JP2000051927A

JP2000051927A - 中空押出形材

Info

Publication number: JP2000051927A
Application number: JP10223925A
Authority: JP
Inventors: Masatoshi Yoshida; 正敏吉田
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1998-08-07
Filing date: 1998-08-07
Publication date: 2000-02-22
Anticipated expiration: 2018-08-07
Also published as: JP4265823B2

Abstract

(57)【要約】【課題】中空押出形材の曲げ加工における座屈防止と
形材の軽量化とを同時に実現する。【解決手段】曲げ加工が施されて内側壁１２となる一
壁面と実質的に平行に突出するフランジ１３を有する中
空押出形材１０であって、フランジ１３の幅厚比（ｔ／
ｂ：ｔはフランジの板厚、ｂはフランジの幅）が、内側
壁１２の幅厚比（Ｔ／Ｂ：Ｔは内側壁の板厚、Ｂは内側
壁の幅）の（２．３（ｈ／Ｈ）ⁿ）^1/2〜（３．４（ｈ
／Ｈ）ⁿ）^1/2倍である。ここで、ｈは形材の曲げ中心
軸１４からフランジ１３の板厚中心までの距離、Ｈは形
材の曲げ中心軸１４から内側壁１２の板厚中心までの距
離、ｎは形材の加工硬化指数である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、中空押出形材に関
し、特に、フランジと平行な一壁面が内側壁となるよう
に曲げ加工が施されるフランジ付きの中空押出形材に関
する。

【０００２】

【従来の技術】自動車のバンパー、ドアビームなどの輸
送機材の構造用部材として、軽量化の観点から、例えば
アルミニウム（Ａｌ）合金からなる断面が矩形の中空押
出形材を用いることが検討されている。かかる中空押出
形材には、スポット溶接などによる他部材との接合用と
して、形材の一壁面と平行に突出したフランジが設けら
れることがある。また、中空押出形材を用いる場合に
は、曲げ加工が不可欠となる場合が多い。曲げ加工の方
法としては、例えばドローベンディング、プレスベンデ
ィング、マルチベンディングなどがある。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】このようなフランジ付
き中空押出形材の曲げ加工に対して、フランジと平行な
一壁面が内側壁となるように曲げ加工が施されると、特
に曲げ半径が小さく、また形材断面の肉厚が薄い場合に
は、所定曲げ量を達成する以前に曲げ加工の内側壁また
はフランジに座屈によるしわが生じてしまうことがあ
る。この様子を図１１に示す。図１１において、断面
「口」型の中空押出形材１１０には、曲げ加工により内
側壁１１２およびフランジ１１３にそれぞれ座屈しわ１
１２ａ、１１３ａが生じている。このように座屈しわが
生じると製品としての適性に欠けることになるため、製
品の曲げ形状は座屈しわの生じない範囲に制限されてし
まう。特に、突出しているフランジには座屈が生じやす
く、この座屈しわのために他部材との接合が困難になる
場合が多い。

【０００４】フランジ付き中空押出形材の曲げ加工にお
いてフランジ部に座屈しわが発生する場合、フランジの
ついていない中空押出形材に曲げ加工を施した後に、フ
ランジを形材に溶接したり、或いは、フランジを形材に
ボルト締結したりすることで座屈しわに対応するのが一
般的である。しかし、これらの手段によると、新たに溶
接工程、穴開け工程、溶接後のひずみ矯正工程などが増
加し、生産性が低下するとともにコストも増大してしま
うことになる。

【０００５】また、特開平８−２０６７４１号公報に見
られるように、フランジ付き中空押出形材のうちのフラ
ンジの曲げを受ける部位のみを予め切断加工により除去
したり、特開平８−９９１２８号公報に見られるよう
に、座屈が生じる位置に局部加熱を行い、座屈しわを防
止するといった手段が見られるが、前者は切断工程の追
加、後者は加工熱による材料特性の変化、また後に再度
熱処理工程が必要となる場合もあり、これらのいずれに
よっても生産性が低下するとともにコストも増大してし
まうことになる。

【０００６】また、フランジの座屈を防止するための手
段として、突出フランジ部の板厚増加または板幅減少と
いう手段がとられることがある。このような手段による
と、上述したような工程の増加による生産性の低下およ
びコストアップという不利益は生じないものの、例えば
設定したフランジ板厚が薄すぎるとフランジに座屈しわ
が生じることになる一方で、フランジ板厚が厚すぎると
過剰設計となり形材全体としての重量が増加してしまう
ということになる。また、設定したフランジ板幅が大き
すぎると重量が増加し且つフランジに座屈しわが生じる
ことになる一方で、フランジ板幅が小さすぎると内側壁
に座屈しわが生じてしまうということになる。つまり、
フランジと平行な一壁面が内側壁となるように曲げ加工
が施されるフランジ付き中空押出形材に関して、座屈防
止と形材の軽量化という要請をともに満足させることが
できるような最適な断面形状は未だ見いだされていな
い。

【０００７】そこで、本発明の目的は、曲げ加工が施さ
れて内側壁となる一壁面と実質的に平行に突出するフラ
ンジを有する例えばＡｌ合金からなる中空押出形材にお
いて、座屈防止と形材の軽量化という要請をともに満足
させることができるような中空押出形材を提供すること
である。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１の中空押出部材は、一壁面と実質的に平行
に突出するフランジを有する中空押出形材において、前
記一壁面が内側壁となるように曲げ加工が施された際
に、前記内側面と前記フランジとが同時座屈するように
構成されてなることを特徴とする。つまり、曲げ半径方
向に対して垂直となる曲げ内側壁およびフランジを有す
る中空押出形材において、曲げ加工が施された際に、前
記曲げ内側壁と前記フランジとが同時座屈するように構
成されてなるものである。

【０００９】このように、内側壁とフランジとが曲げ加
工時に同時座屈するということには、以下のような意味
がある。つまり、曲げ加工時において所定曲げ量を達成
する以前に内側壁がフランジよりも早く座屈するという
ことは、フランジの板厚が厚すぎる過剰設計で形材の重
量が必要以上に重いかまたはフランジの板幅が小さすぎ
るということであり、一方、曲げ加工時において所定曲
げ量を達成する以前にフランジが内側壁よりも早く座屈
するということは、フランジの板厚が薄すぎるかまたは
フランジの板幅が大きすぎるということである。従っ
て、内側壁およびフランジの座屈防止と形材の軽量化と
いう要請をともに満足させるためには、内側壁とフラン
ジとが曲げ加工時に同時座屈することが必要十分とな
る。特に、所定曲げ量を達成した直後に内側壁とフラン
ジとが同時座屈するようにすれば、形材の重量を最も軽
くすることが可能である。そのための具体的手段として
は、フランジの板厚および板幅、並びに、曲げ中立軸か
らフランジの板厚中心までの距離を調節することが考え
られる。

【００１０】また、請求項２の中空押出形材は、曲げ加
工が施されて内側壁となる一壁面と実質的に平行に突出
するフランジを有する中空押出形材において、前記フラ
ンジの幅厚比（ｔ／ｂ：ｔはフランジの板厚、ｂはフラ
ンジの幅）が、前記内側壁の幅厚比（Ｔ／Ｂ：Ｔは内側
壁の板厚、Ｂは内側壁の幅）の（２．３（ｈ／Ｈ）ⁿ）
^1/2〜（３．４（ｈ／Ｈ）ⁿ）^1/2倍であることを特徴
とする。ただし、ｈは形材の曲げ中心軸からフランジの
板厚中心までの距離、Ｈは形材の曲げ中心軸から内側壁
の板厚中心までの距離、ｎは形材の加工硬化指数をそれ
ぞれ表す。

【００１１】請求項２の中空押出形材は、請求項１の中
空押出形材を別の観点から表現したものである。上述の
関係は、図１に示したような、曲げ加工の内側壁１２と
これに平行に突出したフランジ１３とを有する中空押出
形材１０に対して、以下のようにして導出される。ま
ず、材料特性をσ＝Ａεⁿ（σ：応力、Ａ：定数、ε：
ひずみ、ｎ：加工硬化指数）のようにおくと、幾何学的
形状から、対象部材に働く圧縮応力σは、一般に以下の
式（１）のようになる。 σ＝Ａ（Ｈ’／２Ｒ）ⁿ （１）ここで、Ｒは曲げ中立軸１４から曲げ中心までの距離
（曲げ半径）、Ｈ’は曲げ中立軸１４から対象部材１２
または１３までの距離である。

【００１２】中空押出形材の曲げ加工時の座屈は、各コ
ーナー部を端部とする板要素の座屈と考えることができ
る。つまり、内側壁１２およびフランジ１３の座屈は、
図３（ａ）、（ｂ）に示すような端部拘束条件を持つ矩
形板の座屈として考えることが可能である。すなわち、
突出したフランジ１３については、図３（ａ）に示すよ
うに、内側壁側が固定端でこれに対向する側が自由端、
そして前後方向が単純支持端であると考えられる。ま
た、曲げ加工の内側壁１２については、図３（ｂ）に示
すように、周囲すべてが単純支持端であると考えられ
る。なお、図３（ａ）、（ｂ）において、フランジ１３
および内側壁１２の両側部から中心に向かう矢印は、こ
れらの部材に加えられる応力の方向を示している。

【００１３】板要素の座屈限界応力σ_crは、弾性座屈理
論から、以下の式（２）のようにおくことができる（例
えば「弾性安定要覧」（コロナ社）参照）。 σ_cr＝（π²／１２）・（Ｋ’Ｅ／（１−ν²）・（Ｔ’／Ｂ’）² （２）ここで、Ｋ’は部材の端部拘束状態および応力状態で変
化する係数（座屈係数）、Ｅは部材の弾性率、νはポア
ソン比、Ｔ’は対象部材の板厚、Ｂ’は対象部材の板幅
である。

【００１４】次に、曲げ加工の内側壁１２とフランジ１
３の座屈限界曲げ半径Ｒ_crが同じになるようにフランジ
１３の幅厚比（ｔ／ｂ：ｔはフランジ１３の板厚、ｂは
フランジ１３の幅）を設定する。すなわち、式（１）、
（２）から、内側壁１２とフランジ１３の座屈限界曲げ
半径Ｒ_crが同じになるときのフランジ１３の幅厚比ｔ／
ｂは、内側壁１２の幅厚比（Ｔ／Ｂ：Ｔは内側壁の板
厚、Ｂは内側壁の幅）を用いて、次の式（３）のように
表される。ｔ／ｂ＝（ｑ（ｈ／Ｈ）ⁿ）^1/2・（Ｔ／Ｂ）（３）ここで、ｈは曲げ中心軸１４からフランジ１３の板厚中
心までの距離、Ｈは曲げ中心軸１４から内側壁１２の板
厚中心までの距離、ｎは形材の加工硬化指数をそれぞれ
表している。

【００１５】また、補正係数ｑは、４辺が単純支持端の
端部拘束状態をもつ内側壁１２に相当する板の座屈係数
Ｋと、１辺自由端、１辺固定端、２辺単純支持端の端部
拘束状態をもつフランジ１３に相当する板の座屈係数ｋ
とを用いて以下の式（４）のように表される定数であ
る。ｑ＝Ｋ／ｋ（４）

【００１６】補正係数ｑは、部材の縦横比ａ／ｂ（部材
の縦方向長さａ、横方向長さ（幅）ｂ）に応じた定数で
ある。図４は、補正係数ｑを縦軸に、部材の縦横比ａ／
ｂを横軸にとったグラフである（例えば上述の「弾性安
定要覧」（コロナ社）参照）。ここで、部材の縦方向長
さａについて、マルチベンディング（図５（ａ））、ド
ローベンディング（図５（ｂ））およびプレスベンディ
ング（図５（ｃ））を例に説明する。図５（ａ）のマル
チベンディングでは、固定治具５１と可動式のジャイロ
治具５２を用いて材料５３に曲げ加工が施される。図５
（ｂ）のドローベンディングでは、可動式の圧力型５４
と回転する曲げ型５５とクレームランプ型５６とを用い
て材料５７に曲げ加工が施される。図５（ｃ）のプレス
ベンディングでは、支持型５８と一対のラム５９とを用
いて材料６０に曲げ加工が施される。

【００１７】図６（ａ）、（ｂ）は、マルチベンダーを
用いたマルチベンディングの模式的な工程図である。図
６（ａ）、（ｂ）に示すように、マルチベンダーは、中
空形材６３が挿入される固定治具（拘束型）６１と、互
いに対向する２組のローラ６２ａ、６２ｂで中空形材６
３を挟み込むジャイロ治具（可動型）６２とを有してい
る。また、曲げ加工の際には、中空形材６３の内部に心
金６４を挿入するとともに、ジャイロ治具６２を反時計
回りに回転させることにより、中空形材６３が曲げられ
る。かかるマルチベンディングでは、部材の縦方向長さ
ａは、固定治具６１のジャイロ治具６２側の端面６１ａ
からジャイロ治具６２の固定治具６１側のローラ６２ａ
中心までの距離（型間距離）で表される。

【００１８】また、マルチベンディングでは、部材の断
面形状や曲げ半径などに応じて型間距離、すなわち部材
の縦方向長さａを変化させて曲げ加工を行うのが一般的
である。通常のマルチベンディングでは、部材の縦方向
長さａを、形材外接円直径Ｄの０．５〜１．５倍程度に
設定する。従って、例えばフランジの幅の最大値が形材
外接円直径Ｄの０．５倍であるとすると、部材の縦横比
ａ／ｂは、１．０〜３．０程度の値となる。このことか
ら、図４を参照すると、補正係数ｑは、通常は２．３〜
３．４の範囲にある。特に、他部材との接合用の一般的
なフランジを有する中空押出形材の場合には、部材の縦
横比ａ／ｂは２以上となることが多いので、図４を参照
すると、補正係数ｑは、３．１〜３．３の範囲であるこ
とがより好ましい。

【００１９】図７（ａ）、（ｂ）は、ドローベンダーを
用いたドローベンディングの模式的な工程図である。図
７（ａ）、（ｂ）に示すように、ドローベンダーによっ
て材料７２が曲げ型７１に沿って曲げられるとき、部材
の縦方向長さａは、曲げ角度θおよび曲げ内側半径Ｒを
用いて、ａ＝２πＲ・（θ／３６０）と表すことができ
る。また、図８（ａ）、（ｂ）は、プレスベンダーを用
いたプレスベンディングの模式的な工程図である。図８
（ａ）、（ｂ）に示すように、材料８３が支持型８１と
ラム８２とを用いて曲げられるとき、部材の縦方向長さ
ａは、曲げ角度θおよび曲げ内側半径Ｒを用いて、ａ＝
２πＲ・（θ／３６０）と表すことができる。

【００２０】ドローベンディングでの曲げ加工の初期段
階ではａ≒０であるが、実際の曲げ加工ではａ／ｂ＞１
となるまで材料を曲げるのが一般的である。従って、ａ
／ｂ＞４以上では補正係数ｑがほぼ一定値となることを
参酌すると、ドローベンディングの場合であっても、図
４から補正係数ｑは２．３〜３．４の範囲である。これ
は、図８（ａ）、（ｂ）のプレスベンディングやその他
の方式の曲げ加工においても同様である。

【００２１】よって、フランジの幅厚比（ｔ／ｂ）が、
内側壁の幅厚比（Ｔ／Ｂ）の（２．３（ｈ／Ｈ）ⁿ）
^1/2〜（３．４（ｈ／Ｈ）ⁿ）^1/2倍であれば、内側壁
とフランジとの同時座屈を実現することが可能であっ
て、形材の軽量化を図ることができる。

【００２２】また、請求項３の中空押出形材は、前記内
側壁が補強壁によって複数の領域に区分されており、前
記フランジの幅厚比が、前記複数の領域のなかで最小の
前記内側壁の幅厚比の（２．３（ｈ／Ｈ）ⁿ）^1/2〜
（３．４（ｈ／Ｈ）ⁿ）^1/2倍であることを特徴とす
る。

【００２３】つまり、図２に示すように、内側壁２２が
補強壁２５によって幅Ｂ１で厚さＴ１の領域２２ａと、
幅Ｂ２で厚さＴ２の領域２２ｂとに区分されている場合
には、内側壁２２の幅厚比の代表値としてＴ１／Ｂ１と
Ｔ２／Ｂ２のうちの小さいほうを採用するようにすれば
請求項２の関係をそのまま用いることができる。なお、
図２には、補強壁が１枚だけの場合（「口」型）を示し
たが、補強壁が２枚（「目」型）以上の場合或いは
「田」の字型に補強壁が設けられている場合であって
も、請求項３を適用することが可能である。

【００２４】また、本発明の中空押出形材は、Ａｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系（ＪＩＳ６０００系）アルミニウム合金から
なることが好ましい。なぜなら、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金は、プレス成形加工時には耐力が小さい
ために成形加工性を確保できるとともに、プレス成形後
の焼付塗装時に時効硬化して耐力が向上し必要な強度を
確保でき、また、比較的合金量が少なく再利用の際に元
のＪＩＳ６０００系Ａｌ合金鋳塊を得やすいだけでな
く、ＳＳマーク（ストレッチャー・ストレインマーク）
が発生しないという特徴があるからである。

【００２５】また、請求項５の中空押出形材は、その断
面が矩形である。つまり、上述の請求項１から４までの
中空押出形材は、必ずしも断面が矩形でなくともよい。

【００２６】

【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。ま
ず、図９に示すような断面形状でフランジの板厚ｔだけ
を２．２ｍｍから３．４ｍｍまで変更した７種類のＪＩ
Ｓ６０００系Ａｌ合金（６０６３−Ｔ１）製の中空押出
形材（Ｔ＝３ｍｍ、Ｂ＝３４ｍｍ、ｂ＝２０ｍｍ）を製
造した。ＪＩＳ６０００系Ａｌ合金は、基本的にＳｉを
０．２〜１．８重量％、Ｍｇを０．２〜１．６重量％を
含有するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金である。
そして、このＪＩＳ６０００系Ａｌ合金は、プレス成形
加工時には耐力が小さいために成形加工性を確保できる
とともに、プレス成形後の焼付塗装時に時効硬化して耐
力が向上し必要な強度を確保できるという特性を有して
いる。また、比較的合金量が少ないために、スクラップ
をＡｌ合金溶解原料として再利用する際に、元のＪＩＳ
６０００系Ａｌ合金鋳塊を得やすいという特徴もある。
従って、ＪＩＳ６０００系Ａｌ合金は、従来から輸送機
用として使用されてきたＭｇなどの合金量が多いＪＩＳ
５０００（Ａｌ−Ｍｇ）系のＡｌ合金に比して有利であ
る。さらに、ＪＩＳ６０００系Ａｌ合金は、特に外観性
状が問題になる自動車用外板に適用する場合、ＳＳマー
クが発生しない点でも有利である。

【００２７】これら７つの中空押出形材について、図６
に示したようなマルチベンダーを用いたマルチベンヂン
グにより曲げ加工を行い、ＦＥＭ解析により座屈限界曲
げ半径Ｒ_crおよびこのときの座屈発生状態を調べた。そ
の結果を図１０に示す。図１０は、内側壁の幅厚比に対
するフランジの幅厚比の比（ｔ／ｂ）／（Ｔ／Ｂ）を横
軸に、座屈限界曲げ半径Ｒ_cr（ｍｍ）を縦軸にとったグ
ラフである。この実施例では、図９に示すようにフラン
ジが内側壁とほぼ同一平面に設けられており、ｈ／Ｈは
実質的に１であるから、縦軸の座屈限界曲げ半径Ｒ_crは
ｑ^1/2に相当する。

【００２８】図１０において、丸印（○）は内側壁が先
に座屈したことを表しており、黒四角印（■）はフラン
ジが先に座屈したことを表しており、三角印△は内側壁
とフランジの双方が同時に座屈したことを表している。
すなわち、（ｔ／ｂ）／（Ｔ／Ｂ）がｑ＝２．３に対応
する値（１．５２）よりも小さければフランジが座屈
し、座屈限界曲げ半径Ｒ_crは急激に大きくなる。また、
（ｔ／ｂ）／（Ｔ／Ｂ）がｑ＝３．４に対応する値
（１．８４）よりも大きければ内側壁が座屈することが
理解されるであろう。内側壁とフランジが同時に座屈す
る（ｔ／ｂ）／（Ｔ／Ｂ）値の領域は、ｑ＝２．３〜
３．４に対応する値（１．５２〜１．８４）の間に存在
している。

【００２９】従って、フランジの幅厚比ｔ／ｂを、（ｑ
（ｈ／Ｈ）ⁿ）^1/2×（Ｔ／Ｂ）（２．３＜ｑ＜３．
４、好ましくは３．１＜ｑ＜３．３）としたときに、曲
げ加工時のフランジおよび内側壁の座屈を抑制すること
ができるとともに、形材の重量増加を極力抑えられるこ
とが理解されるであろう。

【００３０】以上本発明の実施例について説明したが、
本発明はこれに限られるものではなく、特許請求の範囲
内において様々な設計変更が可能である。例えば、上述
の実施例では、フランジの板厚ｔだけを変更したが、板
厚ｔを含み他のパラメータの少なくともいずれか１つ以
上を変更することによって、上述の関係を満足するよう
にしてもよい。

【００３１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によると、
曲げ加工が施されて内側壁となる一壁面と実質的に平行
に突出するフランジを有する中空押出形材において、座
屈防止と形材の軽量化という要請をともに満足させるこ
とが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の原理を説明するための中空押出形材の
断面形状を示す図である。

【図２】内側壁が補強壁によって２つの領域に分けられ
ているときの中空押出形材の断面形状を示す図である。

【図３】フランジおよび内側壁の端部拘束状態を説明す
るための図である。

【図４】部材の縦横比と補正係数との関係を示す図であ
る。

【図５】マルチベンディング、ドローベンディング、プ
レスベンディングについて説明するための図である。

【図６】マルチベンディングでの部材の縦方向長さａに
ついて説明するための図である。

【図７】ドローベンディングでの部材の縦方向長さａに
ついて説明するための図である。

【図８】プレスベンディングでの部材の縦方向長さａに
ついて説明するための図である。

【図９】本発明の実施例の中空押出形材の断面形状を示
す図である。

【図１０】内側壁の幅厚比に対するフランジの幅厚比の
比（ｔ／ｂ）／（Ｔ／Ｂ）と座屈限界曲げ半径Ｒ_crとの
関係を示すグラフである。

【図１１】フランジを有する中空押出形材に発生した座
屈しわの様子を示す模式図である。

【符号の説明】

１０中空押出形材１２内側壁１３フランジ１４曲げ中立軸

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】一壁面と実質的に平行に突出するフラン
ジを有する中空押出形材において、前記一壁面が内側壁となるように曲げ加工が施された際
に、前記内側面と前記フランジとが同時座屈するように
構成されてなることを特徴とする中空押出形材。
【請求項２】曲げ加工が施されて内側壁となる一壁面
と実質的に平行に突出するフランジを有する中空押出形
材において、前記フランジの幅厚比（ｔ／ｂ：ｔはフランジの板厚、
ｂはフランジの幅）が、前記内側壁の幅厚比（Ｔ／Ｂ：
Ｔは内側壁の板厚、Ｂは内側壁の幅）の（２．３（ｈ／
Ｈ）ⁿ）^1/2〜（３．４（ｈ／Ｈ）ⁿ）^1/2倍であるこ
とを特徴とする中空押出形材（ただし、ｈは形材の曲げ
中心軸からフランジの板厚中心までの距離、Ｈは形材の
曲げ中心軸から内側壁の板厚中心までの距離、ｎは形材
の加工硬化指数をそれぞれ表す）。
【請求項３】前記内側壁が補強壁によって複数の領域
に区分されており、前記フランジの幅厚比が、前記複数
の領域のなかで最小の前記内側壁の幅厚比の（２．３
（ｈ／Ｈ）ⁿ）^1/2〜（３．４（ｈ／Ｈ）ⁿ）^1/2倍で
あることを特徴とする請求項２に記載の中空押出形材。
【請求項４】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金か
らなることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に
記載の中空押出形材。
【請求項５】断面が矩形であることを特徴とする請求
項１〜４のいずれか１項に記載の中空押出形材。