JP2000049330A - 圧接型半導体装置及びそのリング状ゲート端子並びに電力応用装置 - Google Patents

圧接型半導体装置及びそのリング状ゲート端子並びに電力応用装置

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Abstract

(57)【要約】 【課題】 (i)リング状ゲート端子の電磁誘導による誘
導加熱作用を防止或いは格段に軽減すること、(ii)リン
グ状ゲート端子の外周平面に熱応力が働いた場合の塑性
変形を防止或いは抑制すること。 【解決手段】 周波数１ｋＨｚ以上の動作周波数で大電
流を制御するＧＣＴ装置１のリング状ゲート端子１０
を、最大透磁率が１５０００以下（ＣＧＳガウス単位
系）となる磁性体の材料によって構成する。また、リン
グ状ゲート端子１０の外周平面部１０Ｏの外周端部に、
直径方向に延びて取付け穴１０ｂに連結された複数のス
リットを外周に沿って設けても良い。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えばＧＣＴ
（Ｇａｔｅ−Ｃｏｍｍｕｔａｔｅｄ Ｔｕｒｎ−ｏｆ
ｆ）サイリスタのような電力変換装置に使用される圧接
型半導体装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】大容量パワーエレクトロニクス装置の分
野では、従来のＧＴＯ（Ｇａｔｅ Ｔｕｒｎ−ｏｆｆ）
サイリスタに代わるものとして、最大遮断電流４０００
Ａ及びターンオフ蓄積時間３μｓ以下のスナバレスＧＣ
Ｔサイリスタが実現されているところである。ＧＣＴサ
イリスタの動作原理及びその構造については、例えば特
開平９−２０１０３９号公報や特開平８−３３０５７２
号公報や三菱電機技報Ｖｏｌ．７１のＮｏ．１２のｐｐ
６１−６６に開示されている。その特徴を要約すれば、
次の通りである。即ち、ＧＣＴサイリスタにおいては、
リングゲート電極に接し且つ絶縁筒の外部に引き出され
るゲート端子の形状を、従来のＧＴＯサイリスタのリー
ド状からリング状に置き換えると共に、ＧＣＴサイリス
タとゲートドライブ回路との接続をも、ＧＴＯサイリス
タのリード線構成から積層基板による構成に改良してい
る。これにより、ゲート端子及びゲート配線のインダク
タンスをＧＴＯサイリスタのインダクタンスの約１／１
００までに低減化しており、ターンオフの際に流す逆方
向のゲート電流をゲート電極の全円周面より等方的に供
給することが可能となり、併せてターンオフ蓄積時間の
短縮が可能になっている。又、ＧＣＴサイリスタのウェ
ハ構造については、従来のＧＴＯサイリスタのウェハ構
造と同様に、数千個のセグメントが同心円状に数段構成
で並列的に配置され、その最外周部にゲート電極と界面
をなすゲート電極領域が配置されている。
【０００３】図４は、ゲートドライバをも含めて、従来
のＧＣＴ装置の構造を示す縦断面図である。尚、図４に
おいては、ＧＣＴ装置１Ｐは中心軸ＣＡに関して左右対
称の構造を有するので、その一方側の構造のみが示され
ている。
【０００４】図４中の各参照符号は次の各要素を示す。
即ち、２はＧＣＴ装置１Ｐを制御するためのゲートドラ
イブ装置、３はＧＣＴ装置１を加圧すると共に電流を取
り出すスタック電極である。４は半導体基板（ウェハ）
であり、その第１主面の最外周部上には、ゲート電極領
域と接するアルミニウムのゲート電極４ａがリング状に
形成され、更にゲート電極４ａの内側の半導体基板４の
第１主面上には複数のカソード電極４ｂが同心円状に形
成されている。５及び６はそれぞれ半導体基板４のカソ
ード電極４ｂ上に順次に積載されたカソード歪緩衝板及
びカソードポスト電極であり、半導体基板４の裏面にあ
たる第２主面（第１主面と反対側の面）上には図示しな
いアノード電極が全面的に形成されており、当該アノー
ド電極上に順次にアノード歪緩衝板７及びアノードポス
ト電極８が積載されている。又、９はその第１表面（下
面）が半導体基板４のゲート電極４ａに面接触するリン
グゲート電極であり、１０Ｐは金属板からなるリング状
ゲート端子であり、その内周平面部１０ＰＩの内周側端
部がリングゲート電極９の第２表面（上記第１表面と対
向する上面）上に摺動可能に配設されている。しかも、
皿バネ又は波バネのような弾性体１１は、環状絶縁体１
２を介して、リング状ゲート端子１０Ｐの内周平面部１
０ＰＩの上記端部と共に、リングゲート電極９をゲート
電極４ａに対して押圧している。この押圧により、ゲー
ト電極４ａ，リングゲート電極９及びリング状ゲート端
子１０Ｐは互いに電気的に接続される。又、１３はリン
グゲート電極９を対面するカソード歪緩衝板５及びカソ
ードポスト電極６から絶縁するための絶縁シートであ
る。リング状ゲート端子１０Ｐは、上記の内周平面部１
０Ｉの他、更に中間部ないしは固着部１０ＰＦ及び外周
平面部１０ＰＯより成り、内周平面部１０ＰＩの内でリ
ングゲート電極９と面接触していない部分には曲がり部
１０Ｐｄが設けられ、かつ外周平面部１０ＰＯの途中部
分にも曲がり部１０Ｐａが形成されている。
【０００５】一方、１４はセラミックスからなる絶縁筒
であり、リング状ゲート端子１０Ｐの中間部１０ＰＡを
挟んで上下に分割されており、しかも突起部１４ａを有
する。そして、リング状ゲート端子１０Ｐの固着部１０
ＰＡと絶縁筒１４とは、ろう付け接合によって気密に互
いに固着されている。また、絶縁筒１４の外周側面から
外部に引き出されたリング状ゲート端子１０Ｐの外周平
面部１０ＰＯの内で、その外周端よりも若干内周部側に
寄った部分には、当該リング状ゲート端子１０Ｐをゲー
トドライブ装置２に連結するための複数個の取り付け穴
１０Ｐｂが円周方向に向けて所定の間隔で設けられてい
る。更に、絶縁筒１４の上面より外側に向けて折れ曲が
って突出した第１Ｌ字部の端部１４ｂ１と、リング状の
第１フランジ１５の一方の端部とは、アーク溶接によっ
て気密に固着されており、絶縁筒１４の下面より突出し
た第２Ｌ字部の端部１４ｂ２及び第２フランジ１６の一
方の端部も、同様にアーク溶接によって気密に固着され
ている。そして、第１及び第２フランジ１５，１６の他
方の端部は、それぞれカソードポスト電極６及びアノー
ドポスト電極８の切込み部の一部に固着されている。こ
れにより、ＧＣＴ装置１Ｐは外部に対して密閉された構
造になっている。尚、この内部は不活性ガスで置換され
ている。
【０００６】更に、１７はリング状ゲート端子１０Ｐと
同心となるように配接された環状金属板からなる板状制
御電極であり、スタック電極３によってカソードポスト
電極６に圧接されている。又、環状金属板からなる板状
制御ゲート電極１８は、板状制御電極１７と同様に、リ
ング状ゲート端子１０Ｐと同心となるように配置される
と共に、その内周側端部においてリング状ゲート端子１
０Ｐの外周平面部１０ＰＯの外周側端部と電気的に接続
されている。その接続は、次の部材１９，２０によって
実現される。即ち、１９は、リング状ゲート端子１０Ｐ
及び板状制御ゲート電極１８を板状制御電極１７から絶
縁するための絶縁スリーブであり、２０は、板状制御電
極１７と板状制御ゲート電極１８との間に絶縁スリーブ
１９を介してリング状ゲート端子１０Ｐ及び板状制御ゲ
ート電極１８を互いに電気的に接続するための、ボルト
・ナット等より成る接続部品であり、接続部品２０の内
のナットは、取り付け穴１０Ｐｂに対応して板状制御ゲ
ート電極１８に設けられた取り付け穴と取り付け穴１０
Ｐｂとを貫通している。そして、板状制御電極１７及び
板状制御ゲート電極１８はそれぞれゲートドライブ装置
２に直結されている。
【０００７】リング状ゲート端子１０Ｐの材料には、当
該端子１０Ｐとアルミナ（セラミック）より成る絶縁筒
１４とのろう付け接合部において大きな封着強度を得る
ために、アルミナの熱膨張係数と近似した熱膨張特性を
持ち、しかも、比較的加工性及び強度性にも優れた鉄と
４２％ニッケルとから成る合金が一般的に用いられてい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】以上述べたＧＣＴサイ
リスタの開発により、パワーエレクトロニクス用半導体
装置の大容量化及び高速化が実現可能となったわけであ
るが、ＧＣＴサイリスタの更なる大容量化及び高速化が
要求されている。しかし、この要求を実現するにあたっ
ては、以下に示す新たな問題点が生じている。
【０００９】（問題点１）図４に示すＧＣＴサイリスタ
のような従来の圧接型半導体装置では、既述したよう
に、リング状ゲート端子１０の材料に鉄−４２％ニッケ
ル合金が用いられている。このような材料が選定された
理由は、次のような設計上の配慮からである。即ち、ア
ルミナより成る絶縁筒１４とリング状ゲート端子１０Ｐ
とのろう付け接合において十分な封着強度を確保するた
めには、アルミナの熱膨張係数（約６．５×１０-6／
℃）とほぼ同一の熱膨張係数を有する材質をリング状ゲ
ート端子１０Ｐとして用いる必要がある。この要求に答
えうる材質としては、例えばモリブデンやタングステン
という金属を挙げることができる。しかし、これらの金
属はコスト的にみて実用的でないため、これらの金属を
リング状ゲート端子１０Ｐとして用いることができな
い。そこで、それらの金属に代わるべきものとして、ア
ルミナの熱膨張係数に近い値である、熱膨張係数が４×
１０-6〜１３×１０−６／℃（３０℃〜８００℃）の範
囲内にある鉄−４２％ニッケル合金が用いられるに至っ
ている。この場合、実際にろう付け接合部分の強度は温
度サイクルが加わっても影響を受けないことが検証され
ており、このため鉄−４２％ニッケル合金が、コスト面
及び加工性等の面と共に、最適材料とされてきたのであ
る。このような材料の検討及び選定は、正にコストパフ
ォーマンスの観点からなされた設計事項の範疇にあると
言える。
【００１０】ところが、鉄−４２％ニッケル合金は、そ
の最大透磁率が約４０，０００となる比較的強い磁性を
持つ強磁性体材料である。この鉄−４２％ニッケル合金
が有する強磁性という性質は、従来のＧＴＯサイリスタ
のみならず、図４のＧＣＴサイリスタにおいても、設計
上全く考慮されることのなかった点であると言える。そ
れは、数百Ｈｚ程度の動作周波数領域で以て低電流を制
御する場合には、後述するリング状ゲート端子１０Ｐの
電磁誘導による誘導加熱作用が問題とはならなかったた
めであると考える。しかし、例えば１ｋＨｚを超える動
作周波数領域（例えばｍａｘ．５ｋＨｚ〜１０ｋＨｚ）
においては、ゲート電流の短時間での繰返し位相反転に
よって磁束の変動が誘起される結果、鉄損としてリング
状ゲート端子１０Ｐの内部に蓄えられた磁気及び電気エ
ネルギーが熱エネルギーの形態に変換されて、リング状
ゲート端子１０Ｐの温度が上昇してしまうという問題点
が生じている。このリング状ゲート端子１０Ｐにおける
発熱は装置内のリングゲート電極９を介して半導体基板
４へと伝わって、同基板４の温度上昇を招くと共に、同
基板４の面内温度の不均一性を生じさせることとなり、
同基板４内の各セグメントの電気的特性に変化をもたら
すこととなる。
【００１１】このような誘電加熱作用によるリング状ゲ
ート端子１０の温度上昇という問題点を、本願発明者
は、半導体基板の代わりに銅板を素子として用いた実験
を通じて発見したのである。即ち、素子のアノード及び
カソード間に約１ｋＡの電流を動作周波数領域（１ｋＨ
ｚ〜１０ｋＨｚ）内で約５分間流してアノード銅ブロッ
クの温度を測定した結果、各測定点で温度上昇が生ずる
のを見出した。そのときの実験データを、図５に示す。
図５中、記号ＡＣｕ１〜ＡＣｕ４，ＡＦ１〜ＡＦ４及び
Ｇ１〜Ｇ４は、図６の平面図に示す観測点の位置（熱電
対取付け位置）を示す。図５より、温度上昇度ΔＴは、
動作周波数（１ｋＨｚ〜１０ｋＨｚ）に対して、ほぼ線
型的に増加してゆくことが理解される。図５の実験デー
タは、直接的には、誘導加熱作用によるリング状ゲート
端子１０Ｐの温度上昇可能性を示すものであるが、この
データより半導体基板の温度上昇可能性を推測すること
は可能と考える。
【００１２】そこで、このような温度上昇を冷却させる
必要性が生ずる。ところが、図４に示す各部品の形状及
び配置から生ずる機構的制限によって、リング状ゲート
端子１０Ｐを直接冷却することは至難の業である。
【００１３】したがって、この電磁誘導による誘導加熱
作用の防止という観点から、しかも、リング状ゲート端
子と絶縁物とのろう付け接合の強度を従来の装置と同程
度に維持しておくという観点をも含めて、リング状ゲー
ト端子の材料選定が問題点として浮上してくるのであ
る。
【００１４】（問題点２）また、ＧＣＴ装置の大容量化
は、最大遮断電流の増大に伴い、半導体基板内で同心円
状に並列接続されるセグメント数の増大化をもたらし、
必然的に半導体基板の大口径化と共に、パッケージの大
口径化をも助長している。このため、半導体基板及びパ
ッケージの外径寸法が大きくなればなる程に、リード状
ゲート端子１０Ｐと絶縁筒１４とのろう付け時にろう付
け接合部及び内周平面部１０ＰＩに歪みが無視できない
大きさとして残り、その残留歪みが装置の動作時に熱応
力としてリング状ゲート端子の外周平面部１０ＰＯにお
いて働く結果、外周平面部１０ＰＯの形状が塑性変形す
ることが十分に考えられる。
【００１５】なる程、リング状ゲート端子１０Ｐの外周
平面部１０ＰＯには、リング状ゲート端子１０Ｐの絶縁
筒１４に対する固着部１０ＰＦにおける外部からの応力
集中を軽減するための曲り部１０Ｐａ，１０Ｐｄが形成
されてはいる。しかし、例えば外形寸法が２００ｍｍを
超えるリング状ゲート端子１０Ｐの場合においては、内
周平面部１０ＰＩから又は絶縁筒１４との固着部１０Ｐ
Ｆから外周平面部１０ＰＯに渡って等方的に働く上述の
熱応力に対しては、曲がり部１０Ｐａ，１０Ｐｄのみで
は不十分であると考える。このため、外周平面部１０Ｐ
Ｏの形状が塑性変形し、ＧＣＴ装置１Ｐとゲートドライ
ブ装置２とを連結する取り付け穴１０Ｐｂ及び接続部品
２０の連結部分（給電点）に機械的ストレスによる接触
不良が生じ、ゲート電流の等方的な供給が妨げられるこ
とが考えられる。また、リング状ゲート端子１０Ｐと絶
縁筒１４とのろう付け接合の際に残留した上記の熱応力
が形状のうねりをもたらして、リング状ゲート端子１０
Ｐと絶縁筒１４との一体型部品の製作が困難になりうる
事態も考えられる。
【００１６】従って、このような問題点を予め防止或い
は抑制しておくことが必要となる。
【００１７】本発明は、先ず、上記の問題点１を解決す
るためになされたものである。即ち、本発明の第１次的
な目的とするところは、リング状ゲート端子の電磁誘導
による誘導加熱作用を防止或いは格段に軽減することに
ある。
【００１８】加えて、本発明は、上記の問題点２を解決
すること、即ち、リング状ゲート端子の外周平面部にお
いて、ろう付け接合の際に残留した熱応力が動作時に作
用した場合の塑性変形を防止或いは抑制させることを、
第２次的目的としている。
【００１９】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明は、
圧接型半導体装置において、その表面上に環状のゲート
電極が形成された円板状の半導体基板と、前記ゲート電
極に接触するリングゲート電極と、その一方の端部が前
記リングゲート電極に接触し且つ他方の端部が外部にま
で引き延ばされたゲート端子と、前記一方及び他方の端
部を除く前記ゲート端子の中間部を上下より挟持しつつ
前記中間部に固着され且つ前記半導体基板、前記リング
ゲート電極及び前記ゲート端子の内で前記一方の端部と
前記中間部との間の部分を内包する絶縁筒とを備え、前
記ゲート端子の材料はその最大透磁率がＣＧＳガウス単
位系で１５，０００以下となる磁性体であることを特徴
とする。
【００２０】請求項２に係る発明は、請求項１記載の圧
接型半導体装置であって、前記ゲート端子はリング状ゲ
ート端子であり、前記リング状ゲート端子は、内周平面
部、前記内周平面部とつながった前記中間部及び前記中
間部とつながった外周平面部を備え、前記内周平面部の
内周側端部が前記一方の端部に該当し、前記外周平面部
の外周側端部が前記他方の端部に該当することを特徴と
する。
【００２１】請求項３に係る発明は、請求項２記載の圧
接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子の前
記材料は非磁性体であることを特徴とする。
【００２２】請求項４に係る発明は、請求項２記載の圧
接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子の前
記材料は、前記リング状ゲート端子と前記絶縁筒との固
着強度に基づき決定されていることを特徴とする。
【００２３】請求項５に係る発明は、請求項４記載の圧
接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子は、
熱膨張係数が３０℃から８００℃までの温度範囲内で０
×１０−６／℃から１３×１０-6／℃までの範囲内の値
となる金属であることを特徴とする。
【００２４】請求項６に係る発明は、請求項４記載の圧
接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子は、
６０ＧＰａから２１０ＧＰａまでの範囲内のヤング率を
有する金属であることを特徴とする。
【００２５】請求項７に係る発明は、請求項２記載の圧
接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子は、
少なくとも銅を主成分の一つとして有する金属であるこ
とを特徴とする。
【００２６】請求項８に係る発明は、請求項２記載の圧
接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子は、
少なくともアルミニウムを主成分の一つとして有する金
属であることを特徴とする。
【００２７】請求項９に係る発明は、請求項２記載の圧
接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子は、
少なくともモリブデンを主成分の一つとして有する金属
であることを特徴とする。
【００２８】請求項１０に係る発明は、請求項２記載の
圧接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子
は、少なくとも鉄を主成分の一つとして有する金属であ
ることを特徴とする。
【００２９】請求項１１に係る発明は、請求項２記載の
圧接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子
は、少なくともニッケルを主成分の一つとして有する金
属であることを特徴とする。
【００３０】請求項１２に係る発明は、請求項２記載の
圧接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子
は、少なくともコバルトを主成分の一つとして有する金
属であることを特徴とする。
【００３１】請求項１３に係る発明は、請求項２記載の
圧接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子
は、少なくともクロムを主成分の一つとして有する金属
であることを特徴とする。
【００３２】請求項１４に係る発明は、請求項２記載の
圧接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子
は、少なくともマンガンを主成分の一つとして有する金
属であることを特徴とする。
【００３３】請求項１５に係る発明は、請求項２記載の
圧接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子
は、少なくともチタンを主成分の一つとして有する金属
であることを特徴とする。
【００３４】請求項１６に係る発明は、請求項２記載の
圧接型半導体装置であって、前記リング状ゲート端子の
前記外周平面部において設けられた、その直径方向に延
びたスリットを更に備えることを特徴とする。
【００３５】請求項１７に係る発明は、請求項１ないし
請求項１６のいずれかに記載の前記圧接型半導体装置を
有する電力応用装置である。
【００３６】請求項１８に係る発明は、圧接型半導体装
置のリング状ゲート端子であって、その材料はその最大
透磁率がＣＧＳガウス単位系で１５，０００以下となる
磁性体であることを特徴とする。
【００３７】請求項１９に係る発明は、請求項１８記載
のリング状ゲート端子であって、その外周端部におい
て、直径方向に延在して設けられたスリットを備えるこ
とを特徴とする。
【００３８】
【発明の実施の形態】（実施の形態１）図１は、ゲート
ドライバをも含めて、本実施の形態に係る圧接型半導体
装置の一例であるＧＴＣ装置１の構造を示す縦断面図で
ある。尚、図１においては、ＧＣＴ装置１は中心軸ＣＡ
に関して左右対称の構造を有するので、その一方側の構
造のみが示されている。
【００３９】図１中の各参照符号は次の各構成要素を示
す。即ち、２はＧＣＴ装置１を制御するためのゲートド
ライブ装置、３はＧＣＴ装置１を加圧すると共に電流を
取り出すスタック電極である。４はｐｎｐｎ構造を有
し、且つ数千個のセグメントが同心円状に並列的に配置
された半導体基板（ウェハ）であり、その第１主面ない
しは表面の最外周部上には、同基板の最外周部における
ゲート電極領域と電気的に接するアルミニウムのゲート
電極４ａがリング状に形成され、更に、ゲート電極４ａ
よりも内側に位置する半導体基板４の第１主面上には、
複数のカソード電極４ｂが同心円状に形成されている。
５及び６はそれぞれ半導体基板４のカソード電極４ｂ上
に順次に積載されたカソード歪緩衝板及びカソードポス
ト電極であり、半導体基板４の裏面にあたる第２主面
（第１主面と反対側の面）上には図示しないアノード電
極が全面的に形成されており、当該アノード電極上に順
次にアノード歪緩衝板７及びアノードポスト電極８が積
載されている。又、９はその第１表面（下面）が半導体
基板４のゲート電極４ａに面接触するリングゲート電極
であり、１０は金属板からなるリング状ゲート端子であ
り、その内周平面部１０Ｉの内周側端部がリングゲート
電極９の第２表面（上記第１表面と対向する上面）上に
摺動可能に配設されている。しかも、皿バネ又は波バネ
のような弾性体１１は、環状絶縁体１２を介して、リン
グゲート端子１０の内周平面部１０Ｉの上記端部と共
に、リングゲート電極９をゲート電極４ａに対して押圧
している。この押圧により、ゲート電極４ａ，リングゲ
ート電極９及びリング状ゲート端子１０は互いに電気的
に接続される。又、１３はリングゲート電極９を対面す
るカソード歪緩衝板５及びカソードポスト電極６から絶
縁するための絶縁シートである。リング状ゲート端子１
０は、上記の内周平面部１０Ｉの他、更に中間部ないし
は固着部１０Ｆ及び外周平面部１０Ｏより成り、内周平
面部１０Ｉの内でリングゲート電極９と面接触していな
い部分には曲がり部１０ｄが設けられ、かつ外周平面部
１０Ｏの途中部分にも曲がり部１０ａが形成されてい
る。
【００４０】一方、１４はセラミックス（例えばアルミ
ナ）からなる絶縁筒であり、リング状ゲート端子１０の
中間部１０Ｆを挟んで上下に分割されており、しかも、
その外周側面部に突起部１４ａを有し、筒内に主要部
４，５，７，９，１０，１１，１２を内包している。そ
して、リング状ゲート端子１０の固着部１０Ｆと絶縁筒
１４とは、ろう付け接合によって気密に互いに固着され
ている。また、絶縁筒１４の外周側面部から外部に引き
出されたリング状ゲート端子１０の外周平面部１０Ｏの
内で、その外周端よりも若干量だけ内周部側に寄った部
分には、当該リング状ゲート端子１０をゲートドライブ
装置２に連結するための複数個の取り付け穴１０ｂが円
周方向に向けて所定の間隔で設けられている。この点
を、リング状ゲート端子１０の上面図である図２に示
す。更に、絶縁筒１４の上面より外側に向けて折れ曲が
って突出した第１Ｌ字部の端部１４ｂ１と、リング状の
第１フランジ１５の一方の端部とは、アーク溶接によっ
て気密に固着されており、絶縁筒１４の下面より突出し
た第２Ｌ字部の端部１４ｂ２及び第２フランジ１６の一
方の端部も、同様にアーク溶接によって気密に固着され
ている。そして、第１及び第２フランジ１５，１６の他
方の端部は、それぞれカソードポスト電極６及びアノー
ドポスト電極８の切込み部の一部に固着されている。こ
れにより、ＧＣＴ装置１は外部に対して密閉された構造
になっている。尚、この内部は不活性ガスで置換されて
いる。
【００４１】更に、１７はリング状ゲート端子１０と同
心となるように配接された環状金属板からなる板状制御
電極であり、スタック電極３によってカソードポスト電
極６に圧接されている。又、環状金属板からなる板状制
御ゲート電極１８は、板状制御電極１７と同様に、リン
グ状ゲート端子１０と同心となるように配置されると共
に、その内周側端部においてリング状ゲート端子１０の
外周平面部１０Ｏの外周側端部と電気的に接続されてい
る。その接続は、次の部材１９，２０によって実現され
る。即ち、１９は、リング状ゲート端子１０及び板状制
御ゲート電極１８を板状制御電極１７から絶縁するため
の絶縁スリーブであり、２０は、板状制御電極１７と板
状制御ゲート電極１８との間に絶縁スリーブ１９を介し
てリング状ゲート端子１０及び板状制御ゲート電極１８
を互いに電気的に接続するための、ボルト・ナット等よ
り成る接続部品であり、接続部品２０の内のナットは、
取り付け穴１０ｂに対応して板状制御ゲート電極１８に
設けられた取り付け穴と取り付け穴１０ｂとを貫通して
いる。そして、板状制御電極１７及び板状制御ゲート電
極１８はそれぞれゲートドライブ装置２に直結されてい
る。
【００４２】図１のＧＣＴ装置１が図４のＧＣＴ装置１
Ｐと相違する点は、リング状ゲート端子の材料にある。
即ち、従来のＧＣＴ装置では、単に絶縁筒の材料の熱膨
張係数に親和的な材料をリング状ゲート端子に用いると
いう配慮しかなされていないため、組成比が鉄−４２％
ニッケルより成る合金をリング状ゲート端子に使用して
いる。このため、結果的に、比較的磁性の強い強磁性体
材料をリング状ゲート端子に用いるという事態が生じて
いたのであり、しかも、この点が、比較的高い動作周波
数領域では、リング状ゲート端子における電磁誘導によ
る誘導加熱作用の起因となっていることを、本願発明者
は見出したのである。そこで、本ＧＣＴ装置１では、リ
ング状ゲート端子１０の材料として強磁性体でないも
の、つまり、下記に定義する弱磁性体を用いることにし
ている。これにより、誘導加熱作用の源たるリング状ゲ
ート端子１０の磁性を大幅に低減化することができ、１
ｋＨｚを超える動作周波数領域においてＧＣＴ装置１を
動作させても、リング状ゲート端子１０内では磁束の変
動が十分に抑止される又は生じないこととなり、特別な
冷却装置をＧＣＴ装置１内に設けることなく、リング状
ゲート端子１０の温度上昇及び半導体基板４の面内温度
の不均一性を十分に低減する又は完全に防止することが
可能となる。この場合、リング状ゲート端子１０に使用
可能な材料には、最大透磁率がＣＧＳガウス単位系とし
て１５，０００以下となる磁性体であることが、以下に
各実施例として後述するように、望まれる。このような
最大透磁率を有する磁性体は、（ｉ）非磁性体、（ｉ
ｉ）強磁性体の一部及び（ｉｉｉ）反強磁性体の一部を
含む。そこで、最大透磁率がＣＧＳガウス単位系で１
５，０００以下となる磁性体を「弱磁性体」と定義す
る。特に、ここで言う「非磁性体」は、外部磁場によ
って磁化するものの他に、強磁性体がキュリー温度
（反強磁性体ならばネール温度）以上で非磁性体となる
ものをも含む。又、「非磁性体」は、広義では、「常磁
性体」及び「反磁性体」を含む概念である。
【００４３】更に、従来のＧＣＴ装置１Ｐと同様に、本
ＧＣＴ装置１においても、リング状ゲート端子１０と絶
縁筒１４とのろう付け接合部における封着強度を実用上
十分なレベルにまで確保しておく必要がある。そして、
従来のリング状ゲート端子１０Ｐに用いられている鉄−
４２％ニッケル合金の熱膨張係数と同程度の値ないしは
近傍値の熱膨張係数を有する弱磁性体をリング状ゲート
端子１０の材料に用いるならば、実用上問題とはならな
いレベルの封着強度を確保することができると考えられ
る。そこで、本ＧＣＴ装置１においては、リング状ゲー
ト端子１０の材料として、熱膨張係数αが０×１０-6／
℃〜１３×１０-6／℃（３０℃〜８００℃）の範囲内に
ある弱磁性体を用いている。又、延性を有する銅やアル
ミニウムをリング状ゲート端子に用いるときにも、上記
延性により、鉄−４２％ニッケル合金をリング状ゲート
端子に用いている従来のＧＣＴ装置１０Ｐの場合と同様
なレベルの封着強度が得られることが確認されている。
そして、延性を有する上記金属のヤング率Ｅは６０ＧＰ
ａ〜２１０ＧＰａの範囲内にある。そこで、本ＧＣＴ装
置１では、上記熱膨張係数を有する弱磁性体に代えて、
ヤング率Ｅが６０ＧＰａ〜２１０ＧＰａの範囲内にある
弱磁性体をリング状ゲート端子１０の材料として用いる
ことも可能である。このような熱膨張係数α又はヤング
率Ｅを有する弱磁性体を用いるときには、従来のＧＣＴ
装置と同程度の封着強度を維持して残留熱応力を緩和す
ることも可能となる。
【００４４】上記の条件を満たすリング状ゲート端子１
０の材料例としては様々なものを挙げることが可能であ
るが、以下では、その代表的なものを具体的に説明す
る。
【００４５】但し、磁性や接合性や加工性といった特性
向上の目的のために、以下に列挙する各材料成分（主成
分）に、少量のチタン（Ｔｉ），ケイ素（Ｓｉ），マン
ガン（Ｍｎ），炭素（Ｃ），ニッケル（Ｎｉ），鉄（Ｆ
ｅ），クロム（Ｃｒ），コバルト（Ｃｏ），ニオブ（Ｎ
ｂ），バナジウム（Ｖ），窒素（Ｎ），カルシウム（Ｃ
ａ），リン（Ｐ），マグネシウム（Ｍｇ），錫（Ｓｎ）
又は硫黄（Ｓ）等を添加したり、或いは不純物として混
入させても構わない。又、以下に示す各材料（主成分）
に、Ｎｉ，Ａｌ，Ａｕ，Ａｇ又はＣｕ等の軟質金属を被
覆ないしはメッキしても良い。
【００４６】
【実施例１】本例は、リング状ゲート端子１０の材料と
して、銅を主成分とする金属を採用するものである。即
ち、図１のリング状ゲート端子１０を、無酸素銅にす
る。この場合、無酸素銅のヤング率Ｅはおおよそ１２６
ＧＰａである。
【００４７】本例により、リング状ゲート端子１０は非
磁性体より形成されることとなり、従来の鉄−４２％ニ
ッケル合金よりもリング状ゲート端子１０の磁性を大幅
に低減できる。
【００４８】
【実施例２】本例は、リング状ゲート端子１０の材料と
して、モリブデンを採用するものである。尚、モリブデ
ン自体の熱膨張係数α（×１０-6／℃）は、おおよそ
４．９となる。
【００４９】本例により、リング状ゲート端子１０は弱
磁性体より形成されることとなり、従来の鉄−４２％ニ
ッケル合金よりもリング状ゲート端子１０の磁性を大幅
に低減できる。
【００５０】
【実施例３】本例は、リング状ゲート端子１０の材料と
して、銅を主成分とする金属を採用した一例である。即
ち、図１のリング状ゲート端子１０を真鍮（黄銅）にす
る。この場合、真鍮のヤング率Ｅは約９８ＧＰａ程度で
ある。
【００５１】本例により、リング状ゲート端子１０は弱
磁性体となるので、従来の鉄−４２％ニッケル合金とし
たときよりもリング状ゲート端子１０の磁性を大幅に低
減できる。
【００５２】
【実施例４】本例は、リング状ゲート端子１０の材料と
して、アルミニウムを主成分とする金属を採用した一例
である。即ち、図１のリング状ゲート端子１０を、ジュ
ラルミンにする。この場合、ジェラルミンのヤング率Ｅ
はおおよそ６９ＧＰａである。
【００５３】本例によれば、リング状ゲート端子１０は
弱磁性体となるので、従来の鉄−４２％ニッケル合金よ
りもリング状ゲート端子１０の磁性を大幅に低減でき
る。
【００５４】
【実施例５】本例は、鉄を主成分とする金属をリング状
ゲート端子１０に用いる第１例である。ここでは、図１
のリング状ゲート端子１０を、鉄及び１８．５％クロム
の合金にする。これにより、リング状ゲート端子１０は
最大透磁率が約４，５００（ＣＧＳガウス単位系）の弱
磁性体となり、従来の鉄−４２％ニッケル合金よりもリ
ング状ゲート端子１０の磁性を大幅に低減できる。この
場合の鉄クロム合金は後述するステンレス鋼の一種であ
り、又、それは鉄及びクロムを両主成分とする金属であ
るとも言うことができる。本例の鉄クロム合金の熱膨張
係数αはおおむね１０．９×１０-6／℃である。
【００５５】
【実施例６】本例は、鉄を主成分とする金属をリング状
ゲート端子１０に用いる第２例である。ここでは、図１
のリング状ゲート端子１０をステンレス鋼にする。ステ
ンレス鋼は、鉄中に約１１％以上のクロムを添加した合
金であり、従って、鉄及びクロムを両主成分とする金属
であるとも言える。特に、鉄に１５〜２５％クロム及び
８〜２５％ニッケルを含むオーステナイト系ステンレス
鋼は非磁性体である。オーステナイト系ステンレス鋼
（例えばＳＵＳ３１６）の場合には、そのヤング率Ｅは
おおむね１９７ＧＰａである。
【００５６】これにより、リング状ゲート端子１０は弱
磁性体となるので、従来の鉄−４２％ニッケル合金より
もリング状ゲート端子１０の磁性を大幅に低減できる。
【００５７】
【実施例７】本例は、鉄を主成分とする金属をリング状
ゲート端子１０に用いる第３例である。ここでは、図１
のリング状ゲート端子１０を、鉄、２９％ニッケル及び
１７％コバルトの合金（コバール）にする。コバールの
平均熱膨張係数α（×１０-6／℃）は、５．３（３０℃
〜２００℃）、５．０（３０℃〜３００℃）、４．８
（３０℃〜４００℃）、６．３（３０℃〜５００℃）及
び１１．０（３０℃〜８００℃）である。
【００５８】尚、コバールは鉄、ニッケル及びコバルト
を主成分とする金属であるとも言うことができる。
【００５９】これにより、リング状ゲート端子１０は、
ＣＧＳガウス単位系における最大透磁率が約１０，００
０の弱磁性体となるので、従来の鉄−４２％ニッケル合
金よりもリング状ゲート端子１０の磁性を大幅に低減で
きる。
【００６０】
【実施例８】本例は、リング状ゲート端子１０の材料
を、コバールを主成分とするクラッド金属とするもので
ある。即ち、図１のリング状ゲート端子１０を、コバー
ルに２つの銅を上下よりクラッドした３層構造の金属
（ＣＫＣクラッド材（Ｃ：銅，Ｋ：コバール））にす
る。この場合、コバール及び銅の板厚比率において、銅
の比率が高くなるに従い、クラッド金属の最大透磁率は
小さくなり、且つその熱膨張係数は大きくなる傾向にあ
り、板厚比率を適切に変えることによって、既述した熱
膨張係数の条件（０Ｅ−６〜１３Ｅ−６（３０〜８００
℃））を満たす所望の材料特性を得ることができる。但
し、その最大透磁率はＣＧＳガウス単位系で１５，００
０を越えることはない。例えば、板厚比１：８：１のＣ
ＫＣクラッド材の場合には、その熱膨張係数αは５．０
×１０-6／℃である。
【００６１】ここで、「クラッド金属」は広義の「金
属」に属すると言える。従って、本例のＣＫＣクラッド
材は、コバールを主成分とする金属でもあり、又は、コ
バール及び銅を両主成分とする金属でもある。
【００６２】更に、コバールに２つのキュプロニッケル
を上下よりクラッドしたクラッド金属を用いることも同
様に可能である。
【００６３】更に、銅にコバールをクラッドしたＫＣＫ
クラッド材を用いることができる。この場合も、ＣＫＣ
クラッド材と同様に適切に板厚比を制御して、その熱膨
張係数が既述の範囲内になるようにする。
【００６４】以上のクラッド金属を用いることによりリ
ング状ゲート端子１０は弱磁性体となるので、従来の強
磁性体としての鉄−４２％ニッケル合金よりも、リング
状ゲート端子１０の磁性を大幅に低減できる。
【００６５】（変形例） （１） リング状ゲート端子１０の材料として、コバル
トを少なくとも主成分の一つとする金属を用いることが
できる。例えば、４０％コバルト、１５％ニッケル、２
０％クロム、７％モリブデン及び鉄の合金を挙げること
ができる。
【００６６】（２） リング状ゲート端子１０として、
クロムを少なくとも主成分の一つとする金属を用いるこ
ともできる。
【００６７】例えば、１４％ニッケル、１５％クロム
及び鉄の合金、３８％ニッケル、１８％クロム及び鉄
の合金又はクロム及び５．５％鉄の合金を用いること
ができる。これらの合金，，は共に非磁性体であ
り、後述の（３）の１例でもあり、又、鉄を主成分とす
る金属の１例でもある。
【００６８】（３） リング状ゲート端子１０として、
ニッケルを少なくとも主成分の一つとする金属を用いて
も良い。
【００６９】例えば、非磁性体である、ニッケル及び
２０％クロムの合金（これはニッケル及びクロムを両主
成分とする金属でもある）や、同じく非磁性体であ
る、銅及び５５％ニッケルの合金（これは銅及びニッケ
ルを主成分とする金属でもある）を用いることができ
る。又、非磁性体であるキュプロニッケル（銅及び３
０％ニッケルの合金）を用いても良い（これは、銅及び
ニッケルを両主成分とする金属でもあり、又、銅を主成
分とする金属の１つでもある）。
【００７０】（４） 又、リング状ゲート端子１０とし
て、アルミニウムを主成分とするクラッド金属を用いて
も良い。
【００７１】例えば、アルミニウムに２枚のオーステ
ナイト系ステンレス銅をクラッドした３層構造の金属、
又は、オーステナイト系ステンレス鋼にアルミニウム
をクラッドした３層構造の金属を用いることができる。
【００７２】（５） 又、リング状ゲート端子１０とし
て、銅を主成分とするクラッド金属を施したものを用い
ることもできる。
【００７３】又、銅に２枚のオーステナイト系ステン
レス銅（例えばＳＵＳ３０４）をクラッドした金属や、
銅に２枚のキュプロニッケルをクラッドした金属を用
いることもできる。勿論、，のクラッド金属の各々
については、その構成比を逆転させたものも利用可能で
ある。
【００７４】（６） 更に、リング状ゲート端子１０の
材料として、銅及びアルミニウム、又は銅及びモリブデ
ン、又はアルミニウム及びモリブデン、又は銅、アルミ
ニウム及びモリブデンを主成分とする金属を用いること
もできる。例えば、銅及び３０％モリブデンの合金を利
用することができる。
【００７５】更に、モリブデンを少なくとも主成分の一
つとする金属を用いることもできる。例えばモリブデン
及び３０％銅の合金を利用することができる。
【００７６】（７） 更に、リング状ゲート端子１０の
材料として、鉄、ニッケル、コバルト、クロム、マンガ
ン及びモリブデンの内の少なくとも２つを主成分とする
金属を用いることができる。尚、これらの金属の中に
は、室温における熱膨張係数がほぼ０×１０-6／℃とな
るものがあり、且つ非磁性体の例として前述（２）の
が挙げられる。
【００７７】（８） 更に、リング状ゲート端子１０の
材料として、マンガンを主成分とする金属を用いても良
い。例えば、２２％マンガン、１３％クロム及び鉄の
合金や、２５％マンガン、５％クロム及び鉄の合金
や、３２％マンガン、７％クロム及び鉄の合金を挙げ
ることができる。
【００７８】（９） 更に、リング状ゲート端子１０の
材料に、チタンを主成分とする金属を挙げることができ
る。この例としては、チタン単体、５％アルミニウ
ム、２．５％錫及びチタンの合金、６％アルミニウ
ム、４％バナジウム及びチタンの合金がある。
【００７９】（まとめ）上述した例の内で、実施例１，
実施例６のオーステナイト系ステンレス鋼、変形例
（１）、変形例（２）、変形例（３）、変形例（４）、
変形例（５）、変形例（８）及び変形例（９）で挙げた
材料例は、いずれも「非磁性体」に属する。又、実施例
３、実施例４、実施例６、実施例８、変形例（６）及び
変形例（７）で挙げた材料例は、構成元素の成分或いは
板厚比を制御することで、「非磁性体」にもなりうる。
但し、合金の組成比については、上述した例以外のもの
も可能である。
【００８０】以上のように、図１のリング状ゲート端子
１０を、熱膨張係数が０×１０-6／℃〜１３×１０-6／
℃（３０℃〜８００℃）或いはヤング率が６０Ｇｐａ〜
２１０ＧＰａの範囲を持つ弱磁性の金属にすることで、
比較的高い動作周波数で大電流を制御する圧接型半導体
装置１のリング状ゲート端子１０において、（ｉ）絶縁
筒１４の材料であるセラミックスとの接合に際し大きな
封着強度が得られ、しかも、（ｉｉ）電磁誘導による誘
導加熱作用を防止できる或いは格段に軽減することが可
能となる。
【００８１】（実施の形態２）本実施の形態２に係る圧
接型半導体装置の一例としてのＧＣＴ装置は、既述した
問題点２を解決するためになされたものであり、構造
上、リング状ゲート端子においてのみ実施の形態１に係
るＧＣＴ装置と異なり、その他の構造は同一である。但
し、リング状ゲート端子の材料は不問である。即ち、図
１のＧＣＴ装置１のようにリング状ゲート端子を非強磁
性体より形成しても良いし、図４のＧＣＴ装置のように
強磁性体としても良い。勿論、前者とする方が問題点１
をも同時に克服できる点で好ましいと言える。以下、リ
ング状ゲート端子の構造についてのみ説明する。
【００８２】図３は、図１のＧＣＴ装置１に相当するＧ
ＣＴ装置からリング状ゲート端子１０Ａのみを抽出して
描いた平面図である。図３に示すように、同端子１０Ａ
の外周平面部１０ＡＯ内には、その外周端から同端子１
０Ａの直径方向ないしは中心軸方向に延びた複数のスリ
ットが設けられている。より詳細には、外周平面部１０
ＡＯ内において、その外周端から対応する取り付け穴１
０ｂに至るまで各スリット１０ｃが形成されている。
【００８３】このような構造とすることによって、動作
時（特に膨張から収縮時）にリング状ゲート端子１０Ａ
の外周平面部１０ＡＯにおいて生じる残留熱応力による
歪をスリット１０ｃによって吸収することができるの
で、外周平面部１０ＡＯにおける形状の塑性変形の発生
を防止或いは抑制することができる。その結果、ゲート
ドライブ装置２とリング状ゲート端子１０Ａとの連結部
分に於いて（図１参照）、同端子１０Ａの接続部品２０
との接触及び摺動を良好なものとすることができる。
【００８４】（付記）実施の形態１及び２では、リング
状ゲート端子の材料を弱磁性体にして電磁誘導による誘
導加熱作用を防止することについて記述したが、リード
状ゲート端子を上記のように弱磁性体（その最大透磁率
がＣＧＳガウス単位系で１５．０００以下となる磁性
体）とすることも可能である。
【００８５】又、実施の形態１及び２に係る圧接型半導
体装置（ＧＣＴ）は様々な応用装置において用いられ
る。例えば、ＧＣＴサイリスタは、無効電力発生装置
（StaticVar Generator）やBack to Back装置や周波数
変換装置等の電力応用装置における大電力素子として用
いられる。
【００８６】
【発明の効果】請求項１〜１５及び請求項１７，１８に
係る各発明によれば、例えば１ｋＨｚを越える比較的高
い動作周波数で大電流を制御する圧接型半導体装置のリ
ング状ゲート端子において、電磁誘導による誘導加熱作
用を防止することができる、或いは格段に軽減すること
ができる。
【００８７】特に、請求項４ないし６に係る各発明によ
れば、リング状ゲート端子と絶縁筒との接合に際して十
分実用に耐え得る封着強度が得られ、しかも、電磁誘導
による誘導加熱作用を防止或いは格段に軽減することが
できる。
【００８８】請求項１６及び１９に係る発明によれば、
上記リング状ゲート端子の外周平面部において、熱応力
による形状の塑性変形が発生するのを防止できる、或い
は抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この発明の実施の形態１に係るＧＣＴ装置の
構造を示す縦断面図である。
【図２】 この発明の実施の形態１に係るＧＣＴ装置の
リング状ゲート端子の形状を示す上面図である。
【図３】 この発明の実施の形態２に係るＧＣＴ装置の
リング状ゲート端子の形状を示す上面図である。
【図４】 従来のＧＣＴ装置の構造を示す断面図であ
る。
【図５】 問題点を示す図である。
【図６】 測定個所を示す平面図である。
【符号の説明】
１ ＧＣＴ装置、４ 半導体基板、４ａ ゲート電極、
９ リングゲート電極、１０，１０Ａ リング状ゲート
端子、１０Ｉ，１０ＡＩ 内周平面部、１０Ｏ，１０Ａ
Ｏ 外周平面部、１０Ｆ 固着部（中間部）、１０ｃ
スリット。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 別所 三樹生 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 Ｆターム(参考） 5F005 AF02 GA01 GA02 GA03 GA04 5F047 JA03 JC03 JC12

Claims (19)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 その表面上に環状のゲート電極が形成さ
    れた円板状の半導体基板と、 前記ゲート電極に接触するリングゲート電極と、 その一方の端部が前記リングゲート電極に接触し且つ他
    方の端部が外部にまで引き延ばされたゲート端子と、 前記一方及び他方の端部を除く前記ゲート端子の中間部
    を上下より挟持しつつ前記中間部に固着され且つ前記半
    導体基板、前記リングゲート電極及び前記ゲート端子の
    内で前記一方の端部と前記中間部との間の部分を内包す
    る絶縁筒とを備え、 前記ゲート端子の材料はその最大透磁率がＣＧＳガウス
    単位系で１５，０００以下となる磁性体であることを特
    徴とする、圧接型半導体装置。
  2. 【請求項２】 請求項１記載の圧接型半導体装置であっ
    て、 前記ゲート端子はリング状ゲート端子であり、 前記リング状ゲート端子は、内周平面部、前記内周平面
    部とつながった前記中間部及び前記中間部とつながった
    外周平面部を備え、 前記内周平面部の内周側端部が前記一方の端部に該当
    し、 前記外周平面部の外周側端部が前記他方の端部に該当す
    ることを特徴とする、圧接型半導体装置。
  3. 【請求項３】 請求項２記載の圧接型半導体装置であっ
    て、 前記リング状ゲート端子の前記材料は非磁性体であるこ
    とを特徴とする、圧接型半導体装置。
  4. 【請求項４】 請求項２記載の圧接型半導体装置であっ
    て、 前記リング状ゲート端子の前記材料は、前記リング状ゲ
    ート端子と前記絶縁筒との固着強度に基づき決定されて
    いることを特徴とする、圧接型半導体装置。
  5. 【請求項５】 請求項４記載の圧接型半導体装置であっ
    て、 前記リング状ゲート端子は、熱膨張係数が３０℃から８
    ００℃までの温度範囲内で０×１０-6／℃から１３×１
    ０-6／℃までの範囲内の値となる金属であることを特徴
    とする、圧接型半導体装置。
  6. 【請求項６】 請求項４記載の圧接型半導体装置であっ
    て、 前記リング状ゲート端子は、６０ＧＰａから２１０ＧＰ
    ａまでの範囲内のヤング率を有する金属であることを特
    徴とする、圧接型半導体装置。
  7. 【請求項７】 請求項２記載の圧接型半導体装置であっ
    て、 前記リング状ゲート端子は、少なくとも銅を主成分の一
    つとして有する金属であることを特徴とする、圧接型半
    導体装置。
  8. 【請求項８】 請求項２記載の圧接型半導体装置であっ
    て、 前記リング状ゲート端子は、少なくともアルミニウムを
    主成分の一つとして有する金属であることを特徴とす
    る、圧接型半導体装置。
  9. 【請求項９】 請求項２記載の圧接型半導体装置であっ
    て、 前記リング状ゲート端子は、少なくともモリブデンを主
    成分の一つとして有する金属であることを特徴とする、
    圧接型半導体装置。
  10. 【請求項１０】 請求項２記載の圧接型半導体装置であ
    って、 前記リング状ゲート端子は、少なくとも鉄を主成分の一
    つとして有する金属であることを特徴とする、圧接型半
    導体装置。
  11. 【請求項１１】 請求項２記載の圧接型半導体装置であ
    って、 前記リング状ゲート端子は、少なくともニッケルを主成
    分の一つとして有する金属であることを特徴とする、圧
    接型半導体装置。
  12. 【請求項１２】 請求項２記載の圧接型半導体装置であ
    って、 前記リング状ゲート端子は、少なくともコバルトを主成
    分の一つとして有する金属であることを特徴とする、圧
    接型半導体装置。
  13. 【請求項１３】 請求項２記載の圧接型半導体装置であ
    って、 前記リング状ゲート端子は、少なくともクロムを主成分
    の一つとして有する金属であることを特徴とする、圧接
    型半導体装置。
  14. 【請求項１４】 請求項２記載の圧接型半導体装置であ
    って、 前記リング状ゲート端子は、少なくともマンガンを主成
    分の一つとして有する金属であることを特徴とする、圧
    接型半導体装置。
  15. 【請求項１５】 請求項２記載の圧接型半導体装置であ
    って、 前記リング状ゲート端子は、少なくともチタンを主成分
    の一つとして有する金属であることを特徴とする、圧接
    型半導体装置。
  16. 【請求項１６】 請求項２記載の圧接型半導体装置であ
    って、 前記リング状ゲート端子の前記外周平面部において設け
    られた、その直径方向に延びたスリットを更に備えるこ
    とを特徴とする、圧接型半導体装置。
  17. 【請求項１７】 請求項１ないし請求項１６のいずれか
    に記載の前記圧接型半導体装置を有する電力応用装置。
  18. 【請求項１８】 圧接型半導体装置のリング状ゲート端
    子であって、その材料はその最大透磁率がＣＧＳガウス
    単位系で１５，０００以下となる磁性体であることを特
    徴とする、リング状ゲート端子。
  19. 【請求項１９】 請求項１８記載のリング状ゲート端子
    であって、 その外周端部において、直径方向に延在して設けられた
    スリットを備えることを特徴とする、リング状ゲート端
    子。
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