JP2000045021A - 靱性・アレスト性に優れる高張力鋼材の製造方法 - Google Patents
靱性・アレスト性に優れる高張力鋼材の製造方法Info
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Abstract
ック) などの圧力負荷部分に用いられ靱性・アレスト性
能に優れた高張力鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ti を含有せず、Nbを添加した高張力鋼(H
T950、HT780)に対して、1050〜1200℃に加熱、均熱後、
Ar3 点以上900 ℃以下で累積圧下率が50%以上の熱間圧
延を施し、750 〜850 ℃の温度で仕上げる低温圧延を行
ってから、Ar3点以上に加熱して焼入れる焼入れ工程を
一回または二回行い、その後焼き戻す。
Description
力鋼材の製造方法に係り、特に靱性・アレスト性に優れ
た780N/mm2以上の引張強さを有する高張力鋼材 (以下、
HT780 と記載する) あるいは、950N/mm2以上の引張強さ
を有する高張力鋼材 (以下、HT950 と記載する) の製造
方法に関する。
器などの大型化に伴い省資材、および運搬・施工コスト
削減の観点から鋼材には一層の高強度化が求められてお
り、HT950 がペンストック用に使用された例もある。こ
れまでこの種類の高張力鋼板の製造にあたっては熱間圧
延後の再加熱、そして焼き入れ・焼き戻し処理が適用さ
れてきたが、厚肉材の中心部の靱性を保証するために添
加合金元素を多くせざるを得なかった。そのため、焼き
入れ時冷却速度の大きい表層部近傍では過剰焼き入れと
なり靱性が低下するほか、溶接性の低下により予熱温度
を高くして溶接することを余儀なくされていた。
し、添加合金元素の低減と板厚中心部までの強度・靱性
の確保の両立を検討した例も多いが、実際の製造時には
圧延長は長くなることから、これを考慮すると最適の仕
上げ温度−水冷開始温度を、連続して走行する鋼板の全
長手位置で確保するのが困難である。
は、オフライン焼き入れ法では、例えば、特開平4−29
7522号公報では、建築用鋼材としてBを非添加とした成
分系にて低YR鋼の製造方法を開示しているが、本発明に
より達成しようとしているアレスト性の向上を図った鋼
板の製造方法としては最適とは言い難い。
り返して焼き入れをすることにより良好な低温靱性を得
ているが、熱処理コストおよびリードタイムの点から問
題を残している。
仕上げ−オフライン焼き入れ・焼き戻しによるHT950 の
製法が開示されているが、Ti添加必須となっており、後
述する理由によりアレスト性が思うように向上しない。
B添加鋼による厚肉950N/mm2級の高張力鋼およびその製
造方法が開示されている。しかし、製造方法の記載箇所
では焼き入れ・焼き戻しが開示されているもののアレス
ト性を高位に確保するという観点で望ましい製造方法が
開示されているとは言えない。
接焼き入れ法、および従来のオフライン焼き入れ法で
は、それぞれ経済性、アレスト性の面で問題が残る。
裂伝播停止特性を言い、ESSO(エッソ) 試験によって求
められる遷移温度を指標として、ペンストック、圧力容
器等、一般に常温で用いられる大型厚肉構造物なども含
めた構造物の安全性の指標として扱う。特に近年のよう
に構造物が大型化し、事故時の影響の大きさ、深刻さが
顕著になってくることが予想される状況下からは、かか
るアレスト性は今後の材料設計の重要な指針となるので
ある。
に優れた高張力鋼板を経済的に製造する方法を提供する
ことである。より具体的には、本発明の目的は、HT780
、HT950 の強度特性を満足し、かつ靱性・アレスト特
性に優れた高強度の高張力鋼材の経済的な製造方法を提
供することである。
ン焼き入れ法に着目し、それによる製造方法の検討を種
々重ねた結果、下記内容にて鋼材を製造することにより
上述のような課題を達成できることを見出し、本発明を
完成した。
とした組成を有する鋼を、加熱、均熱後、Ar3 点以上90
0 ℃以下の温度範囲で累積圧下率が50%以上の熱間圧延
を施し、750 〜850 ℃の温度で仕上げ、空冷あるいは水
冷により室温近くまで冷却し、次いでAr3 点以上の温度
に加熱して焼き入れる焼入れ工程を一回または二回行
い、その後焼き戻すことを特徴とする靱性・アレスト性
の優れた高張力鋼材の製造方法を提供することである。
著しく向上する効果のあるBを添加し、有効B量を確保
するため、Al量、N量を規定することにより母材・継手
強度を確保でき、そしてNb添加による未再結晶域確保
により焼き入れ時のγ粒成長核となる変形帯を維持する
ことができる。さらに、焼き入れあるいは焼き戻し時
に得られる析出Nbが、Ti非添加のため、Nb、Ti(C,N) と
して粗大に析出することなく、板厚全域に亘って微細な
破面単位が得られ、アレスト性が良好に維持される。
た組成の鋼を用いるが、その化学成分の限定理由につい
て説明する。なお、本明細書において「%」は特にこと
わりがないかぎり、「重量%」である。
安価な元素である。0.06%未満では他の元素による強度
保証が必要となり、結果的に経済性が損なわれる。ま
た、0.16%を超えて添加すると溶接性を著しく阻害しか
つ靱性・アレスト性を著しく劣化させることから添加量
は0.06〜0.16%とした。
は効果が少なく、一方、0.60%を超えて添加すると母材
靱性・溶接部靱性を著しく劣化させることになる。した
がって添加量は0.03〜0.60%とした。
必要であるが、1.80%を超えて添加すると靱性・アレス
ト性を著しく劣化させるので添加量を0.60〜1.80%とし
た。
め、強度・靱性の向上に有効だが、0.05%未満では効果
が十分でなく1.2 %を超えると靱性を著しく劣化させる
ので、0.05〜1.20%と制限した。
有効であるが、1.0 %を超えて添加すると靱性を損なう
ため、0.05〜1.00%と限定する。
向上させる働きを有する。0.005 %未満では効果が十分
でなく、0.10%を超えても効果が飽和し靱性を著しく阻
害するため、0.005 〜0.10%と規定した。
るほか、焼き入れ時にも同様の効果を発揮し、破面単位
の微細な鋼材の製造に有効である。さらに、焼き戻し時
に粒内にNb(C,N) として析出し、降伏強度向上に寄与す
る働きを有する。本発明では0.005 〜0.03%に規定し
た。
て有効であるほか、本発明ではアレスト性確保の観点か
らTiを非添加としているため、Nの固定の働きを持たせ
ている。
析する性質をもち、焼入れ性を向上させることができる
ため、できるだけ多く単体のB (以下「有効B量」と記
述)として存在していることが望ましい。しかし、BはB
Nとして比較的結合しやすいため、有効B量を確保する
ためにはNを他の元素で固定しBがNと結合するのを極
力妨げなければならない。ここに、Alは0.01%以上、好
ましくは0.05%以上添加すると概ねNはキル (固定) で
き、Bは有効B量として焼入れ性向上に活用できる。し
かし、Alを0.10%を超えて添加すると靱性が劣化するの
で、本発明ではAlは0.01〜0.10%、好ましくは0.05〜0.
10%とした。
抑制に寄与するが、0.005 %を超えて添加すると固溶N
が増大し靱性が劣化するほか、sol.Alの項で記述したと
おり有効B量の確保が難しくなるため強度不足が生じ、
さらに、靱性・アレスト性が著しく劣化するため本発明
では0.0050%以下とした。
せるため、極めて重要な元素であり、0.0005%以上の添
加が必要であるが、0.0025%を超えて添加すると、靱性
が劣化するため0.0005〜0.0025%と限定した。
度改善のためCu、Ni、Zrの少なくとも1種、および/ま
たは非金属介在物の形態制御のためCaを添加してもよ
い。
加により強度上昇に効果があるが、1.0 %を超えて添加
するとスケール発生により鋼材の表面性状を著しく劣化
させ、さらには、靱性・アレスト性の劣化を招く。した
がって、添加する場合には0.05〜1.0 %と制限した。
度とともに靱性も向上させるために有効な元素である。
0.05%以上添加しないと強度・靱性の向上は認められ
ず、多量に添加するとコストの上昇を招くため、添加す
る場合、5.0 %以下に規定する。
0.01%に満たなければ所望の効果が得られず、多量に添
加するとコストの上昇、靱性・アレスト性の劣化を招く
ため、0.01〜0.15%と限定した。
物系非金属介在物の形態を制御することにより、亀裂進
展抵抗を高めることができ、結果的に靱性向上に寄与す
る作用がある。0.001 %未満であるとその効果は少な
く、0.008 %を超えると非金属介在物の量が増加し、こ
れらの製造が損なわれる傾向が現れるようになることか
ら、その含有量は0.001 〜0.008 %と規定した。
鋼組成は、溶接性確保の観点からは、その好適態様にあ
っては、Pcm:0.30以下に制限される。このときのPcm
は次の通り定義される。
(%)(1/30) +Mn(%)(1/20)+Cu(%)(1/20) +Ni(%)(1/60)
+Cr(%)(1/20) +Mo(%)(1/15) +V(%)(1/10)+5×B
(%) さらに、本発明によれば、以上の組成を有する鋼から連
続鋳造法または造塊法により得られたスラブに対して、
その具体的態様にあっては、以下のような各工程からな
る製造方法を経て溶接用高張力鋼が製造されるのであ
る。
%以上の熱間圧延により所望の厚みまで減厚し、(3) 75
0 〜850 ℃の仕上げ温度で圧延を終了したのち空冷、ま
たは水冷にて室温近くまで冷却し、(4) Ac3 点以上の温
度に加熱したのち焼き入れる工程を一回または二回行
い、(5) その後、例えば Ac1点以下の温度で焼き戻す。
均熱を行うが、それは各成分を十分固溶させるためであ
って、例えば加熱温度が1050℃未満であればNb、V等の
析出強化に寄与する成分の固溶が十分ではなく、1200℃
を超えるとスケール付着量が多くなり、圧延中に疵を生
成させる原因となる可能性がある。したがって、好まし
くは加熱温度は1050〜1200℃と規定した。
る。本発明の目標の一つは母材中心部靱性を、合金元素
を増加させることなく、向上させることである。靱性の
向上とはシャルピーの吸収エネルギーの向上や、アレス
ト性能の向上を指しており、これを達成するためには鋼
材の有効結晶粒径を微細化し、破面単位を微細化する必
要がある。
結晶域圧延を施し、変形帯を導入しておくことにより、
焼き入れ後の組織の著しい細粒化が図れることを知っ
た。そこで本発明ではAr3 点以上900 ℃以下での圧下率
を50%以上と規定した。
冷前に一部変態が始まり、強度不足になり、850 ℃超で
あれば特に板厚中心部での変形帯の維持が図れず (再結
晶挙動が起こり) 焼き入れ時の細粒効果が不十分であ
る。したがって、仕上げ温度は750 〜850 ℃と規定し
た。
るために焼入れ前の全ての組織がγ化している必要があ
る。つまり、Ac3 点以上の焼入れ温度が必要である。ま
た、さらなる細粒化の目的でこの焼入れ工程を二回行っ
てもよい。
戻し処理は従来通りの方法によって行えばよく、γ化を
防ぐため、Ac1 点以下の適当な温度にて焼き戻しをすれ
ばよい。
り、低温靱性に優れた高張力鋼材を確実に得ることがで
きる。次に、本発明の作用効果についてその実施例を用
いて詳述するが、これは本発明の例示であってこれによ
り本発明が不当に制限されるものではない。
性を示す。表1、3はHT950 のそれを、表2、4はHT78
0 のそれを示す。
HT780 の場合、YS≧680 N/mm2 、TS≧780 N/mm2 、また
HT950 の場合、YS≧870 N/mm2 、TS≧950 N/mm2 とし
た。
ト性の判定基準は、温度勾配型ESSO試験をそれぞれの供
試材で4体ずつ実施し Kca=200MPam1/2のときの遷移温
度 (Tkcal =200MPam1/2) を求めTkca=200MPam1/2≦0
℃とした。
の例No. とは同一である。表3にあって、No.1〜7-c 、
8〜14は本発明の限定範囲内のものであり、良好な強
度、靱性、アレスト性を示している。
のであり、靱性・アレスト性を損ねている。No.7-eはAr
3 〜900 ℃の累積圧下率が低めに外れているものであ
り、靱性・アレスト性を損ねている。
ものであり、靱性・アレスト性を損ねている。No.7-gは
焼き入れ温度が低めにはずれるいるものであり、靱性・
アレスト性を損ねている。
るものであり、靱性・アレスト性を損ねている。No.15
はCが高めにはずれているものであり、靱性・アレスト
性を損ねている。
り、靱性・アレスト性を損ねている。No.17 はMnが高め
にはずれているものであり、靱性・アレストを損ねてい
る。
り、靱性・アレスト性を損ねている。No.19 はMoが高め
にはずれているものであり、靱性・アレスト性を損ねて
いる。
り、靱性・アレスト性を損ねている。No.21 はNb非添加
のものであり、TS・靱性・アレスト性を損ねている。
り、TS・靱性・アレスト性を損ねている。No.23 はTi添
加材であり、靱性・アレスト性を損ねている。
り、靱性・アレスト性を損ねている。No.25 はBが低め
にはずれているものであり、TS・YSを損ねている。
り、靱性、アレスト性を損ねている。No.27 はNiが高め
にはずれているものであり、靱性・アレスト性を損ねて
いる。
り、靱性・アレスト性を損ねている。No.29 はCaが高め
にはずれているものであり、靱性・アレスト性を損ねて
いる。
の例No. とは同一である。表2、4にあって、No.1〜7-
c 、8〜14は本発明の限定範囲内のものであり、良好な
強度、靱性、アレスト性を示している。
のであり、靱性・アレスト性を損ねている。No.7-eはAr
3 〜900 ℃の累積圧下率が低めに外れているものであ
り、靱性・アレスト性を損ねている。
ものであり、靱性・アレスト性を損ねている。No.7-gは
焼き入れ温度が低めにはずれているものであり、靱性・
アレスト性を損ねている。
るものであり、靱性・アレスト性を損ねている。No.15
はCが高めにはずれているものであり、靱性・アレスト
性を損ねている。
り、靱性・アレスト性を損ねている。No.17 はMnが高め
にはずれているものであり、靱性・アレストを損ねてい
る。
り、靱性・アレスト性を損ねている。No.19 はMoが高め
にはずれているものであり、靱性・アレスト性を損ねて
いる。
り、靱性・アレスト性を損ねている。No.21 はNb非添加
のものであり、TS・靱性・アレスト性を損ねている。
り、TS・靱性・アレスト性を損ねている。No.23 はTi添
加材であり、靱性・アレスト性を損ねている。
り、靱性・アレスト性を損ねている。No.25 はBが低め
にはずれているものであり、TS・YSを損ねている。
り、靱性、アレスト性を損ねている。No.27 はNiが高め
にはずれているものであり、靱性・アレスト性を損ねて
いる。
り、靱性・アレスト性を損ねている。No.29 はCaが高め
にはずれているものであり、靱性・アレスト性を損ねて
いる。
ば、HT780 、HT950 のいずれの場合にあっても、vTrs−
80℃以下、アレスト性を示す遷移温度ゼロ℃以下という
優れた材料が、低温圧延と焼入れとの組合せという安価
な手段でもって得られるのであって、一般に常温で用い
られる大型構造物の安全性が確保される材料を提供する
ものとして産業界における本発明の実用上の意義は大き
い。
Claims (3)
- 【請求項1】 重量%で、 C:0.06〜0.16%、 Si:0.03〜0.60%、 Mn:0.60〜1.80%、 Cr:0.05〜1.20%、 Mo:0.05〜1.00%、 V:0.005 〜0.10%、 Nb:0.005 〜0.03%、 sol.Al :0.01〜0.10%、 N:0.0050%以下、 B:0.0005〜0.0025%、 残部Feおよび不可避的不純物から成り、さらにTiを非添
加とした組成を有する鋼を、加熱、均熱後、Ar3 点以上
900 ℃以下の温度範囲で累積圧下率が50%以上の熱間圧
延を施し、750 〜850℃の温度で仕上げてから、空冷あ
るいは水冷により室温近くまで冷却し、次いでAr3 点以
上の温度に加熱して焼き入れる焼入れ工程を一回または
二回行い、その後焼き戻すことを特徴とする靱性および
アレスト性の優れた高張力鋼材の製造方法。 - 【請求項2】 上記鋼がさらに、重量%で、Cu:0.05〜
1.00%、Ni:0.05〜5.0 %、およびZr:0.01〜0.15%の
うち1種または2種以上含有することを特徴とする請求
項1記載の靱性・アレスト性の優れた高張力鋼材の製造
方法。 - 【請求項3】 上記鋼がさらに、重量%で、Ca:0.001
〜0.008 %を含有する請求項1または2記載の靱性・ア
レスト性の優れた高張力鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21304298A JP3855479B2 (ja) | 1998-07-28 | 1998-07-28 | 靱性・アレスト性に優れる高張力鋼材の製造方法 |
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JP21304298A JP3855479B2 (ja) | 1998-07-28 | 1998-07-28 | 靱性・アレスト性に優れる高張力鋼材の製造方法 |
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JP3855479B2 JP3855479B2 (ja) | 2006-12-13 |
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ID=16632563
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---|---|---|---|
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---|---|
JP (1) | JP3855479B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110699601A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-01-17 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种q690级高强度钢板及其制造方法 |
JP2020204072A (ja) * | 2019-06-17 | 2020-12-24 | 日本製鉄株式会社 | 大入熱溶接用高強度鋼板 |
-
1998
- 1998-07-28 JP JP21304298A patent/JP3855479B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020204072A (ja) * | 2019-06-17 | 2020-12-24 | 日本製鉄株式会社 | 大入熱溶接用高強度鋼板 |
JP7381838B2 (ja) | 2019-06-17 | 2023-11-16 | 日本製鉄株式会社 | 鋼板 |
CN110699601A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-01-17 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种q690级高强度钢板及其制造方法 |
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