JP2000044301A - 人工軽量骨材の製造方法およびこの方法により得られた人工軽量骨材 - Google Patents
人工軽量骨材の製造方法およびこの方法により得られた人工軽量骨材Info
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- C04B28/18—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing mixtures of the silica-lime type
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
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- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 低比重の人工軽量骨材を提供する。
【解決手段】 珪酸質原料と石灰質原料とを混合しまた
は混合した後粉砕し、水を加えてスラリー化として型枠
に鋳込んで養生し、ついで該型枠内で半可塑性状態に硬
化した生ケーキをメッシュにより押出しながら長さ方向
を切断または破断し、これらを転動させた後高圧蒸気養
生を施す。前記珪酸質原料と石灰質原料との混合物にさ
らに硫酸カルシウムを添加し、さらに発泡剤を加えてな
り、さらに石灰質原料であるセメントと、酸化カルシウ
ムおよび／または水酸化カルシウムの添加量を、それぞ
れ１〜５０重量％、ＣａＯ換算で１〜５０重量％、硫酸
カルシウムの添加量を、ＣａＳＯ４換算で０．５〜１０
重量％とし、転動時に表面特性改質剤をコーティングす
る。絶乾比重が０．５〜１．５である人工軽量骨材を特
徴とする。
は混合した後粉砕し、水を加えてスラリー化として型枠
に鋳込んで養生し、ついで該型枠内で半可塑性状態に硬
化した生ケーキをメッシュにより押出しながら長さ方向
を切断または破断し、これらを転動させた後高圧蒸気養
生を施す。前記珪酸質原料と石灰質原料との混合物にさ
らに硫酸カルシウムを添加し、さらに発泡剤を加えてな
り、さらに石灰質原料であるセメントと、酸化カルシウ
ムおよび／または水酸化カルシウムの添加量を、それぞ
れ１〜５０重量％、ＣａＯ換算で１〜５０重量％、硫酸
カルシウムの添加量を、ＣａＳＯ４換算で０．５〜１０
重量％とし、転動時に表面特性改質剤をコーティングす
る。絶乾比重が０．５〜１．５である人工軽量骨材を特
徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は人工軽量骨材に関
し、具体的には石炭火力発電所や石炭焚きボイラーなど
から発生する石炭灰を、特に土木・建築用の人工軽量骨
材として再資源化して有効利用するための人工軽量骨材
の製造方法およびこの方法により得られた人工軽量骨材
に関するものである。
し、具体的には石炭火力発電所や石炭焚きボイラーなど
から発生する石炭灰を、特に土木・建築用の人工軽量骨
材として再資源化して有効利用するための人工軽量骨材
の製造方法およびこの方法により得られた人工軽量骨材
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】石炭は、石油に比べて資源が豊富で単位
発熱量当たりの価格も安価なことから、国内のエネルギ
ー政策により、特に発電用燃料として大幅な使用量の増
加が計画または実施されつつある。その結果、石炭火力
発電所や石炭焚きボイラーなどから発生する石炭灰が、
石炭使用量にほぼ比例して増加している。そのため急増
する石炭灰の有効利用法が大きな課題となっている。
発熱量当たりの価格も安価なことから、国内のエネルギ
ー政策により、特に発電用燃料として大幅な使用量の増
加が計画または実施されつつある。その結果、石炭火力
発電所や石炭焚きボイラーなどから発生する石炭灰が、
石炭使用量にほぼ比例して増加している。そのため急増
する石炭灰の有効利用法が大きな課題となっている。
【０００３】多量に発生する石炭灰を有効利用するため
には、人工軽量骨材としての利用がその需要量の大きさ
から適している。
には、人工軽量骨材としての利用がその需要量の大きさ
から適している。
【０００４】しかしながら石炭灰はシンターグレート方
式で一部が骨材化されているものの、人工軽量骨材とし
ての利用は国内では極めて少ないのが現状である。その
理由は、石炭火力発電所や石炭炊きボイラーなどでは、
ボイラーの水管やボイラー壁への灰の付着を軽減するた
めに高融点の灰を発生する石炭を選択して使用している
ところにある。
式で一部が骨材化されているものの、人工軽量骨材とし
ての利用は国内では極めて少ないのが現状である。その
理由は、石炭火力発電所や石炭炊きボイラーなどでは、
ボイラーの水管やボイラー壁への灰の付着を軽減するた
めに高融点の灰を発生する石炭を選択して使用している
ところにある。
【０００５】すなわち、石炭火力発電所や石炭炊きボイ
ラーなどから発生する石炭灰は、一般的には融点が高い
ため、軽量骨材化するには低融点の粘土や頁岩を多量に
混入して焼成しなければならない。しかしこれらの粘土
や頁岩を多量に確保することが困難なこと、これら粘土
や頁岩を採掘・運搬・前処理・混合するのに多くの費用
を要する結果、人工軽量骨材の製造コストが高くなって
いること、また単位製品当たりの石炭灰の使用率が低い
ことから石炭灰の有効利用上好ましくないことなどの問
題から石炭灰を人工軽量骨材として有効に再利用するこ
とがなされていなかった。
ラーなどから発生する石炭灰は、一般的には融点が高い
ため、軽量骨材化するには低融点の粘土や頁岩を多量に
混入して焼成しなければならない。しかしこれらの粘土
や頁岩を多量に確保することが困難なこと、これら粘土
や頁岩を採掘・運搬・前処理・混合するのに多くの費用
を要する結果、人工軽量骨材の製造コストが高くなって
いること、また単位製品当たりの石炭灰の使用率が低い
ことから石炭灰の有効利用上好ましくないことなどの問
題から石炭灰を人工軽量骨材として有効に再利用するこ
とがなされていなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、蒸気養生に
より骨材化するに際して絶乾比重を容易に制御し、特に
低比重の人工軽量骨材を製造する方法およびこの方法に
より得られた人工軽量骨材を提供することを目的とする
ものである。
より骨材化するに際して絶乾比重を容易に制御し、特に
低比重の人工軽量骨材を製造する方法およびこの方法に
より得られた人工軽量骨材を提供することを目的とする
ものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち上記目的を達成
するため本発明の第１の実施態様に係る人工軽量骨材の
製造方法は、珪酸質原料と石灰質原料とを混合しまたは
混合した後粉砕し、つぎに水を加えてスラリー化として
型枠に鋳込んで養生し、ついで該型枠内で半可塑性状態
に硬化した生ケーキをメッシュにより押出しながら長さ
方向を切断または破断し、これらを転動させた後蒸気養
生を施すことを特徴とするものであって、前記蒸気養生
法は、高圧蒸気養生、もしくは常圧蒸気養生した後に高
圧蒸気養生を施すことにより実施し、かつ前記珪酸質原
料と石灰質原料との混合物にさらに硫酸カルシウムを添
加してなり、また前記スラリーにさらに発泡剤を加えて
なるものであり、さらには石灰質原料であるセメント
と、酸化カルシウムおよび／または水酸化カルシウムの
添加量は、それぞれ１〜５０重量％、ＣａＯ換算で１〜
５０重量％であるか、または硫酸カルシウムの添加量
は、ＣａＳＯ４換算で０．５〜１０重量％であり、さら
にまた前記転動時に表面特性改質剤をコーティングし、
その後蒸気養生することを特徴とするものである。
するため本発明の第１の実施態様に係る人工軽量骨材の
製造方法は、珪酸質原料と石灰質原料とを混合しまたは
混合した後粉砕し、つぎに水を加えてスラリー化として
型枠に鋳込んで養生し、ついで該型枠内で半可塑性状態
に硬化した生ケーキをメッシュにより押出しながら長さ
方向を切断または破断し、これらを転動させた後蒸気養
生を施すことを特徴とするものであって、前記蒸気養生
法は、高圧蒸気養生、もしくは常圧蒸気養生した後に高
圧蒸気養生を施すことにより実施し、かつ前記珪酸質原
料と石灰質原料との混合物にさらに硫酸カルシウムを添
加してなり、また前記スラリーにさらに発泡剤を加えて
なるものであり、さらには石灰質原料であるセメント
と、酸化カルシウムおよび／または水酸化カルシウムの
添加量は、それぞれ１〜５０重量％、ＣａＯ換算で１〜
５０重量％であるか、または硫酸カルシウムの添加量
は、ＣａＳＯ４換算で０．５〜１０重量％であり、さら
にまた前記転動時に表面特性改質剤をコーティングし、
その後蒸気養生することを特徴とするものである。
【０００８】また本発明の第２の実施態様に係る人工軽
量骨材は、前記した第１の実施態様に係る製造方法によ
り得られ、かつ絶乾比重が０．５〜１．５であることを
特徴とするものである。
量骨材は、前記した第１の実施態様に係る製造方法によ
り得られ、かつ絶乾比重が０．５〜１．５であることを
特徴とするものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下本発明の詳細およびその作用
についてさらに具体的に説明する。本発明は、石炭灰、
珪砂、珪酸などの珪酸質原料と、生石灰、消石灰やセメ
ントなどの石灰質原料と、必要に応じて硫酸カルシウム
とを混合したり、あるいは混合した後に粉砕し、つぎに
水を加えてスラリー化として型枠に鋳込んで養生し、つ
いで該型枠内で硬化した生ケーキをメッシュにより押出
ながらその長さ方向を所望の寸法になるように切断また
は破断し、その後これらをパンペレタイザーやドラムな
どの転動造粒機で転動しながら角を取り、表面を緻密化
する。さらには必要に応じて、所望の比重となるようス
ラリーに金属アルミニウム粉末などの発泡剤を加えた
り、あるいは転動時に表面特性改質剤などをコーティン
グした後、蒸気養生、好ましくは高圧蒸気養生、もしく
は常圧蒸気養生の後に高圧蒸気養生を施すものである。
についてさらに具体的に説明する。本発明は、石炭灰、
珪砂、珪酸などの珪酸質原料と、生石灰、消石灰やセメ
ントなどの石灰質原料と、必要に応じて硫酸カルシウム
とを混合したり、あるいは混合した後に粉砕し、つぎに
水を加えてスラリー化として型枠に鋳込んで養生し、つ
いで該型枠内で硬化した生ケーキをメッシュにより押出
ながらその長さ方向を所望の寸法になるように切断また
は破断し、その後これらをパンペレタイザーやドラムな
どの転動造粒機で転動しながら角を取り、表面を緻密化
する。さらには必要に応じて、所望の比重となるようス
ラリーに金属アルミニウム粉末などの発泡剤を加えた
り、あるいは転動時に表面特性改質剤などをコーティン
グした後、蒸気養生、好ましくは高圧蒸気養生、もしく
は常圧蒸気養生の後に高圧蒸気養生を施すものである。
【００１０】本発明において珪酸質原料として用いる石
炭灰は特に限定されるものでなく、例えばフライアッシ
ュとシンダアッシュの混合物である原粉、ＪＩＳ Ａ６
２０１に適合するようなフライアッシュ、粗粉、クリン
カアッシュを含む全ての石炭灰を用いることができ、ま
た前記石炭灰の粒度にも特に影響されない。
炭灰は特に限定されるものでなく、例えばフライアッシ
ュとシンダアッシュの混合物である原粉、ＪＩＳ Ａ６
２０１に適合するようなフライアッシュ、粗粉、クリン
カアッシュを含む全ての石炭灰を用いることができ、ま
た前記石炭灰の粒度にも特に影響されない。
【００１１】またカルシウム源としての石灰質原料は、
石炭灰中の主成分であるシリカやアルミナとのポゾラン
反応によって、さらに高強度を発現させるために添加す
るものであるが、セメントと、酸化カルシウム（すなわ
ち生石灰）または水酸化カルシウム（すなわち消石灰）
のうち少なくとも１種とすることが好ましい。なお骨材
化における酸化物換算での前記カルシウムの配合量は、
骨材強度と石炭灰の利用率向上の点から酸化カルシウム
および／または水酸化カルシウムがＣａＯ換算で１〜５
０重量％で、セメントが１〜５０重量％、好ましくは２
〜４０重量％とする。
石炭灰中の主成分であるシリカやアルミナとのポゾラン
反応によって、さらに高強度を発現させるために添加す
るものであるが、セメントと、酸化カルシウム（すなわ
ち生石灰）または水酸化カルシウム（すなわち消石灰）
のうち少なくとも１種とすることが好ましい。なお骨材
化における酸化物換算での前記カルシウムの配合量は、
骨材強度と石炭灰の利用率向上の点から酸化カルシウム
および／または水酸化カルシウムがＣａＯ換算で１〜５
０重量％で、セメントが１〜５０重量％、好ましくは２
〜４０重量％とする。
【００１２】この際用いるセメントは特に限定されない
が、例えばＪＩＳ規格で規定されている普通ポルトラン
ドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルト
ランドセメント、中庸ポルトランドセメント、耐硫酸塩
ポルトランドセメント、白色セメント、超速硬セメン
ト、アルミナセメント、シリカセメント、高炉セメン
ト、フライアッシュセメントなどが挙げられる。
が、例えばＪＩＳ規格で規定されている普通ポルトラン
ドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルト
ランドセメント、中庸ポルトランドセメント、耐硫酸塩
ポルトランドセメント、白色セメント、超速硬セメン
ト、アルミナセメント、シリカセメント、高炉セメン
ト、フライアッシュセメントなどが挙げられる。
【００１３】また本発明で用いる硫酸カルシウムは特に
限定されず、石膏、半水石膏、焼石膏、排煙脱硫石膏な
どが挙げられ、この硫酸カルシウムの配合量はＣａＳＯ
４換算で０．５〜１０重量％とすることが骨材強度と石
炭灰の利用率向上の点から好ましい。
限定されず、石膏、半水石膏、焼石膏、排煙脱硫石膏な
どが挙げられ、この硫酸カルシウムの配合量はＣａＳＯ
４換算で０．５〜１０重量％とすることが骨材強度と石
炭灰の利用率向上の点から好ましい。
【００１４】そして前記珪酸質原料と石灰質原料との混
合物を粉砕する方法は特に限定されず公知の方法、例え
ば混合した骨材配合原料が骨材強度の点から平均粒径１
５μｍ以下、好ましくは１０μｍ以下まで微粉砕できる
ものであればいずれの方法も用いることができ、例えば
ポットミル、振動ミル、遊星ミルなどのボールミル、衝
突式のジェット粉砕機、ターボ粉砕機などが挙げられ
る。
合物を粉砕する方法は特に限定されず公知の方法、例え
ば混合した骨材配合原料が骨材強度の点から平均粒径１
５μｍ以下、好ましくは１０μｍ以下まで微粉砕できる
ものであればいずれの方法も用いることができ、例えば
ポットミル、振動ミル、遊星ミルなどのボールミル、衝
突式のジェット粉砕機、ターボ粉砕機などが挙げられ
る。
【００１５】つぎに上記粉砕物は湿式混練してスラリー
化されるが、採用する混練方法も特に限定されず公知の
混練装置を用いることができる。
化されるが、採用する混練方法も特に限定されず公知の
混練装置を用いることができる。
【００１６】このスラリー化の際に用いる水量は全固形
分重量に対して５０〜１００重量％とすることが好まし
い。その理由は、５０重量％未満では所望とする比重が
得られないばかりか、スラリーの粘性が高くミキサーか
ら短時間で排出することができず、一方１００重量％を
超えると生ケーキが半可塑性状態まで硬化するのに長時
間を要し、生産性が悪く実用的ではないからである。
分重量に対して５０〜１００重量％とすることが好まし
い。その理由は、５０重量％未満では所望とする比重が
得られないばかりか、スラリーの粘性が高くミキサーか
ら短時間で排出することができず、一方１００重量％を
超えると生ケーキが半可塑性状態まで硬化するのに長時
間を要し、生産性が悪く実用的ではないからである。
【００１７】これら骨材配合原料をミキサーで撹拌して
スラリー化した後、必要に応じてさらに金属アルミニウ
ム粉末などの発泡剤を加えることが好ましいが、発泡剤
の添加量は特に限定されるものではないものの、固体と
水との合計量に対して０．１重量％以下とすることが好
ましい。また使用される金属アルミニウム粉末は粒度５
０μｍ以下で比表面積が大きく、分散し易いものが好ま
しい。なお発泡させる場合はオレイン酸などの気泡保持
剤を併用することが好ましい。
スラリー化した後、必要に応じてさらに金属アルミニウ
ム粉末などの発泡剤を加えることが好ましいが、発泡剤
の添加量は特に限定されるものではないものの、固体と
水との合計量に対して０．１重量％以下とすることが好
ましい。また使用される金属アルミニウム粉末は粒度５
０μｍ以下で比表面積が大きく、分散し易いものが好ま
しい。なお発泡させる場合はオレイン酸などの気泡保持
剤を併用することが好ましい。
【００１８】そしてこのようにして調製したスラリーを
型枠に鋳込で半可塑性状態に硬化させるが、この時の条
件は生産性を考慮した場合３０℃〜９０℃で養生するこ
とが好ましい。また型枠は特に限定されず、例えばバッ
チ式の箱形や半可塑性状態に硬化した生ケーキを細分す
るピアノ線メッシュを備え、かつ押切り装置に合わせた
大きさで連続的に鋳込み細分化が可能な型枠などが好ま
しい。
型枠に鋳込で半可塑性状態に硬化させるが、この時の条
件は生産性を考慮した場合３０℃〜９０℃で養生するこ
とが好ましい。また型枠は特に限定されず、例えばバッ
チ式の箱形や半可塑性状態に硬化した生ケーキを細分す
るピアノ線メッシュを備え、かつ押切り装置に合わせた
大きさで連続的に鋳込み細分化が可能な型枠などが好ま
しい。
【００１９】ピアノ線メッシュを備えた押切り装置はピ
アノ線径を１〜０．６ｍｍとし、また材質は耐高張力鋼
を使用することが好ましい。メッシュの目開きは所望の
粒径の骨材が得られるよう適宜選択することができ、通
常は約１０ｍｍである。半可塑性状態に硬化した生ケー
キを押出ながら所定の長さになった時点で張力をかけた
ピアノ線で切断するか、または鋼製の丸棒などで破断し
て細片化する。生ケーキを押出す場合、メッシュの中心
部ほど速く押出され周辺部が遅くなるので適当な粒度分
布を持った細片が調製できる。また生ケーキはある程度
発泡させた方が切断後の細片の表面がべとつかず細片が
相互にくっついて団子状になり難く好ましい。
アノ線径を１〜０．６ｍｍとし、また材質は耐高張力鋼
を使用することが好ましい。メッシュの目開きは所望の
粒径の骨材が得られるよう適宜選択することができ、通
常は約１０ｍｍである。半可塑性状態に硬化した生ケー
キを押出ながら所定の長さになった時点で張力をかけた
ピアノ線で切断するか、または鋼製の丸棒などで破断し
て細片化する。生ケーキを押出す場合、メッシュの中心
部ほど速く押出され周辺部が遅くなるので適当な粒度分
布を持った細片が調製できる。また生ケーキはある程度
発泡させた方が切断後の細片の表面がべとつかず細片が
相互にくっついて団子状になり難く好ましい。
【００２０】これらの切断または破断した細片をパンペ
レタイザーまたはドラムなどの転動造粒機に投入して転
動することにより細片の角を取ると同時に、細片の表面
の細孔を潰して緻密化させる。また必要に応じて該転動
物の表面強度をさらに向上させる場合はセメント粉末な
どの表面特性改質剤をコーティングしたり、その他必要
な機能を付与するような材料を適宜コーティングするこ
とができる。
レタイザーまたはドラムなどの転動造粒機に投入して転
動することにより細片の角を取ると同時に、細片の表面
の細孔を潰して緻密化させる。また必要に応じて該転動
物の表面強度をさらに向上させる場合はセメント粉末な
どの表面特性改質剤をコーティングしたり、その他必要
な機能を付与するような材料を適宜コーティングするこ
とができる。
【００２１】つぎに得られた転動物を蒸気養生する工程
について説明する。蒸気養生方法は、湿潤養生、常圧の
蒸気養生および高圧の蒸気養生が知られているが、本発
明では高圧蒸気養生が好ましいが、高圧蒸気養生の前養
生として常圧蒸気養生を施してもよい。この常圧蒸気養
生の条件は、３０℃〜１００℃で１時間以上養生するも
のである。一方オートクレーブ中で行う高圧蒸気養生の
条件は、珪酸質原料と石灰質原料、および必要に応じて
添加する硫酸カルシウムの割合によって変化するために
予めこれらの割合に応じて条件を求めておくが、生産性
および骨材強度の点から１２０℃〜２５０℃で１時間以
上、好ましくは３時間以上蒸気養生するものである。
について説明する。蒸気養生方法は、湿潤養生、常圧の
蒸気養生および高圧の蒸気養生が知られているが、本発
明では高圧蒸気養生が好ましいが、高圧蒸気養生の前養
生として常圧蒸気養生を施してもよい。この常圧蒸気養
生の条件は、３０℃〜１００℃で１時間以上養生するも
のである。一方オートクレーブ中で行う高圧蒸気養生の
条件は、珪酸質原料と石灰質原料、および必要に応じて
添加する硫酸カルシウムの割合によって変化するために
予めこれらの割合に応じて条件を求めておくが、生産性
および骨材強度の点から１２０℃〜２５０℃で１時間以
上、好ましくは３時間以上蒸気養生するものである。
【００２２】
【実施例】以下実施例により本発明をさらに詳細に説明
する。ただし本発明は下記実施例に限定されるものでな
い。本発明の実施例に用いた石炭灰の主成分は、ＳｉＯ
２：５６．２０重量％、Ａｌ２Ｏ３：３２．１０重量
％、Ｆｅ２Ｏ３：３．５７重量％、ＣａＯ：０．５９重
量％、ＭｇＯ：１．４０重量％、Ｎａ２Ｏ：０．２２重
量％、Ｋ２Ｏ：０．４８重量％のものである。
する。ただし本発明は下記実施例に限定されるものでな
い。本発明の実施例に用いた石炭灰の主成分は、ＳｉＯ
２：５６．２０重量％、Ａｌ２Ｏ３：３２．１０重量
％、Ｆｅ２Ｏ３：３．５７重量％、ＣａＯ：０．５９重
量％、ＭｇＯ：１．４０重量％、Ｎａ２Ｏ：０．２２重
量％、Ｋ２Ｏ：０．４８重量％のものである。
【００２３】［実施例１］石炭灰８０重量％、セメント
２０重量％からなる骨材配合原料を、ボールミルにて平
均粒径が５μｍとなるように混合粉砕した。ついで該粉
砕物の総量に対して７５重量％の水を加えてミキサーで
混練してスラリー化した後型枠に鋳込み、４０℃で相対
湿度９５％の雰囲気下において４時間の養生を行った。
そして半可塑性状態に硬化した生ケーキを目開き１０ｍ
ｍで線径０．２５ｍｍφのピアノ線メッシュで押切りな
がら一辺が約１０ｍｍの立方体状の細片とした。ついで
該細片をパンペレタイザーで転動しながら角取りと表面
の緻密化を行い約１０ｍｍφの球状に加工した。これを
オートクレープに充填し、２００℃（１５ｋｇ／ｃ
ｍ ２）で８時間の高圧蒸気養生を行って骨材１（実施例
１）を得た。
２０重量％からなる骨材配合原料を、ボールミルにて平
均粒径が５μｍとなるように混合粉砕した。ついで該粉
砕物の総量に対して７５重量％の水を加えてミキサーで
混練してスラリー化した後型枠に鋳込み、４０℃で相対
湿度９５％の雰囲気下において４時間の養生を行った。
そして半可塑性状態に硬化した生ケーキを目開き１０ｍ
ｍで線径０．２５ｍｍφのピアノ線メッシュで押切りな
がら一辺が約１０ｍｍの立方体状の細片とした。ついで
該細片をパンペレタイザーで転動しながら角取りと表面
の緻密化を行い約１０ｍｍφの球状に加工した。これを
オートクレープに充填し、２００℃（１５ｋｇ／ｃ
ｍ ２）で８時間の高圧蒸気養生を行って骨材１（実施例
１）を得た。
【００２４】得られた骨材１（実施例１）を評価するた
め、ＪＩＳ Ａ１１１０により絶乾比重を、また一軸圧
縮破壊荷重により圧潰強度を測定した。なお圧潰強度は
圧潰試験機によって直径１０ｍｍの各骨材について測定
し、その平均値を求めた。その結果を表１に示す。表１
から分かる通り、実施例１の骨材１は絶乾比重が１．２
０、圧潰強度が２６ｋｇｆ、であった。
め、ＪＩＳ Ａ１１１０により絶乾比重を、また一軸圧
縮破壊荷重により圧潰強度を測定した。なお圧潰強度は
圧潰試験機によって直径１０ｍｍの各骨材について測定
し、その平均値を求めた。その結果を表１に示す。表１
から分かる通り、実施例１の骨材１は絶乾比重が１．２
０、圧潰強度が２６ｋｇｆ、であった。
【００２５】［実施例２〜１９］石炭灰７９重量％、普
通ポルトランドセメント２０重量％、石膏１重量％とし
た以外は実施例１と同様にして骨材２（実施例２）を、
石炭灰７７重量％、普通ポルトランドセメント２０重量
％、石膏３重量％とした以外は実施例１と同様にして骨
材３（実施例３）を、石炭灰７５重量％、普通ポルトラ
ンドセメント２０重量％、石膏５重量％とした以外は実
施例１と同様にして骨材４（実施例４）を、石炭灰７０
重量％、普通ポルトランドセメント２５重量％、石膏５
重量％とした以外は実施例１と同様にして骨材５（実施
例５）を、石炭灰６５重量％、普通ポルトランドセメン
ト３０重量％、石膏５重量％とした以外は実施例１と同
様にして骨材６（実施例６）を、石炭灰７５重量％、早
強ポルトランドセメント２０重量％、石膏５重量％とし
た以外は実施例１と同様にして骨材７（実施例７）を、
石炭灰７５重量％、超早強ポルトランドセメント２０重
量％、石膏５重量％とした以外は実施例１と同様にして
骨材８（実施例８）を、石炭灰７５重量％、早強ポルト
ランドセメント２０重量％、石膏５重量％とし、粉砕処
理を施さなかった以外は実施例１と同様にして骨材９
（実施例９）を、石炭灰のみ５μｍに粉砕し、石炭灰７
０重量％、普通ポルトランドセメント２５重量％、石膏
５重量％とした以外は実施例１と同様にして骨材１０
（実施例１０）を、石炭灰のみ５μｍに粉砕し、石炭灰
６５重量％、普通ポルトランドセメント３０重量％、石
膏５重量％とした以外は実施例１と同様にして骨材１１
（実施例１１）を、石炭灰のみ５μｍに粉砕し、石炭灰
６０重量％、普通ポルトランドセメント３５重量％、石
膏５重量％とした以外は実施例１と同様にして骨材１２
（実施例１２）を、全固形分重量に対して６５重量％の
水を加えた以外は実施例４と同様にして骨材１３（実施
例１３）を、全固形分重量に対して７０重量％の水を加
えた以外は実施例４と同様にして骨材１４（実施例１
４）を、オートクレーブ養生温度を１８５℃とした以外
は実施例４と同様にして骨材１５（実施例１５）を、オ
ートクレーブ養生温度を１５０℃とした以外は実施例４
と同様にして骨材１６（実施例１６）を、型枠鋳込み後
６０℃で相対湿度９５％の雰囲気下において４時間の養
生を行った以外は実施例４と同様にして骨材１７（実施
例１７）を、型枠鋳込み後８０℃で相対湿度９５％の雰
囲気下において４時間の養生を行った以外は実施例４と
同様にして骨材１８（実施例１８）を、高圧蒸気養生の
前養生として４０℃で相対湿度９５％の雰囲気下におい
て１時間の常圧蒸気養生を行った以外は実施例４と同様
にして骨材１９（実施例１９）を得た。
通ポルトランドセメント２０重量％、石膏１重量％とし
た以外は実施例１と同様にして骨材２（実施例２）を、
石炭灰７７重量％、普通ポルトランドセメント２０重量
％、石膏３重量％とした以外は実施例１と同様にして骨
材３（実施例３）を、石炭灰７５重量％、普通ポルトラ
ンドセメント２０重量％、石膏５重量％とした以外は実
施例１と同様にして骨材４（実施例４）を、石炭灰７０
重量％、普通ポルトランドセメント２５重量％、石膏５
重量％とした以外は実施例１と同様にして骨材５（実施
例５）を、石炭灰６５重量％、普通ポルトランドセメン
ト３０重量％、石膏５重量％とした以外は実施例１と同
様にして骨材６（実施例６）を、石炭灰７５重量％、早
強ポルトランドセメント２０重量％、石膏５重量％とし
た以外は実施例１と同様にして骨材７（実施例７）を、
石炭灰７５重量％、超早強ポルトランドセメント２０重
量％、石膏５重量％とした以外は実施例１と同様にして
骨材８（実施例８）を、石炭灰７５重量％、早強ポルト
ランドセメント２０重量％、石膏５重量％とし、粉砕処
理を施さなかった以外は実施例１と同様にして骨材９
（実施例９）を、石炭灰のみ５μｍに粉砕し、石炭灰７
０重量％、普通ポルトランドセメント２５重量％、石膏
５重量％とした以外は実施例１と同様にして骨材１０
（実施例１０）を、石炭灰のみ５μｍに粉砕し、石炭灰
６５重量％、普通ポルトランドセメント３０重量％、石
膏５重量％とした以外は実施例１と同様にして骨材１１
（実施例１１）を、石炭灰のみ５μｍに粉砕し、石炭灰
６０重量％、普通ポルトランドセメント３５重量％、石
膏５重量％とした以外は実施例１と同様にして骨材１２
（実施例１２）を、全固形分重量に対して６５重量％の
水を加えた以外は実施例４と同様にして骨材１３（実施
例１３）を、全固形分重量に対して７０重量％の水を加
えた以外は実施例４と同様にして骨材１４（実施例１
４）を、オートクレーブ養生温度を１８５℃とした以外
は実施例４と同様にして骨材１５（実施例１５）を、オ
ートクレーブ養生温度を１５０℃とした以外は実施例４
と同様にして骨材１６（実施例１６）を、型枠鋳込み後
６０℃で相対湿度９５％の雰囲気下において４時間の養
生を行った以外は実施例４と同様にして骨材１７（実施
例１７）を、型枠鋳込み後８０℃で相対湿度９５％の雰
囲気下において４時間の養生を行った以外は実施例４と
同様にして骨材１８（実施例１８）を、高圧蒸気養生の
前養生として４０℃で相対湿度９５％の雰囲気下におい
て１時間の常圧蒸気養生を行った以外は実施例４と同様
にして骨材１９（実施例１９）を得た。
【００２６】得られた骨材２〜１９について実施例１と
同様の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１
から分かる通り、実施例２〜１９の骨材２〜１９は、絶
乾比重が１．１９〜１．４１、圧潰強度が３５〜７１ｋ
ｇｆであった。
同様の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１
から分かる通り、実施例２〜１９の骨材２〜１９は、絶
乾比重が１．１９〜１．４１、圧潰強度が３５〜７１ｋ
ｇｆであった。
【００２７】［実施例２０］石炭灰８９重量％、普通ポ
ルトランドセメント１０重量％、焼石膏１重量％からな
る骨材配合原料を、ボールミルにて平均粒径が５μｍと
なるように混合粉砕した。ついで該粉砕物の総量に対し
て６７重量％の水を加えてミキサーで混練してスラリー
化した後、４０℃に保持した型枠に鋳込み４０℃で相対
湿度９５％の雰囲気下において３．５時間の養生を行っ
た。そして半可塑性状態に硬化した生ケーキを、目開き
１０ｍｍで線径０．２５ｍｍφのピアノ線メッシュで押
し切りながら一辺が約１０ｍｍの立方体状の細片とし
た。ついで該細片をパンペレタイザーで転動しながら角
取りと表面の緻密化を行い、約１０ｍｍφの球状に加工
した。これをオートクレーブに充填し、１８５℃（蒸気
圧１０．５ｋｇ／ｃｍ２）で８時間の高圧蒸気養生を行
って骨材２０（実施例２０）を得た。
ルトランドセメント１０重量％、焼石膏１重量％からな
る骨材配合原料を、ボールミルにて平均粒径が５μｍと
なるように混合粉砕した。ついで該粉砕物の総量に対し
て６７重量％の水を加えてミキサーで混練してスラリー
化した後、４０℃に保持した型枠に鋳込み４０℃で相対
湿度９５％の雰囲気下において３．５時間の養生を行っ
た。そして半可塑性状態に硬化した生ケーキを、目開き
１０ｍｍで線径０．２５ｍｍφのピアノ線メッシュで押
し切りながら一辺が約１０ｍｍの立方体状の細片とし
た。ついで該細片をパンペレタイザーで転動しながら角
取りと表面の緻密化を行い、約１０ｍｍφの球状に加工
した。これをオートクレーブに充填し、１８５℃（蒸気
圧１０．５ｋｇ／ｃｍ２）で８時間の高圧蒸気養生を行
って骨材２０（実施例２０）を得た。
【００２８】得られた骨材２０について実施例１と同様
の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１から
分かる通り、実施例２０の骨材２０は、絶乾比重が１．
４６、圧潰強度が３６ｋｇｆであった。
の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１から
分かる通り、実施例２０の骨材２０は、絶乾比重が１．
４６、圧潰強度が３６ｋｇｆであった。
【００２９】［実施例２１〜２５］石炭灰７９重量％、
普通ポルトランドセメント２０重量％、焼石膏１重量％
とした以外は実施例２０と同様にして骨材２１（実施例
２１）を、石炭灰８５重量％、普通ポルトランドセメン
ト１０重量％、焼石膏１重量％、生石灰４重量％とした
以外は実施例２０と同様にして骨材２２（実施例２２）
を、石炭灰７９重量％、普通ポルトランドセメント２０
重量％、焼石膏１重量％とし、全固形分重量に対して
０．０２重量％の金属アルミニウム粉末および０．０７
重量％オレイン酸を添加した以外は実施例２０と同様に
して骨材２３（実施例２３）を、骨材配合原料を平均粒
径が１０μｍになるように粉砕し、４．５時間かけて半
可塑性状態まで硬化させた以外は実施例２１と同様にし
て骨材２４（実施例２４）を、骨材配合原料を平均粒径
が１４μｍになるように粉砕し、７時間かけて半可塑性
状態まで硬化させた以外は実施例２１と同様にして骨材
２５（実施例２５）を得た。
普通ポルトランドセメント２０重量％、焼石膏１重量％
とした以外は実施例２０と同様にして骨材２１（実施例
２１）を、石炭灰８５重量％、普通ポルトランドセメン
ト１０重量％、焼石膏１重量％、生石灰４重量％とした
以外は実施例２０と同様にして骨材２２（実施例２２）
を、石炭灰７９重量％、普通ポルトランドセメント２０
重量％、焼石膏１重量％とし、全固形分重量に対して
０．０２重量％の金属アルミニウム粉末および０．０７
重量％オレイン酸を添加した以外は実施例２０と同様に
して骨材２３（実施例２３）を、骨材配合原料を平均粒
径が１０μｍになるように粉砕し、４．５時間かけて半
可塑性状態まで硬化させた以外は実施例２１と同様にし
て骨材２４（実施例２４）を、骨材配合原料を平均粒径
が１４μｍになるように粉砕し、７時間かけて半可塑性
状態まで硬化させた以外は実施例２１と同様にして骨材
２５（実施例２５）を得た。
【００３０】得られた骨材２１〜２５について実施例１
と同様の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表
１から分かる通り、実施例２１〜２５の骨材２１〜２５
は、絶乾比重が１．１７〜１．４４、圧潰強度が５３〜
１０５ｋｇｆであった。
と同様の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表
１から分かる通り、実施例２１〜２５の骨材２１〜２５
は、絶乾比重が１．１７〜１．４４、圧潰強度が５３〜
１０５ｋｇｆであった。
【００３１】［実施例２６］石炭灰８３重量％、普通ポ
ルトランドセメント１０重量％、半水石膏１重量％、生
石灰６重量％からなる骨材原料を、ボールミルにて平均
粒径が１４μｍとなるように混合粉砕した。ついで該粉
砕物の総量に対して６７重量％の水を加えてミキサーで
混練してスラリー化し、さらに全固形分重量に対して
０．０２重量％の金属アルミニウム粉末および０．０７
重量％のオレイン酸を添加した後型枠に鋳込み４５℃で
相対湿度９５％の雰囲気下において４時間の養生を行っ
た。そして半可塑性状態に硬化した生ケーキを、目開き
１０ｍｍで線径０．２５ｍｍφのピアノ線メッシュで押
し切りながら一辺が約１０ｍｍの立方体状の細片とし
た。ついで該細片をパンペレタイザーで転動しながら角
取りと表面の緻密化を行い、約１０ｍｍφの球状に加工
した。これをオートクレーブに充填し、１８５℃（蒸気
圧１０．５ｋｇ／ｃｍ２）で８時間の高圧蒸気養生を行
って骨材２６（実施例２６）を得た。
ルトランドセメント１０重量％、半水石膏１重量％、生
石灰６重量％からなる骨材原料を、ボールミルにて平均
粒径が１４μｍとなるように混合粉砕した。ついで該粉
砕物の総量に対して６７重量％の水を加えてミキサーで
混練してスラリー化し、さらに全固形分重量に対して
０．０２重量％の金属アルミニウム粉末および０．０７
重量％のオレイン酸を添加した後型枠に鋳込み４５℃で
相対湿度９５％の雰囲気下において４時間の養生を行っ
た。そして半可塑性状態に硬化した生ケーキを、目開き
１０ｍｍで線径０．２５ｍｍφのピアノ線メッシュで押
し切りながら一辺が約１０ｍｍの立方体状の細片とし
た。ついで該細片をパンペレタイザーで転動しながら角
取りと表面の緻密化を行い、約１０ｍｍφの球状に加工
した。これをオートクレーブに充填し、１８５℃（蒸気
圧１０．５ｋｇ／ｃｍ２）で８時間の高圧蒸気養生を行
って骨材２６（実施例２６）を得た。
【００３２】得られた骨材２６について実施例１と同様
の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１から
分かるように、実施例２６の骨材２６は、絶乾比重が
１．２２、圧潰強度が５４ｋｇｆであった。
の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１から
分かるように、実施例２６の骨材２６は、絶乾比重が
１．２２、圧潰強度が５４ｋｇｆであった。
【００３３】［実施例２７〜２８］全固形分重量に対し
金属アルミニウム粉末を０．０４重量％とした以外は実
施例２６と同様にして骨材２７（実施例２７）を、実施
例２６と同組成の粉砕物の全固形分重量に対して１００
重量％の水を加えた以外は実施例２６と同様にして骨材
２８（実施例２８）を得た。
金属アルミニウム粉末を０．０４重量％とした以外は実
施例２６と同様にして骨材２７（実施例２７）を、実施
例２６と同組成の粉砕物の全固形分重量に対して１００
重量％の水を加えた以外は実施例２６と同様にして骨材
２８（実施例２８）を得た。
【００３４】得られた骨材２７、２８について実施例１
と同様の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表
１から分かるように、実施例２７、２８の骨材２７、２
８は、絶乾比重が０．７９〜１．１７、圧潰強度が３１
〜４９ｋｇｆであった。
と同様の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表
１から分かるように、実施例２７、２８の骨材２７、２
８は、絶乾比重が０．７９〜１．１７、圧潰強度が３１
〜４９ｋｇｆであった。
【００３５】［比較例１］石炭灰６０重量％、普通ポル
トランドセメント４０重量％からなる骨材原料を、ボー
ルミルにて平均粒径が５μｍとなるように混合粉砕し
た。ついで該粉砕物の総量に対して２３重量％の水を加
えてミキサーで混練した後１０ｍｍφの球状に成型し
た。該成型物を２０℃で２４時間湿空した後、６５℃で
相対湿度９５％の雰囲気下において４８時間養生し、つ
いで２０℃で９６時間湿空養生して骨材２９（比較例
１）を得た。
トランドセメント４０重量％からなる骨材原料を、ボー
ルミルにて平均粒径が５μｍとなるように混合粉砕し
た。ついで該粉砕物の総量に対して２３重量％の水を加
えてミキサーで混練した後１０ｍｍφの球状に成型し
た。該成型物を２０℃で２４時間湿空した後、６５℃で
相対湿度９５％の雰囲気下において４８時間養生し、つ
いで２０℃で９６時間湿空養生して骨材２９（比較例
１）を得た。
【００３６】得られた骨材２９について実施例１と同様
の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１から
分かるように、比較例１の骨材２９は、圧潰強度が１０
９ｋｇｆであるものの、絶乾比重が１．８２と１．５を
超えるものであった。
の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１から
分かるように、比較例１の骨材２９は、圧潰強度が１０
９ｋｇｆであるものの、絶乾比重が１．８２と１．５を
超えるものであった。
【００３７】［比較例２］石炭灰８０重量％、普通ポル
トランドセメント１５重量％、石膏５重量％からなる骨
材原料を、ボールミルにて平均粒径が５μｍとなるよう
に混合粉砕した。ついで該粉砕物の総量に対して２３重
量％の水を加えてミキサーで混練した後１０ｍｍφの球
状に成型した。該成型物を５０℃で相対湿度９５％の雰
囲気下において１５時間養生し、ついで９５℃で相対湿
度９５％の雰囲気下において１５時間養生して骨材３０
（比較例２）を得た。
トランドセメント１５重量％、石膏５重量％からなる骨
材原料を、ボールミルにて平均粒径が５μｍとなるよう
に混合粉砕した。ついで該粉砕物の総量に対して２３重
量％の水を加えてミキサーで混練した後１０ｍｍφの球
状に成型した。該成型物を５０℃で相対湿度９５％の雰
囲気下において１５時間養生し、ついで９５℃で相対湿
度９５％の雰囲気下において１５時間養生して骨材３０
（比較例２）を得た。
【００３８】得られた骨材３０について実施例１と同様
の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１から
分かるように、比較例２の骨材３０は、圧潰強度が５１
ｋｇｆであるものの、絶乾比重が１．５９と１．５を超
えるものであった。
の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１から
分かるように、比較例２の骨材３０は、圧潰強度が５１
ｋｇｆであるものの、絶乾比重が１．５９と１．５を超
えるものであった。
【００３９】［比較例３］オートクレーブでの高圧蒸気
養生を行わず、４０℃で相対湿度９５％の雰囲気下での
常圧蒸気養生のみ７日間行った以外は、実施例１と同様
にして骨材３１（比較例３）を得た。
養生を行わず、４０℃で相対湿度９５％の雰囲気下での
常圧蒸気養生のみ７日間行った以外は、実施例１と同様
にして骨材３１（比較例３）を得た。
【００４０】得られた骨材３１について実施例１と同様
の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１から
分かるように、比較例３の骨材３１は、絶乾比重が１．
３３であるものの、圧潰強度が１１ｋｇｆと低強度であ
った。
の測定を行い、その結果を表１に併せて示す。表１から
分かるように、比較例３の骨材３１は、絶乾比重が１．
３３であるものの、圧潰強度が１１ｋｇｆと低強度であ
った。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【発明の効果】以上述べた通り本発明によれば、石炭火
力発電所や石炭焚きボイラーなどから発生する石炭灰を
原料として、非焼成型の絶乾比重の調整が容易な人工軽
量骨材を低コストで効率的に生産することができる。し
たがって産業廃棄物を埋め立てて処理することなく、特
に土木・建築材料などに再資源化できることから、環境
の保全とエネルギーの安定供給に寄与するところ大であ
る。
力発電所や石炭焚きボイラーなどから発生する石炭灰を
原料として、非焼成型の絶乾比重の調整が容易な人工軽
量骨材を低コストで効率的に生産することができる。し
たがって産業廃棄物を埋め立てて処理することなく、特
に土木・建築材料などに再資源化できることから、環境
の保全とエネルギーの安定供給に寄与するところ大であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加岳井 敦 千葉県市川市中国分３−18−５ 住友金属 鉱山株式会社中央研究所内 (72)発明者 須藤 真悟 千葉県市川市中国分３−18−５ 住友金属 鉱山株式会社中央研究所内
Claims (8)
- 【請求項１】 珪酸質原料と石灰質原料とを混合しまた
は混合した後粉砕し、つぎに水を加えてスラリー化とし
て型枠に鋳込んで養生し、ついで該型枠内で半可塑性状
態に硬化した生ケーキをメッシュにより押出しながら長
さ方向を切断または破断し、これらを転動させた後蒸気
養生を施すことを特徴とする人工軽量骨材の製造方法。 - 【請求項２】 前記蒸気養生法は、高圧蒸気養生、もし
くは常圧蒸気養生した後に高圧蒸気養生を施すことによ
り実施することを特徴とする請求項１記載の人工軽量骨
材の製造方法。 - 【請求項３】 前記珪酸質原料と石灰質原料との混合物
にさらに硫酸カルシウムを添加してなることを特徴とす
る請求項１または２記載の人工軽量骨材の製造方法。 - 【請求項４】 前記スラリーにさらに発泡剤を加えるこ
とを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項記載の人工
軽量骨材の製造方法。 - 【請求項５】 石灰質原料であるセメントと、酸化カル
シウムおよび／または水酸化カルシウムの添加量は、そ
れぞれ１〜５０重量％、ＣａＯ換算で１〜５０重量％で
あることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項記載
の人工軽量骨材の製造方法。 - 【請求項６】 硫酸カルシウムの添加量は、ＣａＳＯ４
換算で０．５〜１０重量％であることを特徴とする請求
項３〜５のいずれか１項記載の人工軽量骨材の製造方
法。 - 【請求項７】 前記転動時に表面特性改質剤をコーティ
ングし、その後蒸気養生することを特徴とする請求項１
〜６のいずれか１記載の人工軽量骨材の製造方法。 - 【請求項８】 請求項１〜７のいずれか１項記載の製造
方法により得られ、かつ絶乾比重が０．５〜１．５であ
ることを特徴とする人工軽量骨材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12827299A JP2000044301A (ja) | 1998-05-19 | 1999-05-10 | 人工軽量骨材の製造方法およびこの方法により得られた人工軽量骨材 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15372998 | 1998-05-19 | ||
| JP10-153729 | 1998-05-19 | ||
| JP12827299A JP2000044301A (ja) | 1998-05-19 | 1999-05-10 | 人工軽量骨材の製造方法およびこの方法により得られた人工軽量骨材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000044301A true JP2000044301A (ja) | 2000-02-15 |
Family
ID=26463993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12827299A Pending JP2000044301A (ja) | 1998-05-19 | 1999-05-10 | 人工軽量骨材の製造方法およびこの方法により得られた人工軽量骨材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000044301A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003089385A1 (en) * | 2002-04-16 | 2003-10-30 | G.Plus Co., Ltd. | Clay porous concrete composites of non-cement types and its a manufacturing method |
| KR100530089B1 (ko) * | 2002-06-01 | 2005-11-22 | 경기대학교 산학협력단 | 인공 골재의 성형 장치 |
| KR101129796B1 (ko) | 2010-06-28 | 2012-03-23 | 현대제철 주식회사 | 석회소성슬러지를 이용한 경량골재와 그 제조방법 |
| CN102807337A (zh) * | 2011-05-31 | 2012-12-05 | 周大伟 | 复合、保温、防火墙体材料用轻骨料及其生产方法 |
-
1999
- 1999-05-10 JP JP12827299A patent/JP2000044301A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003089385A1 (en) * | 2002-04-16 | 2003-10-30 | G.Plus Co., Ltd. | Clay porous concrete composites of non-cement types and its a manufacturing method |
| KR100530089B1 (ko) * | 2002-06-01 | 2005-11-22 | 경기대학교 산학협력단 | 인공 골재의 성형 장치 |
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