JP2000034803A - コンクリ−ト補強用筋及びコンクリ−ト補強筋構造並びにコンクリ−ト補強用筋の製造方法 - Google Patents
コンクリ−ト補強用筋及びコンクリ−ト補強筋構造並びにコンクリ−ト補強用筋の製造方法Info
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- JP2000034803A JP2000034803A JP10219682A JP21968298A JP2000034803A JP 2000034803 A JP2000034803 A JP 2000034803A JP 10219682 A JP10219682 A JP 10219682A JP 21968298 A JP21968298 A JP 21968298A JP 2000034803 A JP2000034803 A JP 2000034803A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】コンクリ−ト補強用フ−プ筋をアラミド繊維強
化樹脂製化するにあたり、柱での耐挫屈性を充分に保証
できるアラミド繊維強化樹脂製フ−プ筋を提供する。 【解決手段】連続の繊維強化樹脂製フ−プであり、連続
繊維１にアラミド繊維を用いた。
化樹脂製化するにあたり、柱での耐挫屈性を充分に保証
できるアラミド繊維強化樹脂製フ−プ筋を提供する。 【解決手段】連続の繊維強化樹脂製フ−プであり、連続
繊維１にアラミド繊維を用いた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はコンクリ−ト補強に
用いる繊維強化樹脂製フ−プ筋とそのフ−プ筋の製造方
法に関するものである。
用いる繊維強化樹脂製フ−プ筋とそのフ−プ筋の製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】コンクリ−トは引張り荷重や剪断荷重に
対して弱く、コンクリ−トを鉄筋で補強することが伝統
的に行われている。しかしながら、鉄筋は電気伝導率が
高く、かつ磁性体であり、これらの電磁的性質に起因し
て近来、鉄筋コンクリ−ト建築物において、落雷によ
り誘導された電流が鉄筋に侵入し、この迷走電流による
電磁波ノイズでビル内コンピュ−タや通信機器が誤動作
する畏れがある、また、上記落雷で誘導された急峻波が
鉄筋コンクリ−ト建築物に侵入して耐電圧性の低い制御
・計測機器を破壊する畏れがある、核融合炉や核磁気
共鳴イメ−ジスキャナ（病院のＭＲＩ）等の強力な磁場
の発生を伴う機器においては、その強磁場のために鉄筋
に電磁誘導で電流が流れ、その電流に基づく反作用磁場
で制御磁場が変歪される畏れがある、等が問題視されて
いる。
対して弱く、コンクリ−トを鉄筋で補強することが伝統
的に行われている。しかしながら、鉄筋は電気伝導率が
高く、かつ磁性体であり、これらの電磁的性質に起因し
て近来、鉄筋コンクリ−ト建築物において、落雷によ
り誘導された電流が鉄筋に侵入し、この迷走電流による
電磁波ノイズでビル内コンピュ−タや通信機器が誤動作
する畏れがある、また、上記落雷で誘導された急峻波が
鉄筋コンクリ−ト建築物に侵入して耐電圧性の低い制御
・計測機器を破壊する畏れがある、核融合炉や核磁気
共鳴イメ−ジスキャナ（病院のＭＲＩ）等の強力な磁場
の発生を伴う機器においては、その強磁場のために鉄筋
に電磁誘導で電流が流れ、その電流に基づく反作用磁場
で制御磁場が変歪される畏れがある、等が問題視されて
いる。
【０００３】そこで、鉄筋に代え繊維強化樹脂製筋の使
用が検討され、非磁性・電気絶縁性を充足し、かつ機械
的強度に優れた補強用繊維が求められ、アラミド繊維を
補強繊維としマドリツクスをエポキシ樹脂とするアラミ
ド繊維強化樹脂製筋が注目されている。
用が検討され、非磁性・電気絶縁性を充足し、かつ機械
的強度に優れた補強用繊維が求められ、アラミド繊維を
補強繊維としマドリツクスをエポキシ樹脂とするアラミ
ド繊維強化樹脂製筋が注目されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】鉄筋コンクリ−ト柱等
の鉄筋構造として、複数本の主筋を並行に配設し、この
主筋群の長手方向に所定の間隔で帯筋を”たが状”に巻
き付けたものが汎用されている。この帯筋はフ−プ筋と
も称され、柱の剪断補強のために使用されている。この
フ−プ筋についても、アラミド繊維を強化繊維として用
いた繊維強化樹脂製品が公知である〔特開平６−４２１
１２号公報の図８の（ｂ）〕。しかしながら、この公報
に開示されているアラミド繊維強化樹脂製フ−プは、図
９に示す通常の鉄筋フ−プを単にアラミド繊維強化樹脂
製化したに過ぎない。
の鉄筋構造として、複数本の主筋を並行に配設し、この
主筋群の長手方向に所定の間隔で帯筋を”たが状”に巻
き付けたものが汎用されている。この帯筋はフ−プ筋と
も称され、柱の剪断補強のために使用されている。この
フ−プ筋についても、アラミド繊維を強化繊維として用
いた繊維強化樹脂製品が公知である〔特開平６−４２１
１２号公報の図８の（ｂ）〕。しかしながら、この公報
に開示されているアラミド繊維強化樹脂製フ−プは、図
９に示す通常の鉄筋フ−プを単にアラミド繊維強化樹脂
製化したに過ぎない。
【０００５】ところで、アラミド繊維は非磁性・電気絶
縁性の現存繊維のうち、機械的強度が抜群に優れている
が、弾性率が鉄筋の約１／３であり（鉄筋の弾性率は約
２００GPa、アラミド繊維の弾性率は約１３０GPa)、柱
の挫屈荷重がπ2ＥＩ／（λｌ）2で与えられることから
も（ただし、Ｅは弾性率、Ｉは断面二次モ−メント、ｌ
は柱の長さ、λは支持状態係数）、アラミド繊維繊維強
化樹脂製筋を用いた補強コンクリ−ト柱は、鉄筋コンク
リ−ト柱に較べて挫屈し易いと解される。従来の鉄筋柱
を挫屈面から評価した場合、鉄筋の組立構造は完璧なト
ラス構造とはいい難いが、鉄筋の弾性率が高いために、
挫屈荷重を充分に高くできる。しかし、鉄筋を単にアラ
ミド繊維強化樹脂製に置換したに過ぎない補強コンクリ
−ト柱では、弾性率が低いために、トラス構造としての
不完全さが顕に現れ、鉄筋コンクリ−ト柱に較べての劣
耐挫屈性が否定できない。
縁性の現存繊維のうち、機械的強度が抜群に優れている
が、弾性率が鉄筋の約１／３であり（鉄筋の弾性率は約
２００GPa、アラミド繊維の弾性率は約１３０GPa)、柱
の挫屈荷重がπ2ＥＩ／（λｌ）2で与えられることから
も（ただし、Ｅは弾性率、Ｉは断面二次モ−メント、ｌ
は柱の長さ、λは支持状態係数）、アラミド繊維繊維強
化樹脂製筋を用いた補強コンクリ−ト柱は、鉄筋コンク
リ−ト柱に較べて挫屈し易いと解される。従来の鉄筋柱
を挫屈面から評価した場合、鉄筋の組立構造は完璧なト
ラス構造とはいい難いが、鉄筋の弾性率が高いために、
挫屈荷重を充分に高くできる。しかし、鉄筋を単にアラ
ミド繊維強化樹脂製に置換したに過ぎない補強コンクリ
−ト柱では、弾性率が低いために、トラス構造としての
不完全さが顕に現れ、鉄筋コンクリ−ト柱に較べての劣
耐挫屈性が否定できない。
【０００６】本発明の目的は、コンクリ−ト補強用フ−
プ筋をアラミド繊維強化樹脂製化するにあたり、柱での
耐挫屈性を充分に保証できるアラミド繊維強化樹脂製フ
−プ筋を提供することにある。
プ筋をアラミド繊維強化樹脂製化するにあたり、柱での
耐挫屈性を充分に保証できるアラミド繊維強化樹脂製フ
−プ筋を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るコンクリ−
ト補強用筋は、エンドレスル−プまたはスパイラル状の
繊維強化樹脂製フ−プであり、連続繊維にアラミド繊維
を用いたことを特徴とするコ構成であり、アラミド繊維
にはポリパラフェニレンテレフタルアミドを使用し、樹
脂にはエポキシ樹脂を使用することが好適である。
ト補強用筋は、エンドレスル−プまたはスパイラル状の
繊維強化樹脂製フ−プであり、連続繊維にアラミド繊維
を用いたことを特徴とするコ構成であり、アラミド繊維
にはポリパラフェニレンテレフタルアミドを使用し、樹
脂にはエポキシ樹脂を使用することが好適である。
【０００８】本発明に係るコンクリ−ト補強筋構造は、
並行に配設した複数本の主筋を長手方向に所定の間隔ご
とに請求項１記載のコンクリ−ト補強用筋で囲んでなる
ことを特徴とする構成である。。
並行に配設した複数本の主筋を長手方向に所定の間隔ご
とに請求項１記載のコンクリ−ト補強用筋で囲んでなる
ことを特徴とする構成である。。
【０００９】本発明に係るコンクリ−ト補強用筋の製造
方法は、回転中のマンドレルに未硬化樹脂含浸アラミド
繊維を両者間の角度を直角にして多数回巻き付け、更に
樹脂を硬化し、而るのち、この硬化体をマンドレルから
取り外すことを特徴とする構成である。
方法は、回転中のマンドレルに未硬化樹脂含浸アラミド
繊維を両者間の角度を直角にして多数回巻き付け、更に
樹脂を硬化し、而るのち、この硬化体をマンドレルから
取り外すことを特徴とする構成である。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ本発明の
実施の形態について説明する。図１の（イ）は本発明に
係るエンドレスル−プのコンクリ−ト補強用筋（フ−プ
筋）の一例を示す図面、図１の（ロ）は図１の（イ）に
おけるロ−ロ断面図である。図１において、１は連続の
アラミド繊維であり、多回コイルに巻成してある。２は
マトリックスとしての硬化性樹脂であり、繊維間の間隙
を充填し、繊維と一体化してある。上記アラミド繊維と
しては、ポリ−ｐ−フェニレンタレフタルアミド繊維や
ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維とが市販され
ており、前者が後者よりも機械的強度に優れ、ポリ−ｐ
−フェニレンタレフタルアミド繊維を使用することが好
ましい。このポリ−ｐ−フェニレンタレフタルアミド繊
維（アクゾノ−ベル社、トワロンＨＭ)の機械的特性
は、引張り強度３．０４GPa,引張り弾性率１２６〜１３
１GPa、伸び２．０〜２．４％であり、カ−ボン繊維
（引張り強度４．１２GPa,引張り弾性率２３０〜３００
GPa、伸び１．５〜２．４％）とＥガラス繊維（引張り
強度３．４３GPa,引張り弾性率７２．５GPa、伸び４．
８％）の中間の特性を有する。上記エポキシ樹脂には、
含浸上、常温で１０００センチポイズ以下のものであれ
ば適宜のものを使用でき、例えば主剤がテトラグリシジ
ルアミノフェニルメタンやジグリシジルエ−テルオブビ
スフェノ−ルＡの何れかであり、硬化剤がジアミノジフ
ェニルスルフォンやジシアンジアミドやジアミノジフェ
ニルメタンの何れかである混合物をメチルエチルケトン
等の有機溶剤で希釈したものを使用できる。上記フ−プ
筋の形状は、柱等の断面形状に応じ図１の（イ）に示す
四角形や図２の（イ）に示す円形とされる。上記フ−プ
筋の断面形状は図１の（ロ）に示すように四角形の外、
図２の（ロ）に示すように円形とすることもでき、その
断面寸法は柱等の断面積により異なるが、通常、断面四
角形の場合は一辺が５ｍｍ〜２５ｍｍ、断面円形の場合
は直径５ｍｍ〜２５ｍｍとされる。上記フ−プ筋の表面
にはコンクリ−トとの接着力を大とするために、凹凸面
とすることができる。
実施の形態について説明する。図１の（イ）は本発明に
係るエンドレスル−プのコンクリ−ト補強用筋（フ−プ
筋）の一例を示す図面、図１の（ロ）は図１の（イ）に
おけるロ−ロ断面図である。図１において、１は連続の
アラミド繊維であり、多回コイルに巻成してある。２は
マトリックスとしての硬化性樹脂であり、繊維間の間隙
を充填し、繊維と一体化してある。上記アラミド繊維と
しては、ポリ−ｐ−フェニレンタレフタルアミド繊維や
ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維とが市販され
ており、前者が後者よりも機械的強度に優れ、ポリ−ｐ
−フェニレンタレフタルアミド繊維を使用することが好
ましい。このポリ−ｐ−フェニレンタレフタルアミド繊
維（アクゾノ−ベル社、トワロンＨＭ)の機械的特性
は、引張り強度３．０４GPa,引張り弾性率１２６〜１３
１GPa、伸び２．０〜２．４％であり、カ−ボン繊維
（引張り強度４．１２GPa,引張り弾性率２３０〜３００
GPa、伸び１．５〜２．４％）とＥガラス繊維（引張り
強度３．４３GPa,引張り弾性率７２．５GPa、伸び４．
８％）の中間の特性を有する。上記エポキシ樹脂には、
含浸上、常温で１０００センチポイズ以下のものであれ
ば適宜のものを使用でき、例えば主剤がテトラグリシジ
ルアミノフェニルメタンやジグリシジルエ−テルオブビ
スフェノ−ルＡの何れかであり、硬化剤がジアミノジフ
ェニルスルフォンやジシアンジアミドやジアミノジフェ
ニルメタンの何れかである混合物をメチルエチルケトン
等の有機溶剤で希釈したものを使用できる。上記フ−プ
筋の形状は、柱等の断面形状に応じ図１の（イ）に示す
四角形や図２の（イ）に示す円形とされる。上記フ−プ
筋の断面形状は図１の（ロ）に示すように四角形の外、
図２の（ロ）に示すように円形とすることもでき、その
断面寸法は柱等の断面積により異なるが、通常、断面四
角形の場合は一辺が５ｍｍ〜２５ｍｍ、断面円形の場合
は直径５ｍｍ〜２５ｍｍとされる。上記フ−プ筋の表面
にはコンクリ−トとの接着力を大とするために、凹凸面
とすることができる。
【００１１】図３の（イ）は本発明に係るコンクリ−ト
補強用筋の製造方法に使用するマンドレル３の一例の側
面図を、図３の（ロ）は図３の（イ）におけるロ−ロ断
面図をそれぞれ示し、フ−プ筋の内郭を規制するコアプ
レ−ト３１を鍔板３２，３２で挾んだセットの複数組を
スペ−サ３３を介してステ−ボルト３４で締結してあ
り、フ−プの外面に凹凸を付するために、コアプレ−ト
３１の外周面や鍔板３２の内面を凹凸面とすることがで
きる。
補強用筋の製造方法に使用するマンドレル３の一例の側
面図を、図３の（ロ）は図３の（イ）におけるロ−ロ断
面図をそれぞれ示し、フ−プ筋の内郭を規制するコアプ
レ−ト３１を鍔板３２，３２で挾んだセットの複数組を
スペ−サ３３を介してステ−ボルト３４で締結してあ
り、フ−プの外面に凹凸を付するために、コアプレ−ト
３１の外周面や鍔板３２の内面を凹凸面とすることがで
きる。
【００１２】このマンドレルを使用して本発明により上
記フ−プ筋を製造するには、図４に示すようにマンドレ
ル３を回転させ、アラミド繊維のロ−ビング１またはト
ウをエポキシ樹脂浴４に通し、この樹脂含浸アラミド繊
維束１０をマンドレル３に繊維束の巻付け方向とマンド
レル軸とのなす角を直角にして巻き付けていく。この樹
脂含浸アラミド繊維束の巻き付け厚さが所定の厚さに達
するとマンドレル３の回転を停止し、樹脂含浸アラミド
繊維束の巻き付け体をマンドレルと共に加熱炉に搬入
し、含浸時油脂を硬化させ、而るのち、ステ−ボルトの
締結を解除して硬化体をマンドレルから取外し、これに
て本発明に係るフ−プ筋の製造を終了する。
記フ−プ筋を製造するには、図４に示すようにマンドレ
ル３を回転させ、アラミド繊維のロ−ビング１またはト
ウをエポキシ樹脂浴４に通し、この樹脂含浸アラミド繊
維束１０をマンドレル３に繊維束の巻付け方向とマンド
レル軸とのなす角を直角にして巻き付けていく。この樹
脂含浸アラミド繊維束の巻き付け厚さが所定の厚さに達
するとマンドレル３の回転を停止し、樹脂含浸アラミド
繊維束の巻き付け体をマンドレルと共に加熱炉に搬入
し、含浸時油脂を硬化させ、而るのち、ステ−ボルトの
締結を解除して硬化体をマンドレルから取外し、これに
て本発明に係るフ−プ筋の製造を終了する。
【００１３】図５の（イ）は柱に対する本発明に係るフ
−プ筋を用いたコンクリ−ト補強筋構造の一例を、図５
の（ロ）は図５の（イ）におけるロ−ロ断面図をそれぞ
れ示している。図５において、ａ，…は並行に配設した
複数本の主筋であり、アラミド繊維強化エポキシ樹脂製
ロッドを用いることができる。ｂ，…は主筋群の長手方
向に所定の間隔で配設したアラミド繊維強化エポキシ樹
脂製フ−プ筋であり、主筋ａとフ−プ筋ｂとの交差箇所
はバインダ−で緊結してある。ｃは打設したコンクリ−
トである。
−プ筋を用いたコンクリ−ト補強筋構造の一例を、図５
の（ロ）は図５の（イ）におけるロ−ロ断面図をそれぞ
れ示している。図５において、ａ，…は並行に配設した
複数本の主筋であり、アラミド繊維強化エポキシ樹脂製
ロッドを用いることができる。ｂ，…は主筋群の長手方
向に所定の間隔で配設したアラミド繊維強化エポキシ樹
脂製フ−プ筋であり、主筋ａとフ−プ筋ｂとの交差箇所
はバインダ−で緊結してある。ｃは打設したコンクリ−
トである。
【００１４】図６の（イ）は柱に対する本発明に係るフ
−プ筋を用いたコンクリ−ト補強筋構造の別例の断面
図、図６の（ロ）は同じく正面図を、図６の（ハ）は同
じく側面図をそれぞれ示し、上記実施例に対し補助のア
ラミド繊維強化エポキシ樹脂製フ−プ筋ｂ’，ｂ”を付
加してある。
−プ筋を用いたコンクリ−ト補強筋構造の別例の断面
図、図６の（ロ）は同じく正面図を、図６の（ハ）は同
じく側面図をそれぞれ示し、上記実施例に対し補助のア
ラミド繊維強化エポキシ樹脂製フ−プ筋ｂ’，ｂ”を付
加してある。
【００１５】上記コンクリ−ト柱におけるアラミド繊維
強化樹脂製筋は、非磁性・電気絶縁性であるから、核融
合炉や核磁気共鳴イメ−ジスキャナ（病院のＭＲＩ）等
の格納建屋に用いて強磁場に曝されても、電磁誘導によ
る反作用磁場の発生を防止でき制御磁場を安定に維持で
きるし、また、落雷による誘導電圧や電流の侵入や迷走
を防止できてビル内コンピュ−タや通信機器の誤動作、
耐電圧性の低い制御・計測機器の破壊を確実に排除でき
る。更に、アラミド繊維においては、鉄筋のような腐食
やガラス繊維のようなセメントアルカリ侵食の危険性が
なく、かつガラス繊維よりも優れた機械的特性のために
機械的に良好なコンクリ−ト補強効果を保証できる。
強化樹脂製筋は、非磁性・電気絶縁性であるから、核融
合炉や核磁気共鳴イメ−ジスキャナ（病院のＭＲＩ）等
の格納建屋に用いて強磁場に曝されても、電磁誘導によ
る反作用磁場の発生を防止でき制御磁場を安定に維持で
きるし、また、落雷による誘導電圧や電流の侵入や迷走
を防止できてビル内コンピュ−タや通信機器の誤動作、
耐電圧性の低い制御・計測機器の破壊を確実に排除でき
る。更に、アラミド繊維においては、鉄筋のような腐食
やガラス繊維のようなセメントアルカリ侵食の危険性が
なく、かつガラス繊維よりも優れた機械的特性のために
機械的に良好なコンクリ−ト補強効果を保証できる。
【００１６】特に、フ−プ筋を図９に示す従来例の非連
続型（開放型）とは異なるエンドレスの連続ル−プとし
てあるから、主筋群の外側への拡がりやコンクリ−トの
はらみ出しを阻止しようとする引張り応力をフ−プ筋に
作用させることができ、それだけ柱の挫屈が生じ難くな
り、鉄筋に較べて低弾性率であるにもかかわらず柱の挫
屈を効果的に防止できる。上記フ−プの引張り応力は、
フ−プの拡径が生じないために発生する反力である。而
るに、スパイラル状の場合でも、図９に示す開放型に較
べてフ−プの拡径を充分に生じ難くできて大なる引張り
応力を作用させ得るから、本発明に係るアラミド繊維強
化樹脂製フ−プ筋は図７に示すようにスパイラル状とす
ることもできる。
続型（開放型）とは異なるエンドレスの連続ル−プとし
てあるから、主筋群の外側への拡がりやコンクリ−トの
はらみ出しを阻止しようとする引張り応力をフ−プ筋に
作用させることができ、それだけ柱の挫屈が生じ難くな
り、鉄筋に較べて低弾性率であるにもかかわらず柱の挫
屈を効果的に防止できる。上記フ−プの引張り応力は、
フ−プの拡径が生じないために発生する反力である。而
るに、スパイラル状の場合でも、図９に示す開放型に較
べてフ−プの拡径を充分に生じ難くできて大なる引張り
応力を作用させ得るから、本発明に係るアラミド繊維強
化樹脂製フ−プ筋は図７に示すようにスパイラル状とす
ることもできる。
【００１７】本発明に係るアラミド繊維強化樹脂製フ−
プ筋は、柱の上端部や下端部の剪断補強のために、図８
の（イ）（正面図）及び図８の（ロ）（側面図）に示す
ようにフ−プ筋ｂx,…をＸ方向に所定の間隔で、フ−プ
筋ｂy,…をＹ方向に所定の間隔で、フ−プ筋ｂz,…をＺ
方向に所定の間隔で配筋してなる籠状構造で使用するこ
ともできる。図８において、Ａは図５や図６で示したも
のと実質的に同じ組立補強筋である。
プ筋は、柱の上端部や下端部の剪断補強のために、図８
の（イ）（正面図）及び図８の（ロ）（側面図）に示す
ようにフ−プ筋ｂx,…をＸ方向に所定の間隔で、フ−プ
筋ｂy,…をＹ方向に所定の間隔で、フ−プ筋ｂz,…をＺ
方向に所定の間隔で配筋してなる籠状構造で使用するこ
ともできる。図８において、Ａは図５や図６で示したも
のと実質的に同じ組立補強筋である。
【００１８】
【発明の効果】本発明に係るコンクリ−ト補強用フ−プ
筋は、単にアラミド繊維強化樹脂製化したにとどまら
ず、連続ル−プまたはスパイラル状とすることにより主
筋とで組み立てる骨組構造の力学的安定化を図って耐挫
屈性を高め得るから、鉄筋に較べて弾性率が低いことに
起因する挫屈特性の不利をよく補償できる。従って、鉄
筋フ−プの磁性・良導電性に起因する電磁誘導や電圧・
電流の侵入・迷走に基づく電磁気的障害を排除できると
共に他の非磁性・電気絶縁性筋に較べて鉄筋に近い耐挫
屈性を期待できるフ−プ筋を提供できる。また、本発明
に係るコンクリ−ト補強用フ−プ筋の製造方法によれ
ば、繊維強化樹脂製ロッドをフ−プに曲げ加工している
従来法では不可の連続フ−プ筋を容易に製造できる。
筋は、単にアラミド繊維強化樹脂製化したにとどまら
ず、連続ル−プまたはスパイラル状とすることにより主
筋とで組み立てる骨組構造の力学的安定化を図って耐挫
屈性を高め得るから、鉄筋に較べて弾性率が低いことに
起因する挫屈特性の不利をよく補償できる。従って、鉄
筋フ−プの磁性・良導電性に起因する電磁誘導や電圧・
電流の侵入・迷走に基づく電磁気的障害を排除できると
共に他の非磁性・電気絶縁性筋に較べて鉄筋に近い耐挫
屈性を期待できるフ−プ筋を提供できる。また、本発明
に係るコンクリ−ト補強用フ−プ筋の製造方法によれ
ば、繊維強化樹脂製ロッドをフ−プに曲げ加工している
従来法では不可の連続フ−プ筋を容易に製造できる。
【図１】本発明に係るコンクリ−ト補強用フ−プ筋の一
例を示す図面である。
例を示す図面である。
【図２】本発明に係るコンクリ−ト補強用フ−プ筋の別
例を示す図面である。
例を示す図面である。
【図３】本発明に係るコンクリ−ト補強用筋の製造方法
において使用するマンドレルの一例を示す図面である。
において使用するマンドレルの一例を示す図面である。
【図４】本発明に係るコンクリ−ト補強用筋の製造方法
を示す図面である。
を示す図面である。
【図５】本発明に係るコンクリ−ト補強筋構造の一例を
示す図面である。
示す図面である。
【図６】本発明に係るコンクリ−ト補強筋構造の別例を
示す図面である。
示す図面である。
【図７】本発明に係るコンクリ−ト補強用フ−プ筋の上
記とは別の例を示す図面である。
記とは別の例を示す図面である。
【図８】本発明に係るコンクリ−ト補強筋構造の他の別
例を示す図面である。
例を示す図面である。
【図９】従来の鉄製フ−プ筋を示す図面である。
１ 連続アラミド繊維 ２ 樹脂 ａ 主筋 ｂ フ−プ筋 ｃ コンクリ−ト
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 磯 雅人 神奈川県相模原市田名字曽根下3062−１ 東急建設株式会社内 (72)発明者 藤巻 敏之 神奈川県相模原市田名字曽根下3062−１ 東急建設株式会社内 (72)発明者 松岡 寛 福井県福井市二の宮２丁目７番１号 日東 シンコー株式会社内 (72)発明者 堀 正彦 福井県福井市二の宮２丁目７番１号 日東 シンコー株式会社内 (72)発明者 北嶋 満広 福井県福井市二の宮２丁目７番１号 日東 シンコー株式会社内 (72)発明者 川辺 倫生 福井県福井市二の宮２丁目７番１号 日東 シンコー株式会社内 Ｆターム(参考） 2E164 AA05 CA14
Claims (5)
- 【請求項１】エンドレスル−プまたはスパイラル状の繊
維強化樹脂製フ−プであり、連続繊維にアラミド繊維を
用いたことを特徴とするコンクリ−ト補強用筋。 - 【請求項２】アラミド繊維がポリパラフェニレンテレフ
タルアミドである請求項１記載のコンクリ−ト補強用
筋。 - 【請求項３】樹脂がエポキシ樹脂である請求項１または
２記載のコンクリ−ト補強用筋。 - 【請求項４】並行に配設した複数本の主筋を長手方向に
所定の間隔ごとに請求項１記載のコンクリ−ト補強用筋
で囲んでなることを特徴とするコンクリ−ト補強筋構
造。 - 【請求項５】回転中のマンドレルに未硬化樹脂含浸アラ
ミド繊維を両者間の角度を直角にして多数回巻き付け、
更に樹脂を硬化し、而るのち、この硬化体をマンドレル
から取り外すことを特徴とするコンクリ−ト補強用筋の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10219682A JP2000034803A (ja) | 1998-07-17 | 1998-07-17 | コンクリ−ト補強用筋及びコンクリ−ト補強筋構造並びにコンクリ−ト補強用筋の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10219682A JP2000034803A (ja) | 1998-07-17 | 1998-07-17 | コンクリ−ト補強用筋及びコンクリ−ト補強筋構造並びにコンクリ−ト補強用筋の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000034803A true JP2000034803A (ja) | 2000-02-02 |
Family
ID=16739329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10219682A Pending JP2000034803A (ja) | 1998-07-17 | 1998-07-17 | コンクリ−ト補強用筋及びコンクリ−ト補強筋構造並びにコンクリ−ト補強用筋の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000034803A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008224551A (ja) * | 2007-03-14 | 2008-09-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | コンベヤベルトの耐挫屈性能評価方法 |
| KR100942129B1 (ko) * | 2008-02-14 | 2010-02-16 | 경희대학교 산학협력단 | 콘크리트 충전 지지부재 및 그 시공방법 |
| EP2206692A1 (en) * | 2008-12-29 | 2010-07-14 | Centrum dopravniho vyzkumu, v.v.i. | Capsules for concrete from a fiber and ice and method of their production |
-
1998
- 1998-07-17 JP JP10219682A patent/JP2000034803A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008224551A (ja) * | 2007-03-14 | 2008-09-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | コンベヤベルトの耐挫屈性能評価方法 |
| KR100942129B1 (ko) * | 2008-02-14 | 2010-02-16 | 경희대학교 산학협력단 | 콘크리트 충전 지지부재 및 그 시공방법 |
| EP2206692A1 (en) * | 2008-12-29 | 2010-07-14 | Centrum dopravniho vyzkumu, v.v.i. | Capsules for concrete from a fiber and ice and method of their production |
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