JP2000018773A - 膨張弁 - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/068—Expansion valves combined with a sensor
- F25B2341/0683—Expansion valves combined with a sensor the sensor is disposed in the suction line and influenced by the temperature or the pressure of the suction gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2500/00—Problems to be solved
- F25B2500/05—Cost reduction
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2500/00—Problems to be solved
- F25B2500/12—Sound
Landscapes
- Temperature-Responsive Valves (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 部品の追加及び厳しい寸法交差を必要とする
ことなく、作動棒１３に対する弁体１４の横振動を防止
すること。 【解決手段】 ダイヤフラムの変位を弁体１４に伝達す
る作動棒１３は、伝熱ロッドの下方へ延設され、オリフ
ィス９より下流側の通路を上下方向に横切って、更にオ
リフィス９の内部にまで挿通されている。この作動棒に
支持される弁体１４は、弁受け部材２０に保持された状
態でオリフィス９の入口側（上流側）に配されている。
この弁体１４は、所謂ボール弁と呼ばれるもので略球形
に成形され、且つオリフィス９側の上部に平坦面１４ａ
が形成されて、この平坦面１４ａにて作動棒１３の下端
面１３ａ（平面）と面接触している。弁体１４の平坦面
１４ａは、作動棒１３の下端面１３ａ全面と略同一の面
積を有し、作動棒１３の下端面１３ａ全面と面接触でき
る大きさに設けられている。
ことなく、作動棒１３に対する弁体１４の横振動を防止
すること。 【解決手段】 ダイヤフラムの変位を弁体１４に伝達す
る作動棒１３は、伝熱ロッドの下方へ延設され、オリフ
ィス９より下流側の通路を上下方向に横切って、更にオ
リフィス９の内部にまで挿通されている。この作動棒に
支持される弁体１４は、弁受け部材２０に保持された状
態でオリフィス９の入口側（上流側）に配されている。
この弁体１４は、所謂ボール弁と呼ばれるもので略球形
に成形され、且つオリフィス９側の上部に平坦面１４ａ
が形成されて、この平坦面１４ａにて作動棒１３の下端
面１３ａ（平面）と面接触している。弁体１４の平坦面
１４ａは、作動棒１３の下端面１３ａ全面と略同一の面
積を有し、作動棒１３の下端面１３ａ全面と面接触でき
る大きさに設けられている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷凍サイクルに用
いられる膨張弁に関する。
いられる膨張弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】冷凍サイクルに用いられる膨張弁では、
高圧冷媒がオリフィスを通過する際に、作動棒に対して
弁体が横方向に振動することで異音が発生する。そこ
で、作動棒に対する弁体の横振動を防止するための従来
技術として、弁体の作動方向にガイドを設けて、弁体
に対し横方向の拘束力を加える方法（特開平４−２０８
３７５号公報参照）、弁体を作動棒が貫き、その作動
棒を両端で支持する方法（特開平８−１３６０８８号公
報参照）等がある。
高圧冷媒がオリフィスを通過する際に、作動棒に対して
弁体が横方向に振動することで異音が発生する。そこ
で、作動棒に対する弁体の横振動を防止するための従来
技術として、弁体の作動方向にガイドを設けて、弁体
に対し横方向の拘束力を加える方法（特開平４−２０８
３７５号公報参照）、弁体を作動棒が貫き、その作動
棒を両端で支持する方法（特開平８−１３６０８８号公
報参照）等がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、の方法で
は、新たにガイドを設けるために部品点数及び組付け工
数が増加し、その結果、製造コストが上昇する。の方
法では、寸法交差を厳しくしないと横振動を防止できな
いため、製造が困難であった。本発明は、上記事情に基
づいて成されたもので、その目的は、部品の追加及び厳
しい寸法交差を必要とすることなく、作動棒に対する弁
体の横振動を防止できる膨張弁を提供することにある。
は、新たにガイドを設けるために部品点数及び組付け工
数が増加し、その結果、製造コストが上昇する。の方
法では、寸法交差を厳しくしないと横振動を防止できな
いため、製造が困難であった。本発明は、上記事情に基
づいて成されたもので、その目的は、部品の追加及び厳
しい寸法交差を必要とすることなく、作動棒に対する弁
体の横振動を防止できる膨張弁を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】（請求項１の手段）作動
棒は、弁体を支持する端面の略全面で弁体と面接触して
いる。この場合、作動棒と弁体（ボール弁）とが点接触
している従来の膨張弁と比較して、作動棒と弁体との接
触面積を大きく確保できるため、両者の接触面で生じる
摩擦力が増大し、作動棒に対する弁体の横方向の振動を
抑制できる。
棒は、弁体を支持する端面の略全面で弁体と面接触して
いる。この場合、作動棒と弁体（ボール弁）とが点接触
している従来の膨張弁と比較して、作動棒と弁体との接
触面積を大きく確保できるため、両者の接触面で生じる
摩擦力が増大し、作動棒に対する弁体の横方向の振動を
抑制できる。
【０００５】（請求項２の手段）作動棒と弁体との接触
面積を大きくすることにより、両者の接触面で１ｋｇｆ
以上の摩擦力を発生させることができる。この場合、通
常の使用条件（オリフィスに流入する高圧冷媒の圧力が
３０kg/cm2以下）においては、弁体の横振動を略確実に
防止できる。
面積を大きくすることにより、両者の接触面で１ｋｇｆ
以上の摩擦力を発生させることができる。この場合、通
常の使用条件（オリフィスに流入する高圧冷媒の圧力が
３０kg/cm2以下）においては、弁体の横振動を略確実に
防止できる。
【０００６】（請求項３の手段）弁体は球形に設けら
れ、その弁体を支持する作動棒の端面は、弁体の球面形
状に相応して球面状に窪む凹曲面で構成されている。こ
の場合、従来品と同じ球形の弁体（ボール弁）を使用す
ることができるため、弁体の姿勢が変化しても作動棒の
端面と確実に面接触できるメリットがある。
れ、その弁体を支持する作動棒の端面は、弁体の球面形
状に相応して球面状に窪む凹曲面で構成されている。こ
の場合、従来品と同じ球形の弁体（ボール弁）を使用す
ることができるため、弁体の姿勢が変化しても作動棒の
端面と確実に面接触できるメリットがある。
【０００７】（請求項４の手段）作動棒の端面（平坦
面）に対して弁体を面接触させるためには、弁体に平坦
面を形成する必要がある。この場合、弁体が弁受け部材
と別体で形成されていると、使用中に弁体（特にボール
弁の場合）の姿勢が変化した場合（つまり弁受け部材に
対し弁体が回転することで平坦面の位置がずれた場合）
に、作動棒の端面と弁体の平坦面とが面接触できなくな
る。これに対し、弁受け部材と弁体とを一体に形成する
ことで、弁体の姿勢変化を防止できるため、弁体に平坦
面を形成しても、その平坦面の位置がずれることはな
く、作動棒の端面と確実に面接触することができる。
面）に対して弁体を面接触させるためには、弁体に平坦
面を形成する必要がある。この場合、弁体が弁受け部材
と別体で形成されていると、使用中に弁体（特にボール
弁の場合）の姿勢が変化した場合（つまり弁受け部材に
対し弁体が回転することで平坦面の位置がずれた場合）
に、作動棒の端面と弁体の平坦面とが面接触できなくな
る。これに対し、弁受け部材と弁体とを一体に形成する
ことで、弁体の姿勢変化を防止できるため、弁体に平坦
面を形成しても、その平坦面の位置がずれることはな
く、作動棒の端面と確実に面接触することができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。 （第１実施形態）図１は膨張弁の弁構造を示す拡大断面
図である。本実施形態の膨張弁１は、図２に示すよう
に、冷媒圧縮機２、冷媒凝縮器３、レシーバ４、及び冷
媒蒸発器５とともに車両用空調装置の冷凍サイクルを構
成している。膨張弁１は、略直方体形状の弁本体６を備
え、この弁本体６に下述の弁機構が組み込まれている。
弁本体６には、レシーバ４の出口と冷媒蒸発器５の入口
とに通じる第１の冷媒通路７（本発明の冷媒流路）と、
冷媒蒸発器５の出口と冷媒圧縮機２の入口とに通じる第
２の冷媒通路８とが形成されている。第１の冷媒通路７
には、通路途中にオリフィス９（図２参照）が設けら
れ、このオリフィス９の上流側に円錐状のシート面１０
が形成されている。
基づいて説明する。 （第１実施形態）図１は膨張弁の弁構造を示す拡大断面
図である。本実施形態の膨張弁１は、図２に示すよう
に、冷媒圧縮機２、冷媒凝縮器３、レシーバ４、及び冷
媒蒸発器５とともに車両用空調装置の冷凍サイクルを構
成している。膨張弁１は、略直方体形状の弁本体６を備
え、この弁本体６に下述の弁機構が組み込まれている。
弁本体６には、レシーバ４の出口と冷媒蒸発器５の入口
とに通じる第１の冷媒通路７（本発明の冷媒流路）と、
冷媒蒸発器５の出口と冷媒圧縮機２の入口とに通じる第
２の冷媒通路８とが形成されている。第１の冷媒通路７
には、通路途中にオリフィス９（図２参照）が設けら
れ、このオリフィス９の上流側に円錐状のシート面１０
が形成されている。
【０００９】弁機構は、ダイヤフラム１１、伝熱ロッド
１２、作動棒１３、弁体１４、及びスプリング１５等よ
り構成されている。ダイヤフラム１１は、可撓性のある
薄い金属板（例えば０．１ｍｍ程度のステンレス板）よ
り形成され、弁本体６の上部に螺子結合される下側受け
部材１６と、この下側受け部材１６に接合される上側蓋
部材１７との間に挟持されている。ダイヤフラム１１と
上側蓋部材１７で形成されるダイヤフラム室１８には、
飽和ガス（例えば冷凍サイクルに使用される冷媒ガスと
同一種類のガス）が封入されている。
１２、作動棒１３、弁体１４、及びスプリング１５等よ
り構成されている。ダイヤフラム１１は、可撓性のある
薄い金属板（例えば０．１ｍｍ程度のステンレス板）よ
り形成され、弁本体６の上部に螺子結合される下側受け
部材１６と、この下側受け部材１６に接合される上側蓋
部材１７との間に挟持されている。ダイヤフラム１１と
上側蓋部材１７で形成されるダイヤフラム室１８には、
飽和ガス（例えば冷凍サイクルに使用される冷媒ガスと
同一種類のガス）が封入されている。
【００１０】伝熱ロッド１２は、第２の冷媒通路８を流
れる冷媒蒸気の温度をダイヤフラム１１に伝達するもの
で、真鍮やアルミニウム等の熱伝導性に優れた金属材料
より形成されている。この伝熱ロッド１２は、図２に示
すように、第２の冷媒通路８を上下方向に横切って配さ
れ、その上端面がダイヤフラム１１の下面に密着し、下
端部が弁本体６に設けられた縦孔６ａにＯリング１９を
介して摺動自在に嵌挿されている。作動棒１３は、ダイ
ヤフラム１１の変位を弁体１４に伝達するもので、伝熱
ロッド１２と一体に設けられて伝熱ロッド１２の下方へ
延設され、オリフィス９より下流側の通路（第２の冷媒
通路８）を上下方向に横切って、更にオリフィス９の内
部にまで挿通されている。
れる冷媒蒸気の温度をダイヤフラム１１に伝達するもの
で、真鍮やアルミニウム等の熱伝導性に優れた金属材料
より形成されている。この伝熱ロッド１２は、図２に示
すように、第２の冷媒通路８を上下方向に横切って配さ
れ、その上端面がダイヤフラム１１の下面に密着し、下
端部が弁本体６に設けられた縦孔６ａにＯリング１９を
介して摺動自在に嵌挿されている。作動棒１３は、ダイ
ヤフラム１１の変位を弁体１４に伝達するもので、伝熱
ロッド１２と一体に設けられて伝熱ロッド１２の下方へ
延設され、オリフィス９より下流側の通路（第２の冷媒
通路８）を上下方向に横切って、更にオリフィス９の内
部にまで挿通されている。
【００１１】弁体１４は、弁受け部材２０に保持された
状態でオリフィス９の入口側（上流側）に配され、シー
ト面１０に着座することでオリフィス９を閉じ、シート
面１０からのリフト位置に応じてオリフィス９を通過す
る冷媒流量を可変する。この弁体１４は、所謂ボール弁
と呼ばれるもので略球形に成形され、且つ、図１に示す
ように、オリフィス９側の上部に平坦面１４ａが形成さ
れて、この平坦面１４ａにて作動棒１３の下端面１３ａ
（平面）と面接触している。弁体１４の平坦面１４ａ
は、作動棒１３の下端面１３ａ全面と略同一の面積を有
し、作動棒１３の下端面１３ａ全面と面接触できる大き
さに設けられている。
状態でオリフィス９の入口側（上流側）に配され、シー
ト面１０に着座することでオリフィス９を閉じ、シート
面１０からのリフト位置に応じてオリフィス９を通過す
る冷媒流量を可変する。この弁体１４は、所謂ボール弁
と呼ばれるもので略球形に成形され、且つ、図１に示す
ように、オリフィス９側の上部に平坦面１４ａが形成さ
れて、この平坦面１４ａにて作動棒１３の下端面１３ａ
（平面）と面接触している。弁体１４の平坦面１４ａ
は、作動棒１３の下端面１３ａ全面と略同一の面積を有
し、作動棒１３の下端面１３ａ全面と面接触できる大き
さに設けられている。
【００１２】スプリング１５は、弁本体６の下端部に取
り付けられた調節螺子２１に保持され、弁受け部材２０
を介して弁体１４を上方（弁開度が小さくなる方向）へ
付勢している。調節螺子２１は、弁機構の開弁圧（弁体
１４を付勢するスプリング１５の荷重）を調節するもの
で、Ｏリング２２を介して弁本体６の下端部に螺子結合
されている。
り付けられた調節螺子２１に保持され、弁受け部材２０
を介して弁体１４を上方（弁開度が小さくなる方向）へ
付勢している。調節螺子２１は、弁機構の開弁圧（弁体
１４を付勢するスプリング１５の荷重）を調節するもの
で、Ｏリング２２を介して弁本体６の下端部に螺子結合
されている。
【００１３】次に、膨張弁１の作動を説明する。オリフ
ィス９を通過する冷媒流量は、膨張弁１の弁開度、即ち
シート面１０に対する弁体１４のリフト位置によって決
定される。その弁体１４は、ダイヤフラム１１を図２の
下方へ付勢するダイヤフラム室１８の圧力と、ダイヤフ
ラム１１を図２の上方へ付勢するスプリング１５の荷重
及び低圧圧力（ダイヤフラム１１の下側に作用する冷媒
蒸気の圧力）とが釣り合った位置に移動する。そこで、
いま蒸発圧力が安定している状態から車室内の温度が上
昇し、冷媒蒸発器５で急速に冷媒が蒸発すると、冷媒蒸
発器５の出口部の冷媒蒸気の温度（過熱度）が高くな
る。これにより、冷媒蒸気の温度が伝熱ロッド１２及び
ダイヤフラム１１を介してダイヤフラム室１８に封入さ
れているガスに伝達され、ガスの温度上昇に伴ってダイ
ヤフラム室１８の圧力が上昇する。この結果、ダイヤフ
ラム１１が押し下げられ、伝熱ロッド１２及び作動棒１
３を介して弁体１４が図２の下方へ移動することによ
り、弁開度が大きくなって冷媒蒸発器５へ送られる冷媒
流量が増加する。
ィス９を通過する冷媒流量は、膨張弁１の弁開度、即ち
シート面１０に対する弁体１４のリフト位置によって決
定される。その弁体１４は、ダイヤフラム１１を図２の
下方へ付勢するダイヤフラム室１８の圧力と、ダイヤフ
ラム１１を図２の上方へ付勢するスプリング１５の荷重
及び低圧圧力（ダイヤフラム１１の下側に作用する冷媒
蒸気の圧力）とが釣り合った位置に移動する。そこで、
いま蒸発圧力が安定している状態から車室内の温度が上
昇し、冷媒蒸発器５で急速に冷媒が蒸発すると、冷媒蒸
発器５の出口部の冷媒蒸気の温度（過熱度）が高くな
る。これにより、冷媒蒸気の温度が伝熱ロッド１２及び
ダイヤフラム１１を介してダイヤフラム室１８に封入さ
れているガスに伝達され、ガスの温度上昇に伴ってダイ
ヤフラム室１８の圧力が上昇する。この結果、ダイヤフ
ラム１１が押し下げられ、伝熱ロッド１２及び作動棒１
３を介して弁体１４が図２の下方へ移動することによ
り、弁開度が大きくなって冷媒蒸発器５へ送られる冷媒
流量が増加する。
【００１４】一方、車室内の温度が低下して冷媒蒸発器
５の出口部の過熱度が低くなると、冷媒蒸発器５の温度
がダイヤフラム室１８のガスに伝達され、ガスの温度低
下に伴ってダイヤフラム室１８の圧力が低下する。この
結果、ダイヤフラム１１が押し上げられ、伝熱ロッド１
２及び作動棒１３を介して弁体１４が図２の上方へ移動
することにより、弁開度が小さくなって冷媒蒸発器５へ
送られる冷媒流量が減少する。以上の動作により、通常
のサイクル運転時には、冷媒蒸発器５で蒸発した冷媒蒸
気の温度（過熱度）が例えば約５℃になるように弁開度
を調節して、オリフィス９を通過する冷媒流量をコント
ロールしている。
５の出口部の過熱度が低くなると、冷媒蒸発器５の温度
がダイヤフラム室１８のガスに伝達され、ガスの温度低
下に伴ってダイヤフラム室１８の圧力が低下する。この
結果、ダイヤフラム１１が押し上げられ、伝熱ロッド１
２及び作動棒１３を介して弁体１４が図２の上方へ移動
することにより、弁開度が小さくなって冷媒蒸発器５へ
送られる冷媒流量が減少する。以上の動作により、通常
のサイクル運転時には、冷媒蒸発器５で蒸発した冷媒蒸
気の温度（過熱度）が例えば約５℃になるように弁開度
を調節して、オリフィス９を通過する冷媒流量をコント
ロールしている。
【００１５】この膨張弁１では、オリフィス９へ流入す
る高圧冷媒の圧力が弁体１４に作用することにより、弁
体１４に横方向（図１の左右方向）の力が加わる。これ
に対し、本実施形態では、弁体１４の上部に形成した平
坦面１４ａと作動棒１３の下端面１３ａとを面接触させ
ることにより、両者の接触面で生じる摩擦力が増大し、
作動棒１３に対する弁体１４の横方向の振動を抑制でき
る。なお、本実施形態では、弁体１４の横方向の振動を
抑制するために、弁体１４の平坦面１４ａと作動棒１３
の下端面１３ａとの接触面で例えば１ｋｇｆ以上の摩擦
力を発生できるだけの接触面積を有していることが望ま
しい。
る高圧冷媒の圧力が弁体１４に作用することにより、弁
体１４に横方向（図１の左右方向）の力が加わる。これ
に対し、本実施形態では、弁体１４の上部に形成した平
坦面１４ａと作動棒１３の下端面１３ａとを面接触させ
ることにより、両者の接触面で生じる摩擦力が増大し、
作動棒１３に対する弁体１４の横方向の振動を抑制でき
る。なお、本実施形態では、弁体１４の横方向の振動を
抑制するために、弁体１４の平坦面１４ａと作動棒１３
の下端面１３ａとの接触面で例えば１ｋｇｆ以上の摩擦
力を発生できるだけの接触面積を有していることが望ま
しい。
【００１６】（本実施形態の効果）本実施形態では、従
来の膨張弁（作動棒とボール弁とが点接触しているも
の）と比較して、作動棒１３と弁体１４との接触面積を
大きく確保できるため、両者の接触面で生じる摩擦力が
増大する。この摩擦力は、作動棒１３に対する弁体１４
の横方向の振動を抑制する力（弁体１４の拘束力）とな
るため、図３に示すように、摩擦力の増大により弁体１
４の振動に伴う異音の発生を低減できる。また、本実施
形態の膨張弁１は、作動棒１３に対する弁体１４の横振
動を防止する手段として、従来のように部品の追加や厳
しい寸法交差を必要としないため、コストアップを招く
ことなく異音の発生を低減できる。なお、本実施形態で
は、図２に示すボックス型の膨張弁１を例示したが、キ
ャピラリチューブを介してダイヤフラム室に連通する感
熱筒を具備し、この感熱筒を冷媒蒸発器５の出口配管に
取り付けて構成される膨張弁にも本発明を適用できる。
来の膨張弁（作動棒とボール弁とが点接触しているも
の）と比較して、作動棒１３と弁体１４との接触面積を
大きく確保できるため、両者の接触面で生じる摩擦力が
増大する。この摩擦力は、作動棒１３に対する弁体１４
の横方向の振動を抑制する力（弁体１４の拘束力）とな
るため、図３に示すように、摩擦力の増大により弁体１
４の振動に伴う異音の発生を低減できる。また、本実施
形態の膨張弁１は、作動棒１３に対する弁体１４の横振
動を防止する手段として、従来のように部品の追加や厳
しい寸法交差を必要としないため、コストアップを招く
ことなく異音の発生を低減できる。なお、本実施形態で
は、図２に示すボックス型の膨張弁１を例示したが、キ
ャピラリチューブを介してダイヤフラム室に連通する感
熱筒を具備し、この感熱筒を冷媒蒸発器５の出口配管に
取り付けて構成される膨張弁にも本発明を適用できる。
【００１７】（第２実施形態）本実施形態の弁体１４
は、第１実施形態で説明した平坦面１４ａを形成するこ
となく、図４に示すように球形のまま使用し、その弁体
１４を支持する作動棒１３の下端面１３ａが、弁体１４
の球面形状に相応して球面状に窪む凹曲面で構成されて
いる。この場合でも、第１実施形態と同様に、作動棒１
３と弁体１４との接触面積が大きくなり、両者の接触面
で生じる摩擦力が増大するため、作動棒１３に対する弁
体１４の振動を抑制でき、異音の発生を低減できる。ま
た、従来品と同じ球形の弁体１４（ボール弁）を使用す
ることができるため、弁体１４の姿勢が変化しても作動
棒１３の下端面１３ａと確実に面接触できるメリットが
ある。
は、第１実施形態で説明した平坦面１４ａを形成するこ
となく、図４に示すように球形のまま使用し、その弁体
１４を支持する作動棒１３の下端面１３ａが、弁体１４
の球面形状に相応して球面状に窪む凹曲面で構成されて
いる。この場合でも、第１実施形態と同様に、作動棒１
３と弁体１４との接触面積が大きくなり、両者の接触面
で生じる摩擦力が増大するため、作動棒１３に対する弁
体１４の振動を抑制でき、異音の発生を低減できる。ま
た、従来品と同じ球形の弁体１４（ボール弁）を使用す
ることができるため、弁体１４の姿勢が変化しても作動
棒１３の下端面１３ａと確実に面接触できるメリットが
ある。
【００１８】（第３実施形態）本実施形態は、図５に示
すように、弁体１４と弁受け部材２０とを一体に形成し
た場合の一例である。第１実施形態に記載したように弁
体１４（ボール弁）に平坦面１４ａを形成した場合、弁
受け部材２０に対して弁体１４の姿勢が変化する（弁体
１４の回転によって平坦面１４ａの位置がずれた場合）
と、作動棒１３の下端面１３ａと弁体１４の平坦面１４
ａとが面接触できなくなる。これに対し、弁受け部材２
０と弁体１４とを冷鍛加工等により一体的に形成するこ
とで、弁体１４の姿勢変化を防止できるため、弁体１４
に平坦面１４ａを形成しても、その平坦面１４ａの位置
がずれることはなく、作動棒１３の端面と確実に面接触
することができる。なお、弁体１４の姿勢変化（回転）
を防止する手段として、平坦面１４ａが形成された弁体
１４を弁受け部材２０に溶接等により接合する方法も考
えられるが、この場合、作動棒１３の下端面１３ａに対
して弁体１４の平坦面１４ａを正確に合わせることが困
難であるため、上述のように弁体１４と弁受け部材２０
とを冷鍛加工等により一体的に形成する方が有利であ
る。
すように、弁体１４と弁受け部材２０とを一体に形成し
た場合の一例である。第１実施形態に記載したように弁
体１４（ボール弁）に平坦面１４ａを形成した場合、弁
受け部材２０に対して弁体１４の姿勢が変化する（弁体
１４の回転によって平坦面１４ａの位置がずれた場合）
と、作動棒１３の下端面１３ａと弁体１４の平坦面１４
ａとが面接触できなくなる。これに対し、弁受け部材２
０と弁体１４とを冷鍛加工等により一体的に形成するこ
とで、弁体１４の姿勢変化を防止できるため、弁体１４
に平坦面１４ａを形成しても、その平坦面１４ａの位置
がずれることはなく、作動棒１３の端面と確実に面接触
することができる。なお、弁体１４の姿勢変化（回転）
を防止する手段として、平坦面１４ａが形成された弁体
１４を弁受け部材２０に溶接等により接合する方法も考
えられるが、この場合、作動棒１３の下端面１３ａに対
して弁体１４の平坦面１４ａを正確に合わせることが困
難であるため、上述のように弁体１４と弁受け部材２０
とを冷鍛加工等により一体的に形成する方が有利であ
る。
【図１】膨張弁の弁構造を示す拡大断面図である。
【図２】膨張弁の断面図である。
【図３】本実施形態の効果を示すグラフである。
【図４】膨張弁の弁構造を示す拡大断面図である（第２
実施形態）。
実施形態）。
【図５】膨張弁の弁構造を示す拡大断面図である（第３
実施形態）。
実施形態）。
１ 膨張弁 ５ 冷媒蒸発器 ７ 第１の冷媒通路（冷媒流路） ９ オリフィス １３ 作動棒 １３ａ 作動棒の下端面（作動棒の端面） １４ 弁体 １５ スプリング ２０ 弁受け部材
Claims (4)
- 【請求項１】冷媒流路の通路断面積を絞るオリフィス
と、 このオリフィスに対向して配された弁体と、 前記オリフィスを閉じる方向に前記弁体を付勢するスプ
リングと、 このスプリングの付勢力に抗して前記弁体を支持する作
動棒とを備え、 冷媒蒸発器出口の過熱度が略一定となるように前記弁体
を移動させて前記オリフィスを通過する冷媒流量を調整
する膨張弁であって、 前記作動棒は、前記弁体を支持する端面の略全面で前記
弁体と面接触していることを特徴とする膨張弁。 - 【請求項２】前記作動棒と前記弁体との接触面で１ｋｇ
ｆ以上の摩擦力を発生することを特徴とする請求項１に
記載した膨張弁。 - 【請求項３】前記弁体は球形に設けられ、 前記弁体を支持する前記作動棒の端面は、前記弁体の球
面形状に相応して球面状に窪む凹曲面で構成されている
ことを特徴とする請求項１または２に記載した膨張弁。 - 【請求項４】前記弁体と前記スプリングとの間に介在さ
れて、前記弁体を保持する弁受け部材を有し、この弁受
け部材と前記弁体とを一体に形成していることを特徴と
する請求項１〜３に記載した何れかの膨張弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10187171A JP2000018773A (ja) | 1998-07-02 | 1998-07-02 | 膨張弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10187171A JP2000018773A (ja) | 1998-07-02 | 1998-07-02 | 膨張弁 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000018773A true JP2000018773A (ja) | 2000-01-18 |
Family
ID=16201363
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10187171A Pending JP2000018773A (ja) | 1998-07-02 | 1998-07-02 | 膨張弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000018773A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111486261A (zh) * | 2019-01-28 | 2020-08-04 | 马克阀门公司 | 具有流量控制针的比例流量控制阀提升阀芯 |
-
1998
- 1998-07-02 JP JP10187171A patent/JP2000018773A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111486261A (zh) * | 2019-01-28 | 2020-08-04 | 马克阀门公司 | 具有流量控制针的比例流量控制阀提升阀芯 |
| CN111486261B (zh) * | 2019-01-28 | 2022-04-19 | 马克阀门公司 | 具有流量控制针的比例流量控制阀提升阀芯 |
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