JP2000018346A - オートテンショナ - Google Patents
オートテンショナInfo
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H7/00—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members
- F16H7/08—Means for varying tension of belts, ropes, or chains
- F16H7/10—Means for varying tension of belts, ropes, or chains by adjusting the axis of a pulley
- F16H7/12—Means for varying tension of belts, ropes, or chains by adjusting the axis of a pulley of an idle pulley
- F16H7/1209—Means for varying tension of belts, ropes, or chains by adjusting the axis of a pulley of an idle pulley with vibration damping means
- F16H7/1218—Means for varying tension of belts, ropes, or chains by adjusting the axis of a pulley of an idle pulley with vibration damping means of the dry friction type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H7/00—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members
- F16H7/08—Means for varying tension of belts, ropes, or chains
- F16H2007/0802—Actuators for final output members
- F16H2007/081—Torsion springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H7/00—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members
- F16H7/08—Means for varying tension of belts, ropes, or chains
- F16H7/0829—Means for varying tension of belts, ropes, or chains with vibration damping means
- F16H2007/084—Means for varying tension of belts, ropes, or chains with vibration damping means having vibration damping characteristics dependent on the moving direction of the tensioner
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ベルトの振動を効果的に減衰させるオートテ
ンショナを得る。 【解決手段】 カップ２１をエンジンブロックに固定す
る。カップ２１のボルト係合部２４にピボット軸３０を
固定する。ピボット軸３０をピボット軸受５６に挿入
し、アーム５０を回動可能に取付ける。ねじりコイルス
プリング４０によってアーム５０をベルトを緊張させる
方向に回転付勢する。ボルト係合部２４の外周面にスリ
ーブ２８を取付ける。巻ばね８０の一端をアーム５０の
ピボット軸受５６に巻付け、他端をスリーブ２８に巻付
ける。アーム５０の回転により巻ばね８０およびスリー
ブ２８が微小変形し、ダンピング力を発生させる。ベル
トを緊張させる時にアーム５０に作用するダンピング力
は、ベルトが弛緩する時にアーム５０に作用するダンピ
ング力より小さい。
ンショナを得る。 【解決手段】 カップ２１をエンジンブロックに固定す
る。カップ２１のボルト係合部２４にピボット軸３０を
固定する。ピボット軸３０をピボット軸受５６に挿入
し、アーム５０を回動可能に取付ける。ねじりコイルス
プリング４０によってアーム５０をベルトを緊張させる
方向に回転付勢する。ボルト係合部２４の外周面にスリ
ーブ２８を取付ける。巻ばね８０の一端をアーム５０の
ピボット軸受５６に巻付け、他端をスリーブ２８に巻付
ける。アーム５０の回転により巻ばね８０およびスリー
ブ２８が微小変形し、ダンピング力を発生させる。ベル
トを緊張させる時にアーム５０に作用するダンピング力
は、ベルトが弛緩する時にアーム５０に作用するダンピ
ング力より小さい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明に係るオートテンショ
ナは、自動車用エンジンのタイミングベルト、あるいは
オルタネータやコンプレッサ等の補機を駆動するための
ベルトに適性な張力を付与するために用いられる。
ナは、自動車用エンジンのタイミングベルト、あるいは
オルタネータやコンプレッサ等の補機を駆動するための
ベルトに適性な張力を付与するために用いられる。
【０００２】
【従来の技術】オートテンショナはエンジンの駆動力を
単一のベルトで複数の装置に伝達する伝動装置に用いら
れる。オートテンショナはベルトに適度な張力を付与す
ると共に、エンジン回転数や負荷の変動により発生する
ベルトの振動を減衰させる。これによりエンジンの駆動
力が各装置に確実に伝達される。
単一のベルトで複数の装置に伝達する伝動装置に用いら
れる。オートテンショナはベルトに適度な張力を付与す
ると共に、エンジン回転数や負荷の変動により発生する
ベルトの振動を減衰させる。これによりエンジンの駆動
力が各装置に確実に伝達される。
【０００３】オートテンショナは、エンジンブロック等
に固定され、例えばカップが形成された固定部材と、カ
ップに対して回転自在に軸支されるアームと、このアー
ムの先端に取付けられたプーリとを備える。アームはそ
の回転中心と略同心に設けられたねじりコイルスプリン
グによってベルトを押圧する方向に回転付勢され、これ
によりベルトに適正な張力が付与される。またベルトの
振動を減衰させるダンピング機構として、摩擦部材がア
ームとカップとの間に設けられる。この摩擦部材によっ
てアームの回転時に回転抵抗、即ちダンピング力が生
じ、アームの回転が制動され、ベルトの振動が減衰され
る。
に固定され、例えばカップが形成された固定部材と、カ
ップに対して回転自在に軸支されるアームと、このアー
ムの先端に取付けられたプーリとを備える。アームはそ
の回転中心と略同心に設けられたねじりコイルスプリン
グによってベルトを押圧する方向に回転付勢され、これ
によりベルトに適正な張力が付与される。またベルトの
振動を減衰させるダンピング機構として、摩擦部材がア
ームとカップとの間に設けられる。この摩擦部材によっ
てアームの回転時に回転抵抗、即ちダンピング力が生
じ、アームの回転が制動され、ベルトの振動が減衰され
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】プーリを常時ベルトに
当接させてベルトの振動を効果的に減衰させるために、
アームはベルトが緊張する方向には相対的に早く、ベル
トが弛緩する方向には相対的に遅く回転することが求め
られる。しかし、上述の摩擦式ダンピング機構は両方向
に関して同じダンピング力を付与するように構成され、
アームはベルトが緊張する方向には早く回転できない。
ベルトを素早く緊張させるダンピング機構として、例え
ば摩擦部材の代わりに油圧式のシリンダを設け、ベルト
が弛緩する方向にのみ油の粘性抵抗を生じさせる油圧式
ダンピング機構が知られている。
当接させてベルトの振動を効果的に減衰させるために、
アームはベルトが緊張する方向には相対的に早く、ベル
トが弛緩する方向には相対的に遅く回転することが求め
られる。しかし、上述の摩擦式ダンピング機構は両方向
に関して同じダンピング力を付与するように構成され、
アームはベルトが緊張する方向には早く回転できない。
ベルトを素早く緊張させるダンピング機構として、例え
ば摩擦部材の代わりに油圧式のシリンダを設け、ベルト
が弛緩する方向にのみ油の粘性抵抗を生じさせる油圧式
ダンピング機構が知られている。
【０００５】しかし、油圧式ダンピング機構は摩擦式ダ
ンピング機構に比べて、部品点数が多く構成が複雑なた
め、コストが高くなる。また油の粘性は環境温度に依存
し、高温領域では常温時に比べてダンピング力が減少
し、低温領域では粘性抵抗が高くなりダンピング力が増
大する。さらに、油漏れを防止するために取りつける方
向が制限されるため、オートテンショナ全体の設計の自
由度がなくなり、小型化が困難となる。
ンピング機構に比べて、部品点数が多く構成が複雑なた
め、コストが高くなる。また油の粘性は環境温度に依存
し、高温領域では常温時に比べてダンピング力が減少
し、低温領域では粘性抵抗が高くなりダンピング力が増
大する。さらに、油漏れを防止するために取りつける方
向が制限されるため、オートテンショナ全体の設計の自
由度がなくなり、小型化が困難となる。
【０００６】本発明はこの様な点に鑑みてなされ、補機
駆動ベルト等の緩みの発生を確実に防止すると共にベル
トの振動を効果的に減衰して、ベルトを常に最適な緊張
状態に保持でき、かつ小型で構造の簡単なオートテンシ
ョナを得ることを目的とする。
駆動ベルト等の緩みの発生を確実に防止すると共にベル
トの振動を効果的に減衰して、ベルトを常に最適な緊張
状態に保持でき、かつ小型で構造の簡単なオートテンシ
ョナを得ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によるオートテン
ショナは、第１ボス部を有する固定部材と、第１ボス部
に対して同軸的に配置された第２ボス部を有し、先端に
プーリが取付けられ、第２ボス部の周りにおいて第１回
転位置と第２回転位置との間で回転するアームと、アー
ムを第２回転位置から第１回転位置に向かう第１方向に
回転付勢することによりプーリを介してベルトを緊張さ
せる付勢手段と、２つの端部が第１および第２ボス部に
それぞれ嵌合することにより、固定部材とアームとを連
結する巻ばねを有し、アームの回転に対する抵抗である
第１ダンピング力とこの第１ダンピング力より大きい第
２ダンピング力とを発生させることによりベルトの振動
を減衰させるダンピング手段とを備え、アームが第１方
向に回転するときに比較的小さい第１ダンピング力がア
ームに作用し、第１方向の逆方向である第２方向にアー
ムが回転するときに大きい第２ダンピング力がアームに
作用することを特徴としている。
ショナは、第１ボス部を有する固定部材と、第１ボス部
に対して同軸的に配置された第２ボス部を有し、先端に
プーリが取付けられ、第２ボス部の周りにおいて第１回
転位置と第２回転位置との間で回転するアームと、アー
ムを第２回転位置から第１回転位置に向かう第１方向に
回転付勢することによりプーリを介してベルトを緊張さ
せる付勢手段と、２つの端部が第１および第２ボス部に
それぞれ嵌合することにより、固定部材とアームとを連
結する巻ばねを有し、アームの回転に対する抵抗である
第１ダンピング力とこの第１ダンピング力より大きい第
２ダンピング力とを発生させることによりベルトの振動
を減衰させるダンピング手段とを備え、アームが第１方
向に回転するときに比較的小さい第１ダンピング力がア
ームに作用し、第１方向の逆方向である第２方向にアー
ムが回転するときに大きい第２ダンピング力がアームに
作用することを特徴としている。
【０００８】オートテンショナにおいて、好ましくは第
１ダンピング力の絶対値が実質的に０である。
１ダンピング力の絶対値が実質的に０である。
【０００９】オートテンショナにおいて、好ましくはア
ームが第２回転位置側から第１方向に回転するときに、
第１回転位置と第２回転位置との間の所定の回転範囲に
おいて、アームの回転により生じる第１摩擦力が第１ダ
ンピング力として作用し、アームが第１回転位置側から
第２方向に回転するときに、回転範囲において第１摩擦
力より大きくアームの回転により生じる第２摩擦力が第
２ダンピング力として作用する。
ームが第２回転位置側から第１方向に回転するときに、
第１回転位置と第２回転位置との間の所定の回転範囲に
おいて、アームの回転により生じる第１摩擦力が第１ダ
ンピング力として作用し、アームが第１回転位置側から
第２方向に回転するときに、回転範囲において第１摩擦
力より大きくアームの回転により生じる第２摩擦力が第
２ダンピング力として作用する。
【００１０】オートテンショナにおいて、さらに好まし
くは、所定の回転範囲内において、第１摩擦力と第２摩
擦力との絶対値の大きさがそれぞれ一定であり、第１摩
擦力の絶対値の大きさと第２摩擦力の絶対値の大きさと
が所定の回転角範囲内の各角度位置において非対称であ
る。この所定の回転範囲は、第１回転位置と第２回転位
置との間に位置する第３回転位置と、この第３回転位置
と第２回転位置との間に位置する第４回転位置との間の
範囲である。通常オートテンショナは、第１回転位置と
第３回転位置との間の回転範囲、および第２回転位置と
第４回転位置との間の回転範囲が微小角度範囲になるよ
うに設計されるが、種々の要求に応じて適切な回転範囲
になるよう適宜設計変更される。
くは、所定の回転範囲内において、第１摩擦力と第２摩
擦力との絶対値の大きさがそれぞれ一定であり、第１摩
擦力の絶対値の大きさと第２摩擦力の絶対値の大きさと
が所定の回転角範囲内の各角度位置において非対称であ
る。この所定の回転範囲は、第１回転位置と第２回転位
置との間に位置する第３回転位置と、この第３回転位置
と第２回転位置との間に位置する第４回転位置との間の
範囲である。通常オートテンショナは、第１回転位置と
第３回転位置との間の回転範囲、および第２回転位置と
第４回転位置との間の回転範囲が微小角度範囲になるよ
うに設計されるが、種々の要求に応じて適切な回転範囲
になるよう適宜設計変更される。
【００１１】オートテンショナにおいて、好ましくは、
アームが第１回転位置側から第３回転位置までの微小角
度範囲内において、第２方向に回転するときに、アーム
の回転角に比例して増大する第３ダンピング力がアーム
に作用する。
アームが第１回転位置側から第３回転位置までの微小角
度範囲内において、第２方向に回転するときに、アーム
の回転角に比例して増大する第３ダンピング力がアーム
に作用する。
【００１２】オートテンショナにおいて、好ましくは、
第１または第２ボス部と巻ばねとの間にスリーブが設け
られ、アームが第１回転位置側から第２方向に回転する
ときに第３回転位置から第２回転位置までの範囲におい
て、巻ばねとスリーブとが巻ばねクラッチとして作動
し、巻ばねとスリーブとの間、またはスリーブと第１ま
たは第２ボス部との間で摩擦摺動が生じる。
第１または第２ボス部と巻ばねとの間にスリーブが設け
られ、アームが第１回転位置側から第２方向に回転する
ときに第３回転位置から第２回転位置までの範囲におい
て、巻ばねとスリーブとが巻ばねクラッチとして作動
し、巻ばねとスリーブとの間、またはスリーブと第１ま
たは第２ボス部との間で摩擦摺動が生じる。
【００１３】オートテンショナにおいて、巻ばねは矩形
断面を有する線材により成形されてもよい。
断面を有する線材により成形されてもよい。
【００１４】オートテンショナにおいて、好ましくは、
第１および第２ボス部がそれぞれアームの回転軸を軸心
とする第１および第２円筒面を備える。
第１および第２ボス部がそれぞれアームの回転軸を軸心
とする第１および第２円筒面を備える。
【００１５】オートテンショナにおいて、好ましくは、
ダンピング手段が、第１円筒面と巻ばねとの間に設けら
れアーム回転軸を軸心とする第１スリーブ、または第２
円筒面と巻ばねとの間に設けられアーム回転軸を軸心と
する第２スリーブの少なくとも一方を備える。第１およ
び第２スリーブは、アーム回転軸に平行な開口部を備え
てもよく、またポリエーテルサルフォンを主成分とする
樹脂、またはナイロン等のプラスチック材料、または含
油軸受に代表される合金材料により成型されてもよい。
ダンピング手段が、第１円筒面と巻ばねとの間に設けら
れアーム回転軸を軸心とする第１スリーブ、または第２
円筒面と巻ばねとの間に設けられアーム回転軸を軸心と
する第２スリーブの少なくとも一方を備える。第１およ
び第２スリーブは、アーム回転軸に平行な開口部を備え
てもよく、またポリエーテルサルフォンを主成分とする
樹脂、またはナイロン等のプラスチック材料、または含
油軸受に代表される合金材料により成型されてもよい。
【００１６】オートテンショナにおいて、好ましくは、
第１または第２円筒面がそれぞれ第１または第２ボス部
の外周面である。この場合、巻ばねが第１円筒面または
第１スリーブの外周面と、第２円筒面または第２スリー
ブの外周面との双方に密着することにより、第１ボス部
または第１スリーブと、第２ボス部または第２スリーブ
とが連結される。さらに巻ばねが一定の曲率で巻回さ
れ、巻ばねの両端が曲率と同じ曲率を有する円弧状を呈
している。
第１または第２円筒面がそれぞれ第１または第２ボス部
の外周面である。この場合、巻ばねが第１円筒面または
第１スリーブの外周面と、第２円筒面または第２スリー
ブの外周面との双方に密着することにより、第１ボス部
または第１スリーブと、第２ボス部または第２スリーブ
とが連結される。さらに巻ばねが一定の曲率で巻回さ
れ、巻ばねの両端が曲率と同じ曲率を有する円弧状を呈
している。
【００１７】オートテンショナにおいて、好ましくは巻
ばねが一定の曲率で巻回され、第１円筒面の半径または
第１スリーブの外周面の半径と、第２円筒面の半径また
は第２スリーブの外周面の半径とが、巻ばねの内側の半
径とほぼ同じ長さである。
ばねが一定の曲率で巻回され、第１円筒面の半径または
第１スリーブの外周面の半径と、第２円筒面の半径また
は第２スリーブの外周面の半径とが、巻ばねの内側の半
径とほぼ同じ長さである。
【００１８】オートテンショナにおいて、好ましくは巻
ばねが、前記第１円筒面または第１スリーブの外周面に
おいて少なくとも１巻が密着し、前記第２円筒面または
前記第２スリーブの外周面において少なくとも１巻が密
着している。
ばねが、前記第１円筒面または第１スリーブの外周面に
おいて少なくとも１巻が密着し、前記第２円筒面または
前記第２スリーブの外周面において少なくとも１巻が密
着している。
【００１９】またオートテンショナにおいて、好ましく
は、巻ばねの一端が、第１ボス部に形成された環状のば
ね受座または第１スリーブのフランジに密着し、巻ばね
の他端が、第２ボス部に形成された環状のばね受座また
は第２スリーブのフランジに密着してもよい。
は、巻ばねの一端が、第１ボス部に形成された環状のば
ね受座または第１スリーブのフランジに密着し、巻ばね
の他端が、第２ボス部に形成された環状のばね受座また
は第２スリーブのフランジに密着してもよい。
【００２０】またオートテンショナにおいて、好ましく
は、付勢手段がアーム回転軸周りに巻回されたねじりコ
イルスプリングであってもよく、この場合巻ばねとねじ
りコイルスプリングとの巻方向が共に同じ巻方向であ
る。
は、付勢手段がアーム回転軸周りに巻回されたねじりコ
イルスプリングであってもよく、この場合巻ばねとねじ
りコイルスプリングとの巻方向が共に同じ巻方向であ
る。
【００２１】オートテンショナにおいて、第１または第
２円筒面がそれぞれ第１または第２ボス部の内周面であ
ってもよい。さらに付勢手段がアーム回転軸周りに巻回
されたねじりコイルスプリングであってもよく、この場
合巻ばねとねじりコイルスプリングとの巻方向が互いに
反対の巻方向である。
２円筒面がそれぞれ第１または第２ボス部の内周面であ
ってもよい。さらに付勢手段がアーム回転軸周りに巻回
されたねじりコイルスプリングであってもよく、この場
合巻ばねとねじりコイルスプリングとの巻方向が互いに
反対の巻方向である。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明によるオートテンシ
ョナの実施形態について添付図面を参照して説明する。
ョナの実施形態について添付図面を参照して説明する。
【００２３】図１は第１実施形態であるオートテンショ
ナを利用した自動車用エンジンのベルトシステムを示す
図である。駆動プーリ１１はエンジンの出力軸に取り付
けられ、エンジンによって回転駆動される。このベルト
システムは、駆動プーリ１１の他に、エアコンディショ
ナ、パワーステアリング装置、オルタネータ用の各従動
プーリ１２、１３、１４と、アイドラプーリ１５、１
６、そしてオートテンショナ（以下、テンショナとい
う）１０とを備える。各プーリには無端のベルト１７が
巻回される。
ナを利用した自動車用エンジンのベルトシステムを示す
図である。駆動プーリ１１はエンジンの出力軸に取り付
けられ、エンジンによって回転駆動される。このベルト
システムは、駆動プーリ１１の他に、エアコンディショ
ナ、パワーステアリング装置、オルタネータ用の各従動
プーリ１２、１３、１４と、アイドラプーリ１５、１
６、そしてオートテンショナ（以下、テンショナとい
う）１０とを備える。各プーリには無端のベルト１７が
巻回される。
【００２４】ベルト１７は駆動プーリ１１によって時計
周り（矢印Ｃ方向）に駆動され、これにより他のプーリ
１２、１３、１４、１５、１６、およびテンショナ１０
のプーリ６０が回転させられる。
周り（矢印Ｃ方向）に駆動され、これにより他のプーリ
１２、１３、１４、１５、１６、およびテンショナ１０
のプーリ６０が回転させられる。
【００２５】ピボット軸３０はエンジンブロックに固定
され、アーム５０はピボット軸３０回りに回転可能であ
る。アーム５０の一端にはプーリ６０が回転自在に固定
され、このプーリ６０の外周面にベルト１７が巻回され
る。
され、アーム５０はピボット軸３０回りに回転可能であ
る。アーム５０の一端にはプーリ６０が回転自在に固定
され、このプーリ６０の外周面にベルト１７が巻回され
る。
【００２６】プーリ６０は、ねじりコイルスプリング
（図示せず）によって時計周り（矢印Ａ方向）に常時付
勢され、ベルト１７の駆動時には実線の位置により示さ
れるようにベルト１７を緊張させる。ベルト１７が振動
すると、プーリ６０およびアーム５０はベルト１７に追
随してピボット軸３０回りに回転する。この時、アーム
５０はプーリ６０がベルト１７を緊張させる矢印Ａ方向
には相対的に早く回転し、ベルト１７を弛緩させる方
向、即ち反時計回り（矢印Ｂ方向）には相対的に遅く回
転する。
（図示せず）によって時計周り（矢印Ａ方向）に常時付
勢され、ベルト１７の駆動時には実線の位置により示さ
れるようにベルト１７を緊張させる。ベルト１７が振動
すると、プーリ６０およびアーム５０はベルト１７に追
随してピボット軸３０回りに回転する。この時、アーム
５０はプーリ６０がベルト１７を緊張させる矢印Ａ方向
には相対的に早く回転し、ベルト１７を弛緩させる方
向、即ち反時計回り（矢印Ｂ方向）には相対的に遅く回
転する。
【００２７】ベルト１７を取付ける際には、スパナやレ
ンチ等の標準工具によって、プーリ６０は矢印Ａ方向の
付勢力に抗して、ピボット軸３０を中心に実線の位置か
らへ矢印Ｂ方向に回転せしめられ、破線の位置に退避さ
せられる。
ンチ等の標準工具によって、プーリ６０は矢印Ａ方向の
付勢力に抗して、ピボット軸３０を中心に実線の位置か
らへ矢印Ｂ方向に回転せしめられ、破線の位置に退避さ
せられる。
【００２８】図２、図３に基づいてテンショナ１０の構
成を説明する。図２はテンショナ１０の断面図、図３は
テンショナ１０の部品を分解して示す断面図である。
成を説明する。図２はテンショナ１０の断面図、図３は
テンショナ１０の部品を分解して示す断面図である。
【００２９】固定部材２０は、エンジンブロックに取付
けられる板状の取付部２２と、取付部２２の一方の面か
ら突出する円筒状のカップ２１とを備える。カップ２１
の底面２１ａの中央には、カップ２１内に向けて立ち上
がるボルト係合部２４が形成される。ボルト係合部２４
とピボット軸３０の下端に形成されたネジ部３２とが螺
合し、これによりピボット軸３０が固定部材２０に一体
的に固定される。ボルト係合部２４にはスリーブ２８が
取付けられる。スリーブ２８の内周面２８ｃはボルト係
合部２４の外周面２４ｃに密着している。カップ底面２
１ａには、ねじりコイルスプリング４０の端部４４が係
合する溝部２６が形成される。
けられる板状の取付部２２と、取付部２２の一方の面か
ら突出する円筒状のカップ２１とを備える。カップ２１
の底面２１ａの中央には、カップ２１内に向けて立ち上
がるボルト係合部２４が形成される。ボルト係合部２４
とピボット軸３０の下端に形成されたネジ部３２とが螺
合し、これによりピボット軸３０が固定部材２０に一体
的に固定される。ボルト係合部２４にはスリーブ２８が
取付けられる。スリーブ２８の内周面２８ｃはボルト係
合部２４の外周面２４ｃに密着している。カップ底面２
１ａには、ねじりコイルスプリング４０の端部４４が係
合する溝部２６が形成される。
【００３０】ねじりコイルスプリング４０は一定の径を
有する金属線から形成され、螺旋状に巻回された螺旋部
４２と、螺旋軸（図３中、一点鎖線Ｌで示される）に垂
直な平面内において螺旋部４２から螺旋内に向かって直
線状に延びる２つの端部４４、４６とを有する。端部４
４はカップ２１の溝部２６の壁面に係合する。もう一方
の端部４６はアーム５０の下面５３ａに係合する。
有する金属線から形成され、螺旋状に巻回された螺旋部
４２と、螺旋軸（図３中、一点鎖線Ｌで示される）に垂
直な平面内において螺旋部４２から螺旋内に向かって直
線状に延びる２つの端部４４、４６とを有する。端部４
４はカップ２１の溝部２６の壁面に係合する。もう一方
の端部４６はアーム５０の下面５３ａに係合する。
【００３１】ねじりコイルスプリング４０は適度にねじ
られた状態でカップ２１とアーム５０との間に比較的軽
い圧縮状態で介装される。これにより、アーム５０はね
じりコイルスプリング４０がねじられた状態から戻る方
向、即ち矢印Ａ方向（図１）に付勢され、これによりア
ーム５０と共にプーリ６０が矢印Ａ方向に付勢される。
られた状態でカップ２１とアーム５０との間に比較的軽
い圧縮状態で介装される。これにより、アーム５０はね
じりコイルスプリング４０がねじられた状態から戻る方
向、即ち矢印Ａ方向（図１）に付勢され、これによりア
ーム５０と共にプーリ６０が矢印Ａ方向に付勢される。
【００３２】アーム５０はプーリ取付部５２と蓋部５３
とを一体的に結合して構成される。プーリ取付部５２の
中央には筒状のプーリ軸受５４が形成される。プーリ軸
受５４とプーリ６０との間にはボールベアリング６６が
介装される。ボルト６２はプーリ軸受５４内に螺合固定
され、ボールベアリング６６はボルト６２によってプー
リ取付部５２に固定される。ボルト６２の頭部とボール
ベアリング６６との間にダストシールド６４が設けら
れ、これにより外部からボールベアリング６６等への塵
埃の浸入が防止される。
とを一体的に結合して構成される。プーリ取付部５２の
中央には筒状のプーリ軸受５４が形成される。プーリ軸
受５４とプーリ６０との間にはボールベアリング６６が
介装される。ボルト６２はプーリ軸受５４内に螺合固定
され、ボールベアリング６６はボルト６２によってプー
リ取付部５２に固定される。ボルト６２の頭部とボール
ベアリング６６との間にダストシールド６４が設けら
れ、これにより外部からボールベアリング６６等への塵
埃の浸入が防止される。
【００３３】蓋部５３はカップ開口部２１ｂと略同径の
半径を有する円板部材であり、ピボット軸３０によって
カップ開口部２１ｂに取り付けられる。蓋部５３とカッ
プ開口部２１ｂとの間には樹脂等から成型される環状の
ダストカバー６８が介装される。ダストカバー６８によ
ってカップ２１内部が略密閉され、カップ２１内への塵
埃の侵入が防止される。
半径を有する円板部材であり、ピボット軸３０によって
カップ開口部２１ｂに取り付けられる。蓋部５３とカッ
プ開口部２１ｂとの間には樹脂等から成型される環状の
ダストカバー６８が介装される。ダストカバー６８によ
ってカップ２１内部が略密閉され、カップ２１内への塵
埃の侵入が防止される。
【００３４】蓋部５３には筒状のピボット軸受５６が形
成され、ピボット軸受５６は下面５３ａからカップ２１
内に突出している。ピボット軸受５６内には軸受ブッシ
ング７０が圧入固定され、ピボット軸３０は軸受ブッシ
ング７０内に挿入される。ピボット軸３０の雄ねじ部３
４と雌ねじ部材３６とが螺合し、蓋部５３、即ちアーム
５０はカップ２１に対して軸方向に固定される。なお軸
受ブッシング７０とピボット軸３０とは比較的小さい回
転抵抗で摺動し、アーム５０はカップ２１に対してピボ
ット軸３０周りに回転自在である。
成され、ピボット軸受５６は下面５３ａからカップ２１
内に突出している。ピボット軸受５６内には軸受ブッシ
ング７０が圧入固定され、ピボット軸３０は軸受ブッシ
ング７０内に挿入される。ピボット軸３０の雄ねじ部３
４と雌ねじ部材３６とが螺合し、蓋部５３、即ちアーム
５０はカップ２１に対して軸方向に固定される。なお軸
受ブッシング７０とピボット軸３０とは比較的小さい回
転抵抗で摺動し、アーム５０はカップ２１に対してピボ
ット軸３０周りに回転自在である。
【００３５】ピボット軸受５６には２つの内筒状の内周
面５６ｄ、５６ｅが形成される。内周面５６ｄには軸受
ブッシング７０が嵌合される。内周面５６ｅは内周面５
６ｄよりカップ底面２１ａ側に設けられ、内周面５６ｄ
より大きい内径を有する。また、ピボット軸受５６のカ
ップ側底面５６ｆは、ボルト係合部２４およびスリーブ
２８に対して所定の距離をもって離れている。以上の構
成により、アーム５０がカップ２１に取付けられた状態
において、ピボット軸受５６がピボット軸３０の六角形
状部３８に干渉することが防止される。
面５６ｄ、５６ｅが形成される。内周面５６ｄには軸受
ブッシング７０が嵌合される。内周面５６ｅは内周面５
６ｄよりカップ底面２１ａ側に設けられ、内周面５６ｄ
より大きい内径を有する。また、ピボット軸受５６のカ
ップ側底面５６ｆは、ボルト係合部２４およびスリーブ
２８に対して所定の距離をもって離れている。以上の構
成により、アーム５０がカップ２１に取付けられた状態
において、ピボット軸受５６がピボット軸３０の六角形
状部３８に干渉することが防止される。
【００３６】ねじりコイルスプリング４０の内側には、
一定の径の金属線を螺旋状に巻回して形成される巻ばね
８０が設けられる。巻ばね８０は、螺旋軸を上下方向に
定めたときに金属線の傾きが右上がりである右巻きばね
である。なおねじりコイルスプリング４０も巻ばね８０
と同様、右巻ばねである。巻ばね８０が一定の曲率で巻
回され、巻ばね８０の両端は巻ばね８０の曲率と同じ曲
率を有する円弧状を呈している。巻ばね８０の一端側は
少なくとも１巻分がアーム５０のピボット軸受５６に嵌
合し、他端側は少なくとも１巻分がボルト係合部２４に
取付けられたスリーブ２８に嵌合する。即ち、ピボット
軸受５６とスリーブ２８とは巻ばね８０によって連結さ
れる。巻ばね８０の両端面は、ピボット軸受５６および
スリーブ２８への密着性を向上させるために、軸に垂直
な平面に研削されてもよい。
一定の径の金属線を螺旋状に巻回して形成される巻ばね
８０が設けられる。巻ばね８０は、螺旋軸を上下方向に
定めたときに金属線の傾きが右上がりである右巻きばね
である。なおねじりコイルスプリング４０も巻ばね８０
と同様、右巻ばねである。巻ばね８０が一定の曲率で巻
回され、巻ばね８０の両端は巻ばね８０の曲率と同じ曲
率を有する円弧状を呈している。巻ばね８０の一端側は
少なくとも１巻分がアーム５０のピボット軸受５６に嵌
合し、他端側は少なくとも１巻分がボルト係合部２４に
取付けられたスリーブ２８に嵌合する。即ち、ピボット
軸受５６とスリーブ２８とは巻ばね８０によって連結さ
れる。巻ばね８０の両端面は、ピボット軸受５６および
スリーブ２８への密着性を向上させるために、軸に垂直
な平面に研削されてもよい。
【００３７】図４はスリーブ２８の上面図である。スリ
ーブ２８は下端にフランジ２９を備えた環状部材であ
る。スリーブ２８は、熱変形が少なく耐摩耗性の優れた
材料、例えばポリエーテルサルフォンを主成分とする樹
脂や、ナイロン等のプラスチック材料、あるいは含油軸
受に代表される合金材料等により成型される。
ーブ２８は下端にフランジ２９を備えた環状部材であ
る。スリーブ２８は、熱変形が少なく耐摩耗性の優れた
材料、例えばポリエーテルサルフォンを主成分とする樹
脂や、ナイロン等のプラスチック材料、あるいは含油軸
受に代表される合金材料等により成型される。
【００３８】スリーブ２８の側面にはスリット２８ａが
形成され、これによりスリーブ２８は軸方向から見てＣ
字状を呈している。スリット２８ａにより、熱変形時、
組立時、あるいは巻ばね８０による締付け時等における
スリーブ２８の変形、撓み等が吸収される。スリーブ２
８の外径は巻ばね８０の内径と略等しいが、スリット２
８ａにより周方向における微小変形が可能である。巻ば
ね８０およびスリーブ２８は、次に述べるように「巻ば
ねクラッチ」として作動する。
形成され、これによりスリーブ２８は軸方向から見てＣ
字状を呈している。スリット２８ａにより、熱変形時、
組立時、あるいは巻ばね８０による締付け時等における
スリーブ２８の変形、撓み等が吸収される。スリーブ２
８の外径は巻ばね８０の内径と略等しいが、スリット２
８ａにより周方向における微小変形が可能である。巻ば
ね８０およびスリーブ２８は、次に述べるように「巻ば
ねクラッチ」として作動する。
【００３９】図５を参照して、「巻ばねクラッチ」の原
理および作用について説明する。図５は２本の軸Ｆ、Ｇ
を右巻ばねＨで連結した構成を示す図であり、一部が破
断して示される。固定軸Ｆは軸心Ｌ方向及び周方向に関
して固定される。駆動軸Ｇは固定軸Ｆに対して軸心Ｌ方
向に関して所定距離だけ離れた位置に配設され、軸心Ｌ
回りに回転自在である。
理および作用について説明する。図５は２本の軸Ｆ、Ｇ
を右巻ばねＨで連結した構成を示す図であり、一部が破
断して示される。固定軸Ｆは軸心Ｌ方向及び周方向に関
して固定される。駆動軸Ｇは固定軸Ｆに対して軸心Ｌ方
向に関して所定距離だけ離れた位置に配設され、軸心Ｌ
回りに回転自在である。
【００４０】右巻ばねＨは、予圧が与えられて固定軸Ｆ
および駆動軸Ｇにそれぞれ嵌合固定される。即ち、右巻
ばねＨは、上端内周面Ｈ１において駆動軸Ｇの外周面Ｇ
１に、下端内周面Ｈ２において固定軸Ｆの外周面Ｆ２
に、それぞれ所定の押圧力で密着しており、固定軸Ｆと
駆動軸Ｇとは右巻ばねＨによってのみ連結される。
および駆動軸Ｇにそれぞれ嵌合固定される。即ち、右巻
ばねＨは、上端内周面Ｈ１において駆動軸Ｇの外周面Ｇ
１に、下端内周面Ｈ２において固定軸Ｆの外周面Ｆ２
に、それぞれ所定の押圧力で密着しており、固定軸Ｆと
駆動軸Ｇとは右巻ばねＨによってのみ連結される。
【００４１】駆動軸Ｇが矢印Ａ方向に回転駆動される
と、右巻ばねＨはその径が大きくなる方向にわずかに変
形する。これにより、外周面Ｆ２への右巻ばねＨの押圧
力が減少し、右巻ばねＨは固定軸Ｆに対して摺動する。
即ち固定軸Ｆに対して、駆動軸Ｇと右巻ばねＨとが一体
的に矢印Ａ方向に相対回転する。
と、右巻ばねＨはその径が大きくなる方向にわずかに変
形する。これにより、外周面Ｆ２への右巻ばねＨの押圧
力が減少し、右巻ばねＨは固定軸Ｆに対して摺動する。
即ち固定軸Ｆに対して、駆動軸Ｇと右巻ばねＨとが一体
的に矢印Ａ方向に相対回転する。
【００４２】これに対し、駆動軸Ｇが矢印Ｂ方向に回転
駆動されると、右巻ばねＨはその径が小さくなる方向に
わずかに変形し、この変形量分だけ駆動軸Ｇは矢印Ｂ方
向へ回転する。しかし、駆動軸Ｇがさらに回転駆動され
ると、外周面Ｇ１および外周面Ｆ２への右巻ばねＨの押
圧力が増大する。従って右巻ばねＨは、上端内周面Ｈ１
において駆動軸Ｇの外周面Ｇ１に強固に密着固定され、
また下端内周面Ｈ２において固定軸Ｆの外周面Ｆ２に強
固に密着固定される。即ち、固定軸Ｆと駆動軸Ｇとが右
巻ばねＨによって一体的に連結され、駆動軸Ｇは右巻ば
ねＨの変形量分だけしか相対回転できない。
駆動されると、右巻ばねＨはその径が小さくなる方向に
わずかに変形し、この変形量分だけ駆動軸Ｇは矢印Ｂ方
向へ回転する。しかし、駆動軸Ｇがさらに回転駆動され
ると、外周面Ｇ１および外周面Ｆ２への右巻ばねＨの押
圧力が増大する。従って右巻ばねＨは、上端内周面Ｈ１
において駆動軸Ｇの外周面Ｇ１に強固に密着固定され、
また下端内周面Ｈ２において固定軸Ｆの外周面Ｆ２に強
固に密着固定される。即ち、固定軸Ｆと駆動軸Ｇとが右
巻ばねＨによって一体的に連結され、駆動軸Ｇは右巻ば
ねＨの変形量分だけしか相対回転できない。
【００４３】このように右巻ばねＨは矢印Ａ方向にのみ
駆動軸Ｇの相対回転を許容し、駆動軸Ｇは矢印Ｂ方向へ
は実質的に相対回転できない。巻ばねの巻方向が逆、即
ち左巻きばねの場合、作用する方向は反対になるが同様
の作用が生じる。即ち右巻ばねＨを左巻きばねに代える
と、駆動軸Ｇは矢印Ｂ方向には相対回転するが、矢印Ａ
方向にはほとんど回転できない。第１実施形態のダンピ
ング機構は、このような「巻ばねクラッチ」の原理を用
いて構成される。
駆動軸Ｇの相対回転を許容し、駆動軸Ｇは矢印Ｂ方向へ
は実質的に相対回転できない。巻ばねの巻方向が逆、即
ち左巻きばねの場合、作用する方向は反対になるが同様
の作用が生じる。即ち右巻ばねＨを左巻きばねに代える
と、駆動軸Ｇは矢印Ｂ方向には相対回転するが、矢印Ａ
方向にはほとんど回転できない。第１実施形態のダンピ
ング機構は、このような「巻ばねクラッチ」の原理を用
いて構成される。
【００４４】図６は、ダンピング機構である巻ばね８０
によるカップ２１とアーム５０との連結構造を示す側面
図であり、一部破断して示される。図５に示される固定
軸Ｆ、駆動軸Ｇ、右巻ばねＨは、図６に示されるカップ
２１のボルト係合部２４、アーム５０のピボット軸受５
６、巻ばね８０に相当する。図５と異なる構成は、ボル
ト係合部２４と巻ばね８０との間に介装されるスリーブ
２８である。
によるカップ２１とアーム５０との連結構造を示す側面
図であり、一部破断して示される。図５に示される固定
軸Ｆ、駆動軸Ｇ、右巻ばねＨは、図６に示されるカップ
２１のボルト係合部２４、アーム５０のピボット軸受５
６、巻ばね８０に相当する。図５と異なる構成は、ボル
ト係合部２４と巻ばね８０との間に介装されるスリーブ
２８である。
【００４５】ピボット軸受５６が矢印Ａ方向に回転駆動
されると、巻ばね８０がその径が大きくなる方向にわず
かに変形する。巻ばね８０の変形に伴ってスリット２８
ａがスリーブ２８の復元力によって周方向にわずかに拡
大し、スリーブ２８の径はわずかに大きくなる。即ち、
巻ばね８０およびスリーブ２８の変形により、スリーブ
２８によるボルト係合部２４への押圧力が減少する。こ
れにより、ピボット軸受５６、即ちアーム５０は矢印Ａ
方向へ比較的小さな回転抵抗ＰA で回転可能となる。
されると、巻ばね８０がその径が大きくなる方向にわず
かに変形する。巻ばね８０の変形に伴ってスリット２８
ａがスリーブ２８の復元力によって周方向にわずかに拡
大し、スリーブ２８の径はわずかに大きくなる。即ち、
巻ばね８０およびスリーブ２８の変形により、スリーブ
２８によるボルト係合部２４への押圧力が減少する。こ
れにより、ピボット軸受５６、即ちアーム５０は矢印Ａ
方向へ比較的小さな回転抵抗ＰA で回転可能となる。
【００４６】これに対し、ピボット軸受５６が矢印Ｂ方
向に回転駆動されると、巻ばね８０はその径が小さくな
る方向にわずかに変形し、この変形量分だけピボット軸
受５６は矢印Ｂ方向へ回転する。しかし、ピボット軸受
５６がさらに回転駆動されると、ピボット軸受５６の外
周面５６ａおよびスリーブ２８の外周面２８ｂへの巻ば
ね８０の押圧力が増大する。従って巻ばね８０は、内周
面８０ａにおいてピボット軸受５６の外周面５６ａに密
着固定され、内周面８０ｂにおいてスリーブ２８の外周
面２８ｂへ密着固定される。
向に回転駆動されると、巻ばね８０はその径が小さくな
る方向にわずかに変形し、この変形量分だけピボット軸
受５６は矢印Ｂ方向へ回転する。しかし、ピボット軸受
５６がさらに回転駆動されると、ピボット軸受５６の外
周面５６ａおよびスリーブ２８の外周面２８ｂへの巻ば
ね８０の押圧力が増大する。従って巻ばね８０は、内周
面８０ａにおいてピボット軸受５６の外周面５６ａに密
着固定され、内周面８０ｂにおいてスリーブ２８の外周
面２８ｂへ密着固定される。
【００４７】このとき、巻ばね８０の変形に伴って、ス
リーブ２８のスリット２８ａが周方向にわずかに縮小
し、スリーブ２８はその径が小さくなる方向に変形す
る。従って、巻ばね８０のスリーブ２８への押圧力、ま
たはスリーブ２８によるボルト係合部２４への押圧力が
増大する。
リーブ２８のスリット２８ａが周方向にわずかに縮小
し、スリーブ２８はその径が小さくなる方向に変形す
る。従って、巻ばね８０のスリーブ２８への押圧力、ま
たはスリーブ２８によるボルト係合部２４への押圧力が
増大する。
【００４８】回転駆動力が巻ばね８０とスリーブ２８、
あるいはスリーブ２８とボルト係合部２４との摩擦限界
を超えると、スリーブ２８とボルト係合部２４との間で
回転抵抗ＰA よりも大きな回転抵抗ＰB を生じながら摺
動する。従って、ピボット軸受５６、即ちアーム５０は
矢印Ｂ方向へ比較的大きな回転抵抗ＰB で回転可能とな
る。
あるいはスリーブ２８とボルト係合部２４との摩擦限界
を超えると、スリーブ２８とボルト係合部２４との間で
回転抵抗ＰA よりも大きな回転抵抗ＰB を生じながら摺
動する。従って、ピボット軸受５６、即ちアーム５０は
矢印Ｂ方向へ比較的大きな回転抵抗ＰB で回転可能とな
る。
【００４９】スリーブ２８が介在しなければ、上述した
ように巻ばね８０の作用によりピボット軸受５６は矢印
Ｂ方向には回転できない。しかし、スリーブ２８を介在
させたことにより、摩擦限界以上の荷重がピボット軸受
５６に作用すると、ピボット軸受５６の矢印Ｂ方向への
回転が可能となる。これによりベルト１７を取付ける位
置（図１の破線の位置）までアーム５０を回転させるこ
とができる。またこのとき、巻ばね８０とスリーブ２８
との間、またはスリーブ２８とボルト係合部２４との間
には第２摩擦力である一定の回転抵抗が生じ、これによ
りアーム５０の矢印Ｂ方向への回転時には一定の第２ダ
ンピング力ＰB がアーム５０に作用する。
ように巻ばね８０の作用によりピボット軸受５６は矢印
Ｂ方向には回転できない。しかし、スリーブ２８を介在
させたことにより、摩擦限界以上の荷重がピボット軸受
５６に作用すると、ピボット軸受５６の矢印Ｂ方向への
回転が可能となる。これによりベルト１７を取付ける位
置（図１の破線の位置）までアーム５０を回転させるこ
とができる。またこのとき、巻ばね８０とスリーブ２８
との間、またはスリーブ２８とボルト係合部２４との間
には第２摩擦力である一定の回転抵抗が生じ、これによ
りアーム５０の矢印Ｂ方向への回転時には一定の第２ダ
ンピング力ＰB がアーム５０に作用する。
【００５０】第１ダンピング力ＰA は第２ダンピング力
ＰB よりはるかに小さいため、アーム５０はベルト１７
を緊張させる矢印Ａ方向には容易に回転できるが、ベル
ト１７を緩める矢印Ｂ方向へは回転しにくい。従ってテ
ンショナ１０によってベルト１７は素早く緊張させら
れ、かつ弛緩しにくくなる。
ＰB よりはるかに小さいため、アーム５０はベルト１７
を緊張させる矢印Ａ方向には容易に回転できるが、ベル
ト１７を緩める矢印Ｂ方向へは回転しにくい。従ってテ
ンショナ１０によってベルト１７は素早く緊張させら
れ、かつ弛緩しにくくなる。
【００５１】巻ばね８０は巻ばね８０の軸方向長さＫL
は、ピボット軸受５６のばね受座５８から、スリーブ２
８のフランジ２９までの距離と略等しく、巻ばね８０は
ばね受座５８とフランジ２９とにより軸方向の位置が規
制される。また、巻ばね８０の内径ＫD は、ピボット軸
受５６の外径およびスリーブ２８の外径のそれぞれに略
等しい。
は、ピボット軸受５６のばね受座５８から、スリーブ２
８のフランジ２９までの距離と略等しく、巻ばね８０は
ばね受座５８とフランジ２９とにより軸方向の位置が規
制される。また、巻ばね８０の内径ＫD は、ピボット軸
受５６の外径およびスリーブ２８の外径のそれぞれに略
等しい。
【００５２】なお第１実施形態において、巻ばね８０と
スリーブ２８との間、あるいはスリーブ２８とボルト係
合部２４との間のどちらの間で摺動するかは、スリーブ
２８、巻ばね８０等の材質、大きさ等の設計により適宜
選択される。巻ばね８０の嵌合する部分の巻数を増加さ
せることにより、回転抵抗を増大させることができる。
スリーブ２８との間、あるいはスリーブ２８とボルト係
合部２４との間のどちらの間で摺動するかは、スリーブ
２８、巻ばね８０等の材質、大きさ等の設計により適宜
選択される。巻ばね８０の嵌合する部分の巻数を増加さ
せることにより、回転抵抗を増大させることができる。
【００５３】図７のグラフを参照して第１実施形態のテ
ンショナ１０の作用について説明する。テンショナ１０
によってベルト１７に作用する荷重の要因は主に２つあ
り、１つはねじりコイルスプリング４０による反発力で
あり、もう１つはダンピング機構によるダンピング力で
ある。この２つの付勢力が作用して、ベルト１７を緊張
あるいは弛緩させる。
ンショナ１０の作用について説明する。テンショナ１０
によってベルト１７に作用する荷重の要因は主に２つあ
り、１つはねじりコイルスプリング４０による反発力で
あり、もう１つはダンピング機構によるダンピング力で
ある。この２つの付勢力が作用して、ベルト１７を緊張
あるいは弛緩させる。
【００５４】図７（ａ）は、巻ばね８０を除去しねじり
コイルスプリング４０のみを備えたテンショナ１０の出
力特性を示すグラフである。図７（ａ）においてアーム
５０の所定の初期位置からの回転角を横軸、テンショナ
１０の出力荷重を縦軸とする。
コイルスプリング４０のみを備えたテンショナ１０の出
力特性を示すグラフである。図７（ａ）においてアーム
５０の所定の初期位置からの回転角を横軸、テンショナ
１０の出力荷重を縦軸とする。
【００５５】直線ＣB はアーム５０を矢印Ｂ方向に回転
角Ｄ1 まで徐々に回転駆動させた場合における、初期位
置からの回転角と出力荷重との関係を示す。直線ＣA は
回転角Ｄ1 まで回転したアーム５０が、ねじりコイルス
プリング４０の反発力により矢印Ａ方向に沿って初期位
置まで戻った場合における、初期位置からの回転角と出
力荷重との関係を示す。
角Ｄ1 まで徐々に回転駆動させた場合における、初期位
置からの回転角と出力荷重との関係を示す。直線ＣA は
回転角Ｄ1 まで回転したアーム５０が、ねじりコイルス
プリング４０の反発力により矢印Ａ方向に沿って初期位
置まで戻った場合における、初期位置からの回転角と出
力荷重との関係を示す。
【００５６】ねじりコイルスプリング４０によって発生
する出力荷重は、アーム５０の回転角の大きさ、即ちね
じりコイルスプリング４０のねじり角に比例して増大ま
たは減少する。出力荷重にはピボット軸３０とピボット
軸受７０との回転抵抗が含まれ、ねじりコイルスプリン
グ４０単体による測定結果に対し、ヒステリシス幅Ｐ c
が生じている。なお、直線ＣA と直線ＣB は略平行であ
り、各傾きはねじりばね定数に一致する。
する出力荷重は、アーム５０の回転角の大きさ、即ちね
じりコイルスプリング４０のねじり角に比例して増大ま
たは減少する。出力荷重にはピボット軸３０とピボット
軸受７０との回転抵抗が含まれ、ねじりコイルスプリン
グ４０単体による測定結果に対し、ヒステリシス幅Ｐ c
が生じている。なお、直線ＣA と直線ＣB は略平行であ
り、各傾きはねじりばね定数に一致する。
【００５７】図７（ｂ）および図７（ｃ）は、ねじりコ
イルスプリング４０を除去し巻ばね８０とスリーブ２８
とを備えたテンショナ１０の出力特性を示すグラフであ
る。図７（ｂ）において、縦軸はテンショナ１０の出力
荷重を示し、横軸はアーム５０の初期位置からの矢印Ａ
方向に沿った回転角を示す。図７（ｃ）において、縦軸
はテンショナ１０の出力荷重を示し、横軸はアーム５０
の矢印Ｂ方向に沿った初期位置からの回転角を示す。
イルスプリング４０を除去し巻ばね８０とスリーブ２８
とを備えたテンショナ１０の出力特性を示すグラフであ
る。図７（ｂ）において、縦軸はテンショナ１０の出力
荷重を示し、横軸はアーム５０の初期位置からの矢印Ａ
方向に沿った回転角を示す。図７（ｃ）において、縦軸
はテンショナ１０の出力荷重を示し、横軸はアーム５０
の矢印Ｂ方向に沿った初期位置からの回転角を示す。
【００５８】直線ＳA は、アーム５０が一定の回転抵抗
ＰA を生じながら矢印Ａ方向に回転することを示す。回
転抵抗ＰA はアーム５０が矢印Ａ方向に回動したとき、
即ち巻ばね８０の押圧力が減少したときに作用する第１
ダンピング力である。
ＰA を生じながら矢印Ａ方向に回転することを示す。回
転抵抗ＰA はアーム５０が矢印Ａ方向に回動したとき、
即ち巻ばね８０の押圧力が減少したときに作用する第１
ダンピング力である。
【００５９】直線ＳB1はアーム５０が微小回転角Ｄ2 ま
で矢印Ｂ方向に回動する状態を示し、回転角に比例して
出力荷重が増大する。この回転角に比例して増大する出
力荷重は、アーム５０がベルト１７を弛緩させる方向で
ある矢印Ｂ方向に沿って微小回転角Ｄ2 まで回動したと
きに作用する第３ダンピング力である。
で矢印Ｂ方向に回動する状態を示し、回転角に比例して
出力荷重が増大する。この回転角に比例して増大する出
力荷重は、アーム５０がベルト１７を弛緩させる方向で
ある矢印Ｂ方向に沿って微小回転角Ｄ2 まで回動したと
きに作用する第３ダンピング力である。
【００６０】直線ＳB2は巻ばね８０がスリーブ２８を締
め付けることにより、スリーブ２８とボルト係合部２４
との間に一定の回転抵抗ＰB を生じながら、アーム５０
が矢印Ｂ方向に回転することを示す。回転抵抗ＰB はア
ーム５０が微小回転角Ｄ2 から矢印Ｂ方向に回動したと
きに作用する第２ダンピング力である。
め付けることにより、スリーブ２８とボルト係合部２４
との間に一定の回転抵抗ＰB を生じながら、アーム５０
が矢印Ｂ方向に回転することを示す。回転抵抗ＰB はア
ーム５０が微小回転角Ｄ2 から矢印Ｂ方向に回動したと
きに作用する第２ダンピング力である。
【００６１】直線ＳB3は回転角Ｄ1 まで回転したアーム
５０が、ねじられた巻ばね８０の反動により回転角Ｄ3
までアーム５０が矢印Ａ方向に戻ることを示す。
５０が、ねじられた巻ばね８０の反動により回転角Ｄ3
までアーム５０が矢印Ａ方向に戻ることを示す。
【００６２】図７（ｂ）から理解されるように、アーム
５０は初期位置から微小回転角Ｄ2までの領域では巻ば
ね８０がねじられることにより回転し、微小回転角Ｄ2
以上の領域では一定の第２ダンピング力ＰB で矢印Ｂ方
向に回転する。また第２ダンピング力ＰB の絶対値は第
１ダンピング力ＰA の絶対値より大きい値を示し、アー
ム５０は矢印Ａ方向には回転しやすく、矢印Ｂ方向へは
回転しにくいことが示される。
５０は初期位置から微小回転角Ｄ2までの領域では巻ば
ね８０がねじられることにより回転し、微小回転角Ｄ2
以上の領域では一定の第２ダンピング力ＰB で矢印Ｂ方
向に回転する。また第２ダンピング力ＰB の絶対値は第
１ダンピング力ＰA の絶対値より大きい値を示し、アー
ム５０は矢印Ａ方向には回転しやすく、矢印Ｂ方向へは
回転しにくいことが示される。
【００６３】図７（ｄ）はねじりコイルスプリング４０
と巻ばね８０を共に備えたテンショナ１０の出力特性を
示す図である。横軸はアーム５０の回転角、縦軸はテン
ショナ１０の出力荷重である。一点鎖線ＣB 、ＣA は図
７（ａ）の直線ＣB 、ＣA と同一である。直線ＴB1およ
びＴB2はアーム５０が矢印Ｂ方向に回転したときのテン
ショナ１０の出力荷重を示し、直線ＴA1およびＴA2はア
ーム５０が矢印Ａ方向に回転したときのテンショナ１０
の出力荷重を示す。
と巻ばね８０を共に備えたテンショナ１０の出力特性を
示す図である。横軸はアーム５０の回転角、縦軸はテン
ショナ１０の出力荷重である。一点鎖線ＣB 、ＣA は図
７（ａ）の直線ＣB 、ＣA と同一である。直線ＴB1およ
びＴB2はアーム５０が矢印Ｂ方向に回転したときのテン
ショナ１０の出力荷重を示し、直線ＴA1およびＴA2はア
ーム５０が矢印Ａ方向に回転したときのテンショナ１０
の出力荷重を示す。
【００６４】直線ＴB1により示される出力荷重は、一点
鎖線ＣB で示されるねじりコイルスプリング４０による
出力荷重と、直線ＳB1で示される巻ばね８０による出力
荷重とを加算した値と略一致し、巻ばね８０が微小回転
角Ｄ2 までねじられることにより増大する第３ダンピン
グ力がねじりコイルスプリング４０のねじり力に付与さ
れることが示される。
鎖線ＣB で示されるねじりコイルスプリング４０による
出力荷重と、直線ＳB1で示される巻ばね８０による出力
荷重とを加算した値と略一致し、巻ばね８０が微小回転
角Ｄ2 までねじられることにより増大する第３ダンピン
グ力がねじりコイルスプリング４０のねじり力に付与さ
れることが示される。
【００６５】直線ＴB2により示される出力荷重は、一点
鎖線ＣB で示されるねじりコイルスプリング４０による
出力荷重と、直線ＳB2で示される巻ばね８０による出力
荷重とを加算した値と略一致し、巻ばね８０が微小回転
角Ｄ2 から回転角Ｄ1 まで回転するときに生じる一定の
回転抵抗ＰB が第２ダンピング力としてねじりコイルス
プリング４０のねじり力に付与されることが示される。
鎖線ＣB で示されるねじりコイルスプリング４０による
出力荷重と、直線ＳB2で示される巻ばね８０による出力
荷重とを加算した値と略一致し、巻ばね８０が微小回転
角Ｄ2 から回転角Ｄ1 まで回転するときに生じる一定の
回転抵抗ＰB が第２ダンピング力としてねじりコイルス
プリング４０のねじり力に付与されることが示される。
【００６６】直線ＴA1により示される出力荷重は、ねじ
られた巻ばね８０の反動により、アーム５０が回転角Ｄ
1 から回転角Ｄ3 まで戻るときに徐々に増大するダンピ
ング力が、ねじりコイルスプリング４０のねじり力に抗
して作用することが示される。
られた巻ばね８０の反動により、アーム５０が回転角Ｄ
1 から回転角Ｄ3 まで戻るときに徐々に増大するダンピ
ング力が、ねじりコイルスプリング４０のねじり力に抗
して作用することが示される。
【００６７】直線ＴA2により示される出力荷重は、一点
鎖線ＣA で示されるねじりコイルスプリング４０の出力
荷重から直線ＳA で示される巻ばね８０の出力荷重を減
算した値と略一致し、巻ばね８０が回転角Ｄ3 から初期
位置にまで回転するときに生じる一定の回転抵抗ＰA が
第１ダンピング力として、ねじりコイルスプリング４０
のねじり力に抗して作用することが示される。。
鎖線ＣA で示されるねじりコイルスプリング４０の出力
荷重から直線ＳA で示される巻ばね８０の出力荷重を減
算した値と略一致し、巻ばね８０が回転角Ｄ3 から初期
位置にまで回転するときに生じる一定の回転抵抗ＰA が
第１ダンピング力として、ねじりコイルスプリング４０
のねじり力に抗して作用することが示される。。
【００６８】図７（ｄ）に示すように、アーム５０を初
期位置から回転角Ｄ1 まで回動させると、微小回転角Ｄ
2 から回転角Ｄ3 までの領域において、アーム５０が矢
印Ｂ方向に回転するときには第２ダンピング力ＰB が作
用し（直線ＴB2）、アーム５０が矢印Ａ方向に回転する
ときには絶対値が第２ダンピング力ＰB より小さい第１
ダンピング力ＰA のみが作用する（直線ＴA2）。従っ
て、テンショナ１０のプーリ６０は矢印Ｂ方向には相対
的に遅く移動し、矢印Ａ方向には相対的に早く移動す
る。
期位置から回転角Ｄ1 まで回動させると、微小回転角Ｄ
2 から回転角Ｄ3 までの領域において、アーム５０が矢
印Ｂ方向に回転するときには第２ダンピング力ＰB が作
用し（直線ＴB2）、アーム５０が矢印Ａ方向に回転する
ときには絶対値が第２ダンピング力ＰB より小さい第１
ダンピング力ＰA のみが作用する（直線ＴA2）。従っ
て、テンショナ１０のプーリ６０は矢印Ｂ方向には相対
的に遅く移動し、矢印Ａ方向には相対的に早く移動す
る。
【００６９】このように微小回転角Ｄ2 から回転角Ｄ3
までの領域、即ちアーム５０の変動が大きい場合には大
きな第１ダンピング力ＰB が作用する。これに対して、
初期位置から微小回転角Ｄ2 までの領域、即ちアーム５
０の変動が小さい場合において、アーム５０は巻ばね８
０のばね特性により第３ダンピング力が作用し、振動が
減衰される。さらに、アーム５０が矢印Ｂ方向に一定の
角度、例えば回転角Ｄ 1 まで回転駆動された後矢印Ａ方
向に戻るときには、直線ＴA1で示すように巻ばね８０の
反発力が作用するため、プーリ６０は矢印Ａ方向により
早く戻ることができる。
までの領域、即ちアーム５０の変動が大きい場合には大
きな第１ダンピング力ＰB が作用する。これに対して、
初期位置から微小回転角Ｄ2 までの領域、即ちアーム５
０の変動が小さい場合において、アーム５０は巻ばね８
０のばね特性により第３ダンピング力が作用し、振動が
減衰される。さらに、アーム５０が矢印Ｂ方向に一定の
角度、例えば回転角Ｄ 1 まで回転駆動された後矢印Ａ方
向に戻るときには、直線ＴA1で示すように巻ばね８０の
反発力が作用するため、プーリ６０は矢印Ａ方向により
早く戻ることができる。
【００７０】通常オートテンショナは、微小回転角Ｄ2
の大きさ、および回転角Ｄ1 と回転角Ｄ3 との間の角度
の大きさは微小になるように設計されるが、種々の要求
に応じて適切な角度になるよう設計変更が可能である。
の大きさ、および回転角Ｄ1 と回転角Ｄ3 との間の角度
の大きさは微小になるように設計されるが、種々の要求
に応じて適切な角度になるよう設計変更が可能である。
【００７１】このように、第１実施形態のテンショナ１
０は、従来の油圧式ダンピング機構を備えたテンショナ
と同等の機能を有し、ベルト１７を緊張させる方向には
アームの回転抵抗を小さくすることにより、ベルト１７
を素早く緊張させることができる。さらに、ダンピング
機構が巻ばね８０及びスリーブ２８を用いた簡単な構成
であり、従来の油圧式ダンピング機構に比べて部品点数
および組付け工数が減少し、コストの低下、および耐久
性の向上が可能となる。また、油圧式ダンピング機構が
環境温度に依存するのに対し、第１実施形態においては
環境温度に依存することなく、特に高温環境下でも摩擦
力を確実に作用させることができる。
０は、従来の油圧式ダンピング機構を備えたテンショナ
と同等の機能を有し、ベルト１７を緊張させる方向には
アームの回転抵抗を小さくすることにより、ベルト１７
を素早く緊張させることができる。さらに、ダンピング
機構が巻ばね８０及びスリーブ２８を用いた簡単な構成
であり、従来の油圧式ダンピング機構に比べて部品点数
および組付け工数が減少し、コストの低下、および耐久
性の向上が可能となる。また、油圧式ダンピング機構が
環境温度に依存するのに対し、第１実施形態においては
環境温度に依存することなく、特に高温環境下でも摩擦
力を確実に作用させることができる。
【００７２】また、従来の摩擦式ダンピング機構を備え
たテンショナの場合、ベルトを緊張させる方向にも、ベ
ルトを弛緩させる方向と同じ荷重の回転抵抗、即ちダン
ピング力が作用するため、ダンピング力を高く設定する
とベルトを素早く緊張させることができなくなるという
問題が生じる。この問題を解決するためにはねじりコイ
ルスプリングのねじり力を高く設定する必要があるが、
ねじり力を高くすると必然的にベルト張力も高くなり、
ベルトの耐久性の低下が問題となる。
たテンショナの場合、ベルトを緊張させる方向にも、ベ
ルトを弛緩させる方向と同じ荷重の回転抵抗、即ちダン
ピング力が作用するため、ダンピング力を高く設定する
とベルトを素早く緊張させることができなくなるという
問題が生じる。この問題を解決するためにはねじりコイ
ルスプリングのねじり力を高く設定する必要があるが、
ねじり力を高くすると必然的にベルト張力も高くなり、
ベルトの耐久性の低下が問題となる。
【００７３】しかし、第１実施形態のテンショナ１０に
おいては、ベルトを緊張させる方向に作用する第１ダン
ピング力ＰA が、ベルトを弛緩させる方向に作用する第
２ダンピング力ＰB よりはるかに小さいため、ねじりコ
イルスプリング４０のねじり力を高く設定する必要がな
く、上述の問題が解消される。
おいては、ベルトを緊張させる方向に作用する第１ダン
ピング力ＰA が、ベルトを弛緩させる方向に作用する第
２ダンピング力ＰB よりはるかに小さいため、ねじりコ
イルスプリング４０のねじり力を高く設定する必要がな
く、上述の問題が解消される。
【００７４】図８はスリーブの他の実施形態を示す図で
あり、テンショナの部分断面図である。第１実施形態に
おいてスリーブ２８はボルト係合部２４に設けられてい
るが、第２実施形態においてスリーブ１０２はピボット
軸受１５６に設けられる。第２実施形態において、第１
実施形態と同じ構成には同符号を付し、その説明は省略
する。
あり、テンショナの部分断面図である。第１実施形態に
おいてスリーブ２８はボルト係合部２４に設けられてい
るが、第２実施形態においてスリーブ１０２はピボット
軸受１５６に設けられる。第２実施形態において、第１
実施形態と同じ構成には同符号を付し、その説明は省略
する。
【００７５】第２実施形態において、上端にフランジを
備えたスリーブ１０２がピボット軸受１５６に設けられ
る。巻ばね８０の一端は、内周面８０ａにおいてスリー
ブ１０２の外周面１０２ａに密着し、他端側の内周面８
０ｂにおいてボルト係合部１２４の外周面１２４ｂに密
着している。ボルト係合部１２４の外径とスリーブ１０
２の外径とは、それぞれ巻ばね８０の内径に略等しい。
備えたスリーブ１０２がピボット軸受１５６に設けられ
る。巻ばね８０の一端は、内周面８０ａにおいてスリー
ブ１０２の外周面１０２ａに密着し、他端側の内周面８
０ｂにおいてボルト係合部１２４の外周面１２４ｂに密
着している。ボルト係合部１２４の外径とスリーブ１０
２の外径とは、それぞれ巻ばね８０の内径に略等しい。
【００７６】アーム５０が矢印Ａ方向に回転駆動される
と、巻ばね８０がその径が拡大する方向に変形し、スリ
ーブ１０２の内周面１０２ｃはボルト係合部１５６の外
周面１５６ｃに対して摺動する。これによりアーム５０
がカップ２１に対して矢印Ａ方向へ比較的小さい回転抵
抗、即ちダンピング力を生じながら相対回転する。
と、巻ばね８０がその径が拡大する方向に変形し、スリ
ーブ１０２の内周面１０２ｃはボルト係合部１５６の外
周面１５６ｃに対して摺動する。これによりアーム５０
がカップ２１に対して矢印Ａ方向へ比較的小さい回転抵
抗、即ちダンピング力を生じながら相対回転する。
【００７７】これに対して、アーム５０が矢印Ｂ方向に
回転駆動されると、巻ばね８０はその径が縮小する方向
に変形し、巻ばね８０の内周面８０ａがスリーブ１０２
の外周面１０２ａに対して、あるいはスリーブ１０２の
内周面１０２ｃがピボット軸受１５６の外周面１５６ｃ
に対して摺動する。これにより、アーム５０がカップ２
１に対して矢印Ｂ方向へ比較的大きいダンピング力を生
じながら相対回転する。
回転駆動されると、巻ばね８０はその径が縮小する方向
に変形し、巻ばね８０の内周面８０ａがスリーブ１０２
の外周面１０２ａに対して、あるいはスリーブ１０２の
内周面１０２ｃがピボット軸受１５６の外周面１５６ｃ
に対して摺動する。これにより、アーム５０がカップ２
１に対して矢印Ｂ方向へ比較的大きいダンピング力を生
じながら相対回転する。
【００７８】第２実施形態によると、第１実施形態と同
様、巻ばねおよびスリーブを備えたダンピング機構が設
けられることにより、テンショナがベルトを緊張させる
方向に生じるダンピング力が小さくなり、テンショナは
ベルトを素早く緊張させることができる。
様、巻ばねおよびスリーブを備えたダンピング機構が設
けられることにより、テンショナがベルトを緊張させる
方向に生じるダンピング力が小さくなり、テンショナは
ベルトを素早く緊張させることができる。
【００７９】図９はスリーブの他の実施形態を示す図で
あり、テンショナの部分断面図である。第１実施形態に
おいてスリーブ２８はボルト係合部２４に設けられてい
るが、第３実施形態において２つのスリーブ２８、２０
２がピボット軸受２５６とボルト係合部２４の双方に設
けられる。第３実施形態において、第１実施形態と同じ
構成には同符号を付し、その説明は省略する。
あり、テンショナの部分断面図である。第１実施形態に
おいてスリーブ２８はボルト係合部２４に設けられてい
るが、第３実施形態において２つのスリーブ２８、２０
２がピボット軸受２５６とボルト係合部２４の双方に設
けられる。第３実施形態において、第１実施形態と同じ
構成には同符号を付し、その説明は省略する。
【００８０】第３実施形態において、下端にフランジを
備えた第１スリーブ２８がボルト係合部２４に設けら
れ、上端にフランジを備えた第２スリーブ２０２がピボ
ット軸受２５６に設けられる。巻ばね８０の一端は、内
周面８０ａにおいて第２スリーブ２０２の外周面２０２
ａに密着し、他端側の内周面８０ｂにおいて第１スリー
ブ２８の外周面２８ｂに密着している。第１スリーブ２
８の外径と第２スリーブ２０２の外径とは、それぞれ巻
ばね８０の内径に略等しい。
備えた第１スリーブ２８がボルト係合部２４に設けら
れ、上端にフランジを備えた第２スリーブ２０２がピボ
ット軸受２５６に設けられる。巻ばね８０の一端は、内
周面８０ａにおいて第２スリーブ２０２の外周面２０２
ａに密着し、他端側の内周面８０ｂにおいて第１スリー
ブ２８の外周面２８ｂに密着している。第１スリーブ２
８の外径と第２スリーブ２０２の外径とは、それぞれ巻
ばね８０の内径に略等しい。
【００８１】第３実施形態は、第１実施形態においてス
リーブ２８の他に第２スリーブ２０２を新たに設けた構
成と同じ構成を備えている。これにより、第１実施形態
の構成では対応できない様々な要求、例えばピボット軸
受５６と巻ばね８０との固着力をより強固にする、ある
いは緩やかにする等の要求に対応することができる。さ
らに材質を変更することにより摩擦係数および強度を変
化させ、さらに多様な設計の要求に応じることができ
る。
リーブ２８の他に第２スリーブ２０２を新たに設けた構
成と同じ構成を備えている。これにより、第１実施形態
の構成では対応できない様々な要求、例えばピボット軸
受５６と巻ばね８０との固着力をより強固にする、ある
いは緩やかにする等の要求に対応することができる。さ
らに材質を変更することにより摩擦係数および強度を変
化させ、さらに多様な設計の要求に応じることができ
る。
【００８２】なお、第３実施形態の構成は、第２実施形
態においてスリーブ１０２の他に第１スリーブ２８を新
たに設けた構成としてみなすこともでき、上述の第１実
施形態の場合と同様、第２実施形態の構成では対応でき
ない様々な要求に対応することができる。
態においてスリーブ１０２の他に第１スリーブ２８を新
たに設けた構成としてみなすこともでき、上述の第１実
施形態の場合と同様、第２実施形態の構成では対応でき
ない様々な要求に対応することができる。
【００８３】第３実施形態によると、第１および第２実
施形態と同様、巻ばねおよびスリーブを備えたダンピン
グ機構が設けられることにより、テンショナがベルトを
緊張させる方向に生じるダンピング力が小さくなり、テ
ンショナはベルトを素早く緊張させることができる。
施形態と同様、巻ばねおよびスリーブを備えたダンピン
グ機構が設けられることにより、テンショナがベルトを
緊張させる方向に生じるダンピング力が小さくなり、テ
ンショナはベルトを素早く緊張させることができる。
【００８４】図１０および図１１には第４実施形態のテ
ンショナが示される。第１実施形態と同じ構成には同符
号を付し、説明を省略する。
ンショナが示される。第１実施形態と同じ構成には同符
号を付し、説明を省略する。
【００８５】図１０は第４実施形態であるテンショナ４
１０を利用した自動車用エンジンのベルトシステムを示
す図である。図１に示す第１実施形態のテンショナ１０
と異なる点は、取付位置と付勢方向である。テンショナ
４１０は矢印Ｂ方向にベルト１７を付勢する。ベルト１
７の取付時には、アーム５０およびプーリ６０は矢印Ａ
方向に付勢され、破線の位置に退避させられる。
１０を利用した自動車用エンジンのベルトシステムを示
す図である。図１に示す第１実施形態のテンショナ１０
と異なる点は、取付位置と付勢方向である。テンショナ
４１０は矢印Ｂ方向にベルト１７を付勢する。ベルト１
７の取付時には、アーム５０およびプーリ６０は矢印Ａ
方向に付勢され、破線の位置に退避させられる。
【００８６】図１１はテンショナ４１０の縦断面図であ
る。第１実施形態においてはねじりコイルスプリング４
０および巻ばね８０は右巻きであったが、第４実施形態
のねじりコイルスプリング４４０および巻ばね４８０は
左巻きである。従ってベルト１７の付勢方向が、第１実
施形態の矢印Ａ方向とは反対方向である矢印Ｂ方向とな
る。
る。第１実施形態においてはねじりコイルスプリング４
０および巻ばね８０は右巻きであったが、第４実施形態
のねじりコイルスプリング４４０および巻ばね４８０は
左巻きである。従ってベルト１７の付勢方向が、第１実
施形態の矢印Ａ方向とは反対方向である矢印Ｂ方向とな
る。
【００８７】第１実施形態と異なる構成は、ねじりコイ
ルスプリング４４０および巻ばね４８０の他、ピボット
軸４３０、プーリ軸受４５６、スリーブ４２８の形状で
ある。ピボット軸４３０はワッシャ４３８を介してボル
ト係合部２４に螺合固定される。ワッシャ４３８は第１
実施形態の六角形状部３８（図２参照）に比べて軸方向
長さが短いため、第１実施形態に比べボルト係合部２４
からピボット軸受４５６までの軸方向の距離が短く設定
できる。
ルスプリング４４０および巻ばね４８０の他、ピボット
軸４３０、プーリ軸受４５６、スリーブ４２８の形状で
ある。ピボット軸４３０はワッシャ４３８を介してボル
ト係合部２４に螺合固定される。ワッシャ４３８は第１
実施形態の六角形状部３８（図２参照）に比べて軸方向
長さが短いため、第１実施形態に比べボルト係合部２４
からピボット軸受４５６までの軸方向の距離が短く設定
できる。
【００８８】また第１実施形態において、プーリ軸３０
の雌ねじ部材３６がプーリ６０に干渉しないように、内
周壁の外側に雌ねじ部材３６が配設されるが、第４実施
形態においては、ピボット軸４３０の頭部がフラットに
形成されるため、蓋部５３からの突出量が小さくなり、
プーリ４６０の内周壁４６０ａと干渉しない。従ってボ
ルト６２とピボット軸４３０との軸間距離をより小さく
設定できる。以上の構成により、第１実施形態に比べて
より小型化したテンショナが得られる。
の雌ねじ部材３６がプーリ６０に干渉しないように、内
周壁の外側に雌ねじ部材３６が配設されるが、第４実施
形態においては、ピボット軸４３０の頭部がフラットに
形成されるため、蓋部５３からの突出量が小さくなり、
プーリ４６０の内周壁４６０ａと干渉しない。従ってボ
ルト６２とピボット軸４３０との軸間距離をより小さく
設定できる。以上の構成により、第１実施形態に比べて
より小型化したテンショナが得られる。
【００８９】ピボット軸受４５６のばね受座４５８は、
巻ばね４８０の曲率とほぼ同じ曲率を有する曲面に形成
される。同様に、スリーブ４２８のフランジの肩部４２
９は、巻ばね４８０の曲率とほぼ同じ曲率の曲面に形成
される。これらの構成により、巻ばね４８０は両端面の
研削加工を施すことなく、確実にピボット軸受４５６お
よびスリーブ４２８に係止される。
巻ばね４８０の曲率とほぼ同じ曲率を有する曲面に形成
される。同様に、スリーブ４２８のフランジの肩部４２
９は、巻ばね４８０の曲率とほぼ同じ曲率の曲面に形成
される。これらの構成により、巻ばね４８０は両端面の
研削加工を施すことなく、確実にピボット軸受４５６お
よびスリーブ４２８に係止される。
【００９０】第４実施形態において、アーム５０はベル
トを緊張させる矢印Ｂ方向には比較的小さい回転抵抗、
即ちダンピング力を生じながら相対的に早く回転する
が、ベルトを弛緩させる矢印Ａ方向には比較的大きいダ
ンピング力により相対的に遅く回転する。
トを緊張させる矢印Ｂ方向には比較的小さい回転抵抗、
即ちダンピング力を生じながら相対的に早く回転する
が、ベルトを弛緩させる矢印Ａ方向には比較的大きいダ
ンピング力により相対的に遅く回転する。
【００９１】第４実施形態によると、第１〜第３実施形
態と同様、巻ばねおよびスリーブを備えたダンピング機
構が設けられることにより、テンショナがベルトを緊張
させる方向に生じるダンピング力が小さくなり、ベルト
を素早く緊張させることができる。
態と同様、巻ばねおよびスリーブを備えたダンピング機
構が設けられることにより、テンショナがベルトを緊張
させる方向に生じるダンピング力が小さくなり、ベルト
を素早く緊張させることができる。
【００９２】図１２には第５実施形態のテンショナが示
される。第１実施形態と同じ構成には同符号を付し、説
明を省略する。
される。第１実施形態と同じ構成には同符号を付し、説
明を省略する。
【００９３】第５実施形態のテンショナ５１０におい
て、巻ばね５８０はねじりコイルスプリング８０の外側
に設けられる。ねじりコイルスプリング８０は右巻きで
あるが、巻ばね５８０は左巻きである。アーム５５０
は、蓋部５５３の外縁からカップ２１側に延びる外周壁
５５４を備える。外周壁５５４とカップ開口２１ｂとの
間にはスリーブ５２８が設けられる。スリーブ５２８は
円筒部材５３０と、円筒部材５３０の一端から軸心から
離れる方向に延びる第１フランジ５３２と、円筒部材の
他端から軸心に向かって延びる第２フランジ５３４とを
備える。スリーブ５２８は、ダンピング機能を有すると
共に、カップ２１内への防塵の機能をも有する。
て、巻ばね５８０はねじりコイルスプリング８０の外側
に設けられる。ねじりコイルスプリング８０は右巻きで
あるが、巻ばね５８０は左巻きである。アーム５５０
は、蓋部５５３の外縁からカップ２１側に延びる外周壁
５５４を備える。外周壁５５４とカップ開口２１ｂとの
間にはスリーブ５２８が設けられる。スリーブ５２８は
円筒部材５３０と、円筒部材５３０の一端から軸心から
離れる方向に延びる第１フランジ５３２と、円筒部材の
他端から軸心に向かって延びる第２フランジ５３４とを
備える。スリーブ５２８は、ダンピング機能を有すると
共に、カップ２１内への防塵の機能をも有する。
【００９４】アーム５５０の外周壁５５４の内径と、ス
リーブ５２８の円筒部材５３０の内径とは、共に巻ばね
５８０の外径とほぼ同じである。また、アーム５５０の
蓋部下面５５３ａから第２フランジ５３４までの距離
は、巻ばね５８０の軸長さとほぼ同じである。巻ばね５
８０は蓋部下面５５３ａと第２フランジ５３４との間に
設けられ、その外周面はそれぞれ外周壁５５４の内周面
と円筒部材５３０の内周面とに密着している。
リーブ５２８の円筒部材５３０の内径とは、共に巻ばね
５８０の外径とほぼ同じである。また、アーム５５０の
蓋部下面５５３ａから第２フランジ５３４までの距離
は、巻ばね５８０の軸長さとほぼ同じである。巻ばね５
８０は蓋部下面５５３ａと第２フランジ５３４との間に
設けられ、その外周面はそれぞれ外周壁５５４の内周面
と円筒部材５３０の内周面とに密着している。
【００９５】ねじりコイルスプリング８０がねじられる
方向にアーム５５０が回転すると、巻ばね５８０はその
径が拡大する方向に変形し、円筒部材５３０とカップ開
口２１ｂとが密着固定し、巻ばね５８０とスリーブ５２
８とが摺動する。即ち、アーム５５０と巻ばね５８０の
みが一体的に回転する。これに対して、ねじりコイルス
プリング８０がねじられ状態から戻る方向にアーム５５
０が回転すると、巻ばね５８０は縮小変形し、円筒部材
５３０とカップ開口２１ｂとが摺動する。即ち、アーム
５５０と巻ばね５８０およびスリーブ５２８とが一体的
に回転する。
方向にアーム５５０が回転すると、巻ばね５８０はその
径が拡大する方向に変形し、円筒部材５３０とカップ開
口２１ｂとが密着固定し、巻ばね５８０とスリーブ５２
８とが摺動する。即ち、アーム５５０と巻ばね５８０の
みが一体的に回転する。これに対して、ねじりコイルス
プリング８０がねじられ状態から戻る方向にアーム５５
０が回転すると、巻ばね５８０は縮小変形し、円筒部材
５３０とカップ開口２１ｂとが摺動する。即ち、アーム
５５０と巻ばね５８０およびスリーブ５２８とが一体的
に回転する。
【００９６】このように、巻ばね５８０のアーム５５０
およびカップ２１に対する摺接面を外側に設けると、巻
ばね５８０が拡大変形する時に比較的大きな回転抵抗が
発生し、第１実施形態の巻ばね８０による作用とは逆に
なる。従って、右巻きのねじりコイルスプリング８０の
巻方向と逆方向に巻回された、即ち左巻きの巻ばね５８
０を使用することによって、第１実施形態と同様の効果
が得られる。
およびカップ２１に対する摺接面を外側に設けると、巻
ばね５８０が拡大変形する時に比較的大きな回転抵抗が
発生し、第１実施形態の巻ばね８０による作用とは逆に
なる。従って、右巻きのねじりコイルスプリング８０の
巻方向と逆方向に巻回された、即ち左巻きの巻ばね５８
０を使用することによって、第１実施形態と同様の効果
が得られる。
【００９７】第１から第４実施形態のように巻ばねの内
周面において回転抵抗が発生する場合には、ねじりコイ
ルスプリングと巻ばねのねじり方向は同一である。これ
に対して、第５実施形態のように巻ばねの外周面におい
て回転抵抗が発生する場合には、ねじりコイルスプリン
グと巻ばねのねじり方向は互いに反対方向になる。
周面において回転抵抗が発生する場合には、ねじりコイ
ルスプリングと巻ばねのねじり方向は同一である。これ
に対して、第５実施形態のように巻ばねの外周面におい
て回転抵抗が発生する場合には、ねじりコイルスプリン
グと巻ばねのねじり方向は互いに反対方向になる。
【００９８】第５実施形態においても、第１〜第４実施
形態と同様、巻ばねおよびスリーブを備えたダンピング
機構が設けられることにより、テンショナがベルトを緊
張させる方向に生じるダンピング力が小さくなり、ベル
トを素早く緊張させることができる。
形態と同様、巻ばねおよびスリーブを備えたダンピング
機構が設けられることにより、テンショナがベルトを緊
張させる方向に生じるダンピング力が小さくなり、ベル
トを素早く緊張させることができる。
【００９９】図１３は巻ばねの他の実施形態を示す図で
あり、テンショナの部分断面図である。第１実施形態に
おいて巻ばね８０の断面形状は円であったが、第６実施
形態において、巻ばね６８０の断面形状は矩形状を呈し
ている。第６実施形態において、第１実施形態と同じ構
成には同符号を付し、その説明は省略する。
あり、テンショナの部分断面図である。第１実施形態に
おいて巻ばね８０の断面形状は円であったが、第６実施
形態において、巻ばね６８０の断面形状は矩形状を呈し
ている。第６実施形態において、第１実施形態と同じ構
成には同符号を付し、その説明は省略する。
【０１００】第６実施形態形態において、巻ばね６８０
の内周面６８０ａはピボット軸受５６の外周面５６ａに
密着し、内周面６８０ｂはスリーブ２８の外周面２８ｂ
に密着する。
の内周面６８０ａはピボット軸受５６の外周面５６ａに
密着し、内周面６８０ｂはスリーブ２８の外周面２８ｂ
に密着する。
【０１０１】巻ばね６８０の作用は第１実施形態に示さ
れる巻ばね８０と同じであり、説明を省略する。即ち第
６実施形態においても、第１〜第５実施形態と同様、テ
ンショナによってベルトを緊張させる方向に生じるダン
ピング力が小さくなることにより、ベルトを素早く緊張
させることができる。
れる巻ばね８０と同じであり、説明を省略する。即ち第
６実施形態においても、第１〜第５実施形態と同様、テ
ンショナによってベルトを緊張させる方向に生じるダン
ピング力が小さくなることにより、ベルトを素早く緊張
させることができる。
【０１０２】さらに巻ばね６８０はピボット軸受５６お
よびスリーブ２８に密着する面積が第１実施形態の巻ば
ね８０に比べて大きく、巻ばね８０と同じ巻数でもより
大きい回転抵抗を発生させることができる。
よびスリーブ２８に密着する面積が第１実施形態の巻ば
ね８０に比べて大きく、巻ばね８０と同じ巻数でもより
大きい回転抵抗を発生させることができる。
【０１０３】以上のように、第１〜第６実施形態のオー
トテンショナはアームを一方向にのみ変位自在にするダ
ンピング機構を備える。このダンピング機構によりアー
ムの変位が僅少ない場合には巻ばねの柔軟なばね特性が
作用し、アームの変位が大きく衝撃的な場合には大きな
ダンピング力が作用するので、効果的にベルトの振動を
抑止できる。またこのダンピング機構は環境温度に依存
することなく、特に高温環境下でもダンピング力を確実
に作用させることができる。
トテンショナはアームを一方向にのみ変位自在にするダ
ンピング機構を備える。このダンピング機構によりアー
ムの変位が僅少ない場合には巻ばねの柔軟なばね特性が
作用し、アームの変位が大きく衝撃的な場合には大きな
ダンピング力が作用するので、効果的にベルトの振動を
抑止できる。またこのダンピング機構は環境温度に依存
することなく、特に高温環境下でもダンピング力を確実
に作用させることができる。
【０１０４】
【発明の効果】本発明のオートテンショナは、以上に述
べたように作用するため、補機駆動ベルト等の緩みの発
生を確実に防止すると共にベルトの振動を効果的に減衰
して、ベルトを常に最適な緊張状態に保持できる。さら
に本発明によると、小型に設計することが容易となり、
また構成部品が少なく構造が簡単なため、信頼性の高い
安価なオートテンショナが得られる。
べたように作用するため、補機駆動ベルト等の緩みの発
生を確実に防止すると共にベルトの振動を効果的に減衰
して、ベルトを常に最適な緊張状態に保持できる。さら
に本発明によると、小型に設計することが容易となり、
また構成部品が少なく構造が簡単なため、信頼性の高い
安価なオートテンショナが得られる。
【図１】本発明によるオートテンショナの第１実施形態
を示す図であり、オートテンショナを備えた自動車用エ
ンジンのベルトシステムを示す図である。
を示す図であり、オートテンショナを備えた自動車用エ
ンジンのベルトシステムを示す図である。
【図２】図１に示すオートテンショナの縦断面図であ
る。
る。
【図３】図１に示すオートテンショナの部品を分解して
示す断面図である。
示す断面図である。
【図４】図１に示すオートテンショナのスリーブを示す
上面図である。
上面図である。
【図５】巻ばねの原理を示す図である。
【図６】図１に示すオートテンショナの巻ばねによるカ
ップとアームとの連結構造を示す側面図であり、一部を
破断して示す図である。
ップとアームとの連結構造を示す側面図であり、一部を
破断して示す図である。
【図７】図１に示すオートテンショナ、ねじりコイルス
プリングおよび巻ばねの出力特性を示すグラフである。
プリングおよび巻ばねの出力特性を示すグラフである。
【図８】第２実施形態であるオートテンショナの巻ばね
近傍の構成を示す側面図であり、一部を破断して示す図
である。
近傍の構成を示す側面図であり、一部を破断して示す図
である。
【図９】第３実施形態であるオートテンショナの巻ばね
近傍の構成を示す側面図であり、一部を破断して示す図
である。
近傍の構成を示す側面図であり、一部を破断して示す図
である。
【図１０】第４実施形態であるオートテンショナを示す
図であり、オートテンショナを備えた自動車用エンジン
のベルトシステムを示す図である。
図であり、オートテンショナを備えた自動車用エンジン
のベルトシステムを示す図である。
【図１１】図１０に示すオートテンショナの縦断面図で
ある。
ある。
【図１２】第５実施形態であるオートテンショナの縦断
面図である。
面図である。
【図１３】第６実施形態であるオートテンショナの巻ば
ね近傍の構成を示す側面図であり、一部を破断して示す
図である。
ね近傍の構成を示す側面図であり、一部を破断して示す
図である。
１０ オートテンショナ １７ ベルト ２１ カップ ２８ スリーブ ３０ ピボット軸 ４０ ねじりコイルスプリング ５０ アーム ６０ プーリ ８０ 巻ばね
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１１年４月２７日（１９９９．４．２
７）
７）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によるオートテン
ショナは、第１ボス部を有する固定部材と、第１ボス部
に対して同軸的に配置された第２ボス部を有し、先端に
プーリが取付けられ、第２ボス部の周りにおいて第１回
転位置と第２回転位置との間で回転するアームと、アー
ムを第２回転位置から第１回転位置に向かう第１方向に
回転付勢することによりプーリを介してベルトを緊張さ
せる付勢手段と、アームの回転に対する抵抗である第１
ダンピング力とこの第１ダンピング力より大きい第２ダ
ンピング力とを発生させることによりベルトの振動を減
衰させるダンピング手段とを備え、アームが第１方向に
回転するときに第１ダンピング力がアームに作用し、第
１方向の逆方向である第２方向にアームが回転するとき
に第２ダンピング力がアームに作用する。このようなオ
ートテンショナにおいて、第１および第２ボス部がそれ
ぞれアームの回転軸を軸心とする第１および第２の円筒
面を備え、ダンピング手段が巻ばねとアーム回転軸を軸
心とする第１および第２スリーブの少なくとも一方とを
備え、巻ばねの２つの端部が第１および第２ボス部にそ
れぞれ嵌合することにより固定部材とアームとが連結さ
れ、第１スリーブは第１円筒面と巻ばねとの間に、また
第２スリーブは第２円筒面と巻ばねとの間に設けられる
ことが特徴とされる。
ショナは、第１ボス部を有する固定部材と、第１ボス部
に対して同軸的に配置された第２ボス部を有し、先端に
プーリが取付けられ、第２ボス部の周りにおいて第１回
転位置と第２回転位置との間で回転するアームと、アー
ムを第２回転位置から第１回転位置に向かう第１方向に
回転付勢することによりプーリを介してベルトを緊張さ
せる付勢手段と、アームの回転に対する抵抗である第１
ダンピング力とこの第１ダンピング力より大きい第２ダ
ンピング力とを発生させることによりベルトの振動を減
衰させるダンピング手段とを備え、アームが第１方向に
回転するときに第１ダンピング力がアームに作用し、第
１方向の逆方向である第２方向にアームが回転するとき
に第２ダンピング力がアームに作用する。このようなオ
ートテンショナにおいて、第１および第２ボス部がそれ
ぞれアームの回転軸を軸心とする第１および第２の円筒
面を備え、ダンピング手段が巻ばねとアーム回転軸を軸
心とする第１および第２スリーブの少なくとも一方とを
備え、巻ばねの２つの端部が第１および第２ボス部にそ
れぞれ嵌合することにより固定部材とアームとが連結さ
れ、第１スリーブは第１円筒面と巻ばねとの間に、また
第２スリーブは第２円筒面と巻ばねとの間に設けられる
ことが特徴とされる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】オートテンショナにおいて、さらに好まし
くは、所定の回転範囲内において、第１摩擦力と第２摩
擦力との絶対値の大きさがそれぞれ一定であり、第１摩
擦力の絶対値の大きさと第２摩擦力の絶対値の大きさと
が所定の回転角範囲内の各角度位置において異なる値で
ある。この所定の回転範囲は、第１回転位置と第２回転
位置との間に位置する第３回転位置と、この第３回転位
置と第２回転位置との間に位置する第４回転位置との間
の範囲である。通常オートテンショナは、第１回転位置
と第３回転位置との間の回転範囲、および第２回転位置
と第４回転位置との間の回転範囲が微小角度範囲になる
ように設計されるが、種々の要求に応じて適切な回転範
囲になるよう適宜設計変更される。
くは、所定の回転範囲内において、第１摩擦力と第２摩
擦力との絶対値の大きさがそれぞれ一定であり、第１摩
擦力の絶対値の大きさと第２摩擦力の絶対値の大きさと
が所定の回転角範囲内の各角度位置において異なる値で
ある。この所定の回転範囲は、第１回転位置と第２回転
位置との間に位置する第３回転位置と、この第３回転位
置と第２回転位置との間に位置する第４回転位置との間
の範囲である。通常オートテンショナは、第１回転位置
と第３回転位置との間の回転範囲、および第２回転位置
と第４回転位置との間の回転範囲が微小角度範囲になる
ように設計されるが、種々の要求に応じて適切な回転範
囲になるよう適宜設計変更される。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】オートテンショナにおいて、好ましくは、
アームが第１回転位置側から第２方向に回転するときに
第３回転位置から第２回転位置までの範囲において、巻
ばねとスリーブとが巻ばねクラッチとして作動し、巻ば
ねと第１または第２スリーブとの間、または第１スリー
ブと第１ボス部との間、または第２スリーブと第２ボス
部との間で摩擦摺動が生じる。
アームが第１回転位置側から第２方向に回転するときに
第３回転位置から第２回転位置までの範囲において、巻
ばねとスリーブとが巻ばねクラッチとして作動し、巻ば
ねと第１または第２スリーブとの間、または第１スリー
ブと第１ボス部との間、または第２スリーブと第２ボス
部との間で摩擦摺動が生じる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】削除
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】オートテンショナにおいて、第１および第
２スリーブは、アーム回転軸に平行な開口部を備えても
よく、またポリエーテルサルフォンを主成分とする樹
脂、またはナイロン等のプラスチック材料、または含油
軸受に代表される合金材料により成型されてもよい。
２スリーブは、アーム回転軸に平行な開口部を備えても
よく、またポリエーテルサルフォンを主成分とする樹
脂、またはナイロン等のプラスチック材料、または含油
軸受に代表される合金材料により成型されてもよい。
Claims (21)
- 【請求項１】 第１ボス部を有する固定部材と、 前記第１ボス部に対して同軸的に配置された第２ボス部
を有し、先端にプーリが取付けられ、前記第２ボス部の
周りにおいて第１回転位置と第２回転位置との間で回転
するアームと、 前記アームを第２回転位置から第１回転位置に向かう第
１方向に回転付勢することにより前記プーリを介してベ
ルトを緊張させる付勢手段と、 ２つの端部が前記第１および第２ボス部にそれぞれ嵌合
することにより、前記固定部材と前記アームとを連結す
る巻ばねを有し、前記アームの回転に対する抵抗である
第１ダンピング力とこの第１ダンピング力より大きい第
２ダンピング力とを発生させることにより前記ベルトの
振動を減衰させるダンピング手段とを備え、 前記アームが前記第１方向に回転するときに前記第１ダ
ンピング力が前記アームに作用し、前記第１方向の逆方
向である第２方向に前記アームが回転するときに前記第
２ダンピング力が前記アームに作用することを特徴とす
るオートテンショナ。 - 【請求項２】 前記第１ダンピング力の絶対値が実質的
に０であることを特徴とする請求項１に記載のオートテ
ンショナ。 - 【請求項３】 前記アームが第２回転位置側から前記第
１方向に回転するときに、前記第１回転位置と第２回転
位置との間の所定の回転範囲において、前記アームの回
転により生じる第１摩擦力が前記第１ダンピング力とし
て作用し、前記アームが前記第１回転位置側から前記第
２方向に回転するときに、前記回転範囲において前記第
１摩擦力より大きく前記アームの回転により生じる第２
摩擦力が前記第２ダンピング力として作用することを特
徴とする請求項１に記載のオートテンショナ。 - 【請求項４】 前記回転範囲内において、前記第１摩擦
力と前記第２摩擦力との絶対値の大きさがそれぞれ一定
であり、前記第１摩擦力の絶対値の大きさと前記第２摩
擦力の絶対値の大きさとが前記回転角範囲内の各角度位
置において非対称である請求項３に記載のオートテンシ
ョナ。 - 【請求項５】 前記回転範囲が、前記第１回転位置と第
２回転位置との間に位置する第３回転位置と、この第３
回転位置と第２回転位置との間に位置する第４回転位置
との間の範囲であることを特徴とする請求項４に記載の
オートテンショナ。 - 【請求項６】 前記アームが前記第１回転位置側から前
記第３回転位置まで前記第２方向に回転するときに、前
記アームの回転角に比例して増大する第３ダンピング力
が前記アームに作用することを特徴とする請求項５に記
載のオートテンショナ。 - 【請求項７】 前記第１または第２ボス部と前記巻ばね
との間にスリーブが設けられ、前記アームが前記第１回
転位置側から前記第２方向に回転するときに前記第３回
転位置から前記第２回転位置までの範囲において、前記
巻ばねと前記スリーブとが前記アームの回転を制動する
巻ばねクラッチとして作動し、前記巻ばねと前記スリー
ブとの間、または前記スリーブと前記第１または第２ボ
ス部との間で、摩擦摺動が生じることを特徴とする請求
項５に記載のオートテンショナ。 - 【請求項８】 前記巻ばねが矩形断面を有する線材によ
り成形されることを特徴とする請求項１に記載のオート
テンショナ。 - 【請求項９】 前記第１および第２ボス部が、それぞれ
前記アームの回転軸を軸心とする第１および第２円筒面
を備えることを特徴とする請求項１に記載のオートテン
ショナ。 - 【請求項１０】 前記ダンピング手段が、前記第１円筒
面と前記巻ばねとの間に設けられ前記アーム回転軸を軸
心とする第１スリーブ、または前記第２円筒面と前記巻
ばねとの間に設けられ前記アーム回転軸を軸心とする第
２スリーブの少なくとも一方を備えることを特徴とする
請求項９に記載のオートテンショナ。 - 【請求項１１】 前記第１および第２スリーブが前記ア
ーム回転軸に平行な開口部を備えることを特徴とする請
求項１０に記載のオートテンショナ。 - 【請求項１２】 前記第１および第２スリーブがポリエ
ーテルサルフォンを主成分とする樹脂や、少なくともナ
イロンを含むプラスチック材料、または含油軸受に用い
られる合金材料により成型されることを特徴とする請求
項１０に記載のオートテンショナ。 - 【請求項１３】 前記第１または第２円筒面が、それぞ
れ前記第１または第２ボス部の外周面であることを特徴
とする請求項１１に記載のオートテンショナ。 - 【請求項１４】 前記巻ばねが、前記第１円筒面または
前記第１スリーブの外周面と、前記第２円筒面または前
記第２スリーブの外周面との双方に密着することによ
り、前記第１ボス部または前記第１スリーブと、前記第
２ボス部または前記第２スリーブとが連結されることを
特徴とする請求項１３に記載のオートテンショナ。 - 【請求項１５】 前記巻ばねが、前記第１円筒面または
第１スリーブの外周面において少なくとも１巻が密着
し、前記第２円筒面または前記第２スリーブの外周面に
おいて少なくとも１巻が密着していることを特徴とする
請求項１４に記載のオートテンショナ。 - 【請求項１６】 前記巻ばねが一定の曲率で巻回され、
前記第１円筒面の半径または第１スリーブの外周面の半
径と、前記第２円筒面の半径または前記第２スリーブの
外周面の半径とが、前記巻ばねの内側の半径とほぼ同じ
長さであることを特徴とする請求項１４に記載のオート
テンショナ。 - 【請求項１７】 前記巻ばねの両端が前記曲率と同じ曲
率を有する円弧状を呈していることを特徴とする請求項
１６に記載のオートテンショナ。 - 【請求項１８】 前記巻ばねの一端が、前記第１ボス部
に形成された環状のばね受座または前記第１スリーブの
フランジに係合し、前記巻ばねの他端が、前記第２ボス
部に形成された環状のばね受座または前記第２スリーブ
のフランジに密着することを特徴とする請求項１４に記
載のオートテンショナ。 - 【請求項１９】 前記付勢手段が、前記アーム回転軸周
りに巻回されたねじりコイルスプリングであり、前記巻
ばねと前記ねじりコイルスプリングとの巻方向が共に同
じ巻方向であることを特徴とする請求項１４に記載のオ
ートテンショナ。 - 【請求項２０】 前記第１または第２円筒面が、それぞ
れ前記第１または第２ボス部の内周面であることを特徴
とする請求項１１に記載のオートテンショナ。 - 【請求項２１】 前記付勢手段が、前記アーム回転軸周
りに巻回されたねじりコイルスプリングであり、前記巻
ばねと前記ねじりコイルスプリングとの巻方向が互いに
反対の巻方向であることを特徴とする請求項２０に記載
のオートテンショナ。
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006502357A (ja) * | 2002-10-10 | 2006-01-19 | ザ ゲイツ コーポレイション | テンショナ |
| KR100743778B1 (ko) * | 2003-01-10 | 2007-07-30 | 무어 운트 벤더 카게 | 벨트 인장 장치 및 벨트 구동 장치 |
| JP2008544194A (ja) * | 2005-06-28 | 2008-12-04 | デイコ プロダクツ，エルエルシー | 制動部材を備えたベルト引張器 |
| CN103968019A (zh) * | 2014-03-25 | 2014-08-06 | 宁波丰茂远东橡胶有限公司 | 一种发动机用大阻尼低衰减张紧器 |
| CN106574695A (zh) * | 2014-08-20 | 2017-04-19 | 博格华纳公司 | 具有储能和阻尼特征的旋转张紧器 |
| US11162564B2 (en) | 2018-09-18 | 2021-11-02 | Hyundai Motor Company | Pendulum-type accessary tensioner |
Families Citing this family (62)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6450907B1 (en) * | 2001-03-12 | 2002-09-17 | The Gates Corporation | Inner race idler pulley tensioner |
| GB2407632B (en) * | 2001-04-13 | 2005-08-10 | Unitta Co Ltd | Autotensioner |
| US7588507B2 (en) | 2001-04-13 | 2009-09-15 | Unitta Company | Thin autotensioner |
| US6609988B1 (en) * | 2001-05-24 | 2003-08-26 | The Gates Corporation | Asymmetric damping tensioner belt drive system |
| DE10131916A1 (de) * | 2001-07-05 | 2003-01-23 | Muhr & Bender Kg | Spanneinrichtung für Zugmittel, insbesondere Riemenspanneinrichtung |
| JP3502625B2 (ja) | 2001-07-27 | 2004-03-02 | ゲイツ・ユニッタ・アジア株式会社 | オートテンショナ |
| US6592482B2 (en) * | 2001-10-22 | 2003-07-15 | The Gates Corporation | Tensioner |
| TW588141B (en) * | 2001-11-01 | 2004-05-21 | Gates Corp | Damped accessory drive system including a motor/generator |
| KR100933816B1 (ko) * | 2001-12-05 | 2009-12-24 | 리텐스 오토모티브 파트너쉽 | 마찰식 브레이크로 제어되는 정지부를 갖는 타이밍 벨트인장기 |
| EP1556629B1 (en) | 2002-10-14 | 2006-11-22 | MTD Products Inc. | Vibration damping assembly |
| KR100495009B1 (ko) * | 2003-07-02 | 2005-06-14 | 삼성전자주식회사 | 화상형성 장치의 전사벨트 텐션 자동 인가 장치 |
| WO2005028918A2 (en) * | 2003-09-13 | 2005-03-31 | Dayco Products, Llc | One-way clutched damper for automatic belt tensioner |
| US7273432B2 (en) * | 2004-01-06 | 2007-09-25 | Litens Automotive Gmbh | Belt tensioner |
| DE102004047422A1 (de) * | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Muhr Und Bender Kg | Riemenspannvorrichtung mit hoher Dämpfung |
| EP1838978B1 (en) | 2005-01-19 | 2009-07-08 | Litens Automotive Partnership | Timing belt tensioner |
| US8702543B2 (en) * | 2005-01-20 | 2014-04-22 | Dayco IP Holding, LLC | Belt tensioner |
| US7887445B2 (en) * | 2005-01-20 | 2011-02-15 | Dayco Products, Llc | Belt tensioner |
| JP5148475B2 (ja) * | 2005-03-21 | 2013-02-20 | ライテンズ オートモーティブ パートナーシップ | 再設置特徴付きテンショナ |
| US20090131208A1 (en) * | 2005-04-08 | 2009-05-21 | Hawryluck Chris D | Tensioner With Molded Arm |
| WO2007025374A2 (en) * | 2005-09-01 | 2007-03-08 | Litens Automotive Partnership | Low profile tensioner with arcuate spring |
| JP5008928B2 (ja) * | 2005-10-31 | 2012-08-22 | 三ツ星ベルト株式会社 | プーリ構造体 |
| EP1982093B1 (en) | 2006-02-07 | 2010-03-31 | Borgwarner, Inc. | Blade tensioner with opposing spans |
| US20070249446A1 (en) * | 2006-03-29 | 2007-10-25 | Minchun Hao | Tensioner |
| DE102006017287B4 (de) * | 2006-04-12 | 2021-03-25 | Litens Automotive Gmbh | Spanner für einen Endlostrieb |
| JP4866178B2 (ja) * | 2006-08-29 | 2012-02-01 | バンドー化学株式会社 | オートテンショナ |
| DE102006044178A1 (de) | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Schaeffler Kg | Spannvorrichtung für einen Zugmitteltrieb |
| DE102006047095B4 (de) * | 2006-10-05 | 2021-05-12 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Spannvorrichtung |
| DE102006059550A1 (de) * | 2006-12-16 | 2008-06-19 | Schaeffler Kg | Spannvorrichtung für einen Zugmitteltrieb |
| US7913479B2 (en) * | 2007-06-08 | 2011-03-29 | Mtd Products Inc | Two-pulley belt tensioning mechanism |
| DE102007031294A1 (de) * | 2007-07-05 | 2009-01-08 | Schaeffler Kg | Spannvorrichtung für Zugmitteltriebe |
| DE102007000750A1 (de) * | 2007-09-20 | 2009-04-09 | Hilti Aktiengesellschaft | Handwerkzeugmaschine mit Riemenspannvorrichtung |
| US7946938B2 (en) * | 2007-11-09 | 2011-05-24 | The Gates Corporation | Tensioner |
| US8784244B2 (en) * | 2008-04-30 | 2014-07-22 | Dayco Ip Holdings, Llc | Pulley with asymmetric torque-sensitive clutching |
| US8529387B2 (en) * | 2008-04-30 | 2013-09-10 | Dayco Ip Holdings, Llc | Pulley with asymmetric torque-sensitive clutching |
| US7931552B2 (en) * | 2008-04-30 | 2011-04-26 | Dayco Products, Llc | Pulley with torque-sensitive clutching |
| DE102008050384A1 (de) | 2008-10-02 | 2010-04-08 | Schaeffler Kg | Spann- und Dämpfungsvorrichtung für Zugmitteltriebe |
| CA2738697C (en) | 2008-10-02 | 2017-01-03 | Litens Automotive Partnership | Compact tensioner with sustainable damping |
| US8613680B2 (en) | 2010-04-20 | 2013-12-24 | Litens Automotive Partnership | Tensioner with spring damper |
| US8888627B2 (en) | 2010-05-25 | 2014-11-18 | Dayco Ip Holdings, Llc | One-way damped over-arm tensioner |
| US8545352B2 (en) | 2010-09-02 | 2013-10-01 | Dayco Ip Holdings, Llc | Tensioner with expanding spring for radial frictional asymmetric damping |
| US8617013B2 (en) | 2010-09-02 | 2013-12-31 | Dayco Ip Holdings, Llc | Tensioner with expanding spring for radial frictional asymmetric damping |
| US20120152644A1 (en) * | 2010-12-20 | 2012-06-21 | Paul Harriman Kydd | Compliant, balanced belt or chain drive |
| WO2013003937A1 (en) | 2011-05-13 | 2013-01-10 | Litens Automotive Partnership | Intelligent belt drive system and method |
| US9464697B2 (en) | 2011-09-05 | 2016-10-11 | Litens Automotive Partnership | Intelligent belt drive system and method |
| US8932163B2 (en) * | 2012-02-20 | 2015-01-13 | Dayco Ip Holdings, Llc | Belt tensioning device with variable spring factor |
| US9777806B2 (en) | 2012-03-28 | 2017-10-03 | Dayco Ip Holdings, Llc | Sealed belt tensioning device |
| US9447850B2 (en) | 2012-04-28 | 2016-09-20 | Litens Automotive Partnership | Adjustable tensioner |
| US8845201B2 (en) * | 2012-08-06 | 2014-09-30 | GM Global Technology Operations LLC | Bearing with sealing slinger |
| WO2014063228A1 (en) | 2012-10-22 | 2014-05-01 | Litens Automotive Partnership | Tensioner with increased damping |
| US9394977B2 (en) * | 2013-03-15 | 2016-07-19 | Dayco Ip Holdings, Llc | Tensioner with expanding spring for radial frictional asymmetric damping |
| US9290235B2 (en) * | 2013-06-18 | 2016-03-22 | Shimano Inc. | Bicycle derailleur |
| US20150031484A1 (en) * | 2013-07-26 | 2015-01-29 | Dayco Ip Holdings, Llc | Tensioner with single torsion spring having multiple nested windings |
| US9212731B2 (en) * | 2013-07-26 | 2015-12-15 | Dayco Ip Holdings, Llc | Tensioner with multiple nested torsion springs |
| EP2955414A1 (en) * | 2014-06-13 | 2015-12-16 | Aktiebolaget SKF | Tensioning device and method for assembling such a tensioning device |
| US9618099B2 (en) * | 2015-07-13 | 2017-04-11 | Gates Corporation | Tensioner with secondary damping |
| US10859141B2 (en) | 2015-10-28 | 2020-12-08 | Litens Automotive Partnership | Tensioner with first and second damping members and increased damping |
| US20190107179A1 (en) * | 2017-10-09 | 2019-04-11 | Alt America Inc. | Friction Type One-Way High Damping Tensioner |
| CN108458069A (zh) * | 2018-03-31 | 2018-08-28 | 华南理工大学 | 一种变刚度大阻尼自动张紧器 |
| CN108397526B (zh) * | 2018-04-19 | 2024-01-16 | 上海利来链条有限公司 | 一种张紧器 |
| CN108468766A (zh) * | 2018-04-19 | 2018-08-31 | 上海利来链条有限公司 | 一种张紧器 |
| CN108443439B (zh) * | 2018-05-16 | 2023-07-04 | 无锡永凯达齿轮有限公司 | 非对称可调阻尼自动张紧器 |
| US20220324534A1 (en) * | 2021-04-12 | 2022-10-13 | Sram, Llc | Damper for a bicycle component |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4392840A (en) * | 1981-01-12 | 1983-07-12 | Dyneer Corporation | Belt tensioner |
| US4473362A (en) * | 1981-07-08 | 1984-09-25 | Litens Automotive Inc. | Belt tensioner with variably proportional damping |
| US4583962A (en) | 1984-12-07 | 1986-04-22 | Litens Automotive Inc. | Timing belt tensioner with damped constant spring tensioning and belt tooth disegagement prevention |
| DE3718227A1 (de) | 1987-06-01 | 1988-12-15 | Werner Kotzab | Spannvorrichtung fuer riemen und dgl., insbesondere an kraftfahrzeugmotoren |
| US4822322A (en) | 1988-07-25 | 1989-04-18 | Ina Bearing Co., Inc. | Tensioning device for timing belt or chain in automotive engine applications |
| DE4010928C2 (de) | 1990-04-04 | 1998-11-05 | Litens Automotive Gmbh | Automatischer Riemenspanner |
| JP3666899B2 (ja) | 1994-03-18 | 2005-06-29 | ゲイツ・ユニッタ・アジア株式会社 | ベルトテンショナー |
| IT1275651B1 (it) * | 1994-10-28 | 1997-10-17 | Dayco Pti Spa | Miglioramenti nei tenditori per cinghie di trasmissione |
| US5803849A (en) * | 1995-06-14 | 1998-09-08 | Unitta Company | Belt tensioner |
| JP3046263B2 (ja) | 1997-06-20 | 2000-05-29 | バンドー化学株式会社 | オートテンショナ |
| DE19813586B4 (de) | 1998-03-27 | 2011-03-24 | Skf Gmbh | Spannvorrichtung für Treibriemen |
-
1998
- 1998-06-26 JP JP10180510A patent/JP2951321B1/ja not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-06-24 US US09/339,298 patent/US6264578B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-06-28 EP EP99305063A patent/EP0967412B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-28 DE DE69902424T patent/DE69902424T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1999-09-22 CA CA002282970A patent/CA2282970C/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006502357A (ja) * | 2002-10-10 | 2006-01-19 | ザ ゲイツ コーポレイション | テンショナ |
| KR100743778B1 (ko) * | 2003-01-10 | 2007-07-30 | 무어 운트 벤더 카게 | 벨트 인장 장치 및 벨트 구동 장치 |
| JP2008544194A (ja) * | 2005-06-28 | 2008-12-04 | デイコ プロダクツ，エルエルシー | 制動部材を備えたベルト引張器 |
| US8075433B2 (en) | 2005-06-28 | 2011-12-13 | Dayco Products, Llc | Belt tensioner with damping member |
| JP4852603B2 (ja) * | 2005-06-28 | 2012-01-11 | デイコ プロダクツ，エルエルシー | 制動部材を備えたベルト引張器 |
| US8123640B2 (en) | 2005-06-28 | 2012-02-28 | Dayco Products, Llc | Belt tensioner with damping member |
| CN103968019A (zh) * | 2014-03-25 | 2014-08-06 | 宁波丰茂远东橡胶有限公司 | 一种发动机用大阻尼低衰减张紧器 |
| CN106574695A (zh) * | 2014-08-20 | 2017-04-19 | 博格华纳公司 | 具有储能和阻尼特征的旋转张紧器 |
| JP2017525905A (ja) * | 2014-08-20 | 2017-09-07 | ボーグワーナー インコーポレーテッド | 貯蔵エネルギー及び減衰特徴を有する回転式テンショナー |
| CN106574695B (zh) * | 2014-08-20 | 2017-12-19 | 博格华纳公司 | 具有储能和阻尼特征的旋转张紧器 |
| US10094450B2 (en) | 2014-08-20 | 2018-10-09 | Borgwarner Inc. | Rotational tensioner with stored energy and damping feature |
| US11162564B2 (en) | 2018-09-18 | 2021-11-02 | Hyundai Motor Company | Pendulum-type accessary tensioner |
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