JP2000017663A

JP2000017663A - 軽量盛土構造

Info

Publication number: JP2000017663A
Application number: JP10190535A
Authority: JP
Inventors: Kazuhide Tateishi; 一英立石; Atsuo Shimizu; 敦夫清水
Original assignee: Inoac Corp; Inoac Tokuzai KK
Current assignee: Inoac Corp; Inoac Tokuzai KK
Priority date: 1998-07-06
Filing date: 1998-07-06
Publication date: 2000-01-18
Anticipated expiration: 2018-07-06
Also published as: JP3247085B2

Abstract

(57)【要約】【課題】舗装路を施工する際の施工時間の短縮，施工
効率の改善を図ることができ、かつ十分な強度を有し、
しかも硬質発泡層の形成に要するコストを抑えることが
できる舗装路の軽量盛土構造を提供する。【解決手段】発泡樹脂原料の発泡硬化により地盤１１
上に形成された硬質発泡層２０によって嵩上げする舗装
路Ｓの軽量盛土構造において、前記硬質発泡層２０が圧
縮強度の異なる２以上の層２１，２５からなり、かつ該
硬質発泡層２０の上方層２１の圧縮強度が下方層２５の
圧縮強度よりも大とされる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、舗装路の軽量盛
土構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、舗装路の拡幅工事や急傾斜地にお
ける舗装路の建設等に際して、地盤上に土や砂利等を敷
設する盛土がなされていた。しかし、この砂や砂利を用
いる盛土構造においては、材料の密度が高いため土圧が
大きくなり圧密沈下を生じたり、滑りが生じたりすると
いう問題点があった。

【０００３】そこで、最近では、図３に示すように、土
や砂利の代わりに硬質のウレタンフォーム等からなる硬
質発泡層６１を地盤５１上に形成し、該硬質発泡層６１
により嵩上げする軽量盛土構造が提案されている。な
お、図では拡幅した舗装路Ｓ１の構造を表し、符号５１
ａは地盤上面、５２は斜面、５３は前記地盤上面５１ａ
を水平にするための基礎平面、５４は前記地盤上面５１
ａと斜面５２とで硬質発泡層形成用の空間を区画する壁
面、５５は舗装構成層、５６は前記硬質発泡層６１の上
面に打設されたコンクリート床版、５６ａは前記コンク
リート床版５６のアンカー部、５７は前記コンクリート
床版５６上に敷設された土等の路床、５８は舗装層を形
成する砂利等の路盤、５９はアスファルトやアスファル
トコンクリートやコンクリート等からなる表層、Ｃは舗
装路Ｓ１上を通行する自動車（１０トントラック）であ
る。

【０００４】前記硬質発泡層６１は、地盤５１上面５１
ａ（図示の場合には基礎平面５３上面）に液状発泡樹脂
原料の吐出・発泡硬化を行うことによって形成される。
また、一般に経験則から、前記舗装構成層５５を支持す
る硬質発泡層６１に求められる一軸圧縮強度は１０〜２
０ｔ／ｍ^２である。この軽量盛土構造によれば、施工の
際に大型設備機械を必要とせず、施工者の負担を軽減で
き、しかも施工および原料の運搬を容易にすることがで
きる。

【０００５】ところで、上記舗装路Ｓ１においては、施
工時間の短縮，施工効率の改善，舗装構成層５５若しく
は硬質発泡層６１を支持する支柱やアンカー部等の支持
部材の簡素化、舗装路Ｓ１全体の軽量化等の観点から、
前記硬質発泡層６１上の舗装構成層５５を薄く軽量にす
る要望が高まっている。特に、該舗装構成層５５の路床
５７や路盤５８を薄くすることができれば、その路床５
７および路盤５８のための土や砂利等を運搬する作業を
少なくでき、施工効率を大幅に向上することができる。
なお、軟弱地盤上に舗装路Ｓ１を建設する場合には、地
盤沈下のおそれがあるため、前記舗装路Ｓ１全体の重量
を軽量にすることが強く望まれている。

【０００６】しかしながら、前記舗装構成層５５が厚い
場合には、１０トントラック等の重機が表層（路面）５
９上を移動する等して該舗装構成層５５の一部に荷重が
集中して加わる際にも、舗装構成層５５が剛体として作
用し、舗装構成層５５の下の硬質発泡層６１に前記荷重
を均一に分散して伝えることができるのに対し、舗装構
成層５５を薄くした場合には、舗装構成層５５が剛体と
して作用せず、その下の硬質発泡層６１に局部的に大な
る応力が作用することがある。このように舗装構成層５
５の下の硬質発泡層６１に局部的に大なる応力が作用す
ると、舗装構成層５５と硬質発泡層６１間に隙間を生じ
たり、あるいは硬質発泡層６１が過剰に歪んだりする等
の不具合を生じることがある。すなわち、当該軽量盛土
構造の強度が不十分になって該舗装構成層５５の陥没等
を誘発する心配がある。

【０００７】前記舗装構成層５５を薄くすることによっ
て生じる不具合を解消する手段として、前記硬質発泡層
６１の密度を均一に大にして、硬質発泡層６１全体の圧
縮強度を均一に高めることが考えられる。しかしなが
ら、この場合には、硬質発泡層６１のコストが増大した
り、硬質発泡層６１を含む舗装路Ｓ１全体の重量が増大
するという新たな問題が発生し、前記舗装構成層５５を
薄くすることによって得られる利点が十分に生かされな
くなってしまう。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、このよう
な状況に鑑み提案されたものであって、舗装路を施工す
る際の施工時間の短縮や施工効率の改善を図ることがで
き、かつ十分な強度を有し、しかも硬質発泡層の形成に
要するコストを抑えることができる舗装路の軽量盛土構
造を提供するものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、発泡
樹脂原料の発泡硬化により地盤上に形成された硬質発泡
層によって嵩上げする舗装路の軽量盛土構造において、
前記硬質発泡層が圧縮強度の異なる２以上の層からな
り、かつ該硬質発泡層の上方層の圧縮強度が下方層の圧
縮強度よりも大なることを特徴とする。

【００１０】請求項２の発明は、請求項１において、前
記硬質発泡層が２層からなって上方層の圧縮強度が１５
〜２５ｔｆ／ｍ^２とし、下方層の圧縮強度が１０〜１５
ｔｆ／ｍ^２とされたことを特徴とする。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下添付の図面に従ってこの発明
を詳細に説明する。図１はこの発明に係る軽量盛土構造
の一実施例を適用して拡幅した舗装路を示す断面図、図
２は図１のＺ部分の拡大断面図である。

【００１２】この発明に係る舗装路の軽量盛土構造の一
実施例を、図１および図２に示す舗装路Ｓの盛土構造を
例にして説明する。前記軽量盛土構造は、地盤１１上に
発泡樹脂原料をスプレー式注入機等により吐出し発泡硬
化させて形成した硬質発泡層２０によって嵩上げし、該
硬質発泡層２０上に舗装構成層３０を設けて舗装路Ｓと
するものである。この実施例では、前記硬質発泡層２０
は、地盤１１上面１１ａと斜面１２と壁面１３で囲まれ
た空間内に形成されているが、この発明はそれに限るも
のではない。例えば、前記斜面１２あるいは壁面１３が
存在しない地盤（平地）上に当該硬質発泡層２０が形成
されることもある。なお、前記壁面１３は地盤に立設し
た支柱（図示せず）によって固定されている。図中の符
号１４は地盤１１上面１１ａを水平にするための基礎平
面である。

【００１３】前記硬質発泡層２０の形成に用いる発泡樹
脂原料としては、施工現場で発泡可能なポリウレタン樹
脂，ポリイソシアヌレート，ポリアミド，ポリイミド，
ウレア等が挙げられ、特には吐出成形（スプレー成形）
可能な硬質ウレタンフォームを用いるのが望ましい。前
記硬質ウレタンフォームは、ウレタン変性，カルボジイ
ミド変性他ＴＤＩプレポリマー，クルードＴＤＩ，ポリ
メリックＭＤＩ，各種変性ＭＤＩ等のイソシアネート
と、ポリエーテルポリオール，ポリエステルポリオール
の双方あるいは何れか一方からなるポリオールと、アミ
ン触媒等の触媒と、水，フレオン，代換えフレオン等の
発泡剤とで構成される。なお、主要ポリオールとして
は、３官能以上短鎖多官能の水酸基価が３５０〜５５０
のものが好ましく、さらには反応性が早いアミンベース
ポリオールが好ましい。また、前記硬質ウレタンフォー
ムに、モノアミン，ジアミン化合物等を架橋剤として添
加してもよい。

【００１４】前記硬質発泡層２０は、圧縮強度の異なる
２以上、この実施例では２の層２１，２５からなり、か
つ該硬質発泡層２０の上方層２１の圧縮強度が下方層２
５の圧縮強度よりも大となっている。好ましくは、請求
項２の発明のように、前記上方層２１の圧縮強度を１５
〜２５ｔ／ｍ^２、前記下方層の圧縮強度を１０〜１５ｔ
／ｍ^２とする。具体的には、前記上方層２１の密度を３
５〜４５ｋｇ／ｍ^３とし、下方層２５の密度を２５〜３
５ｋｇ／ｍ^３とすることによって、各層２１，２５を上
記圧縮強度に設定し、硬質発泡層２０全体が重くなり過
ぎないようにするのが好ましい。その際、上方層２１と
下方層２５のための発泡樹脂原料を同質のものとして上
方層２１と下方層２５の接着性を良好とするのが好まし
い。

【００１５】舗装構成層３０は、前記硬質発泡層２０の
上面に打設されたコンクリート床版３１と、該コンクリ
ート床版３１上に敷設された土等の路床３２と、舗装層
を形成する砂利等の路盤３３と、アスファルトやアスフ
ァルトコンクリートやコンクリート等からなる表層３４
等からなる。図示の符号３１ａは前記コンクリート床版
３１のアンカー部、Ｃは舗装路上を通行する自動車（１
０トントラック）である。

【００１６】上記軽量盛土構造においては、硬質発泡層
２０の上方層２１を下方層２５よりも圧縮強度（耐圧性
能）の高いものとしているので、舗装構成層３０の厚み
を薄くしても、該舗装構成層３０を硬質発泡層２０の上
層によって均一に支持でき、該硬質発泡層２０と舗装構
成層３０間に隙間を生じたり、あるいは硬質発泡層２０
が過剰に歪んだりする等の不具合を防ぐことができるよ
うになる。すなわち、後述するように当該軽量盛土構造
の強度を十分なものとすることができ、舗装構成層３０
が陥没する等の心配がなくなる。

【００１７】このように、舗装構成層３０を薄くできる
ため、舗装路Ｓを施工する際の施工時間の短縮や施工効
率の改善，舗装構成層３０若しくは硬質発泡層２０を支
持する前記支柱やアンカー部等の支持部材の簡素化を図
ることができる。また、硬質発泡層２０の上方層２１の
み圧縮強度を従来に比し大にし、硬質発泡層２０全体の
圧縮強度を高める必要がないので、硬質発泡層２０用発
泡原料の使用量が全体としてそれほど増大せず、硬質発
泡層２０の形成に要するコストを抑えることができると
ともに、該硬質発泡層２０の重量が過大とならない。

【００１８】以下、この実施例の軽量盛土構造の強度
（耐圧性能）が理論的に十分であること、すなわち従来
構造と実質的に代替可能であることを、硬質発泡層２０
（上面）に要求される圧縮強度（一軸圧縮強度）の算出
に基づき説明するとともに、該圧縮強度の算出法を併せ
て説明する。この実施例においては、前記舗装構成層３
０全体の厚みｈを５００ｍｍ、コンクリート床版３１の
厚みｈ_１を１５０ｍｍ、路床３２の厚みｈ_２を２００ｍ
ｍ、路盤３３の厚みｈ_３を１００ｍｍ、表層３４の厚み
ｈ_４を５０ｍｍとするとともに、前記硬質発泡層２０の
上方層２１の圧縮強度を２０ｔ／ｍ^２（密度４０ｋｇ／
ｍ^３）、該上方層２１の厚みｋ_１を６００ｍｍ、下方層
２５の圧縮強度を１２ｔ／ｍ^２（密度３３ｋｇ／
ｍ^３）、該下方層２５の厚みｋ_２を９９００ｍｍとす
る。また、前記要求される硬質発泡層２０の圧縮強度の
算出は、１０トントラックが舗装路Ｓ上を通行した場合
を想定して行う。

【００１９】〈硬質発泡層２０に要求される圧縮強度の
算出法〉硬質発泡層２０全体に要求される圧縮強度の算
出においては、まず、１０トントラックが通行した際の
輪荷重による硬質発泡層２０上面（上方層上面２１a）
に作用する活荷重Ｆを次式〔１〕により求める。Ｆ＝ｑ×（１＋ｉ）／（Ｂ×Ｌ）〔１〕上の式〔１〕において符号ｑは輪荷重、つまり１０トン
トラックが通行する時に作用する荷重で１０トンとし、
ｉは衝撃係数で０．３とする。また、Ｂ×Ｌは活荷重作
用面積で、Ｂは舗装路横断方向の活荷重作用幅、Ｌは舗
装路縦断（進行）方向の活荷重作用幅である。前記各活
荷重作用幅Ｂ，Ｌは、１０トントラックのタイヤＣｔの
前記表層３４に対する接地面のタイヤ幅方向（舗装路横
断方向）長さを０．２ｍ、タイヤ周方向（舗装路縦断方
向）長さを０．５ｍとし、舗装構成層３０における圧力
分散を考慮して次式〔２〕，〔３〕により算出される。Ｂ＝２×ｈ×tanθ＋０．２〔２〕Ｌ＝２×ｈ×tanθ＋０．５〔３〕上式〔２〕，〔３〕の符号θは舗装構成層３０における
荷重分散角度であり（図２参照）、ここでは該角度θは
４５°とする。

【００２０】次いで、舗装構成層３０の重量による荷重
（鉛直土圧）Ｖを求める。この荷重Ｖは一般に均一な圧
力分布で硬質発泡層２０上面に作用すると考えられるか
ら、次式〔４〕により算出できる。Ｖ＝α×γ×ｈ〔４〕上式〔４〕において、αは圧密沈下を考慮した定められ
る係数であって、ここでは１とし、γは舗装構成層３０
の単位体積重量〔ｔ／ｍ^３〕である。また、この荷重Ｖ
は、舗装構成層３０がこの実施例のようにコンクリート
床版３１，路床３２，路盤３３，表層３４の４層からな
る場合は次式〔５〕，〔６〕により求められる。Ｖ＝Ｖ_１＋Ｖ_２＋Ｖ_３＋Ｖ_４〔５〕Ｖ_１〜４＝γ_１〜４×ｈ_１〜４〔６〕次式〔５〕，〔６〕において、Ｖ_１はコンクリート床版
３１の重量による荷重、Ｖ_２は路床３２の重量による荷
重、Ｖ_３は路盤３３の重量による荷重、Ｖ_４は表層３４
の重量による荷重で、γ_１はコンクリート床版３１の単
位体積重量、γ _２は路床３２の単位体積重量、γ_３は路
盤３３の単位体積重量、γ_４は表層３４の単位体積重量
である。

【００２１】上記活荷重Ｆと舗装構成層３０の重量によ
る荷重Ｖを次式〔７〕のように合計することによって、
硬質発泡層２０上面にかかる全圧力Ｐを求める。Ｐ＝Ｆ＋Ｖ〔７〕この全圧力Ｐよりも硬質発泡層２０の許容圧縮応力値が
大きくなければならない。すなわち、該全圧力Ｐが、硬
質発泡層２０に要求される許容圧縮応力値となる。そし
て、安全係数を１／２として次式〔８〕により要求され
る硬質発泡層の圧縮強度σが算出される。 σ＝Ｐ×２〔８〕

【００２２】〈参考比較例〉参考比較例として、図３に
示した従来の軽量盛土構造を適用した舗装路Ｓ１におい
て、上式〔１〕ないし〔８〕により各値を算出すると、
活荷重は４．２７６ｔｆ／ｍ^２、舗装構成層５５の重量
による荷重は１．４９０ｔｆ／ｍ^２、コンクリート床版
５６の重量による荷重は０．３７５ｔｆ／ｍ^２、路床５
７の重量による荷重は０．８００ｔｆ／ｍ^２、路盤５８
の重量による荷重は０．２００ｔｆ／ｍ^２、表層５９の
重量による荷重は０．１１５ｔｆ／ｍ^２、硬質発泡層６
１上面にかかる全圧力（要求される硬質発泡層６１の許
容圧縮応力値）は５．７６６ｔｆ／ｍ^２となり、安全係
数１／２を考慮すると、硬質発泡層６１に要求される圧
縮強度は１１．５３ｔｆ／ｍ^２以上となる。なお、この
参考比較例では、舗装構成層５５全体の厚みを７００ｍ
ｍ、コンクリート床版５６の厚みを１５０ｍｍ、路床５
７の厚みを４００ｍｍ、路盤５８の厚みを１００ｍｍ、
表層５９の厚みを５０ｍｍ、硬質発泡層（単層）６１の
圧縮強度を１２ｔｆ／ｍ^２（密度を３３ｋｇ／ｍ^３）、
該硬質発泡層６１の厚みを１０３００ｍｍとする。した
がって、この参考例の軽量盛土構造においては、前記の
ように硬質発泡層６１の圧縮強度は１２ｔｆ／ｍ^２に設
定され、該設定値は要求値（１１．５３ｔｆ／ｍ^２以
上）を満たしているので、強度が十分であることが分か
る。

【００２３】〈この実施例の軽量盛土構造の強度が十分
であるか否かの検討〉上記参考比較例に対してこの実施
例においては、上式〔１〕〜〔８〕により各値を算出す
ると、活荷重Ｆは７．２２２ｔｆ／ｍ^２、舗装構成層３
０の重量による荷重Ｖは１．０９０、コンクリート床版
３１の重量による荷重Ｖ_１は０．３７５ｔｆ／ｍ^２、路
床３２の重量による荷重Ｖ_２は０．４００ｔｆ／ｍ^２、
路盤３３の重量による荷重Ｖ_３は０．２００ｔｆ／
ｍ^２、表層３４の重量による荷重Ｖ _４は０．１１５ｔｆ
／ｍ^２となり、硬質発泡層２０上面にかかる全圧力（要
求される硬質発泡層２０全体の許容圧縮応力値）Ｐは
８．３１２ｔｆ／ｍ^２となる。したがって、安全係数１
／２を考慮すると、硬質発泡層２０全体の圧縮強度σは
１６．６２４ｔｆ／ｍ^２以上であることが要求される。

【００２４】すなわち、硬質発泡層２０の圧縮強度を前
記要求値σ以上とすれば、前記舗装構成層３０の厚みｈ
を０．５ｍとしても、当該軽量盛土構造の強度は十分で
あると言える。しかしながら、従来技術の項でも述べた
ように硬質発泡層２０を前記要求値σ以上の均一な圧縮
強度を有する単一層とする場合には、該硬質発泡層２０
の形成にかかるコストが増大してしまい、過剰品質とな
る。そこで、この実施例においては、当該硬質発泡層２
０における圧力分布が減衰して、要求される一軸圧縮強
度が１０ｔｆ／ｍ^２で十分となる境界線Ｒを想定し、該
境界線Ｒより上方に位置する部分、つまり前記上方層２
１の圧縮強度のみを前記要求値σ以上の２０ｔｆ／ｍ^２
とし、他方、前記境界線Ｒより下の下方層２１の圧縮強
度を１２ｔｆ／ｍ^２とした。なお、この実施例において
は、前記境界線Ｒから硬質発泡層２０上面までの距離、
すなわち前記上方層２１の厚みｋ_１を０．６ｍとし、そ
の場合における硬質発泡層２０の下方層２５に要求され
る圧縮強度（一軸圧縮強度）を算出することにより当該
軽量盛土構造の強度が十分であるか否かについて次に述
べる。

【００２５】前記要求される下方層２５の圧縮強度は、
上述した硬質発泡層２０全体に要求される圧縮強度の算
出と同様に算出される。すなわち、まず、前記輪荷重に
よる硬質発泡層２０の下方層２５に作用する活荷重Ｆ’
を上式〔１〕により求める。ただし、前記舗装路横断方
向の活荷重作用幅Ｂおよび舗装路縦断（進行）方向の活
荷重作用幅Ｌは次式

〔９〕および〔１０〕により算出す
る。Ｂ＝２×（ｈ×tanθ＋ｋ_１×tanφ）＋０．２

〔９〕Ｌ＝２×（ｈ×tanθ＋ｋ_１×tanφ）＋０．５〔１０〕上式

〔９〕，〔１０〕において符号θは舗装構成層３０
における荷重分散角度で、ここでは４５°とする。ま
た、符号φは硬質発泡層２０の上方層２１における荷重
分散角度で、ここでは１５°とする。続いて、次式〔１
１〕のように、前記活荷重Ｆ’と前記舗装構成層３０の
重量による荷重（鉛直土圧）Ｖと次式〔１２〕により算
出される硬質発泡層２０の上方層２１の重量による荷重
（鉛直土圧）Ｗを合計することによって、硬質発泡層２
０の下方層２５上面にかかる全圧力Ｐ’（要求される許
容圧縮応力値）を求める。Ｐ’＝Ｆ’＋Ｖ＋Ｗ〔１１〕Ｗ＝υ×ｋ_１〔１２〕上式〔１２〕において、υは舗装構成層の単位体積重量
（密度）で、この実施例では０．０４ｔ／ｍ^３である。
そして、上記硬質発泡層２０全体に要求される圧縮強度
の算出と同様に、安全係数１／２を考慮して硬質発泡層
２０の下方層２５に要求される圧縮強度を算出する。

【００２６】このように各値を算出すると、前記活荷重
Ｆ’は４．６９１ｔｆ／ｍ^２、舗装構成層３０の重量に
よる荷重Ｖは１．０９０ｔｆ／ｍ^２、硬質発泡層２０の
下方層２１の重量による荷重Ｗは０．０２４ｔｆ／
ｍ^２、硬質発泡層２０の下方層２５上面にかかる全圧力
Ｐ’は５．８０５ｔｆ／ｍ^２、硬質発泡層２０の下方層
２５に要求される圧縮強度は１１．６１０ｔｆ／ｍ^２以
上となる。したがって、この実施例では下方層２５の圧
縮強度が１２ｔｆ／ｍ^２に設定してあり、上記要求値を
満たすので、当該軽量盛土構造の強度が十分であり、従
来構造と実質的に代替可能であることが分かる。

【００２７】なお、上記した実施例では、拡幅した舗装
路における盛土構造について述べたが、本発明はこれに
限定されることなく、例えば、急傾斜地における舗装路
のための盛土構造にも適用することができる。

【００２８】

【発明の効果】以上図示し説明したように、この発明に
係る舗装路の軽量盛土構造においては、硬質発泡層の上
方層を下方層よりも圧縮強度の高いものとすることによ
って舗装構成層の支持作用を高めているので、前記硬質
発泡層と舗装構成層間に隙間が生じたり、あるいは硬質
発泡層が過剰に歪んだりする等の不具合が生じることな
く、前記硬質発泡層上の舗装構成層の厚みを薄くするこ
とができる。したがって、舗装路を施工する際の施工時
間の短縮，施工効率の改善を図ることができる。また、
当該軽量盛土構造では、硬質発泡層の上方層の圧縮強度
のみ従来に比し大にするので、硬質発泡層の形成に要す
るコストを抑えることができるとともに、該硬質発泡層
全体の重量が過大とならない。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明に係る軽量盛土構造の一実施例を適用
した舗装路を示す断面図である。

【図２】図１のＺ部分の拡大断面図である。

【図３】従来の軽量盛土構造を適用した舗装路を示す断
面図である。

【符号の説明】

１１地盤２０硬質発泡層２１硬質発泡層の上方層２５硬質発泡層の下方層Ｓ舗装路

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者清水敦夫安城市今池町３丁目１番36号イノアック特材株式会社内Ｆターム(参考） 2D043 EA07 EB06 2D044 CA08 2D051 AG12 AH01

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】発泡樹脂原料の発泡硬化により地盤上に
形成された硬質発泡層によって嵩上げする舗装路の軽量
盛土構造において、前記硬質発泡層が圧縮強度の異なる２以上の層からな
り、かつ該硬質発泡層の上方層の圧縮強度が下方層の圧
縮強度よりも大なることを特徴とする舗装路の軽量盛土
構造。
【請求項２】請求項１において、前記硬質発泡層が２
層からなって上方層の圧縮強度が１５〜２５ｔｆ／
ｍ^２、下方層の圧縮強度が１０〜１５ｔｆ／ｍ^２である
ことを特徴とする舗装路の軽量盛土構造。