JP2000017109A - 防振ゴム組成物 - Google Patents
防振ゴム組成物Info
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- JP2000017109A JP2000017109A JP10204286A JP20428698A JP2000017109A JP 2000017109 A JP2000017109 A JP 2000017109A JP 10204286 A JP10204286 A JP 10204286A JP 20428698 A JP20428698 A JP 20428698A JP 2000017109 A JP2000017109 A JP 2000017109A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐熱性、耐久性、耐ヘタリ性に優れた防振ゴ
ム組成物及びそれを架橋して得られる防振ゴムを提供す
る。 【解決手段】 ゴム成分、ゴムの架橋剤として有効硫黄
量が０.２〜０.８ｐｈｒの硫黄及び該硫黄の量（ｘ）に
対して下記式の関係を有する量（ｙ）ｐｈｒの一般式
（１）の非硫黄架橋剤を配合したことを特徴とする防振
ゴム組成物及びそれを架橋して得られる防振ゴム。 ０.１１＋０.３ｘ≦ｙ≦１.８＋４.２ｘ ＭＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）n−Ｓ−ＳＯ3Ｍ （１） 〔式中、ｘは硫黄量、ｙは一般式（１）の非硫黄架橋剤
の量、Ｍはアルカリ金属、ｎは４〜１２の数を示す〕
ム組成物及びそれを架橋して得られる防振ゴムを提供す
る。 【解決手段】 ゴム成分、ゴムの架橋剤として有効硫黄
量が０.２〜０.８ｐｈｒの硫黄及び該硫黄の量（ｘ）に
対して下記式の関係を有する量（ｙ）ｐｈｒの一般式
（１）の非硫黄架橋剤を配合したことを特徴とする防振
ゴム組成物及びそれを架橋して得られる防振ゴム。 ０.１１＋０.３ｘ≦ｙ≦１.８＋４.２ｘ ＭＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）n−Ｓ−ＳＯ3Ｍ （１） 〔式中、ｘは硫黄量、ｙは一般式（１）の非硫黄架橋剤
の量、Ｍはアルカリ金属、ｎは４〜１２の数を示す〕
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱性、耐久性、
耐ヘタリ性に優れた、エンジンマウントやマフラーハン
ガー等に有用な防振ゴム組成物及びそれを架橋して得ら
れる防振ゴムに関するものである。
耐ヘタリ性に優れた、エンジンマウントやマフラーハン
ガー等に有用な防振ゴム組成物及びそれを架橋して得ら
れる防振ゴムに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車のエンジン等を搭載する際に使用
される防振ゴムには、エンジンの振動及びそれに伴う騒
音を低減する防振機能に加えて、エンジンの発生熱に対
する耐熱性及びエンジンを支える支持性能が要求され
る。ヘタリが大きいと支持位置が変わり振動特性の悪化
だけではなく破損の原因にもなる。従来エンジンマウン
トには高強度で防振性に優れた天然ゴム（ＮＲ）が用い
られて来た。しかし近年エンジンルーム内の環境の悪化
により防振ゴムの耐熱性改良が求められておりＮＲ系で
は対応しきれない状況にある。
される防振ゴムには、エンジンの振動及びそれに伴う騒
音を低減する防振機能に加えて、エンジンの発生熱に対
する耐熱性及びエンジンを支える支持性能が要求され
る。ヘタリが大きいと支持位置が変わり振動特性の悪化
だけではなく破損の原因にもなる。従来エンジンマウン
トには高強度で防振性に優れた天然ゴム（ＮＲ）が用い
られて来た。しかし近年エンジンルーム内の環境の悪化
により防振ゴムの耐熱性改良が求められておりＮＲ系で
は対応しきれない状況にある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような要望に対し
てゴム組成物の硫黄量を減らし、加硫促進剤を増量した
配合がなされたが、基本的に硫黄架橋であるためにゴム
の耐熱性、耐ヘタリ性等がそれ程向上せず、また架橋構
造中のモノスルフィド架橋鎖が増加し、歪みの緩和性が
抑制され耐久性が低下した。
てゴム組成物の硫黄量を減らし、加硫促進剤を増量した
配合がなされたが、基本的に硫黄架橋であるためにゴム
の耐熱性、耐ヘタリ性等がそれ程向上せず、また架橋構
造中のモノスルフィド架橋鎖が増加し、歪みの緩和性が
抑制され耐久性が低下した。
【０００４】一方、耐久性を改良するために、ゴムの架
橋鎖の長さとその構造に着目して硫黄架橋と硫黄以外の
架橋剤によるハイブリッド架橋技術が、例えばＵＳＰ４
４１７０１２に開示されているが、耐熱性と耐久性の両
方を改良することは困難である。即ち、該ＵＳＰでは加
硫時のゴムのリバージョン現象を抑制することはできる
が、耐熱性という点からは効果がみられない。本発明の
課題は耐熱性、耐久性、耐ヘタリ性に優れた防振ゴム組
成物及びそれを架橋して得られる防振ゴムを提供するこ
とにある。
橋鎖の長さとその構造に着目して硫黄架橋と硫黄以外の
架橋剤によるハイブリッド架橋技術が、例えばＵＳＰ４
４１７０１２に開示されているが、耐熱性と耐久性の両
方を改良することは困難である。即ち、該ＵＳＰでは加
硫時のゴムのリバージョン現象を抑制することはできる
が、耐熱性という点からは効果がみられない。本発明の
課題は耐熱性、耐久性、耐ヘタリ性に優れた防振ゴム組
成物及びそれを架橋して得られる防振ゴムを提供するこ
とにある。
【０００５】
本発明では低硫黄配合下において、硫黄以外の非硫黄架
橋剤を組み合わせることにより、耐熱性、耐久性、耐ヘ
タリ性等の物性のバランスを改良できることを見い出し
た。
橋剤を組み合わせることにより、耐熱性、耐久性、耐ヘ
タリ性等の物性のバランスを改良できることを見い出し
た。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明では、ゴム成分として天然
ゴム、ジエン系ゴム、それらのブレンドを用いることが
できる。ジエン系ゴムとしては例えばブタジエンゴム
（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリ
ルブタジエンゴム（ＮＢＲ）等を用いることができる。
ゴム、ジエン系ゴム、それらのブレンドを用いることが
できる。ジエン系ゴムとしては例えばブタジエンゴム
（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリ
ルブタジエンゴム（ＮＢＲ）等を用いることができる。
【０００７】本発明ではゴムの架橋剤として有効硫黄量
が０.２〜０.８ｐｈｒ、好ましくは０.３〜０.６ｐｈｒ
の硫黄及び該硫黄の量（ｘ）に対して下記式の関係を有
する量（ｙ）ｐｈｒの一般式（１）の非硫黄架橋剤を用
いる。 ０.１１＋０.３ｘ≦ｙ≦１.８＋４.２ｘ ＭＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）n−Ｓ−ＳＯ3Ｍ （１） 〔式中、ｘは硫黄量、ｙは一般式（１）の非硫黄架橋剤
の量、Ｍはアルカリ金属、ｎは４〜１２の数を示す〕 ここで有効硫黄量とは硫黄単体とそれ以外の配合剤に由
来する架橋に関与する活性硫黄の合計量を意味する。有
効硫黄量が０.２ｐｈｒ未満では所定の加硫強度が得難
く、０.８ｐｈｒを越えると耐熱性が低下する。
が０.２〜０.８ｐｈｒ、好ましくは０.３〜０.６ｐｈｒ
の硫黄及び該硫黄の量（ｘ）に対して下記式の関係を有
する量（ｙ）ｐｈｒの一般式（１）の非硫黄架橋剤を用
いる。 ０.１１＋０.３ｘ≦ｙ≦１.８＋４.２ｘ ＭＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）n−Ｓ−ＳＯ3Ｍ （１） 〔式中、ｘは硫黄量、ｙは一般式（１）の非硫黄架橋剤
の量、Ｍはアルカリ金属、ｎは４〜１２の数を示す〕 ここで有効硫黄量とは硫黄単体とそれ以外の配合剤に由
来する架橋に関与する活性硫黄の合計量を意味する。有
効硫黄量が０.２ｐｈｒ未満では所定の加硫強度が得難
く、０.８ｐｈｒを越えると耐熱性が低下する。
【０００８】一般式（１）の非硫黄架橋剤の量は硫黄量
により変化する。耐ヘタリ性は硫黄量増加に従い一般式
（１）の非硫黄架橋剤を添加していくと悪化の度合いが
小さくなる。基本的には一般式（１）の非硫黄架橋剤を
増量すると耐ヘタリ性は悪化する。このため、硫黄量に
対応した一般式（１）の非硫黄架橋剤の上限値が存在す
る。耐久性は、硫黄量を減量すると悪化する。耐久性を
維持するために一般式（１）の非硫黄架橋剤の添加量は
硫黄量に対応する下限値が存在する。
により変化する。耐ヘタリ性は硫黄量増加に従い一般式
（１）の非硫黄架橋剤を添加していくと悪化の度合いが
小さくなる。基本的には一般式（１）の非硫黄架橋剤を
増量すると耐ヘタリ性は悪化する。このため、硫黄量に
対応した一般式（１）の非硫黄架橋剤の上限値が存在す
る。耐久性は、硫黄量を減量すると悪化する。耐久性を
維持するために一般式（１）の非硫黄架橋剤の添加量は
硫黄量に対応する下限値が存在する。
【０００９】硫黄量（ｘ）と一般式（１）の非硫黄架橋
剤の量（ｙ）の関係は以下の式に示される。 ０.１１＋０.３ｘ≦ｙ≦１.８＋４.２ｘ ここでＭはナトリウム、カリウム等のアルカリ金属、ｎ
は４〜１２、好ましくは６〜８の数を示す。具体的な非
硫黄架橋剤としては ＮaＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）6−Ｓ−ＳＯ3Ｎa （ＨＴＳ） ＫＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）6−Ｓ−ＳＯ3Ｋ ＮaＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）8−Ｓ−ＳＯ3Ｎa 等を挙げることができる。
剤の量（ｙ）の関係は以下の式に示される。 ０.１１＋０.３ｘ≦ｙ≦１.８＋４.２ｘ ここでＭはナトリウム、カリウム等のアルカリ金属、ｎ
は４〜１２、好ましくは６〜８の数を示す。具体的な非
硫黄架橋剤としては ＮaＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）6−Ｓ−ＳＯ3Ｎa （ＨＴＳ） ＫＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）6−Ｓ−ＳＯ3Ｋ ＮaＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）8−Ｓ−ＳＯ3Ｎa 等を挙げることができる。
【００１０】一つの架橋鎖に使われる硫黄量が少ないほ
ど耐熱性は高いが耐久性は悪い。逆に、硫黄量が多いと
耐久性は良いが耐熱性は低い。低硫黄配合下において一
般式（１）で表される非硫黄架橋剤を併用することによ
り、ジエン系ゴムの耐熱性、耐久性、耐ヘタリ性をバラ
ンス良く改良できた。
ど耐熱性は高いが耐久性は悪い。逆に、硫黄量が多いと
耐久性は良いが耐熱性は低い。低硫黄配合下において一
般式（１）で表される非硫黄架橋剤を併用することによ
り、ジエン系ゴムの耐熱性、耐久性、耐ヘタリ性をバラ
ンス良く改良できた。
【００１１】本発明では上記ゴム組成物に通常の加硫促
進剤、加硫促進助剤、加硫遅延剤、補強材、充填剤、老
化防止剤、可塑剤、軟化剤、オイル等を添加することが
できる。加硫促進剤としては、Ｎ−シクロヘキシル−２
−ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンア
ミド系化合物、Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾール
スルフェンイミド等のスルフェンイミド系化合物、２−
メルカプトベンゾチアゾール等のチアゾール系化合物、
テトラメチルチウラムジスルフィド等のチウラム系化合
物、ジメチルジチオジチオカルバミン酸亜鉛等のジチオ
カルバミン酸系化合物、加硫促進助剤としては、ＺnＯ
（亜鉛華）など、補強材、充填剤としては、カーボンブ
ラック、シリカ、タルク、クレー、炭酸カルシウム、金
属酸化物等が挙げられる。
進剤、加硫促進助剤、加硫遅延剤、補強材、充填剤、老
化防止剤、可塑剤、軟化剤、オイル等を添加することが
できる。加硫促進剤としては、Ｎ−シクロヘキシル−２
−ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンア
ミド系化合物、Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾール
スルフェンイミド等のスルフェンイミド系化合物、２−
メルカプトベンゾチアゾール等のチアゾール系化合物、
テトラメチルチウラムジスルフィド等のチウラム系化合
物、ジメチルジチオジチオカルバミン酸亜鉛等のジチオ
カルバミン酸系化合物、加硫促進助剤としては、ＺnＯ
（亜鉛華）など、補強材、充填剤としては、カーボンブ
ラック、シリカ、タルク、クレー、炭酸カルシウム、金
属酸化物等が挙げられる。
【００１２】老化防止剤としては、アミン系、フェノー
ル系、イミダゾール系、ハイドロキノリン系、カルバミ
ン酸系、ワックス等が挙げられる。可塑剤としては、ジ
オクチルフタレート（ＤＯＰ）、ジブチルフタレート
（ＤＢＰ）等が挙げられる。軟化剤としては、ステアリ
ン酸等、オイルとしては芳香族系、パラフィン系、ナフ
テン系等のオイルなど、通常のゴム配合に使用される配
合剤は全て使用することができる。本発明において上記
ゴム組成物の架橋（加硫）は通常公知の方法に従って行
うことができる。
ル系、イミダゾール系、ハイドロキノリン系、カルバミ
ン酸系、ワックス等が挙げられる。可塑剤としては、ジ
オクチルフタレート（ＤＯＰ）、ジブチルフタレート
（ＤＢＰ）等が挙げられる。軟化剤としては、ステアリ
ン酸等、オイルとしては芳香族系、パラフィン系、ナフ
テン系等のオイルなど、通常のゴム配合に使用される配
合剤は全て使用することができる。本発明において上記
ゴム組成物の架橋（加硫）は通常公知の方法に従って行
うことができる。
【００１３】
【実施例】以下に実施例、比較例を挙げて説明する。な
お部とあるは重量部を示す。 実施例１〜２及び比較例１〜６ 天然ゴム１００部、表１に記載の割合の、硫黄、非硫黄
架橋剤（ＨＴＳ）、カーボンブラック（ＦＥＦ）、Ｚn
Ｏ ５部、ステアリン酸 １部、老化防止剤（６Ｃ） ２
部、老化防止剤（ＦＲ） ２部、アロマチックＣ ４部、
加硫促進剤（ＣＺ） ２部、加硫促進剤（Ｄ） １部をバ
ンバリーミキサーで混練し、１２inchロールにより約３
mm厚のシートにし、試験毎にサンプルを作成し、１６０
℃でプレス加硫した。
お部とあるは重量部を示す。 実施例１〜２及び比較例１〜６ 天然ゴム１００部、表１に記載の割合の、硫黄、非硫黄
架橋剤（ＨＴＳ）、カーボンブラック（ＦＥＦ）、Ｚn
Ｏ ５部、ステアリン酸 １部、老化防止剤（６Ｃ） ２
部、老化防止剤（ＦＲ） ２部、アロマチックＣ ４部、
加硫促進剤（ＣＺ） ２部、加硫促進剤（Ｄ） １部をバ
ンバリーミキサーで混練し、１２inchロールにより約３
mm厚のシートにし、試験毎にサンプルを作成し、１６０
℃でプレス加硫した。
【００１４】得られた試験片を以下の方法によりその特
性を測定し、その結果を表に示す。 （１）耐熱性：ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠し、ＪＩＳ３
号シートをギアーオーブン中１００℃で２００時間老化
し、ＥＢの保持率が老化試験前と比べ６０％となる時間
を耐熱性の指標とした。 （２）耐久性：接着処理（ケムロック２０５、ケムロッ
ク２２０、ロード社製をそれぞれ下塗り、上塗りとして
処理）した金具（ＳＰＣＣ−ＳＤ）を用いて、長さ３０
mm、直径２５mmの標準形状防振ゴムを加硫作成した。油
圧式防振ゴム疲労試験機を用い、常温雰囲気下で３００
サイクル／分の繰り返しで軸方向に±２０％の圧縮歪み
を加え、ゴム亀裂が起こるまでの回数を求めた。 （３）耐ヘタリ性 圧縮永久歪み（Ｃ.Ｓ.）：ＪＩＳ
Ｋ６３０１ １００℃×７０ｈの熱処理
性を測定し、その結果を表に示す。 （１）耐熱性：ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠し、ＪＩＳ３
号シートをギアーオーブン中１００℃で２００時間老化
し、ＥＢの保持率が老化試験前と比べ６０％となる時間
を耐熱性の指標とした。 （２）耐久性：接着処理（ケムロック２０５、ケムロッ
ク２２０、ロード社製をそれぞれ下塗り、上塗りとして
処理）した金具（ＳＰＣＣ−ＳＤ）を用いて、長さ３０
mm、直径２５mmの標準形状防振ゴムを加硫作成した。油
圧式防振ゴム疲労試験機を用い、常温雰囲気下で３００
サイクル／分の繰り返しで軸方向に±２０％の圧縮歪み
を加え、ゴム亀裂が起こるまでの回数を求めた。 （３）耐ヘタリ性 圧縮永久歪み（Ｃ.Ｓ.）：ＪＩＳ
Ｋ６３０１ １００℃×７０ｈの熱処理
【００１５】
【表１】
【００１６】＊耐熱性および耐久性、耐ヘタリ性はいず
れも比較例１を１００とする指数として表す（指数が大
ほど良好である）。 比較例１：耐久性および耐熱性、耐ヘタリ性については
これをコントロールとする。耐熱性の目標値としては、
比較例１の１.５倍（１５０）とする。 比較例２：高硫黄配合とすることで耐久性は改良され、
耐ヘタリ性も規定値以内であるが耐熱性が悪化してい
る。 比較例３：硫黄と非硫黄架橋剤を併用しているが、硫黄
が規定値以上であり耐久性は改良されるが耐ヘタリ性お
よび耐熱性が悪化している。
れも比較例１を１００とする指数として表す（指数が大
ほど良好である）。 比較例１：耐久性および耐熱性、耐ヘタリ性については
これをコントロールとする。耐熱性の目標値としては、
比較例１の１.５倍（１５０）とする。 比較例２：高硫黄配合とすることで耐久性は改良され、
耐ヘタリ性も規定値以内であるが耐熱性が悪化してい
る。 比較例３：硫黄と非硫黄架橋剤を併用しているが、硫黄
が規定値以上であり耐久性は改良されるが耐ヘタリ性お
よび耐熱性が悪化している。
【００１７】比較例４：低硫黄で非硫黄架橋剤を用いて
いないため耐熱性及び耐ヘタリ性は優れるが耐久性は悪
化している。 実施例２：低硫黄で規定値範囲内の非硫黄架橋剤を用い
ているため耐久性および耐ヘタリ性を悪化させることな
く耐熱性が良好である。 高硫黄配合では非硫黄架橋剤を併用しても耐熱性に変化
が見られないが、低硫黄配合では非硫黄架橋剤を併用す
ることで耐久性および耐ヘタリ性を維持したまま耐熱性
にかなりの効果がみられる。つまり、低硫黄配合とする
ことで初めて非硫黄架橋剤による耐熱性への効果が見ら
れる。
いないため耐熱性及び耐ヘタリ性は優れるが耐久性は悪
化している。 実施例２：低硫黄で規定値範囲内の非硫黄架橋剤を用い
ているため耐久性および耐ヘタリ性を悪化させることな
く耐熱性が良好である。 高硫黄配合では非硫黄架橋剤を併用しても耐熱性に変化
が見られないが、低硫黄配合では非硫黄架橋剤を併用す
ることで耐久性および耐ヘタリ性を維持したまま耐熱性
にかなりの効果がみられる。つまり、低硫黄配合とする
ことで初めて非硫黄架橋剤による耐熱性への効果が見ら
れる。
【００１８】比較例５：低硫黄配合のため、耐熱性、耐
ヘタリ性に優れるが、非硫黄架橋剤を用いない低硫黄配
合のために耐久性が悪い。 実施例１：低硫黄で非硫黄架橋剤の併用系のため、耐ヘ
タリ性、耐久性を悪化させることなく耐熱性が良好であ
る 比較例６：比較的高硫黄で非硫黄架橋剤を併用している
ので、耐久性は良好であるが、耐ヘタリ性、耐熱性の目
標には未達である。
ヘタリ性に優れるが、非硫黄架橋剤を用いない低硫黄配
合のために耐久性が悪い。 実施例１：低硫黄で非硫黄架橋剤の併用系のため、耐ヘ
タリ性、耐久性を悪化させることなく耐熱性が良好であ
る 比較例６：比較的高硫黄で非硫黄架橋剤を併用している
ので、耐久性は良好であるが、耐ヘタリ性、耐熱性の目
標には未達である。
【００１９】非硫黄架橋剤非添加系においては低硫黄配
合としていくに従い（比較例１→比較例４→比較例５）
耐熱性は向上する。比較例１，４，５とそれぞれ非硫黄
架橋剤を０.５ｐｈｒ添加した比較例６，実施例１，実
施例２を比較すると、低硫黄配合とすることで非硫黄架
橋剤の耐熱性への効果が見られる。同時に硫黄量を減量
するに従い、非硫黄架橋剤の耐熱性への効果が大きくな
ることがわかる。
合としていくに従い（比較例１→比較例４→比較例５）
耐熱性は向上する。比較例１，４，５とそれぞれ非硫黄
架橋剤を０.５ｐｈｒ添加した比較例６，実施例１，実
施例２を比較すると、低硫黄配合とすることで非硫黄架
橋剤の耐熱性への効果が見られる。同時に硫黄量を減量
するに従い、非硫黄架橋剤の耐熱性への効果が大きくな
ることがわかる。
【００２０】実施例３及び比較例７〜８ 表２に記載の割合の、硫黄、非硫黄架橋剤（非硫黄架橋
剤）、カーボンブラックを用いた以外は実施例１と同様
にサンプルを作成し同様にプレス加硫し、得られた試験
片の特性を同様に測定した。
剤）、カーボンブラックを用いた以外は実施例１と同様
にサンプルを作成し同様にプレス加硫し、得られた試験
片の特性を同様に測定した。
【００２１】
【表２】
【００２２】比較例７：低硫黄配合での非硫黄架橋剤併
用系のために耐熱性は良好であるが、非硫黄架橋剤が規
定値以下であるために耐ヘタリ性は良好だが耐久性が悪
化する。 実施例３：低硫黄配合であり、非硫黄架橋剤も範囲内で
あるためには耐久性および耐ヘタリ性を悪化することな
く耐熱性が良好である。 比較例８：低硫黄配合での非硫黄架橋剤併用系のために
耐熱性は良好だが、非硫黄架橋剤が規定範囲以上である
ために耐久性は良好だが耐ヘタリ性が悪化する。
用系のために耐熱性は良好であるが、非硫黄架橋剤が規
定値以下であるために耐ヘタリ性は良好だが耐久性が悪
化する。 実施例３：低硫黄配合であり、非硫黄架橋剤も範囲内で
あるためには耐久性および耐ヘタリ性を悪化することな
く耐熱性が良好である。 比較例８：低硫黄配合での非硫黄架橋剤併用系のために
耐熱性は良好だが、非硫黄架橋剤が規定範囲以上である
ために耐久性は良好だが耐ヘタリ性が悪化する。
【００２３】実施例４〜５及び比較例９ 表３に記載の割合の、硫黄、非硫黄架橋剤（非硫黄架橋
剤）、カーボンブラックを用いた以外は実施例１と同様
にサンプルを作成し同様にプレス加硫し、得られた試験
片の特性を同様に測定した。
剤）、カーボンブラックを用いた以外は実施例１と同様
にサンプルを作成し同様にプレス加硫し、得られた試験
片の特性を同様に測定した。
【００２４】
【表３】
【００２５】比較例９：硫黄量をコントロール比減量し
ているため、耐熱性は改良しているが非硫黄架橋剤を併
用ないために目標未達である。 実施例４：硫黄０.８ｐｈｒとコントロール比減量し、
非硫黄架橋剤を併用したために耐熱性の目標値（１５
０）を達成している。耐ヘタリ性、耐久性も目標値を維
持している。 実施例５：非硫黄架橋剤は規定量のため耐熱性、耐久性
とも良好であり、耐ヘタリ性についてもコントロールと
同等である。
ているため、耐熱性は改良しているが非硫黄架橋剤を併
用ないために目標未達である。 実施例４：硫黄０.８ｐｈｒとコントロール比減量し、
非硫黄架橋剤を併用したために耐熱性の目標値（１５
０）を達成している。耐ヘタリ性、耐久性も目標値を維
持している。 実施例５：非硫黄架橋剤は規定量のため耐熱性、耐久性
とも良好であり、耐ヘタリ性についてもコントロールと
同等である。
【００２６】
【発明の効果】本発明では耐熱性、耐久性、耐ヘタリ性
に優れた防振ゴム組成物が得られ、これを架橋して得ら
れる防振ゴムは例えばエンジンマウントゴム、マフラー
ハンガー用ゴムとして極めて有用である。
に優れた防振ゴム組成物が得られ、これを架橋して得ら
れる防振ゴムは例えばエンジンマウントゴム、マフラー
ハンガー用ゴムとして極めて有用である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大原 利一郎 大阪府大阪市西区江戸堀１丁目17番18号 東洋ゴム工業株式会社内 Ｆターム(参考） 4J002 AC011 AC031 AC071 AC081 EV236 FD010 FD020 FD030 FD146 FD150 GN00
Claims (2)
- 【請求項１】 ゴム成分、ゴムの架橋剤として有効硫黄
量が０.２〜０.８ｐｈｒの硫黄及び該硫黄の量（ｘ）に
対して下記式の関係を有する量（ｙ）ｐｈｒの一般式
（１）の非硫黄架橋剤を配合したことを特徴とする防振
ゴム組成物。 ０.１１＋０.３ｘ≦ｙ≦１.８＋４.２ｘ ＭＯ3Ｓ−Ｓ−（ＣＨ2）n−Ｓ−ＳＯ3Ｍ （１） 〔式中、ｘは硫黄量、ｙは一般式（１）の非硫黄架橋剤
の量、Ｍはアルカリ金属、ｎは４〜１２の数を示す〕 - 【請求項２】 請求項１のゴム組成物を架橋して得られ
る防振ゴム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10204286A JP2000017109A (ja) | 1998-07-02 | 1998-07-02 | 防振ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10204286A JP2000017109A (ja) | 1998-07-02 | 1998-07-02 | 防振ゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000017109A true JP2000017109A (ja) | 2000-01-18 |
Family
ID=16487973
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10204286A Withdrawn JP2000017109A (ja) | 1998-07-02 | 1998-07-02 | 防振ゴム組成物 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000017109A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011111532A (ja) * | 2009-11-26 | 2011-06-09 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 防振ゴム用ゴム組成物および防振ゴム |
| JP2011111504A (ja) * | 2009-11-25 | 2011-06-09 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 防振ゴム用ゴム組成物および防振ゴム |
| KR20180058299A (ko) * | 2016-11-24 | 2018-06-01 | 현대자동차주식회사 | 차량용 천연고무 조성물 |
-
1998
- 1998-07-02 JP JP10204286A patent/JP2000017109A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011111504A (ja) * | 2009-11-25 | 2011-06-09 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 防振ゴム用ゴム組成物および防振ゴム |
| JP2011111532A (ja) * | 2009-11-26 | 2011-06-09 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 防振ゴム用ゴム組成物および防振ゴム |
| KR20180058299A (ko) * | 2016-11-24 | 2018-06-01 | 현대자동차주식회사 | 차량용 천연고무 조성물 |
| KR102613175B1 (ko) * | 2016-11-24 | 2023-12-14 | 현대자동차주식회사 | 차량용 천연고무 조성물 |
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