JP2000008146A - 透磁率の高い軟磁性鋼板 - Google Patents
透磁率の高い軟磁性鋼板Info
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- JP2000008146A JP2000008146A JP11003607A JP360799A JP2000008146A JP 2000008146 A JP2000008146 A JP 2000008146A JP 11003607 A JP11003607 A JP 11003607A JP 360799 A JP360799 A JP 360799A JP 2000008146 A JP2000008146 A JP 2000008146A
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- steel sheet
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- magnetic permeability
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 窒化雰囲気で磁性焼鈍を行っても、優れた直
流磁気特性が維持される軟磁性鋼板を提供する。 【解決手段】 重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以
下、Mn：0.05〜0.5％、Al：0.5〜3.5％、S：0.0009％以
下（０を含む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０
を含む）、Sb+Sn/2=0.001〜0.05％を含み、残部が実質
的にFeからなる直流磁気特性に優れた軟磁性鋼板。
流磁気特性が維持される軟磁性鋼板を提供する。 【解決手段】 重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以
下、Mn：0.05〜0.5％、Al：0.5〜3.5％、S：0.0009％以
下（０を含む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０
を含む）、Sb+Sn/2=0.001〜0.05％を含み、残部が実質
的にFeからなる直流磁気特性に優れた軟磁性鋼板。
Description
【０００１】
【従来の技術】近年、電子機器の普及に伴いこれら電子
機器からの漏洩磁束が人体に与える影響や、他の電子機
器に与える影響が問題となっており、磁気シールドの必
要性が高まっている。このような磁気シールド用材料と
して代表的なものに純鉄およびパーマロイがあるが、純
鉄は安価であるものの最大透磁率は10000（Gauss/Oe）
程度であり、磁気シールド用材料として十分な特性を有
しているとは言いがたい。一方、パーマロイは優れた直
流磁気特性を有しているがNiを45〜80%含有しているた
め非常に高価である。このような背景から、本発明者ら
はAlを0.5〜3.5％とした直流用軟磁性鋼板を開発してき
た（特開平３−２０４７７号公報、特開平５−１１７８
１７号公報）。これらは高価なNi等を含まないため比較
的安価であり、かつ純鉄よりも大幅に優れた直流磁気特
性を有している。
機器からの漏洩磁束が人体に与える影響や、他の電子機
器に与える影響が問題となっており、磁気シールドの必
要性が高まっている。このような磁気シールド用材料と
して代表的なものに純鉄およびパーマロイがあるが、純
鉄は安価であるものの最大透磁率は10000（Gauss/Oe）
程度であり、磁気シールド用材料として十分な特性を有
しているとは言いがたい。一方、パーマロイは優れた直
流磁気特性を有しているがNiを45〜80%含有しているた
め非常に高価である。このような背景から、本発明者ら
はAlを0.5〜3.5％とした直流用軟磁性鋼板を開発してき
た（特開平３−２０４７７号公報、特開平５−１１７８
１７号公報）。これらは高価なNi等を含まないため比較
的安価であり、かつ純鉄よりも大幅に優れた直流磁気特
性を有している。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記本
発明者らの発明になる鋼板を薄肉化した材料を100％Ｎ2
等の窒化雰囲気にて磁性焼鈍時を行った場合には、表層
窒化による透磁率の低下が顕著となるという問題点を有
していた。このため磁性焼鈍雰囲気を窒化の生じない10
0％Ｈ2等にする必要があり、設備およびコストの点から
需要家での負担が大きなものとなっていた。このような
背景から100％Ｎ2雰囲気での磁性焼鈍においても良好な
特性の得られる材料の開発が望まれていた。
発明者らの発明になる鋼板を薄肉化した材料を100％Ｎ2
等の窒化雰囲気にて磁性焼鈍時を行った場合には、表層
窒化による透磁率の低下が顕著となるという問題点を有
していた。このため磁性焼鈍雰囲気を窒化の生じない10
0％Ｈ2等にする必要があり、設備およびコストの点から
需要家での負担が大きなものとなっていた。このような
背景から100％Ｎ2雰囲気での磁性焼鈍においても良好な
特性の得られる材料の開発が望まれていた。
【０００３】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、窒化雰囲気で磁性焼鈍を行っても、高い透
磁率が維持される軟磁性鋼板を提供することを基本的な
課題とし、加えて、加工性の優れた軟磁性鋼板を得るこ
とを副次的な課題とする。
ものであり、窒化雰囲気で磁性焼鈍を行っても、高い透
磁率が維持される軟磁性鋼板を提供することを基本的な
課題とし、加えて、加工性の優れた軟磁性鋼板を得るこ
とを副次的な課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の骨子は、Alを0.
5〜3.5％含有する鋼板にSb+Sn/2を0.001〜0.05％含有さ
せることにより、100％Ｎ2雰囲気で磁性焼鈍を行って
も、高い透磁率が維持される軟磁性鋼板を得ることにあ
る。また、板厚を0.1〜２mmに限定することにより、加
工性の良好な軟磁性鋼板を得ることにある。
5〜3.5％含有する鋼板にSb+Sn/2を0.001〜0.05％含有さ
せることにより、100％Ｎ2雰囲気で磁性焼鈍を行って
も、高い透磁率が維持される軟磁性鋼板を得ることにあ
る。また、板厚を0.1〜２mmに限定することにより、加
工性の良好な軟磁性鋼板を得ることにある。
【０００５】すなわち、前記課題を解決するための第１
の手段は、重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以下、
Mn：0.05〜0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％以下
（０を含む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を
含む）、Sb+Sn/2=0.001〜0.05％を含み、残部が実質的
にFeからなる透磁率の高い軟磁性鋼板（請求項１）であ
る。
の手段は、重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以下、
Mn：0.05〜0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％以下
（０を含む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を
含む）、Sb+Sn/2=0.001〜0.05％を含み、残部が実質的
にFeからなる透磁率の高い軟磁性鋼板（請求項１）であ
る。
【０００６】前記課題を解決するための第２の手段は、
重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.05〜
0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％以下（０を含
む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、
Sb+Sn/2=0.001〜0.005％を含み、残部が実質的にFeから
なる透磁率の高い軟磁性鋼板（請求項２）である。
重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.05〜
0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％以下（０を含
む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、
Sb+Sn/2=0.001〜0.005％を含み、残部が実質的にFeから
なる透磁率の高い軟磁性鋼板（請求項２）である。
【０００７】すなわち、Sb+Sn/2の範囲を0.001〜0.005
％に制限することにより、より透磁率の高い軟磁性鋼板
が得られる。
％に制限することにより、より透磁率の高い軟磁性鋼板
が得られる。
【０００８】前記課題を解決するための第３の手段は、
重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.05〜
0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％以下（０を含
む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、
Sb+Sn/2=0.001〜0.05％を含み、残部が実質的にFeから
なる板厚0.1〜２mmの加工性および透磁率の高い軟磁性
鋼板（請求項３）である。
重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.05〜
0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％以下（０を含
む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、
Sb+Sn/2=0.001〜0.05％を含み、残部が実質的にFeから
なる板厚0.1〜２mmの加工性および透磁率の高い軟磁性
鋼板（請求項３）である。
【０００９】前記課題を解決するための第４の手段は、
重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.05〜
0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％以下（０を含
む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、
Sb+Sn/2=0.001〜0.005％を含み、残部が実質的にFeから
なる板厚0.1〜２mmの加工性および透磁率の高い軟磁性
鋼板（請求項４）である。
重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.05〜
0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％以下（０を含
む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、
Sb+Sn/2=0.001〜0.005％を含み、残部が実質的にFeから
なる板厚0.1〜２mmの加工性および透磁率の高い軟磁性
鋼板（請求項４）である。
【００１０】これら第３の手段及び第４の手段は、それ
ぞれ、前記第１の手段、第２の手段の板厚を0.1〜２mm
に制限したものであり、これにより優れた加工性が得ら
れる。
ぞれ、前記第１の手段、第２の手段の板厚を0.1〜２mm
に制限したものであり、これにより優れた加工性が得ら
れる。
【００１１】前記各手段において、「残部が実質的にFe
からなる」というのは、本発明の作用効果を無くしない
範囲において、不可避的不純物をはじめ、他の微量元素
を含有したものが本発明の範囲に含まれることを意味す
るものである。また、本明細書においては、特に断らな
い限り、鋼の成分を示す％は重量％であり、ppmも重量p
pmである。また、Sb+Sn/2=0.001〜0.05％等とは、SbとS
nのどちらか一方のみが含有される場合も含むものであ
る。
からなる」というのは、本発明の作用効果を無くしない
範囲において、不可避的不純物をはじめ、他の微量元素
を含有したものが本発明の範囲に含まれることを意味す
るものである。また、本明細書においては、特に断らな
い限り、鋼の成分を示す％は重量％であり、ppmも重量p
pmである。また、Sb+Sn/2=0.001〜0.05％等とは、SbとS
nのどちらか一方のみが含有される場合も含むものであ
る。
【００１２】（発明に至る経緯とAl含有量の限定理由）
本発明者らが100％Ｎ2雰囲気での磁性焼鈍においても透
磁率の高い鋼板を得る手法に関し鋭意検討したところ、
Alを0.5〜3.5％含有した鋼板にSb+Sn/2を0.001〜0.05％
含有させることにより目的が達成されることを知見し
た。
本発明者らが100％Ｎ2雰囲気での磁性焼鈍においても透
磁率の高い鋼板を得る手法に関し鋭意検討したところ、
Alを0.5〜3.5％含有した鋼板にSb+Sn/2を0.001〜0.05％
含有させることにより目的が達成されることを知見し
た。
【００１３】最初に直流磁気特性に及ぼすAlの影響を調
査するため、Ｃ：0.0025％、Si：0.03％、Mn：0.18％、
Ｐ：0.01％、Ｓ：0.0005％、Ｎ：0.0015％としAl量を0.
25〜4％に亘って変化させた鋼を実験室にて真空溶解
し、熱延後、酸洗し、板厚0.8mmまで冷間圧延後、750℃
×２min間の仕上焼鈍を施し、さらにシールド構体加工
時の降伏点伸びを防止する観点から1.5％の調圧を施し
た。引き続き調圧板を内径33mm−外径45mmのリングサン
プルに加工し、さらに100％Ｈ2雰囲気にて950℃×2hrの
磁性焼鈍を施すことにより磁気シールド材を得た。図１
にAl量と最大透磁率（μm）との関係を示す（○印）。
ここで、直流磁気特性は上記リングサンプルを用い、JI
S C2504に準拠して測定した。
査するため、Ｃ：0.0025％、Si：0.03％、Mn：0.18％、
Ｐ：0.01％、Ｓ：0.0005％、Ｎ：0.0015％としAl量を0.
25〜4％に亘って変化させた鋼を実験室にて真空溶解
し、熱延後、酸洗し、板厚0.8mmまで冷間圧延後、750℃
×２min間の仕上焼鈍を施し、さらにシールド構体加工
時の降伏点伸びを防止する観点から1.5％の調圧を施し
た。引き続き調圧板を内径33mm−外径45mmのリングサン
プルに加工し、さらに100％Ｈ2雰囲気にて950℃×2hrの
磁性焼鈍を施すことにより磁気シールド材を得た。図１
にAl量と最大透磁率（μm）との関係を示す（○印）。
ここで、直流磁気特性は上記リングサンプルを用い、JI
S C2504に準拠して測定した。
【００１４】図１よりAl量が0.5〜3.5％の領域で最大透
磁率が高くなっていることがわかる。このAl：0.5％以
上で最大透磁率が高くなる原因は、Al添加によりα→γ
変態温度が高くなり、高温焼鈍により結晶粒が粗大化す
るためである。一方、3.5％以上のAl添加により最大透
磁率が低下するのは、飽和磁束密度の低下に起因し磁束
密度が低くなるためである。以上のことより、Alは0.5
〜3.5％とする。
磁率が高くなっていることがわかる。このAl：0.5％以
上で最大透磁率が高くなる原因は、Al添加によりα→γ
変態温度が高くなり、高温焼鈍により結晶粒が粗大化す
るためである。一方、3.5％以上のAl添加により最大透
磁率が低下するのは、飽和磁束密度の低下に起因し磁束
密度が低くなるためである。以上のことより、Alは0.5
〜3.5％とする。
【００１５】次に磁性焼鈍雰囲気の影響を調査するた
め、図１の○印と同一の成分の材料に100％Ｎ2雰囲気に
て950℃×２hrの磁性焼鈍を施した。結果を図１に×印
で示す。これより、100％Ｎ2雰囲気にて磁性焼鈍を行っ
た材料は、100％Ｈ2雰囲気で焼鈍を行った材料に比べ透
磁率が大幅に低下していることがわかる。
め、図１の○印と同一の成分の材料に100％Ｎ2雰囲気に
て950℃×２hrの磁性焼鈍を施した。結果を図１に×印
で示す。これより、100％Ｎ2雰囲気にて磁性焼鈍を行っ
た材料は、100％Ｈ2雰囲気で焼鈍を行った材料に比べ透
磁率が大幅に低下していることがわかる。
【００１６】この原因を調査するため光学顕微鏡および
ＳＥＭにて組織観察を行った。その結果、100％Ｎ2雰囲
気焼鈍材では鋼板表層に顕著な窒化層が認められ、窒化
物はAlＮであることが判明した。このことから、透磁率
が低下した原因は、表層のAlＮが磁壁の移動を妨げたた
めと考えられる。この現象は、特にシールド構体軽量化
の観点から鋼板の薄肉化を図った場合に顕著に生じてく
るものと考えられる。
ＳＥＭにて組織観察を行った。その結果、100％Ｎ2雰囲
気焼鈍材では鋼板表層に顕著な窒化層が認められ、窒化
物はAlＮであることが判明した。このことから、透磁率
が低下した原因は、表層のAlＮが磁壁の移動を妨げたた
めと考えられる。この現象は、特にシールド構体軽量化
の観点から鋼板の薄肉化を図った場合に顕著に生じてく
るものと考えられる。
【００１７】本材料においてこのように窒化が生じる原
因として (1) 相変態制御の観点よりAlが比較的多量に含まれてい
ること (2) 粒成長性向上の観点よりＳを極微量に制御している
ことにより、表面偏析により窒素吸着の抑制に寄与する
Ｓが非常に微量になっていること が挙げられる。ここで、(1)に関しては透磁率を向上さ
せるための重要なポイントであり、Al量を低減すること
は好ましくない。一方、Ｓに関しても９ppm超添加した
場合にはMnＳの形成を通じて粒成長性が低下するため、
９ppm以下の極微量に制御する必要がある。
因として (1) 相変態制御の観点よりAlが比較的多量に含まれてい
ること (2) 粒成長性向上の観点よりＳを極微量に制御している
ことにより、表面偏析により窒素吸着の抑制に寄与する
Ｓが非常に微量になっていること が挙げられる。ここで、(1)に関しては透磁率を向上さ
せるための重要なポイントであり、Al量を低減すること
は好ましくない。一方、Ｓに関しても９ppm超添加した
場合にはMnＳの形成を通じて粒成長性が低下するため、
９ppm以下の極微量に制御する必要がある。
【００１８】（SbとSnの含有量の限定理由）そこで、本
発明者らは窒素吸着の抑制が可能でかつ粒成長性を妨げ
ることのない元素を添加すれば、100％Ｎ2雰囲気の磁性
焼鈍においても本材料の透磁率は向上するのではないか
という着想を抱き、種々の検討を加えた結果、Sbの極微
量添加が有効であることを発見した。
発明者らは窒素吸着の抑制が可能でかつ粒成長性を妨げ
ることのない元素を添加すれば、100％Ｎ2雰囲気の磁性
焼鈍においても本材料の透磁率は向上するのではないか
という着想を抱き、種々の検討を加えた結果、Sbの極微
量添加が有効であることを発見した。
【００１９】図２にＣ：0.0017％、Si：0.03％、Mn：0.
18％、Ｐ：0.01％、Ｓ：0.0003％、Ｎ：0.0017％としSb
を40ppm添加した鋼から、図１の×印の材料と同様のプ
ロセスにてサンプルを作製し、最大透磁率を測定した結
果を示す。実測点である○印の点に対応するAl量は、左
から、0.25、0.6、0.75、1.0、1.75、2.35、2.65、3.
0、3.25、4.0％である。これよりSbを添加することによ
り、100％Ｎ2雰囲気においても図１の100％Ｈ2雰囲気焼
鈍材相当の透磁率が得られることがわかる。
18％、Ｐ：0.01％、Ｓ：0.0003％、Ｎ：0.0017％としSb
を40ppm添加した鋼から、図１の×印の材料と同様のプ
ロセスにてサンプルを作製し、最大透磁率を測定した結
果を示す。実測点である○印の点に対応するAl量は、左
から、0.25、0.6、0.75、1.0、1.75、2.35、2.65、3.
0、3.25、4.0％である。これよりSbを添加することによ
り、100％Ｎ2雰囲気においても図１の100％Ｈ2雰囲気焼
鈍材相当の透磁率が得られることがわかる。
【００２０】次にSbの最適添加量を調査するため、Ｃ：
0.0015％、Si：0.03％、Al：1.0％、Mn：0.18％、Ｐ：
0.01％、Ｓ：0.0005％、Ｎ：0.0018％を含有させ、Sb量
をtr.〜600ppmに亘って変化させた鋼を実験室にて真空
溶解し、熱延後、酸洗し、板厚0.8mmまで冷間圧延後、7
50℃×２min間の仕上焼鈍を施し、さらに1.5％の調圧を
施した。引き続き調圧板を内径33mm−外径45mmのリング
サンプルに加工し、さらに100％Ｎ2雰囲気にて950℃×
２hrの磁性焼鈍を施すことにより磁気シールド材を得
た。図３にSb量と最大透磁率との関係を示す。○印で示
される実測値に対応するSb量は、左から、０、13、20、
30、34、45、60、91、250、365、460、600ppmである。
0.0015％、Si：0.03％、Al：1.0％、Mn：0.18％、Ｐ：
0.01％、Ｓ：0.0005％、Ｎ：0.0018％を含有させ、Sb量
をtr.〜600ppmに亘って変化させた鋼を実験室にて真空
溶解し、熱延後、酸洗し、板厚0.8mmまで冷間圧延後、7
50℃×２min間の仕上焼鈍を施し、さらに1.5％の調圧を
施した。引き続き調圧板を内径33mm−外径45mmのリング
サンプルに加工し、さらに100％Ｎ2雰囲気にて950℃×
２hrの磁性焼鈍を施すことにより磁気シールド材を得
た。図３にSb量と最大透磁率との関係を示す。○印で示
される実測値に対応するSb量は、左から、０、13、20、
30、34、45、60、91、250、365、460、600ppmである。
【００２１】図３より、Sb量が10ppm以上の領域で透磁
率が向上していることがわかる。しかし、Sbをさらに添
加し、Sb＞50ppmとなった場合には、透磁率は再び低下
することもわかる。
率が向上していることがわかる。しかし、Sbをさらに添
加し、Sb＞50ppmとなった場合には、透磁率は再び低下
することもわかる。
【００２２】このSb＞50ppmの領域での透磁率低下原因
を調査するため、光学顕微鏡による組織観察を行った。
その結果、表層細粒組織は認められなかったものの、平
均結晶粒径が若干小さくなっていた。この原因は明確で
はないが、Sbが粒界に偏析しやすい元素であるため、Sb
の粒界ドラッグ効果により粒成長性が低下したものと考
えられる。但し、Sbを600ppmまで添加してもSbフリー鋼
と比べると透磁率は良好である。以上のことよりSbは10
ppm以上とし、コストの問題から上限を500ppmとする。
また透磁率の観点より、望ましくは10ppm以上、50ppm以
下とする。
を調査するため、光学顕微鏡による組織観察を行った。
その結果、表層細粒組織は認められなかったものの、平
均結晶粒径が若干小さくなっていた。この原因は明確で
はないが、Sbが粒界に偏析しやすい元素であるため、Sb
の粒界ドラッグ効果により粒成長性が低下したものと考
えられる。但し、Sbを600ppmまで添加してもSbフリー鋼
と比べると透磁率は良好である。以上のことよりSbは10
ppm以上とし、コストの問題から上限を500ppmとする。
また透磁率の観点より、望ましくは10ppm以上、50ppm以
下とする。
【００２３】以上の透磁率向上効果はSbと同様な表面偏
析型元素であるSnを20ppm以上添加した場合にも認めら
れ、100ppm以上の添加で透磁率が若干低下した。このこ
とよりSnは20ppm以上とし、コストの問題から上限を100
0ppmとする。また透磁率の観点より、望ましくは20ppm
以上、100ppm以下とする。さらに、SbとSnを複合添加し
た場合にもSb+Sn/2で10ppm以上添加した場合に透磁率が
向上し、Sb+Sn/2で50ppm以上添加した場合に若干の透磁
率の低下が認められた。このことよりSbとSnを複合添加
した場合にはSb+Sn/2で10ppm以上とし、コストの問題か
ら上限を500ppmとする。また透磁率の観点より、望まし
くは10ppm以上、50ppm以下とする。
析型元素であるSnを20ppm以上添加した場合にも認めら
れ、100ppm以上の添加で透磁率が若干低下した。このこ
とよりSnは20ppm以上とし、コストの問題から上限を100
0ppmとする。また透磁率の観点より、望ましくは20ppm
以上、100ppm以下とする。さらに、SbとSnを複合添加し
た場合にもSb+Sn/2で10ppm以上添加した場合に透磁率が
向上し、Sb+Sn/2で50ppm以上添加した場合に若干の透磁
率の低下が認められた。このことよりSbとSnを複合添加
した場合にはSb+Sn/2で10ppm以上とし、コストの問題か
ら上限を500ppmとする。また透磁率の観点より、望まし
くは10ppm以上、50ppm以下とする。
【００２４】（板厚の限定理由）本発明材をプレス成形
して用いる場合には、成形性の観点より板厚２mm以下と
することが好ましい。これは、板厚が薄くなるほど鋼板
板厚方向で表層窒化層のしめる割合が大きくなるためで
ある。しかし、板厚が0.1mm未満となった場合にも成形
性が低下するため、0.1mm以上にすることが好ましい。
して用いる場合には、成形性の観点より板厚２mm以下と
することが好ましい。これは、板厚が薄くなるほど鋼板
板厚方向で表層窒化層のしめる割合が大きくなるためで
ある。しかし、板厚が0.1mm未満となった場合にも成形
性が低下するため、0.1mm以上にすることが好ましい。
【００２５】（その他の成分の限定理由） Ｃ： Ｃは磁気時効の問題があるため0.005％以下とす
る。 Si： Siは0.5％超となるとコスト高となるため上限を
0.5％とする。 Mn： Mnは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、0.
05％以上必要であるが、0.5％以上になるとコスト高と
なるため0.05〜0.5％とした。 Ｓ： Ｓは磁気特性を劣化させるMnＳを形成するため、
0.0009％以下とする。 Ｐ： Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために必要な元
素であるが、0.2％を超えて添加すると鋼板が脆化する
ため0.2％以下とした。 Ｎ：Ｎは0.005％以上となると磁気特性を劣化させるた
め、0.005％以下とする。
る。 Si： Siは0.5％超となるとコスト高となるため上限を
0.5％とする。 Mn： Mnは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、0.
05％以上必要であるが、0.5％以上になるとコスト高と
なるため0.05〜0.5％とした。 Ｓ： Ｓは磁気特性を劣化させるMnＳを形成するため、
0.0009％以下とする。 Ｐ： Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために必要な元
素であるが、0.2％を超えて添加すると鋼板が脆化する
ため0.2％以下とした。 Ｎ：Ｎは0.005％以上となると磁気特性を劣化させるた
め、0.005％以下とする。
【００２６】（製造方法）本発明においては、転炉で吹
練した溶鋼を脱ガス処理し所定の成分に調整後鋳造し、
熱間圧延を行う。次いで薄肉材を作製する場合には、一
回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさんだ2回以上の
冷間圧延により所定の板厚とした後に、仕上焼鈍をおこ
なう。仕上焼鈍後の調圧は施しても施さなくても良い
が、調圧を行う場合は0.5％〜７％程度が好ましい。上
記、熱間圧延板又は冷延焼鈍板を用い、シールド構体に
加工し、850〜1000℃で２hr程度の磁性焼鈍を施す。
練した溶鋼を脱ガス処理し所定の成分に調整後鋳造し、
熱間圧延を行う。次いで薄肉材を作製する場合には、一
回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさんだ2回以上の
冷間圧延により所定の板厚とした後に、仕上焼鈍をおこ
なう。仕上焼鈍後の調圧は施しても施さなくても良い
が、調圧を行う場合は0.5％〜７％程度が好ましい。上
記、熱間圧延板又は冷延焼鈍板を用い、シールド構体に
加工し、850〜1000℃で２hr程度の磁性焼鈍を施す。
【００２７】
【実施例】転炉で吹練した溶鋼を脱ガス処理し表１の成
分（成分値は重量％）に調整後鋳造し、板厚2.3mmまで
熱間圧延を行い、酸洗後、板厚0.5mmまで冷間圧延を行
った。その後、750℃×２min間の仕上焼鈍を行い、1.5
％の調圧を施した後、100％Ｎ 2雰囲気にて950℃×２hr
の磁性焼鈍を施した。
分（成分値は重量％）に調整後鋳造し、板厚2.3mmまで
熱間圧延を行い、酸洗後、板厚0.5mmまで冷間圧延を行
った。その後、750℃×２min間の仕上焼鈍を行い、1.5
％の調圧を施した後、100％Ｎ 2雰囲気にて950℃×２hr
の磁性焼鈍を施した。
【００２８】また、板厚３mmまで熱間圧延を行い酸洗後
100％Ｎ2雰囲気にて950℃×２hrの磁性焼鈍を施した材
料についても特性評価を行った。結果を表２に示す。表
２における成分値等の単位は表１と同じである。
100％Ｎ2雰囲気にて950℃×２hrの磁性焼鈍を施した材
料についても特性評価を行った。結果を表２に示す。表
２における成分値等の単位は表１と同じである。
【００２９】直流磁気特性は外径45mm、内径33mmのリン
グ試験片を用いて測定した。各鋼板の磁気特性を表1に
併せて示す。表１、表２における最大透磁率の単位は
（Gauss/Oe）である。
グ試験片を用いて測定した。各鋼板の磁気特性を表1に
併せて示す。表１、表２における最大透磁率の単位は
（Gauss/Oe）である。
【００３０】表１より、本発明の鋼板組成を有するNo.
１〜No.14の鋼板（本発明鋼）において、100％Ｎ2雰囲
気の磁性焼鈍においても透磁率の高い鋼板が得られるこ
とがわかる。
１〜No.14の鋼板（本発明鋼）において、100％Ｎ2雰囲
気の磁性焼鈍においても透磁率の高い鋼板が得られるこ
とがわかる。
【００３１】これに対し、No.15の鋼板は、Sb＋Sn/2の
範囲が本発明の範囲を下回っており、No.16の鋼板は、S
b＋Sn/2の範囲が本発明の範囲を超えているので、共に
最大透磁率が低くなっている。No.17の鋼板は、Al含有
量が本発明の範囲を下回っており、No.18の鋼板は、Al
含有量が本発明の範囲を超えているので、共に最大透磁
率が低くなっている。No.19の鋼板は、Mn含有量が本発
明の範囲を下回っているので、最大透磁率が低くなって
いる。
範囲が本発明の範囲を下回っており、No.16の鋼板は、S
b＋Sn/2の範囲が本発明の範囲を超えているので、共に
最大透磁率が低くなっている。No.17の鋼板は、Al含有
量が本発明の範囲を下回っており、No.18の鋼板は、Al
含有量が本発明の範囲を超えているので、共に最大透磁
率が低くなっている。No.19の鋼板は、Mn含有量が本発
明の範囲を下回っているので、最大透磁率が低くなって
いる。
【００３２】No.20の鋼板は、Ｃ含有量が本発明の範囲
を超えているので、最大透磁率が低くなっている。No.2
1の鋼板は、Ｎ含有量が本発明の範囲を超えているの
で、最大透磁率が低くなっている。No.22の鋼板は、Ｓ
含有量が本発明の範囲を超えているので、最大透磁率が
低くなっている。
を超えているので、最大透磁率が低くなっている。No.2
1の鋼板は、Ｎ含有量が本発明の範囲を超えているの
で、最大透磁率が低くなっている。No.22の鋼板は、Ｓ
含有量が本発明の範囲を超えているので、最大透磁率が
低くなっている。
【００３３】表２においても、本発明鋼であるNo.23〜N
o.25の鋼板は、No.26の比較鋼（Sb外れ）の鋼板に対し
て最大透磁率が高くなっている。
o.25の鋼板は、No.26の比較鋼（Sb外れ）の鋼板に対し
て最大透磁率が高くなっている。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、重量％
でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以下、Al：0.5〜3.5％、
Ｓ：0.0009％以下（０を含む）、Mn：0.05〜0.5％、
Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、Sb+Sn/
2＝0.001〜0.05％を含有し、残部が実質的にFeからなる
軟磁性鋼板であるので、100％Ｎ2雰囲気で磁性焼鈍を行
っても、透磁率の高い鋼板を得ることができる。Sb+Sn/
2量を0.001〜0.005％に規定することにより、さらに透
磁率の高い軟磁性鋼板が得られる。
でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以下、Al：0.5〜3.5％、
Ｓ：0.0009％以下（０を含む）、Mn：0.05〜0.5％、
Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、Sb+Sn/
2＝0.001〜0.05％を含有し、残部が実質的にFeからなる
軟磁性鋼板であるので、100％Ｎ2雰囲気で磁性焼鈍を行
っても、透磁率の高い鋼板を得ることができる。Sb+Sn/
2量を0.001〜0.005％に規定することにより、さらに透
磁率の高い軟磁性鋼板が得られる。
【００３７】さらに、板厚を0.1〜２mmに限定すること
により、加工性の優れたものが得られる。
により、加工性の優れたものが得られる。
【００３８】本発明に係る軟磁性鋼板は、磁気シールド
材等の他、高い透磁率を要求される電気材料として広く
使用するのに好適である。また、電子部品のヨーク等、
優れた直流磁気特性が要求される電気材料としても好適
である。
材等の他、高い透磁率を要求される電気材料として広く
使用するのに好適である。また、電子部品のヨーク等、
優れた直流磁気特性が要求される電気材料としても好適
である。
【図１】Al含有量と最大透磁率の関係を示す図である。
【図２】Al含有量と最大透磁率の関係を示す図である。
【図３】Sb含有量と最大透磁率の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 靖 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 大森 俊道 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以
下、Mn：0.05〜0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％
以下（０を含む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下
（０を含む）、Sb+Sn/2=0.001〜0.05％を含み、残部が
実質的にFeからなる透磁率の高い軟磁性鋼板。 - 【請求項２】 重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以
下、Mn：0.05〜0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％
以下（０を含む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下
（０を含む）、Sb+Sn/2=0.001〜0.005％を含み、残部が
実質的にFeからなる透磁率の高い軟磁性鋼板。 - 【請求項３】 重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以
下、Mn：0.05〜0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％
以下（０を含む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下
（０を含む）、Sb+Sn/2=0.001〜0.05％を含み、残部が
実質的にFeからなる板厚0.1〜２mmの加工性および透磁
率の高い軟磁性鋼板。 - 【請求項４】 重量％でＣ：0.005％以下、Si：0.5％以
下、Mn：0.05〜0.5％、Al：0.5〜3.5％、Ｓ：0.0009％
以下（０を含む）、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下
（０を含む）、Sb+Sn/2=0.001〜0.005％を含み、残部が
実質的にFeからなる板厚0.1〜２mmの加工性および透磁
率の高い軟磁性鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00360799A JP3915108B2 (ja) | 1998-01-19 | 1999-01-11 | 軟磁性鋼板 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019998 | 1998-01-19 | ||
| JP12972598 | 1998-04-24 | ||
| JP10-129725 | 1998-04-24 | ||
| JP10-20199 | 1998-04-24 | ||
| JP00360799A JP3915108B2 (ja) | 1998-01-19 | 1999-01-11 | 軟磁性鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000008146A true JP2000008146A (ja) | 2000-01-11 |
| JP3915108B2 JP3915108B2 (ja) | 2007-05-16 |
Family
ID=27275903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00360799A Expired - Lifetime JP3915108B2 (ja) | 1998-01-19 | 1999-01-11 | 軟磁性鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3915108B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1344439A1 (en) * | 2000-12-19 | 2003-09-17 | Posco | A high strength steel plate having superior electric and magnetic shielding property, and method making the same |
| US7540927B2 (en) | 2005-08-11 | 2009-06-02 | Kobe Steel, Ltd. | Soft magnetic steels excellent in cold forgeability, machinability and magnetic properties, and soft magnetic steel parts excellent in magnetic properties |
| US20120091846A1 (en) * | 2009-06-23 | 2012-04-19 | Mitsui High-Tec, Inc. | Rotor core |
-
1999
- 1999-01-11 JP JP00360799A patent/JP3915108B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1344439A1 (en) * | 2000-12-19 | 2003-09-17 | Posco | A high strength steel plate having superior electric and magnetic shielding property, and method making the same |
| EP1344439A4 (en) * | 2000-12-19 | 2004-12-15 | Posco | HIGH STRENGTH STEEL PLATE HAVING SUPERIOR ELECTRICAL AND MAGNETIC PROTECTION PROPERTIES AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME |
| US6939623B2 (en) | 2000-12-19 | 2005-09-06 | Posco | High strength steel plate having superior electromagnetic shielding and hot-dip galvanizing properties |
| US7540927B2 (en) | 2005-08-11 | 2009-06-02 | Kobe Steel, Ltd. | Soft magnetic steels excellent in cold forgeability, machinability and magnetic properties, and soft magnetic steel parts excellent in magnetic properties |
| US20120091846A1 (en) * | 2009-06-23 | 2012-04-19 | Mitsui High-Tec, Inc. | Rotor core |
| US8922084B2 (en) * | 2009-06-23 | 2014-12-30 | Mitsui High-Tech, Inc. | Rotor core |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3915108B2 (ja) | 2007-05-16 |
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