JP2000008133A - 耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法 - Google Patents
耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法Info
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- JP2000008133A JP2000008133A JP10175509A JP17550998A JP2000008133A JP 2000008133 A JP2000008133 A JP 2000008133A JP 10175509 A JP10175509 A JP 10175509A JP 17550998 A JP17550998 A JP 17550998A JP 2000008133 A JP2000008133 A JP 2000008133A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来材と同等の強度、成形性を維持した上
で、耐落下強度に優れ、縮径化されても落下時にスコア
部破断による内容物の漏れが発生しない缶蓋用アルミニ
ウム合金焼付塗装板とその製造方法を見出すこと。 【解決手段】 Ｍｇ１．７〜５．０wt%、Ｍｎ０．８wt%
以下、Ｃｒ０．３５wt%以下、Ｃｕ０．３wt%以下、Ｆｅ
０．３wt%以下、Ｓｉ０．３wt%以下を含有し、不純物と
してのアルカリ金属を１ppm以下に規制し、残部がＡｌ
とその他の不可避不純物からなり、耐力が２１０〜３４
０Ｎ/mm２であることを特徴とする、耐落下強度に優れ
る缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装板。
で、耐落下強度に優れ、縮径化されても落下時にスコア
部破断による内容物の漏れが発生しない缶蓋用アルミニ
ウム合金焼付塗装板とその製造方法を見出すこと。 【解決手段】 Ｍｇ１．７〜５．０wt%、Ｍｎ０．８wt%
以下、Ｃｒ０．３５wt%以下、Ｃｕ０．３wt%以下、Ｆｅ
０．３wt%以下、Ｓｉ０．３wt%以下を含有し、不純物と
してのアルカリ金属を１ppm以下に規制し、残部がＡｌ
とその他の不可避不純物からなり、耐力が２１０〜３４
０Ｎ/mm２であることを特徴とする、耐落下強度に優れ
る缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、飲料缶の缶蓋用の
アルミニウム合金板に関するものであり、高所から落下
してもスコア部に破断が発生せず内容物の漏れが発生し
ない、耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金焼付
塗装板とその製造方法に関するものである。
アルミニウム合金板に関するものであり、高所から落下
してもスコア部に破断が発生せず内容物の漏れが発生し
ない、耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金焼付
塗装板とその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、飲料缶の缶蓋には強度、耐食性、
成形性の観点からＪＩＳ−５０８２(Ａｌ−４．５wt%Ｍ
ｇ合金)、５１８２(Ａｌ−４．５wt%Ｍｇ−０．３５wt%
Ｍｎ合金)、５０５２(Ａｌ−２．５wt%Ｍｇ−０．２５w
t%Ｃｒ合金)等のＡｌ−Ｍｇ系合金硬質板に樹脂(エポキ
シ−尿素樹脂、エポキシ−フェノール樹脂、ビニルオル
ガノゾル樹脂等)を焼付塗装したものが用いられてい
る。
成形性の観点からＪＩＳ−５０８２(Ａｌ−４．５wt%Ｍ
ｇ合金)、５１８２(Ａｌ−４．５wt%Ｍｇ−０．３５wt%
Ｍｎ合金)、５０５２(Ａｌ−２．５wt%Ｍｇ−０．２５w
t%Ｃｒ合金)等のＡｌ−Ｍｇ系合金硬質板に樹脂(エポキ
シ−尿素樹脂、エポキシ−フェノール樹脂、ビニルオル
ガノゾル樹脂等)を焼付塗装したものが用いられてい
る。
【０００３】上記缶蓋用焼付塗装板は、前記Ａｌ合金組
成の鋳塊を均質化処理し、続いて熱間圧延、冷間圧延、
中間焼鈍、最終冷間圧延の各工程を経て厚さ０．２〜
０．３mmのＡｌ合金硬質板とし、更にこの板をリン酸ク
ロメート処理等の下地処理後に焼付塗装して焼付塗装板
コイルとする。次に缶蓋の成形は、前記の焼付塗装板コ
イルを用いてシェル工程（焼付塗装板コイルから円形に
打ち抜き、外周部を成形）、カーリング工程（外周部の
縁を内側に曲げる）、コンバージョンプレス工程（内側
パネルに凹凸部、スコア、リベット等の加工を行う）を
経て、缶蓋となる。
成の鋳塊を均質化処理し、続いて熱間圧延、冷間圧延、
中間焼鈍、最終冷間圧延の各工程を経て厚さ０．２〜
０．３mmのＡｌ合金硬質板とし、更にこの板をリン酸ク
ロメート処理等の下地処理後に焼付塗装して焼付塗装板
コイルとする。次に缶蓋の成形は、前記の焼付塗装板コ
イルを用いてシェル工程（焼付塗装板コイルから円形に
打ち抜き、外周部を成形）、カーリング工程（外周部の
縁を内側に曲げる）、コンバージョンプレス工程（内側
パネルに凹凸部、スコア、リベット等の加工を行う）を
経て、缶蓋となる。
【０００４】この缶蓋は、材料使用量の削減を目的に年
々縮経化される傾向にあり、炭酸、ビール用を例にとる
と呼び径が２０６径（２インチ及び６/１６インチを表
す）が標準であったものが現在は２０４径が主流とな
り、更に２０２径のものも市販されている。
々縮経化される傾向にあり、炭酸、ビール用を例にとる
と呼び径が２０６径（２インチ及び６/１６インチを表
す）が標準であったものが現在は２０４径が主流とな
り、更に２０２径のものも市販されている。
【０００５】
【従来の技術】ところがこの縮径化に伴い、缶に内容物
を充填した後の落下（例えば自動販売機からの購入時や
梱包・輸送時の取り扱いミスによる落下）によりスコア
部（飲み口用の切り込み部）が破断して内容物の漏れが
発生する事故が増加した。そこで落下強度試験（缶を所
定の高さから缶蓋を下にして落下させスコア部からの内
容物の漏れの有無を確認する）を実施した結果、従来の
Ａｌ合金板を使用した缶蓋では縮径化により落下強度が
低下する傾向があり、より低い高さから落下させてもこ
のスコア部破断による内容物の漏れが発生しやすいこと
が判った。これは、着地の瞬間に内容物によって缶蓋に
加わる衝撃力（Water Hammer現象）が、縮径化されたこ
とにより従来よりも増大したためと推定される。
を充填した後の落下（例えば自動販売機からの購入時や
梱包・輸送時の取り扱いミスによる落下）によりスコア
部（飲み口用の切り込み部）が破断して内容物の漏れが
発生する事故が増加した。そこで落下強度試験（缶を所
定の高さから缶蓋を下にして落下させスコア部からの内
容物の漏れの有無を確認する）を実施した結果、従来の
Ａｌ合金板を使用した缶蓋では縮径化により落下強度が
低下する傾向があり、より低い高さから落下させてもこ
のスコア部破断による内容物の漏れが発生しやすいこと
が判った。これは、着地の瞬間に内容物によって缶蓋に
加わる衝撃力（Water Hammer現象）が、縮径化されたこ
とにより従来よりも増大したためと推定される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、従来
材と同等の強度、成形性を維持した上で、耐落下強度に
優れ、縮径化されても落下時にスコア部破断による内容
物の漏れが発生しない缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装
板とその製造方法を見出すことである。
材と同等の強度、成形性を維持した上で、耐落下強度に
優れ、縮径化されても落下時にスコア部破断による内容
物の漏れが発生しない缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装
板とその製造方法を見出すことである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】Ｎａを始めとするアルカ
リ金属元素は、缶用合金の主要成分であるＭｇ地金から
混入しやすく、これらの元素が微量でも含まれると鋳造
や熱間圧延で割れが生じ易くなることが従来より知られ
ており、その含有量は数１０ppm以下、通常は５〜１０p
pm程度に規制されている。本発明者らは缶蓋用アルミニ
ウム合金焼付塗装板に通常微量含有されているアルカリ
金属が缶蓋の耐落下強度を著しく劣化させることを知見
し、これらを更に徹底的に厳しく規制することでスコア
部の耐衝撃性を高め、耐落下強度の優れた缶蓋が得られ
ることを見出したものである。
リ金属元素は、缶用合金の主要成分であるＭｇ地金から
混入しやすく、これらの元素が微量でも含まれると鋳造
や熱間圧延で割れが生じ易くなることが従来より知られ
ており、その含有量は数１０ppm以下、通常は５〜１０p
pm程度に規制されている。本発明者らは缶蓋用アルミニ
ウム合金焼付塗装板に通常微量含有されているアルカリ
金属が缶蓋の耐落下強度を著しく劣化させることを知見
し、これらを更に徹底的に厳しく規制することでスコア
部の耐衝撃性を高め、耐落下強度の優れた缶蓋が得られ
ることを見出したものである。
【０００８】即ち、本発明の第１は、Ｍｇ１．７〜５．
０wt％、Ｍｎ０．８wt%以下、Ｃｒ０．３５wt%以下、Ｃ
ｕ０．３wt%以下、Ｆｅ０．３wt%以下、Ｓｉ０．３wt%
以下を含有し、不純物としてのアルカリ金属を１ppm以
下に規制し、残部がＡｌとその他の不可避不純物からな
り、耐力が２１０〜３４０Ｎ/mm２であることを特徴と
する、耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金焼付
塗装板である。
０wt％、Ｍｎ０．８wt%以下、Ｃｒ０．３５wt%以下、Ｃ
ｕ０．３wt%以下、Ｆｅ０．３wt%以下、Ｓｉ０．３wt%
以下を含有し、不純物としてのアルカリ金属を１ppm以
下に規制し、残部がＡｌとその他の不可避不純物からな
り、耐力が２１０〜３４０Ｎ/mm２であることを特徴と
する、耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金焼付
塗装板である。
【０００９】また、本発明の第２は、Ｍｇ１．７〜５．
０wt%、Ｍｎ０．８wt%以下、Ｃｒ０．３５wt%以下、Ｃ
ｕ０．３wt%以下、Ｆｅ０．３wt%以下、Ｓｉ０．３wt%
以下を含有し、不純物としてのアルカリ金属を１ppm以
下に規制し、残部がＡｌとその他の不可避不純物からな
るアルミニウム合金鋳塊に均質化処理、熱間圧延を施
し、必要に応じて熱間圧延の後または熱間圧延の後の冷
間圧延の途中に再結晶化焼鈍を施し、その後圧延率５０
〜９２％の最終冷間圧延を施した後、焼付塗装を施して
耐力を２１０〜３４０Ｎ/mm２とすることを特徴とす
る、耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金焼付塗
装板の製造方法である。
０wt%、Ｍｎ０．８wt%以下、Ｃｒ０．３５wt%以下、Ｃ
ｕ０．３wt%以下、Ｆｅ０．３wt%以下、Ｓｉ０．３wt%
以下を含有し、不純物としてのアルカリ金属を１ppm以
下に規制し、残部がＡｌとその他の不可避不純物からな
るアルミニウム合金鋳塊に均質化処理、熱間圧延を施
し、必要に応じて熱間圧延の後または熱間圧延の後の冷
間圧延の途中に再結晶化焼鈍を施し、その後圧延率５０
〜９２％の最終冷間圧延を施した後、焼付塗装を施して
耐力を２１０〜３４０Ｎ/mm２とすることを特徴とす
る、耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金焼付塗
装板の製造方法である。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に、本発明を更に詳細に説明
する。まず本発明の第１について合金元素の添加の意義
とその添加範囲の限定理由について述べる。
する。まず本発明の第１について合金元素の添加の意義
とその添加範囲の限定理由について述べる。
【００１１】Ｍｇは缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装板
として必要な強度を確保し、缶蓋として必要な強度、剛
性を確保するために添加する。その範囲を１．７〜５．
０wt%としたのは、１．７wt%未満では所望の強度が得ら
れず、５．０wt%を超えると熱間圧延性が悪化する上、
成形性が劣化するためである。実用上Ｍｇの最適な添加
範囲は缶の内容物や焼付塗装条件によっても異なるが、
コーヒー等の陰圧缶用では概ね１．９〜４．０wt%、炭
酸飲料等の陽圧缶用では耐圧強度も要求されるため３．
８〜４．８wt%の範囲である。
として必要な強度を確保し、缶蓋として必要な強度、剛
性を確保するために添加する。その範囲を１．７〜５．
０wt%としたのは、１．７wt%未満では所望の強度が得ら
れず、５．０wt%を超えると熱間圧延性が悪化する上、
成形性が劣化するためである。実用上Ｍｇの最適な添加
範囲は缶の内容物や焼付塗装条件によっても異なるが、
コーヒー等の陰圧缶用では概ね１．９〜４．０wt%、炭
酸飲料等の陽圧缶用では耐圧強度も要求されるため３．
８〜４．８wt%の範囲である。
【００１２】Ｍｎは、強度を更に向上させるために添加
するものであるが、その範囲を０．７wt%以下としたの
は、０．７wt%を超えると強度向上効果が飽和する上、
金属間化合物が増加しすぎ、耐落下強度が低下したりリ
ベット成形性が低下してしまうためである。Ｍｎの最適
な添加範囲はＭｇ添加量によっても異なるが、Ｍｇ１．
７〜３．０wt%の場合は０．７wt%以下、Ｍｇ３．０〜
５．０wt%の場合は０．５wt%以下の添加が好ましい。
するものであるが、その範囲を０．７wt%以下としたの
は、０．７wt%を超えると強度向上効果が飽和する上、
金属間化合物が増加しすぎ、耐落下強度が低下したりリ
ベット成形性が低下してしまうためである。Ｍｎの最適
な添加範囲はＭｇ添加量によっても異なるが、Ｍｇ１．
７〜３．０wt%の場合は０．７wt%以下、Ｍｇ３．０〜
５．０wt%の場合は０．５wt%以下の添加が好ましい。
【００１３】Ｃｒは、Ｍｎと同様に強度を更に向上させ
るために添加するものであるが、その範囲を０．３５wt
%以下としたのは、０．３５wt%を超えると強度向上効果
が飽和する上、金属間化合物が増加しすぎ、耐落下強度
が低下したりリベット成形性が低下してしまうためであ
る。
るために添加するものであるが、その範囲を０．３５wt
%以下としたのは、０．３５wt%を超えると強度向上効果
が飽和する上、金属間化合物が増加しすぎ、耐落下強度
が低下したりリベット成形性が低下してしまうためであ
る。
【００１４】Ｃｕも強度を更に向上させるために添加す
るものであるが、その範囲を０．３wt%以下としての
は、０．３wt%を超えると強度向上効果が飽和する上、
微細析出物が増加し耐落下強度が低下したりリベット成
形性が低下してしまうためである。Ｃｕの最適添加範囲
は０．０２〜０．１５wt%である。
るものであるが、その範囲を０．３wt%以下としての
は、０．３wt%を超えると強度向上効果が飽和する上、
微細析出物が増加し耐落下強度が低下したりリベット成
形性が低下してしまうためである。Ｃｕの最適添加範囲
は０．０２〜０．１５wt%である。
【００１５】Ｆｅは通常アルミニウム地金や原料スクラ
ップに含まれる不純物であるが、その範囲を０．３wt%
以下としたのは、０．３wt%を超えると金属間化合物が
増加し、耐落下強度が低下したりリベット成形性が低下
してしまうためである。
ップに含まれる不純物であるが、その範囲を０．３wt%
以下としたのは、０．３wt%を超えると金属間化合物が
増加し、耐落下強度が低下したりリベット成形性が低下
してしまうためである。
【００１６】Ｓｉも通常アルミニウム地金や原料スクラ
ップに含まれる不純物であるが、その範囲を０．３wt%
以下としたのは、０．３wt%を超えると金属間化合物が
増加し、耐落下強度が低下したりリベット成形性が低下
してしまうためである。
ップに含まれる不純物であるが、その範囲を０．３wt%
以下としたのは、０．３wt%を超えると金属間化合物が
増加し、耐落下強度が低下したりリベット成形性が低下
してしまうためである。
【００１７】以上述べた以外に、鋳塊組織の微細化材と
して必要に応じＴｉ、またはＴｉ及びＢ、またはＴｉ及
びＣを添加しても良い。添加する場合はＴｉは０．００
１〜０．０５wt%、Ｂは０．０００１wt%以下、Ｃは０．
０１wt%以下が適当である。
して必要に応じＴｉ、またはＴｉ及びＢ、またはＴｉ及
びＣを添加しても良い。添加する場合はＴｉは０．００
１〜０．０５wt%、Ｂは０．０００１wt%以下、Ｃは０．
０１wt%以下が適当である。
【００１８】Ｎａを始めとするアルカリ金属元素（Ｎ
ａ，Ｌｉ，Ｋ，Ｒｂ，Ｃｓ，Ｆｒ）は、缶用合金の主要
成分であるＭｇ地金から混入しやすく、これらの元素が
微量でも含まれると鋳造や熱間圧延で割れが生じ易くな
ることは従来より知られており、その含有量は数１０pp
m以下、通常は５〜１０ppm程度に規制されている。これ
らのアルカリ元素は金属間化合物（Ｍｇ−Ｓｉ系、Ａｌ
−Ｍｎ系、あるいはＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系）とアル
ミニウムマトリクスの界面に単原子層として存在し、こ
れらの金属間化合物の割れや剥離に伴う亀裂の伝播を容
易にし、缶の落下時の衝撃によるスコア部の割れを起こ
し易くしているものと推定される。そこで本発明におい
ては縮径化された缶蓋における耐落下強度を確保するた
めアルカリ金属元素を１ppm以下に規制する必要があ
る。アルカリ金属を低減させる手段としては、鋳造前の
溶湯処理の段階で塩素を含有したアルゴンガスを従来よ
り長時間吹き込み、塩化物としてアルミニウム溶湯表面
に浮かせてノロとして除去するなどの方法をとれば良
い。
ａ，Ｌｉ，Ｋ，Ｒｂ，Ｃｓ，Ｆｒ）は、缶用合金の主要
成分であるＭｇ地金から混入しやすく、これらの元素が
微量でも含まれると鋳造や熱間圧延で割れが生じ易くな
ることは従来より知られており、その含有量は数１０pp
m以下、通常は５〜１０ppm程度に規制されている。これ
らのアルカリ元素は金属間化合物（Ｍｇ−Ｓｉ系、Ａｌ
−Ｍｎ系、あるいはＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系）とアル
ミニウムマトリクスの界面に単原子層として存在し、こ
れらの金属間化合物の割れや剥離に伴う亀裂の伝播を容
易にし、缶の落下時の衝撃によるスコア部の割れを起こ
し易くしているものと推定される。そこで本発明におい
ては縮径化された缶蓋における耐落下強度を確保するた
めアルカリ金属元素を１ppm以下に規制する必要があ
る。アルカリ金属を低減させる手段としては、鋳造前の
溶湯処理の段階で塩素を含有したアルゴンガスを従来よ
り長時間吹き込み、塩化物としてアルミニウム溶湯表面
に浮かせてノロとして除去するなどの方法をとれば良
い。
【００１９】上記以外の不純物としては、Ｚｎは０．２
５wt%以下、その他の元素は０．０５wt%以下であれば特
に問題はない。
５wt%以下、その他の元素は０．０５wt%以下であれば特
に問題はない。
【００２０】次に本発明の缶蓋用アルミニウム合金焼付
塗装板の耐力を２１０〜３４０Ｎ/mm２と限定した理由
について説明する。耐力が２１０Ｎ/mm２未満では缶蓋
としてのパネル剛性、耐圧強度が不足し、またスコア部
自体の強度が低いため耐落下強度が低下する。逆に耐力
が３４０Ｎ/mm２を超えるとリベット成形性が低下す
る。
塗装板の耐力を２１０〜３４０Ｎ/mm２と限定した理由
について説明する。耐力が２１０Ｎ/mm２未満では缶蓋
としてのパネル剛性、耐圧強度が不足し、またスコア部
自体の強度が低いため耐落下強度が低下する。逆に耐力
が３４０Ｎ/mm２を超えるとリベット成形性が低下す
る。
【００２１】次に本発明の第２の缶蓋用アルミニウム合
金焼付塗装板の製造方法について説明する。まず、前述
の組成からなるＡｌ合金溶湯を常法によりＤＣ鋳造して
鋳塊とし、この鋳塊を面削、均質化処理を施す。均質化
処理はＭｇ等の固溶元素を充分均一に拡散させるため常
法により４８０〜６００℃の温度範囲内で１時間以上施
せば良い。
金焼付塗装板の製造方法について説明する。まず、前述
の組成からなるＡｌ合金溶湯を常法によりＤＣ鋳造して
鋳塊とし、この鋳塊を面削、均質化処理を施す。均質化
処理はＭｇ等の固溶元素を充分均一に拡散させるため常
法により４８０〜６００℃の温度範囲内で１時間以上施
せば良い。
【００２２】次いで常法により熱間圧延を施し、必要に
応じて熱間圧延の後または熱間圧延の後の冷間圧延の途
中に再結晶化焼鈍を施し、その後圧延率５０〜９２％の
最終冷間圧延を施す。この最終冷間圧延はアルミニウム
合金板の強度を得るために必要なものであり、最終冷間
圧延率が５０％未満では強度が不足し、逆に９２％を超
えると加工硬化が進みすぎリベット成形性が劣化する。
また再結晶化のための焼鈍は連続焼鈍炉（ＣＡＬ）また
はバッチ炉において常法の通り実施すれば良いが、連続
焼鈍炉の場合は４００〜５６０℃で２分以内、バッチ炉
の場合は３００〜４００℃で４時間以内施せば良い。
応じて熱間圧延の後または熱間圧延の後の冷間圧延の途
中に再結晶化焼鈍を施し、その後圧延率５０〜９２％の
最終冷間圧延を施す。この最終冷間圧延はアルミニウム
合金板の強度を得るために必要なものであり、最終冷間
圧延率が５０％未満では強度が不足し、逆に９２％を超
えると加工硬化が進みすぎリベット成形性が劣化する。
また再結晶化のための焼鈍は連続焼鈍炉（ＣＡＬ）また
はバッチ炉において常法の通り実施すれば良いが、連続
焼鈍炉の場合は４００〜５６０℃で２分以内、バッチ炉
の場合は３００〜４００℃で４時間以内施せば良い。
【００２３】最終冷間圧延した板（コイル）は、更に常
法に従って脱脂、リン酸クロメート処理等の下地処理を
施した後、連続焼付塗装ラインで焼付塗装される。この
場合の塗料は有機樹脂で、溶剤型塗料としてエポキシ−
尿素樹脂、エポキシ−フェノール樹脂、ビニルオルガノ
ゾル樹脂等、水性塗料としてエポキシ−アクリル樹脂等
を塗布後２２０〜３００℃で焼付け、アルミニウム合金
板表面に３〜１５μｍの塗膜を形成させる。
法に従って脱脂、リン酸クロメート処理等の下地処理を
施した後、連続焼付塗装ラインで焼付塗装される。この
場合の塗料は有機樹脂で、溶剤型塗料としてエポキシ−
尿素樹脂、エポキシ−フェノール樹脂、ビニルオルガノ
ゾル樹脂等、水性塗料としてエポキシ−アクリル樹脂等
を塗布後２２０〜３００℃で焼付け、アルミニウム合金
板表面に３〜１５μｍの塗膜を形成させる。
【００２４】このようにして製造されたアルミニウム合
金焼付塗装板の耐力は前述のように２１０〜３４０Ｎ/m
m２とする必要があり、Ｍｇを始めとした添加元素とそ
の添加量、中間焼鈍温度、最終冷間圧延率、焼付時の加
熱温度により制御してこの範囲に調整すれば良い。
金焼付塗装板の耐力は前述のように２１０〜３４０Ｎ/m
m２とする必要があり、Ｍｇを始めとした添加元素とそ
の添加量、中間焼鈍温度、最終冷間圧延率、焼付時の加
熱温度により制御してこの範囲に調整すれば良い。
【００２５】以上詳細に説明したように、本発明のアル
ミニウム合金焼付塗装板は従来材と同等の強度、成形性
を維持した上で、耐落下強度に優れ、縮径化されても落
下時にスコア部破断による内容物の漏れが発生しない特
徴を有し、缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装板として好
適なものである。
ミニウム合金焼付塗装板は従来材と同等の強度、成形性
を維持した上で、耐落下強度に優れ、縮径化されても落
下時にスコア部破断による内容物の漏れが発生しない特
徴を有し、缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装板として好
適なものである。
【００２６】
【実施例】以下、本発明の実施例について、比較例と対
比し詳細に説明する。
比し詳細に説明する。
【００２７】（実施例１） 表１（試験例No.１〜２０）に示す各種組成のＡｌ合金
（表中、合金記号Ａ〜Ｔ）を常法により溶解しＤＣ鋳造
にて厚さ６００mmの鋳塊とした。次にこれを８mm面削
後、５００℃で４時間の均質化処理を施し、開始温度４
５０〜４７０℃、終了温度３００〜３３０℃で厚さ２．
８mmまで熱間圧延した。続いて冷間圧延を厚さ０．８mm
まで施した後、連続焼鈍炉にて５００℃×０秒の再結晶
化焼鈍を施した。続いて最終冷間圧延を板厚０．２５mm
まで施した後（最終冷間圧延率６８．８％）、連続焼付
塗装ラインにて脱脂、リン酸クロメート処理、水洗、乾
燥、塗装、焼付を順次施した。焼付温度は２５０℃×０
秒とした。
（表中、合金記号Ａ〜Ｔ）を常法により溶解しＤＣ鋳造
にて厚さ６００mmの鋳塊とした。次にこれを８mm面削
後、５００℃で４時間の均質化処理を施し、開始温度４
５０〜４７０℃、終了温度３００〜３３０℃で厚さ２．
８mmまで熱間圧延した。続いて冷間圧延を厚さ０．８mm
まで施した後、連続焼鈍炉にて５００℃×０秒の再結晶
化焼鈍を施した。続いて最終冷間圧延を板厚０．２５mm
まで施した後（最終冷間圧延率６８．８％）、連続焼付
塗装ラインにて脱脂、リン酸クロメート処理、水洗、乾
燥、塗装、焼付を順次施した。焼付温度は２５０℃×０
秒とした。
【００２８】このようにして得られたアルミニウム合金
焼付塗装板の耐力を引張試験により測定した。またアル
ミニウム合金焼付塗装板を２０２径蓋に成形し（スコア
部の残肉厚さ９０μｍ）、３５０ml用のアルミニウムＤ
Ｉ缶に水を３３５ml充填した後、蓋を下にして５０，７
５，１００cmの高さから鋼板上に落下させ、スコア部に
割れが発生して水漏れが発生するかどうか調べた。その
結果を表２に示す。
焼付塗装板の耐力を引張試験により測定した。またアル
ミニウム合金焼付塗装板を２０２径蓋に成形し（スコア
部の残肉厚さ９０μｍ）、３５０ml用のアルミニウムＤ
Ｉ缶に水を３３５ml充填した後、蓋を下にして５０，７
５，１００cmの高さから鋼板上に落下させ、スコア部に
割れが発生して水漏れが発生するかどうか調べた。その
結果を表２に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】表２から明らかなように、本発明例No.１
〜１０は耐力が２１０〜３４０Ｎ/mm ２の範囲であり、
リベット成形性、耐圧値とも問題ない。また耐落下強度
はいずれの高さから落下させてもスコア部に割れが発生
せず、良好である。これに対し、比較例No.１１はＭｇ
量が少ないため耐力が低く耐圧値が劣り、耐落下強度も
劣る。No.１２〜１７はそれぞれＭｇ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃ
ｕ，Ｆｅ，Ｓｉ量が多くリベット成形性が劣るとともに
耐落下強度も劣る傾向にある。No.１８〜２０はアルカ
リ金属含有量が多く耐落下強度が劣る。
〜１０は耐力が２１０〜３４０Ｎ/mm ２の範囲であり、
リベット成形性、耐圧値とも問題ない。また耐落下強度
はいずれの高さから落下させてもスコア部に割れが発生
せず、良好である。これに対し、比較例No.１１はＭｇ
量が少ないため耐力が低く耐圧値が劣り、耐落下強度も
劣る。No.１２〜１７はそれぞれＭｇ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃ
ｕ，Ｆｅ，Ｓｉ量が多くリベット成形性が劣るとともに
耐落下強度も劣る傾向にある。No.１８〜２０はアルカ
リ金属含有量が多く耐落下強度が劣る。
【００３２】（実施例２）表３に示すように実施例１の
数種類の合金を常法により溶解しＤＣ鋳造にて厚さ６０
０mmの鋳塊とした。次にこれを８mm面削後、５３０℃で
２時間の均質化処理を施し、開始温度４６０〜４８０
℃、終了温度２８５〜３２０℃で厚さ２．０〜４．０mm
まで熱間圧延した。続いて表３に示す各種工程により冷
間圧延、再結晶化焼鈍、最終冷間圧延を板厚０．２５mm
まで施した。続いて連続焼付塗装ラインにて脱脂、リン
酸クロメート処理、水洗、乾燥、塗装、焼付を順次施し
た。焼付温度は２４０℃×０秒とした。
数種類の合金を常法により溶解しＤＣ鋳造にて厚さ６０
０mmの鋳塊とした。次にこれを８mm面削後、５３０℃で
２時間の均質化処理を施し、開始温度４６０〜４８０
℃、終了温度２８５〜３２０℃で厚さ２．０〜４．０mm
まで熱間圧延した。続いて表３に示す各種工程により冷
間圧延、再結晶化焼鈍、最終冷間圧延を板厚０．２５mm
まで施した。続いて連続焼付塗装ラインにて脱脂、リン
酸クロメート処理、水洗、乾燥、塗装、焼付を順次施し
た。焼付温度は２４０℃×０秒とした。
【００３３】このようにして得られたアルミニウム合金
焼付塗装板の耐力を引張試験により測定した。またアル
ミニウム合金焼付塗装板を２０２径蓋に成形し（スコア
部の残肉厚さ９０μｍ）、３５０ml用のアルミニウムＤ
Ｉ缶に水を３３５ml充填した後、蓋を下にして５０，７
５，１００cmの高さから鋼板上に落下させ、スコア部に
割れが発生して水漏れが発生するかどうか調べた。その
結果を表４に示す。
焼付塗装板の耐力を引張試験により測定した。またアル
ミニウム合金焼付塗装板を２０２径蓋に成形し（スコア
部の残肉厚さ９０μｍ）、３５０ml用のアルミニウムＤ
Ｉ缶に水を３３５ml充填した後、蓋を下にして５０，７
５，１００cmの高さから鋼板上に落下させ、スコア部に
割れが発生して水漏れが発生するかどうか調べた。その
結果を表４に示す。
【００３４】
【表３】
【００３５】
【表４】
【００３６】表４から明らかなように、本発明例のアル
ミニウム合金焼付塗装板No.２１〜２５は耐力が２１０
〜３４０Ｎ/mm２の範囲であり、リベット成形性、耐圧
値とも問題ない。また耐落下強度はいずれの高さから落
下させてもスコア部に割れが発生せず、良好である。こ
れに対し、比較例No.２６は最終冷間圧延率が低く耐力
が低いため耐圧値が劣り、耐落下強度も劣る。また最終
冷間圧延率の高すぎるNo.２７はリベット成形性が劣
る。No.２８は最終冷間圧延率は本発明範囲内ではある
が耐力が高めに外れており、リベット成形性が劣る。
ミニウム合金焼付塗装板No.２１〜２５は耐力が２１０
〜３４０Ｎ/mm２の範囲であり、リベット成形性、耐圧
値とも問題ない。また耐落下強度はいずれの高さから落
下させてもスコア部に割れが発生せず、良好である。こ
れに対し、比較例No.２６は最終冷間圧延率が低く耐力
が低いため耐圧値が劣り、耐落下強度も劣る。また最終
冷間圧延率の高すぎるNo.２７はリベット成形性が劣
る。No.２８は最終冷間圧延率は本発明範囲内ではある
が耐力が高めに外れており、リベット成形性が劣る。
【００３７】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
る缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装板は、良好な強度、
成形性を維持した上で、耐落下強度に優れ、縮径化され
ても落下時にスコア部破断による内容物の漏れが発生し
ない特徴を有し、缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装板と
して好適なものである。
る缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装板は、良好な強度、
成形性を維持した上で、耐落下強度に優れ、縮径化され
ても落下時にスコア部破断による内容物の漏れが発生し
ない特徴を有し、缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装板と
して好適なものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/047 Ｃ２２Ｆ 1/047 // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０１ 1/00 ６０１ ６２３ ６２３ ６３０ ６３０Ａ ６３０Ｋ ６７３ ６７３ ６８４ ６８４Ｃ ６８５ ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ａ ６９４ ６９４Ａ Ｆターム(参考） 4F100 AA17A AA20A AA22A AA23A AB01A AB09A AB10A AB31A BA01 BA02 CC00 DA03 EH462 EJ082 EJ171 EJ371 EJ421 EJ422 EJ69 GB18 JK01 JK01A JK10A YY00A
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｍｇ１．７〜５．０wt%、Ｍｎ０．８wt%
以下、Ｃｒ０．３５wt%以下、Ｃｕ０．３wt%以下、Ｆｅ
０．３wt%以下、Ｓｉ０．３wt%以下を含有し、不純物と
してのアルカリ金属を１ppm以下に規制し、残部がＡｌ
とその他の不可避不純物からなり、耐力が２１０〜３４
０Ｎ/mm２であることを特徴とする、耐落下強度に優れ
る缶蓋用アルミニウム合金焼付塗装板。 - 【請求項２】 Ｍｇ１．７〜５．０wt%、Ｍｎ０．８wt%
以下、Ｃｒ０．３５wt%以下、Ｃｕ０．３wt%以下、Ｆｅ
０．３wt%以下、Ｓｉ０．３wt%以下を含有し、不純物と
してのアルカリ金属を１ppm以下に規制し、残部がＡｌ
とその他の不可避不純物からなるアルミニウム合金鋳塊
に均質化処理、熱間圧延を施し、必要に応じて熱間圧延
の後または熱間圧延の後の冷間圧延の途中に再結晶化焼
鈍を施し、その後圧延率５０〜９２％の最終冷間圧延を
施した後、焼付塗装を施して耐力を２１０〜３４０Ｎ/m
m２とすることを特徴とする、耐落下強度に優れる缶蓋
用アルミニウム合金焼付塗装板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10175509A JP2000008133A (ja) | 1998-06-23 | 1998-06-23 | 耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10175509A JP2000008133A (ja) | 1998-06-23 | 1998-06-23 | 耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000008133A true JP2000008133A (ja) | 2000-01-11 |
Family
ID=15997302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10175509A Pending JP2000008133A (ja) | 1998-06-23 | 1998-06-23 | 耐落下強度に優れる缶蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000008133A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1443123A1 (de) * | 2003-01-28 | 2004-08-04 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Aluminiumlegierung zur Herstellung von Deckelband für Dosen |
| US6802197B2 (en) | 2002-01-09 | 2004-10-12 | Barrera Maria Eugenia | Process for manufacturing a high strength container, particularly an aerosol container, and the container obtained through such process |
| EP1748088A1 (de) * | 2005-07-29 | 2007-01-31 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Warm- und kaltumformbare Aluminiumlegierung vom Typ Al-Mg-Mn |
| JP2008183623A (ja) * | 2008-04-07 | 2008-08-14 | Mitsui High Tec Inc | 無段変速機用伝動ベルトのエレメントの製造方法 |
| CN102051502A (zh) * | 2010-12-01 | 2011-05-11 | 保定隆达铝业有限公司 | 再生铸造铝合金锭杂质Li元素含量限定配方 |
| WO2012070391A1 (ja) * | 2010-11-26 | 2012-05-31 | 住友軽金属工業株式会社 | 陽圧缶蓋用アルミニウム合金塗装板およびその製造方法 |
| WO2013077070A1 (ja) * | 2011-11-24 | 2013-05-30 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム－マグネシウム合金およびその合金板 |
| JP2018104762A (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | 日新製鋼株式会社 | 溶融Ａｌ系めっき鋼板の製造方法、および溶融Ａｌ系めっき鋼板 |
-
1998
- 1998-06-23 JP JP10175509A patent/JP2000008133A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6802197B2 (en) | 2002-01-09 | 2004-10-12 | Barrera Maria Eugenia | Process for manufacturing a high strength container, particularly an aerosol container, and the container obtained through such process |
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| JP2012112007A (ja) * | 2010-11-26 | 2012-06-14 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 陽圧缶蓋用アルミニウム合金塗装板およびその製造方法 |
| CN102051502A (zh) * | 2010-12-01 | 2011-05-11 | 保定隆达铝业有限公司 | 再生铸造铝合金锭杂质Li元素含量限定配方 |
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| CN103842536A (zh) * | 2011-11-24 | 2014-06-04 | 株式会社神户制钢所 | 铝－镁合金及其合金板 |
| JP2018104762A (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | 日新製鋼株式会社 | 溶融Ａｌ系めっき鋼板の製造方法、および溶融Ａｌ系めっき鋼板 |
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