JP2000003105A - 定着装置 - Google Patents
定着装置Info
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- JP2000003105A JP2000003105A JP16837998A JP16837998A JP2000003105A JP 2000003105 A JP2000003105 A JP 2000003105A JP 16837998 A JP16837998 A JP 16837998A JP 16837998 A JP16837998 A JP 16837998A JP 2000003105 A JP2000003105 A JP 2000003105A
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- JP
- Japan
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- heat
- layer
- heat ray
- fixing
- absorbing layer
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- Fixing For Electrophotography (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 円筒状の透光性基体に設けられる熱線吸収層
の温度分布を均一化すると共に透光性基体の破損を防止
した、瞬時加熱が可能な或いは加熱時間の早いクイック
スタート定着用の熱線を用いた定着装置を提供するこ
と。 【解決手段】 熱線を発光する熱線照射手段を内部に配
し、熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設
け、透光性基体の外側に、透光性基体を通過した熱線の
略１００％を吸収する熱線吸収層と、層厚１０〜１００
０μｍの熱伝導層とをその順に設けることを特徴とする
定着装置。
の温度分布を均一化すると共に透光性基体の破損を防止
した、瞬時加熱が可能な或いは加熱時間の早いクイック
スタート定着用の熱線を用いた定着装置を提供するこ
と。 【解決手段】 熱線を発光する熱線照射手段を内部に配
し、熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設
け、透光性基体の外側に、透光性基体を通過した熱線の
略１００％を吸収する熱線吸収層と、層厚１０〜１００
０μｍの熱伝導層とをその順に設けることを特徴とする
定着装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複写機、プリン
タ、ＦＡＸ等の画像形成装置に用いられる定着装置に関
し、特に瞬時加熱が可能なクイックスタート定着用の定
着装置に関する。
タ、ＦＡＸ等の画像形成装置に用いられる定着装置に関
し、特に瞬時加熱が可能なクイックスタート定着用の定
着装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、複写機、プリンタ、ＦＡＸ等の画
像形成装置に用いられる定着装置として、技術的な完成
度が高く安定したものとして熱ローラ定着方式が、低速
機から高速機まで、モノクロ機からフルカラー機まで、
と幅広く採用されている。
像形成装置に用いられる定着装置として、技術的な完成
度が高く安定したものとして熱ローラ定着方式が、低速
機から高速機まで、モノクロ機からフルカラー機まで、
と幅広く採用されている。
【０００３】しかしながら、従来の熱ローラ定着方式の
定着装置では、転写材やトナーを加熱する際に、熱容量
の大きな定着ローラを加熱する必要があるため省エネル
ギー効果が悪く、省エネ面で不利であり、また、プリン
ト時に定着装置を暖めるのに時間がかかりプリント時間
（ウォーミングアップタイム）が長くなってしまうとい
う問題がある。
定着装置では、転写材やトナーを加熱する際に、熱容量
の大きな定着ローラを加熱する必要があるため省エネル
ギー効果が悪く、省エネ面で不利であり、また、プリン
ト時に定着装置を暖めるのに時間がかかりプリント時間
（ウォーミングアップタイム）が長くなってしまうとい
う問題がある。
【０００４】これを解決するためフィルム（熱定着フィ
ルム）を用い、熱ローラを熱定着フィルムという究極の
厚みまで持っていき低熱容量化し、温度制御されたヒー
タ（セラミックヒータ）を熱定着フィルムに直接加圧接
触させることで熱伝導効率を大幅に向上させ、省エネル
ギーとウォーミングアップタイムを殆ど必要としないク
イックスタートとを図ったフィルム定着方式の定着装置
やそれを用いた画像形成装置が提案され、最近用いられ
てきている。
ルム）を用い、熱ローラを熱定着フィルムという究極の
厚みまで持っていき低熱容量化し、温度制御されたヒー
タ（セラミックヒータ）を熱定着フィルムに直接加圧接
触させることで熱伝導効率を大幅に向上させ、省エネル
ギーとウォーミングアップタイムを殆ど必要としないク
イックスタートとを図ったフィルム定着方式の定着装置
やそれを用いた画像形成装置が提案され、最近用いられ
てきている。
【０００５】また、熱ローラの変形として円筒状の透光
性基体を定着ローラとして用い、内部に設けたハロゲン
ランプからの熱線をトナーに照射して加熱定着し、ウォ
ーミングアップタイムを要せずクイックスタートを図っ
た定着方法が、特開昭５２−１０６７４１号公報、同５
７−８２２４０号公報、同５７−１０２７３６号公報、
同５７−１０２７４１号公報等により開示されている。
また、円筒状の透光性基体内部に設けたハロゲンランプ
からの光を、透光性基体の外周面に設けた光吸収層で吸
収させ、光吸収層の熱によりトナー像を定着させる定着
方法が特開昭５９−６５８６７号公報により開示されて
いる。
性基体を定着ローラとして用い、内部に設けたハロゲン
ランプからの熱線をトナーに照射して加熱定着し、ウォ
ーミングアップタイムを要せずクイックスタートを図っ
た定着方法が、特開昭５２−１０６７４１号公報、同５
７−８２２４０号公報、同５７−１０２７３６号公報、
同５７−１０２７４１号公報等により開示されている。
また、円筒状の透光性基体内部に設けたハロゲンランプ
からの光を、透光性基体の外周面に設けた光吸収層で吸
収させ、光吸収層の熱によりトナー像を定着させる定着
方法が特開昭５９−６５８６７号公報により開示されて
いる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記特
開昭５２−１０６７４１号公報等の開示による、ハロゲ
ンランプの熱線を透光性基体を通して照射し、トナーを
加熱定着する方法や特開昭５９−６５８６７号公報の開
示による、ハロゲンランプの熱線を透光性基体を通して
光吸収層に照射し、該光吸収層の熱によりトナーを定着
する方法等においては、省エネルギーとウォーミングア
ップタイムを短縮したクイックスタートとが図られたも
のの、透光性基体の熱伝導性が悪く、光吸収層（熱線吸
収層）により吸収された熱による熱線吸収層の表面温度
が均一化せず、定着ムラが発生するという問題が起こ
る。特に円筒状の透光性基体表面の熱線吸収層の長手方
向（円筒状の透光性基体の中心軸と平行する方向）の温
度分布が均一化しない。この為に、転写材サイズの変更
に対応できない問題がある。また、透光性基体が脆く破
損し易いという問題もある。
開昭５２−１０６７４１号公報等の開示による、ハロゲ
ンランプの熱線を透光性基体を通して照射し、トナーを
加熱定着する方法や特開昭５９−６５８６７号公報の開
示による、ハロゲンランプの熱線を透光性基体を通して
光吸収層に照射し、該光吸収層の熱によりトナーを定着
する方法等においては、省エネルギーとウォーミングア
ップタイムを短縮したクイックスタートとが図られたも
のの、透光性基体の熱伝導性が悪く、光吸収層（熱線吸
収層）により吸収された熱による熱線吸収層の表面温度
が均一化せず、定着ムラが発生するという問題が起こ
る。特に円筒状の透光性基体表面の熱線吸収層の長手方
向（円筒状の透光性基体の中心軸と平行する方向）の温
度分布が均一化しない。この為に、転写材サイズの変更
に対応できない問題がある。また、透光性基体が脆く破
損し易いという問題もある。
【０００７】本発明は上記の問題点を解決し、円筒状の
透光性基体に設けられる熱線吸収層の温度分布を均一化
すると共に透光性基体の破損を防止した、瞬時加熱が可
能な或いは加熱時間の早いクイックスタート定着用の熱
線を用いた定着装置を提供することを目的とする。
透光性基体に設けられる熱線吸収層の温度分布を均一化
すると共に透光性基体の破損を防止した、瞬時加熱が可
能な或いは加熱時間の早いクイックスタート定着用の熱
線を用いた定着装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的は、転写材上の
トナー像を加熱と加圧とにより前記転写材に固定する定
着装置において、熱線を発光する熱線照射手段を内部に
配し、前記熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基
体を設け、前記透光性基体の外側に、前記透光性基体を
通過した熱線の略１００％を吸収する熱線吸収層と、層
厚１０〜１０００μｍの熱伝導層とをその順に設けるこ
とを特徴とする定着装置によって達成される（第１の発
明）。
トナー像を加熱と加圧とにより前記転写材に固定する定
着装置において、熱線を発光する熱線照射手段を内部に
配し、前記熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基
体を設け、前記透光性基体の外側に、前記透光性基体を
通過した熱線の略１００％を吸収する熱線吸収層と、層
厚１０〜１０００μｍの熱伝導層とをその順に設けるこ
とを特徴とする定着装置によって達成される（第１の発
明）。
【０００９】また、上記目的は、転写材上のトナー像を
加熱と加圧とにより前記転写材に固定する定着装置にお
いて、熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記
熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、
前記透光性基体の外側に、弾性層と熱線吸収層と層厚１
０〜１０００μｍの熱伝導層とをその順に設けることを
特徴とする定着装置によって達成される（第２の発
明）。
加熱と加圧とにより前記転写材に固定する定着装置にお
いて、熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記
熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、
前記透光性基体の外側に、弾性層と熱線吸収層と層厚１
０〜１０００μｍの熱伝導層とをその順に設けることを
特徴とする定着装置によって達成される（第２の発
明）。
【００１０】また、上記目的は、転写材上のトナー像を
加熱と加圧とにより前記転写材に固定する定着装置にお
いて、熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記
熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、
前記透光性基体の外側に熱線を吸収する濃度分布を有す
る熱線吸収層と、熱伝導層とを設けることを特徴とする
定着装置によって達成される（第３の発明）。
加熱と加圧とにより前記転写材に固定する定着装置にお
いて、熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記
熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、
前記透光性基体の外側に熱線を吸収する濃度分布を有す
る熱線吸収層と、熱伝導層とを設けることを特徴とする
定着装置によって達成される（第３の発明）。
【００１１】また、上記目的は、転写材上のトナー像を
加熱と加圧とにより前記転写材に固定する定着装置にお
いて、熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記
熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、
前記透光性基体の外側に、熱線を吸収する熱線吸収層と
熱伝導層とを設けると共に、前記円筒状の透光性基体の
外径をφ、厚さをｔとするとき、０．０５≦ｔ／φ≦
０．２０であることを特徴とする定着装置によって達成
される（第４の発明）。
加熱と加圧とにより前記転写材に固定する定着装置にお
いて、熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記
熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、
前記透光性基体の外側に、熱線を吸収する熱線吸収層と
熱伝導層とを設けると共に、前記円筒状の透光性基体の
外径をφ、厚さをｔとするとき、０．０５≦ｔ／φ≦
０．２０であることを特徴とする定着装置によって達成
される（第４の発明）。
【００１２】また、上記目的は、転写材上のトナー像を
加熱と加圧とにより前記転写材に固定する定着装置にお
いて、熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記
熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、
前記透光性基体の外側に、熱線を吸収する熱線吸収層と
熱伝導層とを設けると共に、前記熱線吸収層或いは前記
熱線吸収層に隣接する内側の層に熱線に透過性を有する
微粒子を混入することを特徴とする定着装置によって達
成される（第５の発明）。
加熱と加圧とにより前記転写材に固定する定着装置にお
いて、熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記
熱線に対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、
前記透光性基体の外側に、熱線を吸収する熱線吸収層と
熱伝導層とを設けると共に、前記熱線吸収層或いは前記
熱線吸収層に隣接する内側の層に熱線に透過性を有する
微粒子を混入することを特徴とする定着装置によって達
成される（第５の発明）。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。なお、本欄の記載は請求項の技術的範囲や用語の
意義を限定するものではない。また、以下の、本発明の
実施の形態における断定的な説明は、ベストモードを示
すものであって、本発明の用語の意義や技術的範囲を限
定するものではない。なお以下の実施形態の説明におい
て、転写域において像形成体に対向する側の転写材の面
（上側の面）を表面、転写材の他方の面すなわち中間転
写体に対向する側の転写材の面（下側の面）を裏面とい
い、転写材の表面に転写される画像を表面画像、転写材
の裏面に転写される画像を裏面画像という。
する。なお、本欄の記載は請求項の技術的範囲や用語の
意義を限定するものではない。また、以下の、本発明の
実施の形態における断定的な説明は、ベストモードを示
すものであって、本発明の用語の意義や技術的範囲を限
定するものではない。なお以下の実施形態の説明におい
て、転写域において像形成体に対向する側の転写材の面
（上側の面）を表面、転写材の他方の面すなわち中間転
写体に対向する側の転写材の面（下側の面）を裏面とい
い、転写材の表面に転写される画像を表面画像、転写材
の裏面に転写される画像を裏面画像という。
【００１４】本発明にかかわる定着装置及びそれを用い
る画像形成装置の一実施形態の画像形成プロセスおよび
各機構について、図１ないし図８を用いて説明する。図
１は、本発明にかかわる定着装置を用いる画像形成装置
の一実施形態を示すカラー画像形成装置の断面構成図で
あり、図２は、図１の画像形成装置におけるトナー像形
成状態を示す図であり、図２（Ａ）は、像形成体に形成
した裏面画像を中間転写体上に転写するときのトナー像
形成状態を示す図であり、図２（Ｂ）は、中間転写体上
の裏面画像と同期して像形成体に表面画像を形成すると
きのトナー像形成状態を示す図であり、図２（Ｃ）は、
転写材上への両面画像形成を示す図であり、図３は、原
稿画像読取手段の一例を示す図であり、図４は、画像形
成装置の制御回路ブロック図であり、図５は、定着装置
の第１の例の構造を示す説明図であり、図６は、ロール
状の熱線定着用回転部材の第１の例及び第２の例と、第
３の例及び第４の例との拡大断面構成図であり、図７
は、ロール状の熱線定着用回転部材の第１の例及び第２
の例の熱線吸収層の濃度分布を示す図であり、図８は、
ロール状の熱線定着用回転部材の第３の例及び第４の例
の兼用層の濃度分布を示す図であり、図９は、ロール状
の熱線定着用回転部材の第１の例及び第２の例の透光性
基体の外径と厚さとを示す図である。
る画像形成装置の一実施形態の画像形成プロセスおよび
各機構について、図１ないし図８を用いて説明する。図
１は、本発明にかかわる定着装置を用いる画像形成装置
の一実施形態を示すカラー画像形成装置の断面構成図で
あり、図２は、図１の画像形成装置におけるトナー像形
成状態を示す図であり、図２（Ａ）は、像形成体に形成
した裏面画像を中間転写体上に転写するときのトナー像
形成状態を示す図であり、図２（Ｂ）は、中間転写体上
の裏面画像と同期して像形成体に表面画像を形成すると
きのトナー像形成状態を示す図であり、図２（Ｃ）は、
転写材上への両面画像形成を示す図であり、図３は、原
稿画像読取手段の一例を示す図であり、図４は、画像形
成装置の制御回路ブロック図であり、図５は、定着装置
の第１の例の構造を示す説明図であり、図６は、ロール
状の熱線定着用回転部材の第１の例及び第２の例と、第
３の例及び第４の例との拡大断面構成図であり、図７
は、ロール状の熱線定着用回転部材の第１の例及び第２
の例の熱線吸収層の濃度分布を示す図であり、図８は、
ロール状の熱線定着用回転部材の第３の例及び第４の例
の兼用層の濃度分布を示す図であり、図９は、ロール状
の熱線定着用回転部材の第１の例及び第２の例の透光性
基体の外径と厚さとを示す図である。
【００１５】図３及び図４に示すように、原稿画像読取
手段としての原稿画像読取装置５００は、読取装置本体
５０１、原稿ＰＳを収納する原稿収納皿５０５、原稿送
出ローラ５０２、透明なプレート５０３、原稿搬送ロー
ラ５０４、原稿排出皿５０６及び透明なプレート５０３
を挟んで設けられ上下より原稿ＰＳの原稿画像を読取る
ライン状の原稿画像読取センサＰＳ１，ＰＳ２とによっ
て構成され、外部装置や以下に説明するカラー画像形成
装置に組込まれた信号線により制御部に接続される。
手段としての原稿画像読取装置５００は、読取装置本体
５０１、原稿ＰＳを収納する原稿収納皿５０５、原稿送
出ローラ５０２、透明なプレート５０３、原稿搬送ロー
ラ５０４、原稿排出皿５０６及び透明なプレート５０３
を挟んで設けられ上下より原稿ＰＳの原稿画像を読取る
ライン状の原稿画像読取センサＰＳ１，ＰＳ２とによっ
て構成され、外部装置や以下に説明するカラー画像形成
装置に組込まれた信号線により制御部に接続される。
【００１６】原稿送出ローラ５０２により送出された原
稿ＰＳが透明なプレート５０３を通過する際に、透明な
プレート５０３を挟んで上下に設けられた原稿画像読取
センサＰＳ１，ＰＳ２により、原稿ＰＳが片面原稿か両
面原稿かの判別（片面、両面判別）と、原稿ＰＳの画像
データの読取とが行われる。
稿ＰＳが透明なプレート５０３を通過する際に、透明な
プレート５０３を挟んで上下に設けられた原稿画像読取
センサＰＳ１，ＰＳ２により、原稿ＰＳが片面原稿か両
面原稿かの判別（片面、両面判別）と、原稿ＰＳの画像
データの読取とが行われる。
【００１７】本実施形態では上下１組のセンサにより片
面、両面判別と画像データ読取とを行っているが、画像
データの読取と片面、両面判別とにそれぞれ対応した複
数のセンサを設けてもよく、例えばそれぞれ対応した複
数のセンサを用い、片面、両面判別を行った後画像デー
タの読取りを行ってもよい。原稿画像読取センサＰＳ１
或いはＰＳ２により１束の原稿ＰＳの画像データが読取
られ制御部を通してＲＡＭ内に記憶される。
面、両面判別と画像データ読取とを行っているが、画像
データの読取と片面、両面判別とにそれぞれ対応した複
数のセンサを設けてもよく、例えばそれぞれ対応した複
数のセンサを用い、片面、両面判別を行った後画像デー
タの読取りを行ってもよい。原稿画像読取センサＰＳ１
或いはＰＳ２により１束の原稿ＰＳの画像データが読取
られ制御部を通してＲＡＭ内に記憶される。
【００１８】上記により、両面画像と判別された場合、
図３にて示す原稿画像読取手段により原稿ＰＳの画像デ
ータが読取られ、図４に示すＲＯＭ内に格納された両面
画像形成プログラムＰ１が制御部を通してＲＡＭ内に読
込まれ制御部により両面画像形成プログラムＰ１が実行
され画像形成プロセスが行われる。
図３にて示す原稿画像読取手段により原稿ＰＳの画像デ
ータが読取られ、図４に示すＲＯＭ内に格納された両面
画像形成プログラムＰ１が制御部を通してＲＡＭ内に読
込まれ制御部により両面画像形成プログラムＰ１が実行
され画像形成プロセスが行われる。
【００１９】図１及び図２によれば、１０は像形成体で
ある感光体ドラム、１１は各色毎の帯電手段であるスコ
ロトロン帯電器、１２は各色毎の画像書込手段である露
光光学系、１３は各色毎の現像手段である現像器、１４
ａは中間転写体である中間転写ベルト、１４ｃは第１及
び第２の転写手段である転写器、１４ｇは第３の転写手
段である裏面転写器、１４ｍは除電手段である除電器、
１５０は転写材帯電手段である紙帯電器、１４ｈは転写
材分離手段である紙分離ＡＣ除電器、１６０は爪部材で
ある分離爪２１０と拍車部材である拍車１６２とを有す
る搬送部、１６９は進入ガイド部材である進入ガイド
板、１７は第１の例の定着装置である。
ある感光体ドラム、１１は各色毎の帯電手段であるスコ
ロトロン帯電器、１２は各色毎の画像書込手段である露
光光学系、１３は各色毎の現像手段である現像器、１４
ａは中間転写体である中間転写ベルト、１４ｃは第１及
び第２の転写手段である転写器、１４ｇは第３の転写手
段である裏面転写器、１４ｍは除電手段である除電器、
１５０は転写材帯電手段である紙帯電器、１４ｈは転写
材分離手段である紙分離ＡＣ除電器、１６０は爪部材で
ある分離爪２１０と拍車部材である拍車１６２とを有す
る搬送部、１６９は進入ガイド部材である進入ガイド
板、１７は第１の例の定着装置である。
【００２０】像形成体である感光体ドラム１０は、例え
ば、光学ガラスや透明アクリル樹脂等の透明部材によっ
て形成される円筒状の基体の外周に、透明の導電層、ａ
−Ｓｉ層あるいは有機感光層（ＯＰＣ）等の感光層（光
導電層ともいう）を形成したものであり、導電層を接地
した状態で図１の矢印で示す時計方向に回転される。
ば、光学ガラスや透明アクリル樹脂等の透明部材によっ
て形成される円筒状の基体の外周に、透明の導電層、ａ
−Ｓｉ層あるいは有機感光層（ＯＰＣ）等の感光層（光
導電層ともいう）を形成したものであり、導電層を接地
した状態で図１の矢印で示す時計方向に回転される。
【００２１】各色毎の帯電手段であるスコロトロン帯電
器１１、各色毎の画像書込手段である露光光学系１２及
び各色毎の現像手段である現像器１３は、これらを１組
として、イエロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン
（Ｃ）および黒色（Ｋ）の各色の画像形成プロセス用と
して４組設けられ、図１の矢印にて示す感光体ドラム１
０の回転方向に対して、Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋの順に配置され
る。
器１１、各色毎の画像書込手段である露光光学系１２及
び各色毎の現像手段である現像器１３は、これらを１組
として、イエロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン
（Ｃ）および黒色（Ｋ）の各色の画像形成プロセス用と
して４組設けられ、図１の矢印にて示す感光体ドラム１
０の回転方向に対して、Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋの順に配置され
る。
【００２２】各色毎の帯電手段であるスコロトロン帯電
器１１は、それぞれ所定の電位に保持された制御グリッ
ドと例えば鋸歯状電極からなる放電電極１１ａとを有
し、感光体ドラム１０の感光層と対峙して取付けられ、
トナーと同極性のコロナ放電によって帯電作用（本実施
形態においてはマイナス帯電）を行い、感光体ドラム１
０に対し一様な電位を与える。放電電極１１ａとして
は、その他ワイヤ電極や針状電極を用いることも可能で
ある。
器１１は、それぞれ所定の電位に保持された制御グリッ
ドと例えば鋸歯状電極からなる放電電極１１ａとを有
し、感光体ドラム１０の感光層と対峙して取付けられ、
トナーと同極性のコロナ放電によって帯電作用（本実施
形態においてはマイナス帯電）を行い、感光体ドラム１
０に対し一様な電位を与える。放電電極１１ａとして
は、その他ワイヤ電極や針状電極を用いることも可能で
ある。
【００２３】各色毎の画像書込手段である露光光学系１
２は、感光体ドラム１０上での露光位置が、前述した各
色毎のスコロトロン帯電器１１に対して感光体ドラム１
０の回転方向下流側に位置するようにして感光体ドラム
１０の内部に配置される。それぞれの露光光学系１２
は、ドラム軸と平行に主走査方向に配列された像露光光
の発光素子としてのＬＥＤ（発光ダイオード）を複数個
アレイ状に並べた線状の露光素子１２ａと、結像素子と
しての光集束性光伝送体（商品名：セルフォックレンズ
アレイ）１２ｂと、不図示のレンズホルダとで構成され
る露光用ユニットであり、保持部材２０に取付けられ
る。保持部材２０には各色毎の露光光学系１２の他に転
写同時露光器１２ｄ及び一様露光器１２ｅが取付けら
れ、一体となって感光体ドラム１０の透光性の基体内部
に収容される。各色毎の露光光学系１２は、別体の画像
読み取り装置によって読み取られメモリに記憶された各
色の画像データに従って感光体ドラム１０の感光層を裏
面から像露光し、感光体ドラム１０上に静電潜像を形成
する。露光素子１２ａとしては、ＬＥＤの他、ＦＬ（蛍
光体発光），ＥＬ（エレクトロルミネッセンス），ＰＬ
（プラズマ放電）等の複数の発光素子をアレイ状に並べ
たものを用いることも可能である。像露光光発光素子の
発光波長は、通常Ｙ，Ｍ，Ｃのトナーに対して透過性の
高い７８０〜９００ｎｍの範囲のものが用いられるが、
本実施形態においては裏面から像露光を行う方式である
ため、カラートナーに対して透過性を十分に有しないこ
れより短い４００〜７８０ｎｍの波長でもよい。像露光
光の多くは感光層で吸収される。
２は、感光体ドラム１０上での露光位置が、前述した各
色毎のスコロトロン帯電器１１に対して感光体ドラム１
０の回転方向下流側に位置するようにして感光体ドラム
１０の内部に配置される。それぞれの露光光学系１２
は、ドラム軸と平行に主走査方向に配列された像露光光
の発光素子としてのＬＥＤ（発光ダイオード）を複数個
アレイ状に並べた線状の露光素子１２ａと、結像素子と
しての光集束性光伝送体（商品名：セルフォックレンズ
アレイ）１２ｂと、不図示のレンズホルダとで構成され
る露光用ユニットであり、保持部材２０に取付けられ
る。保持部材２０には各色毎の露光光学系１２の他に転
写同時露光器１２ｄ及び一様露光器１２ｅが取付けら
れ、一体となって感光体ドラム１０の透光性の基体内部
に収容される。各色毎の露光光学系１２は、別体の画像
読み取り装置によって読み取られメモリに記憶された各
色の画像データに従って感光体ドラム１０の感光層を裏
面から像露光し、感光体ドラム１０上に静電潜像を形成
する。露光素子１２ａとしては、ＬＥＤの他、ＦＬ（蛍
光体発光），ＥＬ（エレクトロルミネッセンス），ＰＬ
（プラズマ放電）等の複数の発光素子をアレイ状に並べ
たものを用いることも可能である。像露光光発光素子の
発光波長は、通常Ｙ，Ｍ，Ｃのトナーに対して透過性の
高い７８０〜９００ｎｍの範囲のものが用いられるが、
本実施形態においては裏面から像露光を行う方式である
ため、カラートナーに対して透過性を十分に有しないこ
れより短い４００〜７８０ｎｍの波長でもよい。像露光
光の多くは感光層で吸収される。
【００２４】各色毎の現像手段である現像器１３は、感
光体ドラム１０の周面に対し所定の間隙を保ち、感光体
ドラム１０の回転方向と順方向に回転する例えば厚み
０．５〜１ｍｍ、外径１５〜２５ｍｍの円筒状の非磁性
のステンレスあるいはアルミ材で形成された現像スリー
ブ１３１と、現像ケーシング１３８とを有し、現像ケー
シング１３８の内部には、各々イエロー（Ｙ）、マゼン
タ（Ｍ）、シアン（Ｃ）および黒色（Ｋ）の一成分或い
は二成分現像剤を収容している。それぞれの現像器１３
は不図示の突き当てコロにより感光体ドラム１０と所定
の間隙、例えば１００〜５００μｍをあけて非接触に保
たれており、現像スリーブ１３１に対して直流電圧と交
流電圧を重畳した現像バイアスを印加することにより、
非接触の反転現像を行い、感光体ドラム１０上にトナー
像を形成する。
光体ドラム１０の周面に対し所定の間隙を保ち、感光体
ドラム１０の回転方向と順方向に回転する例えば厚み
０．５〜１ｍｍ、外径１５〜２５ｍｍの円筒状の非磁性
のステンレスあるいはアルミ材で形成された現像スリー
ブ１３１と、現像ケーシング１３８とを有し、現像ケー
シング１３８の内部には、各々イエロー（Ｙ）、マゼン
タ（Ｍ）、シアン（Ｃ）および黒色（Ｋ）の一成分或い
は二成分現像剤を収容している。それぞれの現像器１３
は不図示の突き当てコロにより感光体ドラム１０と所定
の間隙、例えば１００〜５００μｍをあけて非接触に保
たれており、現像スリーブ１３１に対して直流電圧と交
流電圧を重畳した現像バイアスを印加することにより、
非接触の反転現像を行い、感光体ドラム１０上にトナー
像を形成する。
【００２５】中間転写体である中間転写ベルト１４ａは
体積抵抗率が１０10〜１０16Ω・ｃｍ、好ましくは１０
12〜１０15Ω・ｃｍの無端ベルトであり、例えば変性ポ
リイミド、熱硬化ポリイミド、エチレンテトラフルオロ
エチレン共重合体、ポリフッ化ビニリデン、ナイロンア
ロイ等のエンジニアリングプラスチックに導電材料を分
散した厚さ０．１〜１．０ｍｍの半導電性フィルム基体
の外側に、好ましくはトナーフィルミング防止層として
厚さ５〜５０μｍのフッ素コーティングを行った２層構
成のシームレスベルトである。ベルトの基体としては、
この他に、シリコンゴム或いはウレタンゴム等に導電材
料を分散した厚さ０．５〜２．０ｍｍの半導電性ゴムベ
ルトを使用することもできる。中間転写ベルト１４ａ
は、それぞれローラ部材である駆動ローラ１４ｄとアー
スローラ１４ｊと従動ローラ１４ｅとテンションローラ
１４ｉとに内接して張架され、図１の矢印で示す反時計
方向に回転される。従動ローラ１４ｅ、アースローラ１
４ｊ及び駆動ローラ１４ｄは固定して回転され、テンシ
ョンローラ１４ｉは不図示のバネ等の弾力により移動可
能に支持されて回転される。不図示の駆動モータよりの
駆動をうけて駆動ローラ１４ｄが回転され、中間転写ベ
ルト１４ａを駆動して回転させる。中間転写ベルト１４
ａの回転によりアースローラ１４ｊ、従動ローラ１４ｅ
及びテンションローラ１４ｉが従動して回転される。回
転中の中間転写ベルト１４ａのベルト弛みがテンション
ローラ１４ｉにより緊張される。中間転写ベルト１４ａ
が従動ローラ１４ｅに張架される位置に転写材である記
録紙Ｐが供給され、記録紙Ｐが中間転写ベルト１４ａに
よって搬送される。駆動ローラ１４ｄに張架される中間
転写ベルト１４ａの定着装置１７側の端部の曲率部ＫＴ
において中間転写ベルト１４ａから記録紙Ｐが分離され
る。
体積抵抗率が１０10〜１０16Ω・ｃｍ、好ましくは１０
12〜１０15Ω・ｃｍの無端ベルトであり、例えば変性ポ
リイミド、熱硬化ポリイミド、エチレンテトラフルオロ
エチレン共重合体、ポリフッ化ビニリデン、ナイロンア
ロイ等のエンジニアリングプラスチックに導電材料を分
散した厚さ０．１〜１．０ｍｍの半導電性フィルム基体
の外側に、好ましくはトナーフィルミング防止層として
厚さ５〜５０μｍのフッ素コーティングを行った２層構
成のシームレスベルトである。ベルトの基体としては、
この他に、シリコンゴム或いはウレタンゴム等に導電材
料を分散した厚さ０．５〜２．０ｍｍの半導電性ゴムベ
ルトを使用することもできる。中間転写ベルト１４ａ
は、それぞれローラ部材である駆動ローラ１４ｄとアー
スローラ１４ｊと従動ローラ１４ｅとテンションローラ
１４ｉとに内接して張架され、図１の矢印で示す反時計
方向に回転される。従動ローラ１４ｅ、アースローラ１
４ｊ及び駆動ローラ１４ｄは固定して回転され、テンシ
ョンローラ１４ｉは不図示のバネ等の弾力により移動可
能に支持されて回転される。不図示の駆動モータよりの
駆動をうけて駆動ローラ１４ｄが回転され、中間転写ベ
ルト１４ａを駆動して回転させる。中間転写ベルト１４
ａの回転によりアースローラ１４ｊ、従動ローラ１４ｅ
及びテンションローラ１４ｉが従動して回転される。回
転中の中間転写ベルト１４ａのベルト弛みがテンション
ローラ１４ｉにより緊張される。中間転写ベルト１４ａ
が従動ローラ１４ｅに張架される位置に転写材である記
録紙Ｐが供給され、記録紙Ｐが中間転写ベルト１４ａに
よって搬送される。駆動ローラ１４ｄに張架される中間
転写ベルト１４ａの定着装置１７側の端部の曲率部ＫＴ
において中間転写ベルト１４ａから記録紙Ｐが分離され
る。
【００２６】第１及び第２の転写手段である転写器１４
ｃは、中間転写ベルト１４ａを挟んで感光体ドラム１０
に対向して設けられるコロナ放電器であり、中間転写ベ
ルト１４ａと感光体ドラム１０との間に転写域１４ｂを
形成する。転写器１４ｃにはトナーと反対極性（本実施
形態においてはプラス極性）の直流電圧が印加され、感
光体ドラム１０上のトナー像を中間転写ベルト１４ａ上
または転写材である記録紙Ｐの表面に転写する。
ｃは、中間転写ベルト１４ａを挟んで感光体ドラム１０
に対向して設けられるコロナ放電器であり、中間転写ベ
ルト１４ａと感光体ドラム１０との間に転写域１４ｂを
形成する。転写器１４ｃにはトナーと反対極性（本実施
形態においてはプラス極性）の直流電圧が印加され、感
光体ドラム１０上のトナー像を中間転写ベルト１４ａ上
または転写材である記録紙Ｐの表面に転写する。
【００２７】第３の転写手段である裏面転写器１４ｇは
好ましくはコロナ放電器により構成され、中間転写ベル
ト１４ａを挟んで接地された導電性のアースローラ１４
ｊに対向して設けられ、トナーと反対極性（本実施形態
においてはプラス極性）の直流電圧が印加され、中間転
写ベルト１４ａ上のトナー像を記録紙Ｐの裏面に転写す
る。
好ましくはコロナ放電器により構成され、中間転写ベル
ト１４ａを挟んで接地された導電性のアースローラ１４
ｊに対向して設けられ、トナーと反対極性（本実施形態
においてはプラス極性）の直流電圧が印加され、中間転
写ベルト１４ａ上のトナー像を記録紙Ｐの裏面に転写す
る。
【００２８】除電手段である除電器１４ｍは好ましくは
コロナ放電器により構成され、中間転写ベルト１４ａの
移動方向に対し、第１及び第２の転写手段である転写器
１４ｃの下流側に、転写器１４ｃと並列して設けられ、
トナーと同極性または逆極性の直流電圧を重畳した交流
電圧が印加され、転写器１４ｃの電圧印加により荷電さ
れる中間転写ベルト１４ａの電荷を除電する。
コロナ放電器により構成され、中間転写ベルト１４ａの
移動方向に対し、第１及び第２の転写手段である転写器
１４ｃの下流側に、転写器１４ｃと並列して設けられ、
トナーと同極性または逆極性の直流電圧を重畳した交流
電圧が印加され、転写器１４ｃの電圧印加により荷電さ
れる中間転写ベルト１４ａの電荷を除電する。
【００２９】転写材帯電手段である紙帯電器１５０は好
ましくはコロナ放電器により構成され、中間転写ベルト
１４ａを挟んで従動ローラ１４ｅと対向して設けられ、
トナーと同極性（本実施形態においてはマイナス極性）
の直流電圧が印加され、記録紙Ｐを帯電して中間転写ベ
ルト１４ａに吸着させる。紙帯電器１５０としてはコロ
ナ放電器の他に、中間転写ベルト１４ａに当接および当
接解除可能な紙帯電ブラシや紙帯電ローラ等を用いるこ
とも可能である。
ましくはコロナ放電器により構成され、中間転写ベルト
１４ａを挟んで従動ローラ１４ｅと対向して設けられ、
トナーと同極性（本実施形態においてはマイナス極性）
の直流電圧が印加され、記録紙Ｐを帯電して中間転写ベ
ルト１４ａに吸着させる。紙帯電器１５０としてはコロ
ナ放電器の他に、中間転写ベルト１４ａに当接および当
接解除可能な紙帯電ブラシや紙帯電ローラ等を用いるこ
とも可能である。
【００３０】転写材分離手段である紙分離ＡＣ除電器１
４ｈは好ましくはコロナ放電器により構成され、必要に
応じて中間転写ベルト１４ａの定着装置１７側端部に中
間転写ベルト１４ａを挟んで接地された導電性の駆動ロ
ーラ１４ｄに対向して設けられ、必要に応じてトナーと
同極性または逆極性の直流電圧を重畳した交流電圧が印
加され、中間転写ベルト１４ａにより搬送される記録紙
Ｐを除電して中間転写ベルト１４ａから分離する。
４ｈは好ましくはコロナ放電器により構成され、必要に
応じて中間転写ベルト１４ａの定着装置１７側端部に中
間転写ベルト１４ａを挟んで接地された導電性の駆動ロ
ーラ１４ｄに対向して設けられ、必要に応じてトナーと
同極性または逆極性の直流電圧を重畳した交流電圧が印
加され、中間転写ベルト１４ａにより搬送される記録紙
Ｐを除電して中間転写ベルト１４ａから分離する。
【００３１】搬送部１６０は爪部材である分離爪２１０
と拍車部材である拍車１６２とを有し、中間転写ベルト
１４ａの定着装置１７側の端部の曲率部ＫＴと定着装置
１７との間に設けられる。搬送部１６０は、定着装置１
７からの熱により、中間転写ベルト１４ａが変形した
り、中間転写ベルト１４ａに担持されるトナー像が融着
気味になって転写しにくくなったり、中間転写ベルト１
４ａ上にトナーが固着したりすることを防止する。
と拍車部材である拍車１６２とを有し、中間転写ベルト
１４ａの定着装置１７側の端部の曲率部ＫＴと定着装置
１７との間に設けられる。搬送部１６０は、定着装置１
７からの熱により、中間転写ベルト１４ａが変形した
り、中間転写ベルト１４ａに担持されるトナー像が融着
気味になって転写しにくくなったり、中間転写ベルト１
４ａ上にトナーが固着したりすることを防止する。
【００３２】爪部材である分離爪２１０は中間転写ベル
ト１４ａの曲率部ＫＴに近接し、中間転写ベルト１４ａ
と所定の間隔、好ましくは０．１〜２．０ｍｍを空けて
支持軸２２１に固定して設けられ、記録紙Ｐが中間転写
ベルト１４ａより分離される際に、中間転写ベルト１４
ａ方向へ曲がって搬送されようとする記録紙Ｐの先端部
を当接させ、記録紙Ｐの分離を補助する。
ト１４ａの曲率部ＫＴに近接し、中間転写ベルト１４ａ
と所定の間隔、好ましくは０．１〜２．０ｍｍを空けて
支持軸２２１に固定して設けられ、記録紙Ｐが中間転写
ベルト１４ａより分離される際に、中間転写ベルト１４
ａ方向へ曲がって搬送されようとする記録紙Ｐの先端部
を当接させ、記録紙Ｐの分離を補助する。
【００３３】拍車部材である拍車１６２は、周面に複数
の突起部１６２ａを有し、回転支持軸１６５を中心とし
て回転自在に設けられる。拍車１６２は、記録紙Ｐの裏
面側をガイドして記録紙Ｐを搬送し、両面にトナー像を
有する記録紙Ｐの裏面トナー像の乱れを防止するととも
に、記録紙Ｐの定着装置１７への進入方向を一定にしな
がら記録紙Ｐを安定して定着装置１７へと搬送する。
の突起部１６２ａを有し、回転支持軸１６５を中心とし
て回転自在に設けられる。拍車１６２は、記録紙Ｐの裏
面側をガイドして記録紙Ｐを搬送し、両面にトナー像を
有する記録紙Ｐの裏面トナー像の乱れを防止するととも
に、記録紙Ｐの定着装置１７への進入方向を一定にしな
がら記録紙Ｐを安定して定着装置１７へと搬送する。
【００３４】分離爪２１０と拍車１６２とは、中間転写
ベルト１４ａの曲率部ＫＴと定着装置１７のニップ部Ｔ
への転写材の入り口部（進入部）とを結ぶ面ＰＬ１（以
降転写材搬送面ＰＬ１という）に対し、感光体ドラム１
０の反対側で転写材搬送面ＰＬ１と接触或いは近接して
配設される。転写材搬送面ＰＬ１の両側に拍車部材であ
る拍車１６２を設けることも可能である。
ベルト１４ａの曲率部ＫＴと定着装置１７のニップ部Ｔ
への転写材の入り口部（進入部）とを結ぶ面ＰＬ１（以
降転写材搬送面ＰＬ１という）に対し、感光体ドラム１
０の反対側で転写材搬送面ＰＬ１と接触或いは近接して
配設される。転写材搬送面ＰＬ１の両側に拍車部材であ
る拍車１６２を設けることも可能である。
【００３５】進入ガイド部材である進入ガイド板１６９
は、感光体ドラム１０の反対側で転写材搬送面ＰＬ１と
接触或いは近接して配設され、先端部が記録紙Ｐを案内
して、定着時のしわを防止するよう記録紙Ｐの先端を定
着装置１７のニップ部Ｔに進入させる。
は、感光体ドラム１０の反対側で転写材搬送面ＰＬ１と
接触或いは近接して配設され、先端部が記録紙Ｐを案内
して、定着時のしわを防止するよう記録紙Ｐの先端を定
着装置１７のニップ部Ｔに進入させる。
【００３６】第１の例の定着装置１７は表面画像（上面
側の画像）のトナー像を定着するための上側（表面側）
のロール状の熱線定着用回転部材としての第１熱線定着
ローラ１７ａと、裏面画像（下面側の画像）のトナー像
を定着するための下側（裏面側）のロール状の定着用回
転部材としての第１定着ローラ４７ａとにより構成さ
れ、第１熱線定着ローラ１７ａと第１定着ローラ４７ａ
との間で形成される、幅２〜１０ｍｍ程度のニップ部Ｔ
で記録紙Ｐを挟持し、熱と圧力とを加えることにより記
録紙Ｐ上のトナー像を定着する。第１熱線定着ローラ１
７ａの内部には、主として赤外線或いは遠赤外線等の熱
線を発光する例えばハロゲンランプやキセノンランプを
用いた熱線照射手段である熱線照射部材１７１ｇが設け
られる。
側の画像）のトナー像を定着するための上側（表面側）
のロール状の熱線定着用回転部材としての第１熱線定着
ローラ１７ａと、裏面画像（下面側の画像）のトナー像
を定着するための下側（裏面側）のロール状の定着用回
転部材としての第１定着ローラ４７ａとにより構成さ
れ、第１熱線定着ローラ１７ａと第１定着ローラ４７ａ
との間で形成される、幅２〜１０ｍｍ程度のニップ部Ｔ
で記録紙Ｐを挟持し、熱と圧力とを加えることにより記
録紙Ｐ上のトナー像を定着する。第１熱線定着ローラ１
７ａの内部には、主として赤外線或いは遠赤外線等の熱
線を発光する例えばハロゲンランプやキセノンランプを
用いた熱線照射手段である熱線照射部材１７１ｇが設け
られる。
【００３７】次に画像形成プロセスを説明する。
【００３８】画像記録のスタートにより不図示の感光体
駆動モータの始動により感光体ドラム１０が図１の矢印
で示す時計方向へ回転され、同時にイエロー（Ｙ）のス
コロトロン帯電器１１の帯電作用により感光体ドラム１
０に電位の付与が開始される。
駆動モータの始動により感光体ドラム１０が図１の矢印
で示す時計方向へ回転され、同時にイエロー（Ｙ）のス
コロトロン帯電器１１の帯電作用により感光体ドラム１
０に電位の付与が開始される。
【００３９】感光体ドラム１０は電位を付与されたあ
と、Ｙの露光光学系１２によって第１の色信号すなわち
Ｙの画像データに対応する電気信号による画像書込が開
始され、感光体ドラム１０の表面に原稿画像のＹの画像
に対応する静電潜像が形成される。
と、Ｙの露光光学系１２によって第１の色信号すなわち
Ｙの画像データに対応する電気信号による画像書込が開
始され、感光体ドラム１０の表面に原稿画像のＹの画像
に対応する静電潜像が形成される。
【００４０】前記の潜像はＹの現像器１３により非接触
の状態で反転現像され、感光体ドラム１０上にイエロー
（Ｙ）のトナー像が形成される。
の状態で反転現像され、感光体ドラム１０上にイエロー
（Ｙ）のトナー像が形成される。
【００４１】次いで感光体ドラム１０は、Ｙのトナー像
の上からマゼンタ（Ｍ）のスコロトロン帯電器１１の帯
電作用により電位が付与され、Ｍの露光光学系１２によ
って第２の色信号すなわちＭの画像データに対応する電
気信号による画像書込が行われ、Ｍの現像器１３による
非接触の反転現像によって前記のイエロー（Ｙ）のトナ
ー像の上にマゼンタ（Ｍ）のトナー像が重ね合わせて形
成される。
の上からマゼンタ（Ｍ）のスコロトロン帯電器１１の帯
電作用により電位が付与され、Ｍの露光光学系１２によ
って第２の色信号すなわちＭの画像データに対応する電
気信号による画像書込が行われ、Ｍの現像器１３による
非接触の反転現像によって前記のイエロー（Ｙ）のトナ
ー像の上にマゼンタ（Ｍ）のトナー像が重ね合わせて形
成される。
【００４２】同様のプロセスにより、シアン（Ｃ）のス
コロトロン帯電器１１、Ｃの露光光学系１２およびＣの
現像器１３によってさらに第３の色信号に対応するシア
ン（Ｃ）のトナー像が重ね合わせて形成され、更にその
上に黒色（Ｋ）のスコロトロン帯電器１１、Ｋの露光光
学系１２およびＫの現像器１３によって第４の色信号に
対応する黒色（Ｋ）のトナー像が順次重ね合わせて形成
され、感光体ドラム１０の一回転以内にその周面上にイ
エロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン（Ｃ）および黒
色（Ｋ）の４色の重ね合わせカラートナー像が形成され
る（トナー像形成手段）。
コロトロン帯電器１１、Ｃの露光光学系１２およびＣの
現像器１３によってさらに第３の色信号に対応するシア
ン（Ｃ）のトナー像が重ね合わせて形成され、更にその
上に黒色（Ｋ）のスコロトロン帯電器１１、Ｋの露光光
学系１２およびＫの現像器１３によって第４の色信号に
対応する黒色（Ｋ）のトナー像が順次重ね合わせて形成
され、感光体ドラム１０の一回転以内にその周面上にイ
エロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン（Ｃ）および黒
色（Ｋ）の４色の重ね合わせカラートナー像が形成され
る（トナー像形成手段）。
【００４３】これらＹ，Ｍ，Ｃ及びＫの露光光学系１２
による感光体ドラム１０の感光層に対する画像書込はド
ラムの内部より前述した透光性の基体を通して行われ
る。従って第２、第３および第４の色信号に対応する画
像の書込は何れも先に形成されたトナー像の影響を全く
受けることなく行われ、第１の色信号に対応する画像と
同等の静電潜像を形成することが可能となる。
による感光体ドラム１０の感光層に対する画像書込はド
ラムの内部より前述した透光性の基体を通して行われ
る。従って第２、第３および第４の色信号に対応する画
像の書込は何れも先に形成されたトナー像の影響を全く
受けることなく行われ、第１の色信号に対応する画像と
同等の静電潜像を形成することが可能となる。
【００４４】上記の画像形成プロセスによって像形成体
である感光体ドラム１０上に形成された裏面画像となる
重ね合わせカラートナー像は、転写域１４ｂにおいて、
第１の転写手段としての転写器１４ｃによって、中間転
写体である中間転写ベルト１４ａ上に一括して転写（１
次転写）される（図２（Ａ））。この際、良好な転写が
なされるように、感光体ドラム１０の内部に設けた転写
同時露光器１２ｄによる一様露光が行われるようにして
もよい。
である感光体ドラム１０上に形成された裏面画像となる
重ね合わせカラートナー像は、転写域１４ｂにおいて、
第１の転写手段としての転写器１４ｃによって、中間転
写体である中間転写ベルト１４ａ上に一括して転写（１
次転写）される（図２（Ａ））。この際、良好な転写が
なされるように、感光体ドラム１０の内部に設けた転写
同時露光器１２ｄによる一様露光が行われるようにして
もよい。
【００４５】転写後の感光体ドラム１０の周面上に残っ
たトナーは感光体ドラムＡＣ除電器１６により除電を受
けた後、像形成体クリーニング手段であるクリーニング
装置１９にいたり、感光体ドラム１０に当接したゴム材
から成るクリーニングブレード１９ａによってクリーニ
ングされ、スクリュウ１９ｂによって不図示の排トナー
容器に回収される。また、感光体ドラム１０の周面は、
例えば発光ダイオードを用いた帯電前の一様露光器１２
ｅによる露光によって先の画像形成における感光体ドラ
ム１０の履歴が解消される。
たトナーは感光体ドラムＡＣ除電器１６により除電を受
けた後、像形成体クリーニング手段であるクリーニング
装置１９にいたり、感光体ドラム１０に当接したゴム材
から成るクリーニングブレード１９ａによってクリーニ
ングされ、スクリュウ１９ｂによって不図示の排トナー
容器に回収される。また、感光体ドラム１０の周面は、
例えば発光ダイオードを用いた帯電前の一様露光器１２
ｅによる露光によって先の画像形成における感光体ドラ
ム１０の履歴が解消される。
【００４６】また、転写器１４ｃにより荷電された中間
転写ベルト１４ａの電荷は、転写器１４ｃと並列して設
けられる除電手段である除電器１４ｍにより除電され
る。
転写ベルト１４ａの電荷は、転写器１４ｃと並列して設
けられる除電手段である除電器１４ｍにより除電され
る。
【００４７】以上のようにして中間転写ベルト１４ａ上
に裏面画像となる重ね合わせカラートナー像（第２のト
ナー像）が形成された後、感光体ドラム１０上には上記
のカラー画像形成プロセスと同様にして、引続き表面画
像となる重ね合わせカラートナー像（第１のトナー像）
が形成される（図２（Ｂ））。この際、感光体ドラム１
０上に形成される表面画像は、前記感光体ドラム１０上
に形成した裏面画像に対して鏡像となるように画像デー
タが変更される。
に裏面画像となる重ね合わせカラートナー像（第２のト
ナー像）が形成された後、感光体ドラム１０上には上記
のカラー画像形成プロセスと同様にして、引続き表面画
像となる重ね合わせカラートナー像（第１のトナー像）
が形成される（図２（Ｂ））。この際、感光体ドラム１
０上に形成される表面画像は、前記感光体ドラム１０上
に形成した裏面画像に対して鏡像となるように画像デー
タが変更される。
【００４８】感光体ドラム１０上への表面画像形成にと
もなって転写材である記録紙Ｐが転写材収納手段である
給紙カセット１５より、送り出しローラ１５ａにより送
り出され、転写材給送手段としてのタイミングローラ１
５ｂへ搬送され、タイミングローラ１５ｂの駆動によっ
て、感光体ドラム１０上に形成される第１のトナー像で
ある表面画像のカラートナー像と、中間転写ベルト１４
ａに担持されている第２のトナー像である裏面画像のカ
ラートナー像との同期がとられて転写域１４ｂへ給送さ
れる。この際、給送される記録紙Ｐは、記録紙Ｐの表面
側に設けられる転写材帯電手段である紙帯電器１５０に
よりトナーと同極性に帯電され、中間転写ベルト１４ａ
に吸着されて転写域１４ｂへ給送される。トナーと同極
性に紙帯電を行うことにより、中間転写ベルト１４ａ上
のトナー像や感光体ドラム１０上のトナー像と引き合う
ことを防止して、トナー像の乱れを防止している。
もなって転写材である記録紙Ｐが転写材収納手段である
給紙カセット１５より、送り出しローラ１５ａにより送
り出され、転写材給送手段としてのタイミングローラ１
５ｂへ搬送され、タイミングローラ１５ｂの駆動によっ
て、感光体ドラム１０上に形成される第１のトナー像で
ある表面画像のカラートナー像と、中間転写ベルト１４
ａに担持されている第２のトナー像である裏面画像のカ
ラートナー像との同期がとられて転写域１４ｂへ給送さ
れる。この際、給送される記録紙Ｐは、記録紙Ｐの表面
側に設けられる転写材帯電手段である紙帯電器１５０に
よりトナーと同極性に帯電され、中間転写ベルト１４ａ
に吸着されて転写域１４ｂへ給送される。トナーと同極
性に紙帯電を行うことにより、中間転写ベルト１４ａ上
のトナー像や感光体ドラム１０上のトナー像と引き合う
ことを防止して、トナー像の乱れを防止している。
【００４９】転写域１４ｂではトナーと反対極性（本実
施形態においてはプラス極性）の電圧が印加される第２
の転写手段としての転写器１４ｃによって感光体ドラム
１０上の表面画像が一括して記録紙Ｐの表面に転写（２
次転写）される。このとき、中間転写ベルト１４ａ上の
裏面画像は記録紙Ｐに転写されないで中間転写ベルト１
４ａ上に存在する。第２の転写手段としての転写器１４
ｃによる２次転写の際、良好な転写がなされるように、
転写域１４ｂと対向して感光体ドラム１０の内部に設け
られた、例えば発光ダイオードを用いた転写同時露光器
１２ｄによる一様露光が行われるようにしてもよい。ま
た転写器１４ｃにより荷電された中間転写ベルト１４ａ
の電荷は除電器１４ｍにより除電される。
施形態においてはプラス極性）の電圧が印加される第２
の転写手段としての転写器１４ｃによって感光体ドラム
１０上の表面画像が一括して記録紙Ｐの表面に転写（２
次転写）される。このとき、中間転写ベルト１４ａ上の
裏面画像は記録紙Ｐに転写されないで中間転写ベルト１
４ａ上に存在する。第２の転写手段としての転写器１４
ｃによる２次転写の際、良好な転写がなされるように、
転写域１４ｂと対向して感光体ドラム１０の内部に設け
られた、例えば発光ダイオードを用いた転写同時露光器
１２ｄによる一様露光が行われるようにしてもよい。ま
た転写器１４ｃにより荷電された中間転写ベルト１４ａ
の電荷は除電器１４ｍにより除電される。
【００５０】表面にカラートナー像が転写された記録紙
Ｐは、トナーと反対極性（本実施形態においてはプラス
極性）の電圧が印加される第３の転写手段としての裏面
転写器１４ｇへと搬送され、裏面転写器１４ｇにより中
間転写ベルト１４ａの周面上の裏面画像が一括して記録
紙Ｐの裏面に転写（３次転写）される（図２（Ｃ））。
Ｐは、トナーと反対極性（本実施形態においてはプラス
極性）の電圧が印加される第３の転写手段としての裏面
転写器１４ｇへと搬送され、裏面転写器１４ｇにより中
間転写ベルト１４ａの周面上の裏面画像が一括して記録
紙Ｐの裏面に転写（３次転写）される（図２（Ｃ））。
【００５１】両面にカラートナー像が形成された記録紙
Ｐは、中間転写ベルト１４ａの曲率部ＫＴの曲率と、中
間転写ベルト１４ａの端部に必要に応じて設けられる転
写材分離手段としての紙分離ＡＣ除電器１４ｈによる除
電作用と、中間転写ベルト１４ａと所定の間隔を空けて
搬送部１６０に設けられる分離爪２１０とにより、中間
転写ベルト１４ａから分離され、搬送部１６０に設けら
れた拍車１６２及び進入ガイド板１６９を通して安定し
て定着装置１７へと搬送され、進入ガイド板１６９によ
り先端部を定着装置１７のニップ部Ｔに送り込み、表面
画像（上側の画像）のトナー像を定着するための上側に
配置される第１熱線定着ローラ１７ａと、裏面画像（下
側の画像）のトナー像を定着するための下側に配置され
る第１定着ローラ４７ａとの間のニップ部Ｔで熱と圧力
とを加えられることにより記録紙Ｐ上のトナー像が定着
される。両面画像記録がなされた記録紙Ｐは表裏を反転
されて送られ、排紙ローラ１８により装置外部のトレイ
へ排出される。また図１の一点鎖線で示すように、定着
装置１７の出口に不図示の切替部材を設け、表裏を反転
させずに装置外部のトレイへ排出するようにしてもよ
い。
Ｐは、中間転写ベルト１４ａの曲率部ＫＴの曲率と、中
間転写ベルト１４ａの端部に必要に応じて設けられる転
写材分離手段としての紙分離ＡＣ除電器１４ｈによる除
電作用と、中間転写ベルト１４ａと所定の間隔を空けて
搬送部１６０に設けられる分離爪２１０とにより、中間
転写ベルト１４ａから分離され、搬送部１６０に設けら
れた拍車１６２及び進入ガイド板１６９を通して安定し
て定着装置１７へと搬送され、進入ガイド板１６９によ
り先端部を定着装置１７のニップ部Ｔに送り込み、表面
画像（上側の画像）のトナー像を定着するための上側に
配置される第１熱線定着ローラ１７ａと、裏面画像（下
側の画像）のトナー像を定着するための下側に配置され
る第１定着ローラ４７ａとの間のニップ部Ｔで熱と圧力
とを加えられることにより記録紙Ｐ上のトナー像が定着
される。両面画像記録がなされた記録紙Ｐは表裏を反転
されて送られ、排紙ローラ１８により装置外部のトレイ
へ排出される。また図１の一点鎖線で示すように、定着
装置１７の出口に不図示の切替部材を設け、表裏を反転
させずに装置外部のトレイへ排出するようにしてもよ
い。
【００５２】転写後の中間転写ベルト１４ａの周面上に
残ったトナーは、中間転写ベルト１４ａを挟んで従動ロ
ーラ１４ｅに対向して設けられ、支軸１４２を回転支点
として中間転写ベルト１４ａに当接及び当接解除可能な
中間転写体クリーニングブレード１４１を有する中間転
写体クリーニング手段である中間転写体クリーニング装
置１４０によりクリーニングされる。
残ったトナーは、中間転写ベルト１４ａを挟んで従動ロ
ーラ１４ｅに対向して設けられ、支軸１４２を回転支点
として中間転写ベルト１４ａに当接及び当接解除可能な
中間転写体クリーニングブレード１４１を有する中間転
写体クリーニング手段である中間転写体クリーニング装
置１４０によりクリーニングされる。
【００５３】また、転写後の感光体ドラム１０の周面上
に残ったトナーは、感光体ドラムＡＣ除電器１６により
除電を受けた後、クリーニング装置１９によりクリーニ
ングされ、帯電前の一様露光器１２ｅにより先の画像形
成における感光体ドラム１０の履歴が解消されて、次の
画像形成サイクルにはいる。
に残ったトナーは、感光体ドラムＡＣ除電器１６により
除電を受けた後、クリーニング装置１９によりクリーニ
ングされ、帯電前の一様露光器１２ｅにより先の画像形
成における感光体ドラム１０の履歴が解消されて、次の
画像形成サイクルにはいる。
【００５４】上記の方法を用いることにより、重ね合わ
せカラートナー像を一括転写するので、中間転写ベルト
１４ａ上のカラー画像の色ズレやトナーの散りやこすれ
等が起こりにくく、画像劣化が少ない良好な両面カラー
画像形成がなされる。
せカラートナー像を一括転写するので、中間転写ベルト
１４ａ上のカラー画像の色ズレやトナーの散りやこすれ
等が起こりにくく、画像劣化が少ない良好な両面カラー
画像形成がなされる。
【００５５】前記の原稿画像読取装置５００において、
片面画像と判別された場合や両面画像と判別された場合
の、図３にて示す原稿画像読取手段により読取られた原
稿ＰＳの画像データを感光体ドラム１０による表面のみ
の片面画像としてコピーする場合には、図４に示すＲＯ
Ｍ内に格納された像形成体としての感光体ドラム１０に
よる表面の片面画像形成プログラムＰ２が制御部を通し
てＲＡＭ内に読込まれ制御部により表面の片面画像形成
プログラムＰ２が実行され、図１にて説明した感光体ド
ラム１０による表面のみの画像形成プロセスが連続して
行われる。
片面画像と判別された場合や両面画像と判別された場合
の、図３にて示す原稿画像読取手段により読取られた原
稿ＰＳの画像データを感光体ドラム１０による表面のみ
の片面画像としてコピーする場合には、図４に示すＲＯ
Ｍ内に格納された像形成体としての感光体ドラム１０に
よる表面の片面画像形成プログラムＰ２が制御部を通し
てＲＡＭ内に読込まれ制御部により表面の片面画像形成
プログラムＰ２が実行され、図１にて説明した感光体ド
ラム１０による表面のみの画像形成プロセスが連続して
行われる。
【００５６】また、片面画像と判別された場合や両面画
像と判別された場合の、図３にて示す原稿画像読取手段
により読取られた原稿ＰＳの画像データを中間転写ベル
ト１４ａによる裏面のみの片面画像としてコピーする場
合には、図４に示すＲＯＭ内に格納された中間転写体と
しての中間転写ベルト１４ａによる裏面の片面画像形成
プログラムＰ３が制御部を通してＲＡＭ内に読込まれ制
御部により裏面の片面画像形成プログラムＰ３が実行さ
れ、図１にて説明した中間転写ベルト１４ａによる裏面
のみの画像形成プロセスが連続して行われる。
像と判別された場合の、図３にて示す原稿画像読取手段
により読取られた原稿ＰＳの画像データを中間転写ベル
ト１４ａによる裏面のみの片面画像としてコピーする場
合には、図４に示すＲＯＭ内に格納された中間転写体と
しての中間転写ベルト１４ａによる裏面の片面画像形成
プログラムＰ３が制御部を通してＲＡＭ内に読込まれ制
御部により裏面の片面画像形成プログラムＰ３が実行さ
れ、図１にて説明した中間転写ベルト１４ａによる裏面
のみの画像形成プロセスが連続して行われる。
【００５７】また、本発明の定着装置を用いる画像形成
装置の実施形態としてカラー画像形成にて説明したが、
本発明は必ずしもこれに限定されるものでなく、図１及
び図２にて説明したと同様のプロセスによるモノクロの
片面或いは両面の画像形成にも適用されるものである。
また、本発明の定着装置を用いる画像形成装置の実施形
態として両面画像形成装置にて説明したが、本発明の定
着装置は必ずしもこれに限定されるものでなく、片面の
みの画像形成装置にも適用されるものである。また、以
下に説明する定着装置も両面定着用として説明するが、
これに限定されるものでなく、片面用の定着装置として
も用いられる。
装置の実施形態としてカラー画像形成にて説明したが、
本発明は必ずしもこれに限定されるものでなく、図１及
び図２にて説明したと同様のプロセスによるモノクロの
片面或いは両面の画像形成にも適用されるものである。
また、本発明の定着装置を用いる画像形成装置の実施形
態として両面画像形成装置にて説明したが、本発明の定
着装置は必ずしもこれに限定されるものでなく、片面の
みの画像形成装置にも適用されるものである。また、以
下に説明する定着装置も両面定着用として説明するが、
これに限定されるものでなく、片面用の定着装置として
も用いられる。
【００５８】図５に示すように、第１の例の定着装置１
７は表面画像（上面側の画像）のトナー像を定着するた
めの上側（表面側）のロール状の熱線定着用回転部材と
しての第１熱線定着ローラ１７ａと、裏面画像（下面側
の画像）のトナー像を定着するための下側（裏面側）の
ロール状の定着用回転部材としての第１定着ローラ４７
ａとにより構成され、第１熱線定着ローラ１７ａと第１
定着ローラ４７ａとの間で形成される、幅２〜１０ｍｍ
程度のニップ部Ｔで記録紙Ｐを挟持し、熱と圧力とを加
えることにより記録紙Ｐ上のトナー像を定着する。
７は表面画像（上面側の画像）のトナー像を定着するた
めの上側（表面側）のロール状の熱線定着用回転部材と
しての第１熱線定着ローラ１７ａと、裏面画像（下面側
の画像）のトナー像を定着するための下側（裏面側）の
ロール状の定着用回転部材としての第１定着ローラ４７
ａとにより構成され、第１熱線定着ローラ１７ａと第１
定着ローラ４７ａとの間で形成される、幅２〜１０ｍｍ
程度のニップ部Ｔで記録紙Ｐを挟持し、熱と圧力とを加
えることにより記録紙Ｐ上のトナー像を定着する。
【００５９】表面画像のトナー像を定着するための熱線
定着用回転部材としての第１熱線定着ローラ１７ａは、
円筒状の透光性基体１７１ａと、該透光性基体１７１ａ
の外側（外周面）に熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層１７
１ｅと離型層１７１ｃとをその順に設け、透光性基体１
７１ａ内部に、主として赤外線或いは遠赤外線等の熱線
を発光する例えばハロゲンランプやキセノンランプを用
いた熱線照射手段である熱線照射部材１７１ｇを配した
ハードローラとして構成される。熱線照射部材１７１ｇ
より発光された熱線が熱線吸収層１７１ｂにより吸収さ
れ、熱線吸収層１７１ｂにより吸収された熱による第１
熱線定着ローラ１７ａの表面温度を均一化する熱伝導層
１７１ｅにより瞬時加熱が可能なロール状の熱線定着用
回転部材が形成される。上側に設けられるロール状の熱
線定着用回転部材としての第１熱線定着ローラ１７ａに
は、ニップ部Ｔの位置より第１熱線定着ローラ１７ａの
回転方向に、定着分離爪ＴＲ６、定着オイルクリーニン
グブレードＴＲ１、オイル塗布フェルトＴＲ２、オイル
量規制ブレードＴＲ３が設けられ、オイルタンクＴＲ４
より毛細管パイプＴＲ５を通してオイル塗布フェルトＴ
Ｒ２に供給されたオイルがオイル塗布フェルトＴＲ２に
より第１熱線定着ローラ１７ａに塗布される。定着オイ
ルクリーニングブレードＴＲ１により第１熱線定着ロー
ラ１７ａの周面上のオイルがクリーニングされる。従っ
て後述する、第１熱線定着ローラ１７ａの温度を測定す
る温度センサＴＳ１は、定着オイルクリーニングブレー
ドＴＲ１とオイル塗布フェルトＴＲ２との間のクリーニ
ングされた第１熱線定着ローラ１７ａの周面に設けられ
る。定着分離爪ＴＲ６により定着後の転写材が分離され
る。
定着用回転部材としての第１熱線定着ローラ１７ａは、
円筒状の透光性基体１７１ａと、該透光性基体１７１ａ
の外側（外周面）に熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層１７
１ｅと離型層１７１ｃとをその順に設け、透光性基体１
７１ａ内部に、主として赤外線或いは遠赤外線等の熱線
を発光する例えばハロゲンランプやキセノンランプを用
いた熱線照射手段である熱線照射部材１７１ｇを配した
ハードローラとして構成される。熱線照射部材１７１ｇ
より発光された熱線が熱線吸収層１７１ｂにより吸収さ
れ、熱線吸収層１７１ｂにより吸収された熱による第１
熱線定着ローラ１７ａの表面温度を均一化する熱伝導層
１７１ｅにより瞬時加熱が可能なロール状の熱線定着用
回転部材が形成される。上側に設けられるロール状の熱
線定着用回転部材としての第１熱線定着ローラ１７ａに
は、ニップ部Ｔの位置より第１熱線定着ローラ１７ａの
回転方向に、定着分離爪ＴＲ６、定着オイルクリーニン
グブレードＴＲ１、オイル塗布フェルトＴＲ２、オイル
量規制ブレードＴＲ３が設けられ、オイルタンクＴＲ４
より毛細管パイプＴＲ５を通してオイル塗布フェルトＴ
Ｒ２に供給されたオイルがオイル塗布フェルトＴＲ２に
より第１熱線定着ローラ１７ａに塗布される。定着オイ
ルクリーニングブレードＴＲ１により第１熱線定着ロー
ラ１７ａの周面上のオイルがクリーニングされる。従っ
て後述する、第１熱線定着ローラ１７ａの温度を測定す
る温度センサＴＳ１は、定着オイルクリーニングブレー
ドＴＲ１とオイル塗布フェルトＴＲ２との間のクリーニ
ングされた第１熱線定着ローラ１７ａの周面に設けられ
る。定着分離爪ＴＲ６により定着後の転写材が分離され
る。
【００６０】また、裏面画像のトナー像を定着するため
のロール状の定着用回転部材としての第１定着ローラ４
７ａは、例えばアルミ材を用いた円筒状の金属パイプ４
７１ａと、該金属パイプ４７１ａの外周面に例えばシリ
コン材を用いた、２〜２０ｍｍ厚のゴムローラ４７１ｂ
を形成し、金属パイプ４７１ａの内部にハロゲンヒータ
４７１ｃを配したソフトローラとして構成される。上側
のハードローラと下側のソフトローラとの間に下側を凸
としたニップ部Ｔが形成されトナー像の定着が行われ
る。
のロール状の定着用回転部材としての第１定着ローラ４
７ａは、例えばアルミ材を用いた円筒状の金属パイプ４
７１ａと、該金属パイプ４７１ａの外周面に例えばシリ
コン材を用いた、２〜２０ｍｍ厚のゴムローラ４７１ｂ
を形成し、金属パイプ４７１ａの内部にハロゲンヒータ
４７１ｃを配したソフトローラとして構成される。上側
のハードローラと下側のソフトローラとの間に下側を凸
としたニップ部Ｔが形成されトナー像の定着が行われ
る。
【００６１】ＴＳ１は上側の第１熱線定着ローラ１７ａ
に取付けられた温度制御を行うための例えばサーミスタ
を用いた温度センサであり、ＴＳ２は下側の第１定着ロ
ーラ４７ａに取付けられた温度制御を行うための例えば
サーミスタを用いた温度センサである。
に取付けられた温度制御を行うための例えばサーミスタ
を用いた温度センサであり、ＴＳ２は下側の第１定着ロ
ーラ４７ａに取付けられた温度制御を行うための例えば
サーミスタを用いた温度センサである。
【００６２】図６によれば、第１の例の定着装置１７に
用いられるハードローラとしてのロール状の熱線定着用
回転部材としては、熱線吸収層と熱伝導層との構成によ
り以下に説明する４つのタイプがある。
用いられるハードローラとしてのロール状の熱線定着用
回転部材としては、熱線吸収層と熱伝導層との構成によ
り以下に説明する４つのタイプがある。
【００６３】まず、第１熱線定着ローラ１７ａとして、
図５にて説明し図６（ａ）に断面を示すように、透光性
基体１７１ａの外側（外周面）に線吸収層１７１ｂと熱
伝導層１７１ｅとを分離して形成した構成のものがある
が、熱線吸収層１７１ｂとしてバインダータイプ（第１
の熱線吸収層）を用い、また熱伝導層１７１ｅとして同
じくバインダータイプのもの（第１の熱伝導層）を用い
た、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＡによる、
瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第１の例と、熱線吸
収層１７１ｂとしてバインダータイプ（第１の熱線吸収
層）を用い、また熱伝導層１７１ｅとして固体タイプの
もの（第２の熱伝導層）を用いた、熱線吸収層と熱伝導
層との構成のタイプＢによる、瞬時加熱用の熱線定着用
回転部材の第２の例との２通りがある。熱線照射部材１
７１ｇより発光された熱線が透光性基体１７１ａを通し
て熱線吸収層１７１ｂにより吸収される。
図５にて説明し図６（ａ）に断面を示すように、透光性
基体１７１ａの外側（外周面）に線吸収層１７１ｂと熱
伝導層１７１ｅとを分離して形成した構成のものがある
が、熱線吸収層１７１ｂとしてバインダータイプ（第１
の熱線吸収層）を用い、また熱伝導層１７１ｅとして同
じくバインダータイプのもの（第１の熱伝導層）を用い
た、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＡによる、
瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第１の例と、熱線吸
収層１７１ｂとしてバインダータイプ（第１の熱線吸収
層）を用い、また熱伝導層１７１ｅとして固体タイプの
もの（第２の熱伝導層）を用いた、熱線吸収層と熱伝導
層との構成のタイプＢによる、瞬時加熱用の熱線定着用
回転部材の第２の例との２通りがある。熱線照射部材１
７１ｇより発光された熱線が透光性基体１７１ａを通し
て熱線吸収層１７１ｂにより吸収される。
【００６４】さらに、図６（ｂ）に断面を示すように、
熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層１７１ｅとを兼用する兼
用層１７１を透光性基体１７１ａの外側（外周面）に形
成した熱線定着用回転部材としての第２熱線定着ローラ
１７ｂを用いるものがあるが、第２熱線定着ローラ１７
ｂの構成として、兼用層１７１Ｂとしてバインダータイ
プのもの（第１の兼用層）を用いた、熱線吸収層と熱伝
導層との構成のタイプＣによる瞬時加熱用の熱線定着用
回転部材の第３の例と、兼用層１７１Ｂとして固体タイ
プのもの（第２の兼用層）を用いた、熱線吸収層と熱伝
導層との構成のタイプＤによる瞬時加熱用の熱線定着用
回転部材の第４の例との２通りがある。熱線照射部材１
７１ｇより発光された熱線が透光性基体１７１ａを通し
て兼用層１７１Ｂにより吸収される。
熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層１７１ｅとを兼用する兼
用層１７１を透光性基体１７１ａの外側（外周面）に形
成した熱線定着用回転部材としての第２熱線定着ローラ
１７ｂを用いるものがあるが、第２熱線定着ローラ１７
ｂの構成として、兼用層１７１Ｂとしてバインダータイ
プのもの（第１の兼用層）を用いた、熱線吸収層と熱伝
導層との構成のタイプＣによる瞬時加熱用の熱線定着用
回転部材の第３の例と、兼用層１７１Ｂとして固体タイ
プのもの（第２の兼用層）を用いた、熱線吸収層と熱伝
導層との構成のタイプＤによる瞬時加熱用の熱線定着用
回転部材の第４の例との２通りがある。熱線照射部材１
７１ｇより発光された熱線が透光性基体１７１ａを通し
て兼用層１７１Ｂにより吸収される。
【００６５】熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＡ
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第１の例の
部材構成について以下に説明する。
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第１の例の
部材構成について以下に説明する。
【００６６】円筒状の透光性基体１７１ａとしては、熱
線照射部材１７１ｇよりの赤外線或いは遠赤外線等の熱
線を透過するパイレックスガラス，サファイヤ（Ａｌ2
Ｏ3），ＣａＦ2等のセラミック材（熱伝導率が（５．５
〜１９．０）×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ）や、ポリイミ
ド，ポリアミド等を使用した透光性樹脂等（熱伝導率が
（２．５〜３．４）×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ）を用い
る。また、透光性基体１７１ａを通過させる熱線の波長
は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．３〜３μｍである
ので、フィラーとして硬度や熱伝導率の調整剤が加えら
れるが、粒径が熱線の波長の１／２、好ましくは１／５
以下の、１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線
透過性（主として赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化
チタン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、
酸化マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微
粒子を樹脂バインダに分散させたもので透光性基体１７
１ａを形成してもよい。層中で１次、２次粒子を含めて
平均粒径が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下であ
ることが光散乱を防ぎ、熱線吸収層１７１ｂに到達させ
るのに好ましい。従って、透光性基体１７１ａはあまり
熱伝導性が良くない。
線照射部材１７１ｇよりの赤外線或いは遠赤外線等の熱
線を透過するパイレックスガラス，サファイヤ（Ａｌ2
Ｏ3），ＣａＦ2等のセラミック材（熱伝導率が（５．５
〜１９．０）×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ）や、ポリイミ
ド，ポリアミド等を使用した透光性樹脂等（熱伝導率が
（２．５〜３．４）×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ）を用い
る。また、透光性基体１７１ａを通過させる熱線の波長
は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．３〜３μｍである
ので、フィラーとして硬度や熱伝導率の調整剤が加えら
れるが、粒径が熱線の波長の１／２、好ましくは１／５
以下の、１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線
透過性（主として赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化
チタン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、
酸化マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微
粒子を樹脂バインダに分散させたもので透光性基体１７
１ａを形成してもよい。層中で１次、２次粒子を含めて
平均粒径が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下であ
ることが光散乱を防ぎ、熱線吸収層１７１ｂに到達させ
るのに好ましい。従って、透光性基体１７１ａはあまり
熱伝導性が良くない。
【００６７】第１の熱線吸収層としてのバインダータイ
プの熱線吸収層１７１ｂとしては、熱線照射部材１７１
ｇより発光され、透光性基体１７１ａを透過した熱線の
略１００％にあたる９０〜１００％、好ましくは９５〜
１００％の熱線を熱線吸収層１７１ｂにより吸収し瞬時
加熱が可能な熱線定着用回転部材を形成するように、樹
脂バインダにカーボンブラック、黒鉛、鉄黒（Ｆｅ
3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合物、酸化銅、酸化
コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の粉末を混入した熱
線吸収部材を用い、厚さ１０〜２００μｍ、好ましくは
２０〜１００μｍ厚の該熱線吸収部材を透光性基体１７
１ａの外側（外周面）に焼付け或いは塗布等により形成
する。熱線吸収層１７１ｂでの熱線吸収率が９０％程度
よりも低く、例えば２０〜８０％程度であると熱線が漏
れて、漏れた熱線により熱線定着用回転部材としての第
１熱線定着ローラ１７ａ（瞬時加熱用の熱線定着用回転
部材の第３、第４の例では第２熱線定着ローラ１７ｂ）
がモノクロ画像形成に用いられた場合、フィルミング等
により第１熱線定着ローラ１７ａ（瞬時加熱用の熱線定
着用回転部材の第３、第４の例では第２熱線定着ローラ
１７ｂ）の特定位置の表面に黒トナーが付着すると漏れ
た熱線により付着部から発熱が起き、その部分でさらに
熱線吸収による発熱が重ねて起こり熱線吸収層１７１ｂ
を破損する。またカラー画像形成に用いられた場合、カ
ラートナーの吸収効率が一般に低く、かつカラートナー
間に吸収効率の差があることから定着不良となったり、
定着ムラとなる。従って、熱線照射部材１７１ｇより発
光され、透光性基体１７１ａを透過した熱線が第１熱線
定着ローラ１７ａ（瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の
第３、第４の例では第２熱線定着ローラ１７ｂ）内で完
全に吸収されるように熱線吸収層１７１ｂの熱線吸収率
を略１００％にあたる９０〜１００％、好ましくは９５
〜１００％とする。また、熱線吸収層１７１ｂの厚さが
１０μｍ未満で薄いと、熱線吸収層１７１ｂでの熱線の
吸収による加熱速度は速いが、薄膜による局所的な加熱
による熱線吸収層１７１ｂの破損や強度不足の原因とな
り、熱線吸収層１７１ｂの厚さが２００μｍを越えて厚
過ぎると、熱伝導不良となったり、熱容量が大きくなり
瞬時加熱が成しにくくなる。熱線吸収層１７１ｂの熱線
吸収率を略１００％にあたる９０〜１００％、好ましく
は９５〜１００％としたり、熱線吸収層１７１ｂの厚さ
を１０〜２００μｍ、好ましくは２０〜１００μｍとす
ることにより、熱線吸収層１７１ｂでの局所的な発熱が
防止され、均一な発熱が行われる。また、熱線吸収層１
７１ｂに投光される熱線の波長は０．１〜２０μｍ、好
ましくは０．３〜３μｍであるので、フィラーとして硬
度や熱伝導率の調整剤が加えられるが、粒径が熱線の波
長の１／２、好ましくは１／５以下の、１次、２次粒子
を含めて平均粒径が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ
以下の熱線透過性（主として赤外線或いは遠赤外線透過
性）の酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化
シリコン、酸化マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属
酸化物の微粒子を樹脂バインダに５〜５０重量％分散さ
せたもので熱線吸収層１７１ｂを形成してもよい。
プの熱線吸収層１７１ｂとしては、熱線照射部材１７１
ｇより発光され、透光性基体１７１ａを透過した熱線の
略１００％にあたる９０〜１００％、好ましくは９５〜
１００％の熱線を熱線吸収層１７１ｂにより吸収し瞬時
加熱が可能な熱線定着用回転部材を形成するように、樹
脂バインダにカーボンブラック、黒鉛、鉄黒（Ｆｅ
3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合物、酸化銅、酸化
コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の粉末を混入した熱
線吸収部材を用い、厚さ１０〜２００μｍ、好ましくは
２０〜１００μｍ厚の該熱線吸収部材を透光性基体１７
１ａの外側（外周面）に焼付け或いは塗布等により形成
する。熱線吸収層１７１ｂでの熱線吸収率が９０％程度
よりも低く、例えば２０〜８０％程度であると熱線が漏
れて、漏れた熱線により熱線定着用回転部材としての第
１熱線定着ローラ１７ａ（瞬時加熱用の熱線定着用回転
部材の第３、第４の例では第２熱線定着ローラ１７ｂ）
がモノクロ画像形成に用いられた場合、フィルミング等
により第１熱線定着ローラ１７ａ（瞬時加熱用の熱線定
着用回転部材の第３、第４の例では第２熱線定着ローラ
１７ｂ）の特定位置の表面に黒トナーが付着すると漏れ
た熱線により付着部から発熱が起き、その部分でさらに
熱線吸収による発熱が重ねて起こり熱線吸収層１７１ｂ
を破損する。またカラー画像形成に用いられた場合、カ
ラートナーの吸収効率が一般に低く、かつカラートナー
間に吸収効率の差があることから定着不良となったり、
定着ムラとなる。従って、熱線照射部材１７１ｇより発
光され、透光性基体１７１ａを透過した熱線が第１熱線
定着ローラ１７ａ（瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の
第３、第４の例では第２熱線定着ローラ１７ｂ）内で完
全に吸収されるように熱線吸収層１７１ｂの熱線吸収率
を略１００％にあたる９０〜１００％、好ましくは９５
〜１００％とする。また、熱線吸収層１７１ｂの厚さが
１０μｍ未満で薄いと、熱線吸収層１７１ｂでの熱線の
吸収による加熱速度は速いが、薄膜による局所的な加熱
による熱線吸収層１７１ｂの破損や強度不足の原因とな
り、熱線吸収層１７１ｂの厚さが２００μｍを越えて厚
過ぎると、熱伝導不良となったり、熱容量が大きくなり
瞬時加熱が成しにくくなる。熱線吸収層１７１ｂの熱線
吸収率を略１００％にあたる９０〜１００％、好ましく
は９５〜１００％としたり、熱線吸収層１７１ｂの厚さ
を１０〜２００μｍ、好ましくは２０〜１００μｍとす
ることにより、熱線吸収層１７１ｂでの局所的な発熱が
防止され、均一な発熱が行われる。また、熱線吸収層１
７１ｂに投光される熱線の波長は０．１〜２０μｍ、好
ましくは０．３〜３μｍであるので、フィラーとして硬
度や熱伝導率の調整剤が加えられるが、粒径が熱線の波
長の１／２、好ましくは１／５以下の、１次、２次粒子
を含めて平均粒径が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ
以下の熱線透過性（主として赤外線或いは遠赤外線透過
性）の酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化
シリコン、酸化マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属
酸化物の微粒子を樹脂バインダに５〜５０重量％分散さ
せたもので熱線吸収層１７１ｂを形成してもよい。
【００６８】この他に、熱線吸収層１７１ｂの形成方法
として、透光性基体１７１ａの上に不透明エナメル塗料
を、ディピングやスプレー法等によりコートした後、通
常５５０〜６５０℃の一定の温度で焼き、エナメル塗料
を透光性基体１７１ａの上に溶着するエナメリング方法
や、金属の溶解液を同様にディピングやスプレー法等で
コートした後、媒剤部分を焼きとばし、金属を透光性基
体１７１ａ表面に焼き付けるラスター方法があり、エナ
メリング方法やラスター方法等により熱線吸収層１７１
ｂを形成することも可能である。
として、透光性基体１７１ａの上に不透明エナメル塗料
を、ディピングやスプレー法等によりコートした後、通
常５５０〜６５０℃の一定の温度で焼き、エナメル塗料
を透光性基体１７１ａの上に溶着するエナメリング方法
や、金属の溶解液を同様にディピングやスプレー法等で
コートした後、媒剤部分を焼きとばし、金属を透光性基
体１７１ａ表面に焼き付けるラスター方法があり、エナ
メリング方法やラスター方法等により熱線吸収層１７１
ｂを形成することも可能である。
【００６９】以上のようにして形成される熱線吸収層１
７１ｂは、温度がすぐに上がるように熱容量を小さくし
てあるので、熱線定着用回転部材としての第１熱線定着
ローラ１７ａに温度低下が生じ、定着ムラが発生すると
いう問題を少なくするが、円筒状の透光性基体１７１ａ
表面の熱線吸収層１７１ｂの長手方向（（横方向ともい
う）、円筒状の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する
方向）の温度分布が均一化しにくい。
７１ｂは、温度がすぐに上がるように熱容量を小さくし
てあるので、熱線定着用回転部材としての第１熱線定着
ローラ１７ａに温度低下が生じ、定着ムラが発生すると
いう問題を少なくするが、円筒状の透光性基体１７１ａ
表面の熱線吸収層１７１ｂの長手方向（（横方向ともい
う）、円筒状の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する
方向）の温度分布が均一化しにくい。
【００７０】このため、熱線吸収層１７１ｂの外側（外
周面）に第１の熱伝導層としてのバインダータイプの熱
伝導層１７１ｅを設ける。第１の熱伝導層としてのバイ
ンダータイプの熱伝導層１７１ｅとしては、層厚（厚
さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５００μｍ
で、熱伝導性の良いチタン、アルミナ、亜鉛、マグネシ
ウム、クロム、ニッケル、タンタル、モリブデン等の金
属微粒子を樹脂バインダに分散させたもので、熱伝導率
が５０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ、好ましくは１００×
１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上の層構成とする。熱伝導層
１７１ｅの厚さが１０μｍ未満であると、層厚が薄すぎ
て熱容量が足りず、熱線吸収層１７１ｂよりの熱を十分
横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にできない。ま
た、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎると、熱容量が
大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間がかかり、瞬
時加熱が困難となる。熱伝導層を設けることにより、熱
線吸収層から直ぐに熱伝導層に熱が伝わり、熱伝導層で
の横方向での熱の伝達により、熱線吸収層の長手方向
（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸と平行する
方向）の温度分布の均一化が図られる。
周面）に第１の熱伝導層としてのバインダータイプの熱
伝導層１７１ｅを設ける。第１の熱伝導層としてのバイ
ンダータイプの熱伝導層１７１ｅとしては、層厚（厚
さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５００μｍ
で、熱伝導性の良いチタン、アルミナ、亜鉛、マグネシ
ウム、クロム、ニッケル、タンタル、モリブデン等の金
属微粒子を樹脂バインダに分散させたもので、熱伝導率
が５０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ、好ましくは１００×
１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上の層構成とする。熱伝導層
１７１ｅの厚さが１０μｍ未満であると、層厚が薄すぎ
て熱容量が足りず、熱線吸収層１７１ｂよりの熱を十分
横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にできない。ま
た、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎると、熱容量が
大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間がかかり、瞬
時加熱が困難となる。熱伝導層を設けることにより、熱
線吸収層から直ぐに熱伝導層に熱が伝わり、熱伝導層で
の横方向での熱の伝達により、熱線吸収層の長手方向
（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸と平行する
方向）の温度分布の均一化が図られる。
【００７１】また熱線吸収層１７１ｂと分離して熱線吸
収層１７１ｂの外側（外周面）に、トナーとの離型性を
良好とするため、厚さ３０〜１００μｍのＰＦＡ（フッ
素樹脂）チューブを被覆したものや、フッ素樹脂（ＰＦ
ＡまたはＰＴＦＥ）塗料を２０〜３０μｍ塗布した離型
層１７１ｃを設ける。
収層１７１ｂの外側（外周面）に、トナーとの離型性を
良好とするため、厚さ３０〜１００μｍのＰＦＡ（フッ
素樹脂）チューブを被覆したものや、フッ素樹脂（ＰＦ
ＡまたはＰＴＦＥ）塗料を２０〜３０μｍ塗布した離型
層１７１ｃを設ける。
【００７２】さらに、カーボンブラック、黒鉛、鉄黒
（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合物、酸化
銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の粉末を混
入した熱線吸収部材と、バインダと離型剤とを兼ねたフ
ッ素樹脂（ＰＦＡまたはＰＴＦＥ）塗料とを混入して配
合し、前述した熱線吸収層１７１ｂと離型層１７１ｃと
を一体として離型性を有する一体型熱線吸収層（不図
示）を透光性基体１７１ａの外側（外周面）に形成し、
ロール状の熱線定着用回転部材を形成することも可能で
ある。
（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合物、酸化
銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の粉末を混
入した熱線吸収部材と、バインダと離型剤とを兼ねたフ
ッ素樹脂（ＰＦＡまたはＰＴＦＥ）塗料とを混入して配
合し、前述した熱線吸収層１７１ｂと離型層１７１ｃと
を一体として離型性を有する一体型熱線吸収層（不図
示）を透光性基体１７１ａの外側（外周面）に形成し、
ロール状の熱線定着用回転部材を形成することも可能で
ある。
【００７３】熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＢ
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第２の例の
部材構成について以下に説明する。
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第２の例の
部材構成について以下に説明する。
【００７４】瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第２の
例は、熱線定着用回転部材としての第１熱線定着ローラ
１７ａの構成部材の内、透光性基体１７１ａ、熱線吸収
層１７１ｂ及び離型層１７１ｃは、前記第１の例におい
て前述したと同様な、構成、機能、効果を有するものが
用いられ、熱伝導層１７１ｅとして固体タイプのもの
（第２の熱伝導層）を用いて第１熱線定着ローラ１７ａ
を形成したものである。
例は、熱線定着用回転部材としての第１熱線定着ローラ
１７ａの構成部材の内、透光性基体１７１ａ、熱線吸収
層１７１ｂ及び離型層１７１ｃは、前記第１の例におい
て前述したと同様な、構成、機能、効果を有するものが
用いられ、熱伝導層１７１ｅとして固体タイプのもの
（第２の熱伝導層）を用いて第１熱線定着ローラ１７ａ
を形成したものである。
【００７５】前述したと同様に、円筒状の透光性基体１
７１ａ表面の熱線吸収層１７１ｂの長手方向（（横方向
ともいう）、円筒状の透光性基体１７１ａの中心軸と平
行する方向）の温度分布が均一化しにくい。このため、
熱線吸収層１７１ｂの外側（外周面）に第２の熱伝導層
としての固定タイプの熱伝導層１７１ｅを設ける。第２
の熱伝導層としての固定タイプの熱伝導層１７１ｅとし
ては、層厚（厚さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５
０〜５００μｍで、熱線吸収層１７１ｂの表面に、例え
ばクロム、ニッケル、タンタル、モリブデン等の熱伝導
性の良い金属をメッキ、スパッタリング或いは蒸着等に
より層形成させたもので、熱伝導率が５０×１０-3Ｊ／
ｃｍ・ｓ・Ｋ、好ましくは１００×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ
・Ｋ以上の層構成とする。熱伝導層１７１ｅの厚さが１
０μｍ未満であると、層厚が薄すぎて熱容量が足りず、
熱線吸収層１７１ｂよりの熱を十分横方向に伝達でき
ず、横方向の熱を均一にできない。また、厚さが１００
０μｍを越えて厚すぎると、熱容量が大きくなりすぎ、
ウォーミングアップ時間がかかり、瞬時加熱が困難とな
る。熱伝導層を設けることにより、熱線吸収層から直ぐ
に熱伝導層に熱が伝わり、熱伝導層での横方向での熱の
伝達により、熱線吸収層の長手方向（（横方向）、円筒
状の透光性基体の中心軸と平行する方向）の温度分布の
均一化が図られる。さらに固体タイプの熱伝導層を透光
性基体の外側に設けることにより、熱伝導層により透光
性基体が強靭に保護され、透光性基体の破損が防止され
る。
７１ａ表面の熱線吸収層１７１ｂの長手方向（（横方向
ともいう）、円筒状の透光性基体１７１ａの中心軸と平
行する方向）の温度分布が均一化しにくい。このため、
熱線吸収層１７１ｂの外側（外周面）に第２の熱伝導層
としての固定タイプの熱伝導層１７１ｅを設ける。第２
の熱伝導層としての固定タイプの熱伝導層１７１ｅとし
ては、層厚（厚さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５
０〜５００μｍで、熱線吸収層１７１ｂの表面に、例え
ばクロム、ニッケル、タンタル、モリブデン等の熱伝導
性の良い金属をメッキ、スパッタリング或いは蒸着等に
より層形成させたもので、熱伝導率が５０×１０-3Ｊ／
ｃｍ・ｓ・Ｋ、好ましくは１００×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ
・Ｋ以上の層構成とする。熱伝導層１７１ｅの厚さが１
０μｍ未満であると、層厚が薄すぎて熱容量が足りず、
熱線吸収層１７１ｂよりの熱を十分横方向に伝達でき
ず、横方向の熱を均一にできない。また、厚さが１００
０μｍを越えて厚すぎると、熱容量が大きくなりすぎ、
ウォーミングアップ時間がかかり、瞬時加熱が困難とな
る。熱伝導層を設けることにより、熱線吸収層から直ぐ
に熱伝導層に熱が伝わり、熱伝導層での横方向での熱の
伝達により、熱線吸収層の長手方向（（横方向）、円筒
状の透光性基体の中心軸と平行する方向）の温度分布の
均一化が図られる。さらに固体タイプの熱伝導層を透光
性基体の外側に設けることにより、熱伝導層により透光
性基体が強靭に保護され、透光性基体の破損が防止され
る。
【００７６】熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＣ
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第３の例の
部材構成について以下に説明する。
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第３の例の
部材構成について以下に説明する。
【００７７】瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第３の
例は、前述したように、熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層
１７１ｅとを兼用する兼用層１７１Ｂを透光性基体１７
１ａの外側（外周面）に形成した熱線定着用回転部材と
しての第２熱線定着ローラ１７ｂを用い、第２熱線定着
ローラ１７ｂの兼用層１７１Ｂとしてバインダータイプ
の第１の兼用層を用いたものであるが、第２熱線定着ロ
ーラ１７ｂの構成部材の内、透光性基体１７１ａ及び離
型層１７１ｃは、前記第１の例において前述したと同様
な、構成、機能、効果を有するものが用いられ、兼用層
１７１Ｂとしてバインダータイプの第１の兼用層を用い
て第２熱線定着ローラ１７ｂを形成したものである。
例は、前述したように、熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層
１７１ｅとを兼用する兼用層１７１Ｂを透光性基体１７
１ａの外側（外周面）に形成した熱線定着用回転部材と
しての第２熱線定着ローラ１７ｂを用い、第２熱線定着
ローラ１７ｂの兼用層１７１Ｂとしてバインダータイプ
の第１の兼用層を用いたものであるが、第２熱線定着ロ
ーラ１７ｂの構成部材の内、透光性基体１７１ａ及び離
型層１７１ｃは、前記第１の例において前述したと同様
な、構成、機能、効果を有するものが用いられ、兼用層
１７１Ｂとしてバインダータイプの第１の兼用層を用い
て第２熱線定着ローラ１７ｂを形成したものである。
【００７８】円筒状の透光性基体１７１ａの外側（外周
面）の弾性層１７１ｄ表面の長手方向（（横方向ともい
う）、円筒状の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する
方向）の温度分布が均一化しにくい。このため、第１の
兼用層としてのバインダータイプの兼用層１７１Ｂとし
ては、層厚（厚さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５
０〜５００μｍで、熱線照射部材１７１ｇより発光さ
れ、透光性基体１７１ａを透過した熱線の略１００％に
あたる９０〜１００％、好ましくは９５〜１００％の熱
線を兼用層１７１Ｂにより吸収し瞬時加熱が可能な熱線
定着用回転部材を形成するように、カーボンブラック、
黒鉛、鉄黒（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合
物、酸化銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の
粉末を混入した熱線吸収部材と、熱伝導性の良いチタ
ン、アルミナ、亜鉛、マグネシウム、クロム、ニッケ
ル、タンタル、モリブデン等の金属微粒子を樹脂バイン
ダに分散させたもの、或いはガラス微粉末にカーボンブ
ラック、酸化鉄等の着色顔料を練込んだガラスインクを
塗布して焼成し、熱伝導率が５０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ
・Ｋ、好ましくは１００×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上
の層構成とする。兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満
であると、層厚が薄すぎて熱容量が足りず、兼用層１７
１Ｂでの熱を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均
一にできない。また、厚さが１０００μｍを越えて厚す
ぎると、熱容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ
時間がかかり、瞬時加熱が困難となる。また、兼用層１
７１Ｂの厚さが１０μｍ未満で薄いと、兼用層１７１Ｂ
での熱線の吸収による加熱速度は速いが、薄膜による局
所的な加熱による兼用層１７１Ｂの破損や強度不足の原
因となり、兼用層１７１Ｂの厚さが１０００μｍを越え
て厚過ぎると、熱伝導不良となったり、熱容量が大きく
なり瞬時加熱が成しにくくなる。上記兼用層を設けるこ
とにより、兼用層での横方向での熱の伝達により、兼用
層の長手方向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心
軸と平行する方向）の温度分布の均一化が図られる。前
述した兼用層１７１Ｂでの熱線吸収率が９０％程度より
も低く、例えば２０〜８０％程度であると熱線が漏れ
て、漏れた熱線により熱線定着用回転部材としての第２
熱線定着ローラ１７ｂがモノクロ画像形成に用いられた
場合、フィルミング等により第２熱線定着ローラ１７ｂ
の特定位置の表面に黒トナーが付着すると漏れた熱線に
より付着部から発熱が起き、その部分でさらに熱線吸収
による発熱が重ねて起こり兼用層１７１Ｂを破損する。
またカラー画像形成に用いられた場合、カラートナーの
吸収効率が一般に低く、かつカラートナー間に吸収効率
の差があることから定着不良となったり、定着ムラとな
る。従って、熱線照射部材１７１ｇより発光され、透光
性基体１７１ａを透過した熱線が第２熱線定着ローラ１
７ｂ内で完全に吸収されるように兼用層１７１Ｂの熱線
吸収率を略１００％にあたる９０〜１００％、好ましく
は９５〜１００％とする。また、兼用層１７１Ｂに投光
される熱線の波長は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．
３〜３μｍであるので、フィラーとして硬度や熱伝導率
の調整剤が加えられるが、粒径が熱線の波長の１／２、
好ましくは１／５以下の、１次、２次粒子を含めて平均
粒径が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線透
過性（主として赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化チ
タン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、酸
化マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微粒
子を樹脂バインダに５〜５０重量％分散させたもので兼
用層１７１Ｂを形成してもよい。
面）の弾性層１７１ｄ表面の長手方向（（横方向ともい
う）、円筒状の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する
方向）の温度分布が均一化しにくい。このため、第１の
兼用層としてのバインダータイプの兼用層１７１Ｂとし
ては、層厚（厚さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５
０〜５００μｍで、熱線照射部材１７１ｇより発光さ
れ、透光性基体１７１ａを透過した熱線の略１００％に
あたる９０〜１００％、好ましくは９５〜１００％の熱
線を兼用層１７１Ｂにより吸収し瞬時加熱が可能な熱線
定着用回転部材を形成するように、カーボンブラック、
黒鉛、鉄黒（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合
物、酸化銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の
粉末を混入した熱線吸収部材と、熱伝導性の良いチタ
ン、アルミナ、亜鉛、マグネシウム、クロム、ニッケ
ル、タンタル、モリブデン等の金属微粒子を樹脂バイン
ダに分散させたもの、或いはガラス微粉末にカーボンブ
ラック、酸化鉄等の着色顔料を練込んだガラスインクを
塗布して焼成し、熱伝導率が５０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ
・Ｋ、好ましくは１００×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上
の層構成とする。兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満
であると、層厚が薄すぎて熱容量が足りず、兼用層１７
１Ｂでの熱を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均
一にできない。また、厚さが１０００μｍを越えて厚す
ぎると、熱容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ
時間がかかり、瞬時加熱が困難となる。また、兼用層１
７１Ｂの厚さが１０μｍ未満で薄いと、兼用層１７１Ｂ
での熱線の吸収による加熱速度は速いが、薄膜による局
所的な加熱による兼用層１７１Ｂの破損や強度不足の原
因となり、兼用層１７１Ｂの厚さが１０００μｍを越え
て厚過ぎると、熱伝導不良となったり、熱容量が大きく
なり瞬時加熱が成しにくくなる。上記兼用層を設けるこ
とにより、兼用層での横方向での熱の伝達により、兼用
層の長手方向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心
軸と平行する方向）の温度分布の均一化が図られる。前
述した兼用層１７１Ｂでの熱線吸収率が９０％程度より
も低く、例えば２０〜８０％程度であると熱線が漏れ
て、漏れた熱線により熱線定着用回転部材としての第２
熱線定着ローラ１７ｂがモノクロ画像形成に用いられた
場合、フィルミング等により第２熱線定着ローラ１７ｂ
の特定位置の表面に黒トナーが付着すると漏れた熱線に
より付着部から発熱が起き、その部分でさらに熱線吸収
による発熱が重ねて起こり兼用層１７１Ｂを破損する。
またカラー画像形成に用いられた場合、カラートナーの
吸収効率が一般に低く、かつカラートナー間に吸収効率
の差があることから定着不良となったり、定着ムラとな
る。従って、熱線照射部材１７１ｇより発光され、透光
性基体１７１ａを透過した熱線が第２熱線定着ローラ１
７ｂ内で完全に吸収されるように兼用層１７１Ｂの熱線
吸収率を略１００％にあたる９０〜１００％、好ましく
は９５〜１００％とする。また、兼用層１７１Ｂに投光
される熱線の波長は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．
３〜３μｍであるので、フィラーとして硬度や熱伝導率
の調整剤が加えられるが、粒径が熱線の波長の１／２、
好ましくは１／５以下の、１次、２次粒子を含めて平均
粒径が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線透
過性（主として赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化チ
タン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、酸
化マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微粒
子を樹脂バインダに５〜５０重量％分散させたもので兼
用層１７１Ｂを形成してもよい。
【００７９】また兼用層１７１Ｂと分離して兼用層１７
１Ｂの外側（外周面）に、トナーとの離型性を良好とす
るため、厚さ３０〜１００μｍのＰＦＡ（フッ素樹脂）
チューブを被覆したものや、フッ素樹脂（ＰＦＡまたは
ＰＴＦＥ）塗料を２０〜３０μｍ塗布した離型層１７１
ｃを設ける。
１Ｂの外側（外周面）に、トナーとの離型性を良好とす
るため、厚さ３０〜１００μｍのＰＦＡ（フッ素樹脂）
チューブを被覆したものや、フッ素樹脂（ＰＦＡまたは
ＰＴＦＥ）塗料を２０〜３０μｍ塗布した離型層１７１
ｃを設ける。
【００８０】熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＤ
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第４の例の
部材構成について以下に説明する。
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第４の例の
部材構成について以下に説明する。
【００８１】瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第４の
例は、前述したように、熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層
１７１ｅとを兼用する兼用層１７１Ｂを透光性基体１７
１ａの外側（外周面）に形成した熱線定着用回転部材と
しての第２熱線定着ローラ１７ｂを用い、第２熱線定着
ローラ１７ｂの兼用層１７１Ｂとして固体タイプの第２
の兼用層を用いたものであるが、第２熱線定着ローラ１
７ｂの構成部材の内、透光性基体１７１ａ及び離型層１
７１ｃは、前記第１の例において前述したと同様な、構
成、機能、効果を有するものが用いられ、兼用層１７１
Ｂとして固体タイプの第２の兼用層を用いて第２熱線定
着ローラ１７ｂを形成したものである。
例は、前述したように、熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層
１７１ｅとを兼用する兼用層１７１Ｂを透光性基体１７
１ａの外側（外周面）に形成した熱線定着用回転部材と
しての第２熱線定着ローラ１７ｂを用い、第２熱線定着
ローラ１７ｂの兼用層１７１Ｂとして固体タイプの第２
の兼用層を用いたものであるが、第２熱線定着ローラ１
７ｂの構成部材の内、透光性基体１７１ａ及び離型層１
７１ｃは、前記第１の例において前述したと同様な、構
成、機能、効果を有するものが用いられ、兼用層１７１
Ｂとして固体タイプの第２の兼用層を用いて第２熱線定
着ローラ１７ｂを形成したものである。
【００８２】円筒状の透光性基体１７１ａの外側（外周
面）の兼用層１７１Ｂ表面の長手方向（（横方向ともい
う）、円筒状の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する
方向）の温度分布が均一化しにくい。このため、第２の
兼用層としての固体タイプの兼用層１７１Ｂとしては、
層厚（厚さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５
００μｍで、透光性基体１７１ａの表面に、例えばクロ
ム、ニッケル、タンタル、モリブデン等の熱伝導性の良
い金属の酸化物或いは合金等をメッキしたり、これらの
金属粉をスパッタリング或いは蒸着等したりして層形成
させたもので、熱伝導率が５０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・
Ｋ、好ましくは１００×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上の
層構成とする。この際、透光性基体１７１ａの表面を化
学処理しておいて、メッキ、スパッタリング或いは蒸着
層が透光性基体１７１ａに良好に付着されるようにす
る。特にクロム系の合金が光吸収上好ましい。この他
に、兼用層１７１Ｂの形成方法として、透光性基体１７
１ａの上に上記熱伝導性の良い金属の酸化物或いは金属
微粉末を含んだ不透明エナメル塗料を、ディピングやス
プレー法等によりコートした後、通常５５０〜６５０℃
の一定の温度で焼き、エナメル塗料を透光性基体１７１
ａの上に溶着するエナメリング方法や、金属の溶解液を
同様にディピングやスプレー法等でコートした後、媒剤
部分を焼きとばし、金属を透光性基体１７１ａ表面に焼
き付けるラスター方法があり、エナメリング方法やラス
ター方法等により兼用層１７１Ｂを形成することも可能
である。兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満である
と、層厚が薄すぎて熱容量が足りず、兼用層１７１Ｂで
の熱を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にで
きない。また、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎる
と、熱容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間
がかかり、瞬時加熱が困難となる。兼用層を設けること
により、兼用層での横方向での熱の伝達により、兼用層
の長手方向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸
と平行する方向）の温度分布の均一化が図られる。特
に、熱線照射部材１７１ｇより発光され、透光性基体１
７１ａを透過した熱線の略１００％にあたる９０〜１０
０％、好ましくは９５〜１００％の熱線を兼用層１７１
Ｂにより吸収し瞬時加熱が可能な熱線定着用回転部材を
形成するように、カーボンブラック、黒鉛、鉄黒（Ｆｅ
3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合物、酸化銅、酸化
コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の粉末を混入した熱
線吸収部材と、熱伝導性の良いチタン、アルミナ、亜
鉛、マグネシウム、クロム、ニッケル、タンタル、モリ
ブデン等の金属微粒子を前記金属粉に混入し、スパッタ
リング或いは蒸着等したりして層形成させることが好ま
しい。兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満であると、
層厚が薄すぎて熱容量が足りず、兼用層１７１Ｂでの熱
を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にできな
い。また、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎると、熱
容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間がかか
り、瞬時加熱が困難となる。また、兼用層１７１Ｂの厚
さが１０μｍ未満で薄いと、兼用層１７１Ｂでの熱線の
吸収による加熱速度は速いが、薄膜による局所的な加熱
による兼用層１７１Ｂの破損や強度不足の原因となり、
兼用層１７１Ｂの厚さが１０００μｍを越えて厚過ぎる
と、熱伝導不良となったり、熱容量が大きくなり瞬時加
熱が成しにくくなる。上記兼用層を設けることにより、
兼用層での横方向での熱の伝達により、兼用層の長手方
向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸と平行す
る方向）の温度分布の均一化が図られる。前述した兼用
層１７１Ｂでの熱線吸収率が９０％程度よりも低く、例
えば２０〜８０％程度であると熱線が漏れて、漏れた熱
線により熱線定着用回転部材としての第２熱線定着ロー
ラ１７ｂがモノクロ画像形成に用いられた場合、フィル
ミング等により第２熱線定着ローラ１７ｂの特定位置の
表面に黒トナーが付着すると漏れた熱線により付着部か
ら発熱が起き、その部分でさらに熱線吸収による発熱が
重ねて起こり兼用層１７１Ｂを破損する。またカラー画
像形成に用いられた場合、カラートナーの吸収効率が一
般に低く、かつカラートナー間に吸収効率の差があるこ
とから定着不良となったり、定着ムラとなる。従って、
熱線照射部材１７１ｇより発光され、透光性基体１７１
ａを透過した熱線が第２熱線定着ローラ１７ｂ内で完全
に吸収されるように兼用層１７１Ｂの熱線吸収率を略１
００％にあたる９０〜１００％、好ましくは９５〜１０
０％とする。また、兼用層１７１Ｂに投光される熱線の
波長は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．３〜３μｍで
あるので、フィラーとして硬度や熱伝導率の調整剤が加
えられるが、粒径が熱線の波長の１／２、好ましくは１
／５以下の、１次、２次粒子を含めて平均粒径が１μｍ
以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線透過性（主とし
て赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化チタン、酸化ア
ルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、酸化マグネシウ
ム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微粒子を前記金属
粉に５〜５０重量％分散させたもので兼用層１７１Ｂを
形成してもよい。
面）の兼用層１７１Ｂ表面の長手方向（（横方向ともい
う）、円筒状の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する
方向）の温度分布が均一化しにくい。このため、第２の
兼用層としての固体タイプの兼用層１７１Ｂとしては、
層厚（厚さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５
００μｍで、透光性基体１７１ａの表面に、例えばクロ
ム、ニッケル、タンタル、モリブデン等の熱伝導性の良
い金属の酸化物或いは合金等をメッキしたり、これらの
金属粉をスパッタリング或いは蒸着等したりして層形成
させたもので、熱伝導率が５０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・
Ｋ、好ましくは１００×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上の
層構成とする。この際、透光性基体１７１ａの表面を化
学処理しておいて、メッキ、スパッタリング或いは蒸着
層が透光性基体１７１ａに良好に付着されるようにす
る。特にクロム系の合金が光吸収上好ましい。この他
に、兼用層１７１Ｂの形成方法として、透光性基体１７
１ａの上に上記熱伝導性の良い金属の酸化物或いは金属
微粉末を含んだ不透明エナメル塗料を、ディピングやス
プレー法等によりコートした後、通常５５０〜６５０℃
の一定の温度で焼き、エナメル塗料を透光性基体１７１
ａの上に溶着するエナメリング方法や、金属の溶解液を
同様にディピングやスプレー法等でコートした後、媒剤
部分を焼きとばし、金属を透光性基体１７１ａ表面に焼
き付けるラスター方法があり、エナメリング方法やラス
ター方法等により兼用層１７１Ｂを形成することも可能
である。兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満である
と、層厚が薄すぎて熱容量が足りず、兼用層１７１Ｂで
の熱を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にで
きない。また、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎる
と、熱容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間
がかかり、瞬時加熱が困難となる。兼用層を設けること
により、兼用層での横方向での熱の伝達により、兼用層
の長手方向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸
と平行する方向）の温度分布の均一化が図られる。特
に、熱線照射部材１７１ｇより発光され、透光性基体１
７１ａを透過した熱線の略１００％にあたる９０〜１０
０％、好ましくは９５〜１００％の熱線を兼用層１７１
Ｂにより吸収し瞬時加熱が可能な熱線定着用回転部材を
形成するように、カーボンブラック、黒鉛、鉄黒（Ｆｅ
3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合物、酸化銅、酸化
コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の粉末を混入した熱
線吸収部材と、熱伝導性の良いチタン、アルミナ、亜
鉛、マグネシウム、クロム、ニッケル、タンタル、モリ
ブデン等の金属微粒子を前記金属粉に混入し、スパッタ
リング或いは蒸着等したりして層形成させることが好ま
しい。兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満であると、
層厚が薄すぎて熱容量が足りず、兼用層１７１Ｂでの熱
を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にできな
い。また、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎると、熱
容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間がかか
り、瞬時加熱が困難となる。また、兼用層１７１Ｂの厚
さが１０μｍ未満で薄いと、兼用層１７１Ｂでの熱線の
吸収による加熱速度は速いが、薄膜による局所的な加熱
による兼用層１７１Ｂの破損や強度不足の原因となり、
兼用層１７１Ｂの厚さが１０００μｍを越えて厚過ぎる
と、熱伝導不良となったり、熱容量が大きくなり瞬時加
熱が成しにくくなる。上記兼用層を設けることにより、
兼用層での横方向での熱の伝達により、兼用層の長手方
向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸と平行す
る方向）の温度分布の均一化が図られる。前述した兼用
層１７１Ｂでの熱線吸収率が９０％程度よりも低く、例
えば２０〜８０％程度であると熱線が漏れて、漏れた熱
線により熱線定着用回転部材としての第２熱線定着ロー
ラ１７ｂがモノクロ画像形成に用いられた場合、フィル
ミング等により第２熱線定着ローラ１７ｂの特定位置の
表面に黒トナーが付着すると漏れた熱線により付着部か
ら発熱が起き、その部分でさらに熱線吸収による発熱が
重ねて起こり兼用層１７１Ｂを破損する。またカラー画
像形成に用いられた場合、カラートナーの吸収効率が一
般に低く、かつカラートナー間に吸収効率の差があるこ
とから定着不良となったり、定着ムラとなる。従って、
熱線照射部材１７１ｇより発光され、透光性基体１７１
ａを透過した熱線が第２熱線定着ローラ１７ｂ内で完全
に吸収されるように兼用層１７１Ｂの熱線吸収率を略１
００％にあたる９０〜１００％、好ましくは９５〜１０
０％とする。また、兼用層１７１Ｂに投光される熱線の
波長は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．３〜３μｍで
あるので、フィラーとして硬度や熱伝導率の調整剤が加
えられるが、粒径が熱線の波長の１／２、好ましくは１
／５以下の、１次、２次粒子を含めて平均粒径が１μｍ
以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線透過性（主とし
て赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化チタン、酸化ア
ルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、酸化マグネシウ
ム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微粒子を前記金属
粉に５〜５０重量％分散させたもので兼用層１７１Ｂを
形成してもよい。
【００８３】図７によれば、図６（ａ）にて説明したロ
ール状の熱線定着用回転部材としての第１熱線定着ロー
ラ１７ａの熱線吸収層１７１ｂに、前述した熱線吸収部
材の濃度分布を設けることにより、熱線吸収層１７１ｂ
内部で熱を発生させることが好ましい。熱線吸収層１７
１ｂの濃度分布はグラフ（イ）で示すように、内接する
透光性基体１７１ａ側の界面を低濃度とし外周面側に向
かって傾斜をつけ順次高くし、外周面側の手前（熱線吸
収層１７１ｂの厚さｔ１に対し、透光性基体１７１ａ側
から２／３〜４／５程度の位置）で１００％吸収する濃
度となるようにして飽和するようにする。これにより、
熱線吸収層１７１ｂでの熱線の吸収による発熱分布は、
グラフ（ロ）に示すように、熱線吸収層１７１ｂの中央
部近傍に最大値を有し、熱線吸収層１７１ｂの界面や外
周面近傍で最小値をとる放物線状に形成される。これに
より、前記界面での熱線の吸収による発熱を小さくし、
界面での接着層の破損や熱線吸収層１７１ｂの破損を防
止する。また、外周面側の手前（熱線吸収層１７１ｂの
厚さｔ１に対し、透光性基体１７１ａ側から２／３〜４
／５程度の位置）より外周面までの濃度分布を飽和する
ようにし、例えば一体型熱線吸収層（不図示）を用いた
場合、外周表面層が削れても影響の無いようにする。な
お点線で示すように、飽和層を形成してもよい。要する
に、十分に内部で吸収が行われれば外側での濃度の影響
はなくなる。削れの影響も生じない。また、濃度分布に
傾斜を設け、傾斜角の変更により発熱分布を調整するこ
とができる。
ール状の熱線定着用回転部材としての第１熱線定着ロー
ラ１７ａの熱線吸収層１７１ｂに、前述した熱線吸収部
材の濃度分布を設けることにより、熱線吸収層１７１ｂ
内部で熱を発生させることが好ましい。熱線吸収層１７
１ｂの濃度分布はグラフ（イ）で示すように、内接する
透光性基体１７１ａ側の界面を低濃度とし外周面側に向
かって傾斜をつけ順次高くし、外周面側の手前（熱線吸
収層１７１ｂの厚さｔ１に対し、透光性基体１７１ａ側
から２／３〜４／５程度の位置）で１００％吸収する濃
度となるようにして飽和するようにする。これにより、
熱線吸収層１７１ｂでの熱線の吸収による発熱分布は、
グラフ（ロ）に示すように、熱線吸収層１７１ｂの中央
部近傍に最大値を有し、熱線吸収層１７１ｂの界面や外
周面近傍で最小値をとる放物線状に形成される。これに
より、前記界面での熱線の吸収による発熱を小さくし、
界面での接着層の破損や熱線吸収層１７１ｂの破損を防
止する。また、外周面側の手前（熱線吸収層１７１ｂの
厚さｔ１に対し、透光性基体１７１ａ側から２／３〜４
／５程度の位置）より外周面までの濃度分布を飽和する
ようにし、例えば一体型熱線吸収層（不図示）を用いた
場合、外周表面層が削れても影響の無いようにする。な
お点線で示すように、飽和層を形成してもよい。要する
に、十分に内部で吸収が行われれば外側での濃度の影響
はなくなる。削れの影響も生じない。また、濃度分布に
傾斜を設け、傾斜角の変更により発熱分布を調整するこ
とができる。
【００８４】また図８によれば、図６（ｂ）にて説明し
たロール状の熱線定着用回転部材としての第２熱線定着
ローラ１７ｂの兼用層１７１Ｂに、前述した熱線吸収部
材の濃度分布を設けることにより、兼用層１７１Ｂ内部
で熱を発生させることが好ましい。兼用層１７１Ｂの濃
度分布はグラフ（イ）で示すように、内接する透光性基
体１７１ａ側の界面を低濃度とし外周面側に向かって傾
斜をつけ順次高くし、外周面側の手前（兼用層１７１Ｂ
の厚さｔ２に対し、透光性基体１７１ａ側から２／３〜
４／５程度の位置）で１００％吸収する濃度となるよう
にして飽和するようにする。これにより、兼用層１７１
Ｂでの熱線の吸収による発熱分布は、グラフ（ロ）に示
すように、兼用層１７１Ｂの中央部近傍に最大値を有
し、兼用層１７１Ｂの界面や外周面近傍で最小値をとる
放物線状に形成される。これにより、前記界面での熱線
の吸収による発熱を小さくし、界面での接着層の破損や
兼用層１７１Ｂの破損を防止する。また、外周面側の手
前（兼用層１７１Ｂの厚さｔ２に対し、透光性基体１７
１ａ側から２／３〜４／５程度の位置）より外周面まで
の濃度分布を飽和するようにし、外周表面層が削れても
影響の無いようにする。なお点線で示すように、飽和層
を形成してもよい。要するに、十分に内部で吸収が行わ
れれば外側での濃度の影響はなくなる。削れの影響も生
じない。また、濃度分布に傾斜を設け、傾斜角の変更に
より発熱分布を調整することができる。
たロール状の熱線定着用回転部材としての第２熱線定着
ローラ１７ｂの兼用層１７１Ｂに、前述した熱線吸収部
材の濃度分布を設けることにより、兼用層１７１Ｂ内部
で熱を発生させることが好ましい。兼用層１７１Ｂの濃
度分布はグラフ（イ）で示すように、内接する透光性基
体１７１ａ側の界面を低濃度とし外周面側に向かって傾
斜をつけ順次高くし、外周面側の手前（兼用層１７１Ｂ
の厚さｔ２に対し、透光性基体１７１ａ側から２／３〜
４／５程度の位置）で１００％吸収する濃度となるよう
にして飽和するようにする。これにより、兼用層１７１
Ｂでの熱線の吸収による発熱分布は、グラフ（ロ）に示
すように、兼用層１７１Ｂの中央部近傍に最大値を有
し、兼用層１７１Ｂの界面や外周面近傍で最小値をとる
放物線状に形成される。これにより、前記界面での熱線
の吸収による発熱を小さくし、界面での接着層の破損や
兼用層１７１Ｂの破損を防止する。また、外周面側の手
前（兼用層１７１Ｂの厚さｔ２に対し、透光性基体１７
１ａ側から２／３〜４／５程度の位置）より外周面まで
の濃度分布を飽和するようにし、外周表面層が削れても
影響の無いようにする。なお点線で示すように、飽和層
を形成してもよい。要するに、十分に内部で吸収が行わ
れれば外側での濃度の影響はなくなる。削れの影響も生
じない。また、濃度分布に傾斜を設け、傾斜角の変更に
より発熱分布を調整することができる。
【００８５】また図９に示すように、ロール状の熱線定
着用回転部材としての第１の例及び第２の例の第１熱線
定着ローラ１７ａの円筒状の透光性基体１７１ａの外径
φとしては、１５〜６０ｍｍのものが用いられ、厚さｔ
としては、厚い方が強度の点で良く、薄い方が熱容量の
点で良いが、強度と熱容量との関係から、円筒状の透光
性基体１７１ａの外径φと厚さｔとの関係は、 ０．０５≦ｔ／φ≦０．２０ とし、好ましくは ０．０７≦ｔ／φ≦０．１４ とする。透光性基体１７１ａの外径φが４０ｍｍでは透
光性基体１７１ａの厚さｔは、２ｍｍ≦ｔ≦８ｍｍ、好
ましくは２．８ｍｍ≦ｔ≦５．６ｍｍのものが用いられ
る。透光性基体１７１ａでのｔ／φが０．０５未満では
強度不足となり、ｔ／φが０．２０を越えると熱容量が
大きくなり第１熱線定着ローラ１７ａの加熱が長引くこ
とになる。また、透光性基体といっても材料によっては
１〜２０％程度の熱線を吸収する場合があり、強度の保
てる範囲で薄い方が好ましい。このことは、瞬時加熱用
の熱線定着用回転部材の第１の例ないし第４の例によ
る、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＡないしタ
イプＤの、全ての構成について云えることである。
着用回転部材としての第１の例及び第２の例の第１熱線
定着ローラ１７ａの円筒状の透光性基体１７１ａの外径
φとしては、１５〜６０ｍｍのものが用いられ、厚さｔ
としては、厚い方が強度の点で良く、薄い方が熱容量の
点で良いが、強度と熱容量との関係から、円筒状の透光
性基体１７１ａの外径φと厚さｔとの関係は、 ０．０５≦ｔ／φ≦０．２０ とし、好ましくは ０．０７≦ｔ／φ≦０．１４ とする。透光性基体１７１ａの外径φが４０ｍｍでは透
光性基体１７１ａの厚さｔは、２ｍｍ≦ｔ≦８ｍｍ、好
ましくは２．８ｍｍ≦ｔ≦５．６ｍｍのものが用いられ
る。透光性基体１７１ａでのｔ／φが０．０５未満では
強度不足となり、ｔ／φが０．２０を越えると熱容量が
大きくなり第１熱線定着ローラ１７ａの加熱が長引くこ
とになる。また、透光性基体といっても材料によっては
１〜２０％程度の熱線を吸収する場合があり、強度の保
てる範囲で薄い方が好ましい。このことは、瞬時加熱用
の熱線定着用回転部材の第１の例ないし第４の例によ
る、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＡないしタ
イプＤの、全ての構成について云えることである。
【００８６】上記により、図５及び図６（ａ）にて説明
した瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第１の例或いは
第２の例による、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイ
プＡ或いはタイプＢの定着装置１７を用いることによ
り、熱線吸収層により吸収された熱が、熱伝導層により
均一化され、瞬時加熱が可能な或いは加熱時間の早いク
イックスタートの熱線を用いた定着が可能となる。ま
た、熱伝導層により透光性基体が強靭に保護され、透光
性基体の破損が防止される。また、図６（ｂ）にて説明
した瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第３の例或いは
第４の例による、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイ
プＣ或いはタイプＤの定着装置１７を用いることによ
り、兼用層により熱が吸収されると共に均一化され、瞬
時加熱が可能な或いは加熱時間の早いクイックスタート
の熱線を用いた定着が可能となる。また、兼用層により
透光性基体が強靭に保護され、透光性基体の破損が防止
される。特に図１にて説明した画像形成装置に用いるこ
とにより、使用頻度の多い表面の片面画像形成の際のト
ナー像のクイックスタートの瞬時加熱定着が可能とな
り、また省エネルギー効果が得られる。
した瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第１の例或いは
第２の例による、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイ
プＡ或いはタイプＢの定着装置１７を用いることによ
り、熱線吸収層により吸収された熱が、熱伝導層により
均一化され、瞬時加熱が可能な或いは加熱時間の早いク
イックスタートの熱線を用いた定着が可能となる。ま
た、熱伝導層により透光性基体が強靭に保護され、透光
性基体の破損が防止される。また、図６（ｂ）にて説明
した瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第３の例或いは
第４の例による、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイ
プＣ或いはタイプＤの定着装置１７を用いることによ
り、兼用層により熱が吸収されると共に均一化され、瞬
時加熱が可能な或いは加熱時間の早いクイックスタート
の熱線を用いた定着が可能となる。また、兼用層により
透光性基体が強靭に保護され、透光性基体の破損が防止
される。特に図１にて説明した画像形成装置に用いるこ
とにより、使用頻度の多い表面の片面画像形成の際のト
ナー像のクイックスタートの瞬時加熱定着が可能とな
り、また省エネルギー効果が得られる。
【００８７】定着装置の他の例について、図１０ないし
図１４を用いて説明する。図１０は、定着装置の第２の
例の構造を示す説明図であり、図１１は、ロール状の熱
線定着用回転部材の第５の例及び第６の例と、第７の例
及び第８の例との拡大断面構成図であり、図１２は、ロ
ール状の熱線定着用回転部材の第５の例及び第６の例の
熱線吸収層の濃度分布を示す図であり、図１３は、ロー
ル状の熱線定着用回転部材の第７の例及び第８の例の兼
用層の濃度分布を示す図であり、図１４は、ロール状の
熱線定着用回転部材の第５の例及び第６の例の透光性基
体の外径と厚さとを示す図である。
図１４を用いて説明する。図１０は、定着装置の第２の
例の構造を示す説明図であり、図１１は、ロール状の熱
線定着用回転部材の第５の例及び第６の例と、第７の例
及び第８の例との拡大断面構成図であり、図１２は、ロ
ール状の熱線定着用回転部材の第５の例及び第６の例の
熱線吸収層の濃度分布を示す図であり、図１３は、ロー
ル状の熱線定着用回転部材の第７の例及び第８の例の兼
用層の濃度分布を示す図であり、図１４は、ロール状の
熱線定着用回転部材の第５の例及び第６の例の透光性基
体の外径と厚さとを示す図である。
【００８８】図１０に示すように、第２の例の定着装置
１７Ａは表面画像（上面側の画像）のトナー像を定着す
るための上側（表面側）のロール状の熱線定着用回転部
材としての第３熱線定着ローラ１７ｃと、裏面画像（下
面側の画像）のトナー像を定着するための下側（裏面
側）のロール状の定着用回転部材としての第２定着ロー
ラ４７ｂとにより構成され、第３熱線定着ローラ１７ｃ
と第２定着ローラ４７ｂとの間で形成される、幅２〜１
０ｍｍ程度のニップ部Ｔで記録紙Ｐを挟持し、熱と圧力
とを加えることにより記録紙Ｐ上のトナー像を定着す
る。
１７Ａは表面画像（上面側の画像）のトナー像を定着す
るための上側（表面側）のロール状の熱線定着用回転部
材としての第３熱線定着ローラ１７ｃと、裏面画像（下
面側の画像）のトナー像を定着するための下側（裏面
側）のロール状の定着用回転部材としての第２定着ロー
ラ４７ｂとにより構成され、第３熱線定着ローラ１７ｃ
と第２定着ローラ４７ｂとの間で形成される、幅２〜１
０ｍｍ程度のニップ部Ｔで記録紙Ｐを挟持し、熱と圧力
とを加えることにより記録紙Ｐ上のトナー像を定着す
る。
【００８９】表面画像のトナー像を定着するための熱線
定着用回転部材としての第３熱線定着ローラ１７ｃは、
円筒状の透光性基体１７１ａと、該透光性基体１７１ａ
の外側（外周面）に弾性層１７１ｄと熱線吸収層１７１
ｂと熱伝導層１７１ｅと離型層１７１ｃとをその順に設
け、透光性基体１７１ａ内部に、主として赤外線或いは
遠赤外線等の熱線を発光する例えばハロゲンランプやキ
セノンランプを用いた熱線照射手段である熱線照射部材
１７１ｇを配したソフトローラとして構成される。熱線
照射部材１７１ｇより発光された熱線が熱線吸収層１７
１ｂにより吸収され、熱線吸収層１７１ｂにより吸収さ
れた熱による第３熱線定着ローラ１７ｃの表面温度を均
一化する熱伝導層１７１ｅにより瞬時加熱が可能なロー
ル状の熱線定着用回転部材が形成される。上側に設けら
れるロール状の熱線定着用回転部材としての第３熱線定
着ローラ１７ｃには、ニップ部Ｔの位置より第３熱線定
着ローラ１７ｃの回転方向に、定着分離爪ＴＲ６、定着
オイルクリーニングブレードＴＲ１、オイル塗布フェル
トＴＲ２、オイル量規制ブレードＴＲ３が設けられ、オ
イルタンクＴＲ４より毛細管パイプＴＲ５を通してオイ
ル塗布フェルトＴＲ２に供給されたオイルがオイル塗布
フェルトＴＲ２により第３熱線定着ローラ１７ｃに塗布
される。定着オイルクリーニングブレードＴＲ１により
第３熱線定着ローラ１７ｃの周面上のオイルがクリーニ
ングされる。従って後述する、第３熱線定着ローラ１７
ｃの温度を測定する温度センサＴＳ１は、定着オイルク
リーニングブレードＴＲ１とオイル塗布フェルトＴＲ２
との間のクリーニングされた第３熱線定着ローラ１７ｃ
の周面に設けられる。定着分離爪ＴＲ６により定着後の
転写材が分離される。
定着用回転部材としての第３熱線定着ローラ１７ｃは、
円筒状の透光性基体１７１ａと、該透光性基体１７１ａ
の外側（外周面）に弾性層１７１ｄと熱線吸収層１７１
ｂと熱伝導層１７１ｅと離型層１７１ｃとをその順に設
け、透光性基体１７１ａ内部に、主として赤外線或いは
遠赤外線等の熱線を発光する例えばハロゲンランプやキ
セノンランプを用いた熱線照射手段である熱線照射部材
１７１ｇを配したソフトローラとして構成される。熱線
照射部材１７１ｇより発光された熱線が熱線吸収層１７
１ｂにより吸収され、熱線吸収層１７１ｂにより吸収さ
れた熱による第３熱線定着ローラ１７ｃの表面温度を均
一化する熱伝導層１７１ｅにより瞬時加熱が可能なロー
ル状の熱線定着用回転部材が形成される。上側に設けら
れるロール状の熱線定着用回転部材としての第３熱線定
着ローラ１７ｃには、ニップ部Ｔの位置より第３熱線定
着ローラ１７ｃの回転方向に、定着分離爪ＴＲ６、定着
オイルクリーニングブレードＴＲ１、オイル塗布フェル
トＴＲ２、オイル量規制ブレードＴＲ３が設けられ、オ
イルタンクＴＲ４より毛細管パイプＴＲ５を通してオイ
ル塗布フェルトＴＲ２に供給されたオイルがオイル塗布
フェルトＴＲ２により第３熱線定着ローラ１７ｃに塗布
される。定着オイルクリーニングブレードＴＲ１により
第３熱線定着ローラ１７ｃの周面上のオイルがクリーニ
ングされる。従って後述する、第３熱線定着ローラ１７
ｃの温度を測定する温度センサＴＳ１は、定着オイルク
リーニングブレードＴＲ１とオイル塗布フェルトＴＲ２
との間のクリーニングされた第３熱線定着ローラ１７ｃ
の周面に設けられる。定着分離爪ＴＲ６により定着後の
転写材が分離される。
【００９０】また、裏面画像のトナー像を定着するため
の定着用回転部材としての第２定着ローラ４７ｂは、外
周面にテフロンコートを焼き付け或いは塗布等により施
した、例えばアルミ材、鋼材等を用いた円筒状の金属パ
イプ４７２ａで形成し、金属パイプ４７２ａの内部にハ
ロゲンヒータ４７１ｃを配したハードローラとして構成
される。上側のソフトローラと下側のハードローラとの
間に上側を凸としたニップ部Ｔが形成されトナー像の定
着が行われる。
の定着用回転部材としての第２定着ローラ４７ｂは、外
周面にテフロンコートを焼き付け或いは塗布等により施
した、例えばアルミ材、鋼材等を用いた円筒状の金属パ
イプ４７２ａで形成し、金属パイプ４７２ａの内部にハ
ロゲンヒータ４７１ｃを配したハードローラとして構成
される。上側のソフトローラと下側のハードローラとの
間に上側を凸としたニップ部Ｔが形成されトナー像の定
着が行われる。
【００９１】ＴＳ１は上側の第３熱線定着ローラ１７ｃ
に取付けられた温度制御を行うための例えばサーミスタ
を用いた温度センサであり、ＴＳ２は下側の第２定着ロ
ーラ４７ｂに取付けられた温度制御を行うための例えば
サーミスタを用いた温度センサである。
に取付けられた温度制御を行うための例えばサーミスタ
を用いた温度センサであり、ＴＳ２は下側の第２定着ロ
ーラ４７ｂに取付けられた温度制御を行うための例えば
サーミスタを用いた温度センサである。
【００９２】図１１によれば、第２の例の定着装置１７
Ａに用いられるハードローラとしてのロール状の熱線定
着用回転部材としては、熱線吸収層と熱伝導層との構成
により以下に説明する４つのタイプがある。
Ａに用いられるハードローラとしてのロール状の熱線定
着用回転部材としては、熱線吸収層と熱伝導層との構成
により以下に説明する４つのタイプがある。
【００９３】まず、第３熱線定着ローラ１７ｃとして、
図１０にて説明し図１１（ａ）に断面を示すように、透
光性基体１７１ａ外側の弾性層１７１ｄの外側（外周
面）に線吸収層１７１ｂと熱伝導層１７１ｅとを分離し
て形成した構成のものであるが、熱線吸収層１７１ｂと
してバインダータイプ（第２の熱線吸収層）を用い、ま
た熱伝導層１７１ｅとして同じくバインダータイプのも
の（第１の熱伝導層）を用いた、熱線吸収層と熱伝導層
との構成のタイプＥによる、瞬時加熱用の熱線定着用回
転部材の第５の例と、熱線吸収層１７１ｂとしてバイン
ダータイプ（第２の熱線吸収層）を用い、また熱伝導層
１７１ｅとして固体タイプのもの（第２の熱伝導層）を
用いた、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＦによ
る、瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第６の例との２
通りがある。熱線照射部材１７１ｇより発光された熱線
が透光性基体１７１ａ及び弾性層１７１ｄを通して熱線
吸収層１７１ｂにより吸収される。
図１０にて説明し図１１（ａ）に断面を示すように、透
光性基体１７１ａ外側の弾性層１７１ｄの外側（外周
面）に線吸収層１７１ｂと熱伝導層１７１ｅとを分離し
て形成した構成のものであるが、熱線吸収層１７１ｂと
してバインダータイプ（第２の熱線吸収層）を用い、ま
た熱伝導層１７１ｅとして同じくバインダータイプのも
の（第１の熱伝導層）を用いた、熱線吸収層と熱伝導層
との構成のタイプＥによる、瞬時加熱用の熱線定着用回
転部材の第５の例と、熱線吸収層１７１ｂとしてバイン
ダータイプ（第２の熱線吸収層）を用い、また熱伝導層
１７１ｅとして固体タイプのもの（第２の熱伝導層）を
用いた、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＦによ
る、瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第６の例との２
通りがある。熱線照射部材１７１ｇより発光された熱線
が透光性基体１７１ａ及び弾性層１７１ｄを通して熱線
吸収層１７１ｂにより吸収される。
【００９４】さらに、図１１（ｂ）に断面を示すよう
に、熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層１７１ｅとを兼用す
る兼用層１７１Ｂを弾性層１７１ｄの外側（外周面）に
形成した熱線定着用回転部材としての第４熱線定着ロー
ラ１７ｄを用いるものであるが、第４熱線定着ローラ１
７ｄの構成として、兼用層１７１Ｂとしてバインダータ
イプのもの（第３の兼用層）を用いた、熱線吸収層と熱
伝導層との構成のタイプＧによる瞬時加熱用の熱線定着
用回転部材の第７の例と、兼用層１７１Ｂとして固体タ
イプのもの（第４の兼用層）を用いた、熱線吸収層と熱
伝導層との構成のタイプＨによる瞬時加熱用の熱線定着
用回転部材の第８の例との２通りがある。熱線照射部材
１７１ｇより発光された熱線が透光性基体１７１ａ及び
弾性層１７１ｄを通して兼用層１７１Ｂにより吸収され
る。
に、熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層１７１ｅとを兼用す
る兼用層１７１Ｂを弾性層１７１ｄの外側（外周面）に
形成した熱線定着用回転部材としての第４熱線定着ロー
ラ１７ｄを用いるものであるが、第４熱線定着ローラ１
７ｄの構成として、兼用層１７１Ｂとしてバインダータ
イプのもの（第３の兼用層）を用いた、熱線吸収層と熱
伝導層との構成のタイプＧによる瞬時加熱用の熱線定着
用回転部材の第７の例と、兼用層１７１Ｂとして固体タ
イプのもの（第４の兼用層）を用いた、熱線吸収層と熱
伝導層との構成のタイプＨによる瞬時加熱用の熱線定着
用回転部材の第８の例との２通りがある。熱線照射部材
１７１ｇより発光された熱線が透光性基体１７１ａ及び
弾性層１７１ｄを通して兼用層１７１Ｂにより吸収され
る。
【００９５】熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＥ
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第５の例の
部材構成について以下に説明する。
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第５の例の
部材構成について以下に説明する。
【００９６】円筒状の透光性基体１７１ａとしては、熱
線照射部材１７１ｇよりの赤外線或いは遠赤外線等の熱
線を透過するパイレックスガラス，サファイヤ（Ａｌ2
Ｏ3），ＣａＦ2等のセラミック材（熱伝導率が（５．５
〜１９．０）×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ）や、ポリイミ
ド，ポリアミド等を使用した透光性樹脂等（熱伝導率が
（２．５〜３．４）×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ）を用い
る。また、透光性基体１７１ａを通過させる熱線の波長
は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．３〜３μｍである
ので、フィラーとして硬度や熱伝導率の調整剤が加えら
れるが、粒径が熱線の波長の１／２、好ましくは１／５
以下の、１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線
透過性（主として赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化
チタン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、
酸化マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微
粒子を樹脂バインダに分散させたもので透光性基体１７
１ａを形成してもよい。層中で１次、２次粒子を含めて
平均粒径が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下であ
ることが光散乱を防ぎ、熱線吸収層１７１ｂに到達させ
るのに好ましい。従って、透光性基体１７１ａはあまり
熱伝導性が良くない。
線照射部材１７１ｇよりの赤外線或いは遠赤外線等の熱
線を透過するパイレックスガラス，サファイヤ（Ａｌ2
Ｏ3），ＣａＦ2等のセラミック材（熱伝導率が（５．５
〜１９．０）×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ）や、ポリイミ
ド，ポリアミド等を使用した透光性樹脂等（熱伝導率が
（２．５〜３．４）×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ）を用い
る。また、透光性基体１７１ａを通過させる熱線の波長
は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．３〜３μｍである
ので、フィラーとして硬度や熱伝導率の調整剤が加えら
れるが、粒径が熱線の波長の１／２、好ましくは１／５
以下の、１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線
透過性（主として赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化
チタン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、
酸化マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微
粒子を樹脂バインダに分散させたもので透光性基体１７
１ａを形成してもよい。層中で１次、２次粒子を含めて
平均粒径が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下であ
ることが光散乱を防ぎ、熱線吸収層１７１ｂに到達させ
るのに好ましい。従って、透光性基体１７１ａはあまり
熱伝導性が良くない。
【００９７】弾性層１７１ｄは、厚さ２〜２０ｍｍ程度
の例えばシリコンゴムを用い、前記熱線（主として赤外
線或いは遠赤外線）を透過する熱線透過性のゴム層（ベ
ース層）で形成される。弾性層１７１ｄとしては高速化
対応のために、ベースゴム（シリコンゴム）にフィラー
としてシリカ、アルミナ、酸化マグネシウム等の金属酸
化物の粉末を配合させて熱伝導率を向上させる方法がと
られ、熱伝導率が５×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ程度のゴ
ム層とすることが好ましい。熱伝導率を高めると一般的
にゴム硬度が高くなる傾向があり、例えば通常４０Ｈｓ
のものが６０Ｈｓ（ＪＩＳ、Ａゴム硬度）近くまで高く
なってしまう。ゴム硬度としては４０〜６０Ｈｓのもの
が好ましい。熱線定着用回転部材の弾性層１７１ｄの大
部分はこのベース層で占められており、加圧時の圧縮量
はベース層のゴム硬度で決定される。弾性層１７１ｄの
中間層はオイル膨潤防止のために耐油層としてフッ素系
ゴムが２０〜３００μｍの厚さで塗られている。弾性層
１７１ｄのトップ層のシリコンゴムとしては、ＨＴＶ
（ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｖｏｌｃａｎｉ
ｚｉｎｇ）よりも離型性のよいＲＴＶ（ｒｏｏｍ ｔｅ
ｍｐｅｒａｔｕｒｅｖｏｌｃａｎｉｚｉｎｇ）やＬＴＶ
（ｌｏｗ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｖｏｌｃａｎｉｚ
ｉｎｇ）が中間層並の厚さで被覆されている。また、弾
性層１７１ｄを通過させる熱線の波長は０．１〜２０μ
ｍ、好ましくは０．３〜３μｍであるので、硬度や熱伝
導率の調整剤として、粒径が熱線の波長の１／２、好ま
しくは１／５以下の、１次、２次粒子を含めて平均粒径
が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線透過性
（主として赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化チタ
ン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、酸化
マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微粒子
を樹脂バインダに分散させたもので弾性層１７１ｄを形
成してもよい。層中で１次、２次粒子を含めて平均粒径
が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下であることが
光散乱を防ぎ、熱線吸収層１７１ｂに到達させるのに好
ましい。弾性層１７１ｄを設けることにより、熱線定着
用回転部材としての第３熱線定着ローラ１７ｃが弾性の
高いソフトローラとして構成される。
の例えばシリコンゴムを用い、前記熱線（主として赤外
線或いは遠赤外線）を透過する熱線透過性のゴム層（ベ
ース層）で形成される。弾性層１７１ｄとしては高速化
対応のために、ベースゴム（シリコンゴム）にフィラー
としてシリカ、アルミナ、酸化マグネシウム等の金属酸
化物の粉末を配合させて熱伝導率を向上させる方法がと
られ、熱伝導率が５×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ程度のゴ
ム層とすることが好ましい。熱伝導率を高めると一般的
にゴム硬度が高くなる傾向があり、例えば通常４０Ｈｓ
のものが６０Ｈｓ（ＪＩＳ、Ａゴム硬度）近くまで高く
なってしまう。ゴム硬度としては４０〜６０Ｈｓのもの
が好ましい。熱線定着用回転部材の弾性層１７１ｄの大
部分はこのベース層で占められており、加圧時の圧縮量
はベース層のゴム硬度で決定される。弾性層１７１ｄの
中間層はオイル膨潤防止のために耐油層としてフッ素系
ゴムが２０〜３００μｍの厚さで塗られている。弾性層
１７１ｄのトップ層のシリコンゴムとしては、ＨＴＶ
（ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｖｏｌｃａｎｉ
ｚｉｎｇ）よりも離型性のよいＲＴＶ（ｒｏｏｍ ｔｅ
ｍｐｅｒａｔｕｒｅｖｏｌｃａｎｉｚｉｎｇ）やＬＴＶ
（ｌｏｗ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｖｏｌｃａｎｉｚ
ｉｎｇ）が中間層並の厚さで被覆されている。また、弾
性層１７１ｄを通過させる熱線の波長は０．１〜２０μ
ｍ、好ましくは０．３〜３μｍであるので、硬度や熱伝
導率の調整剤として、粒径が熱線の波長の１／２、好ま
しくは１／５以下の、１次、２次粒子を含めて平均粒径
が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線透過性
（主として赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化チタ
ン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、酸化
マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微粒子
を樹脂バインダに分散させたもので弾性層１７１ｄを形
成してもよい。層中で１次、２次粒子を含めて平均粒径
が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下であることが
光散乱を防ぎ、熱線吸収層１７１ｂに到達させるのに好
ましい。弾性層１７１ｄを設けることにより、熱線定着
用回転部材としての第３熱線定着ローラ１７ｃが弾性の
高いソフトローラとして構成される。
【００９８】第２の熱線吸収層としてのバインダータイ
プの熱線吸収層１７１ｂとしては、熱線照射部材１７１
ｇより発光され、透光性基体１７１ａ及び弾性層１７１
ｄを透過した熱線の略１００％にあたる９０〜１００
％、好ましくは９５〜１００％の熱線を熱線吸収層１７
１ｂにより吸収し瞬時加熱が可能な熱線定着用回転部材
を形成するように、樹脂バインダにカーボンブラック、
黒鉛、鉄黒（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合
物、酸化銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の
粉末を混入した熱線吸収部材を用い、厚さ１０〜２００
μｍ、好ましくは２０〜１００μｍ厚の該熱線吸収部材
を弾性層１７１ｄの外側（外周面）に吹付け或いは塗布
等により形成する。熱線吸収層１７１ｂでの熱線吸収率
が９０％程度よりも低く、例えば２０〜８０％程度であ
ると熱線が漏れて、漏れた熱線により熱線定着用回転部
材としての第３熱線定着ローラ１７ｃ（瞬時加熱用の熱
線定着用回転部材の第７、第８の例では第４熱線定着ロ
ーラ１７ｄ）がモノクロ画像形成に用いられた場合、フ
ィルミング等により第３熱線定着ローラ１７ｃ（瞬時加
熱用の熱線定着用回転部材の第７、第８の例では第４熱
線定着ローラ１７ｄ）の特定位置の表面に黒トナーが付
着すると漏れた熱線により付着部から発熱が起き、その
部分でさらに熱線吸収による発熱が重ねて起こり熱線吸
収層１７１ｂを破損する。またカラー画像形成に用いら
れた場合、カラートナーの吸収効率が一般に低く、かつ
カラートナー間に吸収効率の差があることから定着不良
となったり、定着ムラとなる。従って、熱線照射部材１
７１ｇより発光され、透光性基体１７１ａ及び弾性層１
７１ｄを透過した熱線が第３熱線定着ローラ１７ｃ（瞬
時加熱用の熱線定着用回転部材の第７、第８の例では第
４熱線定着ローラ１７ｄ）内で完全に吸収されるように
熱線吸収層１７１ｂの熱線吸収率を略１００％にあたる
９０〜１００％、好ましくは９５〜１００％とする。ま
た、熱線吸収層１７１ｂの厚さが１０μｍ未満で薄い
と、熱線吸収層１７１ｂでの熱線の吸収による加熱速度
は速いが、薄膜による局所的な加熱による熱線吸収層１
７１ｂの破損や強度不足の原因となり、熱線吸収層１７
１ｂの厚さが２００μｍを越えて厚過ぎると、熱伝導不
良となったり、熱容量が大きくなり瞬時加熱が成しにく
くなる。熱線吸収層１７１ｂの熱線吸収率を略１００％
にあたる９０〜１００％、好ましくは９５〜１００％と
したり、熱線吸収層１７１ｂの厚さを１０〜２００μ
ｍ、好ましくは２０〜１００μｍとすることにより、熱
線吸収層１７１ｂでの局所的な発熱が防止され、均一な
発熱が行われる。また、熱線吸収層１７１ｂに投光され
る熱線の波長は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．３〜
３μｍであるので、フィラーとして硬度や熱伝導率の調
整剤が加えられるが、粒径が熱線の波長の１／２、好ま
しくは１／５以下の、１次、２次粒子を含めて平均粒径
が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線透過性
（主として赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化チタ
ン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、酸化
マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微粒子
を樹脂バインダに５〜５０重量％分散させたもので熱線
吸収層１７１ｂを形成してもよい。
プの熱線吸収層１７１ｂとしては、熱線照射部材１７１
ｇより発光され、透光性基体１７１ａ及び弾性層１７１
ｄを透過した熱線の略１００％にあたる９０〜１００
％、好ましくは９５〜１００％の熱線を熱線吸収層１７
１ｂにより吸収し瞬時加熱が可能な熱線定着用回転部材
を形成するように、樹脂バインダにカーボンブラック、
黒鉛、鉄黒（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合
物、酸化銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の
粉末を混入した熱線吸収部材を用い、厚さ１０〜２００
μｍ、好ましくは２０〜１００μｍ厚の該熱線吸収部材
を弾性層１７１ｄの外側（外周面）に吹付け或いは塗布
等により形成する。熱線吸収層１７１ｂでの熱線吸収率
が９０％程度よりも低く、例えば２０〜８０％程度であ
ると熱線が漏れて、漏れた熱線により熱線定着用回転部
材としての第３熱線定着ローラ１７ｃ（瞬時加熱用の熱
線定着用回転部材の第７、第８の例では第４熱線定着ロ
ーラ１７ｄ）がモノクロ画像形成に用いられた場合、フ
ィルミング等により第３熱線定着ローラ１７ｃ（瞬時加
熱用の熱線定着用回転部材の第７、第８の例では第４熱
線定着ローラ１７ｄ）の特定位置の表面に黒トナーが付
着すると漏れた熱線により付着部から発熱が起き、その
部分でさらに熱線吸収による発熱が重ねて起こり熱線吸
収層１７１ｂを破損する。またカラー画像形成に用いら
れた場合、カラートナーの吸収効率が一般に低く、かつ
カラートナー間に吸収効率の差があることから定着不良
となったり、定着ムラとなる。従って、熱線照射部材１
７１ｇより発光され、透光性基体１７１ａ及び弾性層１
７１ｄを透過した熱線が第３熱線定着ローラ１７ｃ（瞬
時加熱用の熱線定着用回転部材の第７、第８の例では第
４熱線定着ローラ１７ｄ）内で完全に吸収されるように
熱線吸収層１７１ｂの熱線吸収率を略１００％にあたる
９０〜１００％、好ましくは９５〜１００％とする。ま
た、熱線吸収層１７１ｂの厚さが１０μｍ未満で薄い
と、熱線吸収層１７１ｂでの熱線の吸収による加熱速度
は速いが、薄膜による局所的な加熱による熱線吸収層１
７１ｂの破損や強度不足の原因となり、熱線吸収層１７
１ｂの厚さが２００μｍを越えて厚過ぎると、熱伝導不
良となったり、熱容量が大きくなり瞬時加熱が成しにく
くなる。熱線吸収層１７１ｂの熱線吸収率を略１００％
にあたる９０〜１００％、好ましくは９５〜１００％と
したり、熱線吸収層１７１ｂの厚さを１０〜２００μ
ｍ、好ましくは２０〜１００μｍとすることにより、熱
線吸収層１７１ｂでの局所的な発熱が防止され、均一な
発熱が行われる。また、熱線吸収層１７１ｂに投光され
る熱線の波長は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．３〜
３μｍであるので、フィラーとして硬度や熱伝導率の調
整剤が加えられるが、粒径が熱線の波長の１／２、好ま
しくは１／５以下の、１次、２次粒子を含めて平均粒径
が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線透過性
（主として赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化チタ
ン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、酸化
マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微粒子
を樹脂バインダに５〜５０重量％分散させたもので熱線
吸収層１７１ｂを形成してもよい。
【００９９】この他に、熱線吸収層１７１ｂの形成方法
として、弾性層１７１ｄの上に不透明エナメル塗料を、
ディピングやスプレー法等によりコートした後、一定の
温度で焼き、エナメル塗料を弾性層１７１ｄの上に溶着
するエナメリング方法や、金属の溶解液を同様にディピ
ングやスプレー法等でコートした後、媒剤部分を焼きと
ばし、金属を弾性層１７１ｄ表面に焼き付けるラスター
方法があり、エナメリング方法やラスター方法等により
熱線吸収層１７１ｂを形成することも可能である。
として、弾性層１７１ｄの上に不透明エナメル塗料を、
ディピングやスプレー法等によりコートした後、一定の
温度で焼き、エナメル塗料を弾性層１７１ｄの上に溶着
するエナメリング方法や、金属の溶解液を同様にディピ
ングやスプレー法等でコートした後、媒剤部分を焼きと
ばし、金属を弾性層１７１ｄ表面に焼き付けるラスター
方法があり、エナメリング方法やラスター方法等により
熱線吸収層１７１ｂを形成することも可能である。
【０１００】以上のようにして形成される熱線吸収層１
７１ｂは、温度がすぐに上がるように熱容量を小さくし
てあるので、熱線定着用回転部材としての第３熱線定着
ローラ１７ｃに温度低下が生じ、定着ムラが発生すると
いう問題を少なくするが、円筒状の透光性基体１７１ａ
の外側（外周面）の弾性層１７１ｄ表面の熱線吸収層１
７１ｂの長手方向（（横方向ともいう）、円筒状の透光
性基体１７１ａの中心軸と平行する方向）の温度分布が
均一化しにくい。
７１ｂは、温度がすぐに上がるように熱容量を小さくし
てあるので、熱線定着用回転部材としての第３熱線定着
ローラ１７ｃに温度低下が生じ、定着ムラが発生すると
いう問題を少なくするが、円筒状の透光性基体１７１ａ
の外側（外周面）の弾性層１７１ｄ表面の熱線吸収層１
７１ｂの長手方向（（横方向ともいう）、円筒状の透光
性基体１７１ａの中心軸と平行する方向）の温度分布が
均一化しにくい。
【０１０１】このため、熱線吸収層１７１ｂの外側（外
周面）に第１の熱伝導層としてのバインダータイプの熱
伝導層１７１ｅを設ける。第１の熱伝導層としてのバイ
ンダータイプの熱伝導層１７１ｅとしては、層厚（厚
さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５００μｍ
で、熱伝導性の良いチタン、アルミナ、亜鉛、マグネシ
ウム、クロム、ニッケル、タンタル、モリブデン等の金
属微粒子を樹脂バインダに分散させたもので、熱伝導率
が５０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ、好ましくは１００×
１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上の層構成とする。熱伝導層
１７１ｅの厚さが１０μｍ未満であると、層厚が薄すぎ
て熱容量が足りず、熱線吸収層１７１ｂよりの熱を十分
横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にできない。ま
た、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎると、熱容量が
大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間がかかり、瞬
時加熱が困難となる。熱伝導層を設けることにより、熱
線吸収層から直ぐに熱伝導層に熱が伝わり、熱伝導層で
の横方向での熱の伝達により、熱線吸収層の長手方向
（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸と平行する
方向）の温度分布の均一化が図られる。
周面）に第１の熱伝導層としてのバインダータイプの熱
伝導層１７１ｅを設ける。第１の熱伝導層としてのバイ
ンダータイプの熱伝導層１７１ｅとしては、層厚（厚
さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５００μｍ
で、熱伝導性の良いチタン、アルミナ、亜鉛、マグネシ
ウム、クロム、ニッケル、タンタル、モリブデン等の金
属微粒子を樹脂バインダに分散させたもので、熱伝導率
が５０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ、好ましくは１００×
１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上の層構成とする。熱伝導層
１７１ｅの厚さが１０μｍ未満であると、層厚が薄すぎ
て熱容量が足りず、熱線吸収層１７１ｂよりの熱を十分
横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にできない。ま
た、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎると、熱容量が
大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間がかかり、瞬
時加熱が困難となる。熱伝導層を設けることにより、熱
線吸収層から直ぐに熱伝導層に熱が伝わり、熱伝導層で
の横方向での熱の伝達により、熱線吸収層の長手方向
（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸と平行する
方向）の温度分布の均一化が図られる。
【０１０２】また熱線吸収層１７１ｂと分離して熱線吸
収層１７１ｂの外側（外周面）に、トナーとの離型性を
良好とするため、厚さ３０〜１００μｍのＰＦＡ（フッ
素樹脂）チューブを被覆したものや、フッ素樹脂（ＰＦ
ＡまたはＰＴＦＥ）塗料を２０〜３０μｍ塗布した離型
層１７１ｃを設ける。
収層１７１ｂの外側（外周面）に、トナーとの離型性を
良好とするため、厚さ３０〜１００μｍのＰＦＡ（フッ
素樹脂）チューブを被覆したものや、フッ素樹脂（ＰＦ
ＡまたはＰＴＦＥ）塗料を２０〜３０μｍ塗布した離型
層１７１ｃを設ける。
【０１０３】さらに、カーボンブラック、黒鉛、鉄黒
（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合物、酸化
銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の粉末を混
入した熱線吸収部材と、バインダと離型剤とを兼ねたフ
ッ素樹脂（ＰＦＡまたはＰＴＦＥ）塗料とを混入して配
合し、前述した熱線吸収層１７１ｂと離型層１７１ｃと
を一体として離型性を有する一体型熱線吸収層（不図
示）を弾性層１７１ｄの外側（外周面）に形成し、ロー
ル状の熱線定着用回転部材を形成することも可能であ
る。
（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合物、酸化
銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の粉末を混
入した熱線吸収部材と、バインダと離型剤とを兼ねたフ
ッ素樹脂（ＰＦＡまたはＰＴＦＥ）塗料とを混入して配
合し、前述した熱線吸収層１７１ｂと離型層１７１ｃと
を一体として離型性を有する一体型熱線吸収層（不図
示）を弾性層１７１ｄの外側（外周面）に形成し、ロー
ル状の熱線定着用回転部材を形成することも可能であ
る。
【０１０４】熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＦ
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第６の例の
部材構成について以下に説明する。
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第６の例の
部材構成について以下に説明する。
【０１０５】瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第６の
例は、熱線定着用回転部材としての第３熱線定着ローラ
１７ｃの構成部材の内、透光性基体１７１ａ、弾性層１
７１ｄ、熱線吸収層１７１ｂ及び離型層１７１ｃは、前
記第５の例において前述したと同様な、構成、機能、効
果を有するものが用いられ、熱伝導層１７１ｅとして固
体タイプのもの（第２の熱伝導層）を用いて第３熱線定
着ローラ１７ｃを形成したものである。
例は、熱線定着用回転部材としての第３熱線定着ローラ
１７ｃの構成部材の内、透光性基体１７１ａ、弾性層１
７１ｄ、熱線吸収層１７１ｂ及び離型層１７１ｃは、前
記第５の例において前述したと同様な、構成、機能、効
果を有するものが用いられ、熱伝導層１７１ｅとして固
体タイプのもの（第２の熱伝導層）を用いて第３熱線定
着ローラ１７ｃを形成したものである。
【０１０６】前述したと同様に、円筒状の透光性基体１
７１ａの外側（外周面）の弾性層１７１ｄ表面の熱線吸
収層１７１ｂの長手方向（（横方向ともいう）、円筒状
の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する方向）の温度
分布が均一化しにくい。このため、熱線吸収層１７１ｂ
の外側（外周面）に第２の熱伝導層としての固定タイプ
の熱伝導層１７１ｅを設ける。第２の熱伝導層としての
固定タイプの熱伝導層１７１ｅとしては、層厚（厚さ）
１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５００μｍで、
熱線吸収層１７１ｂの表面に、例えばクロム、ニッケ
ル、タンタル、モリブデン等の熱伝導性の良い金属をメ
ッキ、スパッタリング或いは蒸着等により層形成させた
もので、熱伝導率が５０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ、好
ましくは１００×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上の層構成
とする。熱伝導層１７１ｅの厚さが１０μｍ未満である
と、層厚が薄すぎて熱容量が足りず、熱線吸収層１７１
ｂよりの熱を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均
一にできない。また、厚さが１０００μｍを越えて厚す
ぎると、熱容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ
時間がかかり、瞬時加熱が困難となる。熱伝導層を設け
ることにより、熱線吸収層から直ぐに熱伝導層に熱が伝
わり、熱伝導層での横方向での熱の伝達により、熱線吸
収層の長手方向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中
心軸と平行する方向）の温度分布の均一化が図られる。
さらに固体タイプの熱伝導層を透光性基体の外側に設け
ることにより、熱伝導層により透光性基体が強靭に保護
され、透光性基体の破損が防止される。
７１ａの外側（外周面）の弾性層１７１ｄ表面の熱線吸
収層１７１ｂの長手方向（（横方向ともいう）、円筒状
の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する方向）の温度
分布が均一化しにくい。このため、熱線吸収層１７１ｂ
の外側（外周面）に第２の熱伝導層としての固定タイプ
の熱伝導層１７１ｅを設ける。第２の熱伝導層としての
固定タイプの熱伝導層１７１ｅとしては、層厚（厚さ）
１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５００μｍで、
熱線吸収層１７１ｂの表面に、例えばクロム、ニッケ
ル、タンタル、モリブデン等の熱伝導性の良い金属をメ
ッキ、スパッタリング或いは蒸着等により層形成させた
もので、熱伝導率が５０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ、好
ましくは１００×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上の層構成
とする。熱伝導層１７１ｅの厚さが１０μｍ未満である
と、層厚が薄すぎて熱容量が足りず、熱線吸収層１７１
ｂよりの熱を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均
一にできない。また、厚さが１０００μｍを越えて厚す
ぎると、熱容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ
時間がかかり、瞬時加熱が困難となる。熱伝導層を設け
ることにより、熱線吸収層から直ぐに熱伝導層に熱が伝
わり、熱伝導層での横方向での熱の伝達により、熱線吸
収層の長手方向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中
心軸と平行する方向）の温度分布の均一化が図られる。
さらに固体タイプの熱伝導層を透光性基体の外側に設け
ることにより、熱伝導層により透光性基体が強靭に保護
され、透光性基体の破損が防止される。
【０１０７】熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＧ
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第７の例の
部材構成について以下に説明する。
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第７の例の
部材構成について以下に説明する。
【０１０８】瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第７の
例は、前述したように、熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層
１７１ｅとを兼用する兼用層１７１Ｂを透光性基体１７
１ａの外側の弾性層１７１ｄの外側（外周面）に形成し
た熱線定着用回転部材としての第４熱線定着ローラ１７
ｄを用い、第４熱線定着ローラ１７ｄの兼用層１７１Ｂ
としてバインダータイプの第３の兼用層を用いたもので
あるが、第４熱線定着ローラ１７ｄの構成部材の内、透
光性基体１７１ａ、弾性層１７１ｄ及び離型層１７１ｃ
は、前記第５の例において前述したと同様な、構成、機
能、効果を有するものが用いられ、兼用層１７１Ｂとし
てバインダータイプの第３の兼用層を用いて第４熱線定
着ローラ１７ｄを形成したものである。
例は、前述したように、熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層
１７１ｅとを兼用する兼用層１７１Ｂを透光性基体１７
１ａの外側の弾性層１７１ｄの外側（外周面）に形成し
た熱線定着用回転部材としての第４熱線定着ローラ１７
ｄを用い、第４熱線定着ローラ１７ｄの兼用層１７１Ｂ
としてバインダータイプの第３の兼用層を用いたもので
あるが、第４熱線定着ローラ１７ｄの構成部材の内、透
光性基体１７１ａ、弾性層１７１ｄ及び離型層１７１ｃ
は、前記第５の例において前述したと同様な、構成、機
能、効果を有するものが用いられ、兼用層１７１Ｂとし
てバインダータイプの第３の兼用層を用いて第４熱線定
着ローラ１７ｄを形成したものである。
【０１０９】弾性層１７１ｄの外側（外周面）の兼用層
１７１Ｂ表面の長手方向（（横方向ともいう）、円筒状
の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する方向）の温度
分布が均一化しにくい。このため、第３の兼用層として
のバインダータイプの兼用層１７１Ｂとしては、層厚
（厚さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５００
μｍで、熱線照射部材１７１ｇより発光され、透光性基
体１７１ａ及び弾性層１７１ｄを透過した熱線の略１０
０％にあたる９０〜１００％、好ましくは９５〜１００
％の熱線を兼用層１７１Ｂにより吸収し瞬時加熱が可能
な熱線定着用回転部材を形成するように、カーボンブラ
ック、黒鉛、鉄黒（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びそ
の化合物、酸化銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ
2Ｏ3）等の粉末を混入した熱線吸収部材と、熱伝導性の
良いチタン、アルミナ、亜鉛、マグネシウム、クロム、
ニッケル、タンタル、モリブデン等の金属微粒子を樹脂
バインダに分散させたもの、或いはガラス微粉末にカー
ボンブラック、酸化鉄等の着色顔料を練込んだガラスイ
ンク等を吹付け或いは塗布して、熱伝導率が５０×１０
-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ、好ましくは１００×１０-3Ｊ／ｃ
ｍ・ｓ・Ｋ以上の層構成とする。兼用層１７１Ｂの厚さ
が１０μｍ未満であると、層厚が薄すぎて熱容量が足り
ず、兼用層１７１Ｂでの熱を十分横方向に伝達できず、
横方向の熱を均一にできない。また、厚さが１０００μ
ｍを越えて厚すぎると、熱容量が大きくなりすぎ、ウォ
ーミングアップ時間がかかり、瞬時加熱が困難となる。
また、兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満で薄いと、
兼用層１７１Ｂでの熱線の吸収による加熱速度は速い
が、薄膜による局所的な加熱による兼用層１７１Ｂの破
損や強度不足の原因となり、兼用層１７１Ｂの厚さが１
０００μｍを越えて厚過ぎると、熱伝導不良となった
り、熱容量が大きくなり瞬時加熱が成しにくくなる。上
記兼用層を設けることにより、兼用層での横方向での熱
の伝達により、兼用層の長手方向（（横方向）、円筒状
の透光性基体の中心軸と平行する方向）の温度分布の均
一化が図られる。前述した兼用層１７１Ｂでの熱線吸収
率が９０％程度よりも低く、例えば２０〜８０％程度で
あると熱線が漏れて、漏れた熱線により熱線定着用回転
部材としての第４熱線定着ローラ１７ｄがモノクロ画像
形成に用いられた場合、フィルミング等により第４熱線
定着ローラ１７ｄの特定位置の表面に黒トナーが付着す
ると漏れた熱線により付着部から発熱が起き、その部分
でさらに熱線吸収による発熱が重ねて起こり兼用層１７
１Ｂを破損する。またカラー画像形成に用いられた場
合、カラートナーの吸収効率が一般に低く、かつカラー
トナー間に吸収効率の差があることから定着不良となっ
たり、定着ムラとなる。従って、熱線照射部材１７１ｇ
より発光され、透光性基体１７１ａ及び弾性層１７１ｄ
を透過した熱線が第４熱線定着ローラ１７ｄ内で完全に
吸収されるように兼用層１７１Ｂの熱線吸収率を略１０
０％にあたる９０〜１００％、好ましくは９５〜１００
％とする。また、兼用層１７１Ｂに投光される熱線の波
長は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．３〜３μｍであ
るので、フィラーとして硬度や熱伝導率の調整剤が加え
られるが、粒径が熱線の波長の１／２、好ましくは１／
５以下の、１次、２次粒子を含めて平均粒径が１μｍ以
下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線透過性（主として
赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化チタン、酸化アル
ミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、酸化マグネシウ
ム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微粒子を樹脂バイ
ンダに５〜５０重量％分散させたもので兼用層１７１Ｂ
を形成してもよい。
１７１Ｂ表面の長手方向（（横方向ともいう）、円筒状
の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する方向）の温度
分布が均一化しにくい。このため、第３の兼用層として
のバインダータイプの兼用層１７１Ｂとしては、層厚
（厚さ）１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５００
μｍで、熱線照射部材１７１ｇより発光され、透光性基
体１７１ａ及び弾性層１７１ｄを透過した熱線の略１０
０％にあたる９０〜１００％、好ましくは９５〜１００
％の熱線を兼用層１７１Ｂにより吸収し瞬時加熱が可能
な熱線定着用回転部材を形成するように、カーボンブラ
ック、黒鉛、鉄黒（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びそ
の化合物、酸化銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ
2Ｏ3）等の粉末を混入した熱線吸収部材と、熱伝導性の
良いチタン、アルミナ、亜鉛、マグネシウム、クロム、
ニッケル、タンタル、モリブデン等の金属微粒子を樹脂
バインダに分散させたもの、或いはガラス微粉末にカー
ボンブラック、酸化鉄等の着色顔料を練込んだガラスイ
ンク等を吹付け或いは塗布して、熱伝導率が５０×１０
-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ、好ましくは１００×１０-3Ｊ／ｃ
ｍ・ｓ・Ｋ以上の層構成とする。兼用層１７１Ｂの厚さ
が１０μｍ未満であると、層厚が薄すぎて熱容量が足り
ず、兼用層１７１Ｂでの熱を十分横方向に伝達できず、
横方向の熱を均一にできない。また、厚さが１０００μ
ｍを越えて厚すぎると、熱容量が大きくなりすぎ、ウォ
ーミングアップ時間がかかり、瞬時加熱が困難となる。
また、兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満で薄いと、
兼用層１７１Ｂでの熱線の吸収による加熱速度は速い
が、薄膜による局所的な加熱による兼用層１７１Ｂの破
損や強度不足の原因となり、兼用層１７１Ｂの厚さが１
０００μｍを越えて厚過ぎると、熱伝導不良となった
り、熱容量が大きくなり瞬時加熱が成しにくくなる。上
記兼用層を設けることにより、兼用層での横方向での熱
の伝達により、兼用層の長手方向（（横方向）、円筒状
の透光性基体の中心軸と平行する方向）の温度分布の均
一化が図られる。前述した兼用層１７１Ｂでの熱線吸収
率が９０％程度よりも低く、例えば２０〜８０％程度で
あると熱線が漏れて、漏れた熱線により熱線定着用回転
部材としての第４熱線定着ローラ１７ｄがモノクロ画像
形成に用いられた場合、フィルミング等により第４熱線
定着ローラ１７ｄの特定位置の表面に黒トナーが付着す
ると漏れた熱線により付着部から発熱が起き、その部分
でさらに熱線吸収による発熱が重ねて起こり兼用層１７
１Ｂを破損する。またカラー画像形成に用いられた場
合、カラートナーの吸収効率が一般に低く、かつカラー
トナー間に吸収効率の差があることから定着不良となっ
たり、定着ムラとなる。従って、熱線照射部材１７１ｇ
より発光され、透光性基体１７１ａ及び弾性層１７１ｄ
を透過した熱線が第４熱線定着ローラ１７ｄ内で完全に
吸収されるように兼用層１７１Ｂの熱線吸収率を略１０
０％にあたる９０〜１００％、好ましくは９５〜１００
％とする。また、兼用層１７１Ｂに投光される熱線の波
長は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．３〜３μｍであ
るので、フィラーとして硬度や熱伝導率の調整剤が加え
られるが、粒径が熱線の波長の１／２、好ましくは１／
５以下の、１次、２次粒子を含めて平均粒径が１μｍ以
下、好ましくは０．１μｍ以下の熱線透過性（主として
赤外線或いは遠赤外線透過性）の酸化チタン、酸化アル
ミニウム、酸化亜鉛、酸化シリコン、酸化マグネシウ
ム、炭酸カルシウム等の金属酸化物の微粒子を樹脂バイ
ンダに５〜５０重量％分散させたもので兼用層１７１Ｂ
を形成してもよい。
【０１１０】また兼用層１７１Ｂと分離して兼用層１７
１Ｂの外側（外周面）に、トナーとの離型性を良好とす
るため、厚さ３０〜１００μｍのＰＦＡ（フッ素樹脂）
チューブを被覆したものや、フッ素樹脂（ＰＦＡまたは
ＰＴＦＥ）塗料を２０〜３０μｍ塗布した離型層１７１
ｃを設ける。
１Ｂの外側（外周面）に、トナーとの離型性を良好とす
るため、厚さ３０〜１００μｍのＰＦＡ（フッ素樹脂）
チューブを被覆したものや、フッ素樹脂（ＰＦＡまたは
ＰＴＦＥ）塗料を２０〜３０μｍ塗布した離型層１７１
ｃを設ける。
【０１１１】熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＨ
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第８の例の
部材構成について以下に説明する。
を用いた瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第８の例の
部材構成について以下に説明する。
【０１１２】瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第８の
例は、前述したように、熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層
１７１ｅとを兼用する兼用層１７１Ｂを透光性基体１７
１ａの外側の弾性層１７１ｄの外側（外周面）に形成し
た熱線定着用回転部材としての第４熱線定着ローラ１７
ｄを用い、第４熱線定着ローラ１７ｄの兼用層１７１Ｂ
として固体タイプの第４の兼用層を用いたものである
が、第４熱線定着ローラ１７ｄの構成部材の内、透光性
基体１７１ａ、弾性層１７１ｄ及び離型層１７１ｃは、
前記第５の例において前述したと同様な、構成、機能、
効果を有するものが用いられ、兼用層１７１Ｂとして固
体タイプの第４の兼用層を用いて第４熱線定着ローラ１
７ｄを形成したものである。
例は、前述したように、熱線吸収層１７１ｂと熱伝導層
１７１ｅとを兼用する兼用層１７１Ｂを透光性基体１７
１ａの外側の弾性層１７１ｄの外側（外周面）に形成し
た熱線定着用回転部材としての第４熱線定着ローラ１７
ｄを用い、第４熱線定着ローラ１７ｄの兼用層１７１Ｂ
として固体タイプの第４の兼用層を用いたものである
が、第４熱線定着ローラ１７ｄの構成部材の内、透光性
基体１７１ａ、弾性層１７１ｄ及び離型層１７１ｃは、
前記第５の例において前述したと同様な、構成、機能、
効果を有するものが用いられ、兼用層１７１Ｂとして固
体タイプの第４の兼用層を用いて第４熱線定着ローラ１
７ｄを形成したものである。
【０１１３】弾性層１７１ｄの外側（外周面）の兼用層
１７１Ｂ表面の長手方向（（横方向ともいう）、円筒状
の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する方向）の温度
分布が均一化しにくい。このため、第４の兼用層として
の固体タイプの兼用層１７１Ｂとしては、層厚（厚さ）
１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５００μｍで、
透光性基体１７１ａの表面に、例えばクロム、ニッケ
ル、タンタル、モリブデン等の熱伝導性の良い金属粉を
吹付け或いは塗布て層形成させたもので、熱伝導率が５
０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ、好ましくは１００×１０
-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上の層構成とする。特にクロム系
の合金が光吸収上好ましい。この他に、兼用層１７１Ｂ
の形成方法として、弾性層１７１ｄの上に上記熱伝導性
の良い金属の酸化物或いは金属微粉末を含んだ不透明エ
ナメル塗料を、ディピングやスプレー法等によりコート
した後、一定の温度で焼き、エナメル塗料を弾性層１７
１ｄの上に溶着するエナメリング方法や、金属の溶解液
を同様にディピングやスプレー法等でコートした後、媒
剤部分を焼きとばし、金属を弾性層１７１ｄ表面に焼き
付けるラスター方法があり、エナメリング方法やラスタ
ー方法等により兼用層１７１Ｂを形成することも可能で
ある。兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満であると、
層厚が薄すぎて熱容量が足りず、兼用層１７１Ｂでの熱
を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にできな
い。また、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎると、熱
容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間がかか
り、瞬時加熱が困難となる。兼用層を設けることによ
り、兼用層での横方向での熱の伝達により、兼用層の長
手方向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸と平
行する方向）の温度分布の均一化が図られる。特に、熱
線照射部材１７１ｇより発光され、透光性基体１７１ａ
及び弾性層１７１ｄを透過した熱線の略１００％にあた
る９０〜１００％、好ましくは９５〜１００％の熱線を
兼用層１７１Ｂにより吸収し瞬時加熱が可能な熱線定着
用回転部材を形成するように、カーボンブラック、黒
鉛、鉄黒（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合
物、酸化銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の
粉末を混入した熱線吸収部材と、熱伝導性の良いチタ
ン、アルミナ、亜鉛、マグネシウム、クロム、ニッケ
ル、タンタル、モリブデン等の金属微粒子を前記金属粉
に混入し、吹付け或いは塗布して層形成させることが好
ましい。兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満である
と、層厚が薄すぎて熱容量が足りず、兼用層１７１Ｂで
の熱を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にで
きない。また、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎる
と、熱容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間
がかかり、瞬時加熱が困難となる。また、兼用層１７１
Ｂの厚さが１０μｍ未満で薄いと、兼用層１７１Ｂでの
熱線の吸収による加熱速度は速いが、薄膜による局所的
な加熱による兼用層１７１Ｂの破損や強度不足の原因と
なり、兼用層１７１Ｂの厚さが１０００μｍを越えて厚
過ぎると、熱伝導不良となったり、熱容量が大きくなり
瞬時加熱が成しにくくなる。上記兼用層を設けることに
より、兼用層での横方向での熱の伝達により、兼用層の
長手方向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸と
平行する方向）の温度分布の均一化が図られる。前述し
た兼用層１７１Ｂでの熱線吸収率が９０％程度よりも低
く、例えば２０〜８０％程度であると熱線が漏れて、漏
れた熱線により熱線定着用回転部材としての第４熱線定
着ローラ１７ｄがモノクロ画像形成に用いられた場合、
フィルミング等により第４熱線定着ローラ１７ｄの特定
位置の表面に黒トナーが付着すると漏れた熱線により付
着部から発熱が起き、その部分でさらに熱線吸収による
発熱が重ねて起こり兼用層１７１Ｂを破損する。またカ
ラー画像形成に用いられた場合、カラートナーの吸収効
率が一般に低く、かつカラートナー間に吸収効率の差が
あることから定着不良となったり、定着ムラとなる。従
って、熱線照射部材１７１ｇより発光され、透光性基体
１７１ａ及び弾性層１７１ｄを透過した熱線が第４熱線
定着ローラ１７ｄ内で完全に吸収されるように兼用層１
７１Ｂの熱線吸収率を略１００％にあたる９０〜１００
％、好ましくは９５〜１００％とする。また、兼用層１
７１Ｂに投光される熱線の波長は０．１〜２０μｍ、好
ましくは０．３〜３μｍであるので、フィラーとして硬
度や熱伝導率の調整剤が加えられるが、粒径が熱線の波
長の１／２、好ましくは１／５以下の、１次、２次粒子
を含めて平均粒径が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ
以下の熱線透過性（主として赤外線或いは遠赤外線透過
性）の酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化
シリコン、酸化マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属
酸化物の微粒子を前記金属粉に５〜５０重量％分散させ
たもので兼用層１７１Ｂを形成してもよい。
１７１Ｂ表面の長手方向（（横方向ともいう）、円筒状
の透光性基体１７１ａの中心軸と平行する方向）の温度
分布が均一化しにくい。このため、第４の兼用層として
の固体タイプの兼用層１７１Ｂとしては、層厚（厚さ）
１０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜５００μｍで、
透光性基体１７１ａの表面に、例えばクロム、ニッケ
ル、タンタル、モリブデン等の熱伝導性の良い金属粉を
吹付け或いは塗布て層形成させたもので、熱伝導率が５
０×１０-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ、好ましくは１００×１０
-3Ｊ／ｃｍ・ｓ・Ｋ以上の層構成とする。特にクロム系
の合金が光吸収上好ましい。この他に、兼用層１７１Ｂ
の形成方法として、弾性層１７１ｄの上に上記熱伝導性
の良い金属の酸化物或いは金属微粉末を含んだ不透明エ
ナメル塗料を、ディピングやスプレー法等によりコート
した後、一定の温度で焼き、エナメル塗料を弾性層１７
１ｄの上に溶着するエナメリング方法や、金属の溶解液
を同様にディピングやスプレー法等でコートした後、媒
剤部分を焼きとばし、金属を弾性層１７１ｄ表面に焼き
付けるラスター方法があり、エナメリング方法やラスタ
ー方法等により兼用層１７１Ｂを形成することも可能で
ある。兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満であると、
層厚が薄すぎて熱容量が足りず、兼用層１７１Ｂでの熱
を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にできな
い。また、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎると、熱
容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間がかか
り、瞬時加熱が困難となる。兼用層を設けることによ
り、兼用層での横方向での熱の伝達により、兼用層の長
手方向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸と平
行する方向）の温度分布の均一化が図られる。特に、熱
線照射部材１７１ｇより発光され、透光性基体１７１ａ
及び弾性層１７１ｄを透過した熱線の略１００％にあた
る９０〜１００％、好ましくは９５〜１００％の熱線を
兼用層１７１Ｂにより吸収し瞬時加熱が可能な熱線定着
用回転部材を形成するように、カーボンブラック、黒
鉛、鉄黒（Ｆｅ3Ｏ4）や各種フェライト及びその化合
物、酸化銅、酸化コバルト、ベンガラ（Ｆｅ2Ｏ3）等の
粉末を混入した熱線吸収部材と、熱伝導性の良いチタ
ン、アルミナ、亜鉛、マグネシウム、クロム、ニッケ
ル、タンタル、モリブデン等の金属微粒子を前記金属粉
に混入し、吹付け或いは塗布して層形成させることが好
ましい。兼用層１７１Ｂの厚さが１０μｍ未満である
と、層厚が薄すぎて熱容量が足りず、兼用層１７１Ｂで
の熱を十分横方向に伝達できず、横方向の熱を均一にで
きない。また、厚さが１０００μｍを越えて厚すぎる
と、熱容量が大きくなりすぎ、ウォーミングアップ時間
がかかり、瞬時加熱が困難となる。また、兼用層１７１
Ｂの厚さが１０μｍ未満で薄いと、兼用層１７１Ｂでの
熱線の吸収による加熱速度は速いが、薄膜による局所的
な加熱による兼用層１７１Ｂの破損や強度不足の原因と
なり、兼用層１７１Ｂの厚さが１０００μｍを越えて厚
過ぎると、熱伝導不良となったり、熱容量が大きくなり
瞬時加熱が成しにくくなる。上記兼用層を設けることに
より、兼用層での横方向での熱の伝達により、兼用層の
長手方向（（横方向）、円筒状の透光性基体の中心軸と
平行する方向）の温度分布の均一化が図られる。前述し
た兼用層１７１Ｂでの熱線吸収率が９０％程度よりも低
く、例えば２０〜８０％程度であると熱線が漏れて、漏
れた熱線により熱線定着用回転部材としての第４熱線定
着ローラ１７ｄがモノクロ画像形成に用いられた場合、
フィルミング等により第４熱線定着ローラ１７ｄの特定
位置の表面に黒トナーが付着すると漏れた熱線により付
着部から発熱が起き、その部分でさらに熱線吸収による
発熱が重ねて起こり兼用層１７１Ｂを破損する。またカ
ラー画像形成に用いられた場合、カラートナーの吸収効
率が一般に低く、かつカラートナー間に吸収効率の差が
あることから定着不良となったり、定着ムラとなる。従
って、熱線照射部材１７１ｇより発光され、透光性基体
１７１ａ及び弾性層１７１ｄを透過した熱線が第４熱線
定着ローラ１７ｄ内で完全に吸収されるように兼用層１
７１Ｂの熱線吸収率を略１００％にあたる９０〜１００
％、好ましくは９５〜１００％とする。また、兼用層１
７１Ｂに投光される熱線の波長は０．１〜２０μｍ、好
ましくは０．３〜３μｍであるので、フィラーとして硬
度や熱伝導率の調整剤が加えられるが、粒径が熱線の波
長の１／２、好ましくは１／５以下の、１次、２次粒子
を含めて平均粒径が１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ
以下の熱線透過性（主として赤外線或いは遠赤外線透過
性）の酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化
シリコン、酸化マグネシウム、炭酸カルシウム等の金属
酸化物の微粒子を前記金属粉に５〜５０重量％分散させ
たもので兼用層１７１Ｂを形成してもよい。
【０１１４】図１２によれば、図１１（ａ）にて説明し
たロール状の熱線定着用回転部材としての第３熱線定着
ローラ１７ｃの熱線吸収層１７１ｂに、前述した熱線吸
収部材の濃度分布を設けることにより、熱線吸収層１７
１ｂ内部で熱を発生させることが好ましい。熱線吸収層
１７１ｂの濃度分布はグラフ（イ）で示すように、内接
する弾性層１７１ｄ側の界面を低濃度とし外周面側に向
かって傾斜をつけ順次高くし、外周面側の手前（熱線吸
収層１７１ｂの厚さｔ１に対し、透光性基体１７１ａ側
から２／３〜４／５程度の位置）で１００％吸収する濃
度となるようにして飽和するようにする。これにより、
熱線吸収層１７１ｂでの熱線の吸収による発熱分布は、
グラフ（ロ）に示すように、熱線吸収層１７１ｂの中央
部近傍に最大値を有し、熱線吸収層１７１ｂの界面や外
周面近傍で最小値をとる放物線状に形成される。これに
より、前記界面での熱線の吸収による発熱を小さくし、
界面での接着層の破損や熱線吸収層１７１ｂの破損を防
止する。また、外周面側の手前（熱線吸収層１７１ｂの
厚さｔ１に対し、弾性層１７１ｄ側から２／３〜４／５
程度の位置）より外周面までの濃度分布を飽和するよう
にし、例えば一体型熱線吸収層（不図示）を用いた場
合、外周表面層が削れても影響の無いようにする。なお
点線で示すように、飽和層を形成してもよい。要する
に、十分に内部で吸収が行われれば外側での濃度の影響
はなくなる。削れの影響も生じない。また、濃度分布に
傾斜を設け、傾斜角の変更により発熱分布を調整するこ
とができる。
たロール状の熱線定着用回転部材としての第３熱線定着
ローラ１７ｃの熱線吸収層１７１ｂに、前述した熱線吸
収部材の濃度分布を設けることにより、熱線吸収層１７
１ｂ内部で熱を発生させることが好ましい。熱線吸収層
１７１ｂの濃度分布はグラフ（イ）で示すように、内接
する弾性層１７１ｄ側の界面を低濃度とし外周面側に向
かって傾斜をつけ順次高くし、外周面側の手前（熱線吸
収層１７１ｂの厚さｔ１に対し、透光性基体１７１ａ側
から２／３〜４／５程度の位置）で１００％吸収する濃
度となるようにして飽和するようにする。これにより、
熱線吸収層１７１ｂでの熱線の吸収による発熱分布は、
グラフ（ロ）に示すように、熱線吸収層１７１ｂの中央
部近傍に最大値を有し、熱線吸収層１７１ｂの界面や外
周面近傍で最小値をとる放物線状に形成される。これに
より、前記界面での熱線の吸収による発熱を小さくし、
界面での接着層の破損や熱線吸収層１７１ｂの破損を防
止する。また、外周面側の手前（熱線吸収層１７１ｂの
厚さｔ１に対し、弾性層１７１ｄ側から２／３〜４／５
程度の位置）より外周面までの濃度分布を飽和するよう
にし、例えば一体型熱線吸収層（不図示）を用いた場
合、外周表面層が削れても影響の無いようにする。なお
点線で示すように、飽和層を形成してもよい。要する
に、十分に内部で吸収が行われれば外側での濃度の影響
はなくなる。削れの影響も生じない。また、濃度分布に
傾斜を設け、傾斜角の変更により発熱分布を調整するこ
とができる。
【０１１５】また図１３によれば、図１１（ｂ）にて説
明したロール状の熱線定着用回転部材としての第４熱線
定着ローラ１７ｄの兼用層１７１Ｂに、前述した熱線吸
収部材の濃度分布を設けることにより、兼用層１７１Ｂ
内部で熱を発生させることが好ましい。兼用層１７１Ｂ
の濃度分布はグラフ（イ）で示すように、内接する弾性
層１７１ｄ側の界面を低濃度とし外周面側に向かって傾
斜をつけ順次高くし、外周面側の手前（兼用層１７１Ｂ
の厚さｔ２に対し、弾性層１７１ｄ側から２／３〜４／
５程度の位置）で１００％吸収する濃度となるようにし
て飽和するようにする。これにより、兼用層１７１Ｂで
の熱線の吸収による発熱分布は、グラフ（ロ）に示すよ
うに、兼用層１７１Ｂの中央部近傍に最大値を有し、兼
用層１７１Ｂの界面や外周面近傍で最小値をとる放物線
状に形成される。これにより、前記界面での熱線の吸収
による発熱を小さくし、界面での接着層の破損や兼用層
１７１Ｂの破損を防止する。また、外周面側の手前（兼
用層１７１Ｂの厚さｔ２に対し、弾性層１７１ｄ側から
２／３〜４／５程度の位置）より外周面までの濃度分布
を飽和するようにし、外周表面層が削れても影響の無い
ようにする。なお点線で示すように、飽和層を形成して
もよい。要するに、十分に内部で吸収が行われれば外側
での濃度の影響はなくなる。削れの影響も生じない。ま
た、濃度分布に傾斜を設け、傾斜角の変更により発熱分
布を調整することができる。
明したロール状の熱線定着用回転部材としての第４熱線
定着ローラ１７ｄの兼用層１７１Ｂに、前述した熱線吸
収部材の濃度分布を設けることにより、兼用層１７１Ｂ
内部で熱を発生させることが好ましい。兼用層１７１Ｂ
の濃度分布はグラフ（イ）で示すように、内接する弾性
層１７１ｄ側の界面を低濃度とし外周面側に向かって傾
斜をつけ順次高くし、外周面側の手前（兼用層１７１Ｂ
の厚さｔ２に対し、弾性層１７１ｄ側から２／３〜４／
５程度の位置）で１００％吸収する濃度となるようにし
て飽和するようにする。これにより、兼用層１７１Ｂで
の熱線の吸収による発熱分布は、グラフ（ロ）に示すよ
うに、兼用層１７１Ｂの中央部近傍に最大値を有し、兼
用層１７１Ｂの界面や外周面近傍で最小値をとる放物線
状に形成される。これにより、前記界面での熱線の吸収
による発熱を小さくし、界面での接着層の破損や兼用層
１７１Ｂの破損を防止する。また、外周面側の手前（兼
用層１７１Ｂの厚さｔ２に対し、弾性層１７１ｄ側から
２／３〜４／５程度の位置）より外周面までの濃度分布
を飽和するようにし、外周表面層が削れても影響の無い
ようにする。なお点線で示すように、飽和層を形成して
もよい。要するに、十分に内部で吸収が行われれば外側
での濃度の影響はなくなる。削れの影響も生じない。ま
た、濃度分布に傾斜を設け、傾斜角の変更により発熱分
布を調整することができる。
【０１１６】また図１４に示すように、ロール状の熱線
定着用回転部材としての第３熱線定着ローラ１７ｃの円
筒状の透光性基体１７１ａの外径φとしては、１５〜６
０ｍｍのものが用いられ、厚さｔとしては、厚い方が強
度の点で良く、薄い方が熱容量の点で良いが、強度と熱
容量との関係から、円筒状の透光性基体１７１ａの外径
φと厚さｔとの関係は、 ０．０５≦ｔ／φ≦０．２０ とし、好ましくは ０．０７≦ｔ／φ≦０．１４ とする。透光性基体１７１ａの外径φが４０ｍｍでは透
光性基体１７１ａの厚さｔは、２ｍｍ≦ｔ≦８ｍｍ、好
ましくは２．８ｍｍ≦ｔ≦５．６ｍｍのものが用いられ
る。透光性基体１７１ａでのｔ／φが０．０５未満では
強度不足となり、ｔ／φが０．２０を越えると熱容量が
大きくなり第１熱線定着ローラ１７ａの加熱が長引くこ
とになる。また、透光性基体といっても材料によっては
１〜２０％程度の熱線を吸収する場合があり、強度の保
てる範囲で薄い方が好ましい。このことは、瞬時加熱用
の熱線定着用回転部材の第５の例ないし第８の例によ
る、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＥないしタ
イプＨの、全ての構成について云えることである。
定着用回転部材としての第３熱線定着ローラ１７ｃの円
筒状の透光性基体１７１ａの外径φとしては、１５〜６
０ｍｍのものが用いられ、厚さｔとしては、厚い方が強
度の点で良く、薄い方が熱容量の点で良いが、強度と熱
容量との関係から、円筒状の透光性基体１７１ａの外径
φと厚さｔとの関係は、 ０．０５≦ｔ／φ≦０．２０ とし、好ましくは ０．０７≦ｔ／φ≦０．１４ とする。透光性基体１７１ａの外径φが４０ｍｍでは透
光性基体１７１ａの厚さｔは、２ｍｍ≦ｔ≦８ｍｍ、好
ましくは２．８ｍｍ≦ｔ≦５．６ｍｍのものが用いられ
る。透光性基体１７１ａでのｔ／φが０．０５未満では
強度不足となり、ｔ／φが０．２０を越えると熱容量が
大きくなり第１熱線定着ローラ１７ａの加熱が長引くこ
とになる。また、透光性基体といっても材料によっては
１〜２０％程度の熱線を吸収する場合があり、強度の保
てる範囲で薄い方が好ましい。このことは、瞬時加熱用
の熱線定着用回転部材の第５の例ないし第８の例によ
る、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＥないしタ
イプＨの、全ての構成について云えることである。
【０１１７】上記により、図１０及び図１１（ａ）にて
説明した瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第５の例或
いは第６の例による、熱線吸収層と熱伝導層との構成の
タイプＥ或いはタイプＦの定着装置１７Ａを用いること
により、熱線吸収層により吸収された熱が、熱伝導層に
より均一化され、瞬時加熱が可能な或いは加熱時間の早
いクイックスタートの熱線を用いた定着が可能となる。
さらに、弾性層によるソフトな定着部（ニップ部）での
加圧と、熱線吸収層による加熱とにより、分光特性が異
なることで熱線により定着することが困難なカラートナ
ーの溶融が良好に行われ、ソフトローラの機能を有する
カラートナーの瞬時加熱の定着或いは加熱時間の早いク
イックスタート定着が可能となる。また、熱伝導層によ
り透光性基体が強靭に保護され、透光性基体の破損が防
止される。また、図１１（ｂ）にて説明した瞬時加熱用
の熱線定着用回転部材の第７の例或いは第８の例によ
る、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＧ或いはタ
イプＨの定着装置１７Ａを用いることにより、兼用層に
より熱が吸収されると共に均一化され、瞬時加熱が可能
な或いは加熱時間の早いクイックスタートの熱線を用い
た定着が可能となる。さらに、弾性層によるソフトな定
着部（ニップ部）での加圧と、兼用層による加熱とによ
り、分光特性が異なることで熱線により定着することが
困難なカラートナーの溶融が良好に行われ、ソフトロー
ラの機能を有するカラートナーの瞬時加熱の定着或いは
加熱時間の早いクイックスタート定着が可能となる。ま
た、兼用層により透光性基体が強靭に保護され、透光性
基体の破損が防止される。特に図１にて説明した画像形
成装置に用いることにより、使用頻度の多い表面の片面
画像形成の際のトナー像のクイックスタートの瞬時加熱
定着が可能となり、また省エネルギー効果が得られ、さ
らに、発熱定着用回転部材の弾性層の弾性によるソフト
な定着部（ニップ部）での加圧と、該発熱定着用回転部
材の熱線吸収層或いは兼用層による加熱とによる定着に
より、分光特性が異なることで熱線により定着すること
が困難なトナー層の厚い転写材上の重ね合わせカラート
ナー像の溶融が良好に行われ、カラートナー像の瞬時加
熱の定着或いは加熱時間の早いクイックスタート定着が
可能となる。また従来の少なくとも上下何れかのソフト
ローラに発熱体を用いたカラートナー用の定着装置で
は、金属パイプを芯金とするソフトローラにおいて、特
にスタート時のウォーミングアップを早くするために芯
金温度を高くすることから、弾性層として用いるゴム層
が劣化する。またゴム層は熱伝導率が悪くウォーミング
アップが長くなる。これに比べ、弾性層を用いた本熱線
定着用回転部材では、過剰な加熱が弾性層で起こらない
ことから劣化が少なく熱線定着用回転部材の寿命が長
く、かつ低熱容量でウォーミングアップ時間がゼロの定
着が可能なカラートナー用の定着装置が提供される。
説明した瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第５の例或
いは第６の例による、熱線吸収層と熱伝導層との構成の
タイプＥ或いはタイプＦの定着装置１７Ａを用いること
により、熱線吸収層により吸収された熱が、熱伝導層に
より均一化され、瞬時加熱が可能な或いは加熱時間の早
いクイックスタートの熱線を用いた定着が可能となる。
さらに、弾性層によるソフトな定着部（ニップ部）での
加圧と、熱線吸収層による加熱とにより、分光特性が異
なることで熱線により定着することが困難なカラートナ
ーの溶融が良好に行われ、ソフトローラの機能を有する
カラートナーの瞬時加熱の定着或いは加熱時間の早いク
イックスタート定着が可能となる。また、熱伝導層によ
り透光性基体が強靭に保護され、透光性基体の破損が防
止される。また、図１１（ｂ）にて説明した瞬時加熱用
の熱線定着用回転部材の第７の例或いは第８の例によ
る、熱線吸収層と熱伝導層との構成のタイプＧ或いはタ
イプＨの定着装置１７Ａを用いることにより、兼用層に
より熱が吸収されると共に均一化され、瞬時加熱が可能
な或いは加熱時間の早いクイックスタートの熱線を用い
た定着が可能となる。さらに、弾性層によるソフトな定
着部（ニップ部）での加圧と、兼用層による加熱とによ
り、分光特性が異なることで熱線により定着することが
困難なカラートナーの溶融が良好に行われ、ソフトロー
ラの機能を有するカラートナーの瞬時加熱の定着或いは
加熱時間の早いクイックスタート定着が可能となる。ま
た、兼用層により透光性基体が強靭に保護され、透光性
基体の破損が防止される。特に図１にて説明した画像形
成装置に用いることにより、使用頻度の多い表面の片面
画像形成の際のトナー像のクイックスタートの瞬時加熱
定着が可能となり、また省エネルギー効果が得られ、さ
らに、発熱定着用回転部材の弾性層の弾性によるソフト
な定着部（ニップ部）での加圧と、該発熱定着用回転部
材の熱線吸収層或いは兼用層による加熱とによる定着に
より、分光特性が異なることで熱線により定着すること
が困難なトナー層の厚い転写材上の重ね合わせカラート
ナー像の溶融が良好に行われ、カラートナー像の瞬時加
熱の定着或いは加熱時間の早いクイックスタート定着が
可能となる。また従来の少なくとも上下何れかのソフト
ローラに発熱体を用いたカラートナー用の定着装置で
は、金属パイプを芯金とするソフトローラにおいて、特
にスタート時のウォーミングアップを早くするために芯
金温度を高くすることから、弾性層として用いるゴム層
が劣化する。またゴム層は熱伝導率が悪くウォーミング
アップが長くなる。これに比べ、弾性層を用いた本熱線
定着用回転部材では、過剰な加熱が弾性層で起こらない
ことから劣化が少なく熱線定着用回転部材の寿命が長
く、かつ低熱容量でウォーミングアップ時間がゼロの定
着が可能なカラートナー用の定着装置が提供される。
【０１１８】上記図１０或いは前記図５にて説明した瞬
時加熱用のロール状の熱線定着用回転部材を用いた両面
定着用の定着装置とその温度制御とについて、図１５な
いし図１９を用いて説明する。図１５は、第１ないし第
４の例の瞬時加熱用のロール状の熱線定着用回転部材と
第５ないし第８の例の瞬時加熱用のロール状の熱線定着
用回転部材とを対として用いた両面定着用としての、定
着装置の第３の例を示す図であり、図１６は、第５ない
し第８の例の瞬時加熱用のロール状の熱線定着用回転部
材を対として用いた両面定着用としての、定着装置の第
４の例を示す図であり、図１７は、定着装置の第３の例
或いは第４の例を用いた両面画像形成時の温度制御タイ
ミングチャートであり、図１８は、定着装置の第３の例
或いは第４の例を用いた表面の片面画像形成時の温度制
御タイミングチャートであり、図１９は、定着装置の第
３の例或いは第４の例を用いた裏面の片面画像形成時の
温度制御タイミングチャートである。
時加熱用のロール状の熱線定着用回転部材を用いた両面
定着用の定着装置とその温度制御とについて、図１５な
いし図１９を用いて説明する。図１５は、第１ないし第
４の例の瞬時加熱用のロール状の熱線定着用回転部材と
第５ないし第８の例の瞬時加熱用のロール状の熱線定着
用回転部材とを対として用いた両面定着用としての、定
着装置の第３の例を示す図であり、図１６は、第５ない
し第８の例の瞬時加熱用のロール状の熱線定着用回転部
材を対として用いた両面定着用としての、定着装置の第
４の例を示す図であり、図１７は、定着装置の第３の例
或いは第４の例を用いた両面画像形成時の温度制御タイ
ミングチャートであり、図１８は、定着装置の第３の例
或いは第４の例を用いた表面の片面画像形成時の温度制
御タイミングチャートであり、図１９は、定着装置の第
３の例或いは第４の例を用いた裏面の片面画像形成時の
温度制御タイミングチャートである。
【０１１９】両面定着用の瞬時加熱用のロール状の熱線
定着用回転部材を用いた定着装置の一例としての第３の
例の定着装置１７Ｂは、図１５に示すように、表面画像
（上面側の画像）のトナー像を定着するための上側（表
面側）のロール状の熱線定着用回転部材として図５及び
図６にて説明したと同様な第１熱線定着ローラ１７ａ
（瞬時加熱用のロール状の熱線定着用回転部材の第１或
いは第２の例）或いは第２熱線定着ローラ１７ｂ（（不
図示）、瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第３或いは
第４の例）と、裏面画像（下面側の画像）のトナー像を
定着するための下側（裏面側）のロール状の熱線定着用
回転部材として図１０及び図１１にて説明したと同様な
第３熱線定着ローラ１７ｃ（瞬時加熱用のロール状の熱
線定着用回転部材の第５或いは第６の例）或いは第４熱
線定着ローラ１７ｄ（（不図示）、瞬時加熱用の熱線定
着用回転部材の第７或いは第８の例）とを用いて構成さ
れ、上下の熱線定着用回転部材との間で形成される、幅
２〜１０ｍｍ程度のニップ部Ｔで記録紙Ｐを挟持し、熱
と圧力とを加えることにより記録紙Ｐ上のトナー像を定
着する。上側に設けられるロール状の熱線定着用回転部
材には、ニップ部Ｔの位置より熱線定着用回転部材の回
転方向に、定着分離爪ＴＲ６、定着オイルクリーニング
ブレードＴＲ１、オイル塗布フェルトＴＲ２、オイル量
規制ブレードＴＲ３が設けられ、オイルタンクＴＲ４よ
り毛細管パイプＴＲ５を通してオイル塗布フェルトＴＲ
２に供給されたオイルがオイル塗布フェルトＴＲ２によ
り熱線定着用回転部材に塗布される。定着オイルクリー
ニングブレードＴＲ１により熱線定着用回転部材の周面
上のオイルがクリーニングされる。従って後述する、熱
線定着用回転部材の温度を測定する温度センサＴＳ１
は、定着オイルクリーニングブレードＴＲ１とオイル塗
布フェルトＴＲ２との間のクリーニングされた熱線定着
用回転部材の周面に設けられる。定着分離爪ＴＲ６によ
り定着後の転写材が分離される。
定着用回転部材を用いた定着装置の一例としての第３の
例の定着装置１７Ｂは、図１５に示すように、表面画像
（上面側の画像）のトナー像を定着するための上側（表
面側）のロール状の熱線定着用回転部材として図５及び
図６にて説明したと同様な第１熱線定着ローラ１７ａ
（瞬時加熱用のロール状の熱線定着用回転部材の第１或
いは第２の例）或いは第２熱線定着ローラ１７ｂ（（不
図示）、瞬時加熱用の熱線定着用回転部材の第３或いは
第４の例）と、裏面画像（下面側の画像）のトナー像を
定着するための下側（裏面側）のロール状の熱線定着用
回転部材として図１０及び図１１にて説明したと同様な
第３熱線定着ローラ１７ｃ（瞬時加熱用のロール状の熱
線定着用回転部材の第５或いは第６の例）或いは第４熱
線定着ローラ１７ｄ（（不図示）、瞬時加熱用の熱線定
着用回転部材の第７或いは第８の例）とを用いて構成さ
れ、上下の熱線定着用回転部材との間で形成される、幅
２〜１０ｍｍ程度のニップ部Ｔで記録紙Ｐを挟持し、熱
と圧力とを加えることにより記録紙Ｐ上のトナー像を定
着する。上側に設けられるロール状の熱線定着用回転部
材には、ニップ部Ｔの位置より熱線定着用回転部材の回
転方向に、定着分離爪ＴＲ６、定着オイルクリーニング
ブレードＴＲ１、オイル塗布フェルトＴＲ２、オイル量
規制ブレードＴＲ３が設けられ、オイルタンクＴＲ４よ
り毛細管パイプＴＲ５を通してオイル塗布フェルトＴＲ
２に供給されたオイルがオイル塗布フェルトＴＲ２によ
り熱線定着用回転部材に塗布される。定着オイルクリー
ニングブレードＴＲ１により熱線定着用回転部材の周面
上のオイルがクリーニングされる。従って後述する、熱
線定着用回転部材の温度を測定する温度センサＴＳ１
は、定着オイルクリーニングブレードＴＲ１とオイル塗
布フェルトＴＲ２との間のクリーニングされた熱線定着
用回転部材の周面に設けられる。定着分離爪ＴＲ６によ
り定着後の転写材が分離される。
【０１２０】上側のハードローラの熱線定着用回転部材
と下側のソフトローラの熱線定着用回転部材との間に下
側を凸としたニップ部Ｔが形成されトナー像の定着が行
われる。
と下側のソフトローラの熱線定着用回転部材との間に下
側を凸としたニップ部Ｔが形成されトナー像の定着が行
われる。
【０１２１】ＴＳ１は上側の熱線定着用回転部材として
の第１熱線定着ローラ１７ａ或いは第２熱線定着ローラ
１７ｂ（不図示）に取付けられた温度制御を行うための
例えばサーミスタを用いた温度センサであり、ＴＳ２は
下側の熱線定着用回転部材としての第３熱線定着ローラ
１７ｃ或いは第４熱線定着ローラ１７ｄ（不図示）に取
付けられた温度制御を行うための例えばサーミスタを用
いた温度センサである。
の第１熱線定着ローラ１７ａ或いは第２熱線定着ローラ
１７ｂ（不図示）に取付けられた温度制御を行うための
例えばサーミスタを用いた温度センサであり、ＴＳ２は
下側の熱線定着用回転部材としての第３熱線定着ローラ
１７ｃ或いは第４熱線定着ローラ１７ｄ（不図示）に取
付けられた温度制御を行うための例えばサーミスタを用
いた温度センサである。
【０１２２】また、両面定着用の瞬時加熱用のロール状
の熱線定着用回転部材を用いた定着装置の他の例として
の第４の例の定着装置１７Ｃは、図１６に示すように、
表面画像（上面側の画像）のトナー像を定着するための
上側（表面側）のロール状の熱線定着用回転部材或いは
裏面画像（下面側の画像）のトナー像を定着するための
下側（裏面側）のロール状の熱線定着用回転部材として
は、共に図１０及び図１１にて説明したと同様な第３熱
線定着ローラ１７ｃ（瞬時加熱用のロール状の熱線定着
用回転部材の第５或いは第６の例）或いは第４熱線定着
ローラ１７ｄ（（不図示）、瞬時加熱用の熱線定着用回
転部材の第７或いは第８の例）を用いて構成され、上下
の熱線定着用回転部材との間で形成される、幅２〜１０
ｍｍ程度のニップ部Ｔで記録紙Ｐを挟持し、熱と圧力と
を加えることにより記録紙Ｐ上のトナー像を定着する。
上側に設けられるロール状の熱線定着用回転部材には、
ニップ部Ｔの位置より熱線定着用回転部材の回転方向
に、定着分離爪ＴＲ６、定着オイルクリーニングブレー
ドＴＲ１、オイル塗布フェルトＴＲ２、オイル量規制ブ
レードＴＲ３が設けられ、オイルタンクＴＲ４より毛細
管パイプＴＲ５を通してオイル塗布フェルトＴＲ２に供
給されたオイルがオイル塗布フェルトＴＲ２により熱線
定着用回転部材に塗布される。定着オイルクリーニング
ブレードＴＲ１により熱線定着用回転部材の周面上のオ
イルがクリーニングされる。従って後述する、熱線定着
用回転部材の温度を測定する温度センサＴＳ１は、定着
オイルクリーニングブレードＴＲ１とオイル塗布フェル
トＴＲ２との間のクリーニングされた熱線定着用回転部
材の周面に設けられる。定着分離爪ＴＲ６により定着後
の転写材が分離される。
の熱線定着用回転部材を用いた定着装置の他の例として
の第４の例の定着装置１７Ｃは、図１６に示すように、
表面画像（上面側の画像）のトナー像を定着するための
上側（表面側）のロール状の熱線定着用回転部材或いは
裏面画像（下面側の画像）のトナー像を定着するための
下側（裏面側）のロール状の熱線定着用回転部材として
は、共に図１０及び図１１にて説明したと同様な第３熱
線定着ローラ１７ｃ（瞬時加熱用のロール状の熱線定着
用回転部材の第５或いは第６の例）或いは第４熱線定着
ローラ１７ｄ（（不図示）、瞬時加熱用の熱線定着用回
転部材の第７或いは第８の例）を用いて構成され、上下
の熱線定着用回転部材との間で形成される、幅２〜１０
ｍｍ程度のニップ部Ｔで記録紙Ｐを挟持し、熱と圧力と
を加えることにより記録紙Ｐ上のトナー像を定着する。
上側に設けられるロール状の熱線定着用回転部材には、
ニップ部Ｔの位置より熱線定着用回転部材の回転方向
に、定着分離爪ＴＲ６、定着オイルクリーニングブレー
ドＴＲ１、オイル塗布フェルトＴＲ２、オイル量規制ブ
レードＴＲ３が設けられ、オイルタンクＴＲ４より毛細
管パイプＴＲ５を通してオイル塗布フェルトＴＲ２に供
給されたオイルがオイル塗布フェルトＴＲ２により熱線
定着用回転部材に塗布される。定着オイルクリーニング
ブレードＴＲ１により熱線定着用回転部材の周面上のオ
イルがクリーニングされる。従って後述する、熱線定着
用回転部材の温度を測定する温度センサＴＳ１は、定着
オイルクリーニングブレードＴＲ１とオイル塗布フェル
トＴＲ２との間のクリーニングされた熱線定着用回転部
材の周面に設けられる。定着分離爪ＴＲ６により定着後
の転写材が分離される。
【０１２３】上下のソフトローラの熱線定着用回転部材
の間に平面状のニップ部Ｔが形成されトナー像の定着が
行われる。
の間に平面状のニップ部Ｔが形成されトナー像の定着が
行われる。
【０１２４】ＴＳ１は上側の熱線定着用回転部材として
の第３熱線定着ローラ１７ｃ或いは第４熱線定着ローラ
１７ｄ（不図示）に取付けられた温度制御を行うための
例えばサーミスタを用いた温度センサであり、ＴＳ２は
下側の熱線定着用回転部材としての第３熱線定着ローラ
１７ｃ或いは第４熱線定着ローラ１７ｄ（不図示）に取
付けられた温度制御を行うための例えばサーミスタを用
いた温度センサである。
の第３熱線定着ローラ１７ｃ或いは第４熱線定着ローラ
１７ｄ（不図示）に取付けられた温度制御を行うための
例えばサーミスタを用いた温度センサであり、ＴＳ２は
下側の熱線定着用回転部材としての第３熱線定着ローラ
１７ｃ或いは第４熱線定着ローラ１７ｄ（不図示）に取
付けられた温度制御を行うための例えばサーミスタを用
いた温度センサである。
【０１２５】上記図１５或いは図１６の定着装置１７Ｂ
或いは定着装置１７Ｃを、図１の両面画像形成用の画像
形成装置に適用する際の定着温度制御について、以下に
説明する。
或いは定着装置１７Ｃを、図１の両面画像形成用の画像
形成装置に適用する際の定着温度制御について、以下に
説明する。
【０１２６】図１７に示すように、両面画像形成時、感
光体ドラム１０による表裏の画像形成と呼応して定着装
置１７Ｂ或いは定着装置１７Ｃを通過する記録紙Ｐの搬
送タイミングは、表面の片面画像形成による連続プリン
トと異なり間欠的に１枚おきに行われるが、表面画像の
トナー像を定着するための上側のロール状の熱線定着用
回転部材（定着装置１７Ｂの場合は第１熱線定着ローラ
１７ａ或いは第２熱線定着ローラ１７ｂ、定着装置１７
Ｃの場合は第３熱線定着ローラ１７ｃ或いは第４熱線定
着ローラ１７ｄ）は、記録紙Ｐの通過タイミングと合わ
せて上側の熱線照射手段としての熱線照射部材１７１ｇ
がｏｎ状態として加熱され、画像形成休止中の定着温度
設定値Ｔと画像形成中の適正な定着温度設定値Ｔ１との
交互のレベルの、上側の熱線定着用回転部材の温度制御
が行われる。
光体ドラム１０による表裏の画像形成と呼応して定着装
置１７Ｂ或いは定着装置１７Ｃを通過する記録紙Ｐの搬
送タイミングは、表面の片面画像形成による連続プリン
トと異なり間欠的に１枚おきに行われるが、表面画像の
トナー像を定着するための上側のロール状の熱線定着用
回転部材（定着装置１７Ｂの場合は第１熱線定着ローラ
１７ａ或いは第２熱線定着ローラ１７ｂ、定着装置１７
Ｃの場合は第３熱線定着ローラ１７ｃ或いは第４熱線定
着ローラ１７ｄ）は、記録紙Ｐの通過タイミングと合わ
せて上側の熱線照射手段としての熱線照射部材１７１ｇ
がｏｎ状態として加熱され、画像形成休止中の定着温度
設定値Ｔと画像形成中の適正な定着温度設定値Ｔ１との
交互のレベルの、上側の熱線定着用回転部材の温度制御
が行われる。
【０１２７】これと同様に、裏面画像のトナー像を定着
するための下側のロール状の熱線定着用回転部材（定着
装置１７Ｂの場合も、定着装置１７Ｃの場合も、第３熱
線定着ローラ１７ｃ或いは第４熱線定着ローラ１７ｄ）
は、記録紙Ｐの通過タイミングと合わせて熱線照射手段
としての熱線照射部材１７１ｇがｏｎ状態として加熱さ
れ、画像形成休止中の定着温度設定値Ｔと画像形成中の
適正な定着温度設定値Ｔ２との交互のレベルの、下側の
熱線定着用回転部材の温度制御が行われる。その際、両
面画像の形成は間欠的に１枚おきに行われるため、記録
紙Ｐの非通過時間が長いことから温度制御や温度の均一
化が可能であり熱容量が小さな瞬時加熱用の上下の熱線
定着用回転部材によっても両面画像の定着が可能であ
る。
するための下側のロール状の熱線定着用回転部材（定着
装置１７Ｂの場合も、定着装置１７Ｃの場合も、第３熱
線定着ローラ１７ｃ或いは第４熱線定着ローラ１７ｄ）
は、記録紙Ｐの通過タイミングと合わせて熱線照射手段
としての熱線照射部材１７１ｇがｏｎ状態として加熱さ
れ、画像形成休止中の定着温度設定値Ｔと画像形成中の
適正な定着温度設定値Ｔ２との交互のレベルの、下側の
熱線定着用回転部材の温度制御が行われる。その際、両
面画像の形成は間欠的に１枚おきに行われるため、記録
紙Ｐの非通過時間が長いことから温度制御や温度の均一
化が可能であり熱容量が小さな瞬時加熱用の上下の熱線
定着用回転部材によっても両面画像の定着が可能であ
る。
【０１２８】温度制御は予めＲＯＭ内に記憶されている
定着温度設定値Ｔ，Ｔ１，Ｔ２と温度センサＴＳ１，Ｔ
Ｓ２による検知とにより比較回路を介して制御部を通し
て行われる（図４参照）。
定着温度設定値Ｔ，Ｔ１，Ｔ２と温度センサＴＳ１，Ｔ
Ｓ２による検知とにより比較回路を介して制御部を通し
て行われる（図４参照）。
【０１２９】図１７において、上下の熱線定着用回転部
材の温度制御は記録紙Ｐの先後端を挟んだ領域で行う
が、線速度が速いと、その温度制御タイミングを早めに
設定する、さらにはプリント動作中も常時定着温度設定
値Ｔ１，Ｔ２に設定することが必要となる。
材の温度制御は記録紙Ｐの先後端を挟んだ領域で行う
が、線速度が速いと、その温度制御タイミングを早めに
設定する、さらにはプリント動作中も常時定着温度設定
値Ｔ１，Ｔ２に設定することが必要となる。
【０１３０】また、図１８に示すように、表面の片面画
像形成時、感光体ドラム１０による表面の画像形成の定
着装置１７Ｂ或いは定着装置１７Ｃを通過する記録紙Ｐ
の搬送タイミングは、両面画像形成や片面のみの裏面の
画像形成における連続プリントと異なり、感光体ドラム
１０による連続の表面の画像形成と呼応して連続的に行
われるが、表面画像のトナー像を定着するための上側の
ロール状の熱線定着用回転部材（定着装置１７Ｂの場合
は第１熱線定着ローラ１７ａ或いは第２熱線定着ローラ
１７ｂ、定着装置１７Ｃの場合は第３熱線定着ローラ１
７ｃ或いは第４熱線定着ローラ１７ｄ）は、記録紙Ｐの
通過タイミングと合わせて上側の熱線照射手段である熱
線照射部材１７１ｇがｏｎ状態として加熱され、画像形
成休止中の定着温度設定値Ｔと画像形成中の適正な定着
温度設定値Ｔ１との交互のレベルの、上側の熱線定着用
回転部材の温度制御が行われる。表面の片面画像形成に
よるコピー中、記録紙Ｐの通過以前に熱線照射部材１７
１ｇをｏｎ状態として加熱し、画像形成中の適正な定着
温度設定値Ｔ１に保つように、上側の熱線定着用回転部
材の加熱温度制御が行われる。
像形成時、感光体ドラム１０による表面の画像形成の定
着装置１７Ｂ或いは定着装置１７Ｃを通過する記録紙Ｐ
の搬送タイミングは、両面画像形成や片面のみの裏面の
画像形成における連続プリントと異なり、感光体ドラム
１０による連続の表面の画像形成と呼応して連続的に行
われるが、表面画像のトナー像を定着するための上側の
ロール状の熱線定着用回転部材（定着装置１７Ｂの場合
は第１熱線定着ローラ１７ａ或いは第２熱線定着ローラ
１７ｂ、定着装置１７Ｃの場合は第３熱線定着ローラ１
７ｃ或いは第４熱線定着ローラ１７ｄ）は、記録紙Ｐの
通過タイミングと合わせて上側の熱線照射手段である熱
線照射部材１７１ｇがｏｎ状態として加熱され、画像形
成休止中の定着温度設定値Ｔと画像形成中の適正な定着
温度設定値Ｔ１との交互のレベルの、上側の熱線定着用
回転部材の温度制御が行われる。表面の片面画像形成に
よるコピー中、記録紙Ｐの通過以前に熱線照射部材１７
１ｇをｏｎ状態として加熱し、画像形成中の適正な定着
温度設定値Ｔ１に保つように、上側の熱線定着用回転部
材の加熱温度制御が行われる。
【０１３１】これに対して、下側のロール状の熱線定着
用回転部材（定着装置１７Ｂの場合も、定着装置１７Ｃ
の場合も、第３熱線定着ローラ１７ｃ或いは第４熱線定
着ローラ１７ｄ）は、表面の片面画像形成によるコピー
中、加熱制御は行わずそのままとする、或いは、画像形
成休止中の定着温度設定値Ｔに保つように、下側の熱線
定着用回転部材の温度制御が行われる。
用回転部材（定着装置１７Ｂの場合も、定着装置１７Ｃ
の場合も、第３熱線定着ローラ１７ｃ或いは第４熱線定
着ローラ１７ｄ）は、表面の片面画像形成によるコピー
中、加熱制御は行わずそのままとする、或いは、画像形
成休止中の定着温度設定値Ｔに保つように、下側の熱線
定着用回転部材の温度制御が行われる。
【０１３２】温度制御は予めＲＯＭ内に記憶されている
定着温度設定値Ｔ，Ｔ１と温度センサＴＳ１，ＴＳ２に
よる検知とにより比較回路を介して制御部を通して行わ
れる（図４参照）。
定着温度設定値Ｔ，Ｔ１と温度センサＴＳ１，ＴＳ２に
よる検知とにより比較回路を介して制御部を通して行わ
れる（図４参照）。
【０１３３】図１８において、上側の熱線定着用回転部
材の温度制御は記録紙Ｐの先後端を挟んだ領域で行う
が、線速度が速いと、その温度制御タイミングを早めに
設定する、さらにはプリント動作中も常時定着温度設定
値Ｔ１に設定することが必要となる。
材の温度制御は記録紙Ｐの先後端を挟んだ領域で行う
が、線速度が速いと、その温度制御タイミングを早めに
設定する、さらにはプリント動作中も常時定着温度設定
値Ｔ１に設定することが必要となる。
【０１３４】また、図１９に示すように、裏面の片面画
像形成時、中間転写ベルト１４ａによる裏面の画像形成
と呼応して定着装置１７Ｂ或いは定着装置１７Ｃを通過
する記録紙Ｐの搬送タイミングは、表面の片面画像形成
による連続プリントと異なり間欠的に１枚おきに行われ
るが、裏面画像のトナー像を定着するための下側のロー
ル状の熱線定着用回転部材（定着装置１７Ｂの場合も、
定着装置１７Ｃの場合も、第３熱線定着ローラ１７ｃ或
いは第４熱線定着ローラ１７ｄ）は、記録紙Ｐの通過タ
イミングと合わせて下側の熱線照射手段である熱線照射
部材１７１ｇがｏｎ状態として加熱され、画像形成休止
中の定着温度設定値Ｔと画像形成中の適正な定着温度設
定値Ｔ２との交互のレベルの、下側の熱線定着用回転部
材の温度制御が行われる。裏面の片面画像形成によるコ
ピー中、記録紙Ｐの通過以前に熱線照射部材１７１ｇを
ｏｎ状態として加熱し、画像形成中の適正な定着温度設
定値Ｔ２に保つように、下側の熱線定着用回転部材の加
熱温度制御が行われる。
像形成時、中間転写ベルト１４ａによる裏面の画像形成
と呼応して定着装置１７Ｂ或いは定着装置１７Ｃを通過
する記録紙Ｐの搬送タイミングは、表面の片面画像形成
による連続プリントと異なり間欠的に１枚おきに行われ
るが、裏面画像のトナー像を定着するための下側のロー
ル状の熱線定着用回転部材（定着装置１７Ｂの場合も、
定着装置１７Ｃの場合も、第３熱線定着ローラ１７ｃ或
いは第４熱線定着ローラ１７ｄ）は、記録紙Ｐの通過タ
イミングと合わせて下側の熱線照射手段である熱線照射
部材１７１ｇがｏｎ状態として加熱され、画像形成休止
中の定着温度設定値Ｔと画像形成中の適正な定着温度設
定値Ｔ２との交互のレベルの、下側の熱線定着用回転部
材の温度制御が行われる。裏面の片面画像形成によるコ
ピー中、記録紙Ｐの通過以前に熱線照射部材１７１ｇを
ｏｎ状態として加熱し、画像形成中の適正な定着温度設
定値Ｔ２に保つように、下側の熱線定着用回転部材の加
熱温度制御が行われる。
【０１３５】これに対して、上側のロール状の熱線定着
用回転部材（定着装置１７Ｂの場合は第１熱線定着ロー
ラ１７ａ或いは第２熱線定着ローラ１７ｂ、定着装置１
７Ｃの場合は第３熱線定着ローラ１７ｃ或いは第４熱線
定着ローラ１７ｄ）は、裏面の片面画像形成によるコピ
ー中、加熱制御は行わずそのままとする、或いは、画像
形成休止中の定着温度設定値Ｔに保つように、下側の熱
線定着用回転部材の温度制御が行われる。
用回転部材（定着装置１７Ｂの場合は第１熱線定着ロー
ラ１７ａ或いは第２熱線定着ローラ１７ｂ、定着装置１
７Ｃの場合は第３熱線定着ローラ１７ｃ或いは第４熱線
定着ローラ１７ｄ）は、裏面の片面画像形成によるコピ
ー中、加熱制御は行わずそのままとする、或いは、画像
形成休止中の定着温度設定値Ｔに保つように、下側の熱
線定着用回転部材の温度制御が行われる。
【０１３６】上側の熱線定着用回転部材は、図１９の一
点鎖線にて示すように、裏面の片面画像形成によるコピ
ー中、記録紙Ｐの通過以前に熱線照射部材１７１ｇをｏ
ｎ状態として画像形成中の適正な定着温度設定値Ｔ１に
保つように加熱することがより好ましく、上側の熱線定
着用回転部材をｏｎ状態として加熱することによりニッ
プ部Ｔの先端が過熱され、記録紙Ｐの先端がニップ部に
加え込まれる際にトナー像が乱されることなく、裏面の
みの片面画像のトナー像の定着が良好に行われる。
点鎖線にて示すように、裏面の片面画像形成によるコピ
ー中、記録紙Ｐの通過以前に熱線照射部材１７１ｇをｏ
ｎ状態として画像形成中の適正な定着温度設定値Ｔ１に
保つように加熱することがより好ましく、上側の熱線定
着用回転部材をｏｎ状態として加熱することによりニッ
プ部Ｔの先端が過熱され、記録紙Ｐの先端がニップ部に
加え込まれる際にトナー像が乱されることなく、裏面の
みの片面画像のトナー像の定着が良好に行われる。
【０１３７】温度制御は予めＲＯＭ内に記憶されている
定着温度設定値Ｔ，Ｔ２，（Ｔ１）と温度センサＴＳ
１，ＴＳ２による検知とにより比較回路を介して制御部
を通して行われる（図４参照）。
定着温度設定値Ｔ，Ｔ２，（Ｔ１）と温度センサＴＳ
１，ＴＳ２による検知とにより比較回路を介して制御部
を通して行われる（図４参照）。
【０１３８】図１９において、下側の熱線定着用回転部
材や上側の熱線定着用回転部材の温度制御は記録紙Ｐの
先後端を挟んだ領域で行うが、線速度が速いと、その温
度制御タイミングを早めに設定する、さらにはプリント
動作中も常時定着温度設定値Ｔ２，（Ｔ１）に設定する
ことが必要となる。
材や上側の熱線定着用回転部材の温度制御は記録紙Ｐの
先後端を挟んだ領域で行うが、線速度が速いと、その温
度制御タイミングを早めに設定する、さらにはプリント
動作中も常時定着温度設定値Ｔ２，（Ｔ１）に設定する
ことが必要となる。
【０１３９】上記、図１７ないし図１９によれば、表面
の片面画像形成時や裏面の片面画像形成時や両面画像形
成時にトナー像の定着は熱容量が小さくクイックスター
トの可能な瞬時加熱用の上下のロール状の熱線定着用回
転部材により行われるため、ウォーミングアップ時間を
設けずに良好な定着が行われる。特に、両面画像形成や
片面のみの裏面の画像形成は間欠的に１枚おきに行われ
るため、裏面のトナー像の定着は従来の熱定着ローラに
比べ熱容量が小さな下側の熱線定着用回転部材によって
も熱容量が足り、下側の熱線定着用回転部材による裏面
画像の定着が可能となる。
の片面画像形成時や裏面の片面画像形成時や両面画像形
成時にトナー像の定着は熱容量が小さくクイックスター
トの可能な瞬時加熱用の上下のロール状の熱線定着用回
転部材により行われるため、ウォーミングアップ時間を
設けずに良好な定着が行われる。特に、両面画像形成や
片面のみの裏面の画像形成は間欠的に１枚おきに行われ
るため、裏面のトナー像の定着は従来の熱定着ローラに
比べ熱容量が小さな下側の熱線定着用回転部材によって
も熱容量が足り、下側の熱線定着用回転部材による裏面
画像の定着が可能となる。
【０１４０】なお、画像形成装置は電源スイッチを入れ
た初期動作時、或いは休止モードからプリント動作モー
ドに変更された時に、自動的に両面画像形成の状態に温
度制御が行われるように設定されたり、また、未使用時
間が一定時間を経過すると上下の熱線定着用回転部材が
加熱制御をｏｆｆとされるように制御することも可能で
ある。
た初期動作時、或いは休止モードからプリント動作モー
ドに変更された時に、自動的に両面画像形成の状態に温
度制御が行われるように設定されたり、また、未使用時
間が一定時間を経過すると上下の熱線定着用回転部材が
加熱制御をｏｆｆとされるように制御することも可能で
ある。
【０１４１】上記にて説明した構成により、表面のみの
片面画像形成時や裏面のみの片面画像形成時や両面画像
形成時とでそれぞれ異なったエネルギー消費が行われ、
従来の上下ローラに発熱体を用いた定着装置に比べ、片
面画像形成時、両面画像形成時にそれぞれの適正なエネ
ルギー消費が行われ、双方共にエネルギー消費が少なく
てすみ、また従来の上下ローラに発熱体を用いた定着装
置やセラミックヒータを用いたフィルム定着装置に比
べ、定着域でのニップ幅が広く高い定着性能が得られる
と共に、低熱容量でウォーミングアップ時間がゼロの両
面定着が可能な定着装置が提供される。
片面画像形成時や裏面のみの片面画像形成時や両面画像
形成時とでそれぞれ異なったエネルギー消費が行われ、
従来の上下ローラに発熱体を用いた定着装置に比べ、片
面画像形成時、両面画像形成時にそれぞれの適正なエネ
ルギー消費が行われ、双方共にエネルギー消費が少なく
てすみ、また従来の上下ローラに発熱体を用いた定着装
置やセラミックヒータを用いたフィルム定着装置に比
べ、定着域でのニップ幅が広く高い定着性能が得られる
と共に、低熱容量でウォーミングアップ時間がゼロの両
面定着が可能な定着装置が提供される。
【０１４２】上記の如く、図１５或いは図１６にて説明
した定着装置１７Ｂ或いは定着装置１７Ｃを用いること
により、熱伝導層或いは兼用層により熱が吸収されると
共に均一化され、瞬時加熱が可能な或いは加熱時間の早
いクイックスタートの熱線を用いた定着が可能となる。
さらに、弾性層によるソフトな定着部（ニップ部）での
加圧と、熱線吸収層或いは兼用層による加熱とにより、
分光特性が異なることで熱線により定着することが困難
なカラートナーの溶融が良好に行われ、ソフトローラの
機能を有するカラートナーの瞬時加熱の定着或いは加熱
時間の早いクイックスタート定着が可能となる。また、
熱伝導層或いは兼用層により透光性基体が強靭に保護さ
れ、透光性基体の破損が防止される。特に図１にて説明
した画像形成装置に用いることにより、両面画像形成や
表面或いは裏面の片面画像形成の際のトナー像のクイッ
クスタートの瞬時加熱定着が可能となり、また省エネル
ギー効果が得られ、さらに、発熱定着用回転部材の弾性
層の弾性によるソフトな定着部（ニップ部）での加圧
と、該発熱定着用回転部材の熱線吸収層或いは兼用層に
よる加熱とによる定着により、分光特性が異なることで
熱線により定着することが困難なトナー層の厚い転写材
上の重ね合わせカラートナー像の溶融が良好に行われ、
カラートナー像の瞬時加熱の定着或いは加熱時間の早い
クイックスタート定着が可能となる。また従来の少なく
とも上下何れかのソフトローラに発熱体を用いたカラー
トナー用の定着装置では、金属パイプを芯金とするソフ
トローラにおいて、特にスタート時のウォーミングアッ
プを早くするために芯金温度を高くすることから、弾性
層として用いるゴム層が劣化する。またゴム層は熱伝導
率が悪くウォーミングアップが長くなる。これに比べ、
弾性層を用いた本熱線定着用回転部材では、過剰な加熱
が弾性層で起こらないことから劣化が少なく熱線定着用
回転部材の寿命が長く、かつ低熱容量でウォーミングア
ップ時間がゼロの定着が可能なカラートナー用の定着装
置やカラー画像形成装置が提供される。
した定着装置１７Ｂ或いは定着装置１７Ｃを用いること
により、熱伝導層或いは兼用層により熱が吸収されると
共に均一化され、瞬時加熱が可能な或いは加熱時間の早
いクイックスタートの熱線を用いた定着が可能となる。
さらに、弾性層によるソフトな定着部（ニップ部）での
加圧と、熱線吸収層或いは兼用層による加熱とにより、
分光特性が異なることで熱線により定着することが困難
なカラートナーの溶融が良好に行われ、ソフトローラの
機能を有するカラートナーの瞬時加熱の定着或いは加熱
時間の早いクイックスタート定着が可能となる。また、
熱伝導層或いは兼用層により透光性基体が強靭に保護さ
れ、透光性基体の破損が防止される。特に図１にて説明
した画像形成装置に用いることにより、両面画像形成や
表面或いは裏面の片面画像形成の際のトナー像のクイッ
クスタートの瞬時加熱定着が可能となり、また省エネル
ギー効果が得られ、さらに、発熱定着用回転部材の弾性
層の弾性によるソフトな定着部（ニップ部）での加圧
と、該発熱定着用回転部材の熱線吸収層或いは兼用層に
よる加熱とによる定着により、分光特性が異なることで
熱線により定着することが困難なトナー層の厚い転写材
上の重ね合わせカラートナー像の溶融が良好に行われ、
カラートナー像の瞬時加熱の定着或いは加熱時間の早い
クイックスタート定着が可能となる。また従来の少なく
とも上下何れかのソフトローラに発熱体を用いたカラー
トナー用の定着装置では、金属パイプを芯金とするソフ
トローラにおいて、特にスタート時のウォーミングアッ
プを早くするために芯金温度を高くすることから、弾性
層として用いるゴム層が劣化する。またゴム層は熱伝導
率が悪くウォーミングアップが長くなる。これに比べ、
弾性層を用いた本熱線定着用回転部材では、過剰な加熱
が弾性層で起こらないことから劣化が少なく熱線定着用
回転部材の寿命が長く、かつ低熱容量でウォーミングア
ップ時間がゼロの定着が可能なカラートナー用の定着装
置やカラー画像形成装置が提供される。
【０１４３】
【発明の効果】請求項１または２によれば、熱線吸収層
により吸収された熱が、熱伝導層により均一化され、瞬
時加熱が可能な或いは加熱時間の早いクイックスタート
の熱線を用いた定着が可能となる。また、熱伝導層によ
り透光性基体が強靭に保護され、透光性基体の破損が防
止される。
により吸収された熱が、熱伝導層により均一化され、瞬
時加熱が可能な或いは加熱時間の早いクイックスタート
の熱線を用いた定着が可能となる。また、熱伝導層によ
り透光性基体が強靭に保護され、透光性基体の破損が防
止される。
【０１４４】請求項３によれば、兼用層により熱が吸収
されると共に均一化され、瞬時加熱が可能な或いは加熱
時間の早いクイックスタートの熱線を用いた定着が可能
となる。また、兼用層により透光性基体が強靭に保護さ
れ、透光性基体の破損が防止される。
されると共に均一化され、瞬時加熱が可能な或いは加熱
時間の早いクイックスタートの熱線を用いた定着が可能
となる。また、兼用層により透光性基体が強靭に保護さ
れ、透光性基体の破損が防止される。
【０１４５】請求項４ないし６によれば、熱線吸収層に
より吸収された熱が、熱伝導層により均一化され、瞬時
加熱が可能な或いは加熱時間の早いクイックスタートの
熱線を用いた定着が可能となる。さらに、弾性層による
ソフトな定着部（ニップ部）での加圧と、熱線吸収層に
よる加熱とにより、分光特性が異なることで熱線により
定着することが困難なカラートナーの溶融が良好に行わ
れ、ソフトローラの機能を有するカラートナーの瞬時加
熱の定着或いは加熱時間の早いクイックスタート定着が
可能となる。
より吸収された熱が、熱伝導層により均一化され、瞬時
加熱が可能な或いは加熱時間の早いクイックスタートの
熱線を用いた定着が可能となる。さらに、弾性層による
ソフトな定着部（ニップ部）での加圧と、熱線吸収層に
よる加熱とにより、分光特性が異なることで熱線により
定着することが困難なカラートナーの溶融が良好に行わ
れ、ソフトローラの機能を有するカラートナーの瞬時加
熱の定着或いは加熱時間の早いクイックスタート定着が
可能となる。
【０１４６】請求項７によれば、兼用層により熱が吸収
されると共に均一化され、瞬時加熱が可能な或いは加熱
時間の早いクイックスタートの熱線を用いた定着が可能
となる。さらに、弾性層によるソフトな定着部（ニップ
部）での加圧と、兼用層による加熱とにより、分光特性
が異なることで熱線により定着することが困難なカラー
トナーの溶融が良好に行われ、ソフトローラの機能を有
するカラートナーの瞬時加熱の定着或いは加熱時間の早
いクイックスタート定着が可能となる。
されると共に均一化され、瞬時加熱が可能な或いは加熱
時間の早いクイックスタートの熱線を用いた定着が可能
となる。さらに、弾性層によるソフトな定着部（ニップ
部）での加圧と、兼用層による加熱とにより、分光特性
が異なることで熱線により定着することが困難なカラー
トナーの溶融が良好に行われ、ソフトローラの機能を有
するカラートナーの瞬時加熱の定着或いは加熱時間の早
いクイックスタート定着が可能となる。
【０１４７】請求項８によれば、熱線吸収層での局所的
な発熱が防止され、均一な発熱が可能となる。
な発熱が防止され、均一な発熱が可能となる。
【０１４８】請求項９によれば、兼用層での局所的な発
熱が防止され、均一な発熱が可能となる。
熱が防止され、均一な発熱が可能となる。
【０１４９】請求項１０によれば、熱伝導層により透光
性基体が保護され、適正な強度が保たれると共に、熱容
量のバランスが保たれる。
性基体が保護され、適正な強度が保たれると共に、熱容
量のバランスが保たれる。
【０１５０】請求項１１または１２によれば、熱線吸収
層及びこれに隣接する内側の層の、適正な硬度や熱伝導
率が得られる。
層及びこれに隣接する内側の層の、適正な硬度や熱伝導
率が得られる。
【図１】本発明にかかわる定着装置を用いる画像形成装
置の一実施形態を示すカラー画像形成装置の断面構成図
である。
置の一実施形態を示すカラー画像形成装置の断面構成図
である。
【図２】図１の画像形成装置におけるトナー像形成状態
を示す図である。
を示す図である。
【図３】原稿画像読取手段の一例を示す図である。
【図４】画像形成装置の制御回路ブロック図である。
【図５】定着装置の第１の例の構造を示す説明図であ
る。
る。
【図６】ロール状の熱線定着用回転部材の第１の例及び
第２の例と、第３の例及び第４の例との拡大断面構成図
である。
第２の例と、第３の例及び第４の例との拡大断面構成図
である。
【図７】ロール状の熱線定着用回転部材の第１の例及び
第２の例の熱線吸収層の濃度分布を示す図である。
第２の例の熱線吸収層の濃度分布を示す図である。
【図８】ロール状の熱線定着用回転部材の第３の例及び
第４の例の兼用層の濃度分布を示す図である。
第４の例の兼用層の濃度分布を示す図である。
【図９】ロール状の熱線定着用回転部材の第１の例及び
第２の例の透光性基体の外径と厚さとを示す図である。
第２の例の透光性基体の外径と厚さとを示す図である。
【図１０】定着装置の第２の例の構造を示す説明図であ
る。
る。
【図１１】ロール状の熱線定着用回転部材の第５の例及
び第６の例と、第７の例及び第８の例との拡大断面構成
図である。
び第６の例と、第７の例及び第８の例との拡大断面構成
図である。
【図１２】ロール状の熱線定着用回転部材の第５の例及
び第６の例の熱線吸収層の濃度分布を示す図である。
び第６の例の熱線吸収層の濃度分布を示す図である。
【図１３】ロール状の熱線定着用回転部材の第７の例及
び第８の例の兼用層の濃度分布を示す図である。
び第８の例の兼用層の濃度分布を示す図である。
【図１４】ロール状の熱線定着用回転部材の第５の例及
び第６の例の透光性基体の外径と厚さとを示す図であ
る。
び第６の例の透光性基体の外径と厚さとを示す図であ
る。
【図１５】第１ないし第４の例の瞬時加熱用のロール状
の熱線定着用回転部材と第５ないし第８の例の瞬時加熱
用のロール状の熱線定着用回転部材とを対として用いた
両面定着用としての、定着装置の第３の例を示す図であ
る。
の熱線定着用回転部材と第５ないし第８の例の瞬時加熱
用のロール状の熱線定着用回転部材とを対として用いた
両面定着用としての、定着装置の第３の例を示す図であ
る。
【図１６】第５ないし第８の例の瞬時加熱用のロール状
の熱線定着用回転部材を対として用いた両面定着用とし
ての、定着装置の第４の例を示す図である。
の熱線定着用回転部材を対として用いた両面定着用とし
ての、定着装置の第４の例を示す図である。
【図１７】定着装置の第３の例或いは第４の例を用いた
両面画像形成時の温度制御タイミングチャートである。
両面画像形成時の温度制御タイミングチャートである。
【図１８】定着装置の第３の例或いは第４の例を用いた
表面の片面画像形成時の温度制御タイミングチャートで
ある。
表面の片面画像形成時の温度制御タイミングチャートで
ある。
【図１９】定着装置の第３の例或いは第４の例を用いた
裏面の片面画像形成時の温度制御タイミングチャートで
ある。
裏面の片面画像形成時の温度制御タイミングチャートで
ある。
１０ 感光体ドラム １１ スコロトロン帯電器 １２ 露光光学系 １３ 現像器 １４ａ 中間転写ベルト １４ｃ 転写器 １４ｇ 裏面転写器 １７，１７Ａ，１７Ｂ，１７Ｃ 定着装置 １７ａ 第１熱線定着ローラ １７ｂ 第２熱線定着ローラ １７ｃ 第３熱線定着ローラ １７ｄ 第４熱線定着ローラ １７１ａ 透光性基体 １７１Ｂ 兼用層 １７１ｂ 熱線吸収層 １７１ｃ 離型層 １７１ｄ 弾性層 １７１ｅ 熱伝導層 １７１ｇ 熱線照射部材 Ｐ 記録紙
Claims (12)
- 【請求項１】 転写材上のトナー像を加熱と加圧とによ
り前記転写材に固定する定着装置において、 熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記熱線に
対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、 前記透光性基体の外側に、前記透光性基体を通過した熱
線の略１００％を吸収する熱線吸収層と、層厚１０〜１
０００μｍの熱伝導層とをその順に設けることを特徴と
する定着装置。 - 【請求項２】 前記熱線吸収層に熱線透過性の微粒子を
配合することを特徴とする請求項１に記載の定着装置。 - 【請求項３】 前記熱線吸収層と前記熱伝導層とを兼用
した兼用層を設けることを特徴とする請求項１または２
に記載の定着装置。 - 【請求項４】 転写材上のトナー像を加熱と加圧とによ
り前記転写材に固定する定着装置において、 熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記熱線に
対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、 前記透光性基体の外側に、弾性層と熱線吸収層と層厚１
０〜１０００μｍの熱伝導層とをその順に設けることを
特徴とする定着装置。 - 【請求項５】 前記弾性層は熱線透過性であり、その周
囲に前記弾性層を通過した熱線の略１００％を吸収する
熱線吸収層を設けることを特徴とする請求項４に記載の
定着装置。 - 【請求項６】 前記弾性層或いは前記熱線吸収層に熱線
透過性の微粒子を配合することを特徴とする請求項４ま
たは５に記載の定着装置。 - 【請求項７】 前記熱線吸収層と前記熱伝導層とを兼用
した兼用層を設け、前記透光性基体及び前記弾性層を通
過した熱線の略１００％を前記兼用層で吸収することを
特徴とする請求項４に記載の定着装置。 - 【請求項８】 転写材上のトナー像を加熱と加圧とによ
り前記転写材に固定する定着装置において、 熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記熱線に
対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、 前記透光性基体の外側に熱線を吸収する濃度分布を有す
る熱線吸収層と、熱伝導層とを設けることを特徴とする
定着装置。 - 【請求項９】 前記熱線吸収層と前記熱伝導層とを兼用
した兼用層を設け、前記兼用層に熱線を吸収する濃度分
布を設けることを特徴とする請求項８に記載の定着装
置。 - 【請求項１０】 転写材上のトナー像を加熱と加圧とに
より前記転写材に固定する定着装置において、 熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記熱線に
対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、 前記透光性基体の外側に、熱線を吸収する熱線吸収層と
熱伝導層とを設けると共に、 前記円筒状の透光性基体の外径をφ、厚さをｔとすると
き、 ０．０５≦ｔ／φ≦０．２０ であることを特徴とする定着装置。 - 【請求項１１】 転写材上のトナー像を加熱と加圧とに
より前記転写材に固定する定着装置において、 熱線を発光する熱線照射手段を内部に配し、前記熱線に
対し透光性を有する円筒状の透光性基体を設け、 前記透光性基体の外側に、熱線を吸収する熱線吸収層と
熱伝導層とを設けると共に、 前記熱線吸収層或いは前記熱線吸収層に隣接する内側の
層に熱線に透過性を有する微粒子を混入することを特徴
とする定着装置。 - 【請求項１２】 前記微粒子が金属酸化物であることを
特徴とする請求項１０に記載の定着装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16837998A JP2000003105A (ja) | 1998-06-16 | 1998-06-16 | 定着装置 |
| US09/309,234 US6085059A (en) | 1998-05-12 | 1999-05-10 | Color-toner-use fixing unit and color image forming apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16837998A JP2000003105A (ja) | 1998-06-16 | 1998-06-16 | 定着装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000003105A true JP2000003105A (ja) | 2000-01-07 |
Family
ID=15867017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16837998A Pending JP2000003105A (ja) | 1998-05-12 | 1998-06-16 | 定着装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000003105A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1124166A2 (en) * | 2000-02-09 | 2001-08-16 | Konica Corporation | Fixing apparatus with a ray transmitting device inside one roller |
-
1998
- 1998-06-16 JP JP16837998A patent/JP2000003105A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1124166A2 (en) * | 2000-02-09 | 2001-08-16 | Konica Corporation | Fixing apparatus with a ray transmitting device inside one roller |
| EP1124166A3 (en) * | 2000-02-09 | 2003-01-15 | Konica Corporation | Fixing apparatus with a ray transmitting device inside one roller |
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