ITRM20070303A1 - Compressore e procedimento per saldare una tubazione per fluidi ad un alloggiamento del compressore, e tubazione di trasporto del fluido. - Google Patents

Description

Descrizione della domanda di Brevetto per Invenzione Industriale dal titolo:

"Compressore e procedimento per saldare una tubazione per fluidi ad un alloggiamento del compressore".

La presente invenzione si riferisce ad un compressore, ad un procedimento di saldatura di una tubazione di passaggio del fluido ad un alloggiamento del compressore, che prevede la sostituzione della fase di brasatura e prevede la saldatura diretta della tubazione di passaggio del fluido all'alloggiamento del compressore .

Descrizione della tecnica precedente Compressori a tenuta d'aria utilizzati nei sistemi di raffreddamento sono montati su un alloggiamento in acciaio e chiusi a tenuta mediante saldatura. I tubi di connessione utilizzati per far passare il gas di refrigerazione e l'olio lubrificante attraverso l'alloggiamento devono garantire la tenuta d'aria del complesso, mantenendo le proprietà meccaniche adatte per la sua applicazione. Attualmente, l'unione di passanti del fluido in rame può essere eseguita mediante fissaggio meccanico o brasatura.

La brasatura è una delle procedure più impiegate per accoppiare connettori in rame all'alloggiamento in acciaio di un compressore a tenuta d'aria. I connettori possono essere anche indicati come tubazioni di passaggio del fluido o passaggi del fluido e sono utilizzati come passaggio per il gas di refrigerazione e l'olio lubrificante. Naturalmente i compressori a tenuta d'aria sono provvisti di passaggi del fluido di aspirazione, di scarico e di processo e sono accoppiati mediante brasatura a fiamma in un forno o per induzione ad un connettore in acciaio. Questo connettore in acciaio è quindi saldato a resistenza alla parete del corpo del compressore.

La brasatura richiede l'uso di materiale additivo, che dovrebbe avere come caratteristica fondamentale un punto di fusione inferiore rispetto ai materiali da accoppiare (rame e acciaio, nel caso di compressori a tenuta d'aria) bassa tensione superficiale, elevata capillarità quando allo stato liquido e buona bagnabilità sulla superficie di materiali da accoppiare. Queste caratteristiche sono previste mediante materiali additivi a base di argento utilizzati insieme con i flussi che promuovono la rimozione di grassi e ossidi dalle superfici da accoppiare, garantendo la bagnabilità dell'aggiunta di metallo fuso sui materiali di base.

Oltre ai costi elevati (materiale di aggiunta e flusso), questa operazione richiede un certo tempo di preparazione per la applicazione del flusso, il posizionamento del materiale di aggiunta e il riscaldamento localizzato della giunzione tra la tubazione di passaggio del fluido e il connettore di acciaio. Quindi, il connettore di acciaio dovrebbe essere accoppiato all'alloggiamento mediante saldatura a resistenza, che a sua volta richiede tempo aggiuntivo e energia per questa operazione.

La saldatura resistente, che utilizza fonti convenzionali - corrente continua o alternata, monofase, bifase o trifase - lavora tipicamente con trasformatori alimentati dalla rete elettrica con frequenze da 50 o 60 Hz. Questo tipo di alimentazione non controlla il valore della corrente di saldatura, perché si controlla solo la potenza, oltre a non consentire una regolazione raffinata del tempo di saldatura. La corrente di saldatura dipende sia dalla resistenza del circuito secondario - che comprende le pinzette, gli elettrodi, parti da saldare e la resistenza a contatto - e sulla tensione disponibile generata dal trasformatore .

Il fatto che non si controlla la corrente direttamente e che non è possibile un controllo di fino del tempo di saldatura rende difficile accoppiare i materiali che hanno una elevata conduttività termica e una ridotta resistività elettrica come ad esempio rame, che ha una conduttività termica di 385 W/m-K e resistività elettrica di 1,7 x 10-6 ohm.cm. In questi casi, è necessario concentrare il calore generato durante la saldatura esattamente sull'accoppiamento quando l'unione deve essere eseguita, non consentendo che il calore si dissipi in zone adiacenti alla saldatura. Questo controllo della generazione e della concentrazione del calore nella regione di saldatura è possibile solo utilizzando impulsi di alta corrente in brevi periodi di tempo. Utilizzando fonti convenzionali non è possibile generare un impulso a corrente elevata con un valore controllato in un breve periodo di tempo, il che rende difficile utilizzare queste fonti per accoppiare parti di spessore differente e di materiali che hanno un'elevata conduttività termica, e a quelli che non hanno buoni risultati utilizzando fonti convenzionali.

Un altro modo di eseguire la saldatura, consiste nell'utilizzare fonti basati sulla scarica di un banco di condensatori durante l'operazione di saldatura (scarica capacitiva), che consente di avere il flusso di correnti elevate in un breve periodo di tempo. Tuttavia, il valore della corrente, così come quello del tempo di saldatura, non sono controllati direttamente. La corrente e il tempo di saldatura dipendono dalla tensione di carica del banco di condensatori, dalla capacitanza del circuito e dalla impedenza totale del circuito di saldatura secondario. Quindi, minime variazioni nelle resistenze di contatto tra gli elettrodi e tra le parti da accoppiare possono causare oscillazioni significative nell'impedenza del circuito e di conseguenza nella corrente e nel tempo di saldatura, determinando difetti di malformazioni nell'accoppiamento o espellendo il materiale fuso. Queste caratteristiche della saldatura a scarica capacitiva riduce la qualità del prodotto, usualmente causando perdite del compressore e generando bordi estremamente affilati, creati dall'espulsione di materiale liquido durante la saldatura, il che rappresenta un rischio potenziale di accidenti occupazionali. A causa di queste caratteristiche, l'uso di sorgenti basati sulla scarica capacitiva diventa impraticabile per la saldatura di passaggi del fluido negli alloggiamenti di compressori a tenuta d'aria.

Una delle tecniche precedenti note è descritta nel documento US 6.2257.846 e si riferisce al modo di connettere la tubazione di un compressore a tenuta d'aria. Secondo gli insegnamenti di questo documento, per far sì che la connessione sia a tenuta d'aria si utilizzano tubi allineati concentricamente, in maniera tale che un tubo esterno intrappoli il gas e il tubo interno trasporti il gas. Questa struttura risolve il problema della tenuta d'aria, ma è una struttura complicata e richiede controllo delle tolleranze di misurazione della tubazione con il rischio di problemi di perdita del gas. Questo documento descrive inoltre un procedimento di saldatura in cui si salda la faccia di una tubazione direttamente ad un compressore. Questa soluzione tuttavia, non consente un controllo perfetto del procedimento di saldatura e pertanto l'unione non è soddisfacente.

Un'altra soluzione simile è descritta nel documento US 4.240.774. Secondo questa tecnica, si utilizzano tubi serrati alla parete del compressore, in maniera tale da ottenere una connessione a tenuta d'aria. Sebbene questa soluzione riguardi una connessione a tenuta d'aria, essa ha problemi di natura pratica, poiché vi dovrebbe essere un controllo non adeguato delle tolleranze di misurazione della tubazione per impedire la perdita del gas.

Breve descrizione dell'invenzione e scopi dell'invenzione

Gli scopi della presente invenzione sono quello di sostituire il procedimento di brasatura per accoppiare i passaggi di fluido di aspirazione, scarico e di processo realizzati in rame all'alloggiamento di acciaio del compressore a tenuta d'aria mediante saldatura diretta, utilizzando sorgenti di saldatura a resistenza commutati in frequenza media. A tal fine, si è sviluppata una geometria di flangia sui passaggi di fluido in rame, che sono saldati ad una regione appiattita dell'alloggiamento del compressore a tenuta d'aria, così come elettrodi di saldatura con una geometria idonea per il tipo di giunzione e i materiali da accoppiare. In questo modo, è possibile ridurre il tempo di fabbricazione del compressore sostituendone il procedimento di brasatura con la semplice saldatura del passaggio del fluido in rame (o tubazione di passaggio del fluido) direttamente all'alloggiamento del compressore.

Per ottenere questi scopi, fonti commutate, chiamati anche inverter, sono utilizzati, in quanto hanno la capacità di generare nel trasformatore della macchina di saldatura una tensione alternata a onda rettangolare con frequenze tipiche nell'ordine di 1 kHz utilizzando un ponte di transistor. Queste fonti sono note anche come fonti di saldatura a resistenza a frequenza media. L'uso di frequenza operativa più elevata riduce i contenuti di ferro richiesti nel trasformatore, riducendo quindi il volume ed il peso, senza perdita di prestazioni. Inoltre, l'utilizzazione di transistor di potenza consente di controllare il valore medio della corrente di saldatura, indipendentemente dalle variazioni della tensione di rete o della impedenza del circuito secondario. Il tempo di saldatura può anche essere regolato con una risoluzione di millisecondi. In questo modo è possibile generare impulsi ad alta corrente con un valore controllato in periodi di tempo brevi che consente di accoppiare metalli con conduttività di calore e elettricità elevate e di spessore differente.

Gli scopi della presente invenzione sono utilizzati mediante un compressore a tenuta d'aria comprendente un alloggiamento e una tubazione di trasporto del fluido, la tubazione di trasporto del fluido passando attraverso l'alloggiamento attraverso un orifizio di passaggio, la tubazione di trasporto del fluido comprendendo mezzi di accoppiamento saldabili, i mezzi di accoppiamento saldabili essendo configurati da un allargamento del diametro della tubazione di trasporto del fluido, l'allargamento del diametro avendo una dimensione maggiore dell'orifizio di passaggio ed essendo configurata lungo la sua lunghezza, i mezzi di accoppiamento saldabili essendo saldati direttamente vicino al bordo dell'orifizio di passaggio.

Inoltre, gli scopi della presente invenzione sono ottenuti mediante un compressore a tenuta d'aria che comprende un alloggiamento e una tubazione di trasporto del fluido, la tubazione di trasporto del fluido passando attraverso l'alloggiamento attraverso un orifizio di passaggio, la tubazione di trasporto del fluido comprendendo mezzi di accoppiamento saldabili, i mezzi di accoppiamento saldabili essendo una flangia configurata da un allargamento del diametro della tubazione di trasporto del fluido, l'allargamento del diametro avendo una dimensione maggiore dell'orifizio di passaggio ed essendo configurata lungo la sua lunghezza, l'alloggiamento avendo una porzione appiattita in prossimità dell'orifizio, la flangia comprendendo pareti di compressione, le pareti di compressione formando un angolo con la porzione appiattita dell'alloggiamento di compressione, l'angolo essendo maggiore di zero.

Un ulteriore scopo della presente invenzione è quello di fornire un procedimento di saldatura di una tubazione per fluidi ad un alloggiamento di un compressore, in cui si elimina la brasatura. Questo scopo viene ottenuto mediante un procedimento di saldatura che comprende fasi di disposizione della tubazione di trasporto del fluido vicino all'orifizio di passaggio, in maniera tale che la flangia rispettiva si appoggi vicino al bordo dell'orifizio di passaggio; disporre un elettrodo dell'alloggiamento e un elettrodo della tubazione, rispettivamente, vicino alla porzione appiattita dell'alloggiamento e vicina al corpo e alla flangia della tubazione di trasporto del fluido; premere l'elettrodo della tubazione verso la flangia e contro l'orifizio di passaggio; far circolare una corrente elettrica attraverso gli elettrodi della tubazione e gli elettrodi dell'alloggiamento e far circolare la corrente fino a che un bordo di contatto della flangia sia unito con il bordo dell'orifizio di passaggio.

Sempre per quanto riguarda la metodologia, gli scopi della presente invenzione sono ottenuti mediante la fase di premere l'elettrodo della tubazione verso la flangia, spostare l'elettrodo della tubazione verso l'alloggiamento, poiché la corrente circola attraverso la flangia, in maniera tale da deformare gradualmente la flangia e diminuire l'angolo formato tra le pareti di compressione della flangia e l'alloggiamento, eseguire la deformazione della flangia fino a che l'angolo tra le pareti di compressione della flangia e l'alloggiamento è stato ridotto a zero.

Breve descrizione dei disegni

La presente invenzione verrà ora descritta in maggiore dettaglio con riferimento ad una forma di realizzazione rappresentata dai disegni. Le figure mostrano:

La figura 1 rappresenta un disegno in sezione trasversale schematica dell'attuale forma di unione, per brasatura del passaggio del fluido in rame con un connettore in acciaio, che è quindi unito ermeticamente all'alloggiamento del compressore mediante saldatura a resistenza; e

La figura 2 rappresenta la saldatura diretta della tubazione di trasporto del fluido sulla superficie in acciaio dell'alloggiamento del compressore eseguito utilizzando la speciale geometria della tubazione e degli elettrodi con una geometria configurata secondo la presente invenzione;

La figura 3 mostra un grafico della variazione della resistenza elettrica tra le superfici metalliche durante la saldatura a resistenza.

Descrizione dettagliata delle figure

Come si può vedere in figura 1, secondo la tecnica precedente, l'unione dei passaggi del fluido (o tubazione di passaggio del fluido) realizzati in rame viene applicata all'alloggiamento in acciaio di compressori a tenuta utilizzati nel raffreddamento. In questa configurazione, una tubazione 1 è brasata a fiamma per induzione o in un forno al connettore 2 cilindrico realizzato in acciaio al carbonio. Il complesso formato dalla tubazione 1 e dal connettore 2 cilindrico dopo l'operazione di brasatura è accoppiato esternamente all'alloggiamento in acciaio 4 del compressore (non mostrato) mediante saldatura a resistenza.

Come si può vedere in figura 2, secondo gli insegnamenti della presente invenzione, per raggiungere gli scopi desiderati la brasatura e l'uso del connettore cilindrico 2 sono eliminati semplicemente saldando la tubazione 9 di trasporto del fluido all'alloggiamento 5 del compressore.

La figura 3 illustra le fasi del procedimento di saldatura che comprende le fasi da I a V, che hanno il seguente comportamento: nella fase I le superfici dei metalli si appoggiano uno contro l'altra. Microscopicamente, la superficie di un metallo è ruvida, e in questa fase solo i picchi di ruvidità di ciascuna superficie si toccano e vi è una rottura della superficie che è coperta da ossidi e grassi. Si nota che la resistenza cade drasticamente, quando sono rotti gli ossidi e i grassi, e il processo entra nella fase II, quando il rammollimento della ruvidità ha luogo, e si può notare che la resistenza elettrica al punto a è minima. Dopo questa fase, il procedimento entra nella fase III, e vi è un aumento di temperatura che fa sì che la resistenza elettrica aumenti nuovamente, fino a che il processo entra nella fase IV, quando si verifica l'inizio della fusione e la formazione della lente di saldatura ha inizio, vale a dire le superfici iniziano a fondersi, raggiungendo un punto di stabilizzazione nella resistenza prossima al punto β. Nella fase successiva, ovverosia fase V, hanno luogo la crescita della lente di saldatura e il collassamento meccanico, che si possono vedere chiaramente nel dente causato nella curva, che rappresenta il momento quando il materiale è riscaldato e sottoposto ad una forza tale per cui il metallo fuso è espulso, determinando schizzi e scintille.

Tenendo in mente questo comportamento secondo la presente invenzione, si dovrebbe prevedere una configurazione del compressore e del procedimento di saldatura che possa controllare precisamente il tempo di saldatura, in maniera tale che si raggiunga la fase III o IV e quindi l'unione tra gli elementi del compressore senza che si abbiano problemi di tenuta o schizzi di metallo.

In generale, si può notare che il compressore a tenuta d'aria comprende l'alloggiamento 5 e la tubazione 9 di trasporto del fluido, che passa attraverso l'alloggiamento 5 attraverso un passaggio dell'orifizio 10.

La tubazione 9 di trasporto del fluido comprende mezzi 11 di accoppiamento saldabili, configurati da un allargamento del diametro della tubazione 9 di trasporto del fluido, l'allargamento del diametro avendo una dimensione maggiore del diametro dell'orifizio di passaggio 10 ed essendo configurata lungo la sua lunghezza in maniera tale da essere saldata direttamente vicino al bordo 12' dell'orifizio di passaggio 10.

Preferibilmente, i mezzi 11 di accoppiamento saldabili sono configurati da una flangia 11' sagomata direttamente sulla tubazione (9) di trasporto del fluido, formando un bordo di contatto 12. La parete 11' della flangia, dovrebbe formare un angolo di apertura "A" (vedere la figura 2) con la porzione piana 6 con un valore maggiore di zero e, più in particolare, un angolo acuto, per cui il contatto della flangia 11' con la superficie piana 6 avrà un'area di contatto più piccola possibile. Questo bordo di contatto 12 si appoggerà direttamente sull'alloggiamento 5 del compressore, per cui l'alloggiamento 5 e la flangia 11' saranno saldate una all'altra sull'orifizio di passaggio 10, la saldatura essendo eseguita facendo passare corrente elettrica.

Per garantire il contatto elettrico continuo tra la flangia 11' della tubazione 9 di passaggio del fluido e il passaggio del processo di saldatura attraverso le fasi da I a III, nella superficie dell'alloggiamento del compressore, che normalmente ha una geometria cilindrica, è necessario appiattire una piccola regione dell'alloggiamento, formando una regione appiattita 6 in prossimità dell'orifizio 10.

Un elettrodo interno o elettrodo 7 dell'alloggiamento deve garantire un buon contatto elettrico con la porzione piana 6 attraverso la superficie 13 di contatto piana. Tuttavia, questo elettrodo 7 di alloggiamento non dovrebbe venire a contatto con la tubazione 9 di passaggio del fluido, per cui la corrente elettrica circolerà solo attraverso la superficie di contatto 13. La dimensione della superficie 13 di contatto piana dovrebbe garantire che la resistenza del contatto tra l'elettrodo dell'alloggiamento 7 e la porzione piana 6 sia inferiore rispetto alla resistenza di contatto del bordo 12 vicino al bordo 12'.

Un elettrodo 8 della tubazione è previsto vicino alla tubazione 9 di passaggio del fluido, e dovrebbe essere sagomato in maniera tale da avere una superficie 14 di contatto tubolare per implicare il tubo 9 di passaggio del fluido, garantendo un contatto elettrico tra le parti.

In questa configurazione, passa corrente attraverso i bordi 12 di contatto, la parte piana 13, tubolare 14 attraverso la tubazione 9 di passaggio del fluido e attraverso l'alloggiamento 5 del compressore. Durante il passaggio della corrente, l'elettrodo 7 dell'alloggiamento è simultaneamente premuto contro la superficie 13 di contatto piana (vedere le indicazioni della direzione delle forze F applicate agli elettrodi dell'alloggiamento e all'elettrodo del tubo).

La flangia 11' dovrebbe essere configurata per cui, al momento della saldatura, può essere spinta nella direzione di prolungamento della tubazione 9 di trasporto del fluido e aumentare l'area del bordo di contatto 12 vicino al bordo 12' dell'orifizio di passaggio 10, l'allargamento nel diametro della tubazione 9 di trasporto del fluido, che forma la flangia 11', comprende la parete di compressione 11'' configurata in maniera tale che, al momento della saldatura, l'elettrodo 8 della tubazione può premere le pareti di compressione 11'' verso l'alloggiamento 5 in maniera tale da allargare l'area del bordo di contatto 12 vicino al bordo 12' dell'orifizio di passaggio 10.

Operativamente, la corrente viene applicata agli elettrodi con il passaggio di corrente elevata attraverso il circuito elettrico formato dall'elettrodo 7 dell'alloggiamento connesso con l'alloggiamento 5 attraverso la superficie 13 di contatto piana, il bordo 12 di contatto connesso alla flangia 11' attraverso il bordo 12' dell'alloggiamento 5, e la connessione dell'elettrodo del tubo 8 connesso alla tubazione 9 di passaggio del fluido attraverso la superficie 14 del tubo. Una volta che viene fatta passare la corrente elettrica mediante impulsi controllati, ha luogo un riscaldamento localizzato sul bordo di contatto 12. In questo modo, la flangia 11' sagomata sulla tubazione 9 di passaggio del fluido raggiunge una elevata temperatura, che combinata con la forza di compressione causata dall'elettrodo dell'alloggiamento 7 e dall'elettrodo del tubo 8 promuove la deformazione della flangia 11'. La superficie della parete di compressione sulla porzione 6 appiattita in prossimità dell'orifizio di passaggio (10) è riscaldata dall'effetto Joule causato dal passaggio della corrente attraverso il bordo di contatto 12. Quando la flangia 11' della tubazione 9 di passaggio del fluido si deforma a causa dell'effetto descritto in precedenza, l'aera del bordo di contatto della regione 12 aumenta gradualmente. A causa di questa deformazione, e al riscaldamento causato dall'effetto Joule, vi è una variazione nella resistenza di contatto della regione del bordo di contatto 12. Tuttavia, il valore della corrente dell'elettrodo non è alterato in questo periodo, poiché è controllato costantemente dalla fonte di commutazione a frequenza media utilizzata per questa saldatura. La corrente non verrebbe mantenuta costante se si utilizzassero sorgenti convenzionali di saldatura a resistenza o a scarica capacitiva, poiché la variazione della resistenza elettrica del bordo di contatto 12 causerebbe una variazione nella impedenza totale del circuito secondario e, di conseguenza, fluttuazioni nella corrente di saldatura.

La temperatura elevata della tubazione 9 di passaggio del fluido sul bordo di contatto 12, combinata con la forza di compressione causa dall'elettrodo 7 dell'alloggiamento e l'elettrodo 8 della tubazione e con il riscaldamento della superficie periferica sull'orifizio di passaggio 10 promuove la diffusione e la coalescenza del materiale della tubazione di passaggio del fluido, che può essere rame ma non è limitato a questo materiale, e la ruvidità sulla superficie del materiale dell'alloggiamento del compressore che può essere in acciaio al carbonio ma non è limitato a questo materiale. L'uso della sorgente a commutazione a frequenza media permette che il tempo di saldatura sia tra un valore minimo, che garantisce le dimensioni adeguate della unione 12 superficiale deformata in maniera tale che la saldatura abbia pròprietà meccaniche adeguate, e un valore massimo, che impedisce che uno dei materiali saldi, il che potrebbe causa espulsione del materiale liquido, formando schizzi e superfici di taglio sulla giunzione saldata. Il campo di selezione del tempo per questo processo è normalmente più breve di 5ms, un fatto che rende impraticabile l'uso di sorgenti convenzionali, in cui la risoluzione del tempo di saldatura è di 8ms (un semiciclo del sistema di alimentazione della potenza con una frequenza di 60 Hz).

Il risultato di questa procedura è una unione perfetta di materiali della tubazione 9 di passaggio del fluido con l'alloggiamento 5 che garantisce una tenuta dell'area del complesso, con proprietà meccaniche adeguate per l'applicazione dei compressori nei sistemi di raffreddamento senza la necessità della brasatura. Questo risultato non sarebbe ottenibile con le soluzioni precedenti, principalmente con la tecnica di saldatura che impiega fonti a scarica capacitiva, poiché secondo questa tecnica utilizzata in precedenza, l'alloggiamento del compressore sarà protetto dagli schizzi di materiale metallico, che conferisce una finitura inaccettabile al prodotto, così come un risultato di tenuta dell'aria con scarsa qualità. Per di più, poiché la corrente e il tempo non sono controllabili direttamente nel caso di uso di sorgenti a scarica capacitiva, la semplice alterazione nella quantità di ossidi e grassi da una parte all'altra causa una variazione brusca nella qualità di saldatura.

Per quanto riguarda la metodologia stessa, si prevedono le seguenti fasi:

- disporre la tubazione 9 di trasporto del fluido vicino all'orifizio di passaggio 10 in maniera tale che la rispettiva flangia 11' si appoggi vicino al bordo 12' dell'orifizio di passaggio 10;

disporre un elettrodo 7 dell'alloggiamento e l'elettrodo 8 della tubazione rispettivamente vicino alla porzione appiattita 6 dell'alloggiamento e vicino alla flangia 11' della tubazione 9 di trasporto del fluido;

- premere la tubazione 8 dell'elettrodo verso la flangia 11' e contro l'orifizio di passaggio 10, spostando l'elettrodo della tubazione 8 verso l'alloggiamento 5 quando la corrente circola attraverso la flangia 11';

- far circolare una corrente elettrica attraverso gli elettrodi della tubazione e dell'alloggiamento (8) e tenere la corrente in circolazione fino a che un bordo di contatto 12 della flangia 11' è stato disposto sul bordo 12' dell'orifizio di passaggio, e far circolare corrente attraverso la flangia 11' fino a che il materiale della tubazione 9 sarà ancorato alla ruvidità della superficie dell'alloggiamento 5 in prossimità dell'orifizio 10, garantendo una tenuta d'aria nell'unione con buone proprietà meccaniche.

Durante la fase di circolazione della corrente, si dovrebbe prevedere che la saldatura sia fatta tra la fase III o IV e lungo il processo di saldatura, nella fase di pressione dell'elettrodo della tubazione verso la flangia 11', l'elettrodo 8 della tubazione do vrebbe essere spostato verso l'alloggiamento 5, quando la corrente circola attraverso la flangia 11' in maniera tale da deformare gradualmente la flangia 11' e diminuire un angolo "A" realizzato tra le pareti di compressione 11'' della flangia 11' e l'alloggiamento 5 fino a che l'angolo "A" è stato ridotto a zero e le pareti di compressione 11'' della flangia 11' e l'alloggiamento 5 sono diventate parallele.

Con la costruzione della compressione seguendo gli insegnamenti della presente invenzione e con la metodologia proposta dal procedimento summenzionato, è possibile eliminare la fase di brasatura prevista nelle tecniche precedenti e un connettore in acciaio, eliminando le fasi di fabbricazione e le parti durante il procedimento di produzione, ottenendo un compressore meno costoso.

Essendo stata descritta una forma di realizzazione preferita, si comprenderà che l'ambito di protezione della presente invenzione abbraccia altre possibili variazioni, limitate solo dal contenuto delle rivendicazioni allegate, che comprende i possibili equivalenti.

RIVENDICAZIONI

1. Compressore a tenuta d'aria comprendente un alloggiamento (5) e una tubazione (9) di trasporto del

Claims (20)

1. vrebbe essere spostato verso l'alloggiamento 5, quando la corrente circola attraverso la flangia 11' in maniera tale da deformare gradualmente la flangia 11' e diminuire un angolo "A" realizzato tra le pareti di compressione 11'' della flangia 11' e l'alloggiamento 5 fino a che l'angolo "A" è stato ridotto a zero e le pareti di compressione 11'' della flangia 11' e l'alloggiamento 5 sono diventate parallele. Con la costruzione della compressione seguendo gli insegnamenti della presente invenzione e con la metodologia proposta dal procedimento summenzionato, è possibile eliminare la fase di brasatura prevista nelle tecniche precedenti e un connettore in acciaio, eliminando le fasi di fabbricazione e le parti durante il procedimento di produzione, ottenendo un compressore meno costoso. Essendo stata descritta una forma di realizzazione preferita, si comprenderà che l'ambito di protezione della presente invenzione abbraccia altre possibili variazioni, limitate solo dal contenuto delle rivendicazioni allegate, che comprende i possibili equivalenti. RIVENDICAZIONI 1. Compressore a tenuta d'aria comprendente un alloggiamento (5) e una tubazione (9) di trasporto del fluido, la tubazione di trasporto del fluido passando attraverso l'alloggiamento (5) attraverso un orifizio di passaggio (10), la tubazione di trasporto del fluido (9) comprendendo mezzi (11) di accoppiamento saldabili, il compressore essendo caratterizzato dal fatto che i mezzi di accoppiamento saldabile (11) sono configurato da un allargamento nel diametro della tubazione di trasporto del fluido (9), l'allargamento del diametro avendo una dimensione maggiore del diametro dell'orifizio di passaggio (10) ed essendo configurato lungo la sua lunghezza; i mezzi di accoppiamento saldabile (11) essendo saldati direttamente vicino ad un bordo (12) dell'orifizio di passaggio (10).
2. 2. Compressore secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dal fatto che i mezzi di accoppiamento saldabile (11) sono configurati da una flangia (11') sagomata direttamente sulla tubazione (9) di trasporto del fluido, la flangia (11') avendo un bordo di contatto (12), il bordo di contatto (12) appoggiandosi direttamente sulla parete dell'alloggiamento del compressore (5), l'alloggiamento (5) e la flangia (11') essendo saldati uno con l'altro;
3. 3. Compressore secondo la rivendicazione 2, caratterizzato dal fatto che la saldatura tra l'alloggiamento (5) e la flangia (11') è realizzata sull'orifizio di passaggio (10).
4. 4. Compressore secondo la rivendicazione 3, caratterizzato da fatto che la flangia (11') è configurata in maniera tale che, a seguito della saldatura tra la flangia (11') e l'orifizio (10) vi è una resistenza elettrica maggiore al passaggio della corrente elettrica sull'interfaccia tra la flangia (11') e l'orifizio di passaggio (10).
5. 5. Compressore secondo la rivendicazione 4, caratterizzato dal fatto che la flangia (11') è configurata in maniera tale che durante la saldatura la resistenza di contatto tra un elettrodo di saldatura (7,8) e la tubazione di trasporto del fluido (9) e un elettrodo e l'alloggiamento (5) sono inferiori rispetto alla resistenza dell'interfaccia tra la tubazione di trasporto del fluido (9) e l'alloggiamento (5).
6. 6. Compressore secondo la rivendicazione 5, caratterizzato dal fatto che l'alloggiamento (5) ha una porzione appiattita (6) in prossimità dell'orifizio (10).
7. 7. Compressore secondo la rivendicazione 6, caratterizzato dal fatto che la flangia (11') comprende pareti di compressione (11''), le pareti di compressione formando un angolo A con la porzione appiattita (6) dell'alloggiamento del compressore (5).
8. 8. Compressore secondo la rivendicazione 7, caratterizzato dal fatto che l'angolo A è maggiore di zero.
9. 9. Compressore secondo la rivendicazione 7, caratterizzato dal fatto che l'angolo A è un angolo acuto.
10. 10. Compressore secondo la rivendicazione 6, caratterizzato dal fatto che la flangia (11') è configurata in maniera tale che, a seguito della saldatura, può essere premuta nella direzione di prolungamento della tubazione di trasporto del fluido (9) e aumenta l'aria del bordo di contatto (12) vicino al bordo (12') dell'orifizio di passaggio (10).
11. 11. Compressore secondo la rivendicazione 7, caratterizzato dal fatto che l'allargamento nel diametro della tubazione di trasporto del fluido (9) che forma la flangia (11') comprende pareti di compressione (11'') ed è configurata in maniera tale che, durante la saldatura, l'elettrodo di saldatura (8) può premere le pareti di compressione (11'') verso l'alloggiamento (5) in maniera tale da aumentare l'area del bordo di contatto (12) vicino al bordo (12') dell'orifizio di passaggio (10).
12. 12. Compressore secondo la rivendicazione 11, caratterizzato da fatto che le pareti di compressione (11'') sono configurate in maniera tale che, al momento della saldatura, l'angolo A sarà a zero man mano che avviene il processo di saldatura.
13. 13. Compressore secondo la rivendicazione 11, caratterizzato dal fatto che la tubazione di trasporto del fluido (9) è realizzata in rame e l'alloggiamento (5) è realizzato in acciaio.
14. 14. Compressore secondo la rivendicazione 13, caratterizzato dal fatto che a seguito della saldatura, un elettrodo di saldatura (7) configurato per sopportare la porzione appiattita (6) si appoggia contro una superficie di contatto piana (13) dell'alloggiamento (5), e dal fatto che un elettrodo della tubazione (8) è configurato per ottenere una superficie di contatto tubolare (14) che implica la tubazione (9) di passaggio del fluido.
15. 15. Compressore a tenuta d'aria comprendente un alloggiamento (5) e una tubazione di trasporto del fluido (9), la tubazione di trasporto del fluido (9) passando attraverso l'alloggiamento (5) attraverso un orifizio di passaggio (10), la tubazione (9) di trasporto del fluido comprendendo mezzi di accoppiamento saldabili (11), il compressore essendo caratterizzato dal fatto che i mezzi di accoppiamento saldabili (11) sono una flangia (11') che è configurata da un allargamento del diametro della tubazione di trasporto del fluido (9), l'allargamento nel diametro avendo una dimensione maggiore del diametro dell'orifizio di passaggio (10) ed essendo configurato lungo la sua lunghezza, l'alloggiamento (5) ha una porzione piana (6) in prossimità dell'orifizio (10), la flangia (11') comprendendo pareti di compressione (11''), le pareti di compressione formando un angolo A con una porzione piana (6) dell'alloggiamento del compressore (5), l'angolo A essendo maggiore di zero.
16. 16. Compressore secondo la rivendicazione 15, caratterizzato dal fatto che l'angolo è un angolo acuto.
17. 17. Procedimento di saldatura di una tubazione per fluido ad un alloggiamento di compressore, la tubazione (9) di trasporto del fluido passando attraverso l'alloggiamento (5) attraverso un orifizio di passaggio (10), il procedimento essendo caratterizzato da comprendere le fasi di: - disporre la tubazione (9) di trasporto del fluido vicino all'orifizio di passaggio (10) in maniera tale che una flangia rispettiva (11') si appoggi vicino ad un bordo (12') dell'orifizio di passaggio (10); - disporre un elettrodo dell'alloggiamento (7) e un elettrodo della tubazione (8) rispettivamente vicino alla porzione piana (6) dell'alloggiamento e vicino alla flangia (11') della tubazione di trasporto del fluido (9); - premere l'elettrodo (8) della tubazione verso la flangia (11') e contro l'orifizio di passaggio (10); - far circolare una corrente elettrica attraverso gli elettrodi della tubazione e dell'alloggiamento e tenere in circolazione la corrente fino a che un bordo di contatto (12) della flangia sia accoppiato con il bordo dell'orifizio di passaggio (12').
18. 18. Procedimento secondo la rivendicazione 17, caratterizzato dal fatto che nella fase di pressione dell'elettrodo della tubazione verso la flangia (11') vi è uno spostamento dell'elettrodo della tubazione (8) verso l'alloggiamento (5) quando la corrente circola attraverso la flangia (11') in maniera tale da deformare gradualmente la flangia (11') e diminuire un angolo A formato tra le pareti di compressione (11'') della flangia (11') e l'alloggiamento (5).
19. 19. Procedimento secondo la rivendicazione 18, caratterizzato dal fatto che la deformazione della flangia (11') dovrebbe essere fatta fino a che l'angolo A tra le pareti di compressione (11'') della flangia (11') e l'alloggiamento (5) è stato ridotto a zero.
20. 20. Procedimento secondo la rivendicazione 17, caratterizzato dal fatto che la saldatura è eseguita utilizzando sorgenti di saldatura mediante resistenza di a commutazione a media frequenza.