HUT77724A - Dinamikus teljesítmény és feszültségszabályozó változó áramú energiaellátó vonalakhoz - Google Patents
Dinamikus teljesítmény és feszültségszabályozó változó áramú energiaellátó vonalakhoz Download PDFInfo
- Publication number
- HUT77724A HUT77724A HU9800790A HU9800790A HUT77724A HU T77724 A HUT77724 A HU T77724A HU 9800790 A HU9800790 A HU 9800790A HU 9800790 A HU9800790 A HU 9800790A HU T77724 A HUT77724 A HU T77724A
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- power
- voltage
- transmission line
- adjustable
- inverter
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/18—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks
- H02J3/1807—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks using series compensators
- H02J3/1814—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks using series compensators wherein al least one reactive element is actively controlled by a bridge converter, e.g. unified power flow controllers [UPFC]
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/04—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks for connecting networks of the same frequency but supplied from different sources
- H02J3/06—Controlling transfer of power between connected networks; Controlling sharing of load between connected networks
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/10—Flexible AC transmission systems [FACTS]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Networks Using Active Elements (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Description
DINAMIKUS TELJESÍTMÉNY ÉS FESZÜLTSÉG SZABÁLYOZÓ VÁLTAKOZÓ ÁRAMÚ ENERGIAELLÁTÓ VONALAKHOZ
A találmány tárgya dinamikus teljesítmény és feszültség szabályozó váltakozó áramú energiaellátó vonalakhoz, ahol a továbbított teljesítményt lehet szabályozni, még pontosabban a találmány egy olyan berendezés, amely reaktív és pozitív valós teljesítmény kompenzációt valósít meg ezeken a váltakozó áramú energiaellátó vonalakon.
Hagyományosan az egyetlen olyan berendezés, amely lényegében a kereskedelemben kapható, az energiaellátó rendszerekhez az energiaellátó vonalakon továbbított teljesítmény irányának és nagyságának szabályozására az ún. fázisszög szabályozó (PÁR). A fázisszög szabályozók tipikusan egymáshoz csatlakoztatott transzformátorok, amelyeknek egyike lényegében egy nagyteljesítményű leágazás átkapcsoló.
Annak ellenére, hogy a fázisszög szabályozók viszonylag rugalmasan kezelhetők, a használatuk mégsem terjedt el széles körben, mivel működésük viszonylag lassú, és megbízhatóságuk sem mindig megfelelő. Az előzőeken túlmenően pedig az ilyen jellegű fázisszög szabályozók a vonalban nagy értékű soros impedanciát is iktatnak. A viszonylag alacsony működési sebesség a nem-megfelelő megbízhatóság a fő oka annak, hogy mechanikus terhelés leágazás kapcsolókat alkalmaznak. Az utóbbi időben kifejlesztett terhelés leágazás kapcsolók megbízhatósága már valamivel jobb, de az alacsony sebesség (a leágazás kapcsolása néhány percet vesz igénybe, de adott esetben akkor, amikor a szöget is változtatni kell, ez az idő egy vagy több perc is lehet) azt eredményezi, hogy ezek az eszközök sehova sem alkalmazhatók, kivéve az állandósult állapotbeli üzemmódot. A nagy értékű soros impedancia abból adódik, hogy két transzformátort kell összekapcsolni. A soros tekercsek szivár86186-2941 KK/Tz
- 2 gási reaktanciája minden esetben az energiaellátó vonallal sorosan jelenik meg abban az esetben, ha a fázisszög szabályozó működésben van. A gerjesztőtekercsek szivárgási reaktanciája szintén sorosan jelentkezik az energiaellátó tápvonallal, de a fázisszög eltolás függvényében változik az értéke.
A fázistoló által a vonalba iktatott reaktancia értéke adott esetben jelentős mértékű lehet. Nem szokatlan az sem - különösen kábel elrendezéseknél -, hogy a fázisszög szabályozó reaktanciája nagyobb, mint annak a vonalnak a reaktanciája, amellyel sorosan van csatlakoztatva. A fázisszög szabályozók viszonylag nagy impedanciája azt is jelenti, hogy ezek viszonylag jelentős menynyiségű reaktív teljesítményt vesznek fel, méghozzá nagyteljesítményű szinten. Általánosságban a reaktív energiaforrás közel kell elhelyezkedjen a fázisszög szabályozóhoz annak érdekében, hogy a megfelelő feszültségszabályozás a kontingencia alatt biztosítható legyen.
A viszonylag lassú szabályozás és a viszonylag nagy impedancia következtében a rendszereknél alkalmazott fázisszög szabályozó igen hátrányos és káros lehet véletlenszerű jelenségek fellépésénél, amelyek közé tartoznak a tranziens üzemmódok, ill. a rendszer dinamikus szabályozása. Még abban az esetben is, amikor a továbbfejlesztett berendezéseknél a kapcsolási sebesség - azáltal, hogy tirísztoros kapcsolóelemeket alkalmaznak - gyorsabb. Mindez a tranziens ill. dinamikus viszonyok között biztosítható, de a fázisszög szabályozó igen magas reaktanciája komoly problémát okozhat. Mindezeket a problémákat figyelembe véve nem meglepő, hogy a fázisszög szabályozókat nem használják túl gyakran energiaellátó rendszereknél, még akkor sem, ha a rendszer működtetők számára a teljesítmény áramlás szabályozását teszik lehetővé, amely egyéb meglévő eszközökkel nem lenne megfelelően illeszthető.
Manapság elterjedten alkalmaznak háromfázisú invertereket, amelyek váltakozó feszültséget iktatnak az átviteli vonalba, sorosan csatlakoztatott
- 3 transzformátoron keresztül, és ily módon válik kedvezőbbé a teljesítményátvitel. Lényegében egy gerjesztő transzformátort egy háromfázisú inverter helyettesít. Az inverter általában GTO tirisztorokat, ún. kioldható tirisztorokat alkalmaz, és képes arra, hogy var-t tápláljon be az átviteli vonalba, vagy var-t nyeljen el az átviteli vonalból, mint egy önálló eszköz. Az olyan invertereket, amelyek ily módon alakítanak ki, általában soros teljesítményszabályozóknak (SPFC) neveznek. Ilyen szabályozó van például az US 5,198,746 számú szabadalmi leírásban ismertetve.
A soros teljesítményszabályozók a vonali árammal 90°-ot bezáró feszültséget iktatnak az energiaellátó vonalba. Ez azt is jelenti, hogy a soros teljesítményszabályozók csak reaktív teljesítménykompenzálást képesek megvalósítani. Nem alkalmasak tehát arra, hogy valós teljesítményt hozzanak létre, vagy nyeljenek el. Általánosságban az a felfogás, hogy a soros teljesítményszabályozók hasonlóan a változtatható soros kapacitásokhoz vagy reaktanciákhoz, nagyteljesítményű elemek, nagyobbak, mint a soros kondenzátorok. A soros teljesítményszabályozó hiányossága, hogy a változtatható soros kondenzátorokkal kialakítva viszonylag kicsi az a képessége, amellyel valós teljesítményt tud nagyon kicsi rendszer szögnél beiktatni, mivel korlátozott a képessége abban a vonatkozásban, hogy kis fáziseltolást valósítson meg.
Ahhoz, hogy a fáziseltolást megvalósítsuk, további méretezésre van szükség. Elsősorban valós energia betáplálására van szükség, amelyet a soros inverterrel kell megvalósítani. Ebben a vonatkozásban a valós és a reaktív teljesítmény beiktatás különbözik a valós és a reaktív teljesítményfogyasztástól az adott vonalon, és a különbség abban jelentkezik, hogy a beiktatott fázisszög más lesz. Abban az esetben, ha valós teljesítmény beiktatásra van szükség, az történhet mindkét irányban, azaz az eszköz felől a rendszer felé vagy pedig fordítva. A berendezést - amit erre a célra használnak - egyesített teljesítményszabályozónak, röviden UPFC-nek hívják. Ilyen elrendezés van az US • · • ·
- 4 5,343,139 számú szabadalmi leírásban ismertetve. Ez az elrendezés alkalmas arra, hogy szabályozza a reaktív energiát, az átviteli vonal impedanciáját, az átviteli vonalon a feszültség nagyságát, és az átviteli vonalon a feszültség fázisszögét. A valós energia az átviteli vonalról egy AC/DC átalakító segítségével van megvalósítva, és azután egyenáramú csatolás segítségével van a sorosan iktatott inverterhez továbbítva. Az UPFC viszonylag rugalmasan alkalmazható a teljesítményszabályozásnál, azonban az AC/DC átalakítónak a párhuzamos kapcsolása viszonylag komoly költségeket jelent, és maga a berendezés is meglehetősen költséges.
A 08/368.947 1995. január 5-én benyújtott USA bejelentés egy olyan megoldást javasol, ahol a szabályozási követelmények aszimmetrikusak, és a soros invertemek és a párhuzamosan kapcsolt átalakítónak az MVA névleges értéke csökkenthető azáltal, hogy vektoriálisan adunk egy alapfeszültséget a soros inverter által létrehozott feszültséghez. Ennél az elrendezésnél azonban továbbra is szükség van a sorosan csatlakoztatott inverterre, valamint a párhuzamosan csatlakoztatott AC/DC átalakítóra. Ugyancsak létezik egy olyan USA bejelentés, amely sorosan csatlakoztatott invertert ismertet, amely mind pozitív, mind negatív valós teljesítményt tud adni egy valós teljesítmény kompenzáció megvalósítása céljából az átviteli vonalon fellépő oszcilláció szabályozására. A valós teljesítményt egy olyan eszközzel hozzuk létre, amely az átviteli vonaltól független. Mind a pozitív, mind pedig a negatív valós teljesítmény egy energiatároló segítségével hozható létre, például egy telep vagy egy szupravezető mágnes segítségével. Abban az esetben, ha kisebb dinamikus kompenzációra van szükség a vonalon fellépő oszcilláció szabályozására, csak pozitív valós impedanciára van szükség, amely például egy ellenállás is lehet, amely alkalmas arra, hogy a pozitív valós teljesítmény túllépése során az átviteli vonalon valós teljesítményt nyeljen el. Ez a berendezés megfelelő szabályozókapcsolóval van ellátva, amelynek segítségével a valós teljesítményáram szabályozha• · · tó. Az US 5,329,222 számú szabadalmi leírás dinamikus feszültségvisszaállítót ismertet, amely egy olyan sorosan iktatott inverter, amely az átviteli vonalba a feszültségcsökkenés kompenzálására feszültséget iktat. Azt a valós teljesítményt, amely ahhoz szükséges, hogy ezt a beiktatott feszültséget létrehozzuk, egy olyan energiatároló segítségével hoztunk létre, amely például egy kondenzátor, és amelyhez még egy átalakító például megszakító tartozik, amely a kondenzátor és az átalakító közé van iktatva, és amely a soros inverter egyenáramú bemenetére konstans egyenfeszültséget biztosít.
Vannak olyan alkalmazási területek, ahol kizárólag pozitív valós teljesítményt kell a teljesítmény vagy pedig a feszültség dinamikus szabályozásához beiktatni.
Fennáll tehát az igény egy olyan berendezés iránt, amely váltakozó áramú hálózaton továbbított teljesítmény szabályozására van kialakítva, és amelynél nincs szükség párhuzamosan csatlakoztatott átalakítóra vagy energiatároló eszközre, és amely kapcsolóberendezéssel van összekapcsolva, annak érdekében, hogy a valós teljesítménykompenzációt megvalósítsa.
Ugyancsak igény van arra, hogy az ily módon továbbfejlesztett berendezés gazdaságosan gyártható és jól alkalmazható legyen.
Ezen igények kielégítésére szolgál a találmány szerinti dinamikus teljesítmény és feszültség átalakító (DP/VR), és amely energia- ill. teljesítményátviteli vonalakhoz alkalmazható úgy, hogy valós teljesítménykompenzációt hoz létre a reaktív teljesítménykompenzációhoz kiegészítésként az átviteli vonalon.
A találmány egyik előnyös kiviteli alakjánál az elrendezés tartalmaz egy invertert, amely a váltakozó áramú hálózattal sorosan csatlakoztatott valós teljesítményforrásról van táplálva. Az a valós teljesítmény, amely tehát az inverterhez van elvezetve, egy az energiatovábbító vonallal párhuzamosan csatlakoztatott egyenirányítóról van elvezetve. A soros invertemek megvan az ···
- 6 a képessége, hogy változtatható reaktív elemet csatlakoztasson sorosan a vonallal. Ha a valós teljesítménnyel van betáplálva - ahogyan ez a találmány szerinti megoldásnál megvalósul - az invertemek megvan az a további képessége is, hogy valós soros kompenzációt valósítson meg a vonalon, azaz a vonalon folyó áram által létrehozott ellenállás ugrást lehessen kompenzálni. Mivel a valós teljesítményveszteség egy átviteli vonalon mindig pozitív, az a teljesítmény, amelyet az ellenállás jellegű kompenzátor betáplál, szintén mindig pozitív, a találmány szerinti berendezés pedig egy negatív ellenállású karakterisztikát megvalósító működést biztosít a vonal számára.
A találmány egy további kiviteli alakjánál soros feszültségszabályozást valósítunk meg a rendszer dinamikus változásai során, tehát akkor, amikor a rendszer feszültsége ingadozik. Ez a kompenzáció úgy van megvalósítva, hogy nincs szükség energiatárolóra, mint valós teljesítményforrásra, mivel a valós teljesítményt magáról a hálózatról vesszük le az egyenirányítón keresztül.
A találmány tehát dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó berendezés váltakozó áramú energiaátviteli rendszerekben a váltakozó áram szabályozására, ahol a váltakozó áramú energiaellátó rendszer átviteli vonallal van ellátva, amely a kiválasztott vonali feszültségen és a rendszerhez tartozó alapfrekvencián továbbít váltakozó áramot.
A találmány szerinti berendezés lényege abban van, hogy tartalmaz kapcsoló üzemű teljesítmény invertert, amely a váltakozó áram alapfrekvenciájának megfelelő, szabályozható nagyságú és -90° és +90° közötti szabályozható fázisszögű váltakozó feszültséget létrehozóan, ahol a szabályozható fázisszöget az áramhoz képest értjük, és ily módon állítható reaktív kompenzációt és állítható pozitív valós teljesítményt a rendszerbe iktatóan van kiképezve, tartalmaz továbbá a kapcsoló üzemű teljesítmény inverter által létrehozott feszültséget az átviteli vonalra csatlakoztatunk, és az állítható reaktív kompenzációt és az állítható pozitív valós teljesítményt az átviteli vonalra kapcsoló
- 7 csatlakozóelemet, például transzformátort, amely az átviteli vonallal sorosan van csatlakoztatva, tartalmaz továbbá egyenirányítót, amely az átviteli vonallal párhuzamosan van kapcsolva, és a kapcsoló üzemű teljesítmény inverter számára pozitív valós teljesítményt továbbítóan van kiképezve.
Előnyös a találmány azon kiviteli alakja, ahol a kapcsolóüzemű teljesítmény inverter szabályozható nagyságú, és a rendszeren folyó áramhoz képest -90°- +90° fázisszöget bezáró és szabályozható feszültséget létrehozóan és az átviteli vonalba iktatott soros impedancia szabályozását a fázisszög szabályozását egymástól függetlenül megvalósítóan van kiképezve.
Előnyös továbbá a találmány azon kiviteli alakja, ahol a kapcsoló üzemű teljesítmény inverter a szabályozható nagyságú váltakozó feszültséget és a rendszeren folyó áramhoz képest -90°- +90° között szabályozható fázisszögű váltakozó feszültséget létrehozóan és az átviteli vonalon lévő feszültség dinamikus változásainak a dinamikus szabályozását megvalósítóan van kiképezve.
A találmányt a továbbiakban példaként! kiviteli alakjai segítségével, a mellékelt ábrákon ismertetjük részletesebben.
Az 1. ábrán a találmány szerinti dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó blokkvázlata látható, a
2. ábrán a vektordiagram látható működés során, a
3. ábrán az 1. ábrán bemutatott elrendezés helyettesítő képe látható, a
4. ábrán az 1. ábrán bemutatott elrendezés fázisvektor diagramja látható, találmány,
Az 1. ábrán látható egy váltakozó áramú 1 energiaellátó rendszer, amely 3 átviteli vonallal van ellátva, amely tipikusan egy háromfázisú átviteli vonal, de az ábrán csak egyetlen fázist jelöltünk a jobb érthetőség kedvéért. A 3 átviteli vonalon I áram folyik a 3 átviteli vonal két 5 és 7 vége között, a feszültség pedig V,. A 3 átviteli vonalon továbbított teljesítmény szabályozása, vagy pedig a dinamikus fázisszög szabályozás a találmány szerinti 9 dinamikus teljesít• ·· ·«« ··· • · · ·· ·· · • · · · · · ·
- 8 • ·* · mény/fázisszög szabályozóval van megvalósítva. A 9 dinamikus teljesítmény/fázisszög szabályozó előnyösen tartalmaz egy feszültségvezéreit szilárdtest 11 invertert, amely például az US 5,343,139 számú szabadalmi leírásban is ismertetve van, amelyre a bevezetőben már utaltunk. A 11 inverter VM feszültséget hoz létre, amelynek a nagysága szabályozható és szabályozható a fázisszöge is a 3 átviteli vonalon folyó I áramhoz képest. Ez a kompenzáló Vpq feszültség van a 3 átviteli vonalon lévő Vsfeszültséggel sorosan kapcsolva egy, a 3 átviteli vonalba sorosan iktatott 13 transzformátor segítségével, amely 13 transzformátor 17 szekundér tekercse van a 11 inverter kimenetéhez csatlakoztatva, és 15 primér tekercse van a 3 átviteli vonallal sorosan kötve. Ily módon tehát a 11 inverter azáltal, hogy a kimenete a 13 transzformátoron keresztül soros feszültséget tud a 3 átviteli vonalra táplálni, képes arra, hogy a 3 átviteli vonalon változtatható reaktív soros kompenzációt valósítson meg.
Annak érdekében, hogy valós soros kompenzációt lehessen tehát megvalósítani, a 11 invertert mindenképpen valós teljesítménnyel kell táplálni. Ennek érdekében a találmány szerinti megoldásnál a valós teljesítményt szintén a 3 átviteli vonalról vezetjük el párhuzamosan kapcsolt 19 egyenirányító segítségével. A 19 egyenirányító kimenete a 11 inverter egyenáramú 23 kivezetésére van csatlakoztatva egy csatoló 25 kondenzátoron keresztül. Mivel a teljesítmény a 19 egyenirányító táplálására csak a 3 átviteli vonalról vehető le, így a 11 inverter csak pozitív valós teljesítményt tud a sorosan csatlakoztatott 13 transzformátoron keresztül betáplálni. Nem tud elnyelni valós teljesítményt, ahogyan az egyesített teljesítményszabályozó (UPFC), amelyet az US 5,343,139 számú szabadalmi leírás ismertet. Az UPFC elrendezés egy AC/DC átalakító alkalmazását vagy egyéb olyan berendezés alkalmazását teszi szükségessé, amely a 19 egyenirányító helyett vagy betáplál vagy elnyel valós teljesítményt. A 19 egyenirányító azonban lényegesen kisebb költséggel valósítható meg, mint egy AC/DC átalakító vagy egyéb ennek megfelelően működő
- 9 • « · ·»0 ·»+ · elrendezés. Maga a 19 egyenirányító előnyösen fázisvezérelt egyenirányító, ahogyan az 1. ábrán látható, adott esetben azonban lehet vezérlés nélküli egyenirányító is, amely egy szaggatóval van összekapcsolva, amely az egyenirányító feszültségét szabályozza.
A 2. ábrán az 1. ábrán bemutatott 9 dinamikus teljesítmény/feszültség szabályozó működése látható. A 2. ábrán látható az VM feszültség, amelyet a 11 inverter hoz létre, és amely a 3 átviteli vonalon folyó I árammal 90°-os szöget zár be. Azáltal, hogy a 3 átviteli vonalhoz pozitív valós teljesítményt tudunk adni, a 11 inverter képes lesz arra, hogy olyan Vw feszültséget hozzon létre, amelynek fázisszöge p, és amely p fázisszög -90°-os és +90°-os szöget zárhat be az I áramhoz képest. A sorosan csatlakoztatott 13 transzformátor a 3 átviteli vonalon lévő Vs feszültséggel sorosan iktatja be a Vpq feszültséget, és ily módon a 3 átviteli vonalon az eredő Vs' feszültség a Vs feszültségnek és a VM feszültségnek a vektori eredője lesz.
A szilárdtest soros reaktancia kompenzátor, amely az US 5,198,746 számú szabadalmi leírásban van ismertetve, csak olyan Vpq feszültséget tud létrehozni, amely a 3 átviteli vonalon folyó I árammal 90°-os szöget zár be, míg az egyesített teljesítményszabályozó (UPFC), amely az US 5,343,139 számú szabadalmi leírásban van ismertetve, csak olyan Vpg feszültséget tud létrehozni, amely a 3 átviteli vonalon folyó I árammal bármilyen 0-360°-os szöget tud bezárni. Látható tehát, hogy a találmány szerinti 9 dinamikus teljesítmény/feszültség szabályozó képes arra, hogy az US 5,198.746 számú szabadalmi leírásban ismertetett szilárdtest soros reaktancia kompenzátor működését és az egyesített teljesítményszabályozó működését együttesen valósítsa meg. Célszerű tehát, ha a legtöbb esetben úgy adjuk meg a dinamikus teljesítmény/feszültség szabályozó paramétereit, mint a szilárdtest soros reaktancia kompenzátor adatai, kiegészítve azzal a képességgel, hogy a valós teljesítményforrás felől ellenálláskompenzációt tud sorosan megvalósítani. Az ellenál* β·” ··« * ·« Μ · · · W · ** -· ·♦ » ·«>··
- 10lás-kompenzáció különösen olyan energiaátviteli vonalaknál fontos, ahol a soros reaktancia aránya a soros ellenálláshoz képest alacsony, tehát például ott, ahol X/R >10, és ahol a feszültség úgy van szabályozva, hogy a párhuzamosan kapcsolt reaktív energiaforrás kimenete van szabályozva. Ez az eset tipikusan akkor fordul elő, amikor elosztóhálózatokról vagy alállomásokról van szó. Egy olyan átviteli vonalon, ahol az X/R arány kb. 5 és például egységnyi a teljesítménytényező, a feszültség ugrás hatása, amely a feszültség kivezetéseken lévő ellenállás következtében jön létre, négyszer nagyobb, mint annak a feszültség ugrásnak a hatása, amely a reaktancia következtében jön létre. Ahhoz, hogy a feszültséget a névleges értéket megközelítő értékre szabályozzuk, és pedig arra a névleges értékre, amely az adott energiaellátó rendszernél elő van írva, vagy nagyon nagy reaktancia teljesítményt kell a vonalon keresztül vezetni, vagy pedig valós teljesítménykompenzációt, olyant, amilyen a találmányunk szerint is javasolunk, kell megvalósítani. A szükséges valós soros kompenzáció viszonylag kicsi lehet, összehasonlítva azzal a párhuzamos reaktív teljesítménnyel, amely az adott feszültségszabályozás megvalósításához szükséges. Rövid hálózatoknál például, amelynek a soros reaktanciája (0.02 + j.1) egységenként egy egységnyi valós teljesítmény már elegendő ahhoz, hogy a névleges feszültség értékét ± 0.5 %-on belül tartsuk. Ez úgy valósítható meg, hogy vagy 0.02 pu ellenállás-kompenzációt valósítunk meg, vagy pedig 0.4 pu reaktív kompenzáció valósítunk meg. A 0.25 pu kapacitív érték a terhelés végénél, a +0.15pu induktív érték pedig a forrás végénél értendő. Nyilvánvaló, hogy egy kis értékű valós teljesítménykompenzáció nagymértékű reaktív teljesítményt tud kiváltani a feszültségszabályozási célokra.
A találmány szerinti 9 dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó, mint soros kompenzáló elem képes arra, hogy egyidejűleg és egymástól függetlenül kompenzálja az energiaátviteli vonal soros reaktanciáját és ellenállását, a 9 dinamikus teljesítmény/ feszültségszabályozó képes arra is, hogy valós vagy re• · ·
-11aktív teljesítményt továbbítson az átviteli vonalon úgy, hogy a kivezetések között ne legyen feszültségkülönbség, azaz sem a feszültség nagysága, sem pedig a feszültség fázisa ne különbözzön az átviteli vonal két végén. Ez a jellemző nem valósítható meg abban az esetben, ha tisztán soros impedancia kompenzációt alkalmazunk. Az impedancia kompenzáció által beiktatott feszültség arányos a hálózaton folyó árammal. Abban az esetben, ha a kivezetéseken lévő feszültségnél nincs különbség, úgy áram sem tudna folyni, nem lehetne beiktatni feszültséget sem, és sem valós, sem pedig reaktív teljesítményt nem lehetne változtatni. A találmány szerinti 9 dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó által beiktatott VM feszültséget a 11 inverter hozza létre, és ez a VM feszültség nem függ a hálózaton folyó I áramtól. Az a szabályozó, amelyet a találmány szerinti kialakítottunk, az egyetlen a kereskedelemben kapható teljesítményszabályozók közül, amelynél hasonló funkciót tudunk megvalósítani, mint a fázisszög szabályozókkal, és megvan az a képessége, hogy valós teljesítményt továbbítson a 3 átviteli vonal mentén úgy, hogy a 3 átviteli vonal két vége között nincs feszültségkülönbség. Az az elnevezés, hogy dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó azt kívánja tükrözni, hogy az elrendezés egyidejűleg és függetlenül tudja a soros impedancia kompenzációt megvalósítani, tovább a valós teljesítményszabályozást, és a reaktív teljesítményszabályozást akkor is, ha a vonalon lévő két kivezető csatlakozás között nincs feszültségkülönbség.
A 3. ábrán mutatjuk be az 1. ábrán bemutatott elrendezés villamos helyettesítő képét. A 27 dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó áramkör tartalmazza a sorosan beiktatott 13 transzformátor szivárgási XL reaktanciáját, a soros Xc reaktív kompenzálóelemet, a szintén soros Rc ellenállás kompenzáló elemet, és az ideális 29 dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó úgy van a 3 átviteli vonalra sorosan iktatva, hogy azt az l_L induktív impedancia, az RL ellenállás és a Cl kapacitás, mint föld kapacitás jelképezi. Lényegében tehát az ···· · · ·· ·· ·· • · · · · · · • ·· ··· ··· · • ·· ·· ·· · · ·· ·· ·« · · ·· ·
- 12Xc reaktív kompenzálóelemet és az Rc ellenállás kompenzálóelemet egy ideális 29 dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó hozza létre. Annak érdekében, hogy az a követelmény, miszerint a 29 dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozóba bevitt valós teljesítmény megegyezik az abból kivitt valós teljesítménnyel, a veszteségeket tehát itt elhanyagoljuk, a valós teljesítménykompenzációt egy negatív ellenállás (Rc kisebb kell legyen, mint nulla vagy legfeljebb azzal egyenlő) kell képezze, és a párhuzamosan kapcsolt terhelés nagysága pedig egyenlő kell legyen a vonali ellenállás kompenzációval Watt-ban kifejezve. Az ideális 29 dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozónak csak abban a ritka esetben van feladata, amikor a két kivezetés közötti feszültségkülönbség nulla. Egyéb esetekben a hatása elhanyagolható.
A 11 inverter gyakorlatilag ugyanaz, mint a korábban említett egyesített teljesítmény/feszültségszabályozó (UPFC) invertere, amely az US 5,343,139 számú szabadalmi leírásban van ismertetve, és amelyre már a korábbiakban is utaltunk. A 11 inverter vezérlése is hasonló módon van megoldva, mint az előbb említett leírásban, kivéve azt, hogy nincs párhuzamos feszültségszabályozó képessége, és valós teljesítménytovábbítása a párhuzamosan kapcsolt 21 átalakítótól a sorosan beiktatott 13 transzformátor felé a 9 ill. 27 dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozónál mindig nagyobb kell legyen, mint nulla, vagy legfeljebb nullával lehet egyenlő. Az egyesített teljesítmény/feszültségszabályozó (UPFC) ezzel ellentétben mind feszültségszabályozást, mind pedig kétirányú teljesítmény átvitelt megvalósít, a sorosan kapcsolt 13 transzformátor és a párhuzamosan kapcsolt 21 átalakító között. A dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó paraméterei lényegében a már előbb említett egyesített teljesítmény/feszültségszabályozó (UPFC) egy részét elégíti ki. A 9 dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó rendelkezik a valós teljesítménytovábbítási képességgel, amely az előbb említett egyesített telje-13sítmény/feszültségszabályozónál is megvan, rendelkezik továbbá a reaktív teljesítménytovábbítási képességek zömével is. Amivel rendelkezik, az a már előbb említett egyesített teljesítmény/feszültségszabályozónál megvalósított és a kivezetéseken lévő feszültségre vonatkozó szabályozás. Ez a feszültségszabályozási képesség sok esetben nem is szükséges, vagy adott esetben más módon gazdaságosabban megoldható.
Amikor soros dinamikus feszültségszabályozást alkalmazunk, a dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó szabályozóelemei lényegében ugyanazok, mint amilyen az US 5,329,222 számú szabadalmi leírásban ismertetett szabályozó a dinamikus feszültség helyreállítás (DVR) vonatkozásában, és amelyet a bevezetőben is említettünk, kivéve azt, hogy az energiatároló eszköz a párhuzamosan csatlakoztatott 19 egyenirányítóval van helyettesítve a mi megoldásunknál. Az előbb említett bejelentésben a szabályozási funkció szerepe, hogy soros Vpq feszültséget iktasson a dinamikus változások alatt úgy, hogy a 9 dinamikus teljesítmény/feszűltségszabályozó terhelési oldalánál elfogadható szintű feszültség legyen fenntartva. A 4. ábrán egy olyan kiviteli alakot mutatunk be, amikor a rendszerhez tartozó feszültségek közül az A fázison lévő Vsa 50 %-ra, a B fázison lévő Vsb feszültség 70 %-ra van összenyomva, míg a C fázison lévő Vsc feszültség a névleges értéken van. A 9 dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozóhoz tartozó 19 egyenirányító az 1 rendszerből teljesítményt von el és soros feszültséget iktat be, amelyek a Vib és a Vib feszültségvektorokon jelentkeznek, és amely durván fázisban van az összenyomott feszültségeknek megfelelő értékekkel, és így biztosítható, hogy a névleges terhelési feszültség is megmaradjon addig, amíg a feszültségesés meg nem szűnik. A 19 egyenirányító által felvett teljesítményt a beiktatott feszültség fázisa és nagysága, valamint a sorosan beiktatott 13 transzformátoron keresztül folyó áram határozza meg.
A találmány példaként! kiviteli alakjai segítségével ismertettük, a területen
- 14jártas szakember azonban a fentiek tükrében más, ugyanilyen működésű kiviteli alakokat is meg tud valósítani.
Claims (2)
- SZABADALMI IGÉNYPONTOK1. Dinamikus teljesítmény/feszültségszabályozó berendezés váltakozó áramú energiaátviteli rendszerekben (1) a váltakozó áram szabályozására, ahol a váltakozó áramú energiaellátó rendszer (1) átviteli vonallal (3) van ellátva, amely a kiválasztott vonali feszültségen és a rendszerhez tartozó alapfrekvencián továbbít váltakozó áramot, azzal jellemezve, hogy a berendezés tartalmaz kapcsoló üzemű teljesítmény invertert (11), amely a váltakozó áram alapfrekvenciájának megfelelő, szabályozható nagyságú és -90° és +90° közötti szabályozható fázisszögű váltakozó feszültséget létrehozóan, ahol a szabályozható fázisszöget az áramhoz képest értjük, és ily módon állítható reaktív kompenzációt és állítható pozitív valós teljesítményt a rendszerbe iktatóan van kiképezve, tartalmaz továbbá a kapcsoló üzemű teljesítmény inverter (11) által létrehozott feszültséget az átviteli vonalra (3) csatlakoztatunk, és az állítható reaktív kompenzációt és az állítható pozitív valós teljesítményt az átviteli vonalra (3) kapcsoló csatlakozóelemet, például transzformátort (13), amely az átviteli vonallal (3) sorosan van csatlakoztatva, tartalmaz továbbá egyenirányítót (19), amely az átviteli vonallal (3) párhuzamosan van kapcsolva, és a kapcsoló üzemű teljesítmény inverter (11) számára pozitív valós teljesítményt továbbítóan van kiképezve.
- 2. Az 1. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a kapcsolóüzemű teljesítmény inverter (11) szabályozható nagyságú, és a rendszeren folyó áramhoz képest -90°- +90° fázisszöget bezáró és szabályozható feszültséget létrehozóan és az átviteli vonalba (3) iktatott soros impedancia szabályozását a fázisszög szabályozását egymástól függetlenül megvalósítóan van kiképezve.• ·- 163. Az 1. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a kapcsoló üzemű teljesítmény inverter (11) a szabályozható nagyságú váltakozó feszültséget és a rendszeren folyó áramhoz képest -90°- +90° között szabályozható fázisszögű váltakozó feszültséget létrehozóan és az átviteli vonalon (3) lévő feszültség dinamikus változásainak a dinamikus szabályozását megvalósítóan van kiképezve.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/380,991 US5610501A (en) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | Dynamic power and voltage regulator for an ac transmission line |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUT77724A true HUT77724A (hu) | 1998-07-28 |
Family
ID=23503251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU9800790A HUT77724A (hu) | 1995-02-01 | 1995-12-14 | Dinamikus teljesítmény és feszültségszabályozó változó áramú energiaellátó vonalakhoz |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5610501A (hu) |
| EP (1) | EP0807329A1 (hu) |
| JP (1) | JPH10513335A (hu) |
| KR (1) | KR19980701884A (hu) |
| CN (1) | CN1175323A (hu) |
| AU (1) | AU4517796A (hu) |
| BR (1) | BR9510537A (hu) |
| CA (1) | CA2211710A1 (hu) |
| CZ (1) | CZ244997A3 (hu) |
| HU (1) | HUT77724A (hu) |
| MX (1) | MXPA97005868A (hu) |
| PL (1) | PL321633A1 (hu) |
| TW (1) | TW299519B (hu) |
| WO (1) | WO1996024186A1 (hu) |
| ZA (1) | ZA96334B (hu) |
Families Citing this family (64)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5808880A (en) * | 1996-08-30 | 1998-09-15 | Otis Elevator Company | Power factor controller for active converter |
| US5818126A (en) * | 1996-10-02 | 1998-10-06 | Regents Of The University Of Minnesota | Power transfer controller |
| US5754035A (en) * | 1997-01-14 | 1998-05-19 | Westinghouse Electric Corporation | Apparatus and method for controlling flow of power in a transmission line including stable reversal of power flow |
| DE19737590C1 (de) * | 1997-08-28 | 1998-10-22 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Verbesserung der Spannungsqualität eines unterlagerten Netzteiles |
| DE19814767A1 (de) * | 1998-04-02 | 1999-10-07 | Asea Brown Boveri | Leistungselektronische Schaltungsanordnung zur Kompensation von Netzstörungen und Netzspannungseinbrüchen |
| US5905367A (en) * | 1998-05-21 | 1999-05-18 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Power inverter apparatus using a transformer with its primary winding connected the source end and a secondary winding connected to the load end of an AC power line to insert series compensation |
| US6169334B1 (en) | 1998-10-27 | 2001-01-02 | Capstone Turbine Corporation | Command and control system and method for multiple turbogenerators |
| US6118676A (en) * | 1998-11-06 | 2000-09-12 | Soft Switching Technologies Corp. | Dynamic voltage sag correction |
| NZ513856A (en) * | 1999-01-29 | 2001-09-28 | American Superconducting Corp | Electric utility system with superconducting magnetic energy storage |
| US6906434B1 (en) * | 1999-01-29 | 2005-06-14 | American Superconductor Corporation | Electric utility system with superconducting magnetic energy storage |
| US6281601B1 (en) | 1999-07-23 | 2001-08-28 | Capstone Turbine Corporation | Turbogenerator power control system and method |
| US7211919B2 (en) * | 1999-08-16 | 2007-05-01 | American Superconductor Corporation | Thermally-conductive stator support structure |
| ATE341848T1 (de) * | 1999-11-24 | 2006-10-15 | American Superconductor Corp | Spannungsregelung eines stromnetzes |
| US6144191A (en) * | 2000-02-18 | 2000-11-07 | Utility Systems Technologies, Inc. | Voltage regulator |
| US6559099B1 (en) * | 2000-03-29 | 2003-05-06 | Wisconsin Alumni Research Foundation | Methods for enhancing plant health, protecting plants from biotic and abiotic stress related injuries and enhancing the recovery of plants injured as a result of such stresses |
| US6392856B1 (en) * | 2000-04-24 | 2002-05-21 | American Superconductor Corporation | Method and system for providing voltage support to a load connected to a utility power network |
| KR20060094106A (ko) | 2001-04-20 | 2006-08-28 | 알로이즈 우벤 | 풍력 발전 플랜트의 운전 방법 |
| DE10119624A1 (de) * | 2001-04-20 | 2002-11-21 | Aloys Wobben | Verfahren zum Betreiben einer Windenergieanlage |
| DE10149827A1 (de) * | 2001-10-09 | 2003-04-30 | Siemens Ag | Stabilisierungsschaltung |
| NZ536200A (en) * | 2002-05-02 | 2006-09-29 | Meiden Power Solutions Singapo | Dynamic series voltage compensator with current sharing static switch, an injection inverter, energy storage unit and a system controller |
| CA2529135C (en) * | 2003-06-13 | 2012-01-24 | Shell Canada Limited | System and method for transmitting electric power into a bore hole |
| SE526001C2 (sv) * | 2003-09-26 | 2005-06-14 | Abb Research Ltd | System för överföring av elektrisk kraft |
| US7105952B2 (en) * | 2003-10-03 | 2006-09-12 | Soft Switching Technologies Corporation | Distributed floating series active impendances for power transmission systems |
| US7091703B2 (en) * | 2004-03-04 | 2006-08-15 | American Superconductor Corporation | Dynamic reactive compensation system and method |
| EP1794861A1 (en) * | 2004-08-27 | 2007-06-13 | Abb Research Ltd. | Electric power flow control |
| CN1332489C (zh) * | 2005-06-17 | 2007-08-15 | 华北电力大学（北京） | 一种低压系统多功能电压质量调节器 |
| US7619345B2 (en) * | 2006-01-30 | 2009-11-17 | American Superconductor Corporation | Stator coil assembly |
| EP2128440A4 (en) * | 2006-12-28 | 2012-03-14 | Wind To Power System S L | ASYNCHRONOUS GENERATOR WITH CONTROL OF THE VOLTAGE PLACED ON THE STATOR |
| KR101463636B1 (ko) * | 2007-02-20 | 2014-11-19 | 에이비비 리미티드 | 능동 전압 조정을 위한 플럭스 제어 시스템 |
| CN101291057B (zh) * | 2007-04-20 | 2010-05-19 | 上海输配电股份有限公司 | 采用三单相结构的动态电压补偿器 |
| CN101247073B (zh) * | 2007-12-07 | 2010-10-13 | 华中科技大学 | 适用于多组整流装置的能量回馈及谐波无功补偿系统 |
| US8217637B2 (en) * | 2008-01-07 | 2012-07-10 | The Hong Kong University Of Science And Technology | Frequency compensation based on dual signal paths for voltage-mode switching regulators |
| US7940029B2 (en) * | 2008-07-02 | 2011-05-10 | American Superconductor Corporation | Static VAR corrector |
| KR20100047726A (ko) * | 2008-10-29 | 2010-05-10 | 한국전력공사 | 무효전력원 협조제어를 통한 최적 계통전압제어 방법. |
| ES2327021A1 (es) * | 2009-02-20 | 2009-10-22 | Universidad Politecnica De Madrid | Sistema y procedimiento para evitar la desconexion de un parque de generadores de energia electrica debida a huecos de tension en la red. |
| MX2012009158A (es) * | 2010-02-08 | 2012-09-21 | Abb As | Metodo para controlar una maquina o una carga electrica suministrada con energia electrica a traves de una linea larga. |
| US9634490B2 (en) | 2011-02-08 | 2017-04-25 | General Electric Company | Dynamic voltage restoration system and method |
| US8890364B2 (en) * | 2011-12-21 | 2014-11-18 | General Electric Company | Methods and systems for controlling an intra-plant voltage level |
| CN102820664B (zh) * | 2012-08-27 | 2014-08-13 | 杭州电子科技大学 | 具有无功补偿特点的集成化供电电路 |
| DE102013214693A1 (de) * | 2013-07-26 | 2015-01-29 | Siemens Aktiengesellschaft | Anordnung zur Kompensation von Blindleistung und Wirkleistung in einem Hochspannungsnetz |
| CN103872925A (zh) * | 2014-03-12 | 2014-06-18 | 西安交通大学 | 一种矿用隔爆型单相稳压变压装置及方法 |
| TWI565214B (zh) * | 2014-05-30 | 2017-01-01 | 國立虎尾科技大學 | 正負電壓增益之電壓源型電源轉換器及使用其之動態電壓恢復器 |
| TWI565202B (zh) * | 2014-05-30 | 2017-01-01 | 國立虎尾科技大學 | 正負電壓增益電源轉換器及使用其之動態電壓恢復器 |
| US10520966B2 (en) | 2014-06-20 | 2019-12-31 | General Electric Company | System and method of power control for an energy storage charging station |
| CN104184337B (zh) * | 2014-08-30 | 2019-03-19 | 龚秋声 | 交流斩波双向调节补偿电压的交流稳压电源 |
| CN104979836A (zh) * | 2015-06-23 | 2015-10-14 | 国家电网公司 | 一种电网无功补偿方法及系统 |
| EP3381101A4 (en) * | 2015-11-24 | 2019-06-26 | The Powerwise Group, Inc. | UNIFIED ELECTRIC POWER STREAM REGULATOR USING ENERGY-SAVING DEVICES AT AN ELECTRIC POWER CONSUMPTION POINT |
| US10180696B2 (en) | 2015-12-08 | 2019-01-15 | Smart Wires Inc. | Distributed impedance injection module for mitigation of the Ferranti effect |
| US10903653B2 (en) | 2015-12-08 | 2021-01-26 | Smart Wires Inc. | Voltage agnostic power reactor |
| US10008317B2 (en) | 2015-12-08 | 2018-06-26 | Smart Wires Inc. | Voltage or impedance-injection method using transformers with multiple secondary windings for dynamic power flow control |
| US10418814B2 (en) * | 2015-12-08 | 2019-09-17 | Smart Wires Inc. | Transformers with multi-turn primary windings for dynamic power flow control |
| US10199150B2 (en) | 2015-12-10 | 2019-02-05 | Smart Wires Inc. | Power transmission tower mounted series injection transformer |
| US10097037B2 (en) | 2016-02-11 | 2018-10-09 | Smart Wires Inc. | System and method for distributed grid control with sub-cyclic local response capability |
| US10218175B2 (en) | 2016-02-11 | 2019-02-26 | Smart Wires Inc. | Dynamic and integrated control of total power system using distributed impedance injection modules and actuator devices within and at the edge of the power grid |
| US10651633B2 (en) | 2016-04-22 | 2020-05-12 | Smart Wires Inc. | Modular, space-efficient structures mounting multiple electrical devices |
| BR112018074457A2 (pt) * | 2016-07-15 | 2019-03-19 | Panasonic Intellectual Property Corporation Of America | aparelho de transmissão e método de transmissão |
| CN107769221A (zh) * | 2016-08-17 | 2018-03-06 | 新能动力（北京）电气科技有限公司 | 一种供电质量优化装置及方法 |
| US10468880B2 (en) | 2016-11-15 | 2019-11-05 | Smart Wires Inc. | Systems and methods for voltage regulation using split-conductors with loop current reduction |
| CN106816881B (zh) * | 2017-01-16 | 2020-09-04 | 全球能源互联网研究院有限公司 | 一种串联补偿装置及其容量优化方法 |
| US10666038B2 (en) | 2017-06-30 | 2020-05-26 | Smart Wires Inc. | Modular FACTS devices with external fault current protection |
| WO2019013732A1 (ru) * | 2017-07-12 | 2019-01-17 | Дмитрий Валерьевич ХАЧАТУРОВ | Динамический компенсатор напряжения |
| FR3083020B1 (fr) | 2018-06-26 | 2020-07-03 | Ge Energy Power Conversion Technology Limited | Systeme de compensation de tension pour circuit de distribution d'energie electrique multiphasee |
| TWI693768B (zh) * | 2019-02-18 | 2020-05-11 | 英捷力電機股份有限公司 | 電力系統的電容器之電容值監控方法 |
| CN114498875A (zh) * | 2022-04-18 | 2022-05-13 | 山东华天电气有限公司 | 一种相控充电控制装置、动态电压恢复器及其控制方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE300445C (hu) * | ||||
| DE3002373A1 (de) * | 1980-01-23 | 1981-07-30 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Verfahren zur minderung der netzrueckwirkungen eines netzgefuehrten direktumrichters und steuerschaltung hierzu |
| US4348630A (en) * | 1980-12-05 | 1982-09-07 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Superconducting VAR control |
| KR940002742B1 (ko) * | 1991-07-03 | 1994-03-31 | 삼성전자 주식회사 | 무효전력 제어방식의 자동전압 제어회로 |
| US5166597A (en) * | 1991-08-08 | 1992-11-24 | Electric Power Research Institute | Phase-shifting transformer system |
| US5198746A (en) * | 1991-09-16 | 1993-03-30 | Westinghouse Electric Corp. | Transmission line dynamic impedance compensation system |
| US5343139A (en) * | 1992-01-31 | 1994-08-30 | Westinghouse Electric Corporation | Generalized fast, power flow controller |
| US5287288A (en) * | 1992-10-30 | 1994-02-15 | Electric Power Research Institute, Inc. | Active power line conditioner with low cost surge protection and fast overload recovery |
| US5329222A (en) * | 1992-11-30 | 1994-07-12 | Westinghouse Electric Corporation | Apparatus and method for dynamic voltage restoration of utility distribution networks |
| US5351181A (en) * | 1993-03-12 | 1994-09-27 | Electric Power Research Institute, Inc. | Low cost active power line conditioner |
| DE4323290A1 (de) * | 1993-07-12 | 1995-01-19 | Siemens Ag | Anordnung mit einem Schrägtransformator |
| US5469044A (en) * | 1995-01-05 | 1995-11-21 | Westinghouse Electric Corporation | Transmission line power flow controller with unequal advancement and retardation of transmission angle |
-
1995
- 1995-02-01 US US08/380,991 patent/US5610501A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-14 EP EP95943791A patent/EP0807329A1/en not_active Withdrawn
- 1995-12-14 AU AU45177/96A patent/AU4517796A/en not_active Abandoned
- 1995-12-14 JP JP8523514A patent/JPH10513335A/ja active Pending
- 1995-12-14 BR BR9510537A patent/BR9510537A/pt not_active Application Discontinuation
- 1995-12-14 MX MXPA97005868A patent/MXPA97005868A/es not_active Application Discontinuation
- 1995-12-14 PL PL95321633A patent/PL321633A1/xx unknown
- 1995-12-14 CZ CZ972449A patent/CZ244997A3/cs unknown
- 1995-12-14 HU HU9800790A patent/HUT77724A/hu unknown
- 1995-12-14 CA CA002211710A patent/CA2211710A1/en not_active Abandoned
- 1995-12-14 CN CN95197543A patent/CN1175323A/zh active Pending
- 1995-12-14 KR KR1019970705281A patent/KR19980701884A/ko not_active Application Discontinuation
- 1995-12-14 WO PCT/US1995/016258 patent/WO1996024186A1/en not_active Application Discontinuation
-
1996
- 1996-01-16 ZA ZA96334A patent/ZA96334B/xx unknown
- 1996-01-19 TW TW085100602A patent/TW299519B/zh active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW299519B (hu) | 1997-03-01 |
| WO1996024186A1 (en) | 1996-08-08 |
| JPH10513335A (ja) | 1998-12-15 |
| PL321633A1 (en) | 1997-12-08 |
| CA2211710A1 (en) | 1996-08-08 |
| CZ244997A3 (cs) | 1998-01-14 |
| KR19980701884A (ko) | 1998-06-25 |
| CN1175323A (zh) | 1998-03-04 |
| BR9510537A (pt) | 1998-07-14 |
| AU4517796A (en) | 1996-08-21 |
| MXPA97005868A (es) | 2011-10-14 |
| ZA96334B (en) | 1996-08-07 |
| US5610501A (en) | 1997-03-11 |
| EP0807329A1 (en) | 1997-11-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HUT77724A (hu) | Dinamikus teljesítmény és feszültségszabályozó változó áramú energiaellátó vonalakhoz | |
| JP3759613B2 (ja) | 伝送角の進み方向と遅れ方向の変化量が不等の送電線路電力潮流コントローラ | |
| US9553526B2 (en) | Bypassed cascaded cell converter | |
| PL180944B1 (pl) | Sposób i urządzenie przełączające do nastawiania przekładni zwojowej transformatora | |
| JPS63253833A (ja) | 無停電電源装置 | |
| US5814975A (en) | Inverter controlled series compensator | |
| CN101710706A (zh) | 由开关变压器模块构成的高压交流电(网)控制装置 | |
| Esobinenwu et al. | Reactive power (VAR) compensation techniques in high voltage transmission lines | |
| US6806688B2 (en) | Difference power adjustment apparatus having a capacitor and reactor connected power-system bus | |
| CN114586267A (zh) | 变压器设备 | |
| Saha et al. | An adaptive master-slave technique using converter current modulation in VSC-based MTDC system | |
| JP3853072B2 (ja) | 電力系統の電圧制御方式 | |
| Hamill et al. | The bootstrap variable inductance and its applications in AC power systems | |
| WO2021243425A1 (pt) | Sistema de inicialização de conversores de energia modulares cascateados | |
| US11742661B2 (en) | Augmented bus impedance and thump control for electrical power systems | |
| EP0783789B1 (en) | Generalized fast, power flow controller | |
| JP3517461B2 (ja) | 電力用変換装置の起動方法および該方法を用いた電力用変換装置 | |
| Das | Reactive power flow control and compensation in the industrial distribution systems | |
| Padmarasan et al. | A Novel Analysis of Improving Displacement Factor Using IVDFC in Distribution Systems | |
| HUT77924A (hu) | Gyors teljesítményszabályozó | |
| Pelletier et al. | The interphase power controller-a robust solution for synchronous interconnections and management of power flows | |
| JP2003219646A (ja) | 電気回路 | |
| Kulkarni | Phase shifting transformers | |
| MXPA98000816A (en) | Method and device for the continuous adjustment and regulation of a transformer transformation relationship provided with such device | |
| JP2005354834A (ja) | 無効電力調整装置およびその運転方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| DFD9 | Temporary protection cancelled due to non-payment of fee |