HU199082B - Method for decreasing or removing the moisture content of heat-sensitive melts - Google Patents
Method for decreasing or removing the moisture content of heat-sensitive melts Download PDFInfo
- Publication number
- HU199082B HU199082B HU864972A HU497286A HU199082B HU 199082 B HU199082 B HU 199082B HU 864972 A HU864972 A HU 864972A HU 497286 A HU497286 A HU 497286A HU 199082 B HU199082 B HU 199082B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- air
- temperature
- column
- evaporation
- tray
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 239000000155 melt Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 title 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims abstract description 18
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims abstract description 17
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 6
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 abstract 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 abstract 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 8
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 3
- FGHSTPNOXKDLKU-UHFFFAOYSA-N nitric acid;hydrate Chemical compound O.O[N+]([O-])=O FGHSTPNOXKDLKU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000007738 vacuum evaporation Methods 0.000 description 3
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 2
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 2
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 2
- JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N epsilon-caprolactam Chemical compound O=C1CCCCCN1 JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012943 hotmelt Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- WRMRXPASUROZGT-UHFFFAOYSA-N monoethylglycinexylidide Chemical compound CCNCC(=O)NC1=C(C)C=CC=C1C WRMRXPASUROZGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/14—Evaporating with heated gases or vapours or liquids in contact with the liquid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/18—Nitrates of ammonium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
A találmány tárgya eljárás hőérzékeny, folyékony halmazállapotú, legfeljebb 7 tömegX vizet tartalmazó anyagok, így ömledékek vagy oldatok nedvességtartalmának csökkentésére vagy teljes eltávolítására az ömledéknek olvadáspontjánál, az oldatnak kristálykiválási hőmérsékleténél legfeljebb 15 °C-kal magasabb hőmérsékleten végzett bepárlása útján.
Az eddig hasonló célra ismert, eljárások esetén az ömledékek vagy oldatok maradék nedvességtartalmát vákuumhepárlással vagy filmbepárlással távolították el (Kaszatkin, A.G.: Alapműveletek, gépek és készülékek a vegyiparban, 3. kiadás, Műszaki Kiadó, Budapest, 1976., TX. fejezet).
Vákuumbepárlás alkalmazása esetén - ha 99,5 tömegX fölötti töménységek elérése a cél - nehézséget okoz, hogy vagy magas vákuumot (több lépcsőben) kell alkalmazni, aini drága és kényes apparaturát igényel, vagy pedig a hőátadó felületet és/vagy a hőátadást biztositó hőmérséklet-különbséget kell lényegesen megnövelni. Az első megoldás nagy beruházási költséggel és energia-felhasználással jár, a második megoldás esetében pedig a kezelendő anyag a nagy fűtési hőmérséklet miatt - amely ammönium-nitrót esetén eléri a 180-190 °C-ot - káros, vissza nem fordítható bomlást szenvedhet, sőt robbanás is hekövetkezhet. Összességében megállapítható, Hogy vákuumhepárlással nagy (különösen 99,5 tömegX feletti) töménység elérése csak magas költségek (beruházási és üzemeltetési) árán lehetséges.
A filmbepárlás esetén a folyékony halmazállapotú anyaggal közölt hő jobb hasznosítását eredményezi, hogy a filmbepárlóhan nagy felületen (a bepárló csöveineJi teljes felületén) érinlkeztetik a meleg ömledéket vagy oldatot a nedvességei, felvevő közeggel, nevezetesen a viszonylag nagy mennyiségű előmelegített levegővel. Ez a megoldás már hasznosítja az ellenáramú közvetlen érintkeztetés elvét a nedvességtartalom eltávolításához, de az eltávolítandó nedvességtartalom párolgási hője mellett természetesen többletenergiát kivan a nagy mennyiségű levegő mozgatása és előmelegítése.
A találmány célja olyan el járás kidolgozása, amely az ismert megoldások hátrányainak kiküszöbölésével lehetővé teszi hőérzékeny, folyékony halmazállapotú anyagok nedveségtartalmának kis hőmérsékleten és kevés energia felhasználásával való csökkentését vagy teljes eltávolítását.
A találmány alapja az a felismerés, hogy a fenti cél maradéktalanul megvalósítható, ha a folyékony halmazállapotú anyagot tálcás sztrippeló kolonnába vezetjük be, és e kolonnán - a teljes keresztmetszetre vonatkoztatva - ellenáramba 40 cm/sec és 100 cm/sec közötti sebességgel gázt vezetünk át. Ekkor a tálca nyílásain a tényleges áramlási sebesség 6-25 m/sec a jóval kisebb szabad keresztmetszet miatt.
Kísérleteink során ugyanis megállapítottuk, hogy a megadott gázáramlási sebesség alkalmazása esetén a szt.rippelő kolonna tálcái habkolonnaként üzemelnek, és ilyen módon minthogy n gáz-folyadék fázis érintkezési felülete a habkolonnában a lehető legnagyobb - rendkívül kis mennyiségű - a filmbepárlóban alkalmazott, gázmennyiségeknél legalább egy nagyságrenddel kevesebb - sztrippeló gáz felhasználásával, és ennek megfelelően jóval kevesebb energiával is elérhető a kívánt. bepárlási hatás.
A fentiek alapján a találmány eljárás hőérzékeny, folyékony halmazállapotú, legfeljebb 7 tömegX vizet tartalmazó anyagok igy ömledékek vagy oldatok - nedvességtartalmának csökkentésére vagy teljes eltávolításéra az ömledéknek dermedéspontjánál, az oldatnak kristály-kiválási hőmérsékleténél legfeljebb 15 °C-kal magasabb hőmérsékleten végzett bepárlása útján. A találmány értelmében úgy járunk el, hogy a hepárlást tálcás sztrippeló kolonnában végezzük, amelyen ellenáramban 40 cm/sec és 100 cm/sec közötti sebességgel inért gázt vezetünk át.
A találmány értelménbe inért gázként célszerűen levegőt használunk.
A találmány szerinti eljárásban felhasznált kolonna mint vegyipari berendezés régóta ismert, (lásd pl. Kaszatkin, A.G., loc. cit. 477. o.l, és a vegyipar számos területén, elsősorban mint. adszorbert alkalmazzák, de deszorherként vagy desztilláló kolonnaként való felhasználása sem ritka, bepárlókénti alkalmazása azonban teljesen új.
A habkolonnaként, működő sztrippeló kolonna alkalmazásának előnyét, alapvetően a két fázis közötti nagy érintkezési felület biztosítja, mert így az adott nyomáshoz, hőmérséklethez és töménységhez tartozó egyensúlyi körülmények sokkal jobb hatásfokkal érhetők el, mint ha - azonos tartózkodás·' időket feltételezve - kisebb érintkezési felületet alkalmaznánk. Könnyen belátható, hog> az apró buborékokkal teli habrétegben sokkal nagyobb érintkezési felület alakul ki mint az eddig alkalmazott filmbepárló csőfelületén vagy a vákuumbepárló szeparátorában.
Egy 150 m2 felületű filmbepárló alkalmazásakor a szükséges levegő mennyisége 10 000 Nm3/h. Az ezzel azonos teljesítményű habkolonna üzemeltetéséhez 500 Nm3/h levegómennyiség elegendő, vagyis a találmány szerinti eljárásban a levegöszükséglet eg> huszada a filmbepárló alkalmazása esetér szükséges levegőmennyiségnek. Ezáltal jelentősen csökken a szállítási munka, valamint a: alkalmazott kisebb légmennyiség hevítésébe; szükséges energia is.
A találmány szerinti eljárás főbb előnye a következők:
IIU 199082 Β
a) A nedvességeltávolítás kisebb méretű berendezésben, vagyis kevesebb szerkezeti anyag felhasználásával és kisebb űzeini helyiségben valósítható meg. 5
h) A filmbepárlásnál szükségeshez képest a gázmennyiség legalább egy nagyságreddel csökkenthet/».
e.) Csökken az azonos bepárlási hatásfok eléréséhez szükséges energiafelhaszná- 10 lás, illetve a gáz előmelegítéséhez szükséges energia mennyisége.
d) A bepárlási folyamat biztonságosabban folytatható le.
e) Az alkalmazott gáz mennyiségének 15 csökkenése folytán kevesebb szennyezett gáz keletkezik a bepárlás során, és így annak tisztításához is kevesebh ráfordítás szükséges, mint filmbepárlás esetén. 20
f) Csökken a bepárlás során a környezetbe jutó és azt szennyező anyagok mennyisége.
A találmány oltalmi körének korlátozása nélkül az alábbi kiviteli példákat adjuk meg. 25
Lünk be. így a lineáris áramlási sebesség < teljes keresztmetszetre számítva 65 cm/sec.
A levegő a kolonna tálcáján levő ammóriium-nilrát ömledéken étbuborékolva ónnal nedvességtartalmát 0,78 tömegX-ra csökkent ügy, hogy a víztartalom elpárologtatésého szükséges hőmennyiséget az ömledék érzé kelhető liötartalmából fedezi. Ennek eredmé nyékéül, az ömledék 160 °C-ra hűl le annaí feltételezése mellett, hogy a beadagolt leveg 170 °C-os hőmérséklete a művelet, során nei változik.
Az anyag további töményitése érdekébe a felső tálcáról távozó, 160 °C hőmérsékleti 0,78 tömegX nedvességtartalmú ömledéket fűtölálcán átvezetve ismét 170 °C-ra melegít jük, majd az alsó buboréktálcára vezetjül ahol a bevezetett, sztrippeló levegővel érint kezik. Ennek hatására az ömledék ammóniun -nitrát-tartalma 99,48 tömgX-ra, hőmérséklet pedig 163-165 °C-ra áll be. Ez az anyagtc ménység az esetek többségében, így példái műtrágyagyártás esetén kielégíti a támasztól követelményeket.. A kialakult 99,48 tömeg töménységű ömledék dermedésponja 162,5 °C.
J. példa
2. példa
1,2 méter névleges magasságú, 0,52 ni átmérőjű, 304 L acélból készített, sztrippeló kolonnában 98,5 tömegX ammónium-nitrátot tartalmazó ammónium-nitrát ömledék nedvességtartalmát. közelítőleg 1 tőmegX-kal kívánjuk csökkenteni. A kolonnáha 2 dh buborékoló szitatálea és 1 db fűtötálca van beépítve. A bukógál. magassága 10 cm. A fűtőtálcán 6 sorban 1 cm-es átmérőjű csőből készült, csöspirál van elhelyezve, összesen 2,8 in2 külső futófelülettel. A kolonnába felül, a felső tálcába óránként. 10 000 kg 170 °C hőmérsékletű, 151 °C dermedéspontú ömledéket. vezetünk be, amelynek víztartalma 150 kg (1,5 tömegX).
A kolonna aljába 100,57 kPa nyomással 500 Nm3 170 °C hőmérsékletű levegőt fúva.30 10 000 kg/h 93 tömegX töménységű an mónium-nitrát ömledéket. legfeljebb 0,5 te megX nedvességtartalmúra kell betöményiter. Az alkalmazott kolonna átmérője, szerkeze anyaga, valamint a tálcák méretei és kivite .35 azonosak az 1. példában leírtakkal, azonbt a kolonna teljes hossza 2,5 m, a beépite buborékoló szitatálcák száma pedig 5, illeti a fütőtálcáké 4.
Az ammónium-nitrát oldatot 160 °C h<
mérsékleten tápláljuk be a legfelső szitatá cára. A nedvesség eltávolítását 750 Nm3/ mennyiségű, mintegy 100 cm/sec látszölagi lineáris áramlási sebességű, 108,07 kPa ny< mású és kb. 170 °C hőmérsékletű levegöv végezzük.
A tálcák anyagáramainak főbb jellemz a következők:
| Belépésnél: | Kilépésnél: | ||
| töménység: | 93.0 tömegX | 95.2 tömegX | |
| tálca | hőmérséklet: | 160.0 °C | 125.0 °C |
| töménység: | 95.2 tömegX | 97.1 tömegX | |
| tálca | hőmérséklet: | 170.0 °C | 140.0 °C |
| töménység: | 97.1 tömegX | 98.4 tömegX | |
| tálca | hőmérséklet: | 170.0 °C | 150.0 °C |
| töménység: | 98.4 tömegX | 99.1 tömegX | |
| tálca | hőmérséklet: | 170.0 °C | 160.0 °C |
| töménység: | 99.1 tömegX | 99.5 tömegX | |
| tálca | hőmérséklet.: | 170.0 “C | 164.0 °C |
HU 199082 Η
A bepárlási végtermék tehát. 0,5 tömegX nedvességtartalmú és 164 °C hőmérsékletű ömledék, amelynek dermedéspont.ja 162,8 °G.
3. példa
000 kg/h 98,7 tömeg* töménységű amniónium-nitrát. ömledéket az. 1. példában ismertetett. berendezésben párolunk be 300 Nm3/h mennyiségű, 99,27 kPa nyomású, 170^0 hőmérsékletű levegővel. A levegő látszólagos lineáris áramlási sebessége a kolon5 náhan 40 cm/sec.
A tálcák anyagáramainak főbb jellemzői a következők:
töménység:
1. tálca hőmérséklet.:
töménység:
2. tálca hőmérséklet:
Belépésnél: 98.7 tömegX
170.0 °C 99.25 tömegX
170.0 °C
Kilépésnél: 99.25 tömegX
162.0 °C 99.46 tömegX
165.0 °C
A bepárlási végtermék tehát 0.54 tömegX nedvességtartalmú és 165 °C hőmérsékletű ömledék.
4. példa
Az 1. példában ismertetett kolonnában 10 000 kg/h 145 °C hőmérsékletű, 99,0 tömegX karbamidot tartalmazó ömledék nedves20 ségtarlalmáL 0,1 tőmegX-ra kívánjuk csökkenteni. E célra 150 °C hőmérsékletű, 500 NnP/h mennyiségű, 103,57 kPa nyomású, 65 cm/sec lineáris áramlási sebességű levegőt vezetünk át a kolonnán.
Az 1. tálcán 135 °C-ra lehűlt anyagot a közbülső fűtötálcán 140 °C-ra melegítjük fel, és így engedjük a 2. bepárló tálcára.
A tálcák anyagáramainak főbb jellemzői a következők:
töménység:
1. tálca hőmérséklet.:
töménység:
2. tálca hőmérséklet:
A bepárlási végtermék tehát 0,1 tömegX nedvességtartalmú és 137 °C hőmérsékletű karbamid olvadék.
| Relépésné): | Kilépésnél: |
| 99.0 tömegX | 99.7 tömegX |
| 145.0 °C | 135.0 °C |
| 99.7 tömegX | 99.9 tömegX |
| 140.0 °C | 137.0 °C |
| Az 1. példa anyag- | és energiamérlege |
A felső tálca mérlege
5. példa
5000 kg/h 99,5 tömegX kaprolaktámot tartalmazó, 85 °C hőmérsékletű ömledéket vízmentesitünk az. 1. példában ismertetett hosszúságú, anyagú és tálca-elrendezésű, de ^0 csak 0,4 m átmérőjű kolonnában. 100,07 kPa nyomással és 60 cm/sec lineáris áramlási sebességgel 300 Nm3 mennyiségű, 85-90 °C hőmérsékletű levegőt áramoltatunk át az oszlopon. A kolonnából kilépő anyag gyakorlatilag ·'·’ vízmentes, hőmérséklete, kb. 80 °C.
Az 1. példa anyag- és energiamérlegét az 1. ábra alapján az alábbi 1. táblázatban adjuk meg.
A táblázatban és az 1. ábrán Li, L2, L3 ... stb a betáplált illetve felülről lefelé mozgó folyadék tömegáramát Gi, G2, G3 ... stb pedig a betáplált illetve alulról felszálló gőz tömegáramát jelenti.
Az R reakciókat jelent.
| Belépések: | kg/h | kJ/h |
| Ll 170 °C | ||
| NH4NO3 | 9 850 | 2 786 792 |
| H2O | 150 | 25 211 |
1,1 10 000 2 812 003
G3 170 °C, 99,07 kPa
| levegő | 646.4 | 115 287 |
| II2O | 58.5 | 116 723 |
| NH3 | 7.6 | 3 051 |
| G3 | 712.5 | 235 061 |
| Összesen belép:' | ||
| NH4NO3 | 9 850 | 2 786 792 |
| H2O | 208.5 | 141 934 |
| levegő | 646.4 | 115 287 |
| Nlb | 7.6 | 3 051 |
Zl,1+G3 10 712.5 3 047 064 _
HU 199082 Η
| Kilépések: 1,2 160.3 °C NHíNOj HNO3 HzO | 9 838.7 8.9 100.0 | 2 625 680 2 375 30 776 |
| 1,2 | 9 947.6 | 2 658 831 |
| C,4 170 °C, 98.07 | kPa | |
| levegő | 646.4 | 115 287 |
| H2O | 108.5 | 217 272 |
| NH3 | 10.0 | 4 014 |
| 04 | 764.9 | 336 573 |
| R3 | kg/h | kJ/h |
| Ammóniát bomlás) | (2.4) | 51 660 |
| Összesen kilép: levegő NH4NO3 HNO3 H2O NH3 | 646.4 9 838.7 8.9 208.5 10.0 | 115 287 2 625 680 2 375 248 048 4 014 |
| L2+G4 | 10 712.5 | 2 995 404 |
| R3 (reakcióhő) | 51 660 | |
| XL2+G4+R3 | 3 047 064 |
| A melegítő tálca mérlege: Belépések: 1.2 160.3 °C | ||
| NHíNOs HNO3 H2O | 9 8.38.7 8.9 100.0 | 2 625 680 2 375 30 776 |
| L2 | 9 947.6 | 2 658 831 |
| G2 170 °C, 99.57 levegő H2O NH3 | kPa 646.4 36.5 4.2 | 115 287 63 078 1 686 |
| G2 | 687.1 | 180 051 |
| Q 180 °C, 1.003 gőz (fűtésre) | MPa (139.0) | 280 031 |
| Összesen belép: | kg/h | kJ/h | |
| NH4NO3 | 9 838.7 | 2 | 625 680 |
| HNO3 | 8.9 | 2 375 | |
| H2O | 136.5 | 93 854 | |
| levegő | 646.4 | 115 287 | |
| NH3 | 4.2 | 1 686 | |
| L2 + G2 | 10 634.7 | 2 | 838 882 |
| Q (fűtés) | 280 031 |
Σ1,2 + Ω2 + (J 3 118 913
| Kilépések: 1.3 170 “C NH4NO3 HNÖ3 H2O | 9 822.7 21.5 78.0 | 2 779 068 6 083 25 516 |
| 1,3 | 9 922.2 | 2 810 667 |
| G3 170 °C, 99.07 | kPa | |
| levegő | 646.4 | 115 287 |
| HzO | 58.5 | 116 723 |
| NH3 | 7.6 | 3 051 |
| G3 | 712.5 | 235 061 |
| R2 ammónia (bomlás) (3.4) | 73 185 | |
| összesen kilép: | ||
| NH4NO3 | 9 822.7 | 2 779 068 |
| HNO3 | 21.5 | 6 083 |
| H2O | 136.5 | 142 239 |
| levegő | 646.4 | 115 287 |
| NH3 | 7.6 | 3 051 |
| L3 + G3 | 10 634.7 | 3 045 728 |
| R2 (reakcióhő) | 73 185 | |
| £L3 + G3 + R2 | 3 118 913 | |
| Az alsó tálca mérlege: | ||
| Belépések: | kg/h | kJ/h |
| 1,3 170 °C | ||
| NHíNO | 9 822.7 | 2 779 068 |
| HNO3 | 21.5 | 6 083 |
| H2O | 78.0 | 25 516 |
| L3 | 9 922.2 | 2 810 667 |
| G1 170 °C, 100.5 | 7 kPa | |
| levegő | 646.4 | 115 287 |
| HzO | 9.5 | 27 370 |
| G1 | 655.9 | 142 657 |
| Belép összesen: | ||
| NH4NO3 | 9 822.7 | 2 779 068 |
| HNO3 | 21.5 | 6 083 |
| H2O | 87.5 | 52 886 |
| levegő | 646.4 | 115 287 |
| EL3 + G1 | 10 578.1 | 2 953 324 |
| Kilépések: | ||
| L4 162.8 °C | ||
| ΝΗ4ΝΩ3 | 9 803.0 | 2 656 028 |
| HNO3 | 37.0 | 10 025 |
| HzO | 51.0 | 15 935 |
| L4 | 9 891.0 | 2 681 988 |
| G2 170 °C,' 99.57 | kPa | |
| levegő | 646.4 | 115 287 |
| H2O 36.5 | 63 078 | |
| NH3 | 4.2 | 1 686 |
| Π2 | 687.1 | 180 051 |
HU 199082 Β
| Rl (ammónia bomlás 4.2 kg) | ||
| k.J/h | ||
| 91 285 | ||
| Kilépések összesen: kg/h | k.l/h | |
| NlhNOj | 9 803.0 | 2 656 028 |
| HNOj | 37.0 | 10 025 |
| Η2Ο | 87.5 | 79 013 |
| levegő | 646.4 | 115 287 |
| Nlb | 4.2 | 1 686 |
| L4 + G2 | 10 578.1 | 2 862 039 |
| Rl (reakcióhó) | 91 285 | |
| Σ1.4 + G2 + Rl | 2 953 324 |
Összehasonlító példa
000 kg/h mennyiségű, 185 °C hőmérsékletű és 98,5 tömeg* töménységű animónium-nitrát ömledéket az 1. példában ismertetetthez hasonló berendezésben, valamint, egy olyan filmbepárló berendezésben, amely 500 in2 össz-fűtöfelületű, csőköteges fűtőelemekből áll, 99,5 tömeg* töménységűre párolunk be. A filmbepárlóban 40 000 Nm3/h mennyiségű 180 °C hőmérsékletű levegő hófúvására volt szükség ahhoz, hogy a kiindulási ömledék töménysége 99,5 t.ömeg*-ra nö- .10 vekedjék. igy tehát filmbepárló alkalmazása esetén 1000 kg 98,5 tömeg%-os hepárlandó ammónium-nitrátra vonatkoztatva 667 Nm3 180 “C hőmérsékletű levegőre volt. szükség. Ezzel szemben a találmány szerinti eljárás 35 esetében hasonló paraméterek mellett csak 50 Nm3 levegőre volt szükség.
Filmbepárló alkalmazása esetén tehát több, mint. 13-szor több levegő felhasználásá5 ra van szükség, és a levegő felmelegítéséhez szükséges hőenergia is legalább ilyen mértékben csökken a találmány szerinti eljárás esetében.
Claims (2)
- SZABADALMI IGÉNYPONTOK1. Eljárás hőérzékeny, legfeljebb 7 tömeg* vizet tartalmazó ömledékek nedvesség15 tartalmának csökkentésére vagy eltávolítására, az ömledék dermedéspontjánál legfeljebb 15 “C-kal magasabb hőmérsékleten végzett bepárlás útján, azzal jellemezve, hogy a bepárlást. tálcás sztrippeló kolonnában végez20 zük, amelyen 1 t bepárlandó anyagra számítva ellenáramhan 40 cm/sec. és 100 cm/sec. közötti sebességgel 30-80 Nnt3 inért gázt vezetünk át..
- 2. Az 1. igénypont, szerinti eljárás, azzal25 jellemezve, hogy inért gazként levegőt használunk.
Priority Applications (14)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU864972A HU199082B (en) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | Method for decreasing or removing the moisture content of heat-sensitive melts |
| AT0310687A AT389056B (de) | 1986-12-01 | 1987-11-26 | Verfahren zur verringerung oder voelligen entfernung des wassergehaltes von waermeempfindlichen, im fluessigen aggregatzustand vorliegenden stoffen |
| BE8701365A BE1001727A3 (fr) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Procede pour diminuer ou eliminer completement la teneur en eau de matieres liquides sensibles a la chaleur. |
| DE19873740717 DE3740717A1 (de) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Verfahren zum verringern oder voelligen entfernen des wassergehaltes von waermeempfindlichen, hoechstens 10 masse-% wasser enthaltenden, im fluessigen aggregatzustand vorliegenden stoffen |
| DD87309725A DD264617A5 (de) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Verfahren zur verringerung oder voelligen entfernung des wassergehaltes von waermeempfindlichen, hoechstens 10 massenanteile in % wasserenthaltenden, im fluessigen aggregatzustand vorliegenden stoffen |
| IT22826/87A IT1223396B (it) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Procedimento per la diminuzione o la rimozione completa del contenuto d'acqua in materiali liquidi termosensibili |
| NL8702878A NL8702878A (nl) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Werkwijze voor de verlaging van of volledige verwijdering van het watergehalte van hittegevoelige vloeibare materialen. |
| FR878716621A FR2607402B1 (fr) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Procede pour diminuer ou eliminer completement la teneur en eau de matieres liquides sensibles a la chaleur |
| NO875003A NO168017C (no) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Fremgangsmaate for aa fjerne vann fra varmefoelsomme flytende materialer. |
| PL26916387A PL269163A1 (en) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | The method of reduction of contents or of complete removal of water from sensitive on temperature liquid materials |
| SE8704794A SE8704794L (sv) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Forfarande for att minska eller fullstendigt avlegsna vattenhalten i vermekensliga, vetskeformiga material |
| CS878721A CS270578B2 (en) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Method of water content removal or water perfect removal from heat-sensitive liquid materials |
| GB8728076A GB2198049B (en) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Process for the decrease in or complete removal of the water content of heat-sensitive liquid materials |
| FI875287A FI875287A (fi) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Foerfarande foer att minska eller helt avlaegsna vatteninnehaollet i vaermekaensliga vaetskeformiga material. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU864972A HU199082B (en) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | Method for decreasing or removing the moisture content of heat-sensitive melts |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUT45606A HUT45606A (en) | 1988-07-28 |
| HU199082B true HU199082B (en) | 1990-01-29 |
Family
ID=10969399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU864972A HU199082B (en) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | Method for decreasing or removing the moisture content of heat-sensitive melts |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | AT389056B (hu) |
| BE (1) | BE1001727A3 (hu) |
| CS (1) | CS270578B2 (hu) |
| DD (1) | DD264617A5 (hu) |
| DE (1) | DE3740717A1 (hu) |
| FI (1) | FI875287A (hu) |
| FR (1) | FR2607402B1 (hu) |
| GB (1) | GB2198049B (hu) |
| HU (1) | HU199082B (hu) |
| IT (1) | IT1223396B (hu) |
| NL (1) | NL8702878A (hu) |
| NO (1) | NO168017C (hu) |
| PL (1) | PL269163A1 (hu) |
| SE (1) | SE8704794L (hu) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107850395B (zh) * | 2015-05-27 | 2020-06-23 | 新南创新私人有限公司 | 辅助热致变化的方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE332001A (hu) * | 1925-02-07 | |||
| GB380928A (en) * | 1930-09-08 | 1932-09-29 | Melle Usines Sa | Improvements relating to the continuous separation of a body from its solution in a liquid |
| GB435134A (en) * | 1934-03-19 | 1935-09-16 | Thermal Syndicate Ltd | Improvements in or relating to concentration or absorption towers |
| NL54420C (hu) * | 1937-05-25 | |||
| NL80636C (hu) * | 1952-03-26 | |||
| GB805199A (en) * | 1956-01-31 | 1958-12-03 | Commercial Solvents Corp | Improvements in or relating to process of preparing dry ammonium nitrate |
| JPS5813563B2 (ja) * | 1976-04-03 | 1983-03-14 | 信越化学工業株式会社 | 塩化ビニルの水性分散液から未反応モノマ−を除去する方法およびその装置 |
| US4201628A (en) * | 1977-10-07 | 1980-05-06 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Separation apparatus |
| DE2759097C2 (de) * | 1977-12-30 | 1987-03-05 | Norsk Hydro A.S., Oslo | Verfahren zur Reduktion des Vinylchloridgehaltes in wäßrigen Dispersionen von Vinylchloridpolymeren und -copolymeren |
| CA1191446A (en) * | 1980-12-31 | 1985-08-06 | Johan J.B. Pek | Column for contacting a slurry with a gas and tray for use in such a column |
| DE3128596A1 (de) * | 1981-07-20 | 1983-01-27 | Heinz 2050 Hamburg Schumacher | Vorrichtung zur behandlung von flockigem oder gekoerntem material mit gasen oder daempfen im kontinuierlichen betrieb im gegenstrom |
-
1986
- 1986-12-01 HU HU864972A patent/HU199082B/hu not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-11-26 AT AT0310687A patent/AT389056B/de not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 PL PL26916387A patent/PL269163A1/xx unknown
- 1987-12-01 DD DD87309725A patent/DD264617A5/de not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 NO NO875003A patent/NO168017C/no unknown
- 1987-12-01 DE DE19873740717 patent/DE3740717A1/de not_active Withdrawn
- 1987-12-01 FR FR878716621A patent/FR2607402B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 GB GB8728076A patent/GB2198049B/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 NL NL8702878A patent/NL8702878A/nl not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 FI FI875287A patent/FI875287A/fi not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 CS CS878721A patent/CS270578B2/cs unknown
- 1987-12-01 SE SE8704794A patent/SE8704794L/ not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 BE BE8701365A patent/BE1001727A3/fr not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 IT IT22826/87A patent/IT1223396B/it active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUT45606A (en) | 1988-07-28 |
| GB8728076D0 (en) | 1988-01-06 |
| DD264617A5 (de) | 1989-02-08 |
| ATA310687A (de) | 1989-03-15 |
| SE8704794L (sv) | 1988-06-02 |
| NO168017C (no) | 1992-01-08 |
| PL269163A1 (en) | 1988-09-01 |
| CS872187A2 (en) | 1989-11-14 |
| DE3740717A1 (de) | 1988-06-16 |
| NO875003L (no) | 1988-06-02 |
| NO168017B (no) | 1991-09-30 |
| AT389056B (de) | 1989-10-10 |
| FR2607402A1 (fr) | 1988-06-03 |
| SE8704794D0 (sv) | 1987-12-01 |
| FI875287A (fi) | 1988-06-02 |
| FI875287A0 (fi) | 1987-12-01 |
| CS270578B2 (en) | 1990-07-12 |
| NO875003D0 (no) | 1987-12-01 |
| GB2198049A (en) | 1988-06-08 |
| NL8702878A (nl) | 1988-07-01 |
| GB2198049B (en) | 1991-04-17 |
| IT1223396B (it) | 1990-09-19 |
| IT8722826A0 (it) | 1987-12-01 |
| FR2607402B1 (fr) | 1991-08-30 |
| BE1001727A3 (fr) | 1990-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU188717B (en) | Method for removing the urea, ammonia and carbon dioxide from lean aqueous solution | |
| CH641126A5 (en) | Process and system for regenerating sulphuric acid | |
| JPH0233645B2 (hu) | ||
| HU199082B (en) | Method for decreasing or removing the moisture content of heat-sensitive melts | |
| DE69101022T2 (de) | Verfahren zur Konzentrierung von Harnstofflösungen unter Vakuum. | |
| JP3626794B2 (ja) | ニトロ芳香族化合物の製造方法 | |
| DE2311085A1 (de) | Trennung von fluessigen aggressiven stoffgemischen | |
| US3865929A (en) | Hydrogen fluoride recovery process | |
| RU96110896A (ru) | Способ удаления перхлората | |
| DE2521507B2 (de) | Verfahren zur rueckgewinnung der harnstoff-, ammoniak- und kohlendioxidanteile aus dem beim einengen einer harnstoffloesung anfallenden dampfgemisch | |
| DE2528611A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen herstellung von kristallen | |
| CA1085580A (en) | Process for recovery of products from a waste stream in the manufacture of acrylonitrile | |
| JP4183286B2 (ja) | 高純度ヒドロキシルアミン水溶液の製造 | |
| US2643180A (en) | Method of producing sodium nitrate | |
| US4866207A (en) | Process for concentrating an urea solution by evaporation | |
| DE69908161T2 (de) | Verfahren zur herstellung vom melamin | |
| DD278781A5 (de) | Verfahren zum konzentrieren einer harnstoffloesung | |
| DE10314492B4 (de) | Verfahren zur Herstellung einer wässrigen Lösung von Hydroxylamin | |
| DE3874163T2 (de) | Verfahren zum kondensieren von aluminiumchlorid. | |
| US3690820A (en) | Production of ammonium nitrate | |
| DE2023205B2 (de) | Verfahren zur rueckgewinnung fluechtiger, nicht umgesetzter monomerer aus einem dampfgemisch | |
| WO2019122297A1 (en) | Systems and methods for removing water from fertilizers | |
| EP0022473B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Regenerieren von Schwefelsäure | |
| DE1224722B (de) | Vorrichtung zur Gewinnung von granuliertem Ammoniumnitrat | |
| EP0324149B1 (de) | Verfahren zur Entsorgung von Härtereiabwässern durch Eindampfen |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HU90 | Patent valid on 900628 | ||
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |