CS270578B2 - Method of water content removal or water perfect removal from heat-sensitive liquid materials - Google Patents
Method of water content removal or water perfect removal from heat-sensitive liquid materials Download PDFInfo
- Publication number
- CS270578B2 CS270578B2 CS878721A CS872187A CS270578B2 CS 270578 B2 CS270578 B2 CS 270578B2 CS 878721 A CS878721 A CS 878721A CS 872187 A CS872187 A CS 872187A CS 270578 B2 CS270578 B2 CS 270578B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- water
- column
- temperature
- water content
- heat
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 42
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 title claims description 7
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 20
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 16
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 9
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 3
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 2
- JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N epsilon-caprolactam Chemical compound O=C1CCCCCN1 JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 239000012943 hotmelt Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000007738 vacuum evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000011364 vaporized material Substances 0.000 description 1
- 239000002966 varnish Substances 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/14—Evaporating with heated gases or vapours or liquids in contact with the liquid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/18—Nitrates of ammonium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
(57) Způsob snižování obsahu vody nebo dokonalého odstraňování vody z kapalných materiálů citlivých к teplu, jako jsou taveniny nebo roztoky, obsahujících hmotnostně nejvýfie 10 *„vody, odpařováním vody za teploty nejvýše o 30 C vyěěí, než je teplota bodu tání jejich taveniny nebo teplota, při které se z roztoku vylučují krystaly, přičemž se odpařování provádí ve stripovací koloně, kterou se vede , protiproudně plyn rychlostí 25 až 110 cm s θ 82 r* lA O(57) A method of reducing the water content or thoroughly removing water from heat-sensitive liquid materials such as melt or solutions containing not more than about 10% by weight of water by evaporating water at a temperature of no greater than 30 C above their melting point; temperature at which crystals are precipitated from the solution, the evaporation being carried out in a stripping column through which the gas is passed countercurrently at a velocity of 25 to 110 cm with θ 82 r * 10A
Г*Г *
CSICSI
CO ωCO ω
Vynález se týká nového způsobu snižování obsahu vody nebo dokonalého odstraňování vody z materiálů citlivých к teplu jako jsou taveniny nebo roztoky obsahující hmotnostně nejvýše 10 4 vody, odpařováním vody při teplotě nejvýše o 50 °C vyšší, než je teplota bodu tání taveniny nebo teplota, při které se z roztoku vylučují krystaly.The present invention relates to a novel process for reducing water content or thoroughly removing water from heat-sensitive materials such as melt or solutions containing not more than 10% by weight of water, by evaporating water at a temperature no greater than 50 ° C above the melting point or which precipitate crystals from the solution.
V případě známých způsobů pro takové účely se zbytkový obsah vody v tavenině nebo roztocích odstraňuje odpařováním za· vakua nebo filmovým odpařováním A.G. Kasatkin: Basic Operations, Machines and Equipments of the Chemical Industry 3. maďarské vydání Miizaki Kiadó, Budapeší, 1976, kapitola IX .In known methods for such purposes, the residual water content of the melt or solutions is removed by evaporation under vacuum or by film evaporation of A.G. Kasatkin: Basic Operations, Machines and Equipments of the Chemical Industry 3rd Hungarian edition Miizaki Kiadó, Budapest, 1976, Chapter IX.
Použití vakuového odpařování omezujo skutečnost, že množství toplo, požoduvtiné к ud paření obsahu vody, sd musí přenést do kapalného systému za teploty tak vysoké, žs může nepříznivě působit, popřípadě až rozkládat odpařovaný materiál nebo popřípadě může vést к explozi. Kromě tuho tento způsob vyžaduje velké množství energie, jelikož kromě teplu, potřebného к odpaření obsažené vody, je zapotřebí také energie - elektrického proudu, páry, chladicí vody - pro nastavení vakua, ·The use of vacuum evaporation limits the fact that the amount of heater required to evaporate the water content must be transferred to the liquid system at a temperature so high that it can adversely affect or even decompose the vaporized material or possibly lead to an explosion. In addition to this, this method requires a great deal of energy, since in addition to the heat required to evaporate the water contained there is also energy - electricity, steam, cooling water - required to adjust the vacuum, ·
V případě filmového odpařování se dosahuje lepšího využití tepla přenášeného do kapalného materiálu tím, že ve filmové odparce se horká tavenina nebo horký roztok uvádějí do styku 8 velkým povrchem, na celém povrchu trubek odparky, prostředí přijímajícího vodní obsah například s poměrně velkým množstvím přehřátého vzduchu, V tomto případě se využívá principu protiproudného přímého kontaktu к odstraňování obsažené vody, avšak kromě odparného tepla obsažené vody, která se má odstranit, je zapotřebí další energie к dopravě a přehřátí velkého množství vzduchu,In the case of film evaporation, better use of the heat transferred to the liquid material is achieved by contacting the hot melt or hot solution in a film evaporator with a large surface, over the entire surface of the evaporator tubes, of a water receiving environment with relatively large amounts of superheated air. In this case, the principle of countercurrent direct contact is used to remove the water contained, but in addition to the evaporative heat of the water to be removed, additional energy is required to transport and overheat large amounts of air,
Úkolem vynálezu je vyvinout způsob ke snížení obsahu vody nebo к dokonalému odstranění vody z tepelně citlivých kapalných materiálů při nízké teplotě a za nízké energetické náročnosti za odstranění nedostatků způsobů známých pro tento účel ze stavu techniky.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a method for reducing water content or completely removing water from thermally sensitive liquid materials at low temperature and low energy consumption while eliminating the drawbacks of the prior art methods for this purpose.
Vynález je založen na poznatku, že lze shora uvedených záměrů dosáhnout zaváděním kapalného materiálu do stripovací telírové kolony a protiproudným vedením plynu kolonou rychlostí 25 cm sl až 110 cm s^ podle výpočtu pro celý průřez kolony, V tomto případ^ skutečná průtoková rychlost otvory talířů bude 6 až 25 m v důsledku mnohem menšího volného průřezu.The invention is based on the finding that the above objects can be achieved by introducing liquid material into a stripper body column and countercurrently passing gas through the column at a velocity of 25 cm -1 to 110 cm 2 as calculated for the entire cross-section of the column. 6 to 25 m due to the much smaller free cross section.
Jmenovitě se zjistilo při provádění zkoušek za použití dané rychlosti plynu, že talíře stripovací kolony pracují jako pěnová kolona, a proto jelikož kontaktní povrch mezi kapalinou a plynem je maximální v pěnové koloně, může se žádaného jevu odpařování dosáhnout použitím mimořádně nízkého množství stripovacího plynu, přičemž toto množství plynu je alespoň o jeden řád nižší než při používání filmových odparek, přičemž požadavky oa energii jsou mnohem nižší.Namely, when testing at a given gas velocity, stripper column plates have been found to operate as a foam column and therefore, since the liquid-to-gas contact surface is maximum within the foam column, the desired evaporation effect can be achieved using an extremely low amount of stripper gas, this amount of gas is at least one order of magnitude lower than when using film evaporators, and the energy requirements are much lower.
Proto vynález představuje nový způsob snižování obsahu vody nebo dokonalého odstranění vody z kapalných materiálů citlivých к teplu, jako jsou taveniny nebo roztoky obsahující alespoň hmotnostně 10 4 vody, odpařováním vody za teploty nejvýše o 30 °C vyšší, než je teplota bodu tání taveniny nebo teplota vylučování krystalů z roztoku. Způsob podle vynálezu je vyznačený tím, že se odpařování vody provádí ve stripovací talířové koloně, kterou se protiproudně vede plyn o rychlosti 25 až 110 cm s^. Při způsobu je vhodné používat vzduchu jakožto plynu.Therefore, the present invention provides a new method of reducing water content or thoroughly removing water from heat-sensitive liquid materials such as melt or solutions containing at least 10% by weight water by evaporating water at a temperature no greater than 30 ° C above the melting point or melt temperature. excretion of crystals from solution. The process according to the invention is characterized in that the evaporation of the water is carried out in a stripping plate column by means of which a gas at a velocity of 25 to 110 cm @ 2 is countercurrently fed. In the process it is suitable to use air as a gas.
Kolona, používaná při způsobu podle vynálezu, je známým zařízením jakožto zařízení používané v chemickém průmyslu, viz například A,G,Kasatkin, Jak shora uvedeno, str. 477 a v chemickém průmyslu se jí v četných sektorech používá jakožto adsorberu. Často se jí používá rovněž jakožto desorberu nebo jakožto destilační kolony. Její použití jakožto odparky je však zcela nové.The column used in the process of the invention is a well-known apparatus as used in the chemical industry, see, for example, A, G, Kasatkin, As mentioned above, p. 477, and is used as an adsorber in a number of sectors. It is also often used as a desorber or as a distillation column. However, its use as an evaporator is completely new.
Výhoda použití stripovací talířové kolony pracující jakožto pěnová kolona je v podstatě založena na velké stykové ploše mezi dvěma fázemi, jelikož se dosahuje rovnovážných podmínek podmíněných daným tlakem, teplotou a koncentrací za mnohem vyšší účinnosti než za použití menších styčných povrchů, při stejné době prodlevy. Je jasné, že se vytváří mnohem větší styčná plocha v pěnové vrstvě vyplněné malými bublinkami, než jaká se může vytvořit na povrchu trubek filmové odparky až dosud používané nebo v separátoru vakuové odparky.The advantage of using a stripper column as a foam column is essentially based on a large interface between the two phases, since equilibrium conditions due to the given pressure, temperature and concentration are achieved at a much higher efficiency than using smaller contact surfaces at the same residence time. It is clear that a much larger contact area is formed in the foam layer filled with small bubbles than can be formed on the surface of the tubes of the film evaporator hitherto used or in the vacuum evaporator separator.
CS 270578 02CS 270578 02
3 13 1
Při použití filmové odparky s povrchem 150 m je zapotřebí 10 000 Nm h vzduchu. Pro práci pěnové kolony se stejným výkonem dostačuje 500 Nm5 h’1 vzduchu, to znamená, že při způsobu podle vynálezu je spotřeba vzduchu jednou dvacetinou potřebného množství pro filmo« vou odparku. Proto ae podstatně sníží potřebná energie pro přenos a pro ohřátí vzduchu.When using a 150 m film evaporator, 10,000 Nm of air is required. For the operation of a foam column with the same output, 500 Nm of 5 h -1 air is sufficient, i.e. in the process according to the invention the air consumption is one twentieth of the amount required for a film evaporator. Therefore, ae will significantly reduce the energy required to transfer and heat the air.
Jakožto výhod/ způsobu podle vynálezu se souhrnně uvádí:The advantages / method of the invention are summarized as follows:
a) Odstranění obsaženého množství vody lze dosáhnout na zařízení menších rozměrů, to známe- v nrt zn použití monšího množství konstrukčního materiálu v zařízení o monším objemu.a) Removal of the amount of water contained can be achieved on smaller-sized equipment, as known from the use of a larger amount of construction material in a larger capacity equipment.
b) Spotřeba plynu so může snížit alespoň o jeden řád ve srovnání s filmovou odparkou.b) The gas consumption may be reduced by at least one order of magnitude compared to the film evaporator.
c) Energie, potřebná к dosažení téhož výsledku odpaření a přehřátí plynu se snižuje.(c) The energy required to achieve the same evaporation and superheat result is reduced.
(i) Odpaření vody ne můžo provádět s větflí bozpoČnoatí. *(i) Evaporation of water cannot be carried out with the help of a fork. *
o) Snížením množství použitého plynu se z odpařovaoí jednotky získá menší množství znečištěného plynu. Jo proto zapotřebí nižších nákladů pro čištěni odpadního plynu než v případě f i línové odparky .o) By reducing the amount of gas used, a smaller amount of polluted gas is obtained from the evaporator unit. Therefore, lower waste gas purification costs are required than in the case of a fume evaporator.
f) Snižujo se množství látek zaváděných do ovzduší v průběhu odpařování, přičemž jdo o látky ovzduší zneftištující.f) The amount of substances introduced into the atmosphere during evaporation is reduced, and they are polluting the atmosphere.
Způaob podle vynálezu blíže objasňují následující příklady praktického provedení, kleré však vynález nijak neomezují.The following examples illustrate the invention in more detail, but do not limit the invention in any way.
Ve stripovací odpařovací koloně o délce 1,2 m a o průměru 0,5 m, konstruované z oceliIn a stripping evaporation column of 1.2 m length and 0.5 m diameter, constructed of steel
304 L, se má snížit obsah vody v tavenině dusičnanu amonného obsahující hmotnostně 98,5 4 dusičnanu amonného ó přibližně 1 4. Oo kolony, se vestavějí dva perforované probublávací talíře a jeden vyhřívací talíř. Výška přepadu je 10 cm. V 6 sóriích se na vyhřívací talíř o vloží svinutá trubka připravená z trubky o průměru 1 cm s celkovou vyhřívací plochou 2,8 m . 10 000 kg taveniny obsahující 150 kg /hmotnostně 1,5 4/ vody o teplotě 170 °C a s teplotou bodu tuhnutí 151 °C se zavádí do kolony za hodinu.304 L, the water content of the ammonium nitrate melt containing 98.5% by weight of ammonium nitrate přibližně approximately 1440 should be reduced. Two column perforated bubbler plates and one heating plate were built into the column. The height of the overflow is 10 cm. In 6 series, a coiled tube made from a 1 cm diameter tube with a total heating surface of 2.8 m is placed on a heating plate. 10,000 kg of melt containing 150 kg (1.5% by weight) of water at 170 ° C and with a pour point of 151 ° C are introduced into the column per hour.
0o kolony se dmychá 500 Nm** vzduchu o teplotě 170 °C a o tlaku 2,5 kPa к dosažení lineárního průtoku 65 cm s’1 podle výpočtu pro celkový průřez.500 Nm ** of air at 170 ° C and a pressure of 2.5 kPa are blown through the column to achieve a linear flow rate of 65 cm s -1 as calculated for the total cross-section.
Vzduch, probublávající talířem obsahujícím taveninu dusičnanu amonného vytváří pěnu, čímž se obsah vody v tavenině opouštějící talíř snižuje na hmotnostně 0,78 4 takovým způsobem, Že množství tepla, potřebné к odpaření obsaženého množství vody se kryje z obsahu tepla taveniny; následkem toho se tavenina ochladí na 160 °C za předpokladu, že teplota 170 °C zaváděného vzduchu se během procesu nemění.The air bubbling through the plate containing the ammonium nitrate melt forms a foam, thereby reducing the water content of the melt leaving the plate to 0.78% by weight in such a way that the amount of heat required to evaporate the amount of water contained is covered by the melt heat content; as a result, the melt is cooled to 160 ° C, provided that the temperature of the inlet air of 170 ° C does not change during the process.
К dalšímu zkoncentrování materiálu se tavenina opouštějící talíř s teplotou 160 °C a s obsahem vody hmotnostní 0,70 4 vede přes ohřívací talíř a ohřeje se opět na teplotu 170 °C, * pak se zavádí na nižší probublávací talíř, kterým se provádí vzduch se shora uvedenými parametry. lak se zvýší obsah dusičnanu amonného v tavenině na 99,48 4 hmotnostních, přičemž její teplota dosáhne 163 až 165 °C. Ve většině případech, například pro případ výroby hnojiv, splňuje tato koncentrace požadavky.To further concentrate the material, the melt leaving the plate at a temperature of 160 ° C and having a water content of 0.70 4 is passed through a heating plate and heated again to a temperature of 170 ° C, * then introduced into a lower bubbling plate to carry air parameters. the varnish increases the melt content of ammonium nitrate to 99.48% by weight, reaching a temperature of 163-165 ° C. In most cases, for example in the case of fertilizer production, this concentration meets the requirements.
Příklad 2Example 2
Roztok dusičnanu amonného o koncentraci hmotnostně 93 % se má zkoncentrovat na obsah vody nejvýše hmotnostně 0,5 4. Průměr, konstrukční materiál kolony a rozměr a konstrukce talířů jsou stejné jako podle příkladu 1, avšak celková délka kolony je 2,5 m, počet vestavěných probublávacích talířů je 5 a počet vyhřívacích talířů je 4.The 93% by weight ammonium nitrate solution should be concentrated to a water content of not more than 0.5% by weight. The diameter, construction material of the column and the size and construction of the plates are the same as in Example 1, but the total length of the column is 2,5 m. bubbling plates is 5 and the number of heating plates is 4.
Roztok dusičnanu amonného se Zavádí o teplotě 160 °C na horní perforovaný talíř. Obsah vody se snižuje použitím 750 Nm^ h’^ vzduchu o teplotě 170 °C za zdánlivé průtokové rychlosti 100 cm s1 a za tlaku 10 kPa.The ammonium nitrate solution is introduced at a temperature of 160 ° C onto the top perforated plate. The water content is reduced by using 750 Nm @ -1 of air at 170 DEG C. at an apparent flow rate of 100 cm @ -1 and at a pressure of 10 kPa.
Hlavní charakteristiky protékajícího materiálu na jednotlivých talířích jsou následující: procenta jsou míněna vždy hmotnostněThe main characteristics of the flowing material on the individual plates are as follows: percentages are always by weight
Na vstupu Na výstupu talíř 1, koncentrace 93,0 * 95,2 4 teplota 160,0 °C 125,0 °CInlet Inlet Plate 1, concentration 93.0 * 95.2 4 temperature 160.0 ° C 125.0 ° C
tě 164 °C.mp 164 ° C.
Příklad 3Example 3
Odpařuje se tavenina dusičnanu amonného o koncentraci 98,7 4 za použití 300 Nm5 h”1 vzduchu o teplotě 170 °C a za tlaku 1,2 kPa v zařízení popsaném v příkladu 1. Zdánlivá lineární průtoková rychlost vzduchu v koloně je 40 cm s’*.The 98.7% ammonium nitrate melt is evaporated using 300 Nm of 5 h -1 air at 170 ° C and 1.2 kPa pressure in the apparatus described in Example 1. The apparent linear air flow rate in the column is 40 cm s '*.
Hlavní charakteristiky protékajícího materiálu jsou následující:The main characteristics of the flowing material are as follows:
talíř 1, koncentrace teplota talíř 2, koncentrace teplotaplatter 1, concentration temperature platter 2, concentration temperature
Na vstupuAt the entrance
98,7 *98,7 *
170,0 °C170.0 ° C
99,25 %99.25%
170,0 °C170.0 ° C
Na výstupuOutput
99,25 499.25 4
162,0 °C162.0 ° C
99,46 499,46 4
165,0 °C165.0 ° C
Konečným produktem odpaření je tedy tavenina s tě 165 °C. (V předešlé tabulce jsou procenta míněna obsahem vody hmotnostně 0,54 4 o teplovždy hmotnostně).Thus, the final product of evaporation is a melt of 165 ° C. (In the above table, the percentages are water content by weight 0.54 4 by heat content by weight).
Příklad 4Example 4
Obsah vody v tavenině o teplotě 150 °C obsahující 99,0 % močoviny, se má snížit na hmotnostně 0,1 4 v koloně popsané v příkladu 1, К tomuto účelu se kolonou provádí 500 Nm^ h’1 vzduchu o teplotě 150 °C a za tlaku 5 kPa, Materiál ochlazený na talíři na 140 °C se ohřeje na 145 °C na středním vyhřívacím talíři a zavádí se к dalšímu odpařování na odpařovací talíř 2.The water content of the melt at 150 ° C containing 99.0% urea is to be reduced to 0.1% by weight in the column described in Example 1, for this purpose 500 Nm · h · l of air at 150 ° C are carried out with the column. and at a pressure of 5 kPa. The material cooled to 140 ° C on the plate is heated to 145 ° C on the central heating plate and fed to the evaporation plate 2 for further evaporation.
Hlavní charakteristiky materiálu protékajícího po talířích jsou následující (procenta jsou míněna vždy hmotnostně):The main characteristics of the material flowing through the plates are as follows (percentages are always by weight):
Na vstupu talíř 1, koncentrace 99,0* teplota 150,0°C talíř 2, koncentrace 99,74 teplota 145,0°CInlet plate 1, concentration 99.0 * temperature 150.0 ° C plate 2, concentration 99.74 temperature 145.0 ° C
Na výstupuOutput
99,7 499.7 4
140,0 °C140.0 ° C
99,9 499,9 4
142,0 °C142.0 ° C
Konečným produktem odpařování je tedy tavenina močoviny s obsahem vody hmotnostně 0,1 Чао teplotě 142 °C.The final product of evaporation is therefore a urea melt with a water content of 0.1 Ч and a temperature of 142 ° C.
Příklad 5Example 5
Obsah vody v tavenině obsahující hmotnostnš 99,5 4 kaprolaktamu a mající teplotu 135 °C se má odstranit v koloně, jak je popsáno v příkladu 1, totiž o stejné délce, ze stejného konstrukčního materiálu a se stejným uspořádáním talířů avšak o průměru toliko 0,4 m. Kolonou se vede 30Q Nm3 h1 dusíku o teplotě 130 až 135 °C a za tlaku 2 kPa lineární průtokovou rychlostí 60 cm s Produkt opouští kolonu o teplotě 130 °C a prakticky prostý vody.The water content of the melt containing 99.5% by weight of caprolactam and having a temperature of 135 ° C is to be removed in the column as described in Example 1, namely of the same length, of the same construction material and with the same plate arrangement but only 0. 4 m. the column is passed 30Q Nm3 1 hr of nitrogen at 130 to 135 ° C and a pressure of 2 kPa linear flow rate of 60 cm with the product leaves the column at 130 ° C and virtually free of water.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU864972A HU199082B (en) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | Method for decreasing or removing the moisture content of heat-sensitive melts |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS872187A2 CS872187A2 (en) | 1989-11-14 |
| CS270578B2 true CS270578B2 (en) | 1990-07-12 |
Family
ID=10969399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS878721A CS270578B2 (en) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Method of water content removal or water perfect removal from heat-sensitive liquid materials |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | AT389056B (en) |
| BE (1) | BE1001727A3 (en) |
| CS (1) | CS270578B2 (en) |
| DD (1) | DD264617A5 (en) |
| DE (1) | DE3740717A1 (en) |
| FI (1) | FI875287A (en) |
| FR (1) | FR2607402B1 (en) |
| GB (1) | GB2198049B (en) |
| HU (1) | HU199082B (en) |
| IT (1) | IT1223396B (en) |
| NL (1) | NL8702878A (en) |
| NO (1) | NO168017C (en) |
| PL (1) | PL269163A1 (en) |
| SE (1) | SE8704794L (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107850395B (en) * | 2015-05-27 | 2020-06-23 | 新南创新私人有限公司 | Method for assisting thermally induced changes |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE332001A (en) * | 1925-02-07 | |||
| GB380928A (en) * | 1930-09-08 | 1932-09-29 | Melle Usines Sa | Improvements relating to the continuous separation of a body from its solution in a liquid |
| GB435134A (en) * | 1934-03-19 | 1935-09-16 | Thermal Syndicate Ltd | Improvements in or relating to concentration or absorption towers |
| NL54420C (en) * | 1937-05-25 | |||
| NL80636C (en) * | 1952-03-26 | |||
| GB805199A (en) * | 1956-01-31 | 1958-12-03 | Commercial Solvents Corp | Improvements in or relating to process of preparing dry ammonium nitrate |
| JPS5813563B2 (en) * | 1976-04-03 | 1983-03-14 | 信越化学工業株式会社 | Method and apparatus for removing unreacted monomers from an aqueous dispersion of vinyl chloride |
| US4201628A (en) * | 1977-10-07 | 1980-05-06 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Separation apparatus |
| DE2759097C2 (en) * | 1977-12-30 | 1987-03-05 | Norsk Hydro A.S., Oslo | Process for reducing the vinyl chloride content in aqueous dispersions of vinyl chloride polymers and copolymers |
| CA1191446A (en) * | 1980-12-31 | 1985-08-06 | Johan J.B. Pek | Column for contacting a slurry with a gas and tray for use in such a column |
| DE3128596A1 (en) * | 1981-07-20 | 1983-01-27 | Heinz 2050 Hamburg Schumacher | DEVICE FOR THE TREATMENT OF FLUFFY OR GRAINED MATERIAL WITH GASES OR STEAMERS IN CONTINUOUS COUNTERFLOW OPERATION |
-
1986
- 1986-12-01 HU HU864972A patent/HU199082B/en not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-11-26 AT AT0310687A patent/AT389056B/en not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 PL PL26916387A patent/PL269163A1/en unknown
- 1987-12-01 DD DD87309725A patent/DD264617A5/en not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 NO NO875003A patent/NO168017C/en unknown
- 1987-12-01 DE DE19873740717 patent/DE3740717A1/en not_active Withdrawn
- 1987-12-01 FR FR878716621A patent/FR2607402B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 GB GB8728076A patent/GB2198049B/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 NL NL8702878A patent/NL8702878A/en not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 FI FI875287A patent/FI875287A/en not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 CS CS878721A patent/CS270578B2/en unknown
- 1987-12-01 SE SE8704794A patent/SE8704794L/en not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 BE BE8701365A patent/BE1001727A3/en not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 IT IT22826/87A patent/IT1223396B/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUT45606A (en) | 1988-07-28 |
| GB8728076D0 (en) | 1988-01-06 |
| DD264617A5 (en) | 1989-02-08 |
| ATA310687A (en) | 1989-03-15 |
| SE8704794L (en) | 1988-06-02 |
| NO168017C (en) | 1992-01-08 |
| PL269163A1 (en) | 1988-09-01 |
| CS872187A2 (en) | 1989-11-14 |
| DE3740717A1 (en) | 1988-06-16 |
| NO875003L (en) | 1988-06-02 |
| NO168017B (en) | 1991-09-30 |
| AT389056B (en) | 1989-10-10 |
| FR2607402A1 (en) | 1988-06-03 |
| SE8704794D0 (en) | 1987-12-01 |
| FI875287A (en) | 1988-06-02 |
| FI875287A0 (en) | 1987-12-01 |
| HU199082B (en) | 1990-01-29 |
| NO875003D0 (en) | 1987-12-01 |
| GB2198049A (en) | 1988-06-08 |
| NL8702878A (en) | 1988-07-01 |
| GB2198049B (en) | 1991-04-17 |
| IT1223396B (en) | 1990-09-19 |
| IT8722826A0 (en) | 1987-12-01 |
| FR2607402B1 (en) | 1991-08-30 |
| BE1001727A3 (en) | 1990-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4350570A (en) | Water desalination method | |
| US10138209B2 (en) | Process for purifying an ionic liquid | |
| JPS63100932A (en) | Simultaneous shifter of heat and substance | |
| EP0029536A1 (en) | Process for removing and recovering ammonia from aqueous liquors | |
| CN201770570U (en) | Treatment system for waste water containing high-concentration ammonium salt and sodium salt | |
| JPH0557005B2 (en) | ||
| TWI227163B (en) | Method and apparatus for simultaneous heat and mass transfer utilizing a carrier-gas | |
| US4014735A (en) | Concentration and separation of corrosive liquid mixtures | |
| US3933575A (en) | Separation of corrosive liquid mixtures | |
| US4318772A (en) | Saturated liquor cooling tower | |
| CN104724778B (en) | Method for salt extraction from desulfurization waste solution through multi-effect evaporation | |
| CS270578B2 (en) | Method of water content removal or water perfect removal from heat-sensitive liquid materials | |
| NO169885B (en) | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF MONOCALIUM PHOSPHATE | |
| US4662929A (en) | Method for recovering nutrients from the flue gases of a fertilizer plant | |
| WO1995011858A1 (en) | Perchlorate removal process | |
| BR8306291A (en) | SPRAYING CRYSTALLIZER AND PROCESS FOR CRYSTALLIZING SOLIDS FROM A LIQUID SOLUTION | |
| JPH0430416B2 (en) | ||
| CN114247172B (en) | Method and device for removing water solution volatile impurities and preparing crystallized product by air circulation air stripping concentration | |
| US3790448A (en) | Method of purifying waste fluid | |
| CA2185762C (en) | Process for the recovery of waste sulphuric acid | |
| US10918969B2 (en) | Vertical desublimation apparatus for crystalline iodine production | |
| US3843462A (en) | Hot ball desalination process | |
| EP0074438A1 (en) | Apparatus and process for simultaneously dissipating industrial waste heat and removing dissolved solids from water | |
| DK0820792T3 (en) | Process for evaporation of a solution | |
| FI72300B (en) | REFRIGERATION FOR AMMONIUM NITRATE FRAMING |