FR2936434A1 - Projecteur rotatif et procede de projection de produit de revetement mettant en oeuvre un tel projecteur rotatif - Google Patents

Abstract

Ce projecteur rotatif de produit de revêtement comporte : - un organe de pulvérisation (1) présentant une arête (12) et apte à former un jet de produit de revêtement, - des moyens d'entraînement en rotation de l'organe de pulvérisation (1) et - un corps (2) qui est fixe et qui comprend : • des orifices primaires disposés sur un contour primaire (C ) entourant l'axe de rotation (X ) et destinés à éjecter un jet d'air primaire suivant une direction primaire, • des orifices secondaires disposés sur un contour secondaire (C ) entourant l'axe de rotation (X ) et destinés à éjecter un jet d'air secondaire suivant une direction secondaire, Les orientations respectives de chaque direction primaire et de chaque direction secondaire ainsi que les positions respectives de chaque orifice primaire et de chaque orifice secondaire induisent la formation de jets combinés (J ) résultant chacun de l'intersection d'un jet d'air primaire et d'un jet d'air secondaire associés, la région d'intersection se situant en amont de l'arête (12).

Description

PROJECTEUR ROTATIF ET PROCEDE DE PROJECTION DE PRODUIT DE REVETEMENT METTANT EN OEUVRE UN TEL PROJECTEUR ROTATIF La présente invention concerne un projecteur rotatif de produit de revêtement. La présente invention concerne également un procédé de projection de produit de revêtement qui met en oeuvre un tel projecteur rotatif. La pulvérisation conventionnelle au moyen de projecteurs rotatifs est utilisée pour appliquer sur des objets à revêtir, tels que des carrosseries de véhicules automobiles, un apprêt, une couche de base et/ou un vernis. Un projecteur rotatif de projection de produit de revêtement comporte un organe de pulvérisation tournant à haute vitesse sous l'effet de moyens d'entraînement en rotation, tels qu'une turbine à air comprimé. Un tel organe de pulvérisation présente généralement la forme d'un bol à symétrie de révolution et il comporte au moins une arête de pulvérisation apte à former un jet de produit de revêtement. Le projecteur rotatif comporte également un corps fixe logeant les moyens d'entraînement en rotation ainsi que des moyens d'alimentation de l'organe de pulvérisation en produit de revêtement. Le jet de produit de revêtement pulvérisé par l'arête de l'organe tournant présente une forme globalement conique qui dépend de paramètres tels que la vitesse de rotation du bol et le débit de produit de revêtement. Pour contrôler la forme de ce jet de produit, les projecteurs rotatifs de l'art antérieur sont généralement équipés de plusieurs orifices primaires formés dans le corps du projecteur et disposés sur un cercle qui est centré sur l'axe de symétrie du bol et qui est situé sur le pourtour extérieur du bol. Les orifices primaires sont destinés à émettre des jets d'air primaire formant ensemble un air de conformation du jet de produit, cet air de conformation étant parfois dénommé air de jupe . JP-A-8 071 455 décrit un projecteur rotatif muni d'orifices primaires destinés à émettre des jets d'air primaire pour conformer le jet de produit. Chaque jet d'air primaire est incliné par rapport à l'axe de rotation du bol selon une direction primaire présentant une composante axiale et une composante orthoradiale ou circonférentielle. Les jets d'air primaire génèrent ainsi un flux d'air tourbillonnant autour du pourtour extérieur du bol et du jet de produit de revêtement. Ce flux d'air tourbillonnant, parfois qualifié de vortex , permet, notamment par le réglage de son débit, de conformer le jet de produit pulvérisé par l'arête en fonction de l'application recherchée. Le corps du projecteur rotatif illustré à la figure 6 de JP-A-8 071 455 est en outre pourvu de plusieurs orifices secondaires disposés aussi sur le pourtour extérieur du bol et sur le même cercle que les orifices primaires et de façon décalée par rapport à ces derniers. Chaque jet d'air secondaire issu de l'un de ces orifices secondaires est incliné par rapport à l'axe de rotation selon une direction secondaire présentant une composante axiale et une composante radiale. Ces composantes sont déterminées de manière à injecter des flux d'air autour du bol permettant de réduire la dépression causée en aval du bol par la rotation du bol à haute vitesse. Ainsi, les jets d'air secondaire sont destinés à obtenir un film de peinture déposé uniforme. Dans ce but, il est nécessaire que les jets d'air secondaire parviennent directement dans la zone de dépression située face au bol et en aval de celui-ci. La direction de chaque jet d'air secondaire est donc déterminée de manière à éviter que ce jet d'air secondaire ne vienne frapper la surface arrière du bol. Toutefois, de tels flux d'air secondaire requièrent des réglages délicats pour éviter de détériorer la forme du jet de produit de revêtement. De plus, des jets d'air secondaire ainsi inclinés ne permettent pas de régler la forme du jet de produit ni, par conséquent, la surface d'impact des gouttelettes pulvérisées sur l'objet à revêtir. En outre, un tel projecteur rotatif induit des vitesses d'air de jupe et d'air de vortex relativement élevées, ce qui risque de dégrader, de manière qualitative et de manière quantitative, l'application du produit de revêtement sur l'objet à revêtir. De manière qualitative d'une part, un objet revêtu au moyen d'un tel projecteur rotatif présente des impacts dont les profils sont parfois irréguliers et généralement peu robustes. La robustesse d'un impact issu d'un projecteur rotatif d'un produit de revêtement correspond sensiblement à la régularité d'une courbe représentant, en fonction d'un paramètre déterminé tel que le débit d'air de jupe, la largeur de la zone d'épaisseur déposée médiane ou supérieure, considérée suivant une direction perpendiculaire à la direction du mouvement relatif entre le projecteur rotatif et l'objet à revêtir. De manière quantitative d'autre part, le rendement de dépôt d'un tel projecteur rotatif est relativement limité. Le rendement de dépôt, aussi dénommé efficacité de transfert, est le rapport de la quantité de produit de revêtement déposé sur l'objet à revêtir sur la quantité de produit de revêtement projeté au moyen du projecteur rotatif. La présente invention vise notamment à remédier à ces inconvénients en proposant un projecteur rotatif de produit de revêtement permettant d'obtenir des rendements de dépôt relativement élevés ainsi qu'une bonne robustesse des impacts de produit de revêtement sur les objets à revêtir. A cet effet, l'invention a pour objet un projecteur rotatif de produit de revêtement comportant : - un organe de pulvérisation du produit de revêtement présentant au moins une arête globalement circulaire et apte à former un jet de produit de revêtement, - des moyens d'entraînement en rotation de l'organe de pulvérisation et - un corps qui est fixe et qui comprend : ^ des orifices primaires disposés sur un contour primaire entourant l'axe de rotation de l'organe de pulvérisation, chaque orifice primaire étant destiné à éjecter un jet d'air primaire suivant une direction primaire, • des orifices secondaires disposés sur un contour secondaire entourant l'axe de rotation de l'organe de pulvérisation, chaque orifice secondaire étant destiné à éjecter un jet d'air secondaire suivant une direction secondaire, Les orientations respectives de chaque direction primaire et de chaque direction secondaire ainsi que les positions respectives de chaque orifice primaire et de chaque orifice secondaire induisent la formation de jets combinés résultant chacun de l'intersection d'au moins un jet d'air primaire et d'au moins un jet d'air secondaire associés, la région d'intersection se situant en amont de l'arête. Selon d'autres caractéristiques avantageuses mais facultatives de l'invention, prises isolément ou selon toute combinaison techniquement admissible : - chaque direction primaire et l'organe de pulvérisation sont disjoints et en ce que chaque direction secondaire est sécante à l'organe de pulvérisation ; - chaque direction secondaire s'étend dans un plan comprenant l'axe de rotation et les directions secondaires convergent globalement vers un sommet situé sur l'axe de rotation ; - chaque orifice primaire et l'orifice secondaire associé sont séparés par une distance comprise entre 0°mm et 10°mm, de préférence égale à 1 mm ; - les orifices primaires et les orifices secondaires sont positionnés respectivement sur le contour primaire et sur le contour secondaire de façon à mélanger en partie deux jets combinés voisins ; - l'ensemble des directions primaires et l'ensemble des directions secondaires présentent respectivement une symétrie par rapport à l'axe de rotation ; - la distance entre le contour primaire et l'arête, prise suivant l'axe de rotation, est comprise entre 5 mm et 30 mm et en ce que la distance entre le contour secondaire et l'arête, prise suivant l'axe de rotation, est comprise entre 5mmet30mm; - le contour primaire et le contour secondaire présentent chacun une forme circulaire ; - le contour primaire et le contour secondaire sont disposés dans un plan commun, le plan commun étant perpendiculaire à l'axe de rotation ; - le contour primaire et le contour secondaire sont disposés sur une surface globalement tronconique qui s'étend dans la partie aval du corps fixe et autour de l'axe de rotation du bol ; - le contour primaire et le contour secondaire sont confondus en un cercle centré sur l'axe de rotation, le rapport entre le diamètre de l'arête et le diamètre du cercle étant compris entre 0,65 et 1 et de préférence égal à 0,95 ; - le corps comprend entre 20 et 60 orifices primaires et entre 20 et 60 orifices secondaires ; les orifices primaires et les orifices secondaires sont circulaires ; les orifices primaires sont agencés sur le cercle en alternance avec les orifices secondaires et le diamètre des orifices primaires et le diamètre des orifices secondaires sont compris entre 0,4 mm et 1,2 mm et de préférence égaux à 0,8 mm; - une direction primaire et une direction secondaire associée se rejoignent en un point de rencontre, la distance selon l'axe de rotation entre le plan commun et le point de rencontre étant comprise entre 0,5 fois et 30 fois, de préférence entre 1 fois et 2 fois, la plus grande dimension des orifices primaires ou secondaires (6) prise dans le plan commun ; - chaque jet combiné présente une section dans le plan de l'arête qui est globalement en forme d'ellipse tronquée par l'arête, le grand axe de l'ellipse étant incliné par rapport à une direction localement tangente à l'arête d'un angle compris entre 20° et 70°, de préférence entre 35° et 55°; et - les directions primaires passent à une distance radiale de l'arête comprise entre 0 mm et 25 mm et de préférence égale à 0 mm et les directions secondaires coupent l'organe de pulvérisation à une distance axiale de l'arête comprise entre 0 mm et 25 mm et de préférence égale à 3,5 mm. Par ailleurs, la présente invention a pour objet un procédé de projection de produit de revêtement, mettant en oeuvre un projecteur rotatif tel qu'exposé ci-dessus, avec un débit d'air total compris entre 100 NL/min et 1000 NL/min, de préférence entre 300 NL/min et 800 NL/min et comprenant de 25% à 75%, de préférence 33%, de débit des jets d'air primaire et de 75% à 25%, de préférence 67%, de débit des jets d'air secondaire.

D'autre part l'invention a pour objet une installation de projection de produit de revêtement, qui comprend au moins un projecteur rotatif tel qu'exposé ci-dessus. L'invention sera bien comprise et ses avantages ressortiront aussi à la lumière de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est une vue en perspective avec arraché d'un projecteur rotatif conforme à l'invention ; - la figure 2 est une vue en perspective, à plus grande échelle et selon un angle différent de celle de la figure 1, d'une partie du projecteur de la figure 1 ; - la figure 3 est une vue analogue à la figure 2, à plus petite échelle, illustrant notamment une caractéristique de l'invention ; - la figure 4 est une vue analogue à la figure 3 illustrant notamment une caractéristique de l'invention ; - la figure 5 est une vue du détail V à la figure 4 ; - la figure 6 est une vue de face suivant la flèche VI à la figure 5 ; - la figure 7 est une vue analogue à la figure 4 et illustrant le fonctionnement de l'invention ; et - la figure 8 est une vue du détail VIII à la figure 7. La figure 1 montre un projecteur rotatif P pour la projection de produit de revêtement comportant un organe de pulvérisation 1, ci-après dénommé bol. Le bol 1 est logé partiellement au sein d'un corps 2. Le bol 1 est représenté dans une position de pulvérisation où il est entraîné en rotation à haute vitesse autour d'un axe XI par des moyens d'entraînement non représentés. L'axe XI constitue donc l'axe de rotation du bol 1. Le corps 2 est fixe, c'est-à-dire qu'il ne tourne pas autour de l'axe XI. Le corps 2 peut être monté sur un support non représenté tel qu'un bras de robot multiaxes. Un distributeur 3 est solidarisé à la partie amont du bol 1 pour canaliser et répartir le produit de revêtement. La vitesse de rotation du bol 1 en charge, c'est-à-dire lorsqu'il pulvérise du produit, peut être comprise entre 30.000 trs/mn et 70.000 trs/mn. Le bol 1 présente une symétrie de révolution autour de l'axe XI. Le bol 1 comporte une surface de répartition 11 sur laquelle le produit de revêtement s'étale, sous l'effet de la force centrifuge, jusqu'à une arête de pulvérisation 12 où il est micronisé en fines gouttelettes. L'ensemble des gouttelettes forme un jet de produit non représenté qui quitte le bol 1 et se dirige vers un objet à revêtir non représenté sur lequel il produit un impact. La surface arrière externe 13 du bol 1, c'est-à-dire la surface qui n'est pas tournée vers son axe de symétrie XI, est tournée vers le corps 2. Le corps 2 présente des orifices primaires 4 et des orifices secondaires 6. Les orifices primaires 4 sont disposés sur un contour primaire C4 qui entoure l'axe XI. De même, les orifices secondaires 6 sont disposés sur un contour secondaire C6 qui entoure l'axe XI. Le contour primaire C4 et le contour secondaire C6 sont disposés dans un plan commun P46. Le plan commun P46 est perpendiculaire à l'axe XI. Le plan P46 se trouve dans la partie aval du corps 2. Dans la mesure où le corps 2 présente une symétrie de révolution autour de l'axe X1, le plan commun P46 est matérialisé par un anneau plan comprenant les contours primaire C4 et secondaire C6. Les termes amont et aval font référence au sens d'écoulement du produit depuis l'embase du projecteur rotatif P, situé à la droite de la figure 1, jusqu'à l'arête 12, située à la gauche de la figure 1. Dans l'exemple des figures 1 à 8, le contour primaire C4 et le contour secondaire C6 présente chacun une forme circulaire centrée sur l'axe X1. De plus, le contour primaire C4 et le contour C6 sont confondus en un cercle C qui est donc centré sur l'axe X1 et sur lequel sont disposés les orifices primaires 4 et les orifices secondaires 6. Ainsi, les orifices primaires 4 et les orifices secondaires 6 appartiennent au corps 2. L'arête 12 présente globalement la forme d'un cercle de diamètre D12 centré sur l'axe X1. Des crantages sont réalisés entre la surface de répartition 11 et l'arête 12, dont certains sont représentés à la figure 2 avec la référence 14, pour améliorer le contrôle de la taille des gouttelettes micronisées au niveau de l'arête 12. L'arête 12 se trouve à une distance axiale L1 du cercle C, donc du contour primaire C4 ou du contour secondaire (C6) vaut ici 10 mm. En pratique, la distance L1 peut est comprise entre 5 mm et 30 mm. La distance L1 représente le dépassement du bol 1 hors du corps 2. L'adjectif axial qualifie une distance ou, plus généralement, une entité qui s'étend suivant la direction de l'axe X1. Le diamètre D du cercle C, vaut ici 52,6 mm pour un bol 1 de diamètre égal à 50 mm. En pratique, le diamètre D peut être compris entre 50 mm et 77 mm pour un tel bol. Le rapport entre le diamètre D12 de l'arête 12 et le diamètre D du cercle C est égal à 0,95. En pratique, ce rapport peut être compris entre 0,65 et 1.

Les orifices primaires 4 et les orifices secondaires 6 sont destinés à émettre respectivement des jets d'air primaires J4 et des jets d'air secondaires J6 qui sont représentés sur les figures 1 et 8 par leurs directions respectives, primaires X4 et secondaires X6. Par direction primaire on désigne la direction d'éjection d'un jet primaire J4. Par direction secondaire on désigne la direction d'éjection d'un jet d'air secondaire J6. Comme le montrent les figures 2 à 5, chaque jet d'air primaire J4 est incliné sur l'axe X1 selon une direction primaire X4. Chaque direction primaire X4 s'étend obliquement par rapport à l'axe X1 et par rapport au plan commun P46. En d'autres termes, chaque direction primaire X4 a des composantes non nulles suivant les trois directions d'un repère cartésien dont l'origine se confond avec l'orifice primaire 4 correspondant, à savoir la direction de l'axe X1, une direction radiale et une direction orthoradiale, c'est-à-dire circonférentielle ou tangentielle. Chaque direction primaire X4 et le bol 1 sont disjoints, si bien que chaque jet d'air primaire J4 peut franchir librement la région où se trouve l'arête 12. En d'autres termes, les jets d'air primaires J4 ne frappent pas la surface arrière externe 13 du bol 1. Les jets primaires J4 génèrent ensemble un flux d'air tourbillonnant, dénommé air de vortex , qui est apte à influencer la forme du jet de produit de revêtement. Chaque direction primaire X4 est telle que le jet d'air primaire J4 correspondant s'écoule à une distance radiale r4 de l'arête 12 valant 5 mm. En pratique, la distance r4 est non nulle et inférieure à 25 mm. La distance r4 dépend notamment de la distance axiale L1. Chaque jet d'air secondaire J6 est incliné par rapport à l'axe X1 selon une direction secondaire X6 qui s'étend obliquement par rapport à l'axe X1. Chaque direction secondaire X6 est telle que le jet d'air secondaire J6 correspondant vienne frapper la surface arrière externe 13 du bol 1, comme cela ressort de la figure 2. Ainsi, chaque direction secondaire X6 est sécante à la surface définissant le bol 1 et elle coupe le bol 1 à une distance axiale L136 de l'arête 12 valant 3,5 mm. En pratique, la distance L136 peut être comprise entre 0 mm et 25 mm. De plus, chaque direction secondaire X6 s'étend dans un plan comprenant l'axe X1 (plan méridien). Les directions secondaires X6 convergent vers un sommet S6 qui est situé sur l'axe X1. En d'autres termes, la direction secondaire X6 est transversale à l'axe de rotation X1. Chaque direction secondaire X6 peut ainsi être assimilée à une génératrice d'un cône dont le sommet S6 appartient à l'axe X1. Dans un repère cartésien centré sur un orifice secondaire 6 et dont les axes sont formés par l'axe X1, une direction radiale et une direction orthoradiale, on a une composante orthoradiale nulle pour la direction secondaire X6 correspondant à l'orifice secondaire 6 qui forme l'origine de ce repère. En pratique, les directions secondaires X6 peuvent ne pas converger tout à fait, mais plutôt confluer dans une zone faiblement étendue et proche de l'axe X1. Selon une variante non représentée, les directions secondaires X6 peuvent être disjointes, c'est-à-dire ne pas confluer ni converger, à l'instar des directions primaires X4 dans l'exemple des figures 1 à 8. Comme le montre la figure 3, l'ensemble des directions primaires X4 des jets d'air primaires J4 et l'ensemble des directions secondaires X6 des jets d'air J6 présentent respectivement une symétrie par rapport à l'axe XI. Cependant, d'autres orientations des directions primaires et secondaires sont possibles, en particulier des orientations dissymétriques. Sur le cercle C, les orifices primaires 4 sont agencés en alternance avec les orifices secondaires 6. Comme le montrent les figures 1 à 8, les orifices primaires 4 et secondaires 6 sont répartis uniformément sur le cercle C, si bien que deux orifices primaires 4 successifs ou deux orifices secondaires 6 successifs sont écartés d'un même angle B valant 9° qui est visible à la figure 6. En pratique, cet angle B peut être compris entre 6° et 18°. De plus, un orifice primaire 4 et un orifice secondaire 6 voisins sont écartés d'un angle A valant 6,7°, qui est visible à la figure 6, c'est-à-dire la moitié de l'angle B séparant par exemple deux orifices primaires 4 successifs. En pratique, l'écart angulaire A entre un orifice primaire 4 et un orifice secondaire 6 peut être compris entre 3° et 12°. Un orifice primaire 4 et un orifice secondaire 6 adjacent sont séparés par une distance c46 valant 1 mm. En pratique, la distance c46 peut être comprise entre 0 mm et 10 mm. Comme cela est décrit par la suite, une telle distance c46 permet de réaliser l'addition des jets primaires J4 et secondaires J6. Le nombre et la répartition des orifices primaires 4 et secondaires 6 est déterminé en fonction de la précision recherchée pour le contrôle de la forme du jet de produit et de la régularité souhaitée pour la surface d'impact. Ainsi, plus les orifices 4 et 6 sont nombreux, plus la surface d'impact est régulière. Le corps 2 comprend environ quarante orifices primaires 4 et environ quarante orifices secondaires 6. En pratique, le corps 2 peut comprendre entre vingt et soixante orifices primaires 4 et entre vingt et soixante orifices secondaires 6. En variante, on peut prévoir des orifices primaires et des orifices secondaires en nombres différents. Les orifices primaires 4 et secondaires 6 ont des diamètres respectifs d4 et d6, qui sont visibles à la figure 6, valant tous deux 0,8 mm. En pratique, les diamètres d4 et d6 des orifices primaires 4 et secondaires 6 peuvent être compris entre 0,4 mm et 1,2 mm. En particulier, les diamètres d4 et d6 peuvent être différents l'un de l'autre. De telles dimensions permettent d'émettre des jets d'air primaire J4 et secondaires J6 avec des débits valant respectivement 200 NL/min (normaux-litres par minute) et 400 NL/min, lorsqu'ils sont alimentés sous des pressions respectives de 6 bars et de 6 bars. Comme le montrent les figures 2 et 3, chaque jet d'air primaire J4 et chaque jet d'air secondaire J6 éclate en un cône de demi-angle au sommet relativement faible d'environ 10°.

Les directions primaires J4 et secondaires J6 sont ici déterminées respectivement par les orientations de canaux primaires 40 et de canaux secondaires 60 définis dans le corps 2. Les directions primaires X4 et secondaires X6 correspondent à la direction des axes respectifs des canaux primaires 40 et secondaires 60. Dans l'exemple des figures 1 à 8, les canaux 40 et 60 sont rectilignes et débouchent respectivement sur les orifices primaires 4 et secondaires 6. En amont, les canaux 40 et 60 sont reliés à deux sources indépendantes d'alimentation en air comprimé décrites ci-après pour former les jets J4 et J6. Comme le montre la figure 1, les canaux primaires 40 et secondaires 60 s'étendent de façon rectiligne à travers une chemise externe 22 qui prolonge un capot 20 définissant l'enveloppe externe du corps 2. Les canaux 40 et 60 sont réalisés au moyen d'opérations de perçage selon les angles appropriés. Les canaux primaires 40 sont reliés en amont, à une chambre primaire qui leur est commune et qui est elle-même reliée à une source d'air comprimé non représentée. De même, les canaux secondaires 60 sont reliés à une chambre secondaire qui leur est commune et qui est reliée à une source d'air comprimé non représentée et indépendante de la source alimentant les canaux primaires 40. Les chambres primaire et secondaire sont ici formées entre la chemise externe 22 et une chemise interne 24, et elles sont séparées par un joint torique d'étanchéité. L'adjectif interne désigne ici un objet proche de l'axe de rotation XI, tandis que l'adjectif externe désigne un objet qui en est plus éloigné. Les chemises 22 et 24 présentent globalement une symétrie de révolution autour de l'axe XI.

Alternativement, les canaux primaires 40 et/ou secondaires 60 peuvent être définis par des interstices formés entre les chemises externe 22 et interne 24. Ces interstices peuvent dans ce cas être réalisés par usinage de crantages sur l'une et/ou l'autre des surfaces en regard des chemises interne 24 et externe 22.

La géométrie des orifices primaires 4 et secondaires 6 induit la formation de jets combinés J46 qui résultent chacun de l'intersection d'un jet d'air primaire J4 et d'un jet d'air secondaire J6. Plus précisément, les orientations respectives de chaque direction primaire X4 et de chaque direction secondaire X6, notamment par rapport à l'axe XI, ainsi que les positions respectives de chaque orifice primaire 4 et de chaque orifice secondaire 6 induisent, et donc sont déterminées pour, la formation de jets combinés J46, comme le montrent les figures 5 à 8. En outre, pour un jet d'air primaire J4 et un jet d'air secondaire J6 associé, les orientations et les positions mentionnées ci-dessus sont déterminées de telle sorte que leur région d'intersection R46, visible à la figure 5, se situe en amont de l'arête 12. La région d'intersection R46 correspond au volume où un jet d'air primaire J4 rencontre le jet d'air secondaire J6 associé, ce qui génère un jet combiné J46. En d'autres termes, un jet d'air primaire J4 et le jet d'air secondaire J6 associé se dévient et se combinent mutuellement en un jet combiné J46. Comme le montrent les figures 7 et 8, chaque jet d'air combiné J46 présente globalement la forme d'un cône s'évasant depuis la région d'intersection R46 jusqu'en aval de l'arête 12. Une direction primaire X4 et une direction secondaire X6 associée se rejoignent en un point de rencontre 46 appartenant à la région d'intersection R46.

Le point de rencontre 46 se trouve à une distance axiale L46 du plan commun P46 comprise entre 1 fois et 2 fois la plus grande dimension des orifices primaires 4 ou secondaires 6. Cette plus grande dimension est prise dans le plan commun P46. En l'occurrence, il s'agit indifféremment du diamètre d4 ou du diamètre d6, puisque les orifices primaires 4 et secondaires 6 ont le même diamètre. En pratique, la distance axiale L46 entre le point de rencontre 46 et le plan commun P46 est comprise entre 0,5 fois et 30 fois cette plus grande dimension.

Une telle distance axiale L46 permet de réaliser une addition relativement homogène des flux du jet d'air primaire J4 et du jet d'air secondaire J6, donc de limiter les irrégularités du jet combiné J46 au niveau et en aval de l'arête 12. Comme le montre la figure 6, chaque jet combiné J46 présente, dans le plan de l'arête 12, une section qui est globalement en forme d'ellipse E46 tronquée par l'arête 12. Le flux du jet addition J46 est en effet dévié par la surface arrière externe 13 du bol 1. Le grand axe X46 de l'ellipse E46 est incliné, suivant un angle A46, par rapport à une direction T12 localement tangente à l'arête 12. L'angle A46 est aussi déterminé par les orientations respectives de chaque direction primaire X4 et de chaque direction secondaire X6, ainsi que par les positions respectives de chaque orifice primaire 4 et de chaque orifice secondaire 6. L'angle A46 vaut ici 50°. En pratique, l'angle A46 peut être compris entre 20° et 70°, de préférence entre 35° et 55°. Cette inclinaison de l'ellipse E46, donc du jet combiné J46, permet de rendre uniforme les vitesses d'air dans les flux de jets combinés J46 qui s'écoulent autour de l'arête 12, comme cela est décrit ci-après en relation avec les figures 7 et 8. Comme le montrent les figures 7 et 8, les orifices primaires 4 et les orifices secondaires 6 sont positionnés respectivement sur le contour primaire C4 et sur le contour secondaire C6, c'est-à-dire ici sur le cercle C, de façon à mélanger en partie deux jets combinés J46 voisins. Ainsi, chaque région latérale d'un jet combiné J46, considérée suivant la direction T12, définie par une tangente à l'arête 12, se mélange à une région latérale du jet combiné J46 voisin. Les volumes de mélange F46 sont représentés par leur section hachurée sur la figure 8. Un tel mélange permet d'assurer une uniformité relativement bonne des vitesses d'air en périphérie de l'arête 12, non seulement si l'on considère un profil de vitesse selon la direction circonférentielle T12, mais aussi si l'on considère un profil de vitesse selon une direction radiale R12. En d'autres termes, les positions respectives des orifices primaires 4 et secondaires 6, ainsi que les orientations respectives des directions primaires X4 et secondaires X6 permettent de réaliser un champ isotrope de vitesses d'air tout autour du bol 1. Par conséquent, les débits d'air traversant deux sections élémentaires de superficie identique mais de position quelconque au sein de l'enveloppe formée par la juxtaposition des jets combinés J46 sont sensiblement les mêmes. Toutes les gouttelettes micronisées par l'arête 12 sont ainsi soumises à des forces aérauliques uniformes et constantes. Cela a pour effet, d'une part, de conférer une robustesse élevée aux impacts de produit de revêtement sur l'objet à revêtir et, d'autre part, d'améliorer sensiblement le rendement du dépôt, ou efficacité de transfert, du produit de revêtement sur l'objet à revêtir. En effet, les forces aérauliques uniformes et constantes permettent de réduire la quantité de produit de revêtement non déposé sur l'objet à revêtir, généralement dénommé overspray . Il a ainsi été constaté, dans diverses conditions d'essais, une augmentation du rendement du dépôt d'environ 10%. Le rendement de dépôt passe ainsi d'environ 75% pour un projecteur rotatif de l'art antérieur à environ 87% pour un projecteur rotatif conforme à l'invention. Pour une installation de projection de produit de revêtement conforme à l'invention et comprenant un projecteur rotatif conforme à l'invention, un tel rendement de dépôt représente des économies considérables sur le produit de revêtement à projeter et sur les effluents à retraiter. Le projecteur rotatif P peut être mis en oeuvre selon un procédé de projection de produit de revêtement conforme à l'invention. Avantageusement, le débit des jets d'air primaires J4 et le débit des jets d'air secondaires J6 représentent respectivement 33% et 67% du débit d'air total, lequel peut être compris entre 100 NL/min et 1000 NL/min, de préférence entre 300 NL/min et 800 NL/min. En pratique, le débit des jets d'air primaires J4 peut représenter de 25% à 75% du débit d'air total et le débit d'air secondaire J6 peut en représenter, complémentairement, de 75% à 25%. De telles conditions de fonctionnement, en particulier une telle répartition des débits de jets d'air primaires J4 et de jets secondaires J6, permet d'optimiser le rendement de dépôt et la robustesse des impacts du produit de revêtement sur l'objet à revêtir. Selon une variante non représentée, les contours primaire et secondaire peuvent être disposés dans deux plans distincts. En particulier, les contours primaire et secondaire peuvent être disposés dans deux plans distincts sur une surface globalement tronconique qui s'étend dans la partie aval du corps fixe et autour de l'axe de rotation du bol. Plus généralement, le contour primaire et/ou le contour secondaire peu(ven)t ne pas être plan(s).

Selon une autre variante non représentée, le corps fixe du projecteur rotatif peut comprendre des orifices supplémentaires destinés à émettre des jets d'air orientés différemment des jets d'air primaires et secondaires. Par ailleurs, le corps fixe peut comprendre des orifices supplémentaires qui sont positionnés différemment des orifices primaires et secondaires. De tels orifices supplémentaires ne sont pas nécessairement configurés pour produire des jets combinés, mais ils peuvent remplir d'autres fonctions.

Claims (16)

1. REVENDICATIONS1. Projecteur rotatif (P) de produit de revêtement comportant : - un organe de pulvérisation (1) du produit de revêtement présentant au moins une arête (12) globalement circulaire et apte à former un jet de produit de revêtement, - des moyens d'entraînement en rotation de l'organe de pulvérisation (1) et - un corps (2) qui est fixe et qui comprend : ^ des orifices primaires (4) disposés sur un contour primaire (C4) entourant l'axe de rotation (XI) de l'organe de pulvérisation (1), chaque orifice primaire (4) étant destiné à éjecter un jet d'air primaire (J4) suivant une direction primaire (X4), • des orifices secondaires (6) disposés sur un contour secondaire (C6) entourant l'axe de rotation (XI) de l'organe de pulvérisation (1), chaque orifice secondaire (6) étant destiné à éjecter un jet d'air secondaire (J6) suivant une direction secondaire (X6), caractérisé en ce que les orientations respectives de chaque direction primaire (X4) et de chaque direction secondaire (X6) ainsi que les positions respectives de chaque orifice primaire (4) et de chaque orifice secondaire (6) induisent la formation de jets combinés (J46) résultant chacun de l'intersection d'au moins un jet d'air primaire (J4) et d'au moins un jet d'air secondaire (J6) associés, la région d'intersection (R46) se situant en amont de l'arête (12).
2. 2. Projecteur rotatif (P) selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque direction primaire (X4) et l'organe de pulvérisation (1) sont disjoints et en ce que chaque direction secondaire (X6) est sécante à l'organe de pulvérisation (1).
3. 3. Projecteur rotatif (P) selon la revendication 2, caractérisé en ce que chaque direction secondaire (X6) s'étend dans un plan comprenant l'axe de rotation (XI) et en ce que les directions secondaires (X6) convergent globalement vers un sommet (S6) situé sur l'axe de rotation (XI).
4. 4. Projecteur rotatif (P) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque orifice primaire (4) et l'orifice secondaire (6) associé sont séparés par une distance (c46) comprise entre 0°mm et 10°mm, de préférence égale à 1 mm.
5. 5. Projecteur rotatif (P) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les orifices primaires (4) et les orifices secondaires (6) sont positionnés respectivement sur le contour primaire (C4) et sur le contour secondaire (C6) de façon à mélanger en partie deux jets combinés (J46, J46) voisins.
6. 6. Projecteur rotatif (P) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'ensemble des directions primaires (X4) et l'ensemble des directions secondaires (X6) présentent respectivement une symétrie par rapport à l'axe de rotation (XI).
7. 7. Projecteur rotatif (P) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la distance (LI) entre le contour primaire (C4) et l'arête (12), prise suivant l'axe de rotation (XI), est comprise entre 5 mm et 30 mm et en ce que la distance (LI) entre le contour secondaire (C6) et l'arête (12), prise suivant l'axe de rotation (XI), est comprise entre 5 mm et 30 mm.
8. 8. Projecteur rotatif (P) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le contour primaire (C4) et le contour secondaire (C6) 25 présentent chacun une forme circulaire.
9. 9. Projecteur rotatif (P) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le contour primaire (C4) et le contour secondaire (C6) sont disposés dans un plan commun (P46), le plan commun (P46) étant perpendiculaire 30 à l'axe de rotation (XI).
10. 10. Projecteur rotatif selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le contour primaire et le contour secondaire sont disposés sur une surfaceglobalement tronconique qui s'étend dans la partie aval du corps fixe et autour de l'axe de rotation du bol.
11. 11. Projecteur rotatif (P) selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que le contour primaire (C4) et le contour secondaire (C6) sont confondus en un cercle (C) centré sur l'axe de rotation (X1), le rapport entre le diamètre (D12) de l'arête (12) et le diamètre (D) du cercle (C) étant compris entre 0,65 et 1 et de préférence égal à 0,95.
12. 12. Projecteur rotatif (P) selon la revendication 11, caractérisé en ce que le corps (2) comprend entre 20 et 60 orifices primaires (4) et entre 20 et 60 orifices secondaires (6), en ce que les orifices primaires (4) et les orifices secondaires (6) sont circulaires, en ce que les orifices primaires (4) sont agencés sur le cercle (C) en alternance avec les orifices secondaires (6) et en ce que le diamètre (d4) des orifices primaires (4) et le diamètre (d6) des orifices secondaires (6) sont compris entre 0,4 mm et 1,2 mm et de préférence égaux à 0,8 mm.
13. 13. Projecteur rotatif (P) selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'une direction primaire (X4) et une direction secondaire (X6) associée se rejoignent en un point de rencontre (46), la distance selon l'axe de rotation (X1) entre le plan commun (P46) et le point de rencontre (46) étant comprise entre 0,5 fois et 30 fois, de préférence entre 1 fois et 2 fois, la plus grande dimension (d4, d6) des orifices primaires (4) ou secondaires (6) prise dans le plan commun (P46).
14. 14. Projecteur rotatif (P) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque jet combiné (J46) présente une section dans le plan de l'arête (12) qui est globalement en forme d'ellipse (E46) tronquée par l'arête (12), le grand axe (X46) de l'ellipse (E46) étant incliné par rapport à une direction localement tangente (T12) à l'arête (12) d'un angle (A46) compris entre 20° et 70°, de préférence entre 35° et 55°.
15. 15. Projecteur rotatif (P) selon l'une des revendications 2 à 12, caractérisé en ce que les directions primaires (X4) passent à une distance radiale (r4) de l'arête (12) comprise entre 0 mm et 25 mm et de préférence égale à 0 mm et en ce que les directions secondaires (X6) coupent l'organe de pulvérisation (1) à une distance axiale (L136) de l'arête (12) comprise entre 0 mm et 25 mm et de préférence égale à 3,5 mm.
16. 16. Procédé de projection de produit de revêtement, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre un projecteur rotatif (P) selon l'une des revendications 1 à 15, avec un débit d'air total compris entre 100 NL/min et 1000 NL/min, de préférence entre 300 NL/min et 800 NL/min et comprenant de 25% à 75%, de préférence 33%, de débit des jets d'air primaire (J4) et de 75% à 25%, de préférence 67%, de débit des jets d'air secondaire (J6).