FR2844039A1 - Procede et installation de production d'oxygene et de gaz rares par distillation cryogenique d'air - Google Patents

Procede et installation de production d'oxygene et de gaz rares par distillation cryogenique d'air Download PDF

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Abstract

Dans un procédé de production d'oxygène et de gaz rares par distillation dans un système de colonnes comprenant au moins une colonne moyenne pression (K01), une colonne basse pression (K02) et une colonne auxiliaire (K05) , on soutire un débit intermédiaire (LR1) d'un niveau intermédiaire de la colonne moyenne pression et on l'envoie à la colonne basse pression,on soutire un débit, enrichi en oxygène par rapport au débit intermédiaire, de la colonne moyenne pression et on l'envoie en cuve de la colonne auxiliaireon soutire un débit riche en azote (WN2) de la tête de la colonne basse pressionon soutire un débit liquide riche en oxygène (OL) de la cuve de la colonne basse pression en tant que produit, éventuellement après une étape de vaporisation pour former un produit gazeuxon soutire de la colonne auxiliaire un débit enrichi en oxygène (PURGE), également enrichi en krypton et en xénon par rapport au deuxième débit enrichi en oxygène et on envoie un débit liquide contenant au moins 78 % mol. d'azote comme reflux à la colonne auxiliaire.

Description

La présente invention est relative à un procédé et installation de
production d'oxygène et de gaz rares par distillation d'air.
La production de mixture faible de krypton et de xénon est classiquement réalisée à partir d'une purge au niveau du vaporiseur principal d'une double colonne de séparation d'air (voir 'Tieftemperaturtechnik' de Hausen et Linde, édition de 1985, pp.337-340 et 'Separation of Gases' d' Isalski, édition de 1989, pp.96-98). La production d'oxygène est alors soutirée de la colonne basse 10 pression quelques plateaux au-dessus du vaporiseur. Dans le cas o le soutirage de l'oxygène est fait sous forme gazeuse, cet arrangement permet de récupérer une fraction importante du krypton présent dans l'air et la totalité du xénon. Cependant, dans le cas d'un appareil produisant de l'oxygène par 15 procédés dits " à pompe ", environ 30 % du krypton et du xénon présents dans
l'air sont " perdus " dans l'oxygène liquide soutiré de la colonne basse pression.
DE-A-2605305 décrit un appareil de séparation d'air dans lequel un fluide contenant de krypton et xénon est produit dans une colonne d'épuration alimentée par deux débits de liquide riche provenant de la colonne moyenne 20 pression, le rebouillage de la colonne d'épuration étant assurée par un
vaporiseur alimenté par le gaz de tête d'une colonne argon.
Un but de la présente invention est de proposer des systèmes permettant d'augmenter le rendement krypton et xénon des appareils produisant de l'oxygène gazeux par pompage et vaporisation d'oxygène liquide (ou plus 25 généralement à fort soutirage oxygène liquide en cuve de la colonne basse
pression) et, de préférence, produisant également de l'argon.
Un autre but de la présente invention est de retrouver un vaporiseur principal à haute teneur en oxygène massivement purgé et ainsi limiter fortement en concentration hydrocarbures/impuretés (avantage de l'oxytonne à pompe), ce 30 qui n'est pas le cas avec le schéma classique produisant une mixture faible de
krypton et de xénon.
Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de production d'oxygène et de gaz rares par distillation dans un système de colonnes comprenant au moins une colonne moyenne pression, une colonne basse pression et une colonne auxiliaire dans lequel: i) on envoie au moins un débit d'air refroidi et épuré à la colonne moyenne pression o il se sépare, ii) on soutire au moins un premier débit enrichi en azote de la colonne moyenne pression et on envoie au moins une partie de ce débit directement ou indirectement à la colonne basse pression, iii) on soutire un débit intermédiaire d'un niveau intermédiaire de la colonne moyenne pression, iv) on soutire un débit, enrichi en oxygène par rapport au débit intermédiaire, de la colonne moyenne pression et on l'envoie en cuve de la colonne auxiliaire, v) on soutire un débit riche en azote de la tête de la colonne basse pression, vi) on soutire un débit liquide riche en oxygène de la colonne basse pression en tant que produit, éventuellement après une étape de vaporisation pour former un produit gazeux, vii) on soutire de la colonne auxiliaire un débit enrichi en oxygène, également enrichi en krypton et en xénon par rapport au deuxième débit enrichi en oxygène, caractérisé en ce que l'on envoie le débit intermédiaire à la colonne
basse pression et on envoie un débit liquide contenant au moins 78 % mol. 25 d'azote comme reflux à la colonne auxiliaire.
De préférence le débit liquide envoyé comme reflux à la colonne auxiliaire est de l'air liquéfié et/ou du liquide enrichi en azote par rapport à un débit d'air
liquéfié envoyé à la colonne moyenne pression.
Selon des aspects facultatifs: - la cuve de la colonne auxiliaire est chauffée par un gaz de tête d'une
colonne argon.
- l'air liquéfié et/ou le liquide enrichi en azote par rapport à l'air est produit par échange de chaleur avec le débit liquide riche en oxygène provenant de la cuve de la colonne basse pression, éventuellement après une étape de pressurisation. - le liquide enrichi en azote contient au moins 80 % mol. d'azote. - I'air liquéfié ne provient pas de la colonne moyenne pression, le débit liquide envoyé en tête de la colonne auxiliaire est plus riche en azote que le débit intermédiaire; au moins 10% de l'oxygène produit est soutiré sous forme
liquide de la colonne basse pression.
Selon un autre objet de l'invention, il est prévu une installation de production d'oxygène et de gaz rares par distillation dans un système de colonnes comprenant au moins une colonne moyenne pression, une colonne basse pression et une colonne auxiliaire comprenant: i) des moyens pour envoyer au moins un débit d'air refroidi et épuré à 15 la colonne moyenne pression o il se sépare, ii) des moyens pour soutirer au moins un premier débit enrichi en azote de la colonne moyenne pression et des moyens pour envoyer au moins une partie de ce débit directement ou indirectement à la colonne basse pression, iii) des moyens pour soutirer un débit riche en azote de la tête de la colonne basse pression, iv) des moyens pour soutirer un débit intermédiaire d'un niveau intermédiaire de la colonne moyenne pression, v) des moyens pour envoyer un débit, plus riche en oxygène que le 25 débit intermédiaire, de la cuve de la colonne moyenne pression en cuve de la colonne auxiliaire, vi) des moyens pour envoyer un débit liquide comme reflux à la colonne auxiliaire, vii) des moyens pour soutirer un débit liquide riche en oxygène (OL) 30 de la cuve de la colonne basse pression en tant que produit, éventuellement après une étape de vaporisation pour former un produit gazeux, et viii) des moyens pour soutirer de la colonne auxiliaire un troisième débit enrichi en oxygène (PURGE), également enrichi en krypton et en xénon par rapport au deuxième débit enrichi en oxygène, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour envoyer comme 5 débit de reflux à la colonne auxiliaire de l'air liquéfié ou un débit liquide enrichi en azote par rapport à un débit d'air liquide envoyé à la colonne moyenne pression. Selon d'autres aspects facultatifs, I'installation comprend - une colonne d'épuration, des moyens pour envoyer le troisième débit 10 enrichi en oxygène en tête de la colonne d'épuration et des moyens pour soutirer au moins quelques plateaux théoriques plus bas dans la colonne, un quatrième débit enrichi en oxygène constituant un mélange enrichi en krypton et xénon. - une ligne d'échange dans laquelle l'air liquéfié et/ou le liquide enrichi 15 en azote par rapport à l'air est produit par échange de chaleur avec le débit liquide riche en oxygène provenant de la cuve de la colonne basse pression,
éventuellement après une étape de pressurisation.
L'invention sera maintenant décrite en se référant aux Figures 1 à 9 qui
sont des schémas de principe d'installations selon l'invention.
Dans l'exemple de la Figure 1, une double colonne de séparation d'air comprend une colonne moyenne pression K01 et une colonne basse pression K02, thermiquement reliées entre elles au moyen d'un vaporiseur principal E02 qui sert à condenser au moins une partie de l'azote gazeux de tête de la colonne
K01 par échange de chaleur avec de l'oxygène en cuve de la colonne K02.
Une colonne argon K10 est alimentée par un fluide enrichi en argon 7 provenant de la colonne basse pression K02 et un liquide enrichi en argon 9 est renvoyé de la colonne argon K10 à la colonne basse pression K02. Un débit
riche en argon ARGON est soutiré en tête de la colonne K10.
Dans le cas des appareils à pompe, une partie de l'air sec et décarbonaté 30 est comprimée dans un surpresseur d'air (non-illustré) jusqu'à la pression
suffisante pour permettre la vaporisation de l'oxygène, éventuellement pompé.
Elle est alors condensée dans la ligne d'échange principale (non-illustré) . Au bout froid de la ligne d'échange principale, ce flux est détendu dans une vanne ou dans une turbine hydraulique. La phase liquide AIR LIQ de ce fluide peut être alors répartie en débits 1,3 et 5 entre la colonne moyenne pression K01, la 5 colonne basse pression K02 et la colonne auxiliaire K05 respectivement. L'air liquide contient 78% mol. d'azote.
L'autre partie de l'air à moyenne pression AIR MP est refroidie dans la ligne d'échange principale et envoyée en cuve de colonne moyenne pression K01. Le principe de la présente invention est de concentrer le krypton et le xénon dans un liquide riche LR2 qui sera ensuite traité au niveau d'une colonne
auxiliaire K05.
Deux liquides riches LR1 et LR2 sont donc soutirés de la colonne moyenne pression K01: un liquide riche " classique " soutiré à un niveau 15 intermédaire auelques plateaux au dessus de la cuve de colonne et contenant une faible quantité du krypton et du xénon LR1 et un liquide riche de cuve, concentré en krypton et en xénon LR2. Ce liquide riche << classique " LR1 peut
être ensuite envoyé à la colonne K02 après avoir été sous-refroidi.
Le liquide riche de cuve LR2 est envoyé au condenseur E10 de mixture 20 argon K10 après sous-refroidissement (non-illustré). Des plateaux sont installés au-dessus de cet équipement pour concentrer le krypton et le xénon au niveau du condenseur de mixture argon. Cet ensemble constitue la colonne K05. Une partie du reflux de cette colonne est assurée par une partie 5 de l'air liquide AIR LIQ n'alimentant pas la colonne K01, et ce après l'avoir sous-refroidi. L'autre 25 partie du reflux est assurée par une partie 15 du liquide pauvre 11 classiquement envoyée en colonne K02 via la conduite 13 et contenant au moins 80 % mol. d'azote. Un gaz 16 est soutiré au niveau intermédiaire de la colonne K05, en dessous des points d'injection de reflux et constitue le liquide riche vaporisé. Il est alors recyclé dans la colonne K02. Le gaz de tête WN2' de 30 la colonne K05 constitue une partie du gaz résiduaire WN2 quittant la boite froide. La purge PURGE du condenseur de mixture E10 contient la majeure partie du krypton et du xénon présents dans l'air et ayant été traités par les colonnes K01 et K05. Ce flux alimente un dispositif permettant la concentration des gaz rares. Par exemple, il peut être envoyé dans la colonne de mixture 5 faible krypton-xénon (K90). La cuve de cette colonne contient le produit à valoriser. La vapeur 17 issue de la colonne K90 est renvoyée en cuve de
colonne K05.
La colonne K90 est chauffée par un débit d'air formant une fraction de
l'AIR MP. L'air liquéfié ainsi formé peut être renvoyé à la colonne moyenne 10 pressions K01 et/ou à la colonne basse pression K02.
La production d'oxygène liquide OL est soutirée en cuve de colonne K02, au niveau du vaporiseur principal E02. Contrairement au schéma classique de production de krypton et de xénon, le vaporiseur principal est donc massivement purgé. L'oxygène liquide OL est de préférence pressurisé par une pompe et ensuite vaporisé dans la ligne d'échange ou dans un vaporiseur dédié, par échange de chaleur avec l'air pressurisé. Alternativement un cycle d'azote peut
servir à vaporiser l'oxygène liquide OL.
Sur les figures suivantes, différentes variantes issues de la figure 1 sont 20 présentées. Les éléments communs avec la Figure 1 ne seront pas décrits une
deuxième fois.
Dans le cas de la Figure 2, la totalité de l'air liquide AIR LIQ issue de la ligne d'échange principale est envoyée en colonne K01. Un fluide intermédiaire sous forme liquide 1' est soutiré de la colonne K01 (de préférence au niveau 25 d'introduction de l'air liquide ou à un niveau audessus de ce niveau). Il est ensuite réparti entre la colonne K02 et K05 après avoir été sous-refroidi en deux débits 3,5. Un débit 11 contenant au moins 80 % moi/ d'azote est envoyé en tête
de la colonne K05.
Dans le cas de la Figure 3, sur la base de la figure 1, le tronçon de tête 30 de la colonne K05 est supprimé. Le reflux de cette colonne est assuré uniquement par de l'air liquide 5 de préférence sous-refroidi. Cet air liquide est produit par la vaporisation de l'oxygène liquide OL pompé et vaporisé dans la ligne d'échange. Tout le liquide pauvre 13 est envoyé à la colonne basse
pression K02.
De plus, la totalité de l'air liquide AIR LIQ présent en sortie de ligne 5 d'échange peut être soutiré de la colonne K01 (de préférence au niveau d'introduction de l'air liquide) et ensuite réparti entre la colonne K02 et K05
après avoir été sous-refroidi comme on voit à la Figure 4.
Dans le cas des figures 5 et 6, sur la base des figures 3 ou 4, le gaz
résiduaire WN2' de la colonne K05 est renvoyé dans la colonne K02 en dessous 10 du point d'injection du liquide pauvre 13.
Dans le cas de la figure 7, sur la base de la Figure 5, le débit 16 est supprimé et remplacé par un envoi d'azote résiduaire WN2' de la tête de la
colonne auxiliaire K05 à un point intermédiaire de la colonne basse pression.
Sur toutes les figures décrites précédemment (Figure 1 à 7), il est 15 possible de coupler le dispositif avec le schéma classique de production de krypton et de xénon. Pour cela, il est nécessaire d'installer des plateaux d'enrichissement en cuve de colonne K02. L'oxygène liquide OL est produit quelques plateaux au dessus du vaporiseur principal E02. Une purge 21 est soutirée au niveau du vaporiseur principal E02. Elle contient environ 70 % mol. 20 du krypton et la totalité du xénon présents dans la colonne K02. Elle est
envoyée à la colonne K90 pour récupérer les gaz rares.
Un exemple est donné sur la figure 8.
Sur toutes les figures précédentes (Figure 1 à 8), la co-production d'argon est mentionnée. Cependant, il est possible d'adapter les dispositifs décrits 25 précédemment à un appareil sans production d'argon. Il suffit, par exemple, d'installer un échangeur permettant de condenser une fraction de gaz 7 soutiré de la colonne K02. Une fois liquéfié, il est renvoyé (9) en colonne K02. Le
rebouillage de la colonne K05 est ainsi assuré.
Un exemple est donné sur la figure 9.
Dans la cas d'un schéma avec turbine d'insufflation, I'air insufflé est envoyé en cuve de colonne K05 afin de récupérer le krypton et le xénon qu'il contient.
De plus, les schémas décrits sur les figures de 1 à 9 peuvent également 5 inclure des ensembles de distillation tel qu'une colonne Etienne par exemple (colonne opérant à une pression intermédiaire entre les moyenne et basse pressions et alimentée par du liquide riche). Dans ce cas, il est possible de modifier le condenseur de tête d'une colonne Etienne en remplaçant la colonne argon K10 des Figures 1 à 9 par une colonne Etienne selon le même principe: 10 adjonction de plateaux au-dessus du condenseur pour concentrer les gaz rares.
Il est peut-être également intéressant de ne pas envoyer la totalité de l'air liquide en tête de la colonne auxiliaire mais de n'introduire à cette entrée de la colonne que le débit qui permet d'assurer un L/V (rapport du débit liquide tombant sur le débit de gaz montant dans la section de distillation) nécessaire à 15 la concentration du Kr et du Xe en cuve de K05 en limitant la concentration en oxygène dans la cuve de K05. Le reste du débit d'air liquide est alors envoyé en
cuve de la colonne auxiliaire avec le liquide riche LR2.

Claims (12)

Revendications
1. Procédé de production d'oxygène et de gaz rares par distillation 5 dans un système de colonnes comprenant au moins une colonne moyenne pression (K01), une colonne basse pression (K02) et une colonne auxiliaire (K05) dans lequel: i) on envoie au moins un débit d'air (1) refroidi et épuré à la colonne moyenne pression o il se sépare, ii) on soutire au moins un premier débit enrichi en azote (11) de la colonne moyenne pression et on envoie au moins une partie de ce débit directement ou indirectement à la colonne basse pression, iii) on soutire un débit intermédiaire (LR1) d'un niveau intermédiaire de la colonne moyenne pression, iv) on soutire un débit (LR2), enrichi en oxygène par rapport au débit intermédiaire, de la cuve de la colonne moyenne pression et on l'envoie en cuve de la colonne auxiliaire, v) on soutire un débit riche en azote (WN2) de la tête de la colonne basse pression, vi) on soutire un débit liquide riche en oxygène (OL) de la colonne basse pression en tant que produit, éventuellement après une étape de vaporisation pour former un produit gazeux, vii) on soutire de la colonne auxiliaire un débit enrichi en oxygène (PURGE), également enrichi en krypton et en xénon par rapport au deuxième 25 débit enrichi en oxygène, caractérisé en ce que l'on envoie le débit intermédiaire (LR1) à la colonne basse pression et on envoie au moins un débit liquide (5,15) contenant au moins
78 % mol. d'azote comme reflux à la colonne auxiliaire.
2. Procédé selon la revendication I dans lequel on envoie le 30 troisième débit enrichi en oxygène (PURGE) en tête d'une colonne d'épuration (K90) et on soutire au moins quelques plateaux théoriques plus bas dans la colonne un quatrième débit enrichi en oxygène (MIXTURE) constituant un
mélange enrichi en krypton et xénon.
3. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le
débit liquide (5) envoyé comme reflux à la colonne auxiliaire (K05) est de l'air 5 liquéfié et/ou du liquide enrichi en azote par rapport à un débit d'air liquéfié envoyé à la colonne moyenne pression.
4. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la
cuve de la colonne auxiliaire est chauffé par une gaz de tête d'une colonne
argon (K10).
5. Procédé selon la revendication 3 ou 4 dans lequel l'air liquéfié (5) et/ou le liquide enrichi en azote par rapport à l'air est produit par échange de chaleur avec le débit liquide riche en oxygène (OL) provenant de la cuve de la
colonne basse pression, éventuellement après une étape de pressurisation.
6. Procédé selon la revendication 3 dans lequel le liquide enrichi en 15 azote (15) contient au moins 80 % mol. d'azote.
7. Procédé selon la revendication 3 dans lequel l'air liquéfié (5) ne
provient pas de la colonne moyenne pression.
8. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le
débit liquide (5,15) envoyé en tête de la colonne auxiliaire est plus riche en 20 azote que le débit intermédiaire.
9. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel
au moins 10% de l'oxygène produit est soutiré sous forme liquide de la colonne
basse pression.
10. Installation de production d'oxygène et de gaz rares par distillation 25 dans un système de colonnes comprenant au moins une colonne moyenne pression (K01), une colonne basse pression (K02) et une colonne auxiliaire (K05) comprenant: i) des moyens (1) pour envoyer au moins un débit d'air refroidi et épuré à la colonne moyenne pression o il se sépare, ii) des moyens pour soutirer au moins un premier débit enrichi en azote (11) de la colonne moyenne pression et des moyens pour envoyer au moins une partie de ce débit directement ou indirectement à la colonne basse pression, iii) des moyens pour soutirer un débit riche en azote (WN2) de la tête de la colonne basse pression, iv) des moyens pour soutirer un débit intermédiaire (LR1) d'un niveau intermédiaire de la colonne moyenne pression, v) des moyens pour envoyer un débit, plus riche en oxygène que le débit intermédiaire, de la colonne moyenne pression en cuve de la colonne auxiliaire, vi) des moyens pour envoyer un débit liquide (5,15) comme reflux à la colonne auxiliaire, vii) des moyens pour soutirer un débit liquide riche en oxygène (OL) de la cuve de la colonne basse pression en tant que produit, éventuellement après une étape de vaporisation pour former un produit gazeux, et viii) des moyens pour soutirer de la colonne auxiliaire un troisième débit enrichi en oxygène (PURGE), également enrichi en krypton et en xénon par rapport au deuxième débit enrichi en oxygène, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour envoyer comme débit de reflux à la colonne auxiliaire de l'air liquéfié ou un débit liquide enrichi 20 en azote par rapport à un débit d'air liquide envoyé à la colonne moyenne pression.
11. Installation selon la revendication 10 comprenant une colonne d'épuration (K90), des moyens pour envoyer le troisième débit enrichi en oxygène (PURGE) en tête de la colonne d'épuration et des moyens (MIXTURE) 25 pour soutirer au moins quelques plateaux théoriques plus bas dans la colonne un quatrième débit enrichi en oxygène constituant un mélange enrichi en krypton
et xénon.
12. Installation selon la revendication 10 ou 11 comprenant une ligne d'échange dans laquelle l'air liquéfié et/ou le liquide enrichi en azote par rapport 30 à l'air est produit par échange de chaleur avec le débit liquide riche en oxygène
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provenant de la cuve de la colonne basse pression, éventuellement après une étape de pressurisation.
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EP03758191A EP1552230A1 (fr) 2002-09-04 2003-07-30 Procede et installation de production d oxygene et de gaz ra res par distillation cryogenique d air
CNB038209675A CN100420908C (zh) 2002-09-04 2003-07-30 利用空气低温蒸馏制取稀有气体和氧气的方法和装置
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RU2005109412/06A RU2319084C2 (ru) 2002-09-04 2003-07-30 Способ и установка для производства инертных газов и кислорода посредством криогенной перегонки воздуха
US10/527,002 US20060021380A1 (en) 2002-09-04 2003-07-30 Method and installation for production of noble gases and oxygen by means of cryrogenic air distillation
JP2004533545A JP2005538335A (ja) 2002-09-04 2003-07-30 極低温空気蒸留によって希ガスと酸素とを生成する方法および設備
UAA200501992A UA85167C2 (ru) 2002-09-04 2003-07-30 Способ и установка для производства инертных газов и кислорода путем криогенной перегонки воздуха

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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3013431A1 (fr) * 2013-11-21 2015-05-22 Air Liquide Procede et appareil de separation d’air par distillation cryogenique
CN112781321A (zh) * 2020-12-31 2021-05-11 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 一种具有氮液化器的空气分离装置和方法

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATE540750T1 (de) 2006-05-11 2012-01-15 Raindance Technologies Inc Mikrofluidische vorrichtung und verfahren
DE102007024168A1 (de) * 2007-05-24 2008-11-27 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP2191219B1 (fr) * 2007-08-30 2021-06-23 Linde Gas North America Llc Procédés pour produire des fluides cryogéniques stériles
FR2930629B1 (fr) * 2008-04-23 2010-05-07 Air Liquide Appareil et procede de separation d'air par distillation cryogenique
US8443625B2 (en) * 2008-08-14 2013-05-21 Praxair Technology, Inc. Krypton and xenon recovery method
US8479535B2 (en) * 2008-09-22 2013-07-09 Praxair Technology, Inc. Method and apparatus for producing high purity oxygen
US8484992B2 (en) 2009-12-02 2013-07-16 Praxair Technology, Inc. Krypton xenon recovery from pipeline oxygen
FR2953915B1 (fr) * 2009-12-11 2011-12-02 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
US8978413B2 (en) * 2010-06-09 2015-03-17 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Rare gases recovery process for triple column oxygen plant
RU2481658C2 (ru) * 2011-06-30 2013-05-10 Александр Прокопьевич Елохин Способ и система концентрирования и утилизации инертных радиоактивных газов из газоаэрозольных выбросов энергоблоков атомных электростанций
RU2528786C1 (ru) * 2013-03-20 2014-09-20 Открытое акционерное общество "Газпром" Способы выделения двухступенчатой ректификацией инертных газов из хвостовых газов и устройство для его осуществления
RU2528792C1 (ru) * 2013-03-20 2014-09-20 Открытое акционерное общество "Газпром" Способ выделения одноступенчатой ректификацией инертных газов из хвостовых газов и устройство для его осуществления
WO2015109522A1 (fr) * 2014-01-24 2015-07-30 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Enceinte cryogénique
EP3067649A1 (fr) * 2015-03-13 2016-09-14 Linde Aktiengesellschaft Système de colonnes de distillation et procédé de production d'oxygène par séparation cryogénique de l'air
WO2021230913A1 (fr) * 2020-05-15 2021-11-18 Praxair Technology, Inc. Améliorations apportées à une unité de séparation d'air cryogénique produisant de l'azote et de l'argon à pression modérée

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2605305A1 (de) * 1976-02-11 1977-08-18 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zur gewinnung von krypton und xenon
US4401448A (en) * 1982-05-24 1983-08-30 Union Carbide Corporation Air separation process for the production of krypton and xenon
US5063746A (en) * 1991-02-05 1991-11-12 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic process for the production of methane-free, krypton/xenon product
DE19855486A1 (de) * 1998-12-01 1999-06-10 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines krypton- und/oder xenonangereicherten Gemischs durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10000017A1 (de) * 1999-11-22 2000-06-29 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2051576A (en) * 1936-04-06 1936-08-18 Air Reduction Recovery of krypton and xenon
US4647299A (en) * 1984-08-16 1987-03-03 Union Carbide Corporation Process to produce an oxygen-free krypton-xenon concentrate
US5067976A (en) * 1991-02-05 1991-11-26 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic process for the production of an oxygen-free and methane-free, krypton/xenon product
DE10153252A1 (de) * 2001-10-31 2003-05-15 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2605305A1 (de) * 1976-02-11 1977-08-18 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zur gewinnung von krypton und xenon
US4401448A (en) * 1982-05-24 1983-08-30 Union Carbide Corporation Air separation process for the production of krypton and xenon
US5063746A (en) * 1991-02-05 1991-11-12 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic process for the production of methane-free, krypton/xenon product
DE19855486A1 (de) * 1998-12-01 1999-06-10 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines krypton- und/oder xenonangereicherten Gemischs durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10000017A1 (de) * 1999-11-22 2000-06-29 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"PROCESS FOR KRYPTON AND XENON RECOVERY IN PUMPED-LOX ASU CYCLES", RESEARCH DISCLOSURE, KENNETH MASON PUBLICATIONS, HAMPSHIRE, GB, NR. 425, PAGE(S) 1163-1164, ISSN: 0374-4353, XP000889151 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3013431A1 (fr) * 2013-11-21 2015-05-22 Air Liquide Procede et appareil de separation d’air par distillation cryogenique
CN112781321A (zh) * 2020-12-31 2021-05-11 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 一种具有氮液化器的空气分离装置和方法
CN112781321B (zh) * 2020-12-31 2022-07-12 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 一种具有氮液化器的空气分离装置和方法

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Publication number Publication date
US20060021380A1 (en) 2006-02-02
RU2005109412A (ru) 2005-10-10
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CN100420908C (zh) 2008-09-24
RU2319084C2 (ru) 2008-03-10
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WO2004023054A1 (fr) 2004-03-18
FR2844039B1 (fr) 2005-04-29

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