DE2605305A1 - Verfahren zur gewinnung von krypton und xenon - Google Patents
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Description
MG 98I EM
26Q53QS -L
MESSER GRIESHEIM GMBH
Kennwort: Krypton-Xenon-Anreicherung
Erfinder: F. Juncker / A. Maetz
Ordner: D
Ordner: D
Verfahren zur Gewinnung von Krypton und Xenon
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung von
Krypton und Xenon als Nebenprodukt bei der Luftzerlegung
nach dem Zweisäulenverfahren.
Die Gewinnung von Krypton und Xenon als Nebenprodukt einer nach dem Zweisäulenverfahren betriebenen Luftzerlegungsanlage
ist bekannt. Bei diesem Verfahren reichern sich im flüssigen Sauerstoff in der Niederdruckkolonne Krypton und
Xenon an. Die bekannten Verfahren, die z. B. beschrieben sind im "Handbuch der Kältetechnik", Bd. 8, Springer Verlag 1957,
Seiten 212 bis 216, sind darauf gerichtet, die Anreicherung
des Kryptons und Xenons in der Sumpfflüssigkeit der Niederdruckkolonne
zu verstärken. Dies erfolgt häufig in besonderen Zerlegungsapparaten, die an die Niederdruckkolonne angeschlossen
sind.
Bei allen bekannten Verfahren werden die Edelgase Krypton und Xenon immer aus dem flüssigen Sauerstoff, in welchem sie
aufgrund ihres Dampfdruckes beim destillativen Luftzerlegungsverfahren
zu finden sind, gewonnen. Durch Waschung des gasförmigen Produktsauerstoffes in der Trennanlage mit flüsigem,
edelgasarinen Sauerstoff wird dafür gesorgt, daß Krypton
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und Xenon nicht mit dem gasförmigen ProduktsauerstofΓ ungehindert
entweichen können, sondern sich im Sumpfbad oder im Sumpferhitzerkreis der Niederdruckkolonne des Luftzerlegungsprozesses,
also im flüssigen Sauerstoff anreichern.
Will man nun flüssigen Sauerstoff in der Luftzerlegungsanlage produzieren, so ist die gleichzeitige Gewinnung von Krypton
und Xenon schwierig. Der Sauerstoff kann nicht einfach aus dem Sumpfbad der Kolonne abgezogen werden wie es sich anbietet
und sonst üblich ist. Der flüssige Sauerstoff würde das in ihm vorhandene bzw. angereicherte Edelgas mit aus der Anlage
nehmen. Man muß den Sauerstoff wie bei den angegebenen Verfahren vorgesehen, von Krypton und Xenon befreien, also als
Gas durch einige Waschböden, die eine Edelgassperre darstellen, leiten und dann wieder verflüssigen- Das ist aufwendig.
Neben erhöhten Investitionskosten für den Kondensatorverdampfer sowie zusätzlichen Rohrleitungen, Armaturen, Meß- und-Regeleinrichtungen
und Isolationsraum wird auch zusätzliche Energie benötigt. Dieser zusätzliche Energiebedarf ergibt sich
durch den Wärmeumschlag bei etwa - 180° C durch Verdampfung eines Kühlmediums, vorzugsweise Stickstoff, zur Kondensation
des Sauerstoffs.
Der Aufwand, der für die Gewinnung von Krypton und Xenon bei gleichzeitiger Flüssig-Sauerstoffproduktion nach den bekannten
Verfahren betrieben werden muß, ist insbesondere dann ungerechtfertigt hoch, wenn es sich um eine Anlage handelt, der nur zeitweise
ihre Kälteleistung in Form von flüssigem Sauerstoff abverlangt wird, die aber sonst als Flüssigprodukt Stickstoff liefert,
bei gleichzeitiger Erzeugung von gasförmigem Sauerstoff.
Ebenso ist es bei Anlagen, die hauptsächlich gasförmige Produkte herstellen und nur je nach Bedarf, unter Hinzunahme von
Kälteleistung, sei es die Hinzuschaltung eines Verflüssigungskreislaufes, sei es die Aufnahme von tiefkaltem flüssigem Stickstoff,
Flüssigsauerstoff als Produkt liefern müssen.
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Installiert man andererseits bei solchen Anlagen, die flüssigen Sauerstoff nur zeitweise liefern sollen, keine
Rückverflüssigungseinrichtung für den gasförmig der Niederdruckkolonne entnommenen Produkt-Sauerstoff, sondern
entnimmt man die gewünschte Sauerstoffmenge flüssig dem
Sumpf dieser Kolonne unter Verzicht auf eine Edelgasgewinnung, so fallen Krypton und Xenon als Produkt für einen
weit längeren Zeitraum aus, als die Abgabe flüssigen Sauerstoffes gerade ausmacht. Nach Beendigung der Produktion
flüssigen Sauerstoffs muß erst wieder ein ausreichender
Pegel an Edelgasgehalt in der Sumpfflüssigkeit aufgebaut werden, denn das früher für die Ede!gasgewinnung gebildete
Konzentrat ist ja als flüssiger-Produkt-Sauerstoff abgegeben worden. Nun ist die Krypton-Xenon-Gewinnung gerade
bei großen Luftzerlegungsanlagen interessant, bei denen infolge des hohen Luftdurchsatzes die Edelgase in genügend
großen, für die weitere Aufbereitung wirtschaftlichen Mengen vorhanden sind. In solchen Anlagen sind aber auch
große Flüssigkeitsmengen vorhanden, bei Kolonnendurchmessern von 4 - 5 m allein im Kolonnensumpf 2o m3 und mehr;
wozu noch die Flüssigkeit im Sumpferhitzer und den Rohrleitungen kommt.
Einerseits ist also der tatsächliche Verlust an Krypton und Xenon groß, wenn die Konzentration dieses Bades verschwindet,
andererseits dauert es verhältnismäßig lange, bis sie wieder aufgebaut ist.
In Anlagen zur Erzeugung von sogenanntem "unreinen Sauerstoff", wie er z.B. zur Anreicherung von Hochofenwind bei der Verhüttung
verwendet wird, kann, je nach verwendetem Verfahren, eine Krypton-Xenon-Gewinnung aus dem Sauerstoffprodukt, also auf bekannte
Weise, nur mit sehr großem zusätzlichen Aufwand, oder aus wirtschaftlichen Gründen praktisch überhaupt nicht durchgeführt
werden. Gerade in solchen Anlagen aber werden sehr große Luftmengen verarbeitet, -z.B. 25o.ooo Nnr/h-und mehr, so
daß wegen der dabei durchgesetzten relativ großen Edelgasmengen, deren Gewinnung hier besonders wünschenswert wäre.
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Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren zu schaffen, welches die Gewinnung der Edelgase Krypton
und Xenon als Nebenprodukte eines destillativen Luftzerlegungsprozesses gestattet, dabei aber die geschilderten
Schwierigkeiten bei gleichzeitiger Erfüllung der Forderung nach freier und flexibler Betriebsweise in den Hauptprodukten
vermeidet. Das Verfahren soll dabei ohne zusätzlichen Sauerstoff-Rückverflüssiger auskommen und darüber
hinaus weniger Zeit für die Ansammlung eines zur weiteren Aufbereitung geeigneten Edelgaskonzentrates benötigen.
Es wurde nun gefunden, daß sich dies bei einem Verfahren zur Gewinnung von Krypton und Xenon als Nebenprodukt bei
der Luftzerlegung durch Rektifikation in einer Mitteldruck- und in einer Niederdruckkolonne, bei dem ein während des
Zerlegungsprozesses anfallendes, Krypton und Xenon enthaltendes Produkt in einem mit einigen Rektifizierböden
versehenen Gefäß durch Waschen mit einem flüssigen
krypton- und xenonarmen Produkt in ein flüssiges Gemisch mit erhöhtem Gehalt an Krypton und Xenon und in gasförmigen Sauerstoff und ggf.Stickstoff zerlegt wird, erreichen läßt, wenn gemäß der Erfindung das Krypton und Xenon aus einem Teil der Sumpffraktion der Mitteldruckkolonne abgetrennt wird. Besonders vorteilhaft läßt sich das erfindungsgemäße Verfahren dann durchführen, wenn in einer an den Mittelteil der Niederdruckkolonne angeschlossenen Argonnebenkolonne zusätzlich Argon gewonnen wird, indem der der Krypton-Xenon-Anreicherung unterworfene Teil der Sumpffraktion
der Mitteldruckkolonne den Kopf dieser Argonnebenkolonne kühlt.
krypton- und xenonarmen Produkt in ein flüssiges Gemisch mit erhöhtem Gehalt an Krypton und Xenon und in gasförmigen Sauerstoff und ggf.Stickstoff zerlegt wird, erreichen läßt, wenn gemäß der Erfindung das Krypton und Xenon aus einem Teil der Sumpffraktion der Mitteldruckkolonne abgetrennt wird. Besonders vorteilhaft läßt sich das erfindungsgemäße Verfahren dann durchführen, wenn in einer an den Mittelteil der Niederdruckkolonne angeschlossenen Argonnebenkolonne zusätzlich Argon gewonnen wird, indem der der Krypton-Xenon-Anreicherung unterworfene Teil der Sumpffraktion
der Mitteldruckkolonne den Kopf dieser Argonnebenkolonne kühlt.
Als Waschflüssigkeit wird zweckmäßigerweise eine Sumpffraktion der Mitteldruckkolonne verwendet, die wenige Böden
oberhalb des Sumpfes entnommen wird und arm an Krypton und Xenon ist.
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Ό'
Dar Erfindungsgedanke besteht also im wesentlichen darin, die Edelgasgewinnung soweit wie möglich vom Hauptprozeß zu
entkoppeln. Das Edelgaskonzentrat wird nicht wie bisher in einem Endprodukt, nämlich dem Sauerstoff, gebildet und zur
weiteren Aufbereitung dort entnommen, sondern die Edelgasabtrennung erfolgt bereits aus einem Zwischenprodukt des
Luftzerlegungsprozesses, nämlich aus der Sumpffraktion der Mitteldruckkolonne.
Die Zeichnung veranschaulicht anhand eines Verfahrensschemas ein Ausführungsbeispiel der Erfindung, bei dem
in einer Argonnebenkolonne zusätzlich Argon gewonnen wird. Im Schema sind Teile der Luftzerlegungsanlage, die zur Beschreibung
der Krypton-Xenonanreicherung nicht wesentlich sind, weggelassen worden. Die Anlage besteht aus der Mitteldruckkolonne
1 und der Niederdruckkolonne 2 einer zweistufigen Luftzerlegungsanlage 4 mit dem Hauptkondensator 3 und einer
Argonnebenkolonne 4 mit ihrem Kopfkondensator 5. In dem Gefäß
wird das Krypton und Xenon-enthaltende Zwischenprodukt 'nach
seiner Verdampfung im Kopfkondensator 5 gewaschen, um Krypton und Xenon anzureichern.Die Waschböden des Gefäßes 6 haben somit
die Funktion einer Edelgassprerre. Sie werden erfindungsgemäß
von einem Teil der Sumpffraktion der Mitteldruckkolonne 1 durchströmt. Die Sumpffraktion ist im wesentlichen ein Gemisch
aus etwa 40 % Sauerstoff und 60 % Stickstoff mit Gehalten an Argon, Krypton und Xenon. Sie dient zur Kopfkühlung der
Argonnebenkolonne 4 in deren Kopfkondensator 5. Die Anlage
enthält ferner noch die Tiefkühler 7 und 8, die Rohrleitungen 9 bis 21 und Armaturen 22 bis 26. Die Strömungsrichtungen
sind durch Pfeile angegeben.
Die Prozessführung der Luftzerlegung zeigt das klassische
Zwei-Säulen-Verfahren mit Argonnebenkolonne. Der Rohsauerstoff wird hier jedoch in zwei Strömen über die Leitungen 10 und
dem Unterteil der Mitteldruckkolonne entnommen.
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Leitung 1ο führt einen krypton-xenonarmen, Leitung 11
einen krypton-xenonhaltigen Rohsauerstoff. Zwischen den' beiden Entnahmestellen liegen in der Kolonne 1 einige
Böden, auf denen die über Leitung 9 einkommende und durch
die Böden aufsteigende Luft vom Krypton und Xenon befreit
wird. Das Rücklaufverhältnis F/D beträgt in diesem Kolonnenabschnitt
je nach der weiteren'Prozessführung etwa 0,16-o,22
. Es findet hier also keine Stickstoff-Sauerstoff-Trennung
statt. Der Trennfaktor für das schwerer siedende Krypton ist gegenüber dem Sauerstoff-Stickstoff-Gemisch
dabei so groß, daß wenige Böden zur Gewinnung eines genügend kryptonarmen Rohsauerstoffes in Leitung 1o
ausreichen. (Für Xenon ist der Trennfaktor wegen des kleineren Dampfdruckes noch größer.) Der edelgashaltige Rohsauerstoff
strömt, nach Tiefkühlung .im Wärmeaustauscher 7 und Entspannung im Expansionsventil 22, zur Verdampfung in
den Kopfkondensator 5 der Argonnebenkolonne 4. Als Gas
passiert er die Sperrböden des Gefäßes 6, auf die kryptonxenonarmer Rohsauerstoff nach Tiefkühlung im Tiefkühler und
Entspannung im Ventil 25 aufgegossen wird, und gelangt dann durch Leitung 14 an der üblichen Stelle in die Niederdruckkolonne
2. Beim durchströmen der Sperrböden des Gefäßes 6 wird dem verdampften Rohsauerstoff das Krypton und das Xenon entzogen,
welches sich im Verdampferkreis des Kopfkondensators
anreichert. Von dem kryton-xenonarmen Rohsauerstoff wird nur ein Teil auf die Sperrböden geführt. Die Hauptmenge dieses
Stromes wird über Leitung 12, nach Entspannung im Ventil direkt an der üblichen Stelle in die Niederdruckkolonne 2 geführt.
Auf die Sperrböden des Gefäßes 6 wird soviel Flüssigkeit aufgeschüttet, daß sich ein Rücklaufverhältnis F/D von
ungefähr o,17 - o,2 einstellt.
Der Trennfaktor für Krypton und Xenon ist in diesem Fall genügend groß, so daß man mit wenigen Böden auskommt. Die
Summe der Mengenströme, die durch die Ventile 22 und 25 zur Verdampfung zum Kopfkondensator 5 geleitet werden, ist um
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die durch die Leitungen 16 und 17 entnommenen edelgasangereicherten
Rohsauerstoffmengen größer als derjenige Rohsauerstoffanteil,
der üblicherweise zur Kopfkühlung der Argonnebenkolonne 4 in deren Kopfkühler verdampft. Über Leitung
16 wird die mit Krypton und Xenon angereicherte Flüssigkeit zur vielter en Aufbereitung geführt. Wie diese Aufbereitung
durchgeführt wird, wird hier nicht beschrieben, da dies über den Rahmen der Erfindung hinaus ginge.
Leitung 17 und Ventil 26 bilden eine Möglichkeit, wählbare Konzentrat- oder Spülmengen aus dem Verdampferkreis zusätzlich
abzuführen und zur Niederdruckkolonne 2 zu führen. Man kann unter Zuhilfenahme der Leitung 17 die weitere Edelgasaufbereitung
unterbrechen und dennoch alle hier gezeigten Verfahrensschritte störungsfrei weiterführen. In diesem
Falle würde eine der normalen Entnahmemenge in Leitung 16 äquivalente Flüssigkeitsmenge zusätzlich durch Leitung 17
zur Niederdruckkolonne geleitet werden.
Die Argonnebenkolonne ist 4 ist in üblicher Weise durch die Leitungen 19 und 2o an die Niederdruckkolonne 2 angeschlossen.
Das Argonprodukt wird durch die Leitung 15 abgezogen. Die Tiefkühlung und Entspannung der Kopffraktion der Mitteldruckkolonne
1 erfolgt im Tiefkühler 8 und im Ventil 24. Durch Leitung 21 wird flüssiger Sauerstoff aus dem Sumpf
der Niederdruckkolonne 2 als Produkt abgezogen. -
Wie weit die Eindickung im Verdampferkreis des Kopfkondensators 5 geführt werden darf, wird vom Kohlenwasserstoffpegel
bestimmt. Analog zu den bekannten Verfahren reichern sich diese für eine Luftzerlegungsanlage gefährlichen Stoffe
zusammen mit dem Krypton und Xenon an, denn ihre Dampfdrücke sind auch kleiner als der des Sauerstoffes. Die Beherrschung
des Kohlenwasserstoffgehaltes geschieht in der üblichen Weise durch Beobachtung der Konzentrationen, durch Adsorption und
durch Spülung und durch angemessene Einstellung der Mengen in den Leitungen 13, 16 und'17. Einzelheiten bezüglich Adsorption
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usw. sind hier, da sie wie sonst z.B. im Sumpf erhitzerkreis der Niederdruckkolonne ausgeführt werden können, nicht beschrieben.
Der Konzentrierungsprozeß für das Krypton und das Xenon und damit auch für die Kohlenwasserstoffe wird,
wie schon erwähnt, mit der Menge der Waschflüssigkeit auf
den
den Böden 6 undVin den Leitungen 16 und 17 dem Verdampferkreis
entnommenen Flüssigkeitsmengen gesteuert.
Das Volumen der im Verdampferkreis des Kopfkondensators 5
vorhandenen Flüssigkeit beträgt, mit eingebauten Adsorbern, Umwälzpumpe und Rohrleitungen zum Auffangen der Kohlenwasserstoffe,
etwa 1/4 des üblicherweise im Sumpferhitzerkreis
lauf einer Niederdruckkolonne vorhandenen Sauerstoffbades. Die Ansammlung einer für die weitere Aufbereitung
geeigneten Krypton-Xenon-Konzentration benötigt bei gleicher Luftzerlegungsanlagengröße, also erfindungsgemäß, nur ungefähr
1/4 der Zeit, die nach den bekannten Verfahren dafür erforderlich ist.
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AO
Leerseite
Claims (3)
1.) Verfahren zur Gewinnung von Krypton und Xenon als
Nebenprodukt bei der Luftzerlegung durch Rektifikation
in einer Mitteldruck- und in einer Niederdruckkolonne, bei dem ein während des Zerlegungsprozesses
anfallendes Krypton und Xenon enthaltendes Produkt in einem mit einigen Rektifizierboden versehenen
Gefäß durch Waschen mit einem flüssigen; krypton- und xenonarmen Produkt
in ein flüssiges Gemisch mit erhöhtem Gehalt an Krypton und Xenon und in gasförmigen Sauerstoff und
ggf. Stickstoff zerlegt wird, dadurch gekennzeichnet, da6 das Krypton und Xenon aus einem Teil (11) der
Sumpffraktion der Mitteldruckkolonne (1) abgetrennt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem in einer an den
Mittelteil der Niederdruckkolonne angeschlossenen Argonnebenkolonne zusätzlich Argon gewonnen wird,
dadurch gekennzeichnet, daß der der Krypton-Xenon-Abtrennung unterworfene Teil (11) der Sumpffraktion
der Mitteldruckkolonne (1) zur Kopfkühlung (5) der Argonnebenkolonne (4) verwendet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die Wäsche im Gefäß (6) mit einem Produkt erfolgt, das der Mitteldruckkolonne einige Böden oberhalb ihres
Sumpfes entnommen wird.
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ORIGINAL INSPECTED
ORIGINAL INSPECTED
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19762605305 DE2605305A1 (de) | 1976-02-11 | 1976-02-11 | Verfahren zur gewinnung von krypton und xenon |
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---|---|---|---|
DE19762605305 DE2605305A1 (de) | 1976-02-11 | 1976-02-11 | Verfahren zur gewinnung von krypton und xenon |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2605305A1 true DE2605305A1 (de) | 1977-08-18 |
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ID=5969559
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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