FR2685459A1 - Procede et installation de production d'oxygene impur. - Google Patents

Procede et installation de production d'oxygene impur. Download PDF

Info

Publication number
FR2685459A1
FR2685459A1 FR9115705A FR9115705A FR2685459A1 FR 2685459 A1 FR2685459 A1 FR 2685459A1 FR 9115705 A FR9115705 A FR 9115705A FR 9115705 A FR9115705 A FR 9115705A FR 2685459 A1 FR2685459 A1 FR 2685459A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
column
pressure
nitrogen
pressure column
condenser
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR9115705A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2685459B1 (fr
Inventor
Girault Jean-Louis
Mazieres Philippet Jean-Pierre
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Air Liquide SA
Original Assignee
Air Liquide SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9420168&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=FR2685459(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Air Liquide SA filed Critical Air Liquide SA
Priority to FR9115705A priority Critical patent/FR2685459B1/fr
Priority to ES96200235T priority patent/ES2145967T3/es
Priority to ES92403330T priority patent/ES2092661T3/es
Priority to DE69230975T priority patent/DE69230975T2/de
Priority to DE69214409T priority patent/DE69214409T3/de
Priority to EP96200235A priority patent/EP0713069B1/fr
Priority to EP92403330A priority patent/EP0547946B2/fr
Priority to US07/990,100 priority patent/US5392609A/en
Priority to CA002085561A priority patent/CA2085561A1/fr
Priority to BR9205050A priority patent/BR9205050A/pt
Priority to AU30221/92A priority patent/AU654601B2/en
Priority to CN92114490.3A priority patent/CN1068428C/zh
Publication of FR2685459A1 publication Critical patent/FR2685459A1/fr
Publication of FR2685459B1 publication Critical patent/FR2685459B1/fr
Application granted granted Critical
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
    • F25J3/04206—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions including a so-called "auxiliary vaporiser" for vaporising and producing a gaseous product
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04351—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04418—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system with thermally overlapping high and low pressure columns
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/20—Processes or apparatus using separation by rectification in an elevated pressure multiple column system wherein the lowest pressure column is at a pressure well above the minimum pressure needed to overcome pressure drop to reject the products to atmosphere
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F25J2200/52—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column in the high pressure column of a double pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F25J2200/54—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column in the low pressure column of a double pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/42—Nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/50—Oxygen or special cases, e.g. isotope-mixtures or low purity O2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/10—Boiler-condenser with superposed stages
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/20—Boiler-condenser with multiple exchanger cores in parallel or with multiple re-boiling or condensing streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
    • F25J2250/40—One fluid being air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
    • F25J2250/50—One fluid being oxygen
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/939—Partial feed stream expansion, air

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Suivant ce procédé: - on fait fonctionner la colonne moyenne pression (2) sous une pression supérieure à 6 bars et de préférence au moins égale à 9 bars absolus environ; - on condense dans le condenseur de cuve (8) de la colonne basse pression (3) un premier gaz de vaporisation moins volatil que l'azote de tête de la colonne moyenne pression (2); et - on condense de l'azote de tête de la colonne moyenne pression, que l'on envoie ensuite en reflux en tête de la colonne moyenne pression, à un niveau de la colonne basse pression (3) situé au-dessus dudit condenseur de cuve (8). Application aux installations de distillation d'air à double colonne couplées à une turbine à gaz.

Description

La présente invention est relative à un procédé de production d'oxygène
impur par distillation d'air dans une installation de distillation d'air à double colonne, la double colonne comprenant une colonne moyenne pression et une colonne basse pression. Les applications concernées par l'invention sont celles qui consomment de grandes quantités d'oxygène impur On citera les procédés de gazéification de charbon
ou de résidus pétroliers, -ainsi que les procédés de ré-
duction-fusion directe du minerai de fer.
Il est connu que pour produire par distil-
lation d'air de l'oxygène impur, c'est-à-dire ayant une pureté inférieure à 99,5 % et généralement inférieure à 98 %, il est possible de diminuer la dépense d'énergie en augmentant la pression de marche de la double colonne,
à condition que l'on puisse valoriser l'énergie disponi-
ble dans la colonne basse pression sous forme de pres-
sion. Un moyen connu de valoriser cette pression, décrit par exemple dans le US-A-4 224 045, consiste à combiner l'appareil de distillation d'air à une turbine à gaz: l'air à séparer est prélevé totalement ou partiellement au refoulement du compresseur de cette
turbine, et le gaz résiduaire basse pression de l'appa-
reil de distillation est renvoyé après compression à la turbine à gaz, l'oxygène impur et l'azote étant envoyés vers l'utilisation sous la pression de la colonne qui les produit. De cette manière, la basse pression est entièrement valorisée, et l'on obtient une énergie de
séparation réduite.
L'invention a pour but de réduire encore la dépense d'énergie nécessaire à la production de l'oxygène impur. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé caractérisé en ce que: on fait fonctionner la colonne moyenne pression sous une pression supérieure à 6 bars et de préférence au moins égale à 9 bars absolus environ; on condense dans le condenseur de cuve de la colonne basse pression un premier gaz de vaporisation moins volatil que l'azote de tête de la colonne moyenne pression; et on condense de l'azote de tête de la colonne moyenne pression, que l'on envoie ensuite en reflux en tête de la colonne moyenne pression, à un niveau de la colonne basse pression situé au- dessus dudit
condenseur de cuve.
Suivant d'autres caractéristiques ledit premier gaz de vaporisation est un gaz soutiré à un niveau intermédiaire de la colonne moyenne pression; ledit premier gaz de vaporisation est de l'air moyenne pression; ledit premier gaz de vaporisation est de l'azote à peu près pur ou impur comprimé à une pression supérieure à celle de la colonne moyenne pression;
on condense un deuxième gaz de vapori-
sation, plus volatil que ledit premier gaz de vapori-
sation mais moins volatil que l'azote de tête de la colonne moyenne pression, à un niveau intermédiaire entre ceux desdites condensations; on soutire l'oxygène impur sous forme liquide de la cuve de la colonne basse pression, on l'amène sous forme liquide à la pression de production désirée, et on le vaporise sous cette pression par condensation d'un troisième gaz de vaporisation; le troisième gaz de vaporisation est de l'azote à peu près pur ou impur produit par la double colonne et comprimé à une pression de vaporisation de l'oxygène impur sous la pression de production; le troisième gaz de vaporisation est de l'air alimentant la double colonne, comprimé à une pression de vaporisation de l'oxygène impur sous la
pression de production.
L'invention a également pour objet une installation de distillation d'air à double colonne destinée à la mise en oeuvre d'un tel procédé Suivant l'invention, cette installation comprend des moyens pour
fournir à la colonne moyenne pression de l'air à distil-
ler sous au moins 9 bars absolus environ, et la colonne
basse pression comprend au moins deux vaporiseurs-conden-
seurs superposés, dont un vaporiseur-condenseur de cuve, des moyens pour alimenter ce vaporiseur-condenseur de cuve avec un premier gaz de vaporisation moins volatil que l'azote de tête de la colonne moyenne pression, des moyens pour alimenter le deuxième vaporiseur-condenseur avec de l'azote de tête de la colonne moyenne pression, et des moyens pour envoyer l'azote ainsi condensé en
reflux en tête de la colonne moyenne pression.
Suivant d'autres caractéristiques: au moins deux vaporiseurs-condenseurs de la colonne basse pression sont immédiatement superposés l'un à l'autre, sans moyens de distillation intermédiaires; l'installation comprend des moyens de soutirage d'oxygène impur sous forme liquide de la cuve de la colonne basse pression, des moyens de compression
de cet oxygène impur liquide à une pression de produc-
tion, ainsi qu'un cycle à azote de soutien de rectifi-
cation comprenant des moyens pour comprimer, liquéfier, détendre et introduire dans la colonne moyenne pression une fraction de l'azote à peu près pur ou impur produit par la double colonne; lesdits moyens de compression sont adaptés pour comprimer ladite fraction d'azote à une pression de vaporisation de l'oxygène impur sous ladite pression de production. Des exemples de mise en oeuvre de l'invention vont maintenant être décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels les Figures 1 à 4 représentent
schématiquement quatre modes de réalisation de l'instal-
lation de distillation d'air conforme à l'invention.
L'installation représentée à la Figure 1 est destinée à produire de l'oxygène à une pureté de l'ordre
de 85 % sous une pression de l'ordre de 7,4 bars absolus.
Elle comprend essentiellement une double colonne 1 de distillation d'air, constituée d'une colonne moyenne pression (ou "colonne MP") 2 fonctionnant sous 15,7 bars absolus et d'une colonne basse pression (ou "colonne BP") 3 fonctionnant sous 6,3 bars absolus, une ligne d'échange thermique principale 4, un sous-refroidisseur 5, un vaporiseur- condenseur auxiliaire 6 et une turbine 7 d'insufflation d'air dans la colonne basse pression La colonne 3 est superposée à la colonne 2 et contient en
cuve un vaporiseur-condenseur 8 et, au-dessus de celui-
ci, un second vaporiseur-condenseur 9.
L'air à distiller arrive sous la moyenne pression via une conduite 10 et pénètre dans la ligne d'échange 4 La majeure partie de cet air est refroidie jusqu'au voisinage de son point de rosée et sort au bout froid de la ligne d'échange, le reste étant sorti de la ligne d'échange à une température intermédiaire, détendu à la basse pression dans la turbine 7 pour assurer le maintien en froid de l'installation, et insufflé à un
niveau intermédiaire dans la colonne BP 3.
Une fraction de l'air entièrement refroidi est introduit, via une conduite 11, à la base de la
colonne MP 2, et le reste est condensé dans le vapori-
seur-condenseur 6; une partie du liquide obtenu est introduit via une conduite 12 en un point intermédiaire
de la colonne 2, et le reste est, après sous-refroidisse-
ment en 5 et détente dans une vanne de détente 13, introduit en un point intermédiaire de la colonne BP 3. Le "liquide riche" (air enrichi en oxygène)
recueilli en cuve de la colonne MP est, après sous-
refroidissement en 5 et détente dans une vanne de détente
14, introduit en un point intermédiaire de la colonne BP.
De même, du "liquide pauvre" (azote impur) soutiré en un
point intermédiaire de la colonne MP est, après sous-
refroidissement en 5 et détente dans une vanne de détente
, introduit au sommet de la colonne BP.
L'azote à peu près pur produit en tête de la colonne MP est pour partie évacué de l'installation en tant que produit, après réchauffement dans la ligne d'échange, via une conduite 16, et, pour le reste, envoyé sous forme gazeuse via une conduite 17, sous la moyenne
pression, dans le vaporiseur-condenseur supérieur 9.
Après condensation, cet azote est renvoyé en reflux en
tête de la colonne MP via une conduite 18.
De plus, de l'azote impur gazeux, soutiré en un point intermédiaire de la colonne 2 et, dans cet exemple, au même niveau que le liquide pauvre, est envoyé via une conduite 19, sous la moyenne pression, dans le vaporiseur-condenseur inférieur 8 Le liquide ainsi obtenu est renvoyé en reflux dans la colonne MP, à peu
près au même niveau, via une conduite 20.
Les courants de fluides sortant de la double colonne sont: au sommet de la colonne MP, de l'azote moyenne pression, dont il a été question plus haut; au sommet de la colonne BP, de l'azote
impur, constituant le gaz résiduaire de l'installation.
Cet azote impur, après réchauffement dans le sous-
refroidisseur 5 et dans la ligne d'échange 4, est évacué via une conduite 21; et en cuve de la colonne BP, de l'oxygène impur liquide Ce liquide est soutiré via une conduite 22, comprimé par une pompe 23 à la pression de production ( 7,4 bars absolus dans cet exemple), puis vaporisé dans le vaporiseur-condenseur 6 en condensant la fraction d'air moyenne pression qui traverse ce dernier, puis réchauffé sous forme gazeuse dans la ligne d'échange et évacué de l'installation via une conduite de production 24. En variante, la pompe 23 pourrait être supprimée, l'oxygène impur étant alors vaporisé en 6 sous
la basse pression.
La description ci-dessus montre que, pour un
écart de température donné dans le vaporiseur-condenseur 8, la température du liquide de cuve de la colonne BP est
déterminée par celle du gaz condensé dans ce vaporiseur-
condenseur Comme il s'agit d'un gaz intermédiaire de la colonne MP, plus chaud que l'azote de tête de cette colonne, la température du liquide de cuve, qui est l'oxygène impur, est relativement élevée Par suite, pour une pureté désirée de cet oxygène impur, la pression de la colonne BP, c'est-à-dire la basse pression, peut être augmentée Finalement, on obtient de l'oxygène impur et de l'azote impur sous une pression accrue, ce qui permet de réaliser des économies sur leur valorisation, par
exemple sur l'énergie nécessaire pour comprimer l'a-
zote impur à la pression voulue dans une turbine à gaz (non représentée) couplée à l'installation, par exemple
de la manière décrite dans le US-A-4 224 045 précité.
Dans ce contexte, le vaporiseur-condenseur supérieur 9 sert à fournir le reflux nécessaire en tête
de la colonne MP.
Si les températures des deux gaz alimentant
les deux vaporiseurs-condenseurs sont nettement diffé-
rentes l'une de l'autre, il est nécessaire de prévoir un certain nombre de plateaux de distillation 25 entre ces vaporiseurs-condenseurs Dans le cas contraire, ces plateaux peuvent être supprimés, ce qui simplifie la
constructions de la colonne BP, les deux vaporiseurs-
condenseurs pouvant même être intégrés en un seul échangeur de chaleur C'est pourquoi les plateaux 25 ont
été représentés en trait interrompu.
L'installation représentée à la Figure 2 ne
diffère de la Figure 1 que par les points suivants.
L'oxygène impur est soutiré sous forme gazeuse de la colonne BP 3, et est simplement réchauffé dans la ligne d'échange 4 avant son évacuation via la conduite 24 Ceci est particulièrement intéressant
lorsque l'oxygène impur est désiré sous la basse pres-
sion En conséquence, le vaporiseur-condenseur 6 est supprimé. De plus, une fraction de l'air moyenne pression refroidi au voisinage de son point de rosée est
envoyée, via une conduite 26, dans le vaporiseur-conden-
seur inférieur 8 à la place du gaz intermédiaire de la Figure 1 Ce gaz intermédiaire, quant à lui, alimente un vaporiseur-condenseur intermédiaire 27 situé entre les vaporiseurs-condenseurs inférieur 8 et supérieur 9 Comme précédemment, il peut y avoir ou non des plateaux entre les paires de vaporiseurs-condenseurs L'air liquéfié issu du vaporiseur-condenseur 8 est envoyé pour partie, via une conduite 28, dans la colonne MP et pour partie, après sous-refroidissement en 5 et détente dans la vanne
de détente 13, dans la colonne BP.
Par rapport à la solution de la Figure 1, on obtient une température plus élevée en cuve de la colonne BP, ce qui est favorable à l'augmentation de la basse pression En revanche, on doit vaporiser un liquide plus riche en oxygène que l'oxygène impur à produire, ce qui
tend à réduire la basse pression.
Ce dernier inconvénient est supprimé dans l'installation de la Figure 3, qui permet de produire l'oxygène impur sous une pression élevée, et qui diffère
de la précédente par les points suivants.
D'une part, l'oxygène impur est soutiré sous forme liquide de la cuve de la colonne BP, puis est amené par une pompe 23 à la pression de production désirée, puis vaporisé et réchauffé sous cette pression dans la ligne d'échange 4 avant d'être évacué de l'installation
via la conduite 24.
D'autre part, pour compenser la perte de reflux dans la colonne MP résultant du soutirage d'oxygène liquide en cuve de la colonne BP, il est prévu un cycle azote, dit cycle de soutien de rectification,
qui est utilisé en même temps pour assurer la vapo-
risation de l'oxygène impur: une partie de l'azote produit en tête de la colonne 3 (laquelle, dans ce cas, possède en tête un "minaret" 30 qui est alimenté à son
sommet par de l'azote liquide pur provenant du vapori-
seur-condenseur supérieur 9 et qui, par suite, produit
de l'azote pur sous la basse pression) est, après ré-
chauffement dans la ligne d'échange, comprimée par un compresseur 31 à la moyenne pression Cet azote moyenne pression, réuni à un courant d'azote moyenne pression prélevé sur la conduite 16, est comprimé de nouveau par un compresseur 33 à une pression de vaporisation de l'oxygène impur comprimé par la pompe 23, liquéfié dans la ligne d'échange, puis, après détente dans une vanne de détente 34, introduit en reflux en tête de la colonne MP. L'installation de la Figure 4 comporte également une colonne BP 3 à minaret 30 Toutefois, contrairement au cas précédent, c'est de l'air haute pression, surpressé à une pression de vaporisation de l'oxygène impur par un surpresseur 35, qui assure la vaporisation de l'oxygène impur dans la ligne d'échange 4 Dans cet exemple, cet air est, après liquéfaction et détente dans une vanne de détente 36 et dans la vanne de détente 13, réparti entre les deux colonnes 2 et 3 Par conséquent, le compresseur 33 et la vanne de détente 34
de la Figure 3 sont supprimés.
De plus, l'azote issu du compresseur 31, comprimé à une pression supérieure à la moyenne pression, alimente sous forme gazeuse, après refroidissement dans la ligne d'échange, le vaporiseur-condenseur inférieur 8, et l'azote liquide résultant est, après détente dans une vanne de détente 37, réuni à l'azote liquide moyenne pression issu du vaporiseur-condenseur supérieur 9 Ceci présente l'avantage de permettre un réglage de la température de cuve de la colonne BP, et donc de la pression de cette colonne, par réglage de la pression de l'azote alimentant le vaporiseur-condenseur 8 Cette pression d'azote peut être choisie entre la moyenne pression et la pression pour laquelle l'azote se condense
au bout froid de la ligne d'échange.

Claims (11)

REVENDICATIONS
1 Procédé de production d'oxygène impur par distillation d'air dans une installation de distillation d'air à double colonne ( 1), la double colonne comprenant une colonne moyenne pression ( 2) et une colonne basse pression ( 3), caractérisé en ce que: on fait fonctionner la colonne moyenne pression ( 2) sous une pression supérieure à 6 bars et de préférence au moins égale à 9 bars absolus environ; on condense dans le condenseur de cuve ( 8) de la colonne basse pression ( 3) un premier gaz de vaporisation moins volatil que l'azote de tête de la colonne moyenne pression ( 2); et on condense de l'azote de tête de la colonne moyenne pression, que l'on envoie ensuite en reflux en tête de la colonne moyenne pression, à un niveau de la colonne basse pression ( 3) situé au-dessus
dudit condenseur de cuve ( 8).
2 Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier gaz de vaporisation est un gaz soutiré à un niveau intermédiaire de la
colonne moyenne pression ( 2).
3 Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier gaz de vaporisation
est de l'air moyenne pression.
4 Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier gaz de vaporisation est de l'azote à peu près pur ou impur comprimé à une pression supérieure à celle de la colonne moyenne
pression ( 2).
Procédé suivant l'une quelconque des
revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on condense
un deuxième gaz de vaporisation, plus volatil que ledit premier gaz de vaporisation mais moins volatil que l'azote de tête de la colonne moyenne pression ( 2), à un il
niveau intermédiaire entre ceux desdites condensations.
6 Procédé suivant l'une quelconque des
revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on soutire
l'oxygène impur sous forme liquide de la cuve de la colonne basse pression ( 3), on l'amène sous forme liquide à la pression de production désirée, et on le vaporise sous cette pression par condensation d'un troisième gaz
de vaporisation.
7 Procédé suivant la revendication 6, caractérisé en ce que le troisième gaz de vaporisation est de l'azote à peu près pur ou impur produit par la double colonne et comprimé (en 33) à une pression de vaporisation de l'oxygène impur sous la pression de production. 8 Procédé suivant la revendication 6, caractérisé en ce que le troisième gaz de vaporisation est de l'air alimentant la double colonne ( 1), comprimé (en 35) à une pression de vaporisation de l'oxygène impur
sous la pression de production.
9 Installation de distillation d'air à double colonne ( 1), la double colonne comprenant une colonne moyenne pression ( 2) et une colonne basse pression ( 3), caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens ( 10) pour fournir à la colonne moyenne pression ( 2) de l'air à distiller sous au moins 9 bars absolus environ, et en ce que la colonne basse pression ( 3) comprend au moins deux vaporiseurs-condenseurs superposés ( 8, 9; 8, 9, 27), dont un vaporiseur-condenseur ( 2) de
cuve ( 8), des moyens pour alimenter ce vaporiseur-
condenseur de cuve ( 8) avec un premier gaz de vaporisa-
tion moins volatil que l'azote de tête de la colonne moyenne pression ( 2), des moyens pour alimenter le deuxième vaporiseur-condenseur ( 9) avec de l'azote de tête de la colonne moyenne pression, et des moyens ( 18) pour envoyer l'azote ainsi condensé en reflux en tête de
la colonne moyenne pression.
Installation suivant la revendication 9, caractérisée en ce que la colonne basse pression ( 3) comprend deux vaporiseurs-condenseurs ( 9, 27) au-dessus du vaporiseur-condenseur de cuve ( 8), dont un vaporiseurcondenseur ( 9) alimenté avec ledit azote de tête et un vaporiseur-condenseur intermédiaire ( 27) alimenté avec un gaz moins volatil que cet azote de tête et plus
volatil que ledit premier gaz de vaporisation.
11 Installation suivant la revendication 9
ou 10, caractérisée en ce qu'au moins deux vaporiseurs-
condenseurs ( 8, 9; 9, 27) de la colonne basse pression ( 3) sont immédiatement superposés l'un à l'autre, sans
moyens de distillation intermédiaires ( 25).
12 Installation suivant l'une quelconque
des revendications 9 à 11, caractérisée en ce qu'elle
comprend des moyens ( 22) de soutirage d'oxygène impur sous forme liquide de la cuve de la colonne basse pression ( 3), des moyens ( 23) de compression de cet oxygène impur liquide à une pression de production, ainsi
qu'un cycle à azote de soutien de rectification compre-
nant des moyens ( 33, 34) pour comprimer, liquéfier, détendre et introduire dans la colonne moyenne pression ( 2) une fraction de l'azote à peu près pur ou impur
produit par la double colonne ( 1).
13 Installation suivant la revendication 12, caractérisée en ce que lesdits moyens de compression ( 33) sont adaptés pour comprimer ladite fraction d'azote à une pression de vaporisation de l'oxygène impur sous
ladite pression de production.
14 Installation suivant l'une quelconque
des revendications 9 à 13, caractérisée en ce qu'elle
comprend un surpresseur d'air ( 35) adapté pour amener une
fraction de l'air à distiller à une pression de vaporisa-
tion de l'oxygène impur sous ladite pression de produc-
tion.
FR9115705A 1991-12-18 1991-12-18 Procede et installation de production d'oxygene impur. Expired - Fee Related FR2685459B1 (fr)

Priority Applications (12)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9115705A FR2685459B1 (fr) 1991-12-18 1991-12-18 Procede et installation de production d'oxygene impur.
EP92403330A EP0547946B2 (fr) 1991-12-18 1992-12-09 Procédé de production d'oxygène impur
ES92403330T ES2092661T3 (es) 1991-12-18 1992-12-09 Procedimiento e instalacion de oxigeno impuro.
DE69230975T DE69230975T2 (de) 1991-12-18 1992-12-09 Verfahren und Anlage zur Lufttrennung
DE69214409T DE69214409T3 (de) 1991-12-18 1992-12-09 Verfahren zur Herstellung unreinen Sauerstoffs
EP96200235A EP0713069B1 (fr) 1991-12-18 1992-12-09 Procédé et installation de séparation d'air
ES96200235T ES2145967T3 (es) 1991-12-18 1992-12-09 Proceso e instalacion de separacion de aire.
US07/990,100 US5392609A (en) 1991-12-18 1992-12-14 Process and apparatus for the production of impure oxygen
CA002085561A CA2085561A1 (fr) 1991-12-18 1992-12-16 Procede et installation de production d'oxygene impur
BR9205050A BR9205050A (pt) 1991-12-18 1992-12-17 Processo de producao de oxigenio impuro e instalacao de destilacao de ar
AU30221/92A AU654601B2 (en) 1991-12-18 1992-12-17 Process and apparatus for the production of impure oxygen
CN92114490.3A CN1068428C (zh) 1991-12-18 1992-12-17 不纯氧生产方法及设备

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9115705A FR2685459B1 (fr) 1991-12-18 1991-12-18 Procede et installation de production d'oxygene impur.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2685459A1 true FR2685459A1 (fr) 1993-06-25
FR2685459B1 FR2685459B1 (fr) 1994-02-11

Family

ID=9420168

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR9115705A Expired - Fee Related FR2685459B1 (fr) 1991-12-18 1991-12-18 Procede et installation de production d'oxygene impur.

Country Status (9)

Country Link
US (1) US5392609A (fr)
EP (2) EP0713069B1 (fr)
CN (1) CN1068428C (fr)
AU (1) AU654601B2 (fr)
BR (1) BR9205050A (fr)
CA (1) CA2085561A1 (fr)
DE (2) DE69214409T3 (fr)
ES (2) ES2145967T3 (fr)
FR (1) FR2685459B1 (fr)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5251451A (en) * 1992-08-28 1993-10-12 Air Products And Chemicals, Inc. Multiple reboiler, double column, air boosted, elevated pressure air separation cycle and its integration with gas turbines
US5355682A (en) * 1993-09-15 1994-10-18 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic air separation process producing elevated pressure nitrogen by pumped liquid nitrogen
US5454227A (en) * 1994-08-17 1995-10-03 The Boc Group, Inc. Air separation method and apparatus
US5463871A (en) * 1994-10-04 1995-11-07 Praxair Technology, Inc. Side column cryogenic rectification system for producing lower purity oxygen
DE19609490A1 (de) * 1995-03-10 1996-09-12 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
US5546767A (en) * 1995-09-29 1996-08-20 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing dual purity oxygen
US5600970A (en) * 1995-12-19 1997-02-11 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with nitrogen turboexpander heat pump
US5666824A (en) * 1996-03-19 1997-09-16 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with staged feed air condensation
US5611219A (en) * 1996-03-19 1997-03-18 Praxair Technology, Inc. Air boiling cryogenic rectification system with staged feed air condensation
US5678427A (en) * 1996-06-27 1997-10-21 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing low purity oxygen and high purity nitrogen
US5669236A (en) * 1996-08-05 1997-09-23 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing low purity oxygen and high purity oxygen
US5664438A (en) * 1996-08-13 1997-09-09 Praxair Technology, Inc. Cryogenic side column rectification system for producing low purity oxygen and high purity nitrogen
US5682762A (en) * 1996-10-01 1997-11-04 Air Products And Chemicals, Inc. Process to produce high pressure nitrogen using a high pressure column and one or more lower pressure columns
US5675977A (en) * 1996-11-07 1997-10-14 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with kettle liquid column
US5761927A (en) * 1997-04-29 1998-06-09 Air Products And Chemicals, Inc. Process to produce nitrogen using a double column and three reboiler/condensers
US5836175A (en) * 1997-08-29 1998-11-17 Praxair Technology, Inc. Dual column cryogenic rectification system for producing nitrogen
US5839296A (en) * 1997-09-09 1998-11-24 Praxair Technology, Inc. High pressure, improved efficiency cryogenic rectification system for low purity oxygen production
WO1999017000A1 (fr) 1997-09-26 1999-04-08 Siemens Aktiengesellschaft Carter pour turbomachine
US5806342A (en) * 1997-10-15 1998-09-15 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing low purity oxygen and high purity oxygen
US5956972A (en) * 1997-12-23 1999-09-28 The Boc Group, Inc. Method of operating a lower pressure column of a double column distillation unit
US6253576B1 (en) * 1999-11-09 2001-07-03 Air Products And Chemicals, Inc. Process for the production of intermediate pressure oxygen
DE10139727A1 (de) * 2001-08-13 2003-02-27 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10205878A1 (de) * 2002-02-13 2003-08-21 Linde Ag Tieftemperatur-Luftzerlegungsverfahren
FR2930330B1 (fr) * 2008-04-22 2013-09-13 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR2973865B1 (fr) 2011-04-08 2015-11-06 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
US9453674B2 (en) * 2013-12-16 2016-09-27 Praxair Technology, Inc. Main heat exchange system and method for reboiling
CN106989567A (zh) * 2017-04-25 2017-07-28 河南开元空分集团有限公司 一种低能耗的同时生产富氧气体和高纯氮气的装置和方法
AU2018269511A1 (en) 2017-05-16 2019-11-28 Terrence J. Ebert Apparatus and process for liquefying gases

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4448595A (en) * 1982-12-02 1984-05-15 Union Carbide Corporation Split column multiple condenser-reboiler air separation process
US4704147A (en) * 1986-08-20 1987-11-03 Air Products And Chemicals, Inc. Dual air pressure cycle to produce low purity oxygen
US5069699A (en) * 1990-09-20 1991-12-03 Air Products And Chemicals, Inc. Triple distillation column nitrogen generator with plural reboiler/condensers

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3210951A (en) * 1960-08-25 1965-10-12 Air Prod & Chem Method for low temperature separation of gaseous mixtures
FR2461906A1 (fr) * 1979-07-20 1981-02-06 Air Liquide Procede et installation cryogeniques de separation d'air avec production d'oxygene sous haute pression
JPS56124879A (en) * 1980-02-26 1981-09-30 Kobe Steel Ltd Air liquefying and separating method and apparatus
GB2079428A (en) * 1980-06-17 1982-01-20 Air Prod & Chem A method for producing gaseous oxygen
US4453957A (en) * 1982-12-02 1984-06-12 Union Carbide Corporation Double column multiple condenser-reboiler high pressure nitrogen process
JPS61190277A (ja) * 1985-02-16 1986-08-23 大同酸素株式会社 高純度窒素および酸素ガス製造装置
EP0383994A3 (fr) * 1989-02-23 1990-11-07 Linde Aktiengesellschaft Procédé et dispositif de rectification d'air
US4936099A (en) * 1989-05-19 1990-06-26 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation process for the production of oxygen-rich and nitrogen-rich products
US5006137A (en) * 1990-03-09 1991-04-09 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen generator with dual reboiler/condensers in the low pressure distillation column

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4448595A (en) * 1982-12-02 1984-05-15 Union Carbide Corporation Split column multiple condenser-reboiler air separation process
US4704147A (en) * 1986-08-20 1987-11-03 Air Products And Chemicals, Inc. Dual air pressure cycle to produce low purity oxygen
US5069699A (en) * 1990-09-20 1991-12-03 Air Products And Chemicals, Inc. Triple distillation column nitrogen generator with plural reboiler/condensers

Also Published As

Publication number Publication date
EP0547946B1 (fr) 1996-10-09
EP0713069B1 (fr) 2000-04-26
DE69214409T3 (de) 2000-07-13
ES2092661T3 (es) 1996-12-01
AU654601B2 (en) 1994-11-10
CA2085561A1 (fr) 1993-06-19
EP0547946A1 (fr) 1993-06-23
EP0547946B2 (fr) 2000-03-22
FR2685459B1 (fr) 1994-02-11
AU3022192A (en) 1993-06-24
BR9205050A (pt) 1993-08-10
DE69214409D1 (de) 1996-11-14
DE69230975D1 (de) 2000-05-31
ES2145967T3 (es) 2000-07-16
CN1088301A (zh) 1994-06-22
DE69230975T2 (de) 2000-10-05
US5392609A (en) 1995-02-28
CN1068428C (zh) 2001-07-11
EP0713069A1 (fr) 1996-05-22
DE69214409T2 (de) 1997-05-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0547946B2 (fr) Procédé de production d'oxygène impur
EP0689019B1 (fr) Procédé et installation de production d'oxygène gazeux sous pression
EP0628778B2 (fr) Procédé et unité de fourniture d'un gaz sous pression à une installation consommatrice d'un constituant de l'air
WO2007068858A2 (fr) Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
EP2122282A2 (fr) Procédé de séparation d'un mélange de monoxyde de carbone, de méthane, d'hydrogène et éventuellement d'azote par distillation cryogénique
EP0610972B1 (fr) Procédé de production d'azote
CA2119597A1 (fr) Procd et installation de production d'oxygne gazeux et/ou d'azote gazeux sous pression par distillation d'air
FR3062197A3 (fr) Procede et appareil pour la separation de l'air par distillation cryogenique
CA2154984A1 (fr) Procede et installation de production d'oxygene gazeux sous pression a debit variable
FR2701313A1 (fr) Procédé et installation de production d'azote ultra-pur par distillation d'air.
EP1189003B1 (fr) Procédé et installation de séparation d'air par distillation cryogénique
EP0732556B1 (fr) Procédé et appareil de vaporisation d'un débit liquide
EP2279385A2 (fr) Appareil et procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
EP0611218B2 (fr) Procédé et installation de production d'oxygene sous pression
EP0595673B1 (fr) Procédé et installation de production d'azote et d'oxygène
EP0612967B1 (fr) Procédé de production d'oxygène et/ou d'azote sous pression
EP1132700B1 (fr) Procédé et installation de séparation d'air par distillation cryogénique
FR2795496A1 (fr) Appareil et procede de separation d'air par distillation cryogenique
EP3913310A1 (fr) Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique
FR3133665A1 (fr) Procédé et appareil de séparation d’un mélange de monoxyde de carbone, de méthane et d’hydrogène
EP4368929A1 (fr) Procédé et appareil de distillation de dioxyde de carbone
FR2861841A1 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR3120431A1 (fr) Purification de monoxyde de carbone par distillation cryogénique
FR2844864A1 (fr) Procede et installation de vaporisation d'un liquide cryogenique
FR2844863A1 (fr) Procede et installation de vaporisation d'un liquide cryogenique.

Legal Events

Date Code Title Description
ST Notification of lapse