FR2823227A1 - Procede de traitement de pieces en alliage ferreux pour ameliorer leurs proprietes frottantes, sans perte de leur durete ni deformation - Google Patents

Procede de traitement de pieces en alliage ferreux pour ameliorer leurs proprietes frottantes, sans perte de leur durete ni deformation Download PDF

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Abstract

Procédé d'obtention d'une pièce en alliage ferreux supportant une charge de grippage très élevée avec une dispersion très faible, consistant à déposer sur ladite pièce un revêtement de sulfure de fer ayant une épaisseur et un rapport Fe/ S appropriés, caractérisé en ce que l'on sélectionne le revêtement parmi ceux dont la surface a une dimension fractale au moins égale à 2, 6.Pièces obtenues selon ce procédé.

Description

<Desc/Clms Page number 1>
La présente invention concerne un procédé de traitement de pièces en alliage ferreux pour améliorer leurs propriétés frottantes, principalement leur résistance au grippage et au collage, sans risque de perte de leur dureté ni de déformation.
L'invention s'applique aux pièces en acier ou en fonte à hautes caractéristiques mécaniques, c'est-à-dire, dont la température de revenu est inférieure à 200oC.
L'homme du métier sait que deux pièces en acier frottant l'une contre l'autre en l'absence de lubrifiant vont gripper très rapidement. L'homme du métier sait également que le rôle des lubrifiants consiste à séparer les surfaces en contact par un film qui favorise le glissement et l'élimination des calories. Le film de lubrifiant permet de prévenir l'apparition des micro soudures responsables du grippage et du transfert de matière.
Pour être efficace, le film de lubrifiant doit avoir une épaisseur supérieure à la hauteur des rugosités de surface. L'épaisseur du film dépend en grande partie des propriétés physico-chimiques superficielles et de la morphologie des surfaces à l'échelle microscopique. Cependant, l'acier brut d'usinage a des caractéristiques de surface telles que l'épaisseur des films de lubrifiant est généralement insuffisante pour assurer une lubrification continue lorsque les charges ou les vitesses deviennent importantes.
Figure img00010001
Des traitements à la surface des aciers ont été mis au point dans le but d'améliorer soit l'absorption du lubrifiant soit les caractéristiques anti-soudure ou encore les deux à la fois.
Deux catégories de traitement sont aujourd'hui utilisées dans l'industrie mécanique pour améliorer la rétention de lubrifiant : la phosphatation et la sulfuration à basse température. La phosphatation est principalement destinée
<Desc/Clms Page number 2>
à accroître la résistance au grippage des contacts lubrifiés, la sulfuration confère en plus des propriétés d'inhibition de soudure à la surface grâce à la formation de sulfure de fer (FeS hexagonal), et les propriétés anti-grippage sont alors supérieures à celles obtenues avec la phosphatation.
Les propriétés physico-chimiques de composés tels le phosphate de fer ou le sulfure de fer sont à l'origine du meilleur mouillage des lubrifiants, l'énergie superficielle de ces constituants étant bien supérieure à celle de l'acier. Ces constituants présentent en outre une faible résistance au cisaillement ainsi qu'une excellente aptitude à l'accommodation, ce qui leur permet d'améliorer les conditions de rodage et la tenue à l'usure des contacts soumis à la fatigue de surface.
La sulfuration électrolytique en sels fondus dans une saumure est enseignée dans le FR-A-1 406 530.
La sulfuration à basse température est réalisée dans un mélange de sels fondus à une température autour de 200oC avec l'assistance d'un électrolyse anodique conduisant à la formation de sulfure de fer hexagonal FeS. Ce dernier procédé est enseigné dans le brevet de la Demanderesse FR-A-2 050 754.
Néanmoins, les pièces comportant un revêtement selon l'art antérieur ne répondent plus aux nouvelles exigences, en particulier en ce qui concerne les mécanismes mis en oeuvre dans les nouvelles générations de moteurs à injection directe.
Un objet de l'invention est d'obtenir des pièces en alliage ferreux ayant des propriétés frottantes améliorées dans des conditions extrêmes de pression et de vitesse, principalement leur résistance au grippage et au collage sans perte de leur dureté ni déformation.
Cet objet, ainsi que d'autres qui apparaîtront à la lecture de la description ci-après, est satisfait par le procédé de la présente invention.
La Demanderesse a constaté de façon surprenante que pour des pièces en alliage ferreux comportant un revêtement en sulfure de fer, la dimension fractale de la surface du revêtement de sulfure de fer jouait un rôle
<Desc/Clms Page number 3>
Figure img00030001

prépondérant, et en tout cas bien plus influent que celui de la stoechiométrie, de la structure cristalline ou encore de la pureté.
La Demanderesse a donc mis au point un procédé d'obtention d'une pièce en alliage ferreux supportant une charge de grippage très élevée avec une dispersion très faible ainsi qu'un nombre de cycles élevé, consistant à déposer sur ladite pièce un revêtement de sulfure de fer ayant une épaisseur et un rapport Fe/S appropriés, caractérisé en ce que l'on sélectionne le revêtement parmi ceux dont la surface a une dimension fractale au moins égale à 2, 6.
Par exemple, les pièces obtenues selon le procédé de la présente invention supportent une charge de grippage selon le test sur machine FAVILLE LEVALLY selon la norme ASTM-D-2670 au moins égale à environ 3000 daN avec une tolérance au plus égale à environ 5 % et un nombre de cycles selon le test de Hamsler au moins égal à environ 300.
L'homme du métier déterminera aisément l'épaisseur et le rapport Fe/S appropriés. Comme le montrent les Exemples ci-après, une épaisseur trop faible est insuffisante pour garantir la résistance au grippage malgré une dimension fractale au moins égale à 2,6, et une épaisseur trop élevée empêche d'obtenir une dimension fractale au moins égale à 2,6. Ces paramètres devront être ajustés expérimentalement, au cas par cas.
Avantageusement, on sélectionne le revêtement parmi ceux dont la surface a une dimension fractale comprise entre 2,65 et 2,75.
Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, on sélectionne le revêtement parmi ceux ayant une stoechiométrie correspondant à un rapport Fe/S compris entre environ 0,69 et 0,85.
Le revêtement sera également favorablement sélectionné parmi ceux ayant une épaisseur inférieure à environ 15 um, mieux encore, inférieure à
Figure img00030002

environ 6 um.
La dimension fractale est obtenue à partir d'un rugosimètre, par exemple un rugosimètre 3D de type confocal sans contact dont les caractéristiques sont les suivantes :
<Desc/Clms Page number 4>
Résolution latérale 300 nm Résolution verticale 30 nm Débattement vertical 1 mm
Les données obtenues à l'aide du rugosimètre sont ensuite introduites dans un algorithme de calcul spécifique qui en extrait les grandeurs mathématiques nécessaires à l'obtention de la dimension fractale.
Il faut noter que l'usage d'un rugosimètre de grande résolution est essentiel pour garantir une mesure précise de la dimension fractale. Il est également important d'utiliser un rugosimètre sans contact pour garantir qu'aucune modification de la morphologie de surface n'a été produite lors de la mesure des profils de rugosité.
Les revêtements en sulfure de fer des pièces en alliage ferreux sont obtenus par des traitements connus de l'homme du métier, par exemple par sulfuration électrolytique en bain de sels fondus selon brevet FR-A-1 406 530, ou bien sulfuration dans une saumure ou encore sulfuration en bain de sels comme la Demanderesse l'a démontré dans ses expérimentations.
La présente invention concerne également les pièces sélectionnées selon le procédé décrit.
Les Exemples suivants illustrent l'invention de façon non limitative.
Exemple 1
Des éprouvettes cylindriques (cylindres) de diamètre 6,35 mm et de hauteur 40 mm en acier 16 NC6 cémenté trempé rectifié ont été traitées dans les conditions ci-dessous :
Condition 1. Sulfuration électrolytique en sels fondus selon brevet FR-A-1 406 530 - Température de traitement : 190oC - Temps d'immersion : 15 minutes
Figure img00040001

- Composition de la saumure (% massique) : SCN-= 62, 75 % Na+ = 7, 1 % K+ =30, 15%
<Desc/Clms Page number 5>
- Densité de courant : 2, 8 à 3, 2 A/dm2 Condition 2 : Sulfuration dans une saumure - Température de traitement : 100 à 135OC - Temps d'immersion : 3 à 10 heures - Composition de la saumure (% massique) : OH-= 8, 50 %
S2O82-=12,10% S2032'= 8, 86% Cl = 1, 52 %
Na+ =19, 02% Condition 3 : Sulfuration en bain de sels - Température de traitement : 180 à 2800 C - Temps d'immersion : 1,5 à 3 heures - Composition de la saumure (% massique) : OH-= 2, 10 %
Figure img00050001

S20g2-= 24, 20 % S203'= 17, 75 % HS04-= 33, 75 % NH4"= 6, 25 % Na+ =15, 95% Après traitement, les éprouvettes comportent un revêtement de sulfure de fer. Les éprouvettes sont ensuite huilées puis soumises au test sur machine FAVILLE LEVALLY (selon ASTM-D-2670) en faisant tourner le cylindre traité entre deux mors en acier 16NC6 cémenté et trempé sans traitement supplémentaire. Le test consiste à faire croître la charge appliquée sur le cylindre jusqu'à apparition du grippage. On détermine alors la charge de grippage, les essais ayant été reproduits 5 fois afin d'évaluer la charge moyenne de grippage ainsi que la dispersion de mesure.
Chaque cylindre est caractérisé avant les essais afin de déterminer la grandeur fractale de la surface du revêtement après traitement. La dimension fractale est obtenue à partir d'un rugosimètre 3D de type confocal sans contact dont les caractéristiques sont les suivantes :
<Desc/Clms Page number 6>
Résolution latérale 300 nm Résolution verticale 30 nm Débattement vertical 1 mm
Les données obtenues à l'aide du rugosimètre sont ensuite introduites dans un algorithme de calcul spécifique qui en extrait les grandeurs mathématiques nécessaires à l'obtention de la dimension fractale.
Selon l'invention, on sélectionne les revêtements dont la surface a une dimension fractale au moins égale à 2,6.
Les résultats obtenus sont groupés dans le Tableau 1 suivant et comparés, dans les mêmes conditions d'essai. A titre comparatif, des éprouvettes non traitées grippent dès le démarrage de l'essai.
<Desc/Clms Page number 7>
Tableau 1
Figure img00070001
<tb>
<tb> Traitement <SEP> du <SEP> Dimension <SEP> Rapport <SEP> Epaisseur <SEP> Charge
<tb> cylindre <SEP> fractale <SEP> de <SEP> la <SEP> Fe/S <SEP> de <SEP> couche <SEP> de <SEP> grippage <SEP> Dispersion
<tb> surface <SEP> du <SEP> (0, <SEP> 2) <SEP> (1um) <SEP> moyenne <SEP> (%)
<tb> revêtement <SEP> (D) <SEP> (daN)
<tb> Condition <SEP> 1, <SEP> 15 <SEP> 2, <SEP> 18 <SEP> 0, <SEP> 80 <SEP> 5 <SEP> 1 <SEP> 600 <SEP> 20
<tb> mn <SEP> à <SEP> 2,8 <SEP> A/dm2
<tb> Condition <SEP> 1, <SEP> 15 <SEP> 2, <SEP> 23 <SEP> 0, <SEP> 81 <SEP> 5 <SEP> 1 <SEP> 500 <SEP> 20
<tb> mn. <SEP> à <SEP> 3, <SEP> 2 <SEP> Aldm2
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2,30 <SEP> 0,80 <SEP> 5 <SEP> 1 <SEP> 600 <SEP> 20
<tb> 10 <SEP> h <SEP> à <SEP> 100 C
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 45 <SEP> 0, <SEP> 79 <SEP> 5 <SEP> 1 <SEP> 700 <SEP> 20
<tb> 7h <SEP> à110 C
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 55 <SEP> 0, <SEP> 81 <SEP> 5 <SEP> 1 <SEP> 700 <SEP> 20
<tb> 5 <SEP> h <SEP> à <SEP> 120 C
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 60 <SEP> 0, <SEP> 80 <SEP> 5 <SEP> 4800 <SEP> 5
<tb> 3hà130 C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 65 <SEP> 0, <SEP> 78 <SEP> 5 <SEP> 5200 <SEP> 5
<tb> 3hà135 C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 3,2, <SEP> 71 <SEP> 0 <SEP> ; <SEP> 81 <SEP> 5 <SEP> 5000 <SEP> 5
<tb> 2h <SEP> à <SEP> 200oC <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 3, <SEP> 2, <SEP> 79 <SEP> 0, <SEP> 81 <SEP> 5 <SEP> 5200 <SEP> 5
<tb> 1h45 <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> à <SEP> 250 C <SEP> l'invention
<tb> Condition <SEP> 3, <SEP> 2,83 <SEP> 0,79 <SEP> 5 <SEP> 5 <SEP> 100 <SEP> 5
<tb> 1 <SEP> h30 <SEP> à <SEP> 2800C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb>
<Desc/Clms Page number 8>
Les pièces (cylindres) conformes à l'invention présentent une charge de grippage selon le test sur machine FAVILLE LEVALLY selon la norme ASTM-D-2670 au moins égale à environ 3000 daN.
On observe en outre que les cylindres revêtus de sulfure de fer conforme à l'invention ont une charge de grippage environ 3 fois supérieure aux meilleurs résultats obtenus jusqu'alors avec du sulfure de fer peu fractal.
Par ailleurs, la dispersion des résultats est 4 fois moins grande lorsque le sulfure de fer à une grandeur (dimension) fractale supérieure à 2,6.
Exemple 2
Des essais ont été conduits selon la norme DIN 51350 (parties 1 à 5) sur machine dite"machine 4 billes"pour compléter les tests de grippage et vérifier l'influence du rapport Fe/S et de l'épaisseur de la couche de sulfure de fer.
Des disques en acier 15 CrMo4 cémenté trempé pour HRC 60 de diamètre 60 mm et d'épaisseur 10 mm ont été traités dans les conditions 1,2 et 3 décrites dans l'Exemple 1 et une condition supplémentaire décrite ci-après :
Condition 4 : Sulfuration dans une saumure.
- To de traitement : 100 à 1300C - Temps d'immersion : 3 h10 - Composition de la saumure (% massique) : OH-= 10, 52%
Figure img00080001

S20s2-= 9, 8% S203'= 5, 74 % Cl = 0, 55 % Na+ =19, 12%
Après traitement, les pièces comportent un revêtement de sulfure de fer.
Les essais sont conduits dans un bain d'huile minérale pure à 60 C. Les charges de grippage moyennes et les dispersions obtenues avec 5 essais sont regroupées dans le tableau suivant. La dimension fractale de la surface du revêtement a été mesurée à l'aide du même dispositif que celui décrit à l'Exemple 1. Les résultats sont donnés dans le Tableau II.
<Desc/Clms Page number 9>
Tableau Il
Figure img00090001
<tb>
<tb> Dimension <SEP> Rapport <SEP> Epaisseur <SEP> Charge <SEP> de
<tb> Traitement <SEP> fractale <SEP> de <SEP> la <SEP> Fe/S <SEP> de <SEP> grippage <SEP> Dispersion
<tb> surface <SEP> du <SEP> 0, <SEP> 2) <SEP> couche <SEP> moyenne <SEP> (%)
<tb> revêtement <SEP> (D) <SEP> ( <SEP> 1 <SEP> hum) <SEP> (daN)
<tb> Condition <SEP> 1, <SEP> 15 <SEP> 2, <SEP> 23 <SEP> 0, <SEP> 81 <SEP> 5 <SEP> 300 <SEP> 20
<tb> mn. <SEP> à <SEP> 2, <SEP> 8A/dm2
<tb> Condition <SEP> 1, <SEP> 15 <SEP> 65 <SEP> 0,69 <SEP> 5 <SEP> 1 <SEP> 700 <SEP> 5
<tb> mn. <SEP> à <SEP> 3,2 <SEP> A/dm2 <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 78517005
<tb> 10 <SEP> h <SEP> à <SEP> 1000C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 65 <SEP> 0, <SEP> 85 <SEP> 5 <SEP> 1 <SEP> 700 <SEP> 5
<tb> 7h <SEP> à <SEP> 1100C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 65 <SEP> 0, <SEP> 78 <SEP> 0, <SEP> 5 <SEP> 40 <SEP> 20
<tb> 5 <SEP> h <SEP> à <SEP> 120 C
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 65 <SEP> 0, <SEP> 78 <SEP> 1, <SEP> 5 <SEP> 1 <SEP> 700 <SEP> 5
<tb> 3h <SEP> à <SEP> 130 C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2,2, <SEP> 65 <SEP> 0, <SEP> 78 <SEP> 10 <SEP> 1 <SEP> 700 <SEP> 5
<tb> 3h <SEP> à <SEP> 135 C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 65 <SEP> 0, <SEP> 80 <SEP> 15 <SEP> 1 <SEP> 700 <SEP> 5
<tb> 3h <SEP> à <SEP> 130 C <SEP> Conform <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 55 <SEP> 0, <SEP> 78 <SEP> 20 <SEP> 320 <SEP> 15
<tb> 3hà135 C
<tb>
<Desc/Clms Page number 10>
Selon l'invention, on sélectionne les revêtements parmi ceux dont la surface a une dimension fractale au moins égale à 2, 6.
On constate qu'en sélectionnant en outre des pièces ayant un revêtement dont le rapport Fe/S est dans la plage 0,69 à 0,85 la charge de grippage et la dispersion ne sont pas affectées. Il en est de même pour des épaisseurs du revêtement comprises entre 1,5 et 15 um. En revanche, une épaisseur de 0, 5 um est insuffisante pour garantir une résistance au grippage, et, pour une épaisseur de 20 um il n'est pas possible d'obtenir du sulfure de fer de grandeur fractale au moins égale à 2,6.
Exemple 3
Pour caractériser la pertinence de la sélection des pièces ayant un revêtement de sulfure de fer fractal à supporter des conditions difficiles de contacts avec lubrification aléatoire, un essai de simulation a été conduit en faisant glisser deux cylindres de diamètre identique l'un contre l'autre à une vitesse de 5 m. s-1 sous une pression de 1200 MPa. Le contact est alimenté en huile 600 NS à 80 C (16 cSt) pendant la phase de rodage de 1 heure puis la lubrification est arrêtée. La lubrification est remise en service dès que le coefficient de frottement atteint la valeur critique de 0,085 (frottement en lubrification limite) puis est à nouveau stoppée lorsque celui-ci atteint une valeur stabilisée autour de 0,04. L'opération est ensuite répétée et le nombre de cycles avant grippage irréversible est comptabilisé.
Les cylindres ont été traités et sélectionnés dans les conditions 1,2 et 3 décrites précédemment. La dimension fractale de la surface du revêtement de chaque cylindre a été mesurée à l'aide du dispositif décrit dans l'Exemple 1.
Les résultats obtenus sont regroupés dans le Tableau III.
<Desc/Clms Page number 11>
TableauIII
Figure img00110001
<tb>
<tb> Dimension <SEP> Rapport <SEP> Epaisseur <SEP> Nombre <SEP> Dispersion
<tb> Traitement <SEP> fractale <SEP> de <SEP> la <SEP> Fe/S <SEP> de <SEP> couche <SEP> de <SEP> cycles <SEP> (%)
<tb> surface <SEP> du <SEP> (i0, <SEP> 2) <SEP> 1 <SEP> pm) <SEP> réalisés
<tb> revêtement <SEP> (D)
<tb> Condition <SEP> 1, <SEP> 15 <SEP> 2, <SEP> 18 <SEP> 0, <SEP> 80 <SEP> 5 <SEP> 300 <SEP> 20
<tb> mn <SEP> à <SEP> 2, <SEP> 8 <SEP> A/dm2
<tb> Condition <SEP> 1, <SEP> 15 <SEP> 2, <SEP> 23 <SEP> 0, <SEP> 81 <SEP> 5 <SEP> 1 <SEP> 700 <SEP> 20
<tb> mn. <SEP> à <SEP> 3,2 <SEP> A/dm2
<tb> Condition <SEP> 2,2, <SEP> 30 <SEP> 805170020
<tb> 10hà100 C
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 45 <SEP> 0, <SEP> 795 <SEP> 1700 <SEP> 20
<tb> 7hà110 C
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 8154020
<tb> 5 <SEP> h <SEP> à <SEP> 120 C
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 60 <SEP> 0, <SEP> 80 <SEP> 5 <SEP> 1 <SEP> 700 <SEP> 5
<tb> 3hà130 C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2,2, <SEP> 65 <SEP> 78517005
<tb> 3hà135 C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2,2, <SEP> 710, <SEP> 81517005
<tb> 3h <SEP> à <SEP> 130 C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 79 <SEP> 0, <SEP> 81 <SEP> 5 <SEP> 320 <SEP> 5
<tb> 3hà135 C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb> Condition <SEP> 2, <SEP> 2, <SEP> 83 <SEP> 0, <SEP> 79 <SEP> 5 <SEP> 320 <SEP> 5
<tb> 3h <SEP> à <SEP> 135 C <SEP> Conforme <SEP> à
<tb> l'invention
<tb>
Selon l'invention, on sélectionne les revêtements parmi ceux dont la surface a une dimension fractale au moins égale à 2,6.

Claims (6)

Revendications
1. Procédé d'obtention d'une pièce en alliage ferreux supportant une charge de grippage très élevée avec une tolérance très faible ainsi qu'un nombre de cycles élevé, consistant à déposer sur ladite pièce un revêtement de sulfure de fer ayant une épaisseur et un rapport Fe/S appropriés, caractérisé en ce que l'on sélectionne le revêtement parmi ceux dont la surface a une dimension fractale au moins égale à 2,6.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on sélectionne le revêtement parmi ceux dont la surface a une dimension fractale comprise entre 2,65 et 2,75.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'on sélectionne le revêtement parmi ceux ayant une stoechiométrie correspondant à un rapport Fe/S compris entre environ 0,69 et 0,85.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on sélectionne le revêtement parmi ceux ayant une épaisseur inférieure à environ 15 um.
5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'on sélectionne le revêtement parmi ceux ayant une épaisseur inférieure à environ 6 um.
6. Pièce obtenue selon l'une quelconque des revendications 1 à 5.
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