FR2809786A1 - Amortisseur d'oscillations a chambre annulaire de volume variable - Google Patents
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Abstract
L'amortisseur d'oscillations comporte un cylindre (3) dans lequel une tige de piston (7) avec un piston (5) subdivise un espace rempli d'un fluide amortisseur en deux chambres de travail (9, 11). Un tube extérieur (15) concentrique au cylindre (3) forme avec celui-ci une chambre annulaire (17) étanchée au moyen de joints d'étanchéité (19, 21), le tube extérieur (15) exécutant conjointement avec la tige de piston (7) un mouvement relatif synchrone par rapport au cylindre (3) en fonction de la course de déplacement. L'un des joints (21) de la chambre annulaire (17) est stationnaire par rapport au cylindre (3) et l'un des joints (19) est stationnaire par rapport au tube extérieur (15), de sorte que la chambre annulaire (17) présente un volume variable en fonction de la position de course de l'amortisseur d'oscillations, et la chambre annulaire est reliée via une liaison d'écoulement (25) à une chambre de travail (11).
Description
1i 2809786 L'invention concerne un amortisseur d'oscillations comportant
un cylindre dans lequel est agencée une tige de piston à titre de corps de refoulement qui comprend un piston qui subdivise un espace de travail rempli d'un fluide amortisseur en deux chambres de travail, un tube extérieur étant agencé concentriquement au cylindre et formant conjointement avec le cylindre une chambre annulaire étanchée au moyen de joints d'étanchéité vis-à-vis de l'atmosphère, le tube extérieur exécutant conjointement avec la tige de piston un mouvement relatif synchrone par rapport au cylindre en fonction de la course de déplacement. Dans des véhicules qui sont exposés à une charge assez importante pour le train de roulement pendant le fonctionnement, par exemple des véhicules de rallye, on utilise souvent des amortisseurs d'oscillations selon le principe de l'amortisseur à tube unique, la tige de piston pouvant être fixée du côté de la roue. Un cylindre de l'amortisseur d'oscillations est enveloppé d'un tube extérieur qui est relié à son tour à la tige de piston. Dans une chambre annulaire entre le tube extérieur et le cylindre sont disposés des paliers annulaires destinés au guidage. De plus, la chambre annulaire est remplie avec un lubrifiant. Un mode de réalisation est illustré à titre d'exemple dans le manuel "Fahrzeugtechnik" (Technique Automobile), Jôrnsen Reimpell,
volume 3, page 60, édition 1974.
Un problème général est que la graisse dans la chambre annulaire devient non seulement peu visqueuse à des températures élevées, mais elle exerce une pression de fonctionnement sur les paliers annulaires, qui peut mener à des défauts d'étanchéité au niveau des paliers
annulaires.
Bien entendu, on peut également prévoir un remplissage partiel de la chambre annulaire, mais on est alors confronté au problème que l'air inclus dans la chambre annulaire exerce un effet d'isolation considérable sur le cylindre et restreint ainsi l'évolution de chaleur
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admissible au maximum qui dépend à son tour de la puissance
d'amortissement fournie par l'amortisseur d'oscillations.
L'objectif sous-jacent à la présente invention est de réaliser un amortisseur d'oscillations qui présente d'une part un bon guidage entre la tige de piston et le cylindre et qui assure d'autre part une bonne
évacuation de chaleur.
Conformément à l'invention, cet objectif est atteint par le fait que l'un au moins des joints d'étanchéité de la chambre annulaire est agencé de façon stationnaire par rapport au cylindre et l'un au moins des joints d'étanchéité est agencé de façon stationnaire par rapport au tube extérieur, de sorte que la chambre annulaire présente un volume variable en fonction de la position de course de l'amortisseur d'oscillations, et que la chambre annulaire est reliée via au moins une
liaison d'écoulement à au moins une chambre de travail.
L'avantage de l'invention est que le volume de la chambre annulaire est constamment en échange avec le fluide amortisseur dans les chambres de travail et est transvasé par la pompe. On évite la possibilité d'une formation de tampons de gaz d'isolation, et grâce à l'échange du fluide amortisseur l'effet négatif d'un tampon de gaz entre le cylindre et le
tube extérieur serait également minimisé.
De plus, on peut maintenir un chevauchement notable entre le tube extérieur et le cylindre, grâce à quoi on obtient un bon guidage de la tige de piston. Ainsi, des forces transversales sur l'amortisseur
d'oscillations peuvent être encaissées par le tube extérieur.
Selon un autre développement avantageux de l'invention, un volume refoulé par le corps de refoulement dans l'espace de travail correspond sensiblement au volume dépendant de la course de la chambre annulaire. Lorsque l'on adapte la section de la chambre annulaire à la section de la tige de piston, et que le piston comprend au moins une liaison à fluide, on assure que la chambre annulaire peut recevoir le
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volume refoulé par la tige de piston hors des chambres de travail. Grâce à ceci, la chambre annulaire représente une chambre de compensation à
volume variable.
Si la place structurelle pour l'amortisseur d'oscillations ne permet pas de réaliser la chambre annulaire pour recevoir entièrement le volume refoulé par la tige de piston, on peut prévoir que l'amortisseur
d'oscillations comporte une chambre de compensation.
En variante, le volume de la chambre de compensation est conçu sensiblement par rapport à la dilatation thermique du fluide amortisseur. Dans un amortisseur d'oscillations selon le principe structurel d'un amortisseur à tube unique, on utilise en règle générale un piston de séparation. Par conséquent, il suffit que le piston de séparation exécute une seule course qui s'effectue uniquement par la dilatation du fluide amortisseur qui résulte de la dilatation thermique dans l'amortisseur d'oscillations. Sur le plan dynamique, le piston de
séparation n'est que très peu sollicité.
Selon un autre développement avantageux, la chambre de compensation comprend un remplissage de gaz sous pression. En
variante, on peut également prévoir un ressort mécanique.
De plus, une surface du tube extérieur et une surface du corps de refoulement, chacune étant attaquée en pression et agissant en direction axiale de l'amortisseur d'oscillations, présentent sensiblement la même taille. Grâce à ceci, on obtient qu'un amortisseur d'oscillations du type à
tube unique n'exerce pas de force portante agissant sur un véhicule.
Justement dans le cas des véhicules à haute puissance que l'on utilise dans le domaine de la compétition automobile, il se fait que l'évolution thermique fait nettement augmenter la pression de fonctionnement dans l'amortisseur d'oscillations. Des amortisseurs d'oscillations traditionnels à tube unique disposent d'une force portante qui se calcule par la surface de section de la tige de piston et par la pression de fonctionnement. Lorsque la pression augmente en raison de l'évolution thermique dans l'amortisseur d'oscillations, la force portante augmente
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de la même valeur. Ce rapport fait que la superstructure du véhicule est soulevée, car la force portante de l'amortisseur d'oscillations à tube unique et la force élastique du ressort de suspension du véhicule sont dirigées dans le même sens. Grâce à la réalisation conforme à l'invention, la position de niveau du véhicule reste constante. On peut également prévoir que la surface attaquée en pression dans la chambre annulaire soit supérieure à celle du corps de refoulement. On obtient alors une force qui ferait contracter l'amortisseur d'oscillations et abaisser la superstructure du véhicule. Par conséquent, la conception
dépend du véhicule et du but d'utilisation du véhicule.
Un dispositif de vanne agencé à l'extérieur du cylindre est relié via un canal en partant d'une première chambre de travail via la tige de piston, une évacuation du dispositif de vanne étant reliée à la seconde chambre
de travail.
Lorsque la force d'amortissement doit être réglable pour les deux directions de course du corps de refoulement, les deux chambres de travail sont reliées chacune au dispositif de vanne, la tige de piston
présentant des canaux séparés pour les chambres de travail.
Selon un développement avantageux de l'invention, une butée finale
limite la course de déplacement de l'amortisseur d'oscillations.
À cet effet, la butée finale comprend un ressort de butée qui s'oppose à une poursuite de la course de déplacement. Le ressort de butée procure
une force mécanique antagoniste vis-à-vis de la course de déplacement.
Selon un autre développement avantageux de l'invention, le ressort de butée s'appuie sur un anneau de transmission qui est piloté par un
composant côté tige de piston.
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De plus, on prévoit que l'anneau de transmission comporte au moins
une section d'étranglement traversée par un fluide amortisseur.
La section d'étranglement dans l'anneau de transmission est formée par une ouverture traversante centrale. Grâce à ceci, le fluide amortisseur peut être refoulé du moins en partie à travers un canal à l'intérieur de la
tige de piston hors de l'espace de travail qui se réduit.
Pour éliminer la butée finale en direction de la course inverse de la tige de piston, ladite au moins une section d'étranglement est en liaison d'action avec un clapet anti-retour qui s'ouvre en direction de la force
du ressort de butée.
Le clapet anti-retour comprend un disque d'étanchéité axialement mobile à l'intérieur d'une gorge, lequel commande au moins un by-pass
associé à ladite au moins une section d'étranglement.
On peut également réaliser la butée finale de telle sorte que le disque
d'étanchéité comporte ladite au moins une section d'étranglement.
La butée finale peut être variable vis-à-vis de son action en fonction de la course lorsque, lors d'une course de déplacement de la tige de piston, un poinçon plonge dans la section d'étranglement et provoque une
réduction de la section d'étranglement.
En supplément, le poinçon peut être mobile en translation dans sa position relative par rapport à ladite au moins une section d'étranglement, de manière à obtenir un effet réglable de la butée finale
par rapport à une position de course définie de la tige de piston.
La butée finale qui devient efficace en direction de course opposée de la tige de piston est réalisée de telle sorte que l'ouverture d'évacuation à l'intérieur de la tige de piston pour la seconde chambre de travail est
refermée en fonction de la course par un recouvrement côté cylindre.
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Dans ce cas, le recouvrement côté cylindre est formé par un guidage de
tige de piston.
L'invention sera expliquée plus en détails dans ce qui suit en se rapportant aux figures. Celles-ci montrent: figure 1, une illustration du principe d'un amortisseur d'oscillations conforme à l'invention; figure 2, une réalisation de l'amortisseur d'oscillations selon la figure 1, comportant un dispositif de vanne variable; et figure 3, une réalisation de l'amortisseur d'oscillations selon la figure 2,
comportant une butée finale.
La figure 1 montre un amortisseur d'oscillations 1 qui comprend un cylindre 3 qui représente un espace de travail rempli avec un fluide amortisseur. L'espace de travail est subdivisé en une première chambre de travail 9 et en une seconde chambre de travail 1 1 par un piston 5 sur une tige de piston 7. Dans le piston est établie au moins une communication de fluide 13 qui relie les deux chambres de travail l'une à l'autre et qui génère un effet d'amortissement, la tige de piston
formant un corps de refoulement.
Un tube extérieur 15 est monté en coulissement sur un cylindre 3 coaxialement à celui-ci. Le tube extérieur est solidaire de la tige de piston et il peut effectuer conjointement avec celle-ci un mouvement relatif synchrone par rapport au cylindre. Le cylindre et le tube extérieur forment une chambre annulaire 17 qui est refermée du côté extrémité par des joints d'étanchéité 19; 21. Le joint d'étanchéité 19 est relié de façon stationnaire au tube extérieur et le joint d'étanchéité 21 est relié de façon stationnaire au cylindre, de sorte que la chambre annulaire présente un volume variable en fonction de la position de course de la tige de piston, la section étant constante. On peut associer aux joints d'étanchéité 19 et 21 par exemple des paliers 20, 22, le palier étant fixé de façon stationnaire par rapport au tube extérieur 15 et le palier 22 étant fixé de façon stationnaire par rapport au cylindre 3. Les
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paliers 20 et 22 sont lubrifiés par le fluide amortisseur dans la chambre annulaire 17. Les chambres de travail 9; 1 1 et la chambre annulaire 17 sont complètement remplies avec le fluide amortisseur, la chambre de travail 11 étant étanchée vis-à-vis de l'atmosphère; par contre, une chambre annulaire 23 entre la tige de piston et le tube extérieur est reliée à l'atmosphère via une ouverture non illustrée. La chambre annulaire 17 comprend une liaison d'écoulement 25 avec la chambre de
travail 11.
Lorsque la tige de piston se rétracte dans le cylindre 3 en raison d'un mouvement relatif entre les organes de raccordement 27; 29, le volume de la tige de piston en train de se rétracter est refoulé. En raison de la liaison à fluide 13 dans le piston 5, le piston ne fait pas office de corps de refoulement dans cet exemple de réalisation. Avec rétraction de la tige de piston, la distance entre les deux joints d'étanchéité 19; 21 s'agrandit, car ceux-ci sont fixés respectivement sur le cylindre et sur le tube extérieur, comme déjà décrit auparavant. Supposant que la surface de section de la chambre annulaire 17 correspond à la surface de section de la tige de piston, la chambre annulaire peut recevoir le volume refoulé par la tige de piston via la liaison d'écoulement. Le volume refoulé par la tige de piston est ainsi transvasé constamment entre la chambre annulaire et les chambres de travail 9; 11. La chambre annulaire 17 fait office de chambre de compensation dans un amortisseur d'oscillations traditionnel à tube unique. Le tube extérieur peut évacuer au moins en partie la chaleur du fluide amortisseur dans
les chambres de travail.
Pour pouvoir compenser la dilatation thermique du fluide amortisseur dans le cylindre, une chambre de compensation 31 est réalisée dans le cylindre, qui est séparée de la chambre de travail 9 par un piston de séparation 33. En raison de la surface ADR axialement attaquée en pression dans la chambre annulaire et de la surface de section ADS attaquée en pression de la tige de piston, qui présentent la même taille,
la force de pression de la chambre de compensation est compensée.
L'amortisseur d'oscillations n'exerce pas de force portante sur une
superstructure de véhicule.
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Cependant, on peut également prévoir que la chambre annulaire présente une surface de section supérieure à la surface de section de la tige de piston. Alors, le piston de séparation doit certes effectuer également une course de déplacement lors de chaque course de déplacement de la tige de piston, mais on peut alors générer une force résultante qui fait contracter l'amortisseur d'oscillations et qui agit donc
à l'encontre de la force portante d'un ressort de suspension de véhicule.
On peut alors obtenir qu'un véhicule qui devient plus léger par exemple d'une part en raison de la diminution du contenu d'un réservoir et dans lequel les amortisseurs d'oscillations se réchauffent d'autre part pendant le roulement du véhicule, garde une position de niveau approximativement constante. Bien entendu, on peut toujours prévoir des dimensions de la tige de piston par rapport à la chambre annulaire telles que l'amortisseur d'oscillations exerce une force portante
supplémentaire à la force portante du ressort du véhicule.
En raison du montage du tube extérieur sur le cylindre, les forces transversales qui agissent sur la tige de piston peuvent être transmises via le tube extérieur sur le cylindre. Ainsi, on obtient un mouvement à
friction réduite entre la tige de piston et le cylindre.
La figure 2 illustre une combinaison d'un amortisseur d'oscillations selon la figure 1 avec un dispositif de vanne 35. Pour ce qui concerne le tube extérieur, la chambre annulaire et le cylindre, la structure constructive de l'amortisseur d'oscillations 1 correspond à la réalisation selon la figure 1. À la différence de celle-ci, on utilise un dispositif de vanne 35 agencé à l'extérieur du cylindre et relié aux chambres de travail 9; 11 via des canaux 37; 39 dans la tige de piston creuse. À cet effet, des ouvertures de raccordement correspondantes 41; 43 sont ménagées dans la tige de piston pour les canaux respectifs. Le dispositif de vanne est réglable séparément pour des vitesses
d'écoulement et directions d'écoulement différentes. Des clapets anti-
retour 45; 47 empêchent un court-circuit hydraulique.
La figure 3 illustre une modification de la figure 2, de sorte que l'on décrira uniquement les différences fonctionnelles et constructives. Le fait que le dispositif de vanne 35 dans la figure 3 ne comprenne qu'une vanne d'amortissement pour chaque direction d'écoulement ne joue aucun rôle, on pourrait également prévoir deux ou trois vannes d'amortissement pour des vitesses d'écoulement différentes à l'intérieur des canaux 37; 39 de la tige de piston creuse 7. En supplément, l'amortisseur d'oscillations selon la figure 3 comprend une butée finale 49 qui devient efficace en direction d'introduction de la tige de piston 7 dans le cylindre 3, ou exprimé d'une autre manière,
lorsque le cylindre 3 se rétracte dans le tube extérieur 15.
La tige de piston 7 dispose d'un prolongement en gradins 51 qui présente également l'ouverture de raccordement 43. En fonction de la position de course de la tige de piston, le prolongement tombe de par sa surface d'extrémité côté frontale sur un anneau de transmission 53 qui est mis sous précontrainte dans sa position initiale par un ressort de butée 55 contre une surface d'appui 57, par exemple une bague de blocage. L'anneau de transmission est étanché par rapport à la paroi intérieure du cylindre 3, mais il ne dispose pas d'ouverture traversante centrale. De plus, l'anneau de transmission porte à l'intérieur d'une gorge 59 un disque d'étanchéité 61 qui commande au moins un by-pass 63 en fonction de sa position axiale. Le disque d'étanchéité en combinaison avec ledit au moins un by-pass et l'anneau de transmission forment un clapet anti- retour qui se ferme en direction d'introduction de la tige de piston et qui s'ouvre en direction de la force du ressort de butée 55. Dans la figure 3, les by-pass sont refermés. Le disque d'étanchéité comprend une section d'étranglement 65 en communication d'écoulement vers l'ouverture de raccordement 43. La section d'étranglement peut cependant également être formée par l'anneau de transmission, lorsque l'une des parois latérales 53a; 53b de la gorge de l'anneau de transmission délimite une ouverture traversante
centrale plus petite que le disque d'étanchéité 61.
Un poinçon 67 axialement mobile en translation par rapport au cylindre 3 et présentant une zone d'extrémité conique plonge dans la section d'étranglement 65 en fonction de la position de course de l'anneau de
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transmission ou de la tige de piston, de sorte que la section d'étranglement efficace est réduite en raison de la zone d'extrémité conique. Lors d'un mouvement de rétraction de la tige de piston, la surface frontale du prolongement en gradins 51 vient en contact avec l'anneau de transmission. A partir de cette position de course de la tige de piston, la chambre de travail 9 est subdivisée en une chambre partielle 9a de taille constante entre le piston 5 et l'anneau de transmission 53 et en une chambre partielle 9b entre l'anneau de transmission et le fond côté extrémité du cylindre 3, qui continue à se réduire lors d'une poursuite du mouvement de rétraction de la tige de piston. À l'intérieur
de la chambre partielle 9b, la pression fonctionnelle continue à monter.
Dans la chambre partielle 9a, aucun échange de fluide amortisseur n'a lieu, car la chambre partielle reste d'une part constante vis-à-vis de son volume et le piston 5 tout comme l'anneau de transmission présentent chacun un joint d'étanchéité, de sorte que le fluide amortisseur refoulé dans la chambre partielle 9b peut s'écouler uniquement via la section d'étranglement 65 dans l'ouverture de raccordement 43 de la tige de piston creuse. En raison des rapports de pression entre les deux chambres partielles 9a; 9b, le disque d'étanchéité 61 referme tous les by-pass 63 à l'intérieur de la paroi latérale 53b de la gorge. Lors d'une poursuite du mouvement de rétraction, le poinçon 67 réduit la section
d'étranglement efficace, comme déjà décrit.
On a également la possibilité de relier la chambre partielle 9a au canal 39 via d'autres ouvertures de raccordement 42 dans la tige de piston, de sorte que lors d'un mouvement de rétraction de la tige de piston une partie du fluide amortisseur refoulé hors de la chambre partielle 9b s'écoule dans le canal 39, mais il peut s'écouler jusque dans la chambre de travail 11 à travers les ouvertures de raccordement 42 et à travers la liaison d'écoulement 13 dans le piston 5. La répartition volumique du fluide amortisseur qui s'écoule à travers les ouvertures de raccordement 42 hors du canal jusque dans la chambre de travail 1 1 résulte des résistances d'étranglement des ouvertures de raccordement 42 et des liaisons d'écoulement 13 dans le piston par rapport aux résistances
d'étranglement du dispositif de vanne 35.
il l2809786 Lorsque la tige de piston se déploie, le ressort de butée 55 pousse l'anneau de transmission en direction de la surface d'appui 57. Lors de ce mouvement de rappel, le disque d'étanchéité se soulève dudit au moins un by-pass 63. Le mouvement de la tige de piston se fait en règle générale plus rapidement que le mouvement de rappel de l'anneau de transmission, de sorte que le fluide amortisseur peut s'écouler hors de la chambre partielle 9a à travers les by-pass ouverts 63 jusque dans la
chambre partielle 9b.
Dans l'ensemble, le ressort de butée 55 et l'anneau de transmission forment une butée finale hydraulique mécanique dépendante de la course. En complément, l'amortisseur d'oscillations peut comprendre une autre butée finale qui devient efficace lors d'un mouvement de déploiement de la tige de piston hors du cylindre. A partir d'une certaine position de course de la tige de piston, l'ouverture de raccordement 41 dans la tige de piston pour le canal 37 vient en chevauchement avec un recouvrement 69 d'un guidage 71 de la tige de piston, de sorte que la section efficace de l'ouverture de raccordement est réduite et qu'un étranglement notable de l'écoulement en direction de la chambre de
compensation 31 a lieu.
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Claims (20)
1. Amortisseur d'oscillations comportant un cylindre (3) dans lequel est agencée une tige de piston (7) à titre de corps de refoulement qui comprend un piston (5) qui subdivise un espace de travail rempli d'un fluide amortisseur en deux chambres de travail (9, 11), un tube extérieur (15) étant agencé concentriquement au cylindre (3) et formant conjointement avec le cylindre (3) une chambre annulaire (17) étanchée au moyen de joints d'étanchéité (19, 21) vis-à-vis de l'atmosphère, le tube extérieur (15) exécutant conjointement avec la tige de piston (7) un mouvement relatif synchrone par rapport au cylindre (3) en fonction de la course de déplacement, caractérisé en ce que l'un au moins des joints d'étanchéité (21) de la chambre annulaire (17) est agencé de façon stationnaire par rapport au cylindre et l'un au moins des joints d'étanchéité (19) est agencé de façon stationnaire par rapport au tube extérieur (15), de sorte que la chambre annulaire (17) présente un volume variable en fonction de la position de course de l'amortisseur d'oscillations, et en ce que la chambre annulaire est reliée via au moins
une liaison d'écoulement (25) à au moins une chambre de travail (11).
2. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un volume refoulé par le corps de refoulement (7) dans l'espace de travail correspond sensiblement au volume, dépendant de la course, de
la chambre annulaire (17).
3. Amortisseur d'oscillations selon l'une ou l'autre des revendications 1
et 2, caractérisé en ce que l'amortisseur d'oscillations (1) comprend une
chambre de compensation (31).
4. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 3, caractérisé en ce que le volume de la chambre de compensation (31) est conçu
sensiblement par rapport à la dilatation thermique du fluide amortisseur.
5. Amortisseur d'oscillations selon les revendications 3 et 4, caractérisé
en ce que la chambre de compensation (31) comprend un remplissage
de gaz sous pression.
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6. Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications
1 à 5, caractérisé en ce qu'une surface (ADR) du tube extérieur (15) et une surface du corps de refoulement (ADs), chacune étant attaquée en pression et agissant en direction axiale de l'amortisseur d'oscillations,
présentent sensiblement la même taille.
7. Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications
1 à 6, caractérisé en ce qu'un dispositif de vanne (35) agencé à l'extérieur du cylindre (3) est relié via un canal (37; 39) en partant d'une première chambre de travail (11) via la tige de piston (7), une évacuation du dispositif de vanne étant reliée à la seconde chambre de
travail (9).
8. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 7, caractérisé en ce que les deux chambres de travail (9; 11) sont reliées chacune au dispositif de vanne, la tige de piston présentant des canaux séparés
(37; 39) pour les chambres de travail (9; 11).
9. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une butée finale limite la course de déplacement de l'amortisseur d'oscillations.
10. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 9, caractérisé en ce que la butée finale comprend un ressort de butée (49) qui s'oppose à une
poursuite de la course de déplacement.
11. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 10, caractérisé en ce que le ressort de butée (49) s'appuie sur un anneau de transmission
(53) qui est piloté par un composant (51) côté tige de piston.
12. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'anneau de transmission (53) comprend au moins une section
d'étranglement (65) traversée par un fluide amortisseur.
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13. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 12, caractérisé en ce que la section d'étranglement (65) dans l'anneau de transmission (53)
est formée par une ouverture traversante centrale.
14. Amortisseur d'oscillations selon l'une ou l'autre des revendications
12 et 13, caractérisé en ce que ladite au moins une section d'étranglement (65) est en liaison d'action avec un clapet anti-retour qui
s'ouvre en direction de la force du ressort de butée (49).
15. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 14, caractérisé en ce que le clapet anti-retour comprend un disque d'étanchéité (61) axialement mobile à l'intérieur d'une gorge (59), lequel commande au moins un by-pass (63) associé à ladite au moins une section
d'étranglement (65).
16. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 15, caractérisé en ce que le disque d'étanchéité (61) comprend ladite au moins une section
d'étranglement (65).
17. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 12, caractérisé en ce que lors d'une course de déplacement de la tige de piston (7), un poinçon (67) plonge dans la section d'étranglement (65) et provoque
une réduction de la section d'étranglement.
18. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 17, caractérisé en ce que le poinçon (67) est mobile en translation dans sa position relative
par rapport à ladite au moins une section d'étranglement (65).
19. Amortisseur d'oscillations selon l'une ou l'autre des revendications 7
et 8, caractérisé en ce que l'ouverture d'évacuation (41) à l'intérieur de la tige de piston (7) pour la seconde chambre de travail (11) est refermée
en fonction de la course par un recouvrement (69) côté cylindre.
20. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 19, caractérisé en ce que le recouvrement (69) côté cylindre est formé par un guidage de
tige de piston (71).
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