FR2776667A1 - Procede et dispositif d'isomerisation d'essences a teneur elevee en benzene - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un procédé d'isomérisation d'une charge hydrocarbonée contenant une quantité substantielle d'hydrocarbures paraffiniques à 5 ou 6 atomes de carbone et du benzène à une teneur supérieure ou égale à 2 % en poids, dans lequel la charge à traiter passe, en présence d'hydrogène, à une pression totale supérieure ou égale à 10. 105 Pa (10 bars) et à une température moyenne comprise entre 100 et 200degreC, dans au moins un réacteur (5) contenant un catalyseur.Selon l'invention, on introduit, dans la partie amont de la zone réactionnelle, un fluide d'appoint qui, à 40degreC et sous pression atmosphérique (1,0134. 105 Pa), se trouve à l'état gazeux et possède une densité inférieure ou égale à celle du normal-pentane considéré dans les mêmes conditions.

Description

Procédé et dispositif d'isomérisation d'essences à teneur élevée en

benzène La présente invention concerne un procédé et un dispositif améliorés pour l'isomérisation d'essences à teneur élevée en benzène. De manière connue en soi, l'industrie pétrolière a recours à des procédés dits d'isomérisation des essences, qui visent à augmenter l'indice d'octane de ces essences par transformation des paraffines linéaires quelles contiennent en paraffines ramifiées (ou isoparaffines). En général, la

charge à traiter est majoritairement composée d'hydro-

carbures saturés à cinq ou six atomes de carbone, ainsi que de plus faibles proportions d'hydrocarbures à quatre ou sept atomes de carbone, et de benzène qui, comme chacun sait, est relativement difficile à séparer des autres hydrocarbures à

six atomes de carbone.

Pour effectuer la réaction d'isomérisation, la charge à traiter est le plus souvent mélangée à de l'hydrogène et à un éventuel recycle, puis dirigée vers au moins un réacteur contenant un catalyseur approprié en lit fixe. La température régnant dans ce réacteur est usuellement comprise entre 120 et 190 C. A la sortie du (ou des) réacteur(s) d'isomérisation, les effluents sont acheminés vers une ou plusieurs colonnes de séparation. Souvent, les isoparaffines sont alors séparées des paraffines non isomérisées: les premières sont envoyées en principe au pool essences, pour servir de bases pour la formulation des carburants, tandis que les secondes sont éventuellement

recyclées au réacteur, afin d'y être transformées.

On sait également que, dans les conditions de la réaction d'isomérisation, le benzène présent dans la charge est hydrogéné, du fait de la présence de l'hydrogène et des métaux de transition hydrogénants entrant dans la composition des catalyseurs d'isomérisation. Il en résulte, dans la partie amont du réacteur d'isomérisation, un dégagement de chaleur important dû à l'exothermicité de cette réaction, ce qui nuit à l'efficacité de la réaction d'isomérisation. C'est pourquoi on opère usuellement avec deux réacteurs d'isomérisation: le premier réacteur, dans lequel se produit, en plus de l'isomérisation des paraffines, l'hydrogénation des traces de benzène présentes dans la charge, fonctionne à température légèrement plus élevée que le second, o se termine la réaction d'isomérisation proprement dite. En effet, d'un point de vue cinétique, la réaction d'isomérisation des paraffines est plus lente que la réaction d'hydrogénation du benzène. De plus, la température plus basse régnant dans le second réacteur est thermodynamiquement favorable à la formation des produits

ramifiés recherchés.

Cependant, la teneur en benzène des charges d'isomérisation reste relativement limitée. En effet, une règle communément admise considère qu'une augmentation de la teneur en benzène de 1% dans la charge à traiter entraîne une élévation de température de 10 C au sein du premier réacteur d'isomérisation. Sachant que les réactions autres que l'hydrogénation du benzène produisent déjà à elles seules une élévation de température de l'ordre de 15 C, la teneur en benzène de la charge pénétrant dans ce réacteur doit être alors limitée à 4%. Au delà de cette teneur, la température régnant dans le réacteur est trop élevée, ce qui, à terme, endommage non seulement le catalyseur mais également l'unité, conçue pour fonctionner à température limitée. Par ailleurs, à température élevée, des réactions secondaires indésirables se produisent, telles que, par

exemple, des réactions d'hydrocraquage de la charge.

Toutefois, il apparaît désirable de pouvoir traiter dans l'unité d'isomérisation des charges à teneur en benzène

beaucoup plus élevée que les 4% généralement admis.

En effet, compte tenu du caractère cancérigène du benzène, les normes actuelles tendent à imposer des limitations de plus en plus draconiennes de la teneur de ce

composé dans les carburants.

Une solution ingénieuse consiste alors à admettre dans l'unité d'isomérisation, en plus des charges classiques, des coupes d'essences riches en benzène, telles que certaines coupes d'essences issues des unités de réformage ou de craquage catalytique: le benzène présent dans ces coupes est ainsi hydrogéné dans l'unité d'isomérisation, et cette opération permet in fine de réduire nettement la teneur en benzène desdites coupes avant de les acheminer au "pool essences", terme par lequel on désigne l'ensemble des bases

utilisées pour fabriquer des produits pétroliers.

Ce besoin de traiter plus de benzène à l'isomérisation se heurte cependant à la contrainte liée à la température régnant dans le premier réacteur. Il demeure en effet indispensable de maintenir cette température à une valeur moyenne de l'ordre de 180 C, température au- delà de laquelle commencent les réactions d'hydrocraquage, qui sont très exothermiques. Afin de s'affranchir de cette limitation, le brevet US N 5 003 118 propose d'introduire, en amont du ou des réacteurs d'isomérisation proprement dits, un réacteur de prétraitement de la charge, spécifiquement destiné à réaliser l'hydrogénation du benzène présent dans cette charge. De la sorte, l'unité est à même de traiter des charges à teneur en benzène plus élevée. Cette solution présente cependant le désavantage d'être d'un coût élevé,

lié à la nécessaire construction d'équipements supplé-

mentaires. En outre, elle n'est absolument pas flexible, dans la mesure o le réacteur d'hydrogénation n'est d'aucune

utilité dans le cas d'une charge à faible teneur en benzène.

La présente invention vise donc à proposer un procédé d'isomérisation d'essences à teneur élevée en benzène, permettant de remédier de façon simple et peu coûteuse aux

problèmes rencontrés dans l'art antérieur.

La présente invention vise également à proposer un procédé d'isomérisation particulièrement flexible, permettant de s'adapter de manière rapide aux différentes

charges qui lui sont destinées.

A cet effet, la présente invention a pour objet un procédé d'isomérisation d'une charge hydrocarbonée contenant une quantité substantielle d'hydrocarbures paraffiniques à 5 ou 6 atomes de carbone et du benzène à une teneur supérieure ou égale à 2% en poids, dans lequel la charge à traiter passe, en présence d'hydrogène, à une pression totale supérieure ou égale à 10.105 Pa (10 bars) et à une température moyenne comprise entre 100 et 200 C, dans au moins un réacteur contenant un catalyseur d'isomérisation d'hydrocarbures paraffiniques, ce procédé étant caractérisé en ce que l'on introduit, dans la partie amont de la zone réactionnelle, un fluide d'appoint qui, à 40 C et sous pression atmosphérique (1,0134.105 Pa), se trouve à l'état gazeux et possède une densité inférieure ou égale à celle du

normal-pentane considéré dans les mêmes conditions.

Par densité d'un fluide gazeux, on entend le rapport entre la masse volumique de ce fluide et la masse volumique de l'air sec et à teneur normale en dioxide de carbone, ces deux masses volumiques étant mesurées dans les mêmes

conditions de température et de pression.

La densité du fluide d'appoint sera mesurée, à 40 C et sous une pression de 1,0134.105 Pa (1 atmosphère), en appliquant audit fluide l'une quelconque des méthodes de mesure normalisées décrites dans la norme ASTM D1070-85 (R94). Il en est de même pour le normal-pentane. Les densités dudit fluide d'appoint et du pentane seront

considérées par référence à la même méthode de mesure.

Selon l'invention, le fluide d'appoint se trouve à l'état gazeux à 40 C sous une pression de 1,0134.105 Pa (1 atmosphère). Par contre, il est introduit dans la partie amont de la zone réactionnelle dans des conditions de température et de pression dépendant directement des conditions opératoires du procédé. Selon sa composition, il peut alors se trouver à l'état liquide ou gazeux ou dans un

état intermédiaire.

De manière avantageuse, ledit fluide d'appoint contient une quantité substantielle d'hydrogène et/ou d'hydrocarbures comportant de un à cinq atomes de carbone. De préférence, ce fluide d'appoint contient une quantité substantielle d'hydrogène et/ou d'hydrocarbures comportant de un à quatre atomes de carbone, les hydrocarbures préférés étant le méthane et l'éthane. Ce fluide peut ainsi, par exemple, être constitué de gaz naturel. Ce fluide peut également comprendre, en quantité minoritaire, des hydrocarbures à six ou sept atomes de carbone, et/ou des gaz inertes tels que de l'azote, ou tout

autre fluide léger approprié.

De manière avantageuse, ledit fluide d'appoint contient une quantité substantielle de composés légers issus d'une colonne de fractionnement située en aval de l'unité d'isomérisation. L'introduction de fluide d'appoint léger a pour effet de créer, dans la partie amont de la zone réactionnelle, une vaporisation d'une partie de la fraction liquide de la charge hydrocarbonée. Ce phénomène est endothermique et

contribue à rétablir le bilan thermique au sein du réacteur.

On peut ainsi compenser l'excès de chaleur qui se dégage dans la partie amont du premier réacteur, à la suite de l'hydrogénation du benzène présent en quantité plus élevée

dans la charge.

En outre, la baisse de température au sein du réacteur, résultant de l'injection dudit fluide, peut être parfaitement déterminée. En effet, cette injection a pour conséquence une modification des équilibres entre les fractions liquide et vapeur des hydrocarbures constitutifs de la charge, équilibres qui sont régis par les lois de la thermodynamique. Cette baisse de température dépend donc uniquement des paramètres suivants: débits et compositions de la charge et du fluide d'appoint, pression, température, fraction vaporisée de la charge à l'entrée du réacteur et rapport massique entre l'hydrogène et la charge dans le mélange réactionnel admis dans l'unité. Elle peut donc être parfaitement contrôlée et optimisée en fonction de la teneur

en benzène de la charge à isomériser.

De ce fait, le procédé conforme à l'invention est précis et extrêmement flexible, dans la mesure o le débit du fluide d'appoint peut être ajusté de manière à compenser exactement l'élévation de température due à la teneur en benzène supérieure à la teneur maximale généralement admise. Grâce au procédé selon l'invention, il devient donc possible d'introduire, en charge de l'unité d'isomérisation, une fraction plus importante d'essences riches en benzène, telles que les essences légères issues du réformage ("réformat léger") et/ou du craquage catalytique, seules ou en mélange avec d'autres charges. Le benzène présent en quantité importante dans ces coupes sera hydrogéné et donc intégralement transformé en composés moins toxiques, au sein de l'unité d'isomérisation. De la sorte, la teneur en benzène de la "coupe essence réduite", constituée de l'isomérat, du réformat léger et du réformat lourd, peut être sensiblement diminuée. L'impact en terme de diminution

de la toxicité des carburants est loin d'être négligeable.

Par ailleurs, le procédé selon l'invention s'avère très avantageux pour les unités ne disposant pas, en aval de l'unité d'isomérisation, d'un déisohexaniseur (colonne de séparation des paraffines ramifiées recherchées et des paraffines linéaires), avec recycle d'une coupe riche en

paraffines linéaires en amont de l'unité d'isomérisation.

En effet, un des buts de ce recycle est de diluer la charge fraîche admise dans l'unité, afin d'en abaisser la teneur en benzène. Grâce à l'invention, puisqu'il est possible d'admettre dans l'unité des charges à teneur plus

élevée en benzène, cette dilution n'est plus nécessaire.

Pour de telles unités, le procédé selon l'invention représente donc une alternative très valable à l'installation coûteuse d'un déisohexaniseur et d'un système

de recycle.

Enfin, de manière inattendue, le procédé conforme à l'invention s'est avéré permettre une récupération accrue d'hydrocarbures légers comportant au plus quatre atomes de carbone, et en particulier de propane et de butane. Ces composés sont particulièrement intéressants, d'autant plus qu'ils sont valorisables comme GPL (Gaz de Pétrole Liquéfié), qui est usuellement employé comme carburant ou comme combustible. L'unité d'isomérisation peut être ainsi exploitée dans une optique de production accrue de ces GPL. Conformément à l'invention, le fluide d'appoint est injecté dans la partie amont de la zone réactionnelle. Ceci signifie que ledit fluide peut être injecté dans la partie amont du premier réacteur proprement dit, et/ou

immédiatement en amont de ce dernier.

De manière préférée, du fluide d'appoint est injecté dans la partie amont du premier réacteur d'isomérisation, à savoir dans la zone s'étendant du niveau d'introduction dans le réacteur du mélange réactionnel (charge et hydrogène) jusqu'à mi-hauteur du lit catalytique. Du fluide d'appoint peut alors être injecté dans la zone du réacteur comprise entre l'introduction du mélange réactionnel et le début du lit dense de catalyseur. De manière avantageuse, du fluide d'appoint peut également être injecté directement au sein du lit dense de catalyseur, dans la première moitié de ce dernier. Lorsque du fluide d'appoint est injecté immédiatement en amont du premier réacteur, on l'introduit immédiatement avant l'introduction du mélange réactionnel (charge et hydrogène) dans le premier réacteur, c'est-à-dire après préchauffage complet de ce mélange et avant injection de

celui-ci dans le premier réacteur.

Cette injection de fluide d'appoint a un effet purement thermique et n'a par conséquent rien à voir avec l'injection, en grande quantité, de l'hydrogène nécessaire à la réaction d'isomérisation proprement dite, laquelle s'effectue, de manière connue en soi, en amont de l'unité d'isomérisation, c'est à dire en amont des échangeurs de chaleur dans lesquels le mélange réactionnel (charge et hydrogène) est réchauffé avant d'être introduit dans le réacteur. Cette injection de fluide d'appoint s'effectue donc, en outre, par rapport à l'injection usuelle d'hydrogène en amont de l'unité, à un endroit totalement différent, et avec un débit volumique beaucoup plus faible. De plus, son rôle est entièrement différent: ce fluide d'appoint, qui a un effet purement thermique, peut être constitué par tout gaz léger compatible avec le procédé, tandis que l'hydrogène introduit en amont de l'unité d'isomérisation a un effet

chimique au niveau de la réaction proprement dite.

Ce fluide d'appoint est avantageusement injecté à un débit de 5 à 150 Nm3 par m3 de charge à isomériser et, de préférence, de 5 à 60 Nm3 par m3 de charge. On considère ici la charge de départ, avant mélange avec de l'hydrogène et

réchauffement du mélange réactionnel ainsi obtenu.

L'effet recherché est obtenu, que le fluide d'appoint soit injecté à une température inférieure ou supérieure à celle du milieu réactionnel. Cela dit, il est préférable d'injecter ledit fluide à une température inférieure ou égale à celle du milieu réactionnel et, de préférence,

comprise entre 20 et 180 C.

Lorsque l'unité d'isomérisation comprend plusieurs réacteurs en série, une variante particulièrement avantageuse de l'invention consiste à recycler, immédiatement en aval du premier réacteur, une coupe riche en paraffines peu ramifiées à 5 ou 6 atomes de carbone et qui contient généralement des naphtènes. Cette coupe provient, de manière connue en soi, d'un fractionnement existant dans les unités d'isomérisation perfectionnées, qui est situé en aval des réacteurs, et qui sépare les

isoparaffines recherchées des autres composés.

Dans l'art antérieur, cette coupe de recycle, qui ne contient pas de benzène, est traditionnellement introduite en amont du premier réacteur, afin non seulement d'effectuer un passage supplémentaire dans l'unité d'isomérisation, mais aussi de diluer la charge fraîche admise dans l'unité, de manière à abaisser la teneur en benzène de la charge

combinée ainsi obtenue.

Grâce à l'invention, puisqu'il est possible d'admettre dans le premier réacteur des charges à teneur plus élevée en benzène, cette dilution n'est plus nécessaire, de sorte que seule de la charge fraîche est traitée dans le premier réacteur. Il en résulte une bien meilleure valorisation de ce premier réacteur, et une amélioration sensible des réactions d'isomérisation qui s'y produisent. En effet, le débit de charge y est plus faible, ce qui se traduit par une diminution de la vitesse volumique horaire, et donc un temps de contact plus élevé entre la charge et le catalyseur. En outre, recycler cette coupe en aval du premier réacteur permet de ne pas faire circuler dans ce dernier les composés naphténiques, qui sont connus pour être des inhibiteurs des

réactions d'isomérisation.

L'invention vise également à proposer un dispositif

permettant la mise en oeuvre du procédé exposé ci-dessus.

A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif d'isomérisation d'une charge hydrocarbonée contenant une quantité substantielle d'hydrocarbures paraffiniques à 5 ou 6 atomes de carbone et du benzène à une teneur supérieure ou égale à 2% en poids, ledit dispositif comprenant au moins un réacteur chargé avec un catalyseur en lit fixe, une ligne d'amenée au réacteur du mélange réactionnel constitué par la charge en mélange avec un gaz riche en hydrogène, au moins un système de réchauffement dudit mélange réactionnel en amont du réacteur, et une ligne d'évacuation du réacteur de la charge enrichie en isoparaffines, ce dispositif étant caractérisé en ce que, dans la partie amont de la zone réactionnelle débouche au moins un moyen d'introduction d'un fluide d'appoint, qui se trouve à l'état gazeux à 40 C, sous

pression atmosphérique (1,0134.105 Pa).

Lorsque le fluide d'appoint est introduit immédiatement en amont du premier réacteur d'isomérisation, une ligne d'alimentation en fluide d'appoint débouche dans la ligne d'arrivée au premier réacteur du mélange réactionnel (charge et hydrogène), entre le dispositif de réchauffement du mélange réactionnel le plus en aval et le

point d'injection dudit mélange dans le premier réacteur.

Lorsque le fluide d'appoint est introduit au sein même du premier réacteur, au moins un moyen d'introduction de fluide d'appoint débouche dans ce réacteur, en amont du lit dense de catalyseur et/ou au sein de la première moitié de ce dernier. Le ou lesdits moyens peuvent alors être constitués par tout moyen connu permettant, en aval de l'injection de la charge proprement dite, l'introduction

d'un fluide léger dans un réacteur.

Il peut s'agir par exemple d'une canne (ou même d'un simple tube) pourvue de fentes latérales ou de plusieurs orifices, afin de permettre une meilleure distribution du fluide d'appoint. De préférence, on emploie un diffuseur permettant d'introduire le fluide d'appoint de manière

homogène sur toute la section du réacteur.

Ces moyens d'introduction de fluide d'appoint peuvent déboucher dans le réacteur de multiples manières. Selon un mode de réalisation préféré, lesdits moyens débouchent de manière transversale dans le réacteur, sensiblement

perpendiculairement à l'axe de ce dernier.

Selon une autre variante, au moins un moyen d'introduction de fluide d'appoint débouche dans le réacteur de manière sensiblement parallèle à l'axe de ce dernier. De préférence, ledit moyen pénètre alors dans le réacteur par

l'orifice permettant l'introduction du mélange réactionnel.

Cette solution est particulièrement avantageuse dans le cadre de la modernisation d'unités existantes, puisqu'elle

évite d'avoir à percer la paroi du réacteur.

L'invention ne concerne pas les catalyseurs susceptibles d'intervenir dans sa mise en oeuvre. L'on peut, en effet, employer tout catalyseur connu présentant une activité pour l'isomérisation des paraffines linéaires en paraffines ramifiées. Dans ce domaine, de nombreux catalyseurs sont connus de l'homme du métier. Ils comportent généralement une ou plusieurs fonctions de type acide, ainsi qu'une fonction hydrogénante (métal de transition hydrogénant). On citera, à titre d'exemple non limitatif, les catalyseurs à base de chlorure d'aluminium (ou ayant d'autres sites halogénés) et comprenant un ou plusieurs métaux du groupe VIII de la

Classification Périodique des Eléments.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention

apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre de

différents modes de mise en oeuvre de celle-ci. Dans cette

description, on se référera aux dessins annexés, dans

lesquels: - la figure 1 est une vue schématique d'une unité d'isomérisation incluant une injection d'un fluide d'appoint, conformément à l'invention; - les figures 2, 3, 4, 5 sont des variantes de réalisation de la figure 1; - la figure 6 est une vue synoptique illustrant les relations d'une unité d'isomérisation avec d'autres unités pétrolières, telles qu'elles existent dans l'art antérieur, d'une part, et telles que modifiées conformément à

l'invention, d'autre part.

La figure 1 représente une unité pour l'isomérisation de coupes contenant des paraffines linéaires à 5 ou 6 atomes de carbone. Cette charge arrive par la ligne 1, dans laquelle de l'hydrogène et éventuellement des gaz de recycle sont introduits par la ligne 2. Le mélange réactionnel ainsi obtenu est acheminé par la ligne 33 vers deux échangeurs de chaleur 3 et 4, à contre-courant des effluents des deux réacteurs d'isomérisation de l'unité. Le mélange réactionnel ainsi réchauffé est ensuite introduit dans un premier réacteur 5, ou réacteur amont. Ce dernier renferme un catalyseur d'isomérisation réparti dans un lit catalytique 6, qui occupe une majeure partie de la hauteur du réacteur 5. L'effluent de ce dernier, après être passé dans l'échangeur 4, est ensuite introduit par la ligne 7 dans le second réacteur 8, ou réacteur aval, qui est lui aussi chargé avec un catalyseur d'isomérisation réparti dans un

lit catalytique 9.

Dans le cas présent, la charge à traiter circule de haut en bas dans les réacteurs 5 et 8, mais elle pourrait

naturellement y circuler de bas en haut.

L'effluent du réacteur aval 8, qui contient une charge enrichie en isoparaffines, est évacué par la ligne 10 et, après avoir traversé l'échangeur 3, est dirigé vers un ensemble de séparation des produits (non représenté). Le dispositif comprend en outre des systèmes de vannes, non représentés, permettant d'interrompre indépendamment l'alimentation des réacteurs 5 et 8 et/ou d'inverser le sens

de circulation du mélange réactionnel.

Conformément à l'invention, un fluide d'appoint est injecté dans le réacteur amont 5, par l'intermédiaire d'une canne 11 sensiblement perpendiculaire à l'axe du réacteur et qui débouche directement dans le lit catalytique, dans la première moitié de celui-ci. Cette canne est pourvue de fentes latérales, non représentées, permettant une meilleure distribution. Selon une variante de réalisation représentée à la figure 2, le lit catalytique 6 du réacteur amont 5 peut être séparé en une section amont 12 et une section aval 13, qui renferment le même catalyseur d'isomérisation. La canne lla d'introduction de fluide d'appoint pénètre alors au sein du

réacteur entre les deux sections catalytiques 12 et 13.

Selon une autre variante de réalisation représentée à la figure 3, un système d'injection étagé 11b permet l'introduction de fluide d'appoint à plusieurs niveaux dans

la première moitié du lit catalytique 6 du réacteur 5.

Selon une autre variante de réalisation représentée à la figure 4, un système d'injection 11c de fluide d'appoint débouche dans le réacteur 5 de manière sensiblement parallèle à l'axe de ce dernier, au niveau de l'orifice permettant l'introduction du mélange réactionnel (charge et

hydrogène) acheminé au réacteur par la ligne 33.

Selon encore une autre variante de réalisation représentée à la figure 5, une ligne lld d'alimentation en fluide d'appoint débouche dans la ligne d'arrivée 33 du mélange réactionnel (charge et hydrogène), immédiatement en

amont du premier réacteur d'isomérisation 5.

Il est à noter que, dans le cas o l'unité d'isomérisation comporte au moins deux réacteurs en série, l'injection de fluide d'appoint a toujours lieu au niveau du réacteur amont, dans la mesure o l'hydrogénation du benzène est beaucoup plus rapide que l'isomérisation des paraffines elle-même et se déroule uniquement au sein du réacteur amont. Par ailleurs, dans ces unités comportant deux réacteurs ou plus, il est usuel d'inverser le sens de circulation du mélange réactionnel, notamment à la suite du remplacement du lit catalytique de l'un des réacteurs. Le réacteur amont devient alors réacteur aval et inversement. Il faut alors déplacer en conséquence le(s) point(s) d'introduction du fluide d'appoint, de manière à ce que cette introduction ait

toujours lieu au niveau du réacteur amont.

C'est pourquoi il peut être judicieux de prévoir un système d'injection de fluide d'appoint sur chacun des deux réacteurs placés à l'extrémité de la série. Bien entendu, un seul de ces systèmes fonctionnera à la fois, selon le sens

de circulation du mélange réactionnel.

Enfin, dans le cas d'une unité ne comprenant qu'un seul réacteur, l'injection du fluide d'appoint est similaire à

celle représentée aux figures 1 à 5.

La figure 6 montre comment l'invention peut permettre d'améliorer les relations existant entre l'unité

d'isomérisation et d'autres unités pétrolières.

Comme il est représenté sur cette figure, l'essence de distillation directe (ou "straight-run"), qui correspond à une coupe distillant entre environ 20 et 180 C, sort par la ligne 14 d'une unité de fractionnement principale, non représentée. Cette essence de distillation directe est alors divisée, au sein du séparateur 15, en une essence légère, évacuée par la ligne 16, et une essence lourde, évacuée par la ligne 17, le point de coupe entre ces deux fractions se situant de manière usuelle entre 70 et 90 C. Puis l'essence légère est débarrassée, dans le déisopentaniseur 18, de son isopentane, et se trouve dirigée par la ligne 1 vers l'unité d'isomérisation. La fraction riche en isopentane, qui est un composé à haut indice d'octane ne nécessitant donc pas de traitement d'isomération, est évacuée par la ligne 19. L'essence légère appauvrie en isopentane traverse alors les deux réacteurs d'isomérisation 5 et 8 tels que décrits précédemment, et la charge enrichie en isoparaffines en est extraite par la

ligne 10.

Cette charge est ensuite séparée, au sein du stabilisateur 20, en une coupe de tête 21, constituée de composés à quatre atomes de carbone au maximum, et une coupe de fond 22 de composés plus lourds. Cette dernière est ensuite dirigée vers le déisohexaniseur 23, o elle se trouve divisée en un isomérat 26, constitué d'isoparaffines à 5 ou 6 atomes de carbone, et une coupe lourde 25, constituée essentiellement de naphtènes et de paraffines à 7

atomes de carbone ou plus. En outre, une coupe riche en naphtènes et en paraffines non isomérisées à

5 ou 6 atomes de carbone, est traditionnellement recyclée en amont du premier réacteur par l'intermédiaire de la ligne 24. Ainsi, cette coupe, qui ne contient pas de benzène, effectue non seulement un passage supplémentaire dans l'unité d'isomérisation, mais permet aussi de diluer la charge fraîche admise dans l'unité, de manière à abaisser la teneur en benzène de la charge

combinée ainsi obtenue.

En faisant toujours référence à la figure 6, l'essence lourde évacuée du séparateur 15 par la ligne 17 est dirigée vers l'unité de reformage 27, au sein de laquelle elle subit entre autres des réactions d'aromatisation, qui contribuent à augmenter sa teneur en produits aromatiques, dont du benzène. Le réformat ainsi produit est ensuite séparé au niveau du fractionnement 28 en un réformat lourd 29, dont le point d'ébullition est supérieur à environ 90 C, qui est acheminé vers le pool essences, et un réformat léger 31, dont le point d'ébullition est compris entre environ 30 C et C. L'essentiel du benzène produit dans le reformage est présent dans le réformat léger 31. Afin de réduire la teneur en benzène de la coupe essence finale, il est donc judicieux d'envoyer le réformat léger 31 vers les réacteurs 5, 8, de l'unité d'isomérisation. Cependant, cette dernière ne peut traiter des charges à teneur très élevée en benzène, de sorte qu'il est nécessaire soit de soutirer du fractionnement par la ligne 32 une coupe benzène qui est difficilement valorisable, car trop impure, soit d'augmenter le débit de recycle de la ligne 24, afin d'abaisser la teneur en benzène de la charge combinée entrant dans le réacteur 5, au détriment de la qualité des réactions

d'isomérisation proprement dites.

La suite de la description va mettre en exergue les

modifications que l'invention permet d'apporter, en particulier en ce qui concerne l'utilisation du réformat

léger 31 et de la fraction 24 recyclée à l'isomérisation.

Conformément à l'invention, un moyen 11 d'injection d'un fluide d'appoint, pénètre dans le lit catalytique du réacteur amont 5. Le fluide d'appoint est constitué de composés comprenant au plus 4 atomes de carbone issus par la ligne 35 de la coupe de tête, évacuée en 21, du stabilisateur 20. De la sorte, l'unité d'isomérisation est susceptible de traiter le cas échéant des charges à teneur en benzène plus élevée que dans l'art antérieur. Ainsi, le doublement de la quantité de benzène présent dans la charge peut être compensé thermiquement par un appoint de fluide léger (densité inférieure ou égale à celle du normal-pentane), dont le débit sera ajusté en fonction de la

teneur en benzène de la charge à isomériser.

Cette augmentation de la teneur en benzène admissible permet une plus grande flexibilité au niveau de l'isomérisation et des unités environnantes. Ainsi, il est possible d'envoyer en charge de l'isomérisation un débit plus élevé de réformat léger 31, sans augmenter le débit du recycle 24, qui nuit à la qualité des réactions d'isomérisation. Le soutirage de la coupe benzène 32 mal

valorisable sera quant à lui moins conséquent.

Il devient également possible de remplacer le recycle 24 par un recycle 34, immédiatement en aval du premier réacteur 5 d'isomérisation. Il en résulte une bien meilleure valorisation de ce premier réacteur 5, et une amélioration sensible des réactions d'isomérisation qui s'y produisent: d'une part, le débit de charge y est plus faible; d'autre part, on évite ainsi de faire circuler dans le premier réacteur un recycle 24, et donc les composés naphténiques présents dans ce recycle, qui inhibent les réactions d'isomérisation. Les exemples ci- après, qui n'ont pas de caractère limitatif, sont destines à illustrer la mise en oeuvre de

l'invention et les avantages de celle-ci.

Exemple 1

Cet exemple a pour but d'illustrer les limites des procédés d'isomérisation d'essences classiques, dans le cas

du traitement de charges à teneur élevée en benzène.

Une coupe pétrolière de type essence légère de distillation directe (charge n l) possède les propriétés suivantes: - point 5% (en volume) de distillation A.S.T.M.: 31 C, - point 95% (en volume) de distillation A.S.T.M: 860C, - teneur en soufre: 1 ppm en poids, - teneur en azote: 1 ppm en poids, - teneur en benzène: 3,5% en poids,

- densité à 15 C: 0,680.

Cette charge, dont le débit est de 91,7 t/h, est combinée avec un mélange gazeux riche en hydrogène (20% en poids d'hydrogène), introduit à un débit de 2 t/h. Ce mélange réactionnel est alors réchauffé jusqu'à 133 C, puis traité dans une unité d'isomérisation d'essences classique comportant deux réacteurs en série, fonctionnant à une pression de 31.105 Pa. La température relevée en sortie du

premier réacteur est de 180 C.

On refait le test, avec une charge conforme à celle décrite ci-avant, mais à laquelle on incorpore une forte teneur en benzène: cette charge n 2 possède une teneur en

benzène de 7,66 % en poids et une densité à 15 C de 0,687.

Les autres propriétés demeurent globalement inchangées par rapport à la charge n l. Cette charge n 2 est traitée dans les mêmes conditions opératoires que celles mentionnées ci-avant pour le traitement de la charge n l, à l'exception du débit de gaz riche en hydrogène, qui est porté à 3,5 t/h (de manière connue en soi, l'isomérisation de charges riches en benzène nécessite une quantité accrue d'hydrogène dans le milieu réactionnel, compte tenu de la consommation supplémentaire

d'hydrogène induite par l'hydrogénation du benzène).

La température relevée en sortie du premier réacteur est alors de 193 C. Il y a donc eu une augmentation de température de 13 C dans ce réacteur, due à la forte quantité de chaleur dégagée par l'hydrogénation du supplément de benzène présent dans la charge n 2. A terme, cette augmentation de température dans le premier réacteur risque non seulement d'endommager le catalyseur et l'unité, mais également de diminuer les rendements de la réaction

d'isomérisation (meilleurs à basse température).

Cet exemple montre donc combien les procédés de l'art antérieur s'avèrent peu adaptés à l'isomérisation de charges

à forte teneur en benzène.

Exemple 2

Dans cet exemple, la charge riche en benzène décrite ci-avant (charge n 2) est traitée cette fois-ci selon le procédé d'isomérisation conforme à l'invention. Un fluide d'appoint est donc introduit dans le lit catalytique du premier réacteur, au niveau du premier tiers du lit catalytique (aux 2/7 de ce lit, exactement), et avec un débit de 30Nm3 par m3 de charge. Deux températures d'introduction du fluide d'appoint ont été testées: 30 C (température inférieure à celle du milieu réactionnel) et 145 C

(température de l'ordre de celle du milieu réactionnel).

Différentes compositions de fluide d'appoint, mentionnées

dans le Tableau I ci-après, ont été testées successivement.

Tableau I

Fluide Composition (en % en poids) Densité(40 C, 1, 0134 Pa)

F1 2%H2+12% CH4+18% CH, +25% C3H8+43% C4H10 1,04.1 0-

F2 2 % H2+ 80 %CH4+ 16%C2H6+2 % C3H8 0,59.10 - 3

F3 100 %H, 0,08.10- 3

F4 100 % CH4 0,62.10-3

F5 100 %C2H6 1,1 6.10-3

F6 100 %C3H8 1,72.10-3

F7 100 % nC4Hm 2,28. 10-3

F8 100 % nC5H1,2 2,87. 10-

Le fluide F1 correspond à un mélange gazeux du type de ceux que l'on peut récupérer en tête d'une colonne de fractionnement située en aval de l'unité d'isomérisation

(colonne dite de stabilisation).

A 400C, sous une pression de 1,0134.105 Pa (1 atmosphère), tous les fluides considérés se trouvent à l'état gazeux et ont une densité inférieure ou égale à celle du pentane (C5H12, fluide F8) considéré dans les mêmes conditions. Pour le test d'isomérisation, les conditions opératoires sont identiques à celles décrites dans l'Exemple 1 pour le traitement de la charge n 2, et la température d'entrée du mélange réactionnel dans le premier réacteur d'isomérisation

est notamment maintenue à 133 C.

Le Tableau II ci-après rassemble les résultats obtenus en

terme de température de sortie du premier réacteur.

Tableau II

Température de sortie du premier réacteur Fluide d'appoint (1) (2) Fl 1800C 1 83 C

F2 180 C 181 C

F3 181 C 1 82 C

F4 179oC 180 C

F5 180 C 1 82 C

F6 179 C 184 C

F7 181 C 1 87 C

F8 1840 C 189 C

(1) Température d'introduction du fluide d'appoint dans le premier réacteur: 30 C.

(2) Température d'introduction du fluide d'appoint dans le premier réacteur: 145'C.

Des résultats identiques à ceux exposés ci-avant ont été obtenus en introduisant le fluide d'appoint immédiatement en amont du premier réacteur d'isomérisation, entre le dispositif de réchauffement du mélange réactionnel le plus en aval et le point d'injection dudit mélange dans le premier réacteur. Comme le montre le Tableau II ci- dessus, l'introduction d'un fluide d'appoint léger permet de compenser l'excès de chaleur qui se dégage dans le premier réacteur en présence d'une charge riche en benzène. On parvient ainsi à abaisser la température régnant dans ce réacteur et, notamment, à ramener sa température de sortie à une valeur identique à, ou proche de, la température observée en isomérisation de

charges à teneur limitée en benzène (charge n l).

Par ailleurs, des résultats différents sont obtenus selon le fluide d'appoint utilisé. En particulier, lorsque le fluide d'appoint est introduit à une température élevée, l'abaissement de la température du premier réacteur est plus important avec des fluides légers. Il est donc possible d'adapter la composition du fluide introduit à la teneur en benzène de la charge à isomériser, avec pour conséquence, une

excellente flexibilité du procédé selon l'invention.

Exemple 3

Dans cet exemple, dans les essais 2 à 4, la charge riche en benzène (charge n 2 de l'Exemple 1) est isomérisée, en appliquant le procédé conforme à l'invention et dans des conditions opératoires identiques à celles de l'Exemple n 2, mais en faisant varier le débit du fluide d'appoint. Les trois essais mentionnés dans le Tableau III ci-dessous ont été effectués avec le même fluide F2, introduit dans le lit

catalytique du premier réacteur à une température de 145 C.

L'essai 1 correspond à un débit de fluide d'appoint nul

(art antérieur).

Tableau III

Essai Débit du fluide d'appoint Température de sortie du premier réacteur (Nm3 par m3 de charge) ( C)

-1 0 193

2 10 188

3 30 181

4 60 173

Cet exemple illustre l'excellent contrôle thermique auquel permet d'accéder l'invention. Ce contrôle est extrêmement précis et flexible, puisque le débit du fluide d'appoint peut être optimisé en fonction des caractéristiques de la charge à traiter et, notamment, de sa teneur en benzène. Exemple 4 Cet exemple permet de préciser les conditions dans lesquelles le procédé conforme à l'invention doit être mis en oeuvre, et notamment la nature des fluides d'appoint

susceptibles d'être employés.

Les conditions opératoires sont identiques à celles de

l'Exemple 2.

Différents fluides d'appoint ont été testés successivement: - F1, F5 et F8 sont les fluides déjà mentionnés dans l'Exemple 2 et correspondent aux conditions de l'invention: fluides gazeux à 40 C, sous une pression de 1,0134.Pa (1 atmosphère) et de densité inférieure ou égale à celle du pentane (C5H12, fluide F8) considéré dans les mêmes conditions.

- F9 et F10 sont des fluides plus lourds que le pentane.

Ces fluides sont tous injectés dans le lit catalytique du premier réacteur à une température de 145 C, et un débit de

Nm3 par m3 de charge.

Le Tableau IV ci-après expose les natures des fluides testés ainsi que les résultats obtenus lors des essais

d'isomérisation de la charge n 2 riche en benzène.

Tableau IV

Fluide Composition Etat physique (densité) Température sortie 1er réacteur à 40 C, 1,0134.10O5Pa (O C) F1 Mélange (H,, Cl à C4)gazeux (1,04.10-3) 183 F5 100% CH6 gazeux (1, 16.10-3) 182 F8 100% nC5H1 gazeux (2,87.10-3) 189 F9 1 00% nC6H1 4 liquide 1 92 F10 100% nCH2, liquide 1 96 Ces résultats soulignent la validité des critères retenus pour sélectionner les fluides d'appoint susceptibles d'être

employés dans l'invention.

Pour des fluides trop lourds, et en particulier plus lourds que le pentane, l'effet thermodynamique décrit ne se produit plus et l'injection de fluide d'appoint ne permet plus d'abaisser la température du premier réacteur. On constate même que, lorsqu'un tel fluide est introduit à une température supérieure ou égale à la température d'entrée dans le réacteur, comme c'est le cas dans le présent exemple, l'on risque d'aboutir à une élévation supplémentaire de la

température de ce réacteur (voir cas du fluide F10).

Claims (21)

REVENDICATIONS

1. Procédé d'isomérisation d'une charge hydrocarbonée contenant une quantité substantielle d'hydrocarbures paraffiniques à 5 ou 6 atomes de carbone et du benzène à une teneur supérieure ou égale à 2 % en poids, dans lequel la charge à traiter passe, en présence d'hydrogène, à une pression totale supérieure ou égale à 10.105 Pa (10 bars) et à une température moyenne comprise entre 100 et 200 C, dans au moins un réacteur (5) contenant un catalyseur d'isomérisation d'hydrocarbures paraffiniques, ce procédé étant caractérisé en ce que l'on introduit, dans la partie amont de la zone réactionnelle, un fluide d'appoint qui, à C et sous pression atmosphérique (1,0134.105 Pa), se trouve à l'état gazeux et possède une densité inférieure ou égale à celle du normal-pentane considéré dans les mêmes conditions.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que du fluide d'appoint est injecté dans la partie amont du premier réacteur d'isomérisation (5), à savoir dans la zone s'étendant du niveau d'introduction dans ce réacteur du mélange réactionnel (charge et hydrogène) jusqu'à mi-hauteur

du lit catalytique (6).

3. Procédé selon l'une quelconque des revendications

précédentes, caractérisé en ce que du fluide d'appoint est

injecté immédiatement en amont du premier réacteur, c'est-à-

dire après préchauffage complet du mélange réactionnel (charge et hydrogène) et avant injection dudit mélange dans

le premier réacteur (5).

4. Procédé selon l'une quelconque des revendications

précédentes, caractérisé en ce que ledit fluide d'appoint contient une quantité substantielle d'hydrogène et/ou

d'hydrocarbures comportant de un à cinq atomes de carbone.

5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit fluide d'appoint contient une quantité substantielle d'hydrogène et/ou d'hydrocarbures comportant de

un à quatre atomes de carbone.

6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4

et 5, caractérisé en ce que ledit fluide d'appoint comprend également, en quantité minoritaire, des hydrocarbures à six ou sept atomes de carbone, et/ou des gaz inertes tels que de

l'azote, ou tout autre fluide léger approprié.

7. Procédé selon l'une quelconque des revendications

précédentes, caractérisé en ce que ledit fluide d'appoint contient une quantité substantielle de composés légers issus d'une colonne de fractionnement (20) des effluents de l'unité d'isomérisation.

8. Procédé selon l'une quelconque des revendications

précédentes, caractérisé en ce que la composition et/ou le débit dudit fluide d'appoint sont optimisés en fonction des caractéristiques de la charge à traiter, notamment de sa

teneur en benzène.

9. Procédé selon l'une quelconque des revendications

précédentes, caractérisé en ce que ledit fluide d'appoint est

injecté à un débit de 5 à 150 Nm3 par m3 de charge.

10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit fluide d'appoint est injecté à un débit de 5 à 60

Nm3 par m3 de charge.

11. Procédé selon l'une quelconque des revendications

précédentes, caractérisé en ce que ledit fluide d'appoint est injecté à une température inférieure ou égale à celle du milieu réactionnel et, de préférence, comprise entre 20 et

180 C.

12. Procédé selon l'une quelconque des revendications

précédentes, dans lequel l'unité d'isomérisation comprend plusieurs réacteurs en série (5, 8), caractérisé en ce qu'une coupe riche en paraffines non isomérisées à 5 ou 6 atomes de carbone et qui contient généralement des naphtènes, provenant de la séparation et du traitement des effluents de l'unité d'isomérisation, est recyclée immédiatement en aval du

premier réacteur (5).

13. Dispositif d'isomérisation d'une charge hydrocarbonée contenant une quantité substantielle d'hydrocarbures paraf f iniques à 5 ou 6 atomes de carbone et du benzène à une teneur supérieure ou égale à 2% en poids, ledit dispositif comprenant au moins un réacteur (5) chargé avec un catalyseur en lit fixe (6), une ligne (33) d'amenée au réacteur (5) du mélange réactionnel constitué par la charge en mélange avec un gaz riche en hydrogène, au moins un système (3,4) de réchauffement dudit mélange réactionnel en amont du réacteur (5), et une ligne (10) d'évacuation du réacteur (5) de la charge enrichie en isoparaffines, ledit dispositif étant caractérisé en ce que, dans la partie amont de la zone réactionnelle débouche au moins un moyen (11) d'introduction d'un fluide d'appoint, qui se trouve à l'état gazeux à 40 C,

sous pression atmosphérique (1,0134.105 Pa).

14. Dispositif selon la revendications 13, caractérisé en

ce qu'une ligne (11d) d'alimentation en fluide d'appoint débouche dans la ligne (33) d'arrivée au premier réacteur (5) du mélange réactionnel (charge et hydrogène), entre le dispositif de réchauffement du mélange réactionnel le plus en aval (4) et le point d'injection dudit mélange dans le

premier réacteur (5).

15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications

13 et 14, caractérisé en ce qu'au moins un moyen (11, 11a, 11b, 11c) d'introduction du fluide d'appoint débouche dans le premier réacteur (5), en amont du lit dense de catalyseur (6)

et/ou au sein de la première moitié de ce dernier.

16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'au moins un moyen (11) d'introduction du fluide d'appoint est constitué dune canne ou d'un tube pourvu(e) de fentes latérales ou de plusieurs orifices, afin de permettre

une meilleure distribution du fluide d'appoint.

17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications

15 et 16, caractérisé en ce qu'au moins un moyen (11) d'introduction du fluide d'appoint est constitué d'un diffuseur permettant d'introduire le fluide d'appoint de

manière homogène sur toute la section du réacteur (5).

18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications

15 à 17, caractérisé en ce qu'au moins un moyen (11, lla, llb) d'introduction du fluide d'appoint débouche de manière transversale dans le réacteur (5), sensiblement

perpendiculairement à l'axe de ce dernier.

19. Dispositif selon l'une quelconque des revendications

à 18, caractérisé en ce qu'au moins un moyen (11c) d'introduction de fluide d'appoint débouche dans le réacteur (5) de manière sensiblement parallèle à l'axe de ce dernier et pénètre dans le réacteur (5) par l'orifice permettant

l'introduction du mélange réactionnel.

20. Dispositif selon l'une quelconque des revendications

13 à 19, caractérisé en ce que le lit catalytique du premier réacteur d'isomérisation (5) est séparé en une section amont (12) et une section aval (13) distinctes, un moyen (11a) d'introduction du fluide d'appoint pénétrant au sein du réacteur (5) entre les deux sections catalytiques (12) et (13).

21. Utilisation du procédé selon l'une des revendications

1 à 12 ou du dispositif selon l'une des revendications 13 à

pour l'isomérisation d'essences légères issues du réformage et/ou du craquage catalytique, seules ou en mélange

avec d'autres charges.