FR2738091A1 - Unite de transfert de la lumiere multiplexee en longueur d'onde et systeme de transfert de la lumiere multiplexee en longueur d'onde - Google Patents

Unite de transfert de la lumiere multiplexee en longueur d'onde et systeme de transfert de la lumiere multiplexee en longueur d'onde Download PDF

Info

Publication number
FR2738091A1
FR2738091A1 FR9610397A FR9610397A FR2738091A1 FR 2738091 A1 FR2738091 A1 FR 2738091A1 FR 9610397 A FR9610397 A FR 9610397A FR 9610397 A FR9610397 A FR 9610397A FR 2738091 A1 FR2738091 A1 FR 2738091A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
wavelength
terminal
light
light signal
optical filter
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR9610397A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2738091B1 (fr
Inventor
Takashi Mizuochi
Tadayoshi Kitayama
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Electric Corp
Original Assignee
Mitsubishi Electric Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Electric Corp filed Critical Mitsubishi Electric Corp
Publication of FR2738091A1 publication Critical patent/FR2738091A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2738091B1 publication Critical patent/FR2738091B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
    • G02B6/29379—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means characterised by the function or use of the complete device
    • G02B6/29395—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means characterised by the function or use of the complete device configurable, e.g. tunable or reconfigurable
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02057—Optical fibres with cladding with or without a coating comprising gratings
    • G02B6/02076—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings
    • G02B6/0208—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by their structure, wavelength response
    • G02B6/02085—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by their structure, wavelength response characterised by the grating profile, e.g. chirped, apodised, tilted, helical
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02057—Optical fibres with cladding with or without a coating comprising gratings
    • G02B6/02076—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings
    • G02B6/02123—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by the method of manufacture of the grating
    • G02B6/02133—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by the method of manufacture of the grating using beam interference
    • G02B6/02138—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by the method of manufacture of the grating using beam interference based on illuminating a phase mask
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
    • G02B6/29346—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating by wave or beam interference
    • G02B6/2935—Mach-Zehnder configuration, i.e. comprising separate splitting and combining means
    • G02B6/29352—Mach-Zehnder configuration, i.e. comprising separate splitting and combining means in a light guide
    • G02B6/29353—Mach-Zehnder configuration, i.e. comprising separate splitting and combining means in a light guide with a wavelength selective element in at least one light guide interferometer arm, e.g. grating, interference filter, resonator
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
    • G02B6/29346—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating by wave or beam interference
    • G02B6/2935—Mach-Zehnder configuration, i.e. comprising separate splitting and combining means
    • G02B6/29352—Mach-Zehnder configuration, i.e. comprising separate splitting and combining means in a light guide
    • G02B6/29355—Cascade arrangement of interferometers
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
    • G02B6/29346—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating by wave or beam interference
    • G02B6/29358—Multiple beam interferometer external to a light guide, e.g. Fabry-Pérot, etalon, VIPA plate, OTDL plate, continuous interferometer, parallel plate resonator
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04J—MULTIPLEX COMMUNICATION
    • H04J14/00—Optical multiplex systems
    • H04J14/02—Wavelength-division multiplex systems
    • H04J14/0201—Add-and-drop multiplexing
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04J—MULTIPLEX COMMUNICATION
    • H04J14/00—Optical multiplex systems
    • H04J14/02—Wavelength-division multiplex systems
    • H04J14/0201—Add-and-drop multiplexing
    • H04J14/0202—Arrangements therefor
    • H04J14/0204—Broadcast and select arrangements, e.g. with an optical splitter at the input before adding or dropping
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04J—MULTIPLEX COMMUNICATION
    • H04J14/00—Optical multiplex systems
    • H04J14/02—Wavelength-division multiplex systems
    • H04J14/0201—Add-and-drop multiplexing
    • H04J14/0202—Arrangements therefor
    • H04J14/0205—Select and combine arrangements, e.g. with an optical combiner at the output after adding or dropping
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04J—MULTIPLEX COMMUNICATION
    • H04J14/00—Optical multiplex systems
    • H04J14/02—Wavelength-division multiplex systems
    • H04J14/0201—Add-and-drop multiplexing
    • H04J14/0202—Arrangements therefor
    • H04J14/0213—Groups of channels or wave bands arrangements
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04J—MULTIPLEX COMMUNICATION
    • H04J14/00—Optical multiplex systems
    • H04J14/02—Wavelength-division multiplex systems
    • H04J14/0201—Add-and-drop multiplexing
    • H04J14/0215—Architecture aspects
    • H04J14/0217—Multi-degree architectures, e.g. having a connection degree greater than two
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
    • G02B6/29304—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating by diffraction, e.g. grating
    • G02B6/29316—Light guides comprising a diffractive element, e.g. grating in or on the light guide such that diffracted light is confined in the light guide
    • G02B6/29317—Light guides of the optical fibre type
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04J—MULTIPLEX COMMUNICATION
    • H04J14/00—Optical multiplex systems
    • H04J14/02—Wavelength-division multiplex systems
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04J—MULTIPLEX COMMUNICATION
    • H04J14/00—Optical multiplex systems
    • H04J14/02—Wavelength-division multiplex systems
    • H04J14/0201—Add-and-drop multiplexing
    • H04J14/0202—Arrangements therefor
    • H04J14/0206—Express channels arrangements
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04J—MULTIPLEX COMMUNICATION
    • H04J14/00—Optical multiplex systems
    • H04J14/02—Wavelength-division multiplex systems
    • H04J14/0221—Power control, e.g. to keep the total optical power constant

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
  • Signal Processing (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Optical Communication System (AREA)
  • Optical Integrated Circuits (AREA)

Abstract

Cette unité comprend trois filtres optiques (2, 3, 4). Dans un circuit de dérivation, les trois filtres sont connectés l'un à l'autre de telle sorte que la lumière entrant depuis le premier filtre (2) soit émise vers le troisième filtre (4) lorsqu'un réflecteur sélectif en longueur d'onde réfléchit la lumière, et vers le deuxième filtre (3) lorsque le réflecteur y fait passer la lumière. La lumière entrant depuis le deuxième filtre est émise vers le premier filtre lorsque le réflecteur réfléchit la lumière, et vers le troisième filtre lorsque le réflecteur y fait passer la lumière.

Description

UNITE DE TRANSFERT DE LA LUMIERE MULTIPLEXEE EN
LONGUEUR D'ONDE ET SYSTEME DE TRANSFERT DE LA LUMIERE
MULTIPLEXEE EN LONGUEUR D'ONDE
La présente invention concerne les communications
optiques multiplexées en longueur d'onde.
En association avec la rapide expansion des besoins en communications optiques, une augmentation sensible de la capacité de transfert a été requise. Jusqu'à présent, l'augmentation du transfert de capacité a été réalisée en augmentant la vitesse de traitement selon une hiérarchie numérique synchrone (HNS), notamment avec l'introduction du multiplexage par répartition dans le temps (MRT). Aujourd'hui, la valeur maximale de
la vitesse de transfert pratique est de 10 Gbits/s.
Ceci est une vitesse limite pouvant être traitée dans un circuit électronique à usage commercial, qui engendre une augmentation de coûts pour un dispositif
terminal de chemin de transfert.
Par ailleurs, en association avec le progrès dans la technologie de fabrication des diodes laser (DL) ainsi qu'avec le lissage d'un gain pour un amplificateur à fibre optique dopée à l'erbium (AFDE), un système de multiplexage par répartition en longueur d'onde a retenu l'attention accrue des personnes concernées. Dans ce système, les signaux lumineux ayant différentes longueurs d'onde sont utilisés en tant qu'ondes porteuses, une vitesse de transfert d'une onde est supprimée à un faible niveau, et les types existants de dispositifs terminaux de chemins de transfert peuvent être utilisés, ce qui rend possible
la suppression de coûts pour le système entier.
De même, si chaque dispositif d'une station est formé des parties du circuit de réception de la lumière, tous les dispositifs d'une station sont connectés avec un moyen optiquement transparent n'incluant pas un processus de conversion entre l'électricité et la lumière. D'une manière conventionnelle, la commutation d'un chemin de transfert est exécutée au moyen de la conversion de la lumière en électricité ou de la conversion de l'électricité en lumière et également par la terminaison d'un signal afin de lire les informations du chemin et par la commutation électrique de la connexion du chemin, mais si la technologie MRL (WDM) est utilisée, il est possible de facilement commuter un chemin de transfert non par conversion de la lumière en électricité, ni par la conversion de l'électricité en lumière. Ceci permet la simplification de l'entretien
et de la gestion administrative d'un réseau.
En tant que dispositif de communication optique multiplexé en longueur d'onde requis dans divers types de réseaux utilisant la technologie MRL, il est possible d'énumérer (1) un circuit de dérivation de la lumière utilisé dans un réseau de type bus, (2) un circuit de multiplexage à insertion/extraction utilisé dans un réseau de type en anneau, et (3) un circuit de multiplexage / séparation de longueur d'onde bidirectionnel utilisé dans un réseau de type en
étoile.
Dans le système de transmission sur câble sous-
marin, un circuit de dérivation optique utilisé pour la dérivation d'un câble optique courant dans une direction vers deux dérivations courant dans des
directions différentes respectivement a été requis.
Jusqu'à présent, un circuit de dérivation optique ayant un câble optique à deux conducteurs pour chaque destination a été utilisé, mais dans ce cas au total quatre conducteurs, deux pour un canal de liaison ascendante et les deux autres pour un canal de liaison descendante, ont été requis, ce qui engendre une augmentation du poids d'un câble optique ainsi que des coûts de celui-ci. Par opposition, en utilisant la technologie MRL, le nombre de conducteurs requis peut être réduit de moitié, comme cela est décrit dans " Optical submarine Cable Communication ", sous la supervision de Noboru Oyama, Moriji Kuwabara, KEC, pp.
141-151, 1991.
La figure 28 montre un exemple de circuit de dérivation optique utilisant la technologie MRL. Sur cette figure, désigné sous le numéro de référence 300 se trouve un circuit de dérivation optique, au 301a, 301b, et 301c sont les filtres optiques chacun pour répartir une longueur d'onde, au 302a, 302b, et 302c sont les filtres optiques chacun pour synthétiser une longueur d'onde. Par exemple, les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de Xi et k2 introduite à partir du câble A sont séparées l'une de l'autre par le filtre optique 301a, et l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xl traverse le filtre optique 302c pour pénétrer dans le câble C et l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de X2 traverse le filtre optique 302b pour pénétrer dans le câble B. D'autre part, les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de Xl et 12 respectivement introduites à partir du câble B sont séparées l'une de l'autre par le filtre optique 301b, et l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de kl traverse le filtre optique 302a pour pénétrer dans le câble A, tandis que l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k2 traverse le filtre optique 302c pour pénétrer dans le câble C. Ainsi, en utilisant deux longueurs d'onde différentes, la dérivation d'un câble
optique vers deux directions devient-elle possible.
A ce propos, dans les filtres optiques 301a, 301b, 301c, 302a, 302b, et 302c, chacun jouant un rôle important dans ce circuit de dérivation optique, le filtre à couches diélectriques multiples montré sur la
figure 29 a été utilisé dans la plupart des cas.
Ensuite, une description est faite pour les
fonctionnements du filtre à couches diélectriques multiples en référence à la figure 29. Sur cette figure, la lumière MRL entrant d'une borne 290 est collimatée par une lentille 291a et atteint le film à couches diélectriques multiples 292. Ce film à couches diélectriques multiples 292 est conçu afin qu'il reflète, par exemple, une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi et passe des ondes lumineuses ayant d'autres longueurs d'onde. L'onde lumineuse réfléchie ayant une longueur d'onde de Xl est focalisée par la lentille 291b et envoyée à une borne 290b. Un
récepteur de lumière 294 est connecté à ce point.
D'autre part, un émetteur de lumière 293 pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de X5 est connecté à une borne 290c, l'onde lumineuse traverse la lentille 291c, le film à couches diélectriques multiples 292 et
est émise au niveau de la borne 290a.
En tant qu'exemple concret du réseau de type anneau, il y a, par exemple, le réseau de multiplexeurs à insertion/extraction (MIE) basé sur la technologie MRL décrite dans " M. J. Chawki, V. Tholey, E. Delevaque, S. Boj et E. Gay, " Wavelength reuse scheme in a WDM unidirectionnal ring network using a proper fiber grating add/drop multiplexer ", Electronics Letters, vol. 31, No 6, pp. 476-477, 1995 ". Le MIE indique un multiplexeur qui extrait un signal au niveau d'une station et en même temps insère un signal
transmis de la station à une autre station.
Un réseau connecté avec une fibre optique de type anneau est connecté via un dispositif d'interconnexion optique à un autre réseau. Par exemple, une onde lumineuse ayant une longueur d'onde spécifique de kXi est allouée à une station 1. Parmi les signaux MRL arrivant dans la station 1, seule une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Il transmise à la station est dérivée par un filtre optique et est reçue par un récepteur de lumière. Par ailleurs, un signal transmis à partir de l'émetteur de lumière dans la station 1 est inséré dans la fibre optique utilisant une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de kl en tant qu'onde porteuse. Il est possible de reconnaître à quelle station chaque onde lumineuse a été transmise en
vérifiant une longueur d'onde de chaque onde lumineuse.
D'une manière similaire, une onde lumineuse ayant une longueur d'onde spécifique de X2 est allouée à une
station 2.
La figure 30 montre un exemple de dispositif de transfert de lumière multiplexée en longueur d'onde selon la technologie classique qui a été proposé en tant que filtre optique requis pour un réseau de type anneau. Le principe de base de ce type de filtre optique a été décrit dans " K. O. Hill, D.C. Johnson, F. Bilodeau, S. Faucher, " Narrow-bandwith optical waveguide transmission filters ", Electronics Letters, vol. 23, No 9, pp. 465-466, 1987 ", puis a été décrit d'une manière plus détaillée dans " D. C. Johnson, K. O. Hill, F. Bilodeau, S. Faucher, " New design concept for a narrow band wavelength-selective optical tap and combiner ", Electronics Letters, vol. 23, No. 13, pp. 668-669, 1987 ". Le même contenu est également décrit dans le brevet américain n 4 900 119. Une invention similaire est décrite dans la publication du brevet
japonais mis à l'inspection publique n 96605/1989.
Sur la figure 30, désigné sous les numéros de référence 310a, 310b se trouve un réseau de diffraction à fibre optique, au 311a et 311b un coupleur 2 x 2 3 dB, au 312 un émetteur de lumière, et au 313 un récepteur de lumière. Egalement désignée sous les numéros de référence 314a, 314b se trouve une section de réglage de l'indice de réfraction, au 315a, 315b une borne dans l'étage avant du coupleur de 3 dB 311a, au 315c, 315d une borne dans l'étage arrière du coupleur de 3 dB 311a, au 316a, 316b une borne dans l'étage avant du coupleur de 3 dB 311b, et au 316c, 316d une
borne dans l'étage arrière du coupleur de 3 dB 311b.
Le réseau de diffraction à fibre optique a été inventé par K. O. Hill et al. travaillant au Centre de recherche en communications au Canada, et lorsqu'une fibre optique est exposée à un rayon ultraviolet depuis l'extérieur, il en résulte un défaut de réseau et une fluctuation cyclique de l'indice de réfraction se produit, de sorte qu'un réseau de diffraction à fibre optique agit en tant que réflecteur sélectif de la longueur d'onde. Le réseau de diffraction à fibre optique est caractérisé par le fait que la reproductibilité de la longueur d'onde est élevée et
que la perte d'insertion est extrêmement faible.
En supposant qu'un pas de diffraction du réseau de diffraction à fibre optique est A, un indice de réfraction de la fibre optique équivalent est neff, une longueur de diffraction effective est Leff, et un coefficient de couplage est K, une longueur d'onde centrale XB de la réflexion de Bragg est égale à A/neff (XB - A/neff), tandis qu'un coefficient de réflexion R à une longueur d'onde centrale de la lumière réfléchie
est égal à tanhA2 (KLeff).
Pour une commodité de description, on suppose dans
la présente qu'une longueur d'onde de Bragg (une longueur d'onde de l'onde lumineuse réfléchie) pour les réseaux de diffraction à fibre optique 310a, 310b dans cet exemple de la technologie classique a été déterminée à XS5. Le réseau de diffraction à fibre optique agit lui-même uniquement en tant que réflecteur sélectif de la longueur d'onde, mais lorsque le coupleur de 3 dB 311a est connecté à un étage avant de celui-ci, parmi les ondes lumineuses MRL entrant à partir de la borne 315a, seule l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de X5 est réfléchie par le réseau de diffraction à fibre optique, et peut être sortie de
la borne 315b du coupleur de 3 dB.
La lumière entrant à partir de la borne 315a est répartie en deux parties, qui sont envoyées aux bornes 315c, 315d respectivement. Les ondes lumineuses sortant des bornes 315c, 315d sont réfléchies par les réseaux de diffraction à fibre optique 310a, 310b respectivement et reviennent vers le coupleur de 3 dB 311a, mais en revenant de la borne 315a vers la borne 315a, une onde lumineuse traversant la première voie d'acheminement comprenant la borne 315a, la borne 315c, le réseau de diffraction à fibre optique 310a (réflexion), la borne 315c, et la borne 315a dans cet ordre est synthétisée avec une onde lumineuse traversant une deuxième voie d'acheminement comprenant la borne 315a, la borne 315d, le réseau de diffraction 310b (réflexion), la borne 315d, et la borne 315a dans cet ordre, et l'onde lumineuse synthétisée sort de la borne 315a, mais une différence de phase de r/2 entre une onde lumineuse traversant le coupleur et l'onde lumineuse couplée est générée dans le coupleur de 3 dB, de telle sorte qu'une différence de phase de f soit générée entre les ondes lumineuses transmises traversant les chemins lumineux depuis la borne 315a jusqu'à la borne 315c et depuis la borne 315c jusqu'à la borne 315a dans la première voie d'acheminement et entre les ondes lumineuses couplées traversant les chemins lumineux depuis la borne 315a jusqu'à la borne 315d et depuis la borne 315d jusqu'à la borne 315a dans la deuxième voie d'acheminement, et une phase de la lumière dans la première voie d'acheminement est inversée par rapport à celle de la lumière dans la deuxième voie d'acheminement, de telle sorte que
l'interférence entre les ondes lumineuses soit annulée.
En revenant de la borne 315a à la borne 315b, une onde lumineuse traversant une première voie d'acheminement comprenant la borne 315a, la borne 315c, le réseau de diffraction 310a (réflexion), la borne 315c, et la borne 315b dans cet ordre est synthétisée avec une onde lumineuse traversant une deuxième voie d'acheminement comprenant la borne 315a, la borne 315d, le réseau de diffraction 310b (réflexion), la borne 315d, et la borne 315b, et l'onde lumineuse synthétisée sort de la borne 315b, mais une onde lumineuse passant depuis la borne 315a jusqu'à la borne 315c dans la première voie d'acheminement est une onde lumineuse transmise et une onde lumineuse passant de la borne 315c jusqu'à la borne 315b dans la première voie d'acheminement est une onde lumineuse couplée, tandis que dans la deuxième voie d'acheminement une onde lumineuse passant de la borne 315a jusqu'à la borne 315d est une onde lumineuse couplée et celle passant de la borne 315d jusqu'à la borne 315b est une lumière transmise, et de ce fait un retard de phase de r/2 est généré dans les deux ondes lumineuses passant dans les première et deuxième voies d'acheminement, ce qui signifie que le retard de phase total est r, et qu'une interférence entre les ondes lumineuses est intensifiée. Pour cette raison, l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k5 depuis la borne 315a est
envoyée à la borne 315b.
Les ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente de X5 et qui ne sont pas réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique atteignent le coupleur de 3 dB 311b, mais lorsqu'envoyée depuis la borne 315a jusqu'à la borne 316c, une onde lumineuse traversant la première voie d'acheminement comprenant la borne 315a, la borne 315c, le réseau de diffraction à fibre optique 310a (émission), la borne 316a et la borne 316c dans cet ordre est synthétisée avec une onde lumineuse traversant la deuxième voie d'acheminement comprenant la borne 315a, la borne 315d, le réseau de diffraction 310b (émission), la borne 316b, et la borne 316c, et une onde lumineuse traversant les chemins lumineux depuis la borne 315a jusqu'à la borne 315c et depuis la borne 316a jusqu'à la borne 316c dans la première voie d'acheminement est une onde lumineuse transmise, tandis que l'onde lumineuse traversant les chemins lumineux depuis la borne 315a jusqu'à la borne 315d et depuis la borne 316b jusqu'à la borne 316c dans la deuxième voie d'acheminement est une onde lumineuse couplée, de telle sorte qu'une différence de phase de r est générée, et une phase de l'onde lumineuse traversant la première voie d'acheminement est inversée par rapport à celle de l'onde lumineuse traversant la deuxième voie d'acheminement, de telle sorte que
l'interférence entre les ondes lumineuses soit annulée.
Lorsqu'envoyée depuis la borne 315a jusqu'à la borne 316d, une onde lumineuse traversant une première voie d'acheminement comprenant la borne 315a, la borne 315c, le réseau de diffraction à fibre optique 310a (émission), la borne 316a, et la borne 316d est synthétisée avec une onde lumineuse traversant une deuxième voie d'acheminement comprenant la borne 315a, la borne 315d, le réseau de diffraction à fibre optique 310b (émission), la borne 316d, et la borne 316d, et l'onde lumineuse synthétisée sort de la borne 316d, mais dans la première voie d'acheminement, une onde lumineuse traversant le chemin lumineux depuis la borne 315a jusqu'à la borne 315c est une onde lumineuse transmise et une onde lumineuse traversant le chemin lumineux depuis la borne 316a jusqu'à la borne 316d est une onde lumineuse couplée, tandis que dans la deuxième voie d'acheminement une onde lumineuse traversant le chemin lumineux depuis la borne 315a jusqu'à la borne 315d est une onde lumineuse couplée et celle traversant le chemin lumineux depuis la borne 316a jusqu'à la borne 316d est une onde lumineuse transmise, de telle sorte qu'un mode commun par un retard de phase de r/2 est généré entre l'onde lumineuse traversant la première voie d'acheminement et celle traversant la deuxième voie d'acheminement, et les ondes lumineuses sont intensifiées par cette interférence. Pour cette raison, les ondes lumineuses chacune entrant à partir de la borne 315a et ayant une longueur d'onde
différente de X5 sont envoyées à la borne 316d.
Par ailleurs, un signal ayant une longueur d'onde de t5 à insérer est transmis depuis l'émetteur de lumière 312 connecté à la borne 316c et est réglé sur la borne 316d. Les opérations sont les mêmes que celles d'un cas o une onde lumineuse entrant à partir de la borne 315a et ayant une longueur d'onde de k5 est envoyée à la borne 315b. Pour cette raison, une onde lumineuse entrant à partir de la borne 315a et ayant une longueur d'onde différente de X5 est envoyée à la
borne 316d.
Il convient de noter que la section de réglage de l'indice de réfraction 314a règle un indice de réfraction de telle sorte qu'une longueur de chaque chemin lumineux à partir du coupleur de 3 dB 311a 1l jusqu'à chacun des réseaux de diffraction à fibre optique 310a, 310b soit identique. De même, la section de réglage de l'indice de réfraction 314b règle un indice de réfraction de telle sorte qu'une longueur de chaque chemin lumineux à partir du coupleur de 3 dB 311b jusqu'à chacun des réseaux de diffraction à fibre
optique 310a, 310b soit identique.
Les sections de réglage de l'indice de réfraction 314a, 314b peuvent régler un indice de réfraction au moyen d'une exposition à un rayon ultraviolet comme dans le procédé de fabrication d'un réseau de diffraction à fibre optique. Cette technologie est décrite dans le brevet japonais mis à l'inspection
publique nO 298702/1992.
Des exemples concrets d'un réseau en forme d'étoile
incluent le LAMBDANET. Une description détaillée de ce
réseau est indiquée dans " M. S. Goodman, H. Kobrinski, M. P. Vecchi, R. M. Bulley, et J. L. Gimlett, IEEE Journal of Selected Areas in Communications, vol. 8, p. 995, 1990 ". Un émetteur de lumière pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde allouée est prévu dans chaque station. Un signal lumineux sortant de l'émetteur de lumière traverse un coupleur en étoile et atteint toutes les stations. Chaque station sélectionne une onde lumineuse ayant une longueur d'onde désirée à partir de toutes les ondes lumineuses reçues par la station. Par exemple, une longueur d'onde spécifique kXl est allouée à un émetteur de lumière installé dans la station 1. Par ailleurs, dans le cas o une longueur d'onde d'un signal destiné à être reçu par un récepteur de lumière de la station 1 est k5 qui est une longueur d'onde spécifique à un signal transmis par un émetteur de lumière installé dans la station 5, le récepteur de lumière reçoit sélectivement le signal ayant la longueur d'onde. Une fonction requise pour un filtre optique est le multiplexage bidirectionnel des longueurs d'onde pour les ondes lumineuses ayant des longueurs d'onde de Il et X5. D'une manière classique, un filtre à couches diélectriques multiples a été utilisé pour ce filtre optique. La configuration d'un filtre optique sur la base de
la technologie classique a été décrite ci-dessus.
Plusieurs problèmes dans le type classique de filtre optique ont dégradé les opérations et les caractéristiques du système et également compliqué la configuration. L'un des problèmes relatif à l'exemple de la technologie classique 1 est qu'un filtre à couches diélectriques multiples a une importante perte de passage et que de nombreuses parties optiques sont utilisées, ce qui rend difficile l'installation du filtre optique. Par ailleurs, un signal optique sort une fois d'une fibre optique pour pénétrer dans un espace, traverse une lentille ou un film à couches diélectriques multiples, puis pénètre à nouveau dans une fibre optique, de telle sorte que le déplacement de l'axe lumineux se produit facilement, et si le déplacement de l'axe lumineux se produit, un accident grave, tel que la rupture d'un câble optique qui est
une ligne interurbaine peut facilement se produire.
L'un des problèmes relatifs à l'exemple de la technologie classique 2 se produit dans un réseau de type en anneau dans le cas o deux ou plusieurs ondes lumineuses ayant des longueurs d'onde différentes sont allouées à une station ayant des demandes de lignes accrues. Cependant, deux ondes lumineuses ayant des longueurs d'onde différentes ne peuvent être extraites ni insérées simultanément par le filtre optique montré
sur la figure 30.
Dans le filtre optique montré sur la figure 10, il est extrêmement difficile de parvenir à l'indice de réfraction de 100 % pour les réseaux de diffraction à fibre optique 310a et 310b. Lorsqu'un paramètre de couplage KL est égal à 2, R est de 93 %. Dans cette étape, parmi les ondes lumineuses chacune envoyée à partir de l'émetteur de lumière 312 et ayant une longueur d'onde de k5 (appelée une lumière d'insertion), celles non réfléchies et le traversant, équivalant à 7 % de toutes les ondes lumineuses, peuvent pénétrer dans le récepteur de lumière 313 (cette lumière est appelée lumière diaphonique). Le récepteur de lumière 313 reçoit une onde lumineuse provenant de la borne 315a et ayant une longueur d'onde
de X5 (cette lumière est appelée lumière d'extraction).
A savoir une lumière d'insertion provenant de l'émetteur 312 peut entraîner une diaphonie avec une lumière d'extraction à recevoir par le récepteur 313, ce qui dégrade d'une manière désavantageuse les
caractéristiques de réception.
Sur la figure 30, s'il n'y a pas de réseaux de diffraction à fibre optique 310a, 310b, la puissance Pa de la lumière d'insertion entrant à partir de la borne 316c, un taux de puissance ajoutée à la borne 315b par rapport à une puissance émise par la borne 315 est définie en tant qu'isolation q. A savoir: q = (puissance émise à la borne 315a) / (puissance émise à la borne 315b)... (1) Dans le cas o les sections de réglage de l'indice de réfraction 314a et 314b peuvent être fabriquées de telle sorte qu'une longueur de chemin lumineux dans le coupleur de 3 dB 311a soit complètement identique à celle du coupleur de 3 dB 311n, q est égale à zéro (0), mais dans la technologie de fabrication actuellement disponible, q peut être supprimée au plus dans une plage de 0,1 à 0,01. Dans la présente, dans un cas o une perte excessive dans tous les chemins lumineux est ignorée, la puissance de la lumière d'insertion entrant depuis la borne 316c et pénétrant dans la borne 315b
est exprimée par l'expression de Pa (1-R) / (1 - q).
Par ailleurs, de la puissance Pd d'une onde lumineuse entrant depuis la borne 315a, la puissance d'une lumière d'extraction émise vers la borne 315b est exprimée par l'expression de Pd / 1 (1 - 9). Ensuite, le taux de lumière diaphonique par rapport à la lumière d'extraction, à savoir la diaphonie X est donné par l'expression suivante: X = Pa (1-R) / (Pd)... (2) dans laquelle R est de 93 % et Pa est égal à Pd, X est
0,07 (= - 11,6 dB).
La pénalité de puissance PP lorsqu'une diaphonie se produit dans un état o une différence A entre une fréquence optique d'une lumière d'insertion et celle d'une lumière d'extraction est égale à zéro (0) et la polarisation de la première est identique à celle de la deuxième est exprimée par l'expression suivante: PP = - 10 log (1 - 4 4)... (3) Notamment, lorsque X est égale à 0,02, une pénalité de
puissance maximale de 3,6 dB est générée.
La figure 31 montre le résultat d'une expérience effectuée en utilisant un dispositif de transfert de la lumière de 10 Gbits/s pour connaître une pénalité de puissance par rapport à une diaphonie X. Sur cette figure, un cercle noir indique une valeur obtenue par l'expérience et une ligne pleine indique une valeur obtenue par le calcul selon l'expression (1). Un résultat de l'expérience coïncidait bien avec la valeur calculée, et il a été confirmé qu'une pénalité de puissance de 1 dB est générée par rapport à une diaphonie de seulement - 25 dB. Pour supprimer une pénalité de puissance à, par exemple, 0,2 dB ou moins, la diaphonie doit être supprimée à un niveau inférieur à - 39 dB. L'indice de réfraction R pour satisfaire à l'exigence est calculé comme étant égal à 99,99 % à partir de l'expression (2). Lorsque considéré du point de vue des conditions réelles de la production des réseaux de diffraction à fibre optique, il est
extrêmement difficile de satisfaire à cette exigence.
Dans un réseau de type anneau, il est parfois nécessaire de commuter une longueur d'onde d'une onde extraite ou insérée à une longueur d'onde donnée en association avec la fluctuation des demandes pour chaque ligne. Cependant, dans le filtre optique montré sur la figure 30, il est impossible de sélectionner
librement une longueur d'onde.
Un filtre optique requis pour un réseau en forme d'étoile peut être formé avec le film à couches diélectriques multiples comme le montre la figure 29, une section entre une fibre d'entrée et une fibre de sortie dans le filtre optique à couches diélectriques multiples est formée d'un système de lentille, de telle sorte que non seulement la perte d'insertion est importante, mais également le montage est difficile, ce qui est désavantageux pour une production en série
dudit filtre.
Un premier objet de la présente invention est de fournir un circuit de dérivation optique dans lequel une perte de passage due au multiplexage de la longueur d'onde est minime et le déplacement de l'axe lumineux
ne se produit jamais.
Un deuxième objet de la présente invention est de garantir une voie de communication pour la communication entre les stations terminales les unes avec les autres en augmentant les stations terminales chacune équipée d'un système de transfert optique multiplexé en longueur d'onde et en séparant une partie faisant l'objet d'un dérangement, même si un dérangement quelconque se produit dans le chemin de transfert. Un troisième objet de la présente invention est de fournir une construction dans laquelle une perte de passage due au multiplexage de la longueur d'onde est minime et un nombre de longueurs d'onde pour une voie spécifiée peut être obtenu autant que possible dans le circuit de dérivation optique dans lequel le
déplacement de l'axe lumineux ne se produit jamais.
Un quatrième objet de la présente invention est de fournir un circuit optique à insertion/extraction qui
peut communiquer avec n'importe quelle autre station.
Un cinquième objet de la présente invention est de fournir un filtre optique qui peut multiplexer une pluralité d'ondes lumineuses en lesextrayant ou en les insérant. Un sixième objet de la présente invention est de fournir un filtre optique qui peut supprimer une fréquence de diaphonie et dont les caractéristiques de transfert ne sont pas dégradées même dans un cas o une longueur d'onde d'une onde lumineuse d'extraction est
la même que celle d'une onde lumineuse d'insertion.
Un septième objet de la présente invention est de fournir un filtre optique qui peut sélectionner une longueur d'onde qui doit être extraite ou insérée pour
le multiplexage.
Un huitième objet de la présente invention est de fournir un filtre optique dans lequel une perte est minime lorsque le MRL bidirectionnel est exécute, et qui peut, également, être facilement monté et est
adapté à la production en série.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend des premier, deuxième et troisième filtres optiques, chacun ayant une première borne dans laquelle un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée Il et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de Il sont entrés; une deuxième borne émet le signal lumineux ayant une longueur d'onde Xi entrée dans la première borne; une troisième borne dans laquelle le signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de X1 est entré; et une quatrième borne qui émet le signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de kl entré dans la première borne, et chacune émettant également le signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de Xi entré dans la troisième borne vers la deuxième borne; dans laquelle la troisième borne du premier filtre optique et la quatrième borne du deuxième filtre optique sont connectées l'une à l'autre; la troisième borne du deuxième filtre optique et la quatrième borne du troisième filtre optique sont connectées l'une à l'autre; et la troisième borne du troisième filtre optique et la quatrième borne du
premier filtre optique sont connectées l'une à l'autre.
Dans un système de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention, les équipements des stations terminales ayant chacune un dispositif d'émission / de réception de la lumière pour émettre ou recevoir un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée kl et celui ayant une longueur d'onde différente de kl via l'unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde verticalement connectée l'un à l'autre
sont mis en communication l'un avec l'autre.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend un premier filtre ayant une première borne dans laquelle un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée kl et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de Xi sont entrés; une deuxième borne qui émet le signal lumineux ayant une longueur d'onde de kXi entré dans cette première borne; une troisième borne dans laquelle le signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de k2 est entré; et une troisième borne qui émet le signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de Il entré dans la première borne; et des deuxième et troisième filtres chacun ayant: une première borne dans laquelle un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée 12 et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de 12 sont entrés; une deuxième borne qui émet le signal lumineux ayant une longueur d'onde de 12 entré dans cette première borne; une troisième borne dans laquelle le signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de k2 est entré; et une quatrième borne qui émet le signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de k2 entré dans la première borne; dans laquelle la troisième borne du premier filtre optique et la quatrième borne du deuxième filtre optique sont connectées l'une à l'autre; la troisième borne du deuxième filtre optique et la quatrième borne du troisième filtre optique sont connectées l'une à l'autre; et la troisième borne du troisième filtre optique et la deuxième borne du premier filtre optique
sont connectées l'une à l'autre.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend un filtre optique ayant une première borne pour recevoir et entrer un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans une bande de longueurs d'onde spécifiée XB1 allouée à une station pour la réception ainsi qu'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde non comprise dans la bande de longueurs d'onde spécifiée XB1, une deuxième borne pour émettre un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1 entré dans la première borne, et une troisième borne, le signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde non comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1 étant entré dans la première borne; un récepteur de lumière dans lequel le signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis vers la deuxième borne du filtre optique est entré; un émetteur de lumière pour émettre un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde de transmission comprise dans une bande de longueurs d'onde allouée à partir de la station à une station de réception; et un coupleur directionnel pour synthétiser le signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde non comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1 émis à partir de la troisième borne du filtre optique et le signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis à partir de l'émetteur de lumière et sortant le signal synthétisé
pour la transmission.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend un filtre optique ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans une quelconque de N parties de la bande de longueurs d'onde de XB1 à XBN ainsi qu'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde non comprise dans les bandes de longueurs d'onde, une deuxième borne pour émettre un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans les bandes de longueurs d'onde de XB1 à IBN entré dans la première borne, une troisième borne pour l'entrée d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans les bandes de longueurs d'onde de XB1 à IBN, et une quatrième borne pour la sortie du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde non comprise dans les bandes de longueurs d'onde entré dans la première borne ainsi que le signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans les bandes de longueurs d'onde de XB1 à XBN entré dans la troisième borne; un récepteur de lumière pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis vers la deuxième borne du filtre optique; et un émetteur de lumière pour la sortie du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans les bandes de longueurs d'onde de XB1 à kBN entré dans
la troisième borne du filtre optique.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend une voie de guidage de la lumière de diffraction ayant une pluralité de longueurs d'onde réfléchies formées dans la voie de guidage de la lumière de diffraction
identique en tant que filtre optique.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend un filtre optique ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde comprise dans la bande de longueurs d'onde spécifiée XB1 ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde non comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1, une deuxième borne pour la sortie du signal lumineux transmis ayant une longueur d'onde comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1 entré dans cette première borne, une troisième borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1, et une quatrième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde non comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1 entré dans la première borne ainsi que le signal lumineux ayant une longueur d'onde comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1 entré dans la troisième borne; un récepteur de lumière pour la réception d'un signal lumineux émis vers la deuxième borne du filtre optique; un émetteur de lumière pour la sortie d'un signal lumineux vers la troisième borne du filtre optique; et des moyens de commande de la fréquence lumineuse pour commander l'émetteur de lumière afin que l'émetteur de lumière oscille une lumière ayant une longueur d'onde déplacée d'une valeur spécifiée à partir d'une longueur d'onde d'un signal
lumineux reçu par le récepteur de lumière.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend un premier filtre optique ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée kl ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde k1, une deuxième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde kXl entré dans cette première borne, une troisième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xi entré dans la première borne; un deuxième filtre optique ayant une quatrième borne pour la réception du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xi émis à partir de la troisième borne de ce premier filtre optique, une cinquième borne pour la réception du signal lumineux ayant la longueur d'onde spécifiée Xl ainsi que celui ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde k1l, et une sixième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kXl entré dans la quatrième borne ainsi qu'un signal lumineux transmis ayant une longueur d'onde Xi entré dans la cinquième borne; un récepteur de lumière pour la réception d'un signal lumineux émis vers la deuxième borne du premier filtre optique; et un émetteur de lumière pour la sortie d'un signal lumineux vers la cinquième borne du
deuxième filtre optique.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend un premier filtre optique ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée kl ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xi, une deuxième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde Il entré dans cette première borne, une troisième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kl entré dans la première borne; et un deuxième filtre optique ayant une quatrième borne pour la réception du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kl émis à partir de la troisième borne de ce premier filtre optique, une cinquième borne pour la réception du signal lumineux ayant la longueur d'onde spécifiée kl ainsi que celui ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kXi, et une sixième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xl entré dans la quatrième borne ainsi qu'un signal lumineux transmis ayant une longueur d'onde Xi entré dans la cinquième borne; dans laquelle la troisième borne du premier filtre optique et la quatrième borne du deuxième filtre sont connectées l'une à l'autre avec un réflecteur sélectif des longueurs d'onde dans lequel une longueur
d'onde centrale de réflexion est kXl.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend un premier filtre optique ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée X2 ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde 12, une deuxième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde k2 entré dans cette première borne, une troisième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde X2 entré dans la première borne; un deuxième filtre optique ayant une quatrième borne pour la réception du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde 12 émis à partir de la troisième borne de ce premier filtre optique, une cinquième borne pour la réception du signal lumineux ayant la longueur d'onde spécifiée k2, et une sixième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde 12 entré dans la quatrième borne ainsi qu'un signal lumineux transmis ayant une longueur d'onde X2 entré dans la cinquième borne, un troisième filtre optique ayant une septième borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée Il ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xi, une huitième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée k2 ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde Xl entré dans la septième borne, une neuvième borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde X2 émis vers la huitième borne, et une dixième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kXi reçu de la septième borne; et un quatrième filtre optique ayant une douzième borne pour la réception du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kXi émis à partir de la dixième borne du troisième filtre optique, une treizième borne pour la réception du signal lumineux ayant la longueur d'onde spécifiée kXl ainsi que le signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée X2, une quatorzième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde kl reçu de la treizième borne ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kXi reçu de la douzième borne, et une onzième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde k2 reçu de la treizième borne; dans laquelle la deuxième borne et la neuvième borne sont connectées l'une à l'autre, et la cinquième borne
et la onzième borne sont connectées l'une à l'autre.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend un premier circulateur de lumière ayant un premier port pour la réception de N ondes d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant des longueurs d'onde spécifiées de Il à IN, un deuxième port pour la sortie du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde entré dans le premier port, et un troisième port pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde entré dans le deuxième port; un coupleur directionnel ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans l'une quelconque des bandes de longueurs de d'onde de Il à IN émis à partir du deuxième port du premier circulateur de lumière et également pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans l'une quelconque des bandes de longueurs d'onde de Xl à XN vers le deuxième port du premier circulateur de lumière, une deuxième borne pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde, une troisième borne et une quatrième borne chacune pour la répartition d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde comprise dans l'une quelconque des bandes de longueurs d'onde Xi à XN entré dans les première et deuxième bornes en deux parties, la sortie du signal lumineux réparti, et la réception des signaux lumineux ayant des longueurs d'onde de Xl à AN, le coupleur directionnel émettant un signal lumineux synthétisé vers la deuxième borne si une phase d'un signal lumineux entré dans la troisième borne et retournant vers la première borne est inversée par rapport à un signal lumineux entré dans la quatrième borne et retournant vers la première borne, et également la sortie d'un signal lumineux synthétisé vers la première borne si les phases des deux signaux sont identiques, la sortie d'un signal lumineux synthétisé vers la première borne si une phase d'un signal lumineux entré dans la troisième borne et retournant vers la deuxième borne est inversée par rapport à celle d'un signal lumineux entré dans la quatrième borne et retournant vers la deuxième borne, et également la sortie d'un signal lumineux synthétisé vers la deuxième borne si les phases des deux signaux sont identiques; des réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde du premier au énième réfléchissant les signaux lumineux ayant des longueurs d'onde de kl à IN et respectivement connectés à la troisième borne du coupleur directionnel; des déphaseurs de lumière du premier au énième, chacun fourni en correspondance avec chacun des réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde du premier au énième et déphasant un signal lumineux le traversant; des réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde du N+ième au 2Nième réfléchissant les signaux lumineux ayant des longueurs d'onde de Rl à IN et respectivement connectés à la quatrième borne du coupleur directionnel; un circuit de commande du déphaseur de lumière pour commander un taux de décalage pour chacun des déphaseurs de lumière du premier au énième afin qu'une phase d'un signal lumineux sorti de la première ou de la deuxième borne du coupleur directionnel vers les troisième et quatrième bornes, réfléchi par l'un quelconque des réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde du premier au énième, entré dans la troisième borne et retournant vers la première ou la deuxième borne soit inversé par rapport à celle d'un signal lumineux réfléchi par l'un quelconque des réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde du N+ lième au 2Nième, entr dans la quatrime borne et retournant au 2N, entré dans la quatrième borne et retournant vers la première ou la deuxième borne dans le cas o un signal lumineux est dérivé, et également afin que le premier soit le même que le deuxième dans le cas o un signal lumineux le traverse; un deuxième circulateur de lumière ayant un premier port pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis depuis la deuxième borne du coupleur directionnel et également pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde vers la deuxième borne du coupleur directionnel, un deuxième port pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde entré dans ce premier port, et un troisième port pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde et la sortie du signal vers le premier port; un récepteur de lumière pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis vers le deuxième port du deuxième circulateur de lumière; et un émetteur de lumière pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde vers le
troisième port du deuxième circulateur de lumière.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend un premier filtre optique ayant une première borne pour la réception et la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée Xi, un signal lumineux ayant une longueur d'onde XJ, et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente des longueurs d'onde Xi, Xj, une deuxième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde Xi entré dans cette première borne et pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde Xi, et une troisième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde ki entré dans la première borne, le premier filtre optique sortant le signal lumineux ayant une longueur d'onde kXi entré dans la deuxième borne vers la première borne; un deuxième filtre optique ayant une quatrième borne pour la réception du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde ki émis depuis la troisième borne vers le premier filtre optique et une cinquième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde Xj entré dans cette quatrième borne; un émetteur de lumière pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde pour la deuxième borne du premier filtre optique; et un récepteur de lumière pour la réception du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis vers une
deuxième borne du deuxième filtre optique.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention forme un filtre optique avec une voie de guidage de la lumière de diffraction dans lequel une longueur d'onde d'une première lumière réfléchie est plus courte que celle d'une deuxième lumière réfléchie en tant que premier
filtre optique.
Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention comprend un premier filtre optique ayant une première borne pour la réception et la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée Xi, un signal lumineux ayant une longueur d'onde Xj et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente des longueurs d'onde Xi et Xj, une deuxième borne pour la sortie du signal lumineux ayant la longueur d'onde Xi entré dans cette première borne, et une troisième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde ki entré dans la troisième borne, le premier filtre optique émettant le signal lumineux ayant la longueur d'onde Xj entré dans la troisième borne vers la première borne; un deuxième filtre optique ayant une quatrième borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde Xi émis à partir de la deuxième borne du premier filtre optique et une cinquième borne pour la sortie du signal lumineux ayant la longueur d'onde Xi entré dans cette quatrième borne; un émetteur de lumière pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde vers la troisième borne du premier filtre optique; et un récepteur de lumière pour la réception du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis vers la cinquième borne du deuxième filtre optique. Une unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la présente invention forme un filtre optique avec une voie de guidage de la lumière de diffraction dans laquelle une longueur d'onde d'une première lumière réfléchie est plus courte que celle d'un signal lumineux transmis à partir de l'émetteur de
lumière en tant que premier filtre optique.
Les autres objets et caractéristiques de la présente invention seront compris à partir de la
description qui suit en référence aux dessins
d'accompagnement.
La figure 1 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 1 selon la présente invention; la figure 2 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 2 selon la présente invention; la figure 3 est un schéma fonctionnel montrant les opérations dans le mode de réalisation 2 selon la présente invention; la figure 4 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 3 selon la présente invention; la figure 5 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 4 selon la présente invention; la figure 6 est une vue montrant une longueur d'onde allouée à chaque station selon la présente invention; la figure 7 est une vue montrant une longueur d'onde allouée à une station d'émission et à une station de réception; la figure 8 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 5 selon la présente invention; la figure 9 est une vue montrant le facteur de transmission lorsque deux types de longueur d'onde sont extraits et insérés; la figure 10 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 6 selon la présente invention; la figure 11 est une vue montrant un procédé de fabrication dans le mode de réalisation 6 selon la présente invention; la figure 12 est une vue montrant le facteur de transmission lorsque deux types de longueur d'onde sont extraits et insérés; la figure 13 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 7 selon la présente invention; la figure 14 est une vue de l'agencement d'une longueur d'onde montrée dans le mode de réalisation 7 selon la présente invention; la figure 15 est une vue des résultats expérimentaux pour expliquer un effet dans le mode de réalisation 7 selon la présente invention; la figure 16 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 8 selon la présente invention; la figure 17 est une vue des résultats des calculs pour expliquer un effet dans le mode de réalisation 8 selon la présente invention; la figure 18 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 9 selon la présente invention; la figure 19 est une vue des résultats des calculs pour expliquer un effet dans le mode de réalisation 9 selon la présente invention; la figure 20 est une vue des résultats des calculs pour expliquer un effet dans le mode de réalisation 9 selon la présente invention; la figure 21 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 10 selon la présente invention; la figure 22 est un schéma fonctionnel montrant les opérations dans le mode de réalisation 10 selon la présente invention; la figure 23 est un schéma fonctionnel pour expliquer un exemple d'une application du système montrée dans le mode de réalisation 10 selon la présente invention; la figure 24 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 11 selon la présente invention; la figure 25 est une vue montrant une relation entre une longueur d'onde de transmission et une vitesse de déphasage d'un déphaseur de lumière montré dans le mode de réalisation 11 selon la présente invention; la figure 26 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 12 selon la présente invention; la figure 27 est un schéma fonctionnel montrant le mode de réalisation 13 selon la présente invention; la figure 28 est un schéma fonctionnel montrant l'exemple 1 sur la base du type classique de celui-ci; la figure 29 est un schéma fonctionnel montrant un filtre à couches diélectriques multiples dans l'exemple 1 sur la base du type classique de celui-ci; la figure 30 est un schéma fonctionnel montrant l'exemple 2 sur la base du type classique; et la figure 31 est une vue montrant une pénalité de puissance imputée à la diaphonie d'un filtre optique selon l'exemple 2 sur la base du type classique obtenue
par calcul et par expérience.
Un objet du présent mode de réalisation est de réaliser un circuit de dérivation optique qui dérive une lumière multiplexée en longueur d'onde à partir d'une direction vers deux directions en utilisant un réflecteur sélectif des longueurs d'onde et un coupleur directionnel. La configuration du présent mode de réalisation est montrée sur la figure 1. Sur cette figure, désignée sous le numéro de référence 1, se trouve un circuit de dérivation optique, au 2, 3, 4 un filtre optique respectivement, au 8a, 8b une section de réglage de l'indice de réfraction respectivement, au 9a, 9b un réseau de diffraction à fibre optique en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, au 10a, lob
un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel Les lettres a, b indiquent une borne dans l'étage avant du coupleur de 3
dB 10a, et les lettres c, d indiquent
une borne dans l'étage arrière du coupleur de 3 dB lob.
Les filtres optiques 2, 3, 4 sont chacun les mêmes que le filtre optique décrit dans l'exemple 2 de la technologie classique. Le coupleur de 3 dB à une arête du réseau comprenant les trois filtres optiques est connecté à un coupleur de 3 dB du filtre optique adjacent. D'une manière concrète, comme le montre la figure 1, une borne c du filtre optique 2 est connectée à une borne d du filtre optique 3, une borne c du filtre optique 3 à une borne d du filtre optique 4, et par ailleurs une borne c du filtre optique 4 à une borne d du filtre optique 2. De même, les bornes a, b dans l'étage avant du coupleur de 3 dB dans chacun des trois filtres optiques 2, 3, 4 sont connectées, comme le montre la figure 1, aux fibres optiques E/S 5a, 5b, 6a, 6b, 7a, 7b respectivement au circuit de dérivation optique. Il convient de noter qu'une longueur d'onde de Bragg du réseau de diffraction à fibre optique prévu
dans chacun des filtres optiques 2, 3 et 4 est kXi.
Par exemple, une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de %i introduite depuis la fibre optique Sa entre à partir de la borne a du filtre optique 2, est réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 9a et 9b, traverse la borne b et entre dans la fibre optique 7b. En d'autres termes, l'établissement de la voie de la fibre optique 5a à la fibre optique 7b est automatiquement effectué selon la longueur d'onde
de kXi.
Les ondes lumineuses, chacune introduite à partir de la borne a du filtre optique 2 et ayant une longueur d'onde différente de Xl ne sont pas réfléchies par les réseaux de diffraction à fibre optique 9a et 9b, et sont envoyées à la borne d. Ensuite, les ondes lumineuses pénètrent dans la borne c du filtre optique 4, mais n'y sont pas réfléchies, traversent la borne b, et entrent dans la fibre optique 6b. Notamment la voie allant de la fibre optique 5a à la fibre optique 6b est automatiquement établie pour une onde lumineuse ayant
une longueur d'onde différente de Il.
D'une manière similaire, l'onde lumineuse entrant à partir de la fibre optique 6a et ayant une longueur d'onde de Xl est réfléchie par le filtre optique 3 et pénètre dans la fibre optique 5b, tandis que toutes les ondes lumineuses chacune entrant à partir de la fibre optique 6a et ayant une longueur d'onde différente de kl pénètrent dans la fibre optique 7b. Par ailleurs, l'onde lumineuse entrant à partir de la fibre optique 7a et ayant une longueur d'onde de lXi est réfléchie par le filtre optique 4 et pénètre dans la fibre optique 6b, tandis que toutes les ondes lumineuses entrant à partir de la fibre optique 7a et ayant une longueur d'onde différente de Xi pénètrent dans la fibre optique b. Des ondes lumineuses chacune entrant à partir de la fibre optique 5a et ayant une longueur d'onde de il, la totalité des quelques composants non réfléchis par le réseau de diffraction à fibre optique et le traversant se dirige vers le filtre optique 4. Au filtre optique 4, la plupart des composants sont réfléchis et vont vers le filtre optique 3. La plupart des composants ayant atteint le filtre optique 3 sont réfléchis à cet endroit et reviennent vers le filtre 2. En fait, les composants disparaissent en raison de la perte générée dans ces étapes et une diaphonie avec l'autre voie ne
se produit jamais.
Par ailleurs, des ondes lumineuses chacune entrant à partir de la fibre optique 5a et ayant une longueur d'onde différente de Xi, quelques composants vont à la borne c, et les composants vont à la borne a du filtre optique 3. Notamment les composants vont dans une direction inverse par rapport à celle dans laquelle les autres signaux traversent la fibre optique 6a, de telle sorte qu'une diaphonie avec les autres signaux ne se
produit jamais.
Comme décrit ci-dessus, différents d'un filtre à couches diélectriques multiples qui doit être couplé à un élément en volume dans un espace en utilisant un type classique de lentille ou similaire, dans la présente invention, en connectant 3 pièces de filtre optique, chacune comprenant deux coupleurs de 3 dB et 2 réseaux de diffraction en forme d'étoile, tous les filtres optiques peuvent être connectés à une fibre optique, ce qui rend possible la réalisation d'un circuit de dérivation optique avec une perte d'insertion minime ainsi qu'une fiabilité élevée dans
lequel une diaphonie se produit rarement.
Il convient de noter que la description du mode de
réalisation susmentionné suppose une configuration dans laquelle un réseau de diffraction à fibre optique est utilisé en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, mais le même effet peut être obtenu également en utilisant une voie de guidage de l'onde de diffraction formée sur un substrat optique plat. La
description susmentionnée suppose également
l'utilisation d'un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais d'autres types de coupleur
directionnel peuvent être utilisés.
Un objet du présent mode de réalisation est de fournir une méthode de construction pour un système de communication de la lumière multiplexée en longueur d'onde en utilisant le circuit de dérivation optique décrit dans le mode de réalisation 1. La figure 2 est un réseau dans lequel les stations terminales A, B, C, et D chacune fournie dans chacune des 4 positions sont connectées l'une à l'autre par l'intermédiaire du circuit de dérivation optique. Par exemple, les communications de la station terminale A vers la station terminale D sont exécutées le long d'une voie ayant une ligne pleine indiquée par 1 à 1'. Tout d'abord, un signal transmis avec une longueur d'onde de Il depuis un émetteur de lumière 21a dans la station terminale A est envoyé à un circuit de dérivation optique 20a à travers un relais optique 25a. La longueur d'onde de kXi est réfléchie à cet endroit, va à un relais optique 25b, et est reçue par un récepteur de lumière 22b dans la station terminale B. Le signal destiné à la station terminale B y est alloué par un répartiteur 22c, et les signaux restés pour les stations terminales C, D leur sont transmis à partir d'un récepteur de lumière à travers la même longueur d'onde de Xl. Les signaux transmis à partir du relais optique 25b sont à nouveau réfléchis par le circuit de dérivation optique 20a et atteignent le circuit de dérivation optique 20b à travers les relais optiques c, 25d. Ces signaux sont instantanément réfléchis à cet endroit, et reçus par un récepteur de lumière 23b dans la station terminale C. Un signal destiné à la station terminale C y est alloué par un répartiteur 23c, et le signal resté pour la station terminale D lui est transmis à partir d'un émetteur de lumière 23a avec la même longueur d'onde de kl. Le signal transmis à partir d'un relais optique 25e est à nouveau réfléchi par le circuit de dérivation optique 20b et est reçu par un récepteur de lumière 24b dans la station
terminale D à travers un relais optique 25f.
A l'inverse, les communications à partir de la station terminale D jusqu'à la station terminale A sont exécutées le long d'une voie avec une ligne en pointillés indiquée par 2 à 2'. Tout d'abord, un signal transmis avec une longueur d'onde de k2 à partir d'un émetteur de lumière 24a dans la station terminale D est envoyé à un circuit de dérivation optique 20b à travers le relais optique 25f. La longueur d'onde de k2 traverse le circuit, va jusqu'au relais optique 25e, et est reçue par le récepteur de lumière 23b dans la station terminale C. Le signal destiné à la station terminale C lui est alloué par le connecteur transversal 23c, et les signaux restés pour les stations terminales B, A leur sont transmis à partir du récepteur de lumière 23a à travers la même longueur d'onde de X2. Les signaux transmis à partir du relais optique 25e traversent à nouveau le circuit de dérivation optique 20b et atteignent le circuit de dérivation optique 20a à travers les relais optiques d, 25c. Ces signaux passent à cet endroit, et sont reçus par le récepteur de lumière 22b dans la station terminale B. Un signal destiné à la station terminale B lui est alloué par le répartiteur 22c, et le signal resté pour la station terminale A lui est transmis par un émetteur de lumière 22a avec la même longueur d'onde de k2. Le signal transmis à partir du relais optique b traverse à nouveau le circuit de dérivation optique a et est reçu par le récepteur de lumière 2lb dans la
station terminale A à travers le relais optique 25a.
Ensuite, une description est faite pour un cas o
un certain dérangement se produit selon lequel un câble optique entre un circuit de dérivation optique et la station terminale C est coupé, en référence à la figure 3. Le réseau doit immédiatement protéger les voies de communication entre les stations terminales
restées sans traverser la borne c.
Tout d'abord, une fonction de surveillance du réseau s'aperçoit que le câble optique a été coupé au point de dérangement 26. Les communications de la station terminale A à la station terminale B sont normalement exécutées le long de la voie indiquée par une ligne pleine 1 à 1' en utilisant une longueur d'onde de Xl. Les communications de la station terminale A vers la station terminale D ne peuvent traverser la station terminale C, de telle sorte qu'une voie indiquée par une ligne en pointillés 3 à 3' est établie en utilisant une longueur d'onde de 12 depuis la station terminale A. D'autre part, les communications depuis la station terminale B vers la station terminale D, utilisent, au départ, la longueur d'onde de k2, reviennent une fois à la station terminale A avec la voie indiquée par une ligne en pointillés 2 à 2', et le signal est transféré sur la voie indiquée par la ligne 3 à 3' dans le répartiteur 21c. Le signal est notamment retransmis à la station terminale A. Inversement à ces étapes, dans les communications de la station terminale D à la station A, une voie indiquée par une ligne pleine 4 à 4' est établie en effectuant une commutation de la longueur d'onde normale de X2 à celle de Xi. Les communications de la station terminale D à la station terminale B peuvent être effectuées en effectuant une commutation afin de transférer les signaux de 4' à 1 au niveau du répartiteur 21c. Comme décrit ci- dessus, toutes les voies de communication, à l'exception de la station terminale C installée au niveau de l'arête du câble o le dérangement s'est produit peuvent être protégées en commutant une longueur d'onde de transmission depuis une station terminale vers une longueur d'onde réfléchie (ici Xi) du réseau de diffraction dans un circuit de dérivation optique ou vers une longueur
d'onde autre que celle décrite ci-dessus (ici k2).
La description ci-dessus suppose un exemple dans
lequel 2 circuits de dérivation optiques sont connectés l'un à l'autre, mais même si 3 circuits de dérivation optiques ou plus sont connectés en série l'un à l'autre, les stations terminales peuvent d'une manière
similaire être mis en communication l'une avec l'autre.
Un objet du présent mode de réalisation est de réaliser un circuit de dérivation optique qui dérive une lumière multiplexée en longueur d'onde venant d'une direction vers deux directions en utilisant un réflecteur sélectif des longueurs d'onde et un coupleur
directionnel, comme celui du mode de réalisation 1.
Dans le mode de réalisation 1, le transfert d'un signal dans une direction inverse horaire (par exemple 5a à 7b, 6a à 5b, 7a à 6b sur la figure 1) est effectué en le réfléchissant par un réseau de diffraction à fibre optique, et le transfert d'un signal dans une direction horaire (par exemple 5a à 6b, 6a à 7b, 7a à 5b) est effectué en le faisant traverser selon un interféromètre Mach- Zehnder. En général, une largeur de bande ayant une longueur d'onde réfléchie de Bragg est plus étroite que la largeur de la bande de transmission de l'interféromètre Mach-Zehnder, de telle sorte qu'un certain nombre de longueurs d'onde de transfert de la direction inverse horaire ont été limitées. D'autre part, dans le mode de réalisation 3, la transmission selon l'interféromètre Mach-Zehnder peut être utilisée pour le transfert d'un signal dans une direction inverse horaire, et pour cette raison, un grand nombre
de longueurs d'onde peut être alloué.
La configuration du présent mode de réalisation est montrée sur la figure 4. Sur cette figure, désigné sous le numéro de référence 40 se trouve un circuit de dérivation optique selon la présente invention, au 41, 42, 43 un filtre optique respectivement, au 44a, 44b un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, au a, 45b une section de réglage de l'indice de réfraction respectivement, au 46a, 46b, 47a, 47b, 48a, 48b, un réseau de diffraction à fibre optique en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde respectivement. Les lettres a, b indiquent une borne dans l'étage avant du coupleur de 3 dB 44a, et les lettres c, d indiquent une borne dans l'étage arrière du coupleur de 3 dB 44b. Les filtres optiques 41, 42, 43 sont chacun le même que le filtre optique décrit
dans l'exemple 2 de la technologie classique.
D'une manière concrète, comme montré sur la figure 4, une borne c du filtre optique 41 est connectée à une borne d du filtre optique 42, une borne c du filtre optique 42 à une borne d du filtre optique 43, et par ailleurs la borne c du filtre optique 43 à la borne d du filtre optique 41. La borne a dans l'étage avant du coupleur de 3 dB dans chacun des trois filtres optiques 41, 42, 43 est connectée aux fibres optiques d'entrée 5a, 6a, 7a, respectivement au circuit de dérivation optique. La borne d dans l'étage arrière du coupleur de 3 dB dans le filtre optique 41 est également connectée à la fibre optique 7b. Par ailleurs la borne b dans l'étage avant du coupleur de 3 dB dans chacun des filtres optiques 42, 43 est connectée aux fibres optiques de sortie 5b, 6b depuis le circuit de dérivation optique. Il convient de noter qu'une longueur d'onde de Bragg des réseaux de diffraction à fibre optique 46a, 46b installés dans le filtre optique 41 est 1l, et qu'une longueur d'onde de Bragg du réseau de diffraction à fibre optique dans les filtres
optiques 42 et 43 est 12.
Par exemple, une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xl introduite à partir de la fibre optique 5a entre à partir de la borne a du filtre optique 41, est réfléchie par le réseau de diffraction à fibre optique, traverse la borne b, et pénètre dans la borne c du filtre optique 43. La longueur d'onde n'est pas réfléchie à cet endroit et est envoyée depuis la borne vers la fibre optique 6b. En d'autres termes, l'établissement de la voie depuis la fibre optique 5a jusqu'à la fibre optique 6b est automatiquement effectué selon la longueur d'onde de Xi. Par ailleurs, les ondes lumineuses entrant depuis la fibre optique 5a et ayant une longueur d'onde différente de Xi (y compris k2) entrent depuis la borne a du filtre optique 41, non réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique, traversent la borne d et vont vers la fibre optique 7b à travers la borne d. Notamment, l'établissement de la voie de la fibre optique 5a à la fibre optique 7b est effectué automatiquement selon la
longueur d'onde différente de Xi.
Les ondes lumineuses, chacune introduite à partir de la borne a du filtre optique 42 et ayant une longueur d'onde de 12 sont réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique, et sont envoyées à la borne b. En d'autres termes, avec la longueur d'onde de 12, l'établissement de la voie depuis la fibre optique 6a jusqu'à la fibre optique 5b est effectué. D'autre part, les ondes lumineuses entrant depuis la borne a du filtre optique 42 et ayant une longueur d'onde différente de k2 ne sont pas réfléchies par le réseau
de diffraction à fibre optique et vont à la borne d.
Ensuite, les ondes lumineuses pénètrent dans la borne c du filtre optique 41, mais les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de Il sont réfléchies à cet endroit, traversent la borne d, et pénètrent dans la fibre optique 7b. Notamment, la voie depuis la fibre optique 6a jusqu'à la fibre optique 7b est établie pour
une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xl.
D'une manière similaire, l'onde lumineuse entrant depuis la borne a du filtre optique 43 et ayant une longueur d'onde de k2 est réfléchie par le réseau de
diffraction à fibre optique et pénètre dans la borne b.
Notamment, la voie depuis la fibre optique 7a jusqu'à la fibre optique 6b est établie pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k2. Les ondes lumineuses entrant depuis la borne a du filtre optique 43 et ayant une longueur d'onde différente de 12 ne sont pas réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique et vont jusqu'à la borne d. Ensuite, les ondes lumineuses pénètrent dans la borne c du filtre optique 42, mais les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de Xl ne sont pas réfléchies à cet endroit, traversent
la borne b, et pénètrent dans la fibre optique 5b.
Notamment, la voie depuis la fibre optique 7a jusqu'à la fibre optique 5b est établie pour une onde lumineuse
ayant une longueur d'onde de kXi.
Le câble à fibre optique connecté à la fibre optique 5a, 5b et le câble à fibre optique connecté aux fibres optiques 7a, 7b sont des chemins de transfert de jonction ayant une large capacité, et le câble à fibre optique connecté aux fibres optiques 6a, 6b peuvent être une dérivation pour l'extraction et l'insertion. De nombreux types de longueurs d'onde différentes de Xl peuvent être utilisés pour la voie allant depuis les fibres optiques 5a à 7b. De même, de nombreux types de longueurs d'onde différentes de k2 peuvent être utilisés pour la voie allant des fibres optiques 7a à 5b. En conséquence, un circuit de dérivation optique avantageux grâce à sa grande capacité peut être formé dans le système dans lequel les voies allant des fibres optiques 5a à 7b, et 7a à b sont chacune en avant / en arrière du chemin de transfert de jonction. La longueur d'onde de kXi est également utilisée pour la voie d'extraction vers la fibre optique 5a à 6b, et la longueur d'onde de k2 est utilisée pour la voie d'extraction de la fibre optique 7a à 6b, de telle sorte qu'il est possible de réaliser une fonction de multiplexage des longueurs d'onde extraites depuis les chemins de transfert de jonction en avant et en arrière. Par ailleurs, il est possible de réaliser une fonction de séparation des longueurs d'onde ajoutées à partir de la fibre optique 6a au
chemin de transfert de jonction en avant et en arrière.
Il convient de noter que la description du mode de
réalisation ci-dessus suppose une configuration dans laquelle un réseau de diffraction à fibre optique est utilisé en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, mais le même effet peut être également obtenu en utilisant une voie de guidage de l'onde de diffraction formée sur un substrat optique plat. De
même, la description ci-dessus suppose l'utilisation
d'un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais d'autres types de coupleur
directionnel peuvent être utilisés.
Un objet de la présente invention est de fournir un circuit optique d'eaction/insertion qui permet à une pluralité de stations connectées les unes aux autres dans une forme en anneau de communiquer simultanément avec l'une quelconque des autres stations. La figure 5 montre la configuration d'une station dans le présent mode de réalisation. Sur cette figure, désigné sous les numéros de référence 56a, 56b et 56c se trouve un émetteur de lumière, au 55a, 55b, 55c, un récepteur de lumière, au 52a, 52b un coupleur de 3 dB, au 54a, 54b un synthétiseur / diviseur d'ondes, au 52c un coupleur de 10 vs 1, au 50a, 50b un réseau de diffraction à fibre optique pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Bragg de XB1, au 51a, 51b une section de réglage de l'indice de réfraction, au 53a une borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière, au 53b une borne d'extraction, au 53c une borne d'insertion, au 53d une borne de sortie du chemin de transfert de la lumière, au 53e une borne d'extraction, au 57 un dispositif de surveillance des longueurs d'onde, et au 58 un circuit de réglage des
longueurs d'onde et des niveaux de sortie.
Ensuite, un cas est décrit dans lequel les longueurs d'onde d'émission et les longueurs d'onde de
réception sont allouées à N stations.
Un groupe de longueurs d'onde est alloué à chaque station, et chaque longueur d'onde est sous-divisée et allouée à chacune des N-1 autres stations. Un exemple d'attribution des longueurs d'onde dans un cas o N est égal à 4 est représenté sur la figure 6. Un groupe de longueurs d'onde XBi est alloué en tant que longueur d'onde à une station i. Parmi les longueurs d'onde, afin de différencier une station de transmission, les longueurs d'onde sont sous-divisées. Par exemple, dans le cas de la longueur d'onde XB1, une longueur d'onde de 112 est allouée aux communications de la station 2 à la station 1. D'une manière similaire, la longueur d'onde 113 est allouée aux communications de la station 3 à la station 1, et une longueur d'onde de 114 aux communications de la station 4 à la station 1 avec les longueurs d'onde de k12, k13, k14 allouées à l'intérieur d'une bande de la longueur d'onde de
Bragg XB1.
Par ailleurs, la longueur d'onde de k31 dans un groupe de longueurs d'onde XB3 est allouée, par exemple, à la communication de la station 1 à la station 3. Les combinaisons d'attribution des longueurs
d'onde sont représentées sur la figure 7.
Ensuite, une description est faite pour les
opérations dans la station 1 en référence à la
figure 5.
En tant que longueur d'onde de Bragg des réseaux de diffraction à fibre optique 50a, 50b, il y a XB1, des signaux MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 53a, toutes les ondes lumineuses, chacune ayant une longueur d'onde pour la station 1, sont réfléchies à cet endroit et sont amenées à la borne 53b. Les ondes lumineuses, chacune amenée à cet endroit et ayant une longueur d'onde pour la station 1 sont divisées en plusieurs groupes d'ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde spécifique par le diviseur / synthétiseur d'ondes 54a et sont
reçues par les récepteurs de lumière 55a, 55b, et 55c.
* D'autre part, les ondes lumineuses d'insertion venant des émetteurs 56a, 56b, 56c dans la station 1 vers les autres stations sont insérées depuis le coupleur 10 vs 1 52c n'ayant pas de sélectivité de longueurs d'onde, et sont émises vers la borne de sortie du chemin de transfert de la lumière 53d. Afin de compenser la perte d'insertion de 10 dB à cet endroit, les ondes lumineuses d'insertion peuvent parfois être amplifiées
par un préamplificateur.
Dans la mesure o une différence de niveau peut être générée pendant le transfert entre les ondes lumineuses, chacune ayant une longueur d'onde spécifique ou un déplacement par rapport à une longueur d'onde spécifiée peut être généré, le dispositif de surveillance des longueurs d'onde 57 surveille chaque longueur d'onde, et génère un signal d'alarme en fonction du type de défaut. Le circuit de réglage des longueurs d'onde et des niveaux de sortie 58 qui a reçu l'alarme commande un niveau ou une longueur d'onde des ondes lumineuses d'insertion ayant des longueurs d'onde
ajoutées de 121, X31, et k41 à sa valeur correcte.
Il est inutile de dire qu'un coupleur de 9 vs 1 ou un coupleur de 20 vs 1 peut être utilisé en tant que coupleur de 10 vs 1 52 à condition qu'il puisse insérer une onde lumineuse au même niveau que celui des autres
signaux MRL. Bien que la description du mode de
réalisation ci-dessus suppose l'utilisation de 4 ondes lumineuses, le même effet peut cependant être atteint
par tout nombre (N) d'ondes lumineuses.
Comme décrit ci-dessus, un circuit optique d'extraction/insertion, qui alloue des longueurs d'onde spécifiques pour la réception et l'émission dans chaque station, est prévu, afin que la communication optique
puisse être effectuée avec une quelconque station.
Il convient de noter que, bien que la description
ci-dessus suppose l'utilisation d'un réseau de diffraction à fibre optique en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, le même effet peut être également atteint en utilisant une voie de guidage des ondes de diffraction formée sur un substrat optique
plat. La description ci-dessus suppose également
l'utilisation d'un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais le coupleur n'est pas
toujours limité au coupleur de 3 dB.
Un objet du présent mode de réalisation est d'extraire et d'insérer au choix deux types d'onde lumineuse à partir des ondes lumineuses MRL. La figure 8 montre la configuration de ce mode de réalisation. Sur cette figure, désigné sous le numéro de référence 87a se trouve un émetteur de lumière pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi, au 87b un émetteur de lumière pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de kj, au 86a un récepteur de lumière pour recevoir une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi, au 86b un récepteur de lumière pour recevoir une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xj, au 81a, 81b un coupleur de 3 dB respectivement, au 85a, 85b un diviseur / synthétiseur optique, au 82a, 82b un réseau de diffraction à fibre optique pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Bragg de ki respectivement, au 83a, 83b un réseau de diffraction à fibre optique pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Bragg de Xj, au 84a, 84b, 84c une section de réglage de l'indice de réfraction respectivement, au 80a une borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière, au 80b une borne d'extraction, au 80c une borne d'insertion, et au 80d une borne de sortie du chemin de transfert de la lumière.
Ensuite, une description est faite des opérations
dans ce mode de réalisation en référence à la figure 8.
Des ondes lumineuses MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 80a, celles ayant une longueur d'onde de Xi sont réfléchies par les réseaux de diffraction à fibre optique 82a et 82b et retournent à nouveau au coupleur de 3 dB 81a. Un réglage est effectué par la section de réglage de l'indice de réfraction 84a de telle sorte qu'une longueur d'un chemin lumineux depuis le coupleur de 3 dB 81a jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique 82a soit identique à celle allant du coupleur de 3 dB 81a au réseau de diffraction à fibre optique 82b, afin qu'une phase d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi soit inversée et soit envoyée à la borne d'extraction 80b. Des ondes lumineuses MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 80a, les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de Xj sont réfléchies par les réseaux de diffraction à fibre optique 83a et 83b, et retournent à nouveau vers le coupleur de 3 dB 81a. Un réglage est effectué par la section de réglage de l'indice de réfraction 84b de telle sorte qu'une longueur d'un chemin lumineux depuis le coupleur de 3 dB 81a jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique 83a soit identique à celle allant du coupleur de 3 dB 81a au réseau de diffraction à fibre optique 83b, afin qu'une phase d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xj soitinversée et soit envoyée à la borne d'extraction 80b. L'onde lumineuse envoyée à la borne d'extraction 80b et ayant une longueur d'onde de Xi et celle ayant une longueur d'onde de Xj sont séparées l'une de l'autre par le diviseur / synthétiseur optique a et sont reçues par les récepteurs de lumière 86a et 86b. Les ondes lumineuses générées depuis les émetteurs de lumière 87a et 87b et ayant des longueurs d'onde de Xi et Xj sont synthétisées par le diviseur / synthétiseur optique 85b et sont insérées à partir de
la borne d'insertion 80c au coupleur de 3 dB 81b.
L'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi est réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 82a et 82b et retournent à nouveau vers le coupleur de 3 dB 81b. Un réglage est effectué par la section de réglage de l'indice de réfraction 84b de telle sorte qu'une longueur d'un chemin lumineux depuis le coupleur de 3 dB 81b jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique 82a soit identique à celle allant du coupleur de 3 dB 81b au réseau de diffraction à fibre optique 82b, afin qu'une phase d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi soit inversée et soit envoyée à la borne de sortie du chemin de transfert de la lumière 80d. L'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xj est réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 83a et 83b et retourne à nouveau au coupleur de 3 dB 81b. Un réglage est également effectué par la section de réglage de l'indice de réfraction 84c de telle sorte qu'une longueur d'un chemin lumineux depuis le coupleur de 3 dB 81b jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique 83a soit identique à celle allant du coupleur de 3 dB 81b au réseau de diffraction à fibre optique 83b, afin qu'une phase d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xj soit inversée et soit envoyée à la borne
de sortie du chemin de transfert de la lumière 80d.
Les caractéristiques des longueurs d'onde sont montrées sur la figure 9. La ligne pleine de la figure 9A indique les caractéristiques d'émission d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde qui doit être extraite depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 80a jusqu'à la borne d'extraction 80b. La ligne en pointillés de la figure 9A indique les caractéristiques d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde qui doit être envoyée depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière a jusqu'à la borne de sortie du chemin de transfert de la lumière 80d. Un exemple d'attribution de longueurs d'onde est montré sur la figure 9B. Ici, i
représente 1 et j représente 3.
Comme décrit ci-dessus, une pluralité de réseaux de diffraction sont connectés en série entre deux coupleurs de 3 dB, de telle sorte qu'une pluralité de types d'ondes lumineuses, ayant chacune une longueur d'onde spécifique puissent être simultanément extraites
et insérées.
La description ci-dessus suppose également
l'utilisation de deux types d'onde lumineuses, ayant chacune une longueur d'onde spécifique, mais le même effet peut être atteint en utilisant 3 types de
longueurs d'onde ou plus.
La description ci-dessus suppose également
l'utilisation d'un réseau de diffraction à fibre optique en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, mais le même effet peut également être atteint en utilisant une voie de guidage de l'onde de diffraction formé sur un substrat optique plat. La
description ci-dessus suppose également l'utilisation
d'un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais un coupleur disponible dans ce mode de réalisation n'est pas toujours limité à un coupleur
de 3 dB.
Un objet du présent mode de réalisation est d'extraire et d'insérer le nombre souhaité d'ondes lumineuses depuis les ondes lumineuses MRL comme dans
le mode de réalisation 5.
La figure 10 montre une configuration de ce mode de réalisation. Sur cette figure, désigné sous le numéro de référence 87a se trouve un émetteur de lumière pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi, au 87b un émetteur de lumière pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xj, au 86a un récepteur de lumière pour la réception d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi, au 86b un récepteur de lumière pour la réception d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xj, au 81a, 81b, un coupleur de 3 dB respectivement, au 85a, 85b un diviseur / synthétiseur optique, au 10Oa, 100ob un réseau de diffraction à fibre optique pour une onde lumineuse formée par chevauchement des longueurs d'onde de Bragg de Xi et Xj respectivement, au 84a, 84b une section de réglage de l'indice de réfraction, au 80a une borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière, au 80b une borne d'extraction, au 80c une borne d'insertion, et au 80d une borne de sortie du chemin de transfert de
la lumière.
Un cas dans lequel un masque de phase est utilisé pour la fabrication des réseaux de diffraction à fibre optique 10Oa, 100Ob est décrit à la figure 11. Il y a un rapport de XB = A/neff entre un pas A d'un masque de phase et une onde lumineuse formée ayant une longueur d'onde de Bragg de XB. Ici, neff indique un indice de réfraction effectif d'une fibre. Dans une premier étape, un réseau de diffraction de Bragg d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de réflexion de Bragg Xi est formé en utilisant un masque de phase ayant un pas de Ai = Xi/neff. Dans une deuxième étape, un réseau de diffraction de Bragg d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de réflexion de Bragg Xj fait l'objet d'un chevauchement et est représenté en utilisant un masque de phase ayant un pas de Aj = Ij/neff. En conséquence, un réseau de diffraction ayant deux lignes de pic de réflexion, comme le montre la
figure 12, peut être formé.
La description suivante est faite pour les
opérations dans ce mode de réalisation en référence à la figure 10. Des ondes lumineuses MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière a, celles ayant des longueurs d'onde de Xi et Xj sont réfléchies par les réseaux de diffraction à fibre optique 10Oa et 100Ob et retournent à nouveau vers le coupleur de 3 dB 81a. Un réglage est effectué par la section de réglage de l'indice de réfraction 84a de telle sorte qu'une longueur d'un chemin lumineux depuis le coupleur de 3 dB 81a jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique 100Oa soit identique à celle allant du coupleur de 3 dB 81a au réseau de diffraction à fibre optique 100Ob, afin qu'une phase d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi soit inversée par rapport à celle ayant une longueur d'onde de Xj et soit envoyée à la borne d'extraction 80b. Les ondes lumineuses envoyées à la borne d'extraction 80b et ayant une longueur d'onde de Xi et celles ayant une longueur d'onde de kj sont séparées les unes des autres par le diviseur / synthétiseur optique 85a et sont
reçues par les récepteurs de lumière 86a et 86b.
Les ondes lumineuses générées depuis les émetteurs de lumière 87a et 87b et ayant des longueurs d'onde de Xi et Xj sont synthétisées par le diviseur / synthétiseur optique 85b et sont ajoutées à partir de la borne d'insertion 80c au coupleur de 3 dB 81b. Les ondes lumineuses ayant des longueurs d'onde de Xi et de Xj sont réfléchies par les réseaux de diffraction à fibre optique 0l0a et 100Ob et retournent à nouveau vers le coupleur de 3 dB 81b. Un réglage est effectué par la section de réglage de l'indice de réfraction 84c de telle sorte qu'une longueur d'un chemin lumineux depuis le coupleur de 3 dB 81b jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique 100a soit identique à celle allant du coupleur de 3 dB 81b au réseau de diffraction à fibre optique 100ob, afin qu'une phase d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi soit inversée par rapport à celle ayant une longueur d'onde de Xj et soit envoyée à la borne de sortie du chemin de transfert de
la lumière 80d.
Dans le mode de réalisation 5, une pluralité de réseaux de diffraction sont connectés en série entre deux coupleurs de 3 dB, de telle sorte qu'une pluralité de types d'ondes lumineuses, ayant chacune une longueur d'onde spécifique puissent être simultanément extraites et insérées, mais dans ce mode de réalisation, les réseaux de diffraction à fibre optique ayant une pluralité de types d'ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde de réflexion de Bragg sont physiquement disposés dans la même position, ce qui rend possible de réduire le nombre de sections de réglage de l'indice de réfraction et de facilement régler une longueur d'un chemin lumineux entre le réseau de diffraction et un
coupleur de 3 dB.
La description ci-dessus suppose également
l'utilisation de deux types d'onde lumineuse ayant chacune une longueur d'onde spécifique, mais le même effet peut être atteint en utilisant 2 types de
longueur d'onde ou plus. La description ci-dessus
suppose également la fabrication d'un réseau de diffraction en utilisant deux types différents de masques de phase, mais une pluralité de hauteurs de masque qui sont préalablement formées sur une phase de masque peut être utilisée.
La description ci-dessus suppose également
l'utilisation d'un réseau de diffraction à fibre optique en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, mais le même effet peut également être atteint en utilisant une voie de guidage des ondes de diffraction formée sur un substrat optique plat. La
description ci-dessus suppose également l'utilisation
d'un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais un coupleur disponible dans ce mode de réalisation n'est pas toujours limité à un coupleur
de 3 dB.
Un objet de la présente invention est de réduire la possibilité de diaphonie d'un émetteur de lumière vers un récepteur de lumière en déplaçant une longueur d'onde pour l'émission par rapport à celle pour la réception. La configuration du présent mode de réalisation est montrée sur la figure 13. Sur cette figure, désigné sous les numéros de référence 132a, 132b se trouve un coupleur de 3 dB respectivement, au 131a, 131b un réseau de diffraction à fibre optique pour une longueur d'onde de Bragg de 12 respectivement, au 133a, 133b une section de réglage de l'indice de réfraction respectivement, au 130a une borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière, au 130b une borne d'extraction, au 130c une borne d'insertion, au 130d une borne de sortie du chemin de transfert de la lumière, au 135 un émetteur de lumière pour la transmission d'une onde lumineuse (lumière d'insertion) ayant une longueur d'onde spécifiée, au 134 un récepteur de lumière pour la réception d'une onde lumineuse (lumière d'extraction) ayant une longueur d'onde spécifiée, au 136 un circuit de commande de la fréquence optique pour le blocage d'une longueur d'onde d'une onde lumineuse d'insertion par rapport à une lumière d'extraction en donnant un taux de décalage, et
au 137a, 137b un coupleur de 10 vs 1 respectivement.
Ensuite, une description est faite des opérations
dans ce mode de réalisation. Il est supposé ici que k2 est une longueur d'onde de Bragg des réseaux de diffraction à fibre optique 131a, 131b. Des ondes lumineuses MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 130a, les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de X2 sont relâchées par le coupleur de 3 dB 132a, réfléchies par les réseaux de diffraction à fibre optique 131a, 131b, et sont envoyées à la borne d'extraction 130b. Le récepteur de lumière 134 est connecté à la borne d'extraction 130b via le coupleur de 10 vs 1 137a. Des ondes lumineuses entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 130a, toutes les ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente de k2 le traversent pour atteindre la borne
de sortie du chemin de transfert de la lumière 130d.
D'autre part, une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de X2 générée par l'émetteur de lumière 135 entre depuis la borne d'extraction 130c, est relâchée par le coupleur de 3 dB 132b, réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 131a, 131b, et est envoyée à la borne de sortie du chemin de transfert de
la lumière 130d.
Ensuite, une partie des ondes lumineuses d'extraction envoyées à la borne d'extraction 130b est partiellement répartie par le coupleur de 10 vs 1 137a et introduite dans le circuit de commande de la fréquence optique 136. Une partie des ondes lumineuses d'insertion transmises à partir de l'émetteur de lumière 135 est également répartie par le coupleur de vs 1 137b et est introduite dans le circuit de commande de la fréquence optique 136. Dans le circuit de commande de la fréquence optique 136 dans lequel deux types d'onde lumineuse sont introduits, une longueur d'onde d'une onde lumineuse générée par une diode laser installée dans l'émetteur de lumière 135 est contrôlée afin qu'une longueur d'onde 12 des ondes lumineuses d'extraction soit détectée et qu'en même temps une longueur d'onde de l'onde lumineuse d'insertion soit décalée de A par rapport à une longueur d'onde de l'onde lumineuse d'extraction. Il est supposé ici que A est au moins
égal à deux fois le débit de bits de transfert ou plus.
En conséquence, une longueur d'onde de l'onde lumineuse d'insertion devient X2 + A ou X2 - A. Le système décide automatiquement s'il convient de déplacer la longueur
d'onde vers + ou -.
Dans le mode de réalisation décrit ci-dessus, une longueur d'onde d'une onde lumineuse d'insertion est décalée et bloquée par rapport à une longueur d'onde d'une onde lumineuse d'extraction détectée, mais un système est permis, dans lequel l'attribution des longueurs d'onde respectives est préalablement décidée dans un réseau et chaque longueur d'onde est commandée via une ligne de commande / surveillance. De même dans ce cas, un décalage égal à 2 fois ou plus le débit de bits de transfert est donné à la lumière d'extraction et à une lumière d'insertion dans la même zone de
longueur d'onde.
Ensuite, une description est faite de la
configuration et des opérations d'un circuit de commande de la fréquence optique 136 en référence à la figure 13. Sur cette figure, désigné sous le numéro de référence 138 se trouve un coupleur de 3 dB, au 139 un interféromètre de Fabry Perot à balayage, au 140 un récepteur de lumière, au 141a un générateur d'ondes sinusoïdales fi, au 141b un générateur d'ondes sinusoïdales f2, au 142a, 142b un mélangeur respectivement, au 143a, 143b un amplificateur différentiel respectivement, et au 144a, 144b un filtre de boucle respectivement. Une partie d'ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde de X2 envoyée à la borne d'extraction 130b est partiellement répartie par le coupleur de 10 vs 1 137a et introduite via le coupleur de 3 dB 138 dans l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139. L'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139 est balayé par une onde sinusoïdale fl produite par le générateur 141a. L'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de X2 traversant l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139 est convertie par le récepteur de lumière 140 en un signal électrique et est bloquée en fl et détectée par le mélangeur 142a. Le signal obtenu est comparé par l'amplificateur différentiel 143a à la tension de référence, et un signal d'erreur émis est renvoyé via un filtre de boucle 144a à un signal de polarisation dans l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139. Après les processus décrits ci-dessus, un pic de transmission dans l'interféromètre Fabry Perot à balayage 139 est bloqué au niveau d'un pic de longueur d'onde de l'onde
lumineuse reçue ayant une longueur d'onde de 12.
Par ailleurs, une partie des ondes lumineuses d'insertion générées par l'émetteur de lumière 135 est répartie par le coupleur de 10 vs 1 137b et est envoyée via le coupleur de 3 dB 138 dans l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139. Un signal à onde sinusoïdale produit par le générateur 141b est superposé à un courant de polarisation dans une diode laser incorporée dans l'émetteur de lumière 135, et la
fréquence optique est soumise à une modulation FM fine.
Le signal converti de MF à MA dans l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139 est bloqué et détecté par le mélangeur 142b. Le signal obtenu est comparé dans l'amplificateur différentiel 143b à la tension de référence, et un signal d'erreur émis est renvoyé via le filtre de boucle 144b à un signal de polarisation dans une diode laser incorporée dans l'émetteur de lumière 135. Après les processus décrits ci-dessus, une longueur d'onde pour la transmission dans l'émetteur de lumière 135 est bloquée à un pic de transmission de
l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139.
Ensuite, une description est faite d'un rapport
entre l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139 et la lumière MRL en référence à la figure 14. Sur cette figure, la figure 14A montre un spectre d'une lumière MRL entrant depuis la borne 130a. Il est supposé ici qu'un espacement de longueur d'onde est Ak. La figure 14B montre un spectre de transmission cyclique dans l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139. Un espacement de pic de transmission est appelé domaine spectral libre (DSL ou FSR), et il est supposé ici que le DSL est égale à 2 fois le débit de bits de transfert Rb ou plus. Dans l'exemple montré sur cette figure, 5 DSL sont insérés dans un AX. Comme décrit ci- dessus, l'un des pics de transmission dans l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139 est bloqué à une i-ième longueur d'onde ki. La figure 14C montre un spectre d'une onde lumineuse d'insertion depuis l'émetteur de lumière 135. Dans un cas o aucune commande n'est prévue, la longueur d'onde peut parfois coïncider avec celle de l'onde lumineuse d'extraction comme indiqué par une ligne en pointillés sur cette figure. Même si elle ne coincide pas, dans un cas o la longueur d'onde est comprise dans une gamme de fréquences pour le débit de bits de transmission, une grande pénalité de puissance due à la diaphonie exprimée par l'expression (3) peut être générée. Par ailleurs, si une commande de blocage décalé est installée de telle sorte que les longueurs d'onde soient séparées par 2 fois le débit de bits ou plus comme indiqué par la ligne pleine, une pénalité de puissance due à la diaphonie peut être sensiblement réduite car une longueur d'onde d'une onde lumineuse transmise est considérablement déplacée par rapport à celle de l'onde
lumineuse reçue.
Afin de reconnaître les pics de transmission disposés d'une manière cyclique dans l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139, il est souhaitable qu'un système de surveillance / commande dans un réseau
surveille indépendamment chaque longueur d'onde en lot.
Sinon, une lumière d'extraction et une lumière d'insertion peuvent être bloquées au même pic de transmission, ou peuvent être bloquées aux pics de
transmission séparés l'un de l'autre par 2 ou plus.
La figure 15 montre un résultat de mesure de la fréquence de la diaphonie engendrant une pénalité de puissance de 1 dB en changeant la différence de fréquence optique entre la lumière extraite et la lumière de diaphonie. Le débit de bits de transfert est de 10 Gbits/s. Lorsque le A est de 5 GHz, le chevauchement du spectre de puissance est parvenu au maximum, et une pénalité de 1 dB a été générée pour une diaphonie de seulement - 25 dB. Lorsque séparé de GHz ou plus (2 fois le débit de bits de transfert), le chevauchement pouvait être ignoré, et la pénalité de
puissance était maintenue à un niveau constant.
Notamment en donnant à A une valeur suffisamment grande pour ignorer le chevauchement du spectre de puissance entre une lumière d'extraction et une lumière de diaphonie, une pénalité de puissance due à la diaphonie peut être totalement supprimée à un faible niveau. En supposant que la diaphonie soit X, la pénalité de puissance PP peut alors être exprimée par l'expression suivante: PP = - 10 log (1 - X)... (4) La pénalité de puissance donnée par cette expression
est inférieure à celle donnée par l'expression (3).
Comme autre méthode de blocage d'un pic de transmission dans l'interféromètre de Fabry Perot à balayage 139 à une longueur d'onde d'une onde lumineuse d'extraction, le même effet peut également être atteint en soumettant une lumière d'extraction à une modulation de fréquence fi fine avec un générateur sur le côté de transmission et en transférant une onde lumineuse ayant une fréquence de fi via une ligne de surveillance / commande différente et également en bloquant et en
détectant un signal d'erreur avec le mélangeur 142a.
Comme décrit ci-dessus, dans la mesure o le circuit de commande de la fréquence optique sépare une longueur d'onde d'une lumière d'extraction de celle d'une lumière d'insertion de 2 fois le débit de bits ou plus, même si une diaphonie entre deux types d'onde lumineuse se produit dans un filtre optique, une pénalité de transfert due au phénomène peut être réduite.
Bien que la description ci-dessus suppose
l'utilisation d'un réseau de diffraction à fibre optique en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, le même effet peut également être atteint en utilisant une voie de guidage des ondes de diffraction formée sur un substrat optique plat. De même, la
description ci-dessus suppose l'utilisation d'un
coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais le coupleur n'est pas toujours limité à un
coupleur de 3 dB.
Un objet du présent mode de réalisation est de réduire une fréquence de diaphonie en connectant deux réseaux de diffraction à fibre optique en série via un coupleur de 3 dB dans un cas o une longueur d'onde d'extraction est identique à une longueur d'onde d'insertion. La figure 16 montre la configuration du présent mode de réalisation. Sur cette figure, désigné sous le numéro de référence 164 se trouve un récepteur de lumière, au 165 un émetteur de lumière, au 163a, 163b, 163c, 163d un coupleur de 3 dB respectivement, au 161a, 161b, 161c, 161d un réseau de diffraction à fibre optique ayant la même longueur d'onde de Bragg de k2 respectivement, et au 162a, 162b, 162c, 162d une section de réglage de l'indice de réfraction respectivement. Egalement désignée sous le numéro de référence 160a se trouve une borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière, au 160b une borne d'extraction, au 160c une borne dans un étage arrière du coupleur de 3 dB 163b respectivement, au 160e, 160f une borne dans un étage avant du coupleur de 3 dB 163c, au 160g une borne de sortie du chemin de transfert de
la lumière, et au 160h une borne d'insertion.
Des ondes lumineuses MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 160a, seules les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de k2 sont réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique 161a, 162b et peuvent être sorties de la borne d'extraction 160b du coupleur de 3 dB 163a. La section de réglage de l'indice de réfraction 162a est installée de telle sorte qu'une longueur d'un chemin lumineux allant du coupleur de 3 dB 163a au réseau de diffraction à fibre optique 161a soit identique à celle allant du coupleur de 3 dB 163a au réseau de diffraction à fibre optique 161b. Les ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente de k2 et non réfléchies à cet endroit atteignent le coupleur de 3 dB 163b, et une section de réglage de l'indice de réfraction 162b est installée ici afin qu'une phase de la lumière réfléchie soit inversée par rapport à celle de la lumière non réfléchie. Notamment, toutes les ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde
différente de 12 sortent de la borne 160d.
Les ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente de X2 et sortant de la borne 160d sont envoyées depuis la borne 160f à travers le coupleur de 3 dB 163c dans deux directions. Le réglage a été effectué par les sections de réglage de l'indice de réfraction 162c et 162d afin qu'une longueur d'un chemin lumineux entre les coupleurs de 3 dB 163c et 163d soit identique, de telle sorte que toutes les ondes lumineuses atteignent la borne de sortie du
chemin de transfert de la lumière 160g.
Par ailleurs, la lumière d'insertion est envoyée depuis l'émetteur de lumière 165 connecté à la borne d'insertion 160h à la borne 160g. Les opérations sont les mêmes que celles dans un cas o une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k2 et entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière a est envoyée à la borne d'extraction 160b. Ici, dans la mesure o le coefficient de réflexion des réseaux de diffraction à fibre optique 161c et 161d n'est pas de 100 %, une partie minime de la lumière atteint le coupleur de 3 dB 163c, mais la plupart de la puissance est libérée à partir de la borne 160e. Même si une partie extrêmement infime de la lumière va de la borne 160f à la borne 160d en raison d'une isolation incomplète par le coupleur de 3 dB 163c, la majeure partie de la lumière est réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 161a, 161b, et est arrêtée depuis la borne 160c. Ainsi, seules les ondes lumineuses ayant traversé les réseaux de diffraction à fibre optique 161a et 161b pénètrent dans le récepteur
de lumière 164.
En supposant que l'isolation dans tous les coupleurs de 3 dB 163a, 163d, 163c, 163d soit 7 et qu'un coefficient de réflexion de tous les réseaux de diffraction à fibre optique 161a, 161b, 161c, 161d soit R, la diaphonie finale X est exprimée par l'expression suivante: ( indique la énième puissance)
X = {(1-R) 7/(1-7)} 2/{R/(1-7)}... (5)
Même lorsque R est de 93 % et 7 est égale à 0,1, X est égale à 5,85 x 10 ^ - 5 (= - 42 dB), ce qui indique que la diaphonie peut être supprimée à un niveau totalement bas. La figure 17 montre un cas o une diaphonie X par rapport à une isolation q est calculée en utilisant le coefficient de réflexion R comme paramètre. Même si le coefficient de réflexion R peut être augmenté au plus à 70 %, la diaphonie peut être supprimée à - 39 dB ou moins en réalisant une isolation
de seulement - 15 dB.
Comme décrit ci-dessus, un circuit d'extraction/insertion optique est formé en connectant deux réseaux de diffraction en série via un coupleur de 3 dB, afin que la génération de la diaphonie entre une lumière d'insertion et une lumière d'extraction puisse
être réduite.
Il convient de noter que, bien que la description
du mode de réalisation ci-dessus suppose l'utilisation d'un réseau de diffraction à fibre optique en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, le même effet peut également être atteint en utilisant une voie de guidage des ondes de diffraction formée sur un substrat
optique plat. La description ci-dessus suppose
également l'utilisation d'un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais un coupleur n'est pas
toujours limité à un coupleur de 3 dB.
Un objet du présent mode de réalisation est d'améliorer encore les caractéristiques de la diaphonie montrées dans le mode de réalisation 8. La figure 18
montre la configuration du présent mode de réalisation.
Sur cette figure, désigné sous les numéros de référence 163a, 163b, 163c, 163d se trouve un coupleur de 3 dB respectivement, au 161a, 161b, 161c, 161d un réseau de diffraction à fibre optique ayant la même longueurd'onde de Bragg de X2 respectivement, et au 162a, 162b, 162c, 162d une section de réglage de l'indice de réfraction respectivement. Egalement désignée sous le numéro de référence 160a se trouve une borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière, au 160b une borne d'extraction, au 160c, 160d une borne dans un étage arrière du coupleur de 3 dB 163b respectivement, au 160e, 160f une borne dans un étage avant du coupleur de 3 dB 163c, au 160g une borne de sortie du chemin de transfert de la lumière, et au 160h une borne d'insertion. Ce mode de réalisation est caractérisé par le fait qu'un réseau de diffraction à fibre optique 180 ayant une longueur d'onde de Bragg de 12 est à nouveau
ajouté entre les bornes 160d et 160f.
La description est faite des opérations dans ce
mode de réalisation. Des ondes lumineuses MRL entrant à partir de la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 160a, seules les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de X2 sont réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique 161a, 161b et peuvent être sorties de la borne d'extraction 160b du coupleur de 3 dB 163a. La section de réglage de l'indice de réfraction 162a est installée de telle sorte qu'une longueur d'un chemin lumineux allant du coupleur de 3 dB 163a au réseau de diffraction à fibre optique 161a soit identique à celle allant du coupleur de 3dB 163a au réseau de diffraction à fibre optique 161b. Les ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente de X2 et non réfléchies à cet endroit atteignent le coupleur de 3 dB 163b, et une section de réglage de l'indice de réfraction 162b est installée ici afin qu'une phase de la lumière réfléchie soit inversée par rapport à celle de la lumière non réfléchie. Notamment, toutes les ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente de X2 sortent de
la borne 160d.
Les ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente de k2 et sortant de la borne 160d sont envoyées depuis la borne 160f à travers le coupleur de 3 dB 163c dans deux directions. Le réglage a été effectué par les sections de réglage de l'indice de réfraction 162c et 162d afin qu'une longueur d'un chemin lumineux entre les coupleurs de 3 dB 163c et 163d soit identique, de telle sorte que toutes les ondes lumineuses atteignent la borne de sortie du chemin de transfert de la lumière 160g. Par ailleurs, la lumière d'insertion est envoyée de la borne d'insertion 160h à la borne 160g. Les opérations sont les mêmes que celles dans un cas o une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k2 et entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière
a est envoyée à la borne d'extraction 160b.
Dans un cas o un coefficient de réflexion des réseaux de diffraction à fibre optique 161a et 161b n'atteint pas 100 %, ce qui est une valeur idéale, une longueur d'onde de X2 entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 160a ne peut pas être totalement réfléchie, ce qui entraîne une diaphonie avec une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k2 insérée à partir de la borne 160h, et pour cette raison, une caractéristique de transfert peut être dégradée. Une partie minime de l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de 12 depuis les réseaux de diffraction à fibre optique 161a et 161b atteint la borne 160d du coupleur de 3 dB 163b, mais la plupart de la puissance est réfléchie par le réseau de diffraction à fibre optique suivant. La lumière réfléchie est à nouveau réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 161a et 161b et est arrêtée depuis la borne 160c. Même si une partie de la lumière ne peut pas être réfléchie par le réseau de diffraction à fibre optique 180, la majeure partie de la lumière est réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 161c et 161d, et est arrêtée à partir de la
borne 160e.
Un taux X dans lequel une longueur d'onde de k2 entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 160a devient une diaphonie d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de 12 insérée depuis la borne 160h est calculé. En supposant que l'isolation dans tous les coupleurs de 3 dB 163a, 163d, 163c, 163d soit q et qu'un coefficient de réflexion de tous les réseaux de diffraction à fibre optique 161a, 161b, 161c, 161d, 180 soit R, X est exprimé par l'expression suivante:
X = {(7 ^ 2) (1-R) ^ 3}/(R/(1-)}... (6)
Par ailleurs, un taux X dans lequel la longueur d'onde de k2 entrant depuis la borne d'insertion 160h devient une diaphonie d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k2 à extraire au niveau de la borne d'extraction 160b peut être donné par l'expression suivante:
X = {(1 - 7)(1-R) 3} / R... (7)
La figure 19 montre un cas o une diaphonie d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k2 insérée à partir de la borne 160h, celle ayant une longueur d'onde de k2 entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 160a est calculée en utilisant l'isolation 77 comme paramètre. Si un coefficient de réflexion R du réseau de diffraction à fibre optique peut être augmenté de 95 % ou plus, la diaphonie peut être supprimée à - 39 dB ou moins, ce qui n'affecte pas les caractéristiques de transfert. La figure 20 montre également un cas o une diaphonie d'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k2 à extraire au niveau de la borne 160b celle ayant une longueur d'onde de k2 entrant depuis la borne d'insertion 160h est calculée en utilisant l'isolation 7 comme paramètre. Les caractéristiques de la diaphonie peuvent être encore améliorées par rapport à celles du mode de réalisation 8, et même si un coefficient de réflexion peut être augmenté à 70 % au plus, la diaphonie peut être supprimée à - 40 dB ou moins en
réalisant une isolation de seulement - 13 dB.
Comme décrit ci-dessus, un circuit d'extraction / insertion optique est formé en connectant deux réseaux de diffraction en série via un coupleur de 3 dB, afin que la génération de la diaphonie entre une lumière d'insertion et une lumière d'extraction puisse être
réduite.
Il convient de noter que, bien que la description
du mode de réalisation ci-dessus suppose l'utilisation d'un réseau de diffraction à fibre optique en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, le même effet peut également être atteint en utilisant une voie de guidage des ondes de diffraction formée sur un substrat
optique plat. La description ci-dessus suppose
également l'utilisation d'un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais un coupleur n'est pas
toujours limité à un coupleur de 3 dB.
Un objet du présent mode de réalisation est de proposer une méthode de construction d'un circuit de dérivation optique en utilisant l'unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon le mode de réalisation 8 ou le mode de réalisation 9. La figure 20 montre une configuration du présent mode de réalisation. Sur cette figure, désignée sous le numéro de référence 210a se trouve une borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière ascendante, au 210b une borne d'extraction, au 210c, 210d une borne dans l'étage arrière d'un coupleur de 3 dB 212b respectivement, au 210c, 210f une borne dans un étage avant d'un coupleur de 3 dB respectivement, au 210g une borne de sortie du chemin de transfert de la lumière ascendante, au 210 h une borne d'insertion. Désigné sous le numéro de référence 211a, 211b, 211c, 211d, 211e se trouve un réseau de diffraction à fibre optique ayant la même longueur d'onde de Bragg de k2 respectivement, et au 231a, 213b, 213c, 213d une section de réglage de l'indice de réfraction respectivement. Egalement désignée sous le numéro de référence 214a se trouve une borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière descendante, au 214b une borne de sortie du chemin de transfert de la lumière d'extraction, au 214c, 214d une borne dans l'étage arrière du coupleur de 3 dB 216d respectivement, au 214e, 214f une borne dans l'étage avant du coupleur de 3 dB 216c, au 214g une borne de sortie du chemin de transfert de la lumière ascendante, et au 214h une borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière d'extraction. Désigné sous le numéro de référence 215a, 215b, 215c, 215d, 215e se trouve un réseau de diffraction à fibre optique ayant la même longueur d'onde de Bragg de kl respectivement, et au 217a, 217b, 217c, 217d une section de réglage de l'indice de
réfraction respectivement.
La description est faite des opérations dans ce
mode de réalisation. Des ondes lumineuses MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière ascendante 210a, les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde différente de k2 ne sont pas réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique 211a, 211b et atteignent un coupleur de 3 dB 212b, mais les sections de réglage de l'indice de réfraction 213a et 213b sont installées de telle sorte qu'une phase des longueurs d'onde soit inversée. Notamment, toutes les longueurs d'onde différentes de X2 sont envoyées à partir de la borne 210d. Les longueurs d'onde différentes de X2 envoyées depuis la borne 210d sont relâchées à partir de la borne 210f via le coupleur de 3 dB 212c en deux directions. Un réglage est effectué par les sections de réglage de l'indice de réfraction 213c et 213d de telle sorte qu'une longueur de chemin lumineux entre le coupleur de 3 dB 212c et 212d soit identique, afin que toutes les ondes lumineuses puissent atteindre la borne de sortie du chemin de
transfert de la lumière ascendante 210g.
Des ondes lumineuses MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière ascendante 210a, seules les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de k2 sont réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique 211a, 211b et peuvent être sorties de la borne d'extraction 210b du coupleur de 3 dB 212a. La section de réglage de l'indice de réfraction 213a est installée de telle sorte qu'une longueur d'un chemin lumineux allant du coupleur de 3 dB 212a au réseau de diffraction à fibre optique 211a soit identique à celle allant du coupleur de 3 dB 212a au réseau de diffraction à fibre optique 211b. Les ondes lumineuses sorties ayant chacune une longueur d'onde de 12 entrent depuis la borne 214c du coupleur de 3 dB. Dans la mesure o une longueur d'onde de Bragg des réseaux de diffraction à fibre optique 215a, 215b est Xi, les ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde de X2 ne se réfléchissent pas ici, et toutes les ondes lumineuses sortent à partir de la borne d'entrée
du chemin de transfert de la lumière d'extraction 214d.
Des ondes lumineuses MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière descendante 214a, les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde différente de kXi ne sont pas réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique 215a, 215b et atteignent un coupleur de 3 dB 216b, mais les sections de réglage de l'indice de réfraction 217a et 217b sont installées de telle sorte qu'ici une phase des longueurs d'onde soit inversée. Notamment, toutes les longueurs d'onde différentes de kl sont envoyées à partir de la borne 214d. Les longueurs d'onde différentes de Xi envoyées depuis la borne 214d sont extraites à partir de la borne 214f via le coupleur de 3 dB 216c en deux directions. Un réglage est effectué par les sections de réglage de l'indice de réfraction 217c et 217d de telle sorte qu'une longueur de chemin lumineux entre le coupleur de 3 dB 216c et 216d soit identique, afin que toutes les ondes lumineuses puissent atteindre la borne de sortie du chemin de
transfert de la lumière descendante 214g.
Des ondes lumineuses MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière descendante 214a, seules les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de XI sont réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique 215a, 215b et peuvent être
sorties de la borne d'extraction 214b.
Les ondes lumineuses ayant une longueur d'onde de 12 insérées à partir de la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière d'extraction 214h ne sont pas réfléchies par le réseau de diffraction à fibre optique 215c, 215d et atteignent le coupleur de 3 dB 216c, mais les sections de réglage de l'indice de réfraction 217c et 217d sont installées de telle sorte qu'une phase des longueurs d'onde soit inversée. Notamment, toutes les longueurs d'onde de k2 sont envoyées à partir de la borne 214e. Les longueurs d'onde de X2 envoyées depuis la borne 214e sont extraites à partir de la borne 210h via le coupleur de 3 dB 212d vers deux directions. Un réglage est effectué par les sections de réglage de l'indice de réfraction 213d de telle sorte qu'une longueur de chemin lumineux entre le coupleur de 3 dB 212d et le réseau de diffraction à fibre optique 211c soit identique, afin que toutes les ondes lumineuses puissent se réfléchir jusqu'à la borne de sortie du
chemin de transfert de la lumière ascendante 210g.
Les opérations décrites ci-dessus peuvent en outre être comprises à l'aide de la figure 22. Il est supposé qu'un câble A et un câble B sont des chemins de transfert de la lumière de jonction, et un câble C est un chemin de transfert de la lumière d'extraction. Une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de 12 introduite à partir du câble A et une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de kl introduite à partir du c.- ble B sont multiplexées et envoyées au câble C. Pour recevoir une onde lumineuse du câble C, une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de il et celle ayant une longueur d'onde de 12 sont multiplexées. Une voie pour une longueur d'onde de X2 est automatiquement établie en direction du câble A, et une voie pour une longueur d'onde de Xl est automatiquement établie en direction du câble B. Ici, une longueur d'onde de k3 n'est pas réfléchie par l'un quelconque des réseaux de diffraction à fibre optique, de telle sorte que la longueur d'onde de X3 traverse entre le câble A et le câble B. Toute longueur d'onde différente de Il et de 12 peut traverser entre le câble A et le câble B. Dans le présent mode de réalisation, l'unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon le mode de réalisation 9 est utilisée, mais le même effet peut également être atteint en utilisant l'unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon le mode de réalisation 8. Il est inutile de dire, cependant, qu'en utilisant l'unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon le mode de réalisation 9 il est possible d'obtenir des caractéristiques de diaphonie plus excellentes encore que celles atteintes selon le mode de réalisation 8. Il convient de noter que la
description ci-dessus suppose l'utilisation d'un réseau
de diffraction à fibre optique en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, mais le même effet peut également être atteint en utilisant une voie d'onde de diffraction formée sur un substrat optique plat. De
même, la description ci-dessus suppose l'utilisation
d'un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais un coupleur n'est pas toujours
limité à un coupleur de 3 dB.
La figure 23 montre un exemple d'application d'un
réseau dans ce mode de réalisation. La description est
faite ici d'une méthode de communications dans laquelle cinq stations sont connectées les unes aux autres sur la base d'un système totalement maillé. Sur cette figure, une station 1 est connectée transversalement à la station 5. Quatre longueurs d'onde de Xî, 12, 13, 14 chacune pour transférer un chemin de transfert de la lumière ascendante sont utilisées pour les
communications de la station 1 vers une autre station.
D'une manière similaire, quatre longueurs d'onde de X1, X2, 13, X4 chacune pour transférer un chemin de transfert de la lumière descendante sont utilisées pour celles de la station 5 à une autre station. Par exemple, une longueur d'onde de k3 est utilisée pour les communications de la station 1 à une station 4. Des ondes lumineuses MRL transférées via le chemin de transfert de la lumière ascendante, seule la longueur d'onde de X3 est envoyée par le circuit de dérivation optique 3 et atteint la station 4. La longueur d'onde de X3 est à nouveau utilisée pour les communications de la station 4 à la station 5. Une longueur d'onde de 12 est également utilisée pour les communications de la station 5 à la station 2. Des ondes lumineuses MRL transférées via le chemin de transfert de la lumière descendante, seule la longueur d'onde de 12 est envoyée par le circuit de dérivation optique 1 et atteint la station 2. La longueur d'onde de k2 est à nouveau utilisée pour les communications de la station 2 à la station 1. Par ailleurs, pour les communications de la station 2 à la station 4, un signal envoyé depuis la station 2 avec une longueur d'onde de kt est tout d'abord ajouté à une lumière MRL dans le circuit de dérivation optique 1, et atteint la station 5 via le chemin de transfert de la lumière ascendante. Ici, une longueur d'onde transmise par le chemin de transfert de la lumière est changée de la longueur d'onde Xl à la longueur d'onde X3, et la longueur d'onde X3 est extraite au niveau de la station 4 depuis le chemin de transfert de la lumière descendante via le circuit de dérivation optique 3. Comme décrit ci-dessus, une longueur d'onde est changée en une autre dans une station o la connexion transversale est effectuée, ce qui rend possible la connexion entre toutes les stations sur la base du système totalement maillé. Avec ce système, un nombre de longueurs d'onde peut devenir un nombre constant (dans le cas présent: quatre longueurs d'onde) dans toute section du chemin de transfert de la lumière, ce qui n'entraîne aucune dégradation des caractéristiques de transfert en raison d'une déviation de gain dans un relais d'amplification optique. De même, N stations quelconques peuvent être connectées les unes aux autres avec N-1 longueurs
d'onde, ce qui est un petit nombre de longueur d'onde.
Un objet du présent mode de réalisation est de rendre possible la commutation d'une longueur d'onde d'une onde lumineuse extraite et insérée au niveau d'un
chemin de transfert de la lumière.
La figure 24 montre la configuration du présent mode de réalisation. Sur cette figure, désigné sous le numéro de référence 240 se trouve un émetteur de lumière, au 241 un récepteur de lumière, au 242 un coupleur de 3 dB, au 243a, 243b un réseau de diffraction à fibre optique pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Bragg de Il respectivement, au 244a, 244b un réseau de diffraction à fibre optique pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Bragg de X2, au 245a, 245b un réseau de diffraction à fibre optique pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Bragg de k3 respectivement, au 246a, 246b un réseau de diffraction à fibre optique pour une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Bragg de k4, au 247a, 247b, 247c, et 247d un déphaseur optique respectivement, au 248, 249 un circulateur optique respectivement, au 250 un circuit de commande de phase, au 251a, 251b, 251c, 251d une borne du coupleur de 3 dB 30, au 252a une borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière, au 252b une borne d'extraction / insertion, et au 252c une
borne de sortie du chemin de transfert optique.
Egalement désignée sous le numéro de référence 235a se trouve une borne d'extraction / insertion du circulateur optique 249, au 253b une borne d'extraction, à laquelle le récepteur de lumière 241 est connecté. Le numéro de référence 253c indique une borne d'insertion du circulateur optique 249, à
laquelle l'émetteur de lumière est connecté.
Un type quelconque de dispositif peut être utilisé en tant que déphaseurs optique 247a, 247b, 247c, 247d, à condition que le dispositif puisse modifier une phase d'une onde lumineuse dans une plage de 0 à r/2. Ces dispositifs disponibles à cette fin incluent, par exemple, un modulateur de phase optique LiNbO3, un dispositif qui modifie un indice de réfraction d'une voie de guidage d'une onde lumineuse à quartz avec de la chaleur, ou un dispositif qui étend ou comprime une bobine de fibre avec de la piézoélectricité. Chacun des déphaseurs optiques 247a, 247b, 247c, 247d peut établir son taux de déphasage à zéro (0) ou z/2 selon un signal
provenant du circuit de commande 250.
Ensuite, une description est faite des opérations
dans ce mode de réalisation. La lumière MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 252a est envoyée par le circulateur optique 248 via la borne d'extraction / insertion 252b à la borne 251a du coupleur de 3 dB 242. Le coupleur de 3 dB 242 fait dériver l'onde lumineuse entrant depuis la borne 251a vers deux directions 251c et 251d, et si une phase de la lumière déphasée par le déphaseur optique 247a, 247b, 247c, 247d chacun connecté à la borne 251c, réfléchie par un réseau de diffraction à fibre optique, et à nouveau renvoyée à la borne 251c est l'inverse d'une onde lumineuse réfléchie par un réseau de diffraction à fibre optique connecté à la borne 251d et renvoyée à la borne 251d, le coupleur de 3 dB 242 envoie la lumière via le circulateur optique 249
connecté à la borne 251d du récepteur de lumière 241.
Notamment, la lumière MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin lumineux 252a est extraite au niveau du récepteur de lumière 241. Si les phases de deux ondes lumineuses sont identiques, le coupleur de 3 dB 242 envoie la lumière à la borne 251a, et ensuite la lumière est envoyée via le circulateur optique 248 à la borne de sortie du chemin de transfert de la lumière 252c. Notamment, la lumière MRL entrant depuis la borne d'entrée du chemin de transfert de la lumière 252a est transmise à la borne de sortie du chemin de transfert
de la lumière 252c.
L'émetteur de lumière 240 envoie l'onde lumineuse ayant une phase inversée décrite ci-dessus via le circulateur optique 249 à la borne 251b. Dans le coupleur de 3 dB 242, les ondes lumineuses extraites au niveau des bornes 251c et 251d sont réfléchies et les ondes lumineuses réfléchies retournent, avec une phase inversée, à la borne 251b et sont émises vers la borne 251a, et sont ensuite envoyées via le circulateur optique 248 connecté à la borne 251a à la borne de
sortie du chemin de transfert de la lumière 252c.
Notamment, la lumière venant de l'émetteur de lumière
240 est insérée et multiplexée à la lumière MRL.
Comme décrit ci-dessus, un circuit d'extraction / insertion optique peut être formé en utilisant une onde lumineuse ayant une phase inversée en tant que lumière extraite / insérée et en utilisant également une onde
lumineuse ayant la même phase que la lumière transmise.
Ensuite, une description est faite pour un cas o,
de l'onde lumineuse multiplexée synthétisée à partir de quatre ayant des longueurs d'onde de Xl à 14 respectivement, une onde lumineuse ayant la longueur d'onde X2 est extraite et insérée. Les taux de déphasage des déphaseurs optiques 247a, 247b, 247c, et 247d sont déterminés par le circuit de commande de phase 250, comme le montre la figure 25, de telle sorte que lorsque les ondes lumineuses entrant depuis la borne 251a du coupleur de 3 dB 242 sont réfléchies et retournent à nouveau vers la borne 251a, une phase de l'onde lumineuse ayant la longueur d'onde de X2 est inversée par rapport à celle d'origine, et les phases des autres ondes lumineuses chacune ayant une longueur d'onde différente de 12 sont identiques à leurs phases d'origine. La figure 25 montre un taux pour chacun des déphaseurs optiques 247a, 247b, 247c, et 247d pour déphaser chaque onde lumineuse ayant une longueur d'onde à extraire, et en supposant ici qu'une longueur d'onde à extraire est t2, les taux de déphasage des déphaseurs optiques 247a, 247b, 247c, et 247d sont déterminés par le circuit de commande de phase 250 à
z/2, r/2, z/2, et 0 respectivement.
Et la lumière ayant une longueur d'onde de X2 provenant de la borne 251a du coupleur de 3 dB 242 est réfléchie avec une phase inversée, tandis que les ondes lumineuses ayant des longueurs d'onde de Xi, 13, 14 respectivement sont réfléchies avec la même phase,
comme le montre cette figure.
En supposant qu'une longueur d'un chemin lumineux entre chaque réseau de diffraction à fibre optique ait une valeur égale, la différence de phase est alors un taux de déphasage déterminé par le déphaseur optique lui-même. Il est supposé ici que les différences de
phase sont 91, 92, 03, et 4 respectivement.
La différence de phase depuis le coupleur de 3 dB 242 jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique 243a, 243b o l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de kXi est réfléchie est:
= 7r/2.
L'onde lumineuse réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 243a, 243b est réciproquement soumise à un déphasage de r. Pour cette raison, une phase d'une lumière lorsqu'elle est revenue à la borne 251a du coupleur de 3 dB 242 devient identique à la phase originale, de telle sorte que la
lumière est émise vers la borne 251a.
La différence de phase depuis le coupleur de 3 dB 242 jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique 244a, 244b o l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de X2 est réfléchie est:
1 + 2 =.
L'onde lumineuse réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 244a, 244b est
réciproquement soumise à un déphasage de 2r au total.
Pour cette raison, une phase d'une lumière lorsqu'elle est revenue à la borne 251a du coupleur de 3 dB 242 devient identique à la phase d'origine, de telle sorte
que la lumière est émise vers la borne 251b.
La différence de phase depuis le coupleur de 3 dB 242 jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique 245a, 245b o l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k3 est réfléchie est:
61 + 92 + 3 = 3 /2.
L'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de 13 réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 245a, 245b est réciproquement soumise à un déphasage de 3r au total. Pour cette raison, une phase d'une lumière lorsqu'elle est revenue à la borne 251a du coupleur de 3 dB 242 devient identique à la phase originale, de telle sorte que la lumière est émise vers
la borne 251a.
La différence de phase depuis le coupleur de 3 dB 242 jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique 246a, 246b o l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k4 est réfléchie est:
61 + 02 + 03 + 04 = 3r/2.
L'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k4 réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 246a, 246b est réciproquement soumise à un déphasage de 3r au total. Pour cette raison, une phase d'une lumière lorsqu'elle est revenue à la borne 251a du coupleur de 3 dB 242 devient identique à la phase d'origine, de telle sorte que la lumière est émise vers
la borne 251a.
Comme décrit ci-dessus, une borne cible pour la sortie d'une onde lumineuse ayant une longueur spécifique peut être commutée vers la borne 251a ou la borne 251b par la commande d'un taux de déphasage par
chaque déphaseur optique.
Ensuite, seule l'onde lumineuse d'extraction ayant la longueur d'onde de k2 est introduite à partir de la borne 251b vers la borne 253a du circulateur optique 249, mais le circulateur optique 249 est conçu de telle sorte qu'il n'émette qu'une lumière entrant depuis la borne 253a vers la borne 253b, et pour cette raison, des 4 ondes lumineuses MRL,seule l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de 12 peut être reçue par le récepteur de lumière 241. Par ailleurs, les ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente vont de la borne 251a à la borne 252c du circulateur optique 248, mais le circulateur optique 248 est conçu de telle sorte qu'il émette la lumière entrant depuis la borne 252b jusqu'à la borne 252c, afin que, en conséquence, des 4 ondes lumineuses MRL, celles ayant chacune une longueur d'onde différente de k2 passent à
la borne 252c.
Une lumière d'insertion ayant une longueur d'onde de X2 générée à partir de l'émetteur de lumière 240 traverse à partir de la borne 253c le circulateur optique 249 et est envoyée à la borne 251b du coupleur de 3 dB 242. Comme décrit ci-dessus, la différence de phase depuis le coupleur de 3 dB 242 jusqu'aux réseaux de diffraction à fibre optique 244a, 244b dans lequel l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de t2 entre est r, et l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de k2 réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 244a, 244b est réciproquement soumise à un déphasage de 2r au total. Pour cette raison, une phase d'une onde lumineuse lorsqu'elle est revenue à la borne 251b du coupleur de 3 dB 242 est inversée par rapport à la phase originale, de telle sorte que la lumière est émise vers la borne 251a. Cette lumière traverse le circulateur optique 248 et est émise vers la borne 252c. Notamment, la lumière d'insertion est multiplexée avec la lumière MRL ayant une longueur d'onde différente. D'une manière similaire, les ondes lumineuses ayant des longueurs d'onde de Xi, X3, et X4 peuvent être extraites et insérées par la détermination d'un taux de déphasage par chacun des déphaseurs optiques 247a, 247b, 247c, et 247d avec le contrôleur de déphasage 250
*comme le montre la figure 25.
La description ci-dessus suppose un cas o 4 ondes
lumineuses sont multiplexées, mais ce système peut être étendu à un nombre quelconque d'ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente. En outre, la
description ci-dessus suppose que seule une onde
lumineuse ayant une longueur d'onde spécifique soit extraite et insérée, mais le même schéma est applicable à un cas o une pluralité d'ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente sont
multiplexées. Ensuite, une description est faite de
l'établissement d'un pic de déphasage dans ce cas.
En supposant qu'un taux de déphasage par le déphaseur optique i-ième est Si, chaque a est réglé de telle sorte que les conditions suivantes soient
respectées.
Oki =!M)fl i=I E ii = (, -. m) Oi = n i=I Ici, k est le nombre de longueurs d'onde à extraire,
tandis que m et n sont des nombres entiers arbitraires.
Notamment, une différence de phase depuis le coupleur de 3 dB jusqu'au réseau de diffraction à fibre optique qui reflète une onde lumineuse ayant une longueur d'onde Xk à extraire est multipliée par un nombre entier, et en même temps la commande est donnée afin qu'une différence de phase par rapport aux autres réseaux de diffraction à fibre optique soit conservée à un nombre entier de fois r/2. Ici k n'est pas nécessairement limité à un. Notamment dans la présente invention, une pluralité d'ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente peuvent être extraites.
En outre, bien que la description ci-dessus suppose
un cas o une pluralité de réseaux de diffraction optiques sont connectés à des stades multiples, mais comme il est nécessaire de finalement commander une phase de chaque onde lumineuse, la configuration compacte d'un circuit optique plat est de loin préférable. Par exemple, un chemin lumineux depuis le coupleur de 3 dB 242 jusqu'aux réseaux de diffraction à fibre optique 246a, 246b peut être formé avec une voie de guidage des ondes lumineuses à quartz, et une électrode de chauffage peut être prévue pour modifier thermiquement un indice de réfraction en tant que
fonction d'un déphaseur optique.
Comme décrit ci-dessus, une pluralité de réseaux de diffraction sont connectés à des stades multiples et un taux de déphasage pour chaque lumière réfléchie est modifié en fonction d'une longueur d'onde, de telle sorte qu'une longueur d'onde pour une lumière d'extraction et celle pour une lumière d'insertion
puissent être librement choisies.
Bien que la description ci-dessus suppose un cas o
un réseau de diffraction à fibre optique est utilisé en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, le même effet peut être également atteint en utilisant une voie de guidage des ondes lumineuses de diffraction formée d'un substrat optique plat. De même, la
description ci-dessus suppose l'utilisation d'un
coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais un coupleur disponible à cette fin n'est pas
toujours limité à un coupleur de 3 dB.
Un objet du présent mode de réalisation est de fournir un filtre bidirectionnel dans lequel une
diaphonie se produit rarement.
La figure 26 montre une configuration du présent mode de réalisation. Sur la figure, désigné sous le numéro de référence 260 se trouve l'émetteur de lumière pour une longueur d'onde Xi, au 261 le récepteur de lumière pour la réception d'une longueur d'onde Xj, au 262a, 262b, et 262c le coupleur de 3 dB respectivement, au 263a et 263b le réseau de diffraction à fibre optique respectivement dans lequel la longueur d'onde de Bragg est Xi, au 264a et 264b le réseau de diffraction à fibre optique respectivement dans lequel la longueur d'onde de Bragg est Xj, au 265a, 265b, et 265c la section de réglage de l'indice de réfraction respectivement, au 266a la borne d'entrée / de sortie du chemin de transfert de la lumière bidirectionnelle, au 266b la borne d'insertion, au 266c et 266d la borne du coupleur de 3 dB 262c respectivement, et au 266e et
266f la borne du coupleur de 3 dB 262c, respectivement.
Ensuite, une description est faite des opérations
dans ce mode de réalisation. L'émetteur de lumière 260 envoie une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi au terminal 266b, le coupleur de 3 dB 262a répartit la lumière incidente, et ensuite les réseaux de diffraction à fibre optique 263a, 263b reflètent la lumière incidente, et une phase de la lumière lorsqu'elle est revenue à la borne 266b du coupleur de 3 dB 262a est inversée par rapport à la phase d'origine, de telle sorte que la totalité de la lumière est envoyée à la borne d'entrée / de sortie 226a du chemin de transfert de la lumière bidirectionnelle. Par ailleurs, la majeure partie de la lumière non réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 263a, 263b est arrêtée au niveau de la borne 266c. Il convient de noter qu'une longueur d'un chemin lumineux entre le coupleur de 3 dB 262a et le coupleur de 3 dB 262b est réglée à une valeur égale par la section de réglage de l'indice de réfraction 265a, 265b. Par ailleurs, une certaine puissance est fournie au niveau de la borne 266c en raison de l'isolation incomplète par le coupleur de 3 dB 262b, mais la totalité de la lumière est arrêtée à partir des réseaux de diffraction à fibre optique 264a et 264b, et ne pénètre jamais dans
le récepteur de lumière 261.
Une onde lumineuse MRL entrant depuis la borne d'entrée / de sortie 266a du chemin de transfert de la lumière bidirectionnelle est émise au niveau de la borne 266d à travers les coupleurs de 3 dB 262a et 262b. Une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xj est réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 264a et 264b à travers le coupleur de 3 dB 262c, et est envoyée au récepteur de lumière 261 connecté à la borne 266f. D'autres ondes lumineuses ayant chacune une longueur d'onde différente de Xj ne sont pas réfléchies sur les réseaux de diffraction à fibre optique 264a et 264b et sont arrêtées à cet endroit. En conséquence, le filtre optique selon le mode de réalisation agit sur l'onde lumineuse MRL venant de la borne d'entrée / de sortie 266a du chemin de transfert de la lumière bidirectionnelle comme un
filtre passe-bande à la longueur d'onde de Xj.
Le réseau de diffraction à fibre optique formé dans la voie de guidage des ondes a des propriétés telles qu'une perte due au passage est minime lorsqu'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde plus importante que la longueur d'onde de Bragg est transmise par ce moyen, et qu'une perte excessive due au passage est générée lorsqu'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde plus courte est transmise par ce moyen, bien qu'une voie de guidage des ondes de diffraction formée sur le substrat optique plat n'ait pas une telle propriété décrite ci-dessus. Ainsi la longueur d'onde de Bragg de Xi des réseaux de diffraction à fibre optique 263a et 263b est faite plus courte que la longueur d'onde de Bragg de Xj des réseaux de diffraction à fibre optique 264a et 264b. Et pour cette raison, bien qu'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de kj traverse les réseaux de diffraction à fibre optique 263a et 263b, une perte excessive due au passage n'est pas générée ici car la longueur d'onde de Bragg de Xi est plus
courte que celle de Xj.
Comme décrit ci-dessus, dans un cas o une partie quelconque d'une lumière d'insertion n'est pas réfléchie sur les réseaux de diffraction à fibre optique 263a et 263b et fuit, l'onde lumineuse de fuite est transmise au coupleur de 3 dB 262b avec la phase inversée par rapport à celle d'une lumière d'extraction, de telle sorte qu'il est facilement possible de construire un filtre optique bidirectionnel dans lequel une diaphonie est à peine générée, et en même temps d'éviter l'augmentation d'une perte générée par le fait qu'une longueur d'onde est plus grande ou
plus courte.
Bien que la description ci-dessus suppose un cas o
un réseau de diffraction à fibre optique est utilisé en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, le même effet peut être également atteint en utilisant une voie de guidage des ondes lumineuses de diffraction formée sur un substrat optique plat. De même, la
description ci-dessus suppose l'utilisation d'un
coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, il
n'est pas toujours limité à un coupleur de 3 dB.
Un objet du présent mode de réalisation est de fournir un filtre optique bidirectionnel dans lequel
une diaphonie se produit rarement.
La figure 27 montre la configuration du présent mode de réalisation. Sur cette figure, désigné sous le numéro de référence 260 se trouve l'émetteur de lumière pour une longueur d'onde Xj, au 261 le récepteur de lumière pour la réception d'une longueur d'onde Xi, au 262a, 262b, et 262c le coupleur de 3 dB respectivement, au 263a et 263b chaque réseau de diffraction à fibre optique respectivement dans lequel la longueur d'onde de Bragg est Xi, au 263c et 263d le réseau de diffraction à fibre optique respectivement dans lequel la longueur d'onde de Bragg est Xi, au 270a, 270b, et 270c la section de réglage de l'indice de réfraction respectivement, au 271a une borne d'entrée / de sortie du chemin de transfert de la lumière bidirectionnelle, au 271b une borne du coupleur de 3 dB 262b, au 271c et 271d une borne du coupleur de 3 dB 262b respectivement, au 271e et 271f une borne du coupleur de 3 dB 262c,
respectivement.
L'onde lumineuse entrant à partir de la borne d'entrée / de sortie 271a du chemin de transfert de la lumière bidirectionnelle et ayant une longueur d'onde de Xi est répartie au niveau du coupleur de 3 dB 262b, réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 263a, 263b, et retourne à nouveau à la borne 271b du coupleur de 3 dB 262d, et de nouveau, dans cette étape, une phase de la lumière est inversée par rapport à la phase d'origine, de telle sorte que la
totalité de la lumière sort au niveau de la borne 271b.
Ici, une longueur d'un chemin lumineux entre le coupleur de 3 dB 262b et le coupleur de 3 dB 262a est réglée à une valeur égale par la section de réglage de l'indice de réfraction 270a, 270b. Par ailleurs, la lumière passe depuis la borne 271a à travers le coupleur de 3 dB 262c, est réfléchie par les réseaux de diffraction à fibre optique 263c, 263d, et retourne ensuite à la borne 271e du coupleur de 3 dB 262c, et dans cette étape une phase de la lumière est inversée par rapport à la phase originale, de telle sorte que la totalité de la lumière est envoyée au récepteur de lumière 261 connecté à la borne 271f. Pour cette raison, le filtre optique selon le présent mode de réalisation agit par rapport à la lumière MRL entrant à partir de la borne d'entrée / de sortie du chemin de transfert de la lumière bidirectionnelle 271a comme un filtre passe-bande pour une lumière ayant une longueur
d'onde de Xi.
Une onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xj entrant à partir de l'émetteur de lumière 260 jusqu'à la borne 271d est transmise à la borne 271a à travers les coupleurs de 3 dB 262a et 262b. Cependant, une petite quantité de puissance fuit vers de la borne 271b en raison de l'isolation incomplète par le coupleur de 3 dB 262b. Bien que la puissance perdue par fuite arrive aux réseaux de diffraction à fibre optique 263c et 263d depuis le coupleur de 3 dB 262c, l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xi n'y est pas réfléchie et est arrêtée car ses longueurs d'onde de Bragg sont différentes l'une de l'autre. En conséquence, il n'est pas possible que la longueur d'onde Xj entrant à partir de la borne 271d soit perdue par fuite dans le récepteur de lumière 261 et crée une
diaphonie.
Comme décrit dans le mode de réalisation 12, un réseau de diffraction à fibre optique a une caractéristique selon laquelle une perte due au passage est minime lorsqu'une onde lumineuse ayant une longueur d'onde plus importante que la longueur d'onde de Bragg est transmise par ce moyen, mais une perte excessive due au passage est générée lorsqu'une onde lumineuse ayant une courte longueur d'onde est transmise par ce moyen. Et pour cette raison, la longueur d'onde de Bragg de Xi des réseaux de diffraction à fibre optique 263a et 263b est réglée à une valeur plus courte que
celle de Xj de l'onde lumineuse d'insertion.
En conséquence, bien que l'onde lumineuse ayant une longueur d'onde de Xj traverse les réseaux de diffraction à fibre optique 263a et 263b, une perte excessive due au passage n'est pas générée ici car la longueur d'onde de Bragg de Xi est plus courte que
celle de Xj.
Comme décrit ci-dessus, une lumière d'insertion n'est pas réfléchie sur les réseaux de diffraction 263c et 263d par la perte par fuite d'une partie quelconque de celle-ci, même une quantité minime due à une isolation incomplète du coupleur de 3 dB 262b, de telle sorte qu'il est facilement possible de construire un filtre optique bidirectionnel dans lequel une diaphonie est à peine générée, et en même temps d'éviter l'augmentation d'une perte générée par le fait qu'une
longueur d'onde est plus grande ou plus courte.
Bien que la description ci-dessus suppose
l'utilisation d'un réseau de diffraction à fibre optique en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde, le même effet peut également être atteint en utilisant une voie d'onde de diffraction formée sur un
substrat optique plat. De même, la description ci-
dessus suppose l'utilisation d'un coupleur de 3 dB en tant que coupleur directionnel, mais elle n'est pas
toujours limitée à un coupleur de 3 dB.
Comme décrit ci-dessus, il est possible d'utiliser le filtre optique selon la présente invention en tant que relais optique sous-marin en connectant un amplificateur optique à l'une quelconque des fibres optiques d'entrée / de sortie du filtre optique selon chaque aspect de l'invention depuis le mode de réalisation 1 jusqu'au mode de réalisation 13 et en logeant en outre l'entière configuration dans un
boîtier sous pression.
Dans le premier aspect de l'invention, différent du filtre à couches diélectriques multiples qui doit être connecté à un élément en volume dans un espace en utilisant un type classique de lentille, le filtre optique est construit en utilisant un coupleur directionnel et un réflecteur sélectif des longueurs d'onde, et par ailleurs trois types de filtres optiques sont connectés l'un à l'autre avec une fibre optique en les connectant les uns aux autres en étoile, et pour cette raison, il est possible de construire un circuit de dérivation optique de haute fiabilité dans lequel une diaphonie et ainsi qu'une perte d'insertion minimes
sont générées.
Dans le deuxième aspect de l'invention, il est possible d'augmenter les stations terminales disposées chacune dans le système de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde en connectant verticalement les unités de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde les unes avec les autres. Et il est également possible de garantir une voie de communication pour la communication entre les stations terminales en séparant une partie faisant l'objet d'un dérangement, même si un dérangement
quelconque se produit dans le chemin de transfert.
Dans le troisième aspect de l'invention, différent du filtre à couches diélectriques multiples qui doit être connecté à un élément en volume dans un espace en utilisant un type classique de lentille, le filtre optique est construit en utilisant un coupleur directionnel et un réflecteur sélectif des longueurs d'onde, et par ailleurs trois types de filtres optiques sont connectés l'un à l'autre avec une fibre optique en les connectant les uns aux autres en étoile, et pour cette raison, il est possible de construire un circuit de dérivation optique de haute fiabilité dans lequel une diaphonie ainsi qu'une perte d'insertion minimes sont générées et également d'établir de nombreuses
longueurs d'onde qui traversent une voie spécifiée.
Dans le quatrième aspect de l'invention, le circuit optique d'extraction / insertion, qui alloue des longueurs spécifiques pour la réception et la transmission dans chaque station, est installé, afin que la communication optique puisse être établie avec
une station quelconque.
Dans le cinquième aspect de l'invention, une pluralité de réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde sont connectés verticalement l'un à l'autre entre les deux coupleurs directionnels, afin qu'une pluralité de longueurs d'onde puissent y être simultanément
extraites et insérées.
Dans le sixième aspect de l'invention, une pluralité de réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde installés entre les deux coupleurs directionnels peuvent être intégrés dans une section, afin qu'il soit possible de réduire un certain nombre de sections de réglage de l'indice de réfraction d'un circuit optique qui peut simultanément extraire et insérer une pluralité de longueurs d'onde, et un réglage d'un coupleur de 3 dB et d'une longueur de chemin lumineux
peut facilement être effectué.
Dans le septième aspect de l'invention, l'émetteur de lumière déplace une longueur d'onde de transmission d'une valeur spécifiée à une longueur d'onde de réception au niveau du récepteur de lumière, de telle sorte que, même si une diaphonie est générée pendant la transmission de la longueur d'onde de l'émetteur de lumière au récepteur de lumière, il soit possible de réduire une pénalité de transfert due à la cause
décrite ci-dessus.
Dans le huitième aspect de l'invention, le circuit d'extraction / insertion est construit en connectant verticalement les deux unités des réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde l'une à l'autre par l'intermédiaire du coupleur directionnel, afin qu'il soit possible de réduire la diaphonie entre une lumière
d'insertion et une lumière d'extraction.
Dans le neuvième aspect de l'invention, le circuit d'extraction / insertion est construit en connectant verticalement les deux unités des réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde l'une à l'autre par l'intermédiaire du coupleur directionnel et en outre en installant un réflecteur sélectif des longueurs d'onde entre les coupleurs directionnels, afin qu'il soit possible de réduire la diaphonie entre une lumière
d'insertion et une lumière d'extraction.
Dans le dixième aspect de l'invention, différent du filtre à couches diélectriques multiples qui doit être connecté à un élément en volume dans un espace en utilisant un type classique de lentille, les filtres optiques peuvent être construits de manière à ce que tous les filtres soient connectés les uns avec les autres avec des fibres optiques en connectant deux unités de circuit d'extraction / insertion aux filtres, chacun verticalement connecté à deux unités des réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde par l'intermédiaire d'un coupleur directionnel, et pour cette raison, il est possible de construire un circuit de dérivation optique dans lequel une diaphonie ainsi
qu'une perte d'insertion minimes sont générées.
Dans le onzième aspect de l'invention, un taux de déphasage d'une lumière réfléchie est modifié en connectant une pluralité de réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde les uns aux autres en étages multiples et en fonction de leur longueur d'onde, afin qu'il soit possible de commuter une longueur d'onde d'une lumière d'extraction à celle d'une lumière d'insertion et vice versa. Dans le douzième aspect de l'invention, une lumière d'insertion qui n'est pas réfléchie est extraite et différée par les coupleurs directionnels en 2 étages de telle sorte que la lumière ne fuit pas dans le récepteur de lumière, afin qu'il soit possible de construire un circuit optique d'extraction / insertion bidirectionnel dans lequel une diaphonie est à peine générée. Dans le treizième aspect de l'invention, le réseau de diffraction à fibre optique est utilisé en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde et une longueur d'onde plus importante qu'une longueur d'onde de Bragg est utilisée en tant que lumière d'extraction, afin qu'il soit possible de réduire une perte générée lorsque la lumière d'extraction traverse le réseau de
diffraction à fibre optique.
Dans le quatorzième aspect de l'invention, une lumière d'insertion provenant de l'émetteur de lumière est extraite et différée par les coupleurs directionnels en 2 étages afin qu'il soit possible de construire un circuit optique d'extraction / insertion bidirectionnel dans lequel une diaphonie est à peine générée. Dans le quinzième aspect de l'invention, le réseau de diffraction à fibre optique est utilisé en tant que réflecteur sélectif des longueurs d'onde et une longueur d'onde plus importante qu'une longueur d'onde de Bragg est utilisée en tant que lumière d'insertion, afin qu'il soit possible de réduire une perte générée lorsque la lumière d'insertion traverse le réseau de
diffraction à fibre optique.
Cette demande est basée sur la demande de brevet japonais n HEI 7- 216164 déposée auprès du Bureau des Brevets Japonais le 24 aoQt 1995 et sur la demande de brevet japonais n HEI 7-271215 déposée auprès du Bureau des Brevets Japonais le 19 octobre 1995, dont les contenus sont en totalité incorporés à la présente
par référence.
Bien que l'invention ait été décrite eu égard à un
mode de réalisation spécifique pour une description
complète et précise, les revendications jointes ne
doivent pas être ainsi limitées mais doivent être interprétées comme incluant toutes les modifications et variantes de construction que peut préconiser l'homme du métier, qui sont couvertes par l'enseignement de
base présenté ici.

Claims (14)

REVENDICATIONS
1. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde, caractérisée en ce qu'elle comprend des premier, deuxième et troisième filtres optiques (2, 3, 4) ayant chacun: une première borne dans laquelle un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée Xi et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de Il sont entrés; une deuxième borne qui émet ledit signal lumineux ayant une longueur d'onde Xi introduite dans cette première borne; une troisième borne dans laquelle ledit signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de Il est entré; une quatrième borne qui émet ledit signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de kl introduite dans ladite première borne; et également émettant chacune ledit signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de kl introduite dans ladite troisième borne vers ladite deuxième borne; et en ce que ladite troisième borne dudit premier filtre optique et ladite quatrième borne du deuxième filtre optique sont connectées l'une à l'autre; ladite troisième borne dudit deuxième filtre optique et ladite quatrième borne dudit troisième filtre optique sont connectées l'une à l'autre; et ladite troisième borne dudit troisième filtre optique et ladite quatrième borne dudit premier filtre
optique sont connectées l'une à l'autre.
2. Système de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde, caractérisé en ce que des équipements des stations terminales (B, C) ayant chacune une unité d'émission / réception de la lumière pour émettre ou recevoir un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée kXi et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de il via l'unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde verticalement connectés l'un à l'autre selon la revendication 1 sont mis en communication l'un avec l'autre.
3. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde caractérisée en ce qu'elle comprend un premier filtre ayant une première borne dans laquelle un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée Il et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de kXi sont entrés; une deuxième borne qui émet ledit signal lumineux ayant une longueur d'onde de Il entré dans cette première borne; une troisième borne dans laquelle ledit signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de k2 est entré; et une quatrième borne qui émet ledit signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de kXi entré dans ladite première borne et comprenant également des deuxième et troisième filtres chacun ayant: une première borne dans laquelle un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée k2 et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de X2 sont entrés; une deuxième borne qui émet ledit signal lumineux ayant une longueur d'onde de X2 entré dans cette première borne; une troisième borne dans laquelle ledit signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de k2 est entré; et une quatrième borne qui émet ledit signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de X2 entré dans ladite première borne; et en ce que ladite troisième borne dudit premier filtre optique et ladite quatrième borne dudit deuxième filtre optique sont connectées l'une à l'autre; ladite troisième borne dudit deuxième filtre optique et ladite quatrième borne dudit troisième filtre optique sont connectées l'une à l'autre; et ladite troisième borne dudit troisième filtre optique et ladite deuxième borne dudit premier
filtre optique sont connectées l'une à l'autre.
4. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde caractérisée en ce qu'elle comprend: un filtre optique ayant une première borne pour recevoir et entrer un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans une bande de longueurs d'onde spécifiée XB1 allouée à une station pour la réception ainsi qu'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde non comprise dans la bande de longueurs d'onde spécifiée XB1, une deuxième borne pour émettre un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1 entré dans la première borne, et une troisième borne, le signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde non comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1 entré dans ladite première borne; un récepteur de lumière dans lequel le signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis vers ladite deuxième borne dudit filtre optique est entré; un émetteur de lumière pour émettre un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde d'émission comprise dans une bande de longueurs d'onde allouée à partir de la station à une station de réception; et un coupleur directionnel pour synthétiser le signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde non comprise dans la bande de longueurs d'onde XB1 émis à partir de ladite troisième borne dudit filtre optique et le signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis à partir dudit émetteur de lumière et sortant le signal synthétisé pour la transmission.
5. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde caractérisée en ce qu'elle comprend: un filtre optique ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans une quelconque de N parties de bande de longueurs d'onde de XB1 à XBN ainsi qu'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde non comprise dans lesdites bandes de longueurs d'onde, une deuxième borne pour émettre un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans les bandes de longueurs d'onde de XB1 à IBN entré dans cette première borne, une troisième borne pour l'entrée d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans les bandes de longueurs d'onde de XB1 à XBN, et une quatrième borne pour la sortie du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde non comprise dans lesdites bandes de longueurs d'onde entré dans ladite première borne ainsi que le signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans les bandes de longueurs d'onde de.B1 à IBN entré dans ladite troisième borne; un récepteur de lumière (313) pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis vers la deuxième borne dudit filtre optique; et un émetteur de lumière (312) pour la sortie du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans les bandes de longueurs d'onde de XB1 à XBN entré dans la troisième borne dudit
filtre optique.
6. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la revendication 5, caractérisée en ce que ledit filtre optique utilise une voie de guidage de la lumière à réseau de diffraction ayant une pluralité de longueurs d'onde réfléchies formées dans
ladite voie de guidage de la lumière identique.
7. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde caractérisée en ce qu'elle comprend: un premier filtre optique (2) ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée Xl ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kXl, une deuxième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde kl entré dans cette première borne, une troisième borne pour l'émission d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xl entrée dans ledit premier terminal; et un deuxième filtre optique (3) ayant une quatrième borne pour la réception du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kl émis à partir de la troisième borne de ce premier filtre optique, une cinquième borne pour la réception du signal lumineux ayant la longueur d'onde spécifiée kl ainsi que celui ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xi, et une sixième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kXl entré dans ladite quatrième borne ainsi qu'un signal lumineux transmis ayant une longueur d'onde Xi entré dans ladite
cinquième borne.
8. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde caractérisée en ce qu'elle comprend: un premier filtre optique (2) ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée Il ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde X1, une deuxième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde kXi entré dans cette première borne, une troisième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xi entré dans ladite première borne; et un deuxième filtre optique (3) ayant une quatrième borne pour la réception du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xl émis à partir de la troisième borne de ce premier filtre optique, une cinquième borne pour la réception du signal lumineux ayant la longueur d'onde spécifiée Xl ainsi que celui ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xi, et une sixième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde ki entré dans ladite quatrième borne ainsi qu'un signal lumineux transmis ayant une longueur d'onde kXi entré dans ladite cinquième borne; et en ce que la troisième borne dudit premier filtre optique (2) et la quatrième borne dudit deuxième filtre (3) sont connectées l'une à l'autre avec un réflecteur sélectif des longueurs d'onde dans lequel une longueur d'onde centrale de réflexion
est kIl.
9. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde caractérisée en ce qu'elle comprend: un premier filtre optique (2) ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée 12 ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde X2, une deuxième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde 12 entré dans cette première borne, une troisième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde k2 entré dans ladite première borne; un deuxième filtre optique (3) ayant une quatrième borne pour la réception du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde k2 émis à partir de la troisième borne de ce premier filtre optique (2), une cinquième borne pour la réception du signal lumineux ayant la longueur d'onde spécifiée k2, et une sixième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde X2 entré dans ladite quatrième borne ainsi qu'un signal lumineux transmis ayant une longueur d'onde 12 entré dans ladite cinquième borne, un troisième filtre optique (4) ayant une septième borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée ki ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Ri, une huitième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée 12 ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde kXl entré dans ladite septième borne, une neuvième borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde k2 émis vers ladite huitième borne, et une dixième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kXi reçu de ladite septième borne; et un quatrième filtre optique ayant une douzième borne pour la réception du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde kl émis à partir de la dixième borne dudit troisième filtre optique, une treizième borne pour la réception du signal lumineux ayant la longueur d'onde spécifiée Il ainsi que le signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée k2, une quatorzième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde kl reçu de ladite treizième borne ainsi qu'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Ai reçu de ladite douzième borne, et une onzième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde X2 reçu de ladite treizième borne; et en ce que ladite deuxième borne et ladite neuvième borne sont connectées l'une à l'autre, et ladite cinquième borne et ladite onzième borne sont
connectées l'une à l'autre.
10. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde caractérisée en ce qu'elle comprend: un premier circulateur de lumière (248) ayant un premier port pour la réception de N ondes d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant des longueurs d'onde spécifiées de Xi à kN, un deuxième port pour la sortie du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde entré dans le premier port, et un troisième port pour la sortie du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde entré dans le deuxième port; un coupleur directionnel ayant une première borne pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans l'une quelconque des bandes de longueurs d'onde de Xi à IN émis à partir du deuxième port dudit premier circulateur de lumière (248) et également pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde ayant une longueur d'onde comprise dans l'une quelconque des bandes de longueurs d'onde de Il à AN vers le deuxième port dudit premier circulateur de lumière (248), une deuxième borne pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde, une troisième borne et une quatrième borne chacune pour la répartition d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde comprise dans l'une quelconque des bandes de longueurs d'onde X1 à XN entré dans les première et deuxième bornes en deux parties, la sortie du signal lumineux réparti, et la réception de signaux lumineux ayant des longueurs d'onde de Xl à XN, ledit coupleur directionnel émettant un signal lumineux synthétisé vers la deuxième borne si une phase d'un signal lumineux entré dans la troisième borne et retournant vers la première borne est inversée par rapport à un signal lumineux entré dans la quatrième borne et retournant vers la première borne, et également la sortie d'un signal lumineux synthétisé vers la première borne si les phases des deux signaux sont identiques, la sortie d'un signal lumineux synthétisé vers la première borne si une phase d'un signal lumineux entré dans la troisième borne et retournant vers la deuxième borne est inversée par rapport à celle d'un signal lumineux entré dans la quatrième borne et retournant vers la deuxième borne, et également la sortie d'un signal lumineux synthétisé vers la deuxième borne si les phases des deux signaux sont identiques; des premier à énième réflecteurs sélectifs en longueur d'onde réfléchissant les signaux lumineux ayant des longueurs d'onde de kl à IN et respectivement connectés à ladite troisième borne dudit coupleur directionnel; des déphaseurs de lumière du premier au énième, chacun fourni en correspondance avec chacun des réflecteurs sélectifs en longueur d'onde du premier au énième et déphasant un signal lumineux le traversant; des N+li me 2Nime réflecteurs sélectifs en longueur d'onde réfléchissant les signaux lumineux ayant des longueurs d'onde de Ri à IN et respectivement connectés à la quatrième borne dudit coupleur directionnel; un circuit de commande du déphaseur de lumière pour commander un taux de décalage pour chacun des déphaseurs de lumière du premier au énième afin qu'une phase d'un signal lumineux sorti de la première ou de la deuxième borne dudit coupleur directionnel vers les troisième et quatrième bornes, réfléchi par l'un quelconque desdits réflecteurs sélectifs des longueurs d'onde du premier au énième, entré dans la troisième borne et retournant vers la première ou la deuxième borne soit inversé par rapport à celle d'un signal lumineux réfléchi par l'un quelconque des réflecteurs sélectifs en longueur d'onde du N+lième au 2Nième entré dans la quatrième borne et retournant vers la première ou la deuxième borne dans le cas o un signal lumineux est dérivé, et également afin que le premier soit le même que le dernier dans le cas o un signal lumineux le traverse; un deuxième circulateur de lumière (249) ayant un premier port pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis depuis la deuxième borne dudit coupleur directionnel et également pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde vers la deuxième borne dudit coupleur directionnel, un deuxième port pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde entré dans ce premier port, et un troisième port pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde et la sortie du signal vers le premier port; un récepteur de lumière (313) pour la réception d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis vers le deuxième port dudit deuxième circulateur de lumière(249); et un émetteur de lumière (312) pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde vers le troisième port dudit deuxième circulateur de
lumière (249).
11. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde caractérisée en ce qu'elle comprend: un premier filtre optique (2) ayant une première borne pour la réception et la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée ki, un signal lumineux ayant une longueur d'onde Xj, et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente des longueurs d'onde ki et kj, une deuxième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde Xi entré dans cette première borne et pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde ki, et une troisième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xi entré dans ladite première borne, ledit premier filtre optique (2) sortant le signal lumineux ayant une longueur d'onde ki entré dans ladite deuxième borne vers la première borne; un deuxième filtre optique (3) ayant une quatrième borne pour la réception du signal lumineux ayant une longueur d'onde différente de la longueur d'onde Xi émis depuis ladite troisième borne dudit premier filtre optique (2) et une cinquième borne pour la sortie du signal lumineux ayant une longueur d'onde Xj entré dans cette quatrième borne; un émetteur de lumière (312) pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde pour la deuxième borne dudit premier filtre optique (2); et un récepteur de lumière (313) pour la réception du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis vers
une deuxième borne dudit deuxième filtre optique (3).
12. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la revendication 11, caractérisée en ce qu'un filtre optique est formé avec une voie de guidage de la lumière à réseau de diffraction dans lequel une longueur d'onde d'une première lumière réfléchie est plus courte que celle d'une deuxième lumière réfléchie en tant que premier filtre optique (2).
13. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde caractérisée en ce qu'elle comprend: un premier filtre optique (2) ayant une première borne pour la réception et la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde spécifiée Xi, un signal lumineux ayant une longueur d'onde Xj et un signal lumineux ayant une longueur d'onde différente des longueurs d'onde Xi et kj, une deuxième borne pour la sortie du signal lumineux ayant la longueur d'onde Xi entré dans cette première borne, et une troisième borne pour la sortie d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde Xj entré dans ladite troisième borne, ledit premier filtre optique (2) émettant le signal lumineux ayant la longueur d'onde Xj entré dans ladite troisième borne vers la première borne; un deuxième filtre optique (3) ayant une quatrième borne pour la réception d'un signal lumineux ayant une longueur d'onde Xi émis à partir de la deuxième borne dudit premier filtre optique (2) et une cinquième borne pour la sortie du signal lumineux ayant la longueur d'onde Xi entré dans cette quatrième borne; un émetteur de lumière (312) pour la sortie d'un signal lumineux multiplexé en longueur d'onde vers ladite troisième borne dudit premier filtre optique (2); et un récepteur de lumière (313) pour la réception du signal lumineux multiplexé en longueur d'onde émis vers la cinquième borne dudit deuxième filtre
optique (3).
14. Unité de transfert de la lumière multiplexée en longueur d'onde selon la revendication 13, caractérisée en ce qu'un filtre optique est formé avec une voie de guidage de la lumière à réseau de diffraction dans laquelle une longueur d'onde d'une première lumière réfléchie est plus courte que celle d'un signal lumineux transmis à partir de l'émetteur de lumière en
tant que premier filtre optique (2).
FR9610397A 1995-08-24 1996-08-23 Unite de transfert de la lumiere multiplexee en longueur d'onde et systeme de transfert de la lumiere multiplexee en longueur d'onde Expired - Fee Related FR2738091B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP21616495 1995-08-24
JP27121595A JP3463717B2 (ja) 1995-08-24 1995-10-19 波長多重光伝送装置および波長多重光伝送システム

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2738091A1 true FR2738091A1 (fr) 1997-02-28
FR2738091B1 FR2738091B1 (fr) 1998-10-30

Family

ID=26521270

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR9610397A Expired - Fee Related FR2738091B1 (fr) 1995-08-24 1996-08-23 Unite de transfert de la lumiere multiplexee en longueur d'onde et systeme de transfert de la lumiere multiplexee en longueur d'onde

Country Status (4)

Country Link
US (3) US5793908A (fr)
JP (1) JP3463717B2 (fr)
FR (1) FR2738091B1 (fr)
GB (1) GB2305041B (fr)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0909963A1 (fr) * 1997-10-15 1999-04-21 Lucent Technologies Inc. Article comprenant un filtre de Mach-Zehnder avec réflecteur de Bragg de dépendance de coupleur réduite
FR2782589A1 (fr) * 1998-08-04 2000-02-25 Samsung Electronics Co Ltd Multiplexeur a insertion-extraction optique et liaison optique a multipleur en longueur d'onde utilisant ledit multiplexeur

Families Citing this family (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE69620414T2 (de) 1995-08-04 2002-11-14 Alcatel Sa Optischer einfügungs- und abtrennmultiplexer
US6118521A (en) * 1996-01-02 2000-09-12 Lj Laboratories, L.L.C. Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
US5880826A (en) 1997-07-01 1999-03-09 L J Laboratories, L.L.C. Apparatus and method for measuring optical characteristics of teeth
US6373573B1 (en) 2000-03-13 2002-04-16 Lj Laboratories L.L.C. Apparatus for measuring optical characteristics of a substrate and pigments applied thereto
US6239868B1 (en) 1996-01-02 2001-05-29 Lj Laboratories, L.L.C. Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
US6254385B1 (en) 1997-01-02 2001-07-03 Lj Laboratories, Llc Apparatus and method for measuring optical characteristics of teeth
US6307629B1 (en) 1997-08-12 2001-10-23 Lj Laboratories, L.L.C. Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
US5759030A (en) 1996-01-02 1998-06-02 Lj Laboratories, L.L.C. Method for determing optical characteristics of teeth
US5966205A (en) 1997-07-01 1999-10-12 Lj Laboratories, Llc Method and apparatus for detecting and preventing counterfeiting
JP3055603B2 (ja) * 1996-07-19 2000-06-26 日本電気株式会社 光ネットワーク
US6088144A (en) * 1996-09-13 2000-07-11 Lucent Technologies Inc. Detection of frequency-modulated tones in electromagnetic signals
JP2977024B2 (ja) * 1996-12-03 1999-11-10 日本電気株式会社 波長多重通信用光回路及びこれを含む光伝送通信システム
KR100207602B1 (ko) * 1996-12-06 1999-07-15 윤종용 광 전력의 손실을 방지하는 광 파장 필터 및 이를 이용한 광 디멀티플렉서
US6233047B1 (en) 1997-01-02 2001-05-15 Lj Laboratories, L.L.C. Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
US6301004B1 (en) 2000-05-31 2001-10-09 Lj Laboratories, L.L.C. Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
GB2321809A (en) * 1997-01-31 1998-08-05 Stc Submarine Systems Ltd Add/drop multiplexer
JPH10247878A (ja) * 1997-03-04 1998-09-14 Kokusai Denshin Denwa Co Ltd <Kdd> 光伝送システム、光分岐装置及び光信号処理装置
US6452701B1 (en) 1997-03-19 2002-09-17 Fujitsu Limited Wavelength division multiplexing communications network supervisory system
US5898801A (en) 1998-01-29 1999-04-27 Lockheed Martin Corporation Optical transport system
US6271913B1 (en) 1997-07-01 2001-08-07 Lj Laboratories, Llc Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
US6449041B1 (en) 1997-07-01 2002-09-10 Lj Laboratories, Llc Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
US6501542B2 (en) 1998-06-30 2002-12-31 Lj Laboratories, Llc Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
US6631018B1 (en) * 1997-08-27 2003-10-07 Nortel Networks Limited WDM optical network with passive pass-through at each node
US6041152A (en) * 1997-09-02 2000-03-21 Amphenol Corporation Multi-channel fiber optic communications system and multiplexer/demultiplexer arrangement therefor
JPH11122177A (ja) * 1997-10-17 1999-04-30 Fujitsu Ltd 監視制御信号送信装置及び方法
US6246471B1 (en) 1998-06-08 2001-06-12 Lj Laboratories, Llc Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
US6246479B1 (en) 1998-06-08 2001-06-12 Lj Laboratories, L.L.C. Integrated spectrometer assembly and methods
US6573984B2 (en) 1998-06-30 2003-06-03 Lj Laboratories Llc Apparatus and method for measuring optical characteristics of teeth
US6249348B1 (en) 1998-11-23 2001-06-19 Lj Laboratories, L.L.C. Integrated spectrometer assembly and methods
US6538726B2 (en) 1998-07-10 2003-03-25 Lj Laboratories, Llc Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
US6414775B1 (en) * 1998-12-28 2002-07-02 Tycom (Us) Inc. Method and apparatus for measuring gain shape in an optical repeater using FM modulation
FI990238A (fi) * 1999-02-08 2000-08-09 Nokia Networks Oy OptinenADd/drop-laite
IT1309096B1 (it) * 1999-10-11 2002-01-16 Cselt Centro Studi Lab Telecom Dispositivo sintonizzabile per l'estrazione e l'inserimento diportanti ottiche in reti di comunicazione ottica.
GB9925402D0 (en) * 1999-10-28 1999-12-29 Marconi Comm Ltd Method of communicating supervisory traffic and communication traffic in a communication system including add-drop filters
US6362888B1 (en) 1999-12-23 2002-03-26 Lj Laboratories, L.L.C. Spectrometer assembly
US6519037B2 (en) 1999-12-23 2003-02-11 Lj Laboratories, Llc Spectrometer having optical unit including a randomized fiber optic implement
AU2011101A (en) * 1999-12-27 2001-07-09 Optical Technologies Usa Corp Optical apparatus for dropping and/or adding optical signals
US6414750B2 (en) 2000-01-10 2002-07-02 Lj Laboratories, L.L.C. Spectrometric apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
AU2001238122A1 (en) * 2000-02-08 2001-08-20 University Of Southern California Optical compensation for dispersion-induced power fading in optical transmission of double-sideband signals
US20020101874A1 (en) * 2000-11-21 2002-08-01 Whittaker G. Allan Physical layer transparent transport information encapsulation methods and systems
WO2002073266A1 (fr) * 2001-03-09 2002-09-19 Axon Photonics, Inc. Module de filtre de multiplexage par repartition en longueur d'onde a compensation de perte
US20040247239A1 (en) * 2001-03-12 2004-12-09 Louay Eldada Hitless errorless trimmable dynamic optical add/drop multiplexer devices
US7623789B2 (en) * 2001-04-11 2009-11-24 Transmode Holding Ab Low loss WDM add drop node
GB0126168D0 (en) * 2001-10-31 2002-01-02 Cit Alcatel A branching unit
US6903813B2 (en) 2002-02-21 2005-06-07 Jjl Technologies Llc Miniaturized system and method for measuring optical characteristics
US6950571B1 (en) * 2002-06-20 2005-09-27 Nortel Networks Limited Optical switchable component
JP2004101771A (ja) * 2002-09-06 2004-04-02 Sumitomo Electric Ind Ltd 光フィルタ及びそれを用いた光増幅器
US6912339B2 (en) * 2002-09-27 2005-06-28 Lockheed Martin Corporation Optical interface devices having balanced amplification
US20040076434A1 (en) * 2002-09-27 2004-04-22 Whittaker G. Allan Optical distribution network for RF and other analog signals
CN101076749B (zh) 2004-11-15 2011-05-04 日立化成工业株式会社 光反射器、光合分波器以及光系统
US20060120725A1 (en) * 2004-12-03 2006-06-08 Braun Steve W Optical interface devices for optical communications
WO2010050921A1 (fr) * 2008-10-31 2010-05-06 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Systèmes et procédés d'arbitrage optique à priorités
TWI385958B (zh) * 2009-03-20 2013-02-11 Ind Tech Res Inst 支援無線通訊之被動光網路系統
US9794019B2 (en) 2011-04-28 2017-10-17 Hewlett Packard Enterprise Development Lp Prioritized optical arbitration systems and methods
JP5910089B2 (ja) * 2012-01-05 2016-04-27 日本電気株式会社 波長多重光伝送システム

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2191645A (en) * 1986-06-13 1987-12-16 Stc Plc Optical telecommunication system
US4900119A (en) * 1988-04-01 1990-02-13 Canadian Patents & Development Ltd. Wavelength selective optical devices using optical directional coupler
EP0684713A2 (fr) * 1994-05-27 1995-11-29 Nec Corporation Réseau optique comportant des groupes de noeuds et un noeud répéteur entre deux groupes de noeuds
WO1997006614A1 (fr) * 1995-08-04 1997-02-20 Alcatel Alsthom Compagnie Generale D'electricite Multiplexeur a insertion-extraction
WO1997006617A1 (fr) * 1995-08-04 1997-02-20 Alcatel Alsthom Compagnie Generale D'electricite Acheminement de signaux pour reseaux de fibres optiques

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0196605A (ja) * 1987-10-08 1989-04-14 Nec Corp 波長多重分波素子
US4799797A (en) * 1987-11-17 1989-01-24 The Boeing Company Coherence multiplexing of optical sensors
EP0390002B1 (fr) * 1989-03-31 1996-06-12 Alcatel SEL Aktiengesellschaft Système optique de transmission de communications Diplex ou Duplex
US5397891A (en) * 1992-10-20 1995-03-14 Mcdonnell Douglas Corporation Sensor systems employing optical fiber gratings
JPH06237242A (ja) * 1993-02-09 1994-08-23 Fujitsu Ltd 光フィルタとその透過波長制御方法及びこれを用いた 光受信器
JP2865553B2 (ja) * 1994-03-16 1999-03-08 三菱鉛筆株式会社 ボールペンのリフィール
US5680235A (en) * 1995-04-13 1997-10-21 Telefonaktiebolaget Lm Ericsson Optical multichannel system
US5629995A (en) * 1996-02-01 1997-05-13 Jds Fitel Inc. Wavelength filter arrangements for use in fiber optics
US5778118A (en) * 1996-12-03 1998-07-07 Ciena Corporation Optical add-drop multiplexers for WDM optical communication systems

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2191645A (en) * 1986-06-13 1987-12-16 Stc Plc Optical telecommunication system
US4900119A (en) * 1988-04-01 1990-02-13 Canadian Patents & Development Ltd. Wavelength selective optical devices using optical directional coupler
EP0684713A2 (fr) * 1994-05-27 1995-11-29 Nec Corporation Réseau optique comportant des groupes de noeuds et un noeud répéteur entre deux groupes de noeuds
WO1997006614A1 (fr) * 1995-08-04 1997-02-20 Alcatel Alsthom Compagnie Generale D'electricite Multiplexeur a insertion-extraction
WO1997006617A1 (fr) * 1995-08-04 1997-02-20 Alcatel Alsthom Compagnie Generale D'electricite Acheminement de signaux pour reseaux de fibres optiques

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0909963A1 (fr) * 1997-10-15 1999-04-21 Lucent Technologies Inc. Article comprenant un filtre de Mach-Zehnder avec réflecteur de Bragg de dépendance de coupleur réduite
FR2782589A1 (fr) * 1998-08-04 2000-02-25 Samsung Electronics Co Ltd Multiplexeur a insertion-extraction optique et liaison optique a multipleur en longueur d'onde utilisant ledit multiplexeur

Also Published As

Publication number Publication date
GB2305041B (en) 1998-02-25
GB9616106D0 (en) 1996-09-11
GB2305041A (en) 1997-03-26
US5850301A (en) 1998-12-15
US5793908A (en) 1998-08-11
JPH09121203A (ja) 1997-05-06
FR2738091B1 (fr) 1998-10-30
JP3463717B2 (ja) 2003-11-05
US5861967A (en) 1999-01-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2738091A1 (fr) Unite de transfert de la lumiere multiplexee en longueur d&#39;onde et systeme de transfert de la lumiere multiplexee en longueur d&#39;onde
US11012151B2 (en) Methods and systems relating to optical networks
US6281997B1 (en) Dense WDM optical multiplexer and demultiplexer
US6466341B1 (en) Add/drop filter for a multi-wavelength lightwave system
US6931196B2 (en) Optical device including dynamic channel equalization
US6567196B1 (en) Dense WDM optical multiplexer and demultiplexer
EP1014607B1 (fr) Procédé de réduction des distorsions d&#39;intensité induités par la modulation de phase croisée dans un systeme de transmission à fibre optique à multiplexage de longueur d&#39;onde
EP0697800B1 (fr) Répartiteur optique
WO2012168004A1 (fr) Procédé et système de supervision de réseaux optiques passifs point-multipoints, fondés sur des systèmes de réflectométrie
CN108352900B (zh) 一种复用/解复用器及无源光网络系统
US20050078909A1 (en) Optical add/drop module
FR2756995A1 (fr) Circuit optique de compensation de dispersion et systeme de communication a transmission optique l&#39;utilisant
Carpenter et al. 2× 56-Gb/s mode-division multiplexed transmission over 2km of OM2 multimode fibre without MIMO equalization
FR2798023A1 (fr) Procede de commande de la puissance de signaux individuels dans un transmission multiplex en longueurs d&#39;onde
FR2915646A1 (fr) Dispositif de commutation optique pour reseau optique transparent
CN113466996A (zh) 复合式多光纤多波长的大容量光传输模块
EP2007049B1 (fr) Dispositif de transmission de signaux optiques multidébits
CA2352264C (fr) Multiplexage d&#39;insertion-extraction optique dans des reseaux optiques wdm
CN114826403A (zh) 一种基于多芯光纤的多路光延时系统
GB2311429A (en) Switchable wavelength multiplex light transfer unit
EP1098465A1 (fr) Procédé d&#39;extraction de canal pour système de transmission optique à multiplex de longueurs d&#39;onde et dispositifs appliquant ce procédé
Zheng et al. Adaptive power distribution in an optical access network
FR2953348A1 (fr) Dispositif d&#39;extraction de canaux wdm
FR2947915A1 (fr) Dispositif d&#39;extraction multivoies de canaux wdm

Legal Events

Date Code Title Description
ST Notification of lapse

Effective date: 20080430