FR2678646A1 - Procede de preparation d'un agregat sec pour la production d'electrodes. - Google Patents

Abstract

La préparation d'agrégats secs carbonés pour la production d'électrodes nécessite, pour les installations d'électrodes, des installations de silos importantes et coûteuses afin que les substances sèches soient traitées et stockées d'une manière discrète jusqu'à ce qu'elles soient mélangées. Dans ce but, il est difficile avec les procédés connus de maintenir des courbes de granulométrie données. L'invention propose un procédé de préparation qui nécessite un petit nombre de petits silos et implique des procédures de mélange et de classification avec lesquelles les granulométries sont simples à ajuster et peuvent être maintenues dans des plages de tolérances étroites.

Description

i L'invention se rapporte à un procédé de préparation d'un agrégat sec

pour la production d'électrodes, en particulier d'anodes pour l'électrolyse et la fusion d'aluminium, comportant du coke de pétrole, des fragments d'électrode cuits et crus. Les électrodes, par exemple les anodes, pour l'électrolyse d'aluminium, sont produites à partir de différents matériaux de départ carbonés solides et liquides par mélange, mise en forme et cuisson Les matériaux de départ solides utilisés sont le coke de pétrole, les résidus d'électrodes cuits et crus sous forme

de fragments cuits et crus.

Les résidus d'électrodes cuits sont des résidus d'anodes qui sont recyclés à partir de l'opération d'électrolyse d'aluminium et des fragments d'anodes cuites alors que les fragments crus sont obtenus sous forme de déchets après une opération de mise en forme d'électrodes et avant l'opération de calcination ou de cuisson Les matériaux de départ solides sont traités dans des installations d'anodes par broyage, criblage ou tamisage et mélange afin de procurer une substance sèche granulaire qui est soumise à un traitement ultérieur dans un équipement de mélange, y est mélangée avec un matériau liant liquide, généralement du bitume, afin de procurer ce qui est connu sous le nom de matière d'anode crue Des anodes sont par exemple formées à partir de la matière

d'anode crue et ensuite calcinées ou cuites.

Dans un procédé connu de production de substance sèche granulaire, des résidus d'anodes cuits broyés sont criblés et stockés sous forme de grains grossiers dans des batteries de silos Du coke de pétrole est criblé avec les grains passés par le crible des résidus cuits, et stockés comme grains moyens dans des silos Les grains refusés au criblage qui sont concassés dans cette opération de criblage sont écrasés et recyclés alors que les grains passés par le crible et le trop- plein sont traités dans un broyeur afin de produire de la poussière et sont stockés

en tant que telle dans une batterie de silos.

Les gros grains, les grains moyens et les poussières sont extraits individuellement des silos de la batterie de silos au moyen d'équipement d'évacuation, mélangés et amenés vers des silos de dosage A partir de là, l'évacuation est mesurée au moyen d'un appareil de pesage avec des fragments crus granulaires et mélangée

avec du bitume dans un équipement de malaxage.

Dans un autre procédé connu, du coke de pétrole, des fragments d'anodes crus et cuits sont reçus séparément dans des silos de stockage Le coke de pétrole et les fragments cuits pré-brisés, en aval des silos intermédiaires, sont mélangés, broyés et divisés au moyen de machines de criblage en fractions grossières, moyennes et fines et introduits dans des silos de fractions correspondants Des broyeurs grossiers et fins écrasent le trop-plein provenant des silos de fractions pour les grains grossiers et moyens Les grains passés par le crible et éventuellement également le trop-plein provenant des silos de fractions pour les grains moyens et fins sont traités dans un broyeur afin de produire des poussières qui sont également envoyées dans des silos En aval des silos de fractions, au moyen d'un équipement de pesage, les fractions de substance sèche, coke de pétrole, fragments cuits et poussières passent dans une vis de préchauffage et sont alors amenés avec des résidus crus et du bitume liquide conformément aux prescriptions de

formulation directement dans un équipement de malaxage.

Ce qui est commun aux deux procédés est une opération de mise en composants, c'est-à-dire le stockage séparé des matériaux de départ dans des silos de stockage, et des composants de substance sèche, qui sont obtenus à partir des matériaux de départ, dans des silos de fractions, et la mesure gravimétrique des proportions de substance sèche qui sont prévues pour la procédure de mélange Cette opération de mise en composants nécessite un équipement en silos de grande taille coûteux, à la fois du côté matériaux de départ et du côté fractions, ainsi

qu'un équipement de pesage couteux pour chaque fraction.

Des exigences particulières concernant la qualité des matériaux sont impératives pour des anodes pour l'électrolyse d'aluminium, et ces exigences ne peuvent être satisfaites que si les matériaux de départ correspondent déjà à ces exigences Dans les procédés connus, les effets des fluctuations des niveaux de qualité des matériaux de départ peuvent uniquement être compensés si, dans le premier procédé connu, des silos additionnels sont prévus dans la batterie de silos de fractions, et si dans le dernier procédé, des silos de stockage supplémentaires sont prévus pour des matériaux de départ de qualités différentes, auquel cas des matériaux de départ de qualité moyenne constante peuvent être produits à partir des contenus des silos de stockage supplémentaires par mélange de ceux-ci au moyen d'un

équipement de mélange additionnel.

Les proportions des matériaux de départ pour une pâte crue sont déterminées en fonction de compositions données, qui comprennent le matériau et la géométrie, c'est-à-dire les tailles de grain et les composants de taille de grain des matériaux de départ Le maintien de la composition appropriée au moyen des procédés connus est un procédé coûteux, à cause de la préparation séparée des constituants du matériau sec, du stockage en silos de celui-ci avec des phénomènes de ségrégation qui se produisent, et du fait que la fraction des résidus crus est amenée avec les autres matériaux, en amont de l'équipement de mélange, avec l'opération de mesure gravimétrique Il a également été constaté que la granulométrie fluctue dans des limites larges autour d'une

courbe prédéterminée servant d'objectif.

Sur cette base, l'inventeur s'est fixé lui-même comme but de procurer un procédé de préparation d'un agrégat sec pour la production d'électrodes, en particulier d'anodes pour l'électrolyse d'aluminium, lequel procédé peut être mis en oeuvre du côté matériau de départ (substances sèches en amont des machines de criblage) sans silos de grande taille et du côté fraction (substances sèches en aval des machines de criblage) avec des silos de petite taille peu couteux sans équipement de pesage, qui compense automatiquement les fluctuations de qualité des matériaux de départ sans équipement additionnel, et qui rend possible d'une manière simple le maintien de la composition de l'agrégat sec, évitant des écarts par rapport à une courbe de granulométrie

prédéterminée servant d'objectif.

Ce but est atteint grâce au fait que le coke de pétrole, les fragments d'électrode cuits et crus sont traités chacun individuellement afin de fournir des alimentations d'une fraction de taille de grain, les alimentations, qui sont divisées en au moins deux fractions de taille de grain, sont amenées vers un équipement de mélange qui forme un mélange à partir des alimentations et des fractions de taille de grain, le mélange est extrait de l'équipement de mélange et alors divisé au moyen d'un appareil de classification en au moins deux fractions de taille de grain pour mélange de

celles-ci afin de procurer un agrégat sec.

Afin d'atteindre le but selon l'invention, un trajet différent, comparé à l'état de la technique, est suivi pour la préparation d'un agrégat sec pour le but spécifié Le coke de pétrole, les fragments d'anodes cuits et crus sont divisés chacun en au moins deux fractions de grains et mélangés, les fractions étant de nouveau combinées afin de former une fraction dans le mélange de matériaux de départ Ce mélange de matériaux de départ, selon l'invention, est alors divisé en fractions individuelles de telle sorte que chaque fraction comporte un mélange de coke de pétrole, de fragments d'électrodes

crus et cuits.

Avec la procédure de fonctionnement du procédé selon l'invention, il n'y a pas de silos de grande taille du côté matériaux de départ, et du côté fraction, des silos de petite taille (capacité jusqu'à 15 tonnes) peuvent être utilisés sans équipement de pesage, les fluctuations de qualité sont compensées automatiquement sans équipement additionnel, et la spécification de la composition est limitée à des proportions quantitatives de taille de grain de sorte qu'il est possible de maintenir les courbes de granulométrie prévues dans des limites plus

étroites qu'avec les procédés de l'état de la technique.

D'autres avantages, caractéristiques et détails du procédé selon l'invention se retrouvent dans la

description suivante d'une forme de réalisation préférée

et dans les dessins dans lesquels: La figure 1 est une vue schématique représentant la procédure de fonctionnement du procédé selon l'invention, et La figure 2 est une vue schématique de l'opération de classification selon l'invention faisant

partie de la vue schématique illustrée sur la figure 1.

Comme cela est représenté sur la figure 1, du coke de pétrole, des résidus d'électrodes cuits et crus, lorsqu'ils sont amenés à une installation d'anode, sont traités chacun individuellement afin de procurer une alimentation 10 en coke de pétrole, une alimentation 11 en fragments cuits et une alimentation 12 en fragments crus d'une première plage de taille de grain Une plage de taille de grain de O à 25 mm est préférée pour le coke de pétrole et une plage de taille de grain de O à 50 mm est

préférée pour les fragments cuits et crus.

Du coke de pétrole préparé provenant de l'alimentation 10, et des fragments cuits et crus provenant des alimentations 11 et 12 sont extraits individuellement de manière successive et dans une séquence quelconque des installations d'alimentation et divisés en au moins deux fractions de plages de taille de grain plus petites que les plages de taille de grain initiales du coke de pétrole et des fragments Pour la production d'anodes pour l'électrolyse d'aluminium, le coke de pétrole, les fragments cuits et crus (appelés également par la suite agrégat sec) sont de préférence divisés en trois fractions, plus spécialement en une fraction grossière 15 avec des grains d'une taille de 16 à 6 mm, une fraction moyenne 16 avec des tailles de grain de 6 à 2 mm et une fraction fine 17 avec des grains d'une taille de 2 à O mm, c'est-à-dire des tailles de grain qui correspondent déjà sensiblement à celles de la

granulométrie finale des anodes.

Dans ce but, les substances sèches sont transportées dans un silo à écoulement continu 13 et passent par des machines de criblage ou de tamisage 14 qui divisent les substances sèches en trois fractions à l'aide de cribles ou tamis grossiers, moyens et fins indiqués respectivement en 18, 19 et 20 Les grains refusés au criblage, qui débordent des cribles 18, 19 et 20, de la fraction grossière 15, de la fraction moyenne 16 et de la fraction fine 17, sont envoyés vers un équipement de broyage, les grains refusés au criblage de la fraction grossière 15 sont envoyés vers des broyeurs 21, et ceux des fractions moyenne et fine 16 et 17 sont envoyés vers des broyeurs à rouleaux 22 et 23 qui écrasent les grains refusés respectifs afin de procurer un matériau écrasé avec des grains d'une taille qui est susceptible d'être criblée Pour le fonctionnement correct du criblage, c'est-à-dire l'opération de division en trois fractions , 16 et 17, les matériaux écrasés sont amenés vers le silo à écoulement continu et sont ajoutés au flux massique de matière sèche allant de manière respective vers l'étape de division en fractions La fraction grossière 15, la fraction moyenne 16 et la fraction fine 17 criblées, avant de passer dans l'appareil de mélange 24, sont contrôlées sur la plan de la composition chimique et du débit quantitatif; dans ce but, des dispositifs d'échantillonnage 25 pour la composition chimique et des appareils de mesure quantitative 26 pour le débit quantitatif sont prévus au niveau de leurs appareils de transport entre la machine de criblage 14 et l'appareil de

mélange 24.

Selon l'invention, les substances sèches sont mélangées dans un appareil de mélange 24, l'opération de mélange pour l'agrégat sec, les fractions grossières 15, les fractions moyennes 16 et les fractions fines 17 étant de préférence effectuée au moyen d'une opération de mélange à lit de mélange Afin d'effectuer l'opération de mélange à lit de mélange, un lit de mélange du type en chevrons ou en andains qui amène ensemble différents matériaux de mélange afin de procurer un matériau mélangé de composition homogène, grâce à des configurations d'alimentation, à une phase de chargement et à une évacuation hors des installations d'alimentation données

est préféré.

Le mélange et l'homogénéisation des substances sèches dans le lit de mélange rend le procédé selon l'invention indépendant de la séquence selon laquelle les substances sèches sont amenées et insensibles aux effets des fluctuations de qualités de l'agrégat sec de sorte qu'il n'est pas nécessaire d'avoir des éléments d'équipement additionnels afin de recevoir et mélanger des substances sèches de qualités différentes afin de donner une qualité moyenne pour les agrégats secs Le matériau mélangé 27, d'une taille de grain de 16 à O mm, suivant les exigences d'un équipement de classification 28, est introduit par fournées de l'appareil de mélange 24 dans un silo 29 et passe de là dans l'équipement de classification 28. Dans l'équipement de classification 28 fonctionnant en continu représenté sur la figure 2, le matériau mélangé 27 est divisé afin de produire un mélange comportant au moins deux fractions de grains définies De préférence, selon l'invention, le matériau doit être divisé en sept fractions, une première fraction 30 avec une taille de grain de 16 à 8 mm, une deuxième fraction 31 avec une taille de grain de 8 à 4 mm, une troisième fraction 32 avec une taille de grain de 4 à 2 mm, une quatrième fraction 33 avec une taille de grain de 2 à 1 mm, une cinquième fraction 34 avec une taille de grain de 1 à 0,5 mm, une sixième fraction 35 avec une taille de grain de 0, 5 à 0,25 mm et une fraction de poussière 36, ces fractions étant reçues dans des silos de distribution ou de dosage 30 a à 36 c Les fractions respectives sont déchargées des silos 30 a à 35 a sur un dispositif d'alimentation 44 au moyen de dispositifs de transport 37 à 42, par exemple des vis transporteuses ou des goulottes vibrantes, et la poussière est déchargée au moyen de soupapes rotatives 43 des silos 36 a à 36 c sur le dispositif d'alimentation 44, et ces matériaux sont alors envoyés vers un appareil de pesage par niveau de remplissage 47 avec des indicateurs de niveau de remplissage 60, et de là vers un mélangeur 45 par l'intermédiaire d'un transporteur 46 a et d'un appareil de préchauffage 46 pour l'agrégat sec Les silos 30 a à 35 a coopèrent chacun avec des cellules dynamométriques 48 ou des indicateurs de niveau de bac similaires qui indiquent quand un silo de dosage est plein et quelle quantité a été déchargée par les dispositifs de transport 37 à 42 des silos de dosage en correspondance avec leurs vitesses de rotation ou leurs fréquences d'oscillation par unité de

temps.

En connaissant les pertes de poids par unité de temps, les capacités de décharge pour une évacuation d'un silo individuel sont choisies pour l'ajustement d'une composition réalisée à partir de tous les contenus de silos, c'est-à-dire un mélange de grains avec une distribution de grains définie, à laquelle de la poussière est alors ajoutée Pour la production finale de la pâte crue (afin de former une anode devant être cuite), du bitume 61 est ajouté à ce mélange lorsqu'il passe dans

l'appareil de mélange.

Le débit à travers l'appareil de classification 28, du silo de masse vers le mélangeur 45, est également régulé par l'appareil de pesage par niveau de remplissage 47 dans la mesure o, lorsque le niveau de remplissage tombe en dessous d'un certain niveau, les capacités d'évacuation des dispositifs de transport 37 à 42 et les positions des soupapes rotatives 43 sont augmentées, au titre d'un effet de régulation proportionnel, au moyen d'un débit accru (par augmentation de la vitesse de rotation ou augmentation de la fréquence de vibration, ou bien des ouvertures de soupape de commande agrandies), jusqu'à ce que le niveau de remplissage correct soit retrouvé, de sorte que le mélangeur 45 est alimenté en continu avec la même quantité Si le niveau de remplissage passe au dessus d'une valeur prédéterminée, le système de régulation proportionnel régule le débit quantitatif dans

le sens inverse.

Au contraire de l'opération de mesure gravimétrique qui est connue grâce à l'état de la technique, l'invention prévoit que la mesure des proportions d'agrégat sec qui sont prévues pour être mélangées soit effectuée de façon volumétrique par ajustement des débits de transporteur des dispositifs de

transport en continu 37 à 42 et des soupapes rotatives 43.

Des courbes de granulométrie peuvent être maintenues dans des limites serrées grâce au fonctionnement selon l'invention du fractionnement du matériau mélangé 27 dans l'appareil de classification 28, en liaison avec la mesure volumétrique. La division du matériau mélangé 27 dans l'appareil de classification 28 est effectuée en partant du silo de masse 29 avec un appareil d'évacuation 50 par l'interédiaire d'une machine de criblage 49 dont les cribles 49 a (taille de grain de 16 à 8 mm), 49 b (taille de grain 8 à 4 mm), 49 c (taille de grain de 4 à 2 mm), 49 d (taille de grain de 2 à 1 mm), 49 e (taille de grain de 1 à 0, 5 mm), et 49 f (taille de grain de 0,5 à 0,25 mm) divisent le matériau mélangé 27 en fractions 30 à 35 et les envoient vers les silos de dosage 30 a à 35 a d'une capacité de 0,5 à 15 tonnes, de préférence de 2 à 4

tonnes.

Comme cela peut se voir sur la figure 2, les grains passés par le crible de la sixième fraction 35 (grains inférieurs à 0,25 mm) sont envoyés vers un bac de stockage de broyeur 51, vers un broyeur 52 destiné à traiter les grains passés par le crible afin de produire la poussière 36, de là dans un bac d'homogénéisation 53 et

de là vers les silos de dosage 36 a à 36 c, d'approximati-

vement la même capacité que les silos 30 a à 35 a, destinés à la poussière de broyage Si il y a une demande accrue de poussière, du matériau mélangé de la fraction 33 et/ou 34 qui est criblé à l'aide de dispositifs de dérivation 55 et 56 disposés entre les silos de dosage 33 a et 34 a et les cribles 49 d et 49 e peut alors être amené avec la fraction

vers le broyeur 52.

Dans le but de maintenir prêtes les six fractions de substance sèche, les silos de dosage 30 a et a sont alimentés en continu dans un état de débordement (degré de remplissage de 100 %) avec leurs fractions de taille de grain 30 à 35, alors que le trop-plein 57 qui n'est pas nécessaire pour remplir les silos de dosage est évacué de l'appareil de classification 28 et amené vers il l'appareil de mélange 24 en passant par le silo à écoulement continu 13 En ce qui concerne le trop-plein 57, il y a par conséquent un circuit continu qui facilite le mélange et l'homogénéisation des fractions dans le lit de mélange Si un degré de remplissage inférieur à 100 % est indiqué par les cellules dynamométriques ou capteurs 48 des silos de dosage individuels, l'appareil d'évacuation 50 est réglé à un niveau supérieur de capacité d'évacuation jusqu'à ce que les silos de dosage correspondants soient de nouveau remplis à 100 % et soient

maintenus dans un état de débordement, alors que le trop-

plein 57 qui n'est pas nécessaire, provenant de l'appareil de classification 28, est amené vers l'appareil de mélange

24 comme cela a été décrit ci-dessus.

Le silo de masse 29 possède des cellules dynamométriques 29 a, le bac de stockage de broyeur 51 est

pourvu de cellules dynamométriques 51 a, le bac d'homo-

généisation 53 coopère avec des cellules dynamométriques 53 a, et le silo de dosage de préférence en trois parties 36 a à c est pourvu de cellules dynamomét L-Lques 48 Les cellules dynamométriques 51 a, 53 a et 48 montrent des niveaux de remplissage supérieurs et des niveaux de

remplissage inférieurs dans les silos et bacs correspon-

dants En fonctionnement normal, le bac de stockage de broyeur fonctionne avec des niveaux de remplissage maximum

et minimum par exemple de 80 % et 40 % respectivement.

Si le niveau de remplissage chute du fait d'un débit en grains passés par le crible excessivement faible du crible 49 f, les trop-pleins des fractions venant des cribles 49 d et 49 e sont envoyés vers le crible 49 f par un réglage approprié des dispositifs de dérivation 55, 56 et envoyés dans le bac de stockage de broyeur 51 jusqu'à ce que le niveau de remplissage supérieur de 80 % dans le bac 51 soit retrouvé, l'appareil d'évacuation 50 étant dans le

même temps réglé sur une capacité d'évacuation supérieure.

Le broyeur 52 a alors de la matière à broyer de la fraction consistant en grains de 2 mm et en-dessous disponible dans le bac de stockage de broyeur 51 pour le broyage afin de procurer de la poussière de broyage qui s'écoule vers le broyeur en passant par une soupape de commande d'évacuation réglable 58 Le bac d'homogénéi- sation 53 qui alimente en continu le silo de dosage 36 au moyen d'une soupape de commande d'évacuation réglable 59 est disposé en aval du broyeur 52 Les niveaux de remplissage du bac d'homogénéisation 53, par exemple un niveau supérieur de 90 % et un niveau inférieur de 60 %, déterminent l'écoulement d'alimentation et le fonctionnement du broyeur 52 par réglage de l'écoulement quantitatif du matériau de broyage à travers la soupape de commande d'évacuation réglable 58 vers le broyeur 52, afin de broyer et transférer du matériau broyé dans le bac

d'homogénéisation 53.

Si le niveau de remplissage dans la cuve d'homogénéisation monte par exemple de 60 % (fonctionnement normal) à 80 %, le débit de matériau broyé provenant du bac de stockage de broyeur 51 est réduit par exemple de 10 % au moyen de la soupape de commande d'évacuation ou dispositif d'arrêt 58 Si, avec une telle réduction, le niveau de remplissage monte au delà de la valeur supérieure, le broyeur 52 est arrêté jusqu'à ce que le niveau de remplissage inférieur de 60 % soit retrouvé Lorsque le broyeur 52 démarre, l'alimentation du broyeur est augmentée de 10 % jusqu'à ce qu'une valeur intermédiaire,

par exemple 80 % du niveau de remplissage, soit atteinte.

Avant que le broyeur 52 soit arrêté, des étapes appropriées sont suivies, c'est-à-dire que les dispositifs de dérivation 55, 56 sont basculés et le surplus des cribles 49 d et e est envoyé vers le lit de mélange 54 afin d'abaisser le niveau de remplissage du bac de stockage de broyeur au niveau de remplissage inférieur, ce qui est fait afin de recevoir les quantités de grains inférieurs à

0,25 mm qui passent à travers le crible 49 f.

Le silo de dosage pour la fraction de poussière de broyage 36 comporte de préférence trois bacs 36 a, b et c, dans lesquels les bacs b et c sont maintenus constamment remplis à 100 % Les niveaux de remplissage du silos 36 a sont commandés au moyen de la soupape de commande d'évacuation 59 entre le silo de dosage et le bac d'homogénéisation 53 En fonctionnement normal, le bac 36 a fonctionne avec un niveau de remplissage d'au moins 60 % et au plus 80 % Si le niveau de remplissage monte de 60 % à 80 %, l'alimentation au moyen de la soupape de commande d'évacuation 59 est réduite, elle est interrompue dans le cas d'une montée au-dessus de 80 % jusqu'à ce que 60 % soit

retrouvé et elle est alors reprise.

Bien que le côté grains, c'est-à-dire les six fractions 30 à 35, fonctionnent en continu en mode de débordement, le côté poussière, la fraction 36, est toutefois mis en oeuvre en continu dans un mode en fonction des besoins, dans la mesure o un besoin de poussière quantitatif réel est produit et maintenu prêt pour un mélange supplémentaire sans quantité excessive de poussière devant être amenée vers le lit de mélange Comme cela a été décrit, ceci est obtenu au moyen du bac de stockage de broyeur 51 qui extrait certaines fractions du côté grains lorsque cela est nécessaire, et du bac d'homogénéisation 53 coopérant au moyen du broyeur 52 avec le bac de stockage de broyeur 51 d'une part et le silo de dosage pour la poussière de broyage d'autre part, lesquels bacs, au moyen d'indications de niveau de remplissage mutuellement adaptées, avec des réglages correspondants des soupapes de commande d'évacuation ou de fermeture 58, 59 assurent une alimentation constante en poussière et détectent et compensent les fluctuations des besoins en poussière du système de bac, de sorte que, dans le but du réglage d'une composition de matière d'anode, en dehors des six fractions de grains qui sont procurées selon l'invention, la septième fraction, la fraction de poussière, est également traitée d'une manière telle

qu'elle est disponible en continu en fonction des besoins.

Claims (20)

REVENDICATIONS

1 Procédé de préparation d'un agrégat sec pour la production d'électrodes, en particulier d'anodes pour l'électrolyse et la fusion d'aluminium, comportant du coke de pétrole, des fragments d'électrode cuits et crus, caractérisé en ce que le coke de pétrole, les fragments d'électrode cuits et crus sont traités chacun individuellement afin de fournir des alimentations ( 10, 11, 12) en une fraction de taille de grain, les alimentations, qui sont divisées en au moins deux fractions de taille de grain, sont amenées vers un équipement de mélange ( 24) qui forme un mélange à partir des alimentations et des fractions de taille de grain, le mélange est extrait de l'équipement de mélange ( 24) et alors divisé au moyen d'un appareil de classification ( 28) en au moins deux fractions de taille de grain ( 30 à 35,

36) pour mélange afin de procurer un agrégat sec.

2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le coke de pétrole est traité afin d'obtenir une taille de grain de O mm à 40 mm, de préférence de O mm à mm. 3 Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que les fragments cuits et crus sont traités afin d'obtenir une taille de

grain de O à 80 mm, de préférence de O mm à 50 mm.

4 Procédé selon une des revendications 1 à 3,

caractérisé en ce que les alimentations ( 10, 11, 12) sont divisées en trois fractions de taille de grain,

respectivement grossière ( 15), moyenne ( 16) et fine ( 17).

5 Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que les plages de taille de grain de la fraction grossière ( 15) sont choisies pour aller de 16 mm à 6 mm, celles de la fraction moyenne ( 16) sont choisies pour aller de 6 mm à 2 mm et celles de la fraction fine ( 17)

sont choisies pour aller de 2 mm à O mm.

6 Procédé selon l'une des revendications 1 à 5,

caractérisé en ce que l'opération de division des alimentations ( 10, 11, 12) en fractions de taille de grain

( 15, 16, 17) est effectuée par criblage.

7 Procédé selon l'une des revendications 1 à 6,

caractérisé en ce que les grains refusés au criblage qui sont produits dans l'opération de division sont écrasés et envoyés dans l'écoulement d'alimentation qui est amené

vers l'opération de division.

8 Procédé selon l'une des revendications 1 à 7,

caractérisé en ce que le mélange des fractions

d'alimentation est effectué dans un lit de mélange.

9 Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'opération de mélange est effectuée dans un lit

de mélange à andains ou à chevrons.

Procédé selon l'une des revendications 1 à

9, caractérisé en ce que le mélange extrait du lit de mélange est divisé en sept fractions ( 30 à 36) dans

l'appareil de classification ( 28).

11 Procédé selon l'une des revendications 1 à

, caractérisé en ce que le mélange est divisé en une première fraction ( 30) d'une taille de grain de 16 mm à 8 mm, une deuxième fraction ( 31) d'une taille de grain de 8 mm à 4 mm, une troisième fraction ( 32) d'une taille de grain de 4 mm à 2 mm, une quatrième fraction ( 33) d'une taille de grain de 2 mm à 1 mm, une cinquième fraction ( 34) d'une taille de grain de 1 mm à 0,5 mm, une sixième fraction ( 35) d'une taille de grain de 0,5 mm à 0,25 mm et une septième fraction ( 36) d'une taille de grain de 0,25

mm à O mm.

12 Procédé selon l'une des revendications 1 à

il, caractérisé en ce que l'opération de division du mélange dans les six premières fractions ( 30 à 35) est effectuée par criblage et dans la septième fraction ( 36) par criblage et broyage des grains passés par le criblage de la sixième fraction ( 35) et éventuellement des grains des quatrième ( 33), cinquième ( 34) et sixième ( 35)

fractions afin de donner de la poussière.

13 Procédé selon l'une des revendications 1 à

12, caractérisé en ce que les fractions ( 30 à 36) sont reçues individuellement dans des silos de dosage ( 30 a à

36 c) qui sont prévus pour elles.

14 Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que l'évacuation des fractions ( 30 à 36) des silos de dosage ( 30 a à 36 c) afin de former une substance sèche selon une spécification de composition

donnée est effectuée de manière volumétrique.

Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'évacuation des six premières fractions est effectuée par un équipement de transport à capacité réglable, par exemples des vis transporteuses ou des goulottes vibrantes, et l'évacuation de la septième fraction est effectuée à l'aide de soupapes de commande

qui sont réglables en débit quantitatif.

16 Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que les réglages de capacité sont faits en réglant les vitesses de rotation des vis transporteuses

ou les fréquences des goulottes oscillantes.

17 Procédé selon une des revendications 14 à

16, caractérisé en ce que le débit quantitatif de

l'agrégat sec mélangé peut être régulé.

18 Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que la régulation est effectuée au moyen d'un appareil de pesage par niveau de remplissage ( 47) qui, au moyen d'un effet de régulation proportionnel, ajuste les vitesses de rotation de vis ou les fréquences

de déplacement et les positions des soupapes de commande.

19 Procédé selon l'une des revendications 1 à

18, caractérisé en ce que, lorsque le mélange est criblé, les silos de dosage ( 30 a à 35 a) des six premières fractions ( 30 à 35) sont chargés dans un mode de débordement. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que les silos de dosage ( 30 a à 35 a) sont maintenus dans le mode de chargement à débordement à l'aide de moyens indicateurs de niveau de remplissage

( 48).

21 Procédé selon l'une des revendications 19 et

, caractérisé en ce que l'alimentation qui est en excès dans le but de l'opération de chargement à débordement est

envoyée vers l'appareil de mélange ( 24).

22 Procédé selon l'une des revendications 1 à

21, caractérisé en ce que l'opération de broyage destinée à la formation de poussière est effectuée dans un mode à

la demande.

23 Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que l'opération de broyage est effectuée au moyen d'indicateurs de niveau de remplissage respectifs mutuellement adaptés ( 48, 51 a, 53 a) du silo de dosage de poussière ( 36 a à c), d'un bac de stockage de broyeur ( 51)

et d'un bac d'homogénéisation ( 53).