FR2643727A1 - Systeme de lentille d'objectif d'un appareil d'enregistrement/reproduction d'informations optiques - Google Patents
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Abstract
Un système de lentille d'objectif est constitué d'une lentille convergente 2 qui comporte deux surfaces r4 , r5 formées d'une surface asphérique convexe et ayant un rayon de courbure qui est augmenté à mesure qu'il se rapproche de la périphérie en partant du centre et un élément correcteur de l'aberration chromatique 1 sensiblement dépourvu de vergence disposé dudit côté de la source lumineuse de ladite lentille convergente 2 et prévu pour corriger une aberration chromatique de ladite lentille convergente 2.
Description
La présente invention concerne un système de lentille d'objectif d'un
appareil d'enregistrement/reproduction d'informations optiques dans lequel un laser à
semiconducteur est utilisé comme source lumineuse.
S Un système optique d'appareil d'enregistrement/ reproduction d'informations optiques tel qu'un appareil & disque optique, etc., comprend une partie de source lumineuse comportant un laser à semiconducteur et un système de lentille d'objectif amenant le flux lumineux émis en provenance de la partie de source lumineuse à converger, c'est-à-dire à 8tre focalisé, sur un disque optique ainsi que le système optique de détection de signal prévu pour lire les informations enregistrées sur le disque et les signaux d'erreur au moyen de la lumière
réfléchie par le disque optique.
Le système de lentille d'objectif est par ailleurs monté sur un actionneur qui est conçu de façon telle que la lentille d'objectif peut Etre déplacée finement au moins dans sa direction d'axe optique (asservissement de focalisation) permettant de corriger la défocalisation provoquée par un gauchissement du disque, etc.
La fig. 40 représente un système de lentille -
d'objectif de la technique antérieure permettant de réaliser quatre fonctions de lentille de verre. Des réalisations numériques concrètes sont représentées à la table 1. Sur la table, les caractères de référence NA indiquent l'ouverture numérique, f indique une longueur focale du système de lentille d'objectif dans une
longueur d'onde de 780 nm,( J indique un angle d'un demi-
570 champ, wd indique une distance de travail entre la dernière surface du système de lentille d'objectif et le disque optique DO, r indique le rayon de courbure d'une surface, d indique l'épaisseur de lentille ou une distance spatiale. n780 indique un indice de réfraction -5 de lentille dans une longueur d'onde de 780 nm etV780
un Jed ainboAojd uoi4esxTemo+p e -sed 4saT au aila.-
iio uot pj aun ea auaw6ne;sa aJn;eigdwa4 el no uotb j aun aJ;ua wu sJnaisnld ap apIemgp 4uawgue4uesui;sa dnaîa;npuo3iwas e jasel np uotielTmlsop apuo;p Jnan uoT el 4aquuop aunp aJnrT.ID ap 4uawow ne 'sio+ a4nol -aiJn4ejdwaB ap quawa6ueqa ael 0ú 4a anbT4ewoJLq uoT;ejaqe,1 auJaBuoD Fnb am ua agàx.joz 4sa JnalewiTloz ap aliTual el anbsJol; uawwpgzgjd uuoTiuaw uo14esTileoo+ ap uawassT^Ajassel Jed aBtjom
4uawanbT;eworne 4uepuadam 4sa san6oleue no ainleigdwa.
ap;uawa6ueqm un jed gnbo^o.d apuop inan uol el ap gd1poW 4uawa^TIeTaJ 4uawaBueqm un e anp uoT4esT[e3o+p el apuo,p znan6uoI e' ap a6elemDp un Jed JaTe^A e 4uaJa^Auoz xnautwnl %uiod np uoT;rsod eI aulwe uo 4apiJJoo sed.sau awmsAs np anbxewojqz uozqejdaqe,1 anb sdwa46uol rssne 6apijd Tnb am ap uosieJ u3 -aJn4eJgdwa4 oz el no/qa az:djos ap amuessind el 4ueirlpow ua aplemp 4sa asnauxwnl azdnos awwoz gsTIT4n ina4npuoziwas V Jasel np TazDjawg asnauTwnI apuocp JVnanbuol aun f pJeb9 4aD U zt bT+ el e sag4uasgJdaB 4uos apuo.p suoTieiJaqe saI qa tb -'+ el V sapuasiJdaiJ 4uOS + arqop SQ alITIual ap awlsAs am ap suoDeLJiaqe sasiaAla
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-wu OBL ap apuop Jnanb6uoI el ap abeuisio^ ne alITuaI auosjdsp usadsp aun anblpuT décalage aussi radical ne peut pas, de plus, Etre corrigée au moyen de l'asservissement de focalisation
mentionné ci-dessus.
Lorsque la position de convergence lumineuse ne coïncide pas avec la surface d'enregistrement du disque, il existe une possibilité élevée qu'une écriture et une
lecture incorrecte soient effectuées.
Par suite, particulièrement lorsqu'une opération d'écriture est effectuée, la correction de l'aberration chromatique du système de lentille d'objectif est importante. Un système optique dans lequel la lentille convergente elle-même est corrigée en ce qui concerne l'aberration chromatique est décrit dans, par exemple, la publication initiale ouverte à l'examen public du brevet japonais n Sho 63-10118, la publication initiale ouverte à l'examen public du brevet japonais n Sho 60-232518 et publication initiale ouverte à l'examen public du brevet
japonais n Sho 58-72114.
La lentille de la publication initiale ouverte à l'examen public du brevet japonais n' Sho 63-10118 présente une structure de trois pièces comprenant une lentille asphérique, tandis que les lentilles de la publication initiale ouverte à l'examen public du brevet japonais n Sho 60-232519 et de la publication initiale ouverte à l'examen public du brevet japonais n' Sho 58-72114 présentent d'une structure de quatre
lentilles de verre.
Toutefois, la distance de travail des lentilles
-O Cdécrites dans les publications ci-dessus est trop courte.
Par suite, il se présente des problèmes tels que la plage dans laquelle le système de lentille d'objectif peut Etre
déplacé est trop étroite.-
La- publication initiale ouverte à l'examen public du brevet japonais n Sho 62-269922 décrit également un ITeAeJ; ap aJue;sip aun ATua3qop ui+e anbsTp np sid agsodsTp amuaj+pJd ap;sa a;uesstnd a4ua6ja^uon aDeiJns aa3 asnauTwnl aBDnos el ap e np an^gJd ad Top
a;uesstnd axa^uoD auab6Ja^uon aneJ-ns aun JtoA^Jd ap 'ut-
aqa3 V 'snUTS ap uoT;Tpuom el aJTe+sTles ap ajTessazeu qsa IT eewom ap uoi-ejaqe1 jaqwTwtl ap;nq al suea 0ú ewoZ ap uoTZeJjaqeI ap qa anblyqds uoizeJiaqe l ap aldwoo uoT3aiJJom aun JasTile-J ap aJTessamlu Isa IT '^Aale nea^zu un V aDuabJa^uom ap 4e3T{++aI Jrua4uTew ap ujte 'snld aa anbsTp np 4uawaJisTBaJua p aze.+ns el ins Ja6ba^UO3 V xnauTwnl xnl. al Jauawep que,4awiad a4uessTnd auuabja^uoz aoiao aun Ja4uaseJd ap uT+e axa^uoz ameFJns aun a.odwoD sanbiqdo suoTi4ewO+uTp uoznpoidaj/uawadsT ajua.p [Tajedde[ ap +T4aFqoep alITqual ap awisÀs al anb alqesuadsTpuT sa II -uawwapqzqjd squuoTxuaw sawQlqoid sal aipnos- oz ap 4nq aI suep apsile.j e9 e uoi.ua^ui a4uasgJd ei -4uesTj.ns anbT;ewoltq uot;eJJaqel ap uo 3aBJoD ap xneq un aBuasqjd inasuapuoD aI anb alIa[ uode+ ap Tx-TnIaD JloaBuoD ap alTml++Tp sa IT 4aBQTwnI ap aDTIldamgJ anqTd aun. p uoisuawTp el ap anA ua OI=W uoAT^ua p JnaleA Bi aun 4ueuaJd ajteuipio anbT;do anbstp e ITaJedde un suep 4Te+ aa aa ' T;sarqop alITqUal el ap aleoa JnianuoI el 4a anbt4do awpsAs aa isupuo p nDo+suapuonpeo nan5uoIeI aBua W qJoddeJ np J-ejD ne lauuoTiJodoid sTo+aqno4 sa uoTeSTtoeDs oaB uo4 p naaap uo ap ap anbiTdo awsAs 0 np anbflewoJLq uoqe Laqe.l ap uot;JDom ap B ap al -uoTqesTIeDo+ ap 4uawasss^assel jed apnbo^ojd uoteTstieDO+ aun 4uawai.ne qlnpoid as ITnb IlT+ np uoTxesTxemo ap Jnaijap uoT4DBa4p ap anbTjdo awBsW s un awgw sDxa Jed Jab6TJJoa ap aJTessa3Du sa -T 'uoTesTIegJ aaq 3a -a^ nateWTiio ap lIT4UBT aunp anbiTewojqm uoT;eJjaqeI sDxa jed uea aJJoz Ua +T4acqop alITrual aun.p anbit4ewoJqz uot;eJdaqe,1 ja6TiJoD e iUKisap anbT4do awi3sis
264372?
suffisante. Cette lentille convergente est formée en une lentille asphérique présentant un rayon de courbure plus grand à mesure qu'il s'approche de la partie périphérique de celle-ci afin de corriger l'aberration sphérique et l'aberration de coma par une pièce de lentille unique et afin d'obtenir en outre une épaisseur de bord suffisante pour permettre le traitement tout en limitant son
épaisseur centrale.
Le système de lentille d'objectif doit, par ailleurs, comprendre un élément correcteur de l'aberration chromatique qui dispose difficilement d'une vergence suffisantepour assurer la correction en
aberration chromatique de la lentille convergente.
L'élément correcteur de l'aberration chromatique est constitué d'une combinaison de lentille positive et de lentille négative ayant un nombre d'Abbe différent. Dans le but pour une augmentation du taux de correction de l'aberration chromatique, il est souhaitable que ces lentilles soient collées ensemble. La raison en est que s'il existe une distance spatiale entre la lentille positive et la lentille négative, il se produit une réflexion totale au niveau de la partie périphérique produisant de ce fait une éclipse et une fluctuation dans l'aberration dans le cas O
une erreur de distance a eu lieu.
Un système de lentille d'objectif en conformité avec la-présente invention est en conséquence constitué d'une lentille convergente dont les deux surfaces sont formées en une surface asphérique conve>:e qui présente un rayon de courbure augmentant à mesure qu'il s'approche de la périphérie en partant du centre, ledit rayon de courbure étant disposé de façon telle qu'une faible partie de sa surface est orientée vers ledit c8té de la partie de - 35 source lumineuse, et qui comporte un élément correcteur
264372?
de l'Iaberration chromatique sensiblement dépourvu de vergence placé sur ledit cSté de la source lumineuse de ladite lentille convergente et prévu pour assurer la correction de l'aberration chromatique de ladite lentille convergente, ledit élément étant constitué d'une lentille positive et d'une lentille
négative collées ensemble.
La fig. 1 représente un schéma de lentille illustrant 1'EXEMPLE I d'un système de lentille d'objectif en
io0 conformité avec la présente invention. -
Les fig. 2 représentent divers schémas d'aberration
du système de lentille d'objectif illustré à la fig. 1.
Les fig. 3 représentent des schémas d'aberration d'onde du système de lentille d'objectif illustré à la fig. 1. La fig. 4 représente un graphique illustrant le déplacement d'une position lumineuse amenée à converger par une fluctuation en longueur d'onde provoquée par l'unité simple de la lentille convergente illustrée à la
fig. 1.
La fig. 5 représente un schéma de lentille illustrant l'EXEMPLE 2 d'un système de lentille d'objectif en
conformité avec la présente invention.
Les fig. 6 représentent divers schémas d'aberration
du système de lentille d'objectif illustré à la fig. 5.
Les fig. 7 représentent des schémas d'aberration d'onde du système de lentille d'objectif illustré à la
fig. 5.
La fig. 8 représente un schéma de lentille illustrant l'EXEMPLE 3 d'un système de lentille d'objectif en
conformité avec la présente invention.
Les fig. 9 représentent divers schémas d'aberration
du système de lentille d'objectif illustré à la fig. 8.
Les fig. 10 représentent des schémas d'aberration d'onde du système de lentille d'objectif illustré à la
fig. 8.
La fig. 11 représente un schéma de lentille illustrant l'EXEMPLE 4 d'un système de Ientille
d'objectif en conformité avec la présente invention.
Les fig. 12 représentent divers schémas d'aberration
du système de lentille d'objectif illustré à la fig. 11.
Les fig. 13 représentent des schémas d'aberration d'onde du système de lentille d'objectif illustré à la
fig. 11.
La fig. 14 représente un schéma de lentille illustrant l'EXEMPLE 5 d'un système de lentille
d'objectif en conformité avec la présente invention.
Les fig. 15 représentent divers schémas-d'aberration
du système de lentille d'objectif illustré à la fig. 14.
Les fig. 16 représentent des schémas d'aberration d'onde du système de lentille d'objectif illustré à la
fig. 14.
La fig. 17 représente un schéma'de lentille illustrant l'EXEMPLE 6 d'un système de lentille
d'objectif en conformité avec la présente invention.
Les fig. 18 représentent divers schémas d'aberration
du système de lentille d'objectif illustré à la fig. 17.
Les fig. 19 représentent des schémas d'aberration d'onde du système de lentille d'objectif illustré à la
fig. 17.
La fig. 20 représente un schéma de lentille illustrant l'EXEMPLE 7 d'un système de lentille
d'objectif en conformité avec la présente invention.
Les fig. 21 représentent divers schémas d'aberration
du système de lentille d'objectif illustré à la fig. 20.
Les fig. 22 représentent des schémas d'aberration Z5 d'onde du système de lentille d'objectif illustré à la uoT4eJJaqep sewp4zs sap uaBuasgjdaJ gú 6T sa l ú '-5+ el v i4sn1IT fT;iarqop alIT4ual ap awmsÀs np uoTiedJaqep seweqms sjsA^p 4uaquasdasi ú -6T sal UOt4uaAUT a4uassd el ma^e;twJojuoz ua fjDarqop alTIlual ap awQsAs unp O0 B3dW3X3,I ueJqsnIlT alIT4ual ap ewpqzs un aquassidaJ úE -bi- e Oe 8aZ '6Tf el e? aej:lsnllT aqua6jaAuom allTual el ap aldwis qTun aunp apuop uoqejjaqep sewgqzs sap 4uasuasgJdaJ Zú - saq 8Z ' } e V ai4snlIT auab6Ja^uom alBITual el ap aldwTs TUVun aun. p uoT4ejaaqep sewgqms sJa^tp quaBuasqdaj Tú -6t. sae
8Z ' T}
el V e1snllT +l;Tarqo;p allT4ual ap awQ4sAs np apuop uox;eJJaqep sewwqzs sap quaquassJda- 0ú -65+ sae Sz 'tj el V eJsnIlI +x;aCqo.p alITkuaI ap aw4sÀs np 0 uoTqeLJaqep sewW4W s sÀa^Tp jua:uaseJdaJ 6Z 6' sa] uoizua^ui a4uasgJd el ^aAe 9twJo+Uoz ua +T4zarqoDp alIITual ap awQsAs un.p 6 33dW3X3.1;UeJ4snIlx alIT4ual ap ewW4ms un auasddai 8Z '6i+ el el V J4sn1ll:F aCqo;p alIT4uaI ap awqqsAs np apuop uolqeJJaqep sewwq4s sap 4uaquaseJdaJ Lz '6T+ sa -SZ '6;i el V pJqsnlIT F4maCqop all)ual ap awj; sAs np uoiqejjaqep sewUqis sJa^Tp quaquasgJdaJ 9z -6Xi sa -uo0ua^ui a4uasgJd el aaAe tWJo+Uoz ua +T4marqo;p 0I alIT4uaI ap aw9sAs un.p 8 31dW3X3;, 4ueJ4snllF aljTuaj ap ewg4ms un BaUBasiJdBaJ SZ 6b e -z =b el e agi4snilF a4ua6JaAuon aTIT4uaI el ap aldWis 94un aunp apuop uoteJJiaqep sew-q4s sap 4uauaspidaJ tZ -6x+ saS Oz -6+ et q aJ snIlI aua6JAuom aliTUal el ap aldwis Tun aunp uot4ejiaqeWp SewgpS S.JaBAp 4Ua4UaSeJdaA Lz 6Ff1+ SB
-oz bli-
g Q x d'onde du système de lentille d'objectif illustré à la
fig. 33.
Les fig. 36 représentent divers schémas d'aberration d'une unité simple de la lentille convergente illustrée à la fig. 33. Les fig. 37 représentent des schémas d'aberration d'onde d'une unité simple de la Ientille convergente
illustrée à la fig. 33.
La fig. 38 est un schéma en coupe illustrant un exemple d'un tube de lentille dans lequel est monté un
système de lentille d'objectif.
La fig. 39 est un schéma en coupe illustrant un autre exemple de tube de lentille dans lequel est monté un
système de lentille d'objectif.
La fig. 40 représente un schéma de lentille illustrant un système de lentille d'objectif de la
technique antérieure.
Les fig. 41 représentent divers schémas d'aberration
du système de lentille d'objectif illustré à la fig. 40.
Les fig. 42 représentent des schémas d'aberration d'onde du système de lentille d'objectif illustré à la
fig. 40.
Le mode de réalisation de la présente invention sera
décrit ci-après en référence aux dessins.
En ce qui concerne l'élément correcteur de l'aberration chromatique, plus petit est le rayon de courbure des surfaces collées, plus grande est la différence dans les indices de réfraction positif et négatif, et plus importante devient l'aberration produite. L'élément lui-même présentant unetrès faible vergence, lorsque l'aberration est produite dans la surface collée, il est difficile de corriger l'aberration dans l'élément. Il devient, par suite, nécessaire de limiter autant qu'il est possible la génération de l'aberration au niveau des surfaces wu 0ú8 4wu 08L ap apuo; p sinanBuol UI sal suep uotmei+l ap saetput: O8Uu ú08LUU aello aDeJ ns ap ainqJnom ap uoeB: ZJ anbi;ewoJLq uoi;edJaqe,1 ap JnaBa;Jjo 4uawslwl ap aBeTo+ Jnan uol: oO JaFzua 0ú2 +r4alqop aIt4uaT ap awls/s np aleo+ JInanb6uol: : salueAins suot2T+Tu s sal 4uo SUOTelaJ sae suep sgsilt4n sanbTioqwÀs saJQ4eJem sl esioBaqnol (l).. X z < (< 08Ld/oLUJ_-T) (TI08Ldu) 9)....0000 > sO x 08UOBLu - OLdu I (Q)..... gG S < OBLdu (t,)...
008< OBeLd (2).....OOL > 08LUs (z) o... sO0 < I +,i- I (<)..-.. oZOo > I / oz : svlde -Tm saguoug suoiTTpuao sBl uo0sTes sque^Tns saidwaxa sal suep j4snllT -T,4arqo.p alIp4ual ap BWQS S Bl..DTD: snssap-Tm saMuab6xa salT aJTd stes ap UTtV 'anbizewoJq-
UoI;e.Jaqel suep 4uawabuea un janbfilddep alqTssod SI Uaiq 4sa IF UoisJadsTp el ap UOr-elDua9++Tp aun Jed alqedmplsuom 4uaT^ap aJnqJino ap uoAeJ al anbsiol aww aîbjwi aiJ4;nad ewoo ap uo wejjaqes[ ap 4a anbTJpuds uoieJJaqeI ap uoîeJpug6 el &xne e quawalqTsuas snpuaj 4uos uot3ej+. ap saDTpuT sal anbsbol 'aixeiU01 QI nF -uaÀow JaiwaJd ne anp uorzeiJaqel ap uoT4npj el e aqTwTI aun iSUTe eAnoJ4 as II -aJinsse ai sed sxo+a4noq knad au anbiewojqz uoT4eJiaqel jaBbJJioz V 4ueqSisuoD auibxJop uoimuo+ el 4aze+ jns aunsp seJd sqj4 saeuawe jUOS safilo3 saBe+Jns sal anbsJo] -uoT:zeJgJ ap saB2puS sal aJ3ua aBuaJ++Tp el JanuiwTp inod suaBow sap B a arnqJnom ap uoBej al jBpuef e fnod suaÀow sap asfxa IF iuo0teJjaqe,1 ap uo0iegJueb el ap adIBawjad ap ut saBs 1 np780, npB3O: indices de réfraction dans les longueurs d'onde de 780 nm, 830 nm -rn780: dispersion d'une lentille négative au voisinage de la longueur d'onde de 780 nm dans laquelle: Yrn780 = nn780/(nn780-nn80C) ]Pp780: dispersion d'une lentille positive au voisinage de la longueur d'onde de 780 nm dans laquelle: 'p780 = np7o80/(nP780so-np83o) La relation (1) stipule un pouvoir de réfraction de 1C0 l'élément correcteur de l'aberration chromatique. Si f/fO est inférieur à -0,02, il est difficile de conserver une distance de travail suffisante. Si f/fo est supérieur à +0,02, le diamètre de la lentille s'agrandit et son poids
devient important.
La relation (2) stipule une condition pour maintenir l'épaisseur du bord et limiter l'épaisseur au centre de la lentille positive de l'élément correcteur de l'aberration chromatique. peut 9tre satisfaite, du fait qu'un rayon de courbure de la surface collée est trop faible une aberration sphérique d'ordre plus élevé est générée et du fait que la longueur totale du système de lentille est trop importante il est
impossible de limiter le poids de celle-ci.
A ce sujet, plus élevé est l'indice de réfraction des lentilles positive et négative de l'élément correcteur de l'aberration chromatique et plus grand est le rayon de courbure de la surface collée. En outre, du fait qu'il existe une faible différence entre les indices de réfraction des lentilles positive et négative et que la surface collée présente un grand rayon de courbure, il est souhaitable que la dispersion de la lentille positive soit importante et que soit faible celle de la lentille négative. 12._. En général, en ce qui concerne le matériau de verre, plus élevé est l'indice de réfraction plus importante est la dispersion. Par suite si le matériau de verre de la lentille négative satisfait la relation (3), l'effet de correction de l'aberration chromatique est obtenu et
l'indice de réfraction est supérieur à 1,70.
Si le matériau de verre de la lentille positive de l'élément correcteur de l'aberration chromatique satisfait la relation (4), l'élément est apte à obtenir un effet de correction d'aberration chromatique suffisant. Toutefois, si ce matériau de verre ne satisfait pas la relation (5), une aberration importante est générée dans la surface collée en raison de la différence d'indice de réfraction entre les lentilles
positive et négative.
La relation (6) représente la condition pour limiter la différence d'indice de réfraction des lentilles positive et négative de l'élément correcteur de l'aberration chromatique et pour réduire autant que
possible la génération de l'aberration chromatique.
Toutefois, même dans les cas o la condition de la relation (6) est satisfaite, il est souhaitable que le rayon de courbure des surfaces collées soit aussi grand que possible La raison en est que lorsque le rayon de courbure des surfaces collées est faible, l'épaisseur de l'élément correcteur de l'aberration chromatique entier devient grande afin d'obtenir l'épaisseur de bord de la lentille positive tandis que lorsqu'une lentille présentant une grande ouverture numérique (ON) est utilisée, il est généré une aberration sphérique d'un
ordre plus élevé. --
Par suite, l'élément correcteur de l'aberration chromatique doit nécessairement!tre constitué d'une combinaison de matériaux capables d'augmenter autant que possible le rayon de courbure des surfaces collées dans une limite apte à permettre d'obtenir l'effet de
correction de l'aberration chromatique.
La relation (7) représente la condition pour réguler la dispersion de qualité d'un élément correcteur de l'aberration chromatique afin de satisfaire l'effet de correction de l'aberration chromatique. Dans le cas o cette condition n'est pas satisfaite, même si une lentille convergente présentant la dispersion CaFK95 (Nom de Produit: Sumida Kogaku) la plus faible pouvant Qtre obtenue à présent parmi les matières premières destinées à une lentille asphérique, l'élément correcteur de l'aberration chromatique devient trop épais pour corriger suffisamment l'aberration chromatique, conduisant à un
problème en matière de poids ou d'espace.
EXEMPLE 1
La fig. 1 illustre l'EXEMPLE i du système de lentille d'objectif et la réalisation en valeur numérique concrète
est représentée à la TABLE 2.
Ce système de lentille d'objectif est constitué d'un : élément correcteur de l'aberration chromatique 1 et d'une lentille convergente 2, ceux-ci étant disposes dans l'ordre à partir d'un c8té de source lumineuse (cSté
gauche sur la fig.).
L'élément correcteur de l'aberration chromatique 1 comprend une lentille positive et une lentille négative
qui sont collées ensemble.
La lentille convergente 2 est formée en une lentille asphérique présentant un rayon de courbure s'élargissant à mesure qu'il s'approche de la partie périphérique de
ZC) celle-ci.
Les réalisations numériques concrètes sont telles que représentées à la TABLE 2. Sur les tables, les caractères de référence NA indiquent l'ouverture numérique. f indique la longueur focale du système de lentille d'objectif dans une longueur d'onde de 780 nm, uJ indique -f4 un angle d'un demi-champ, wd indique une distance de travail entre la dernière surface du système de lentille d'objectif et la première surface du disque optique DO, r indique le rayon de courbure d'une surface, d indique une épaisseur de lentille ou une distance spatiale, n780 indique un indice de réfraction de lentille dans une longueur d'onde de 780 nm et t 780 indique une dispersion
de lentille au voisinage de la Iongueur d'onde de 780 nm.
La surface n 4 et 5 indique une lentille convergente. En ce qui concerne le matériau de verre, de la lentille convergente est le polyméthacrylate de méthyle et le verre de couverture DO du disque optique est le BK7.
TABLE 2
NA = 0,55 f = 330 WJ = 1,7e wd = 1,350 Surface Matériau de verre N r d n780 /780 nom 1 10,330 1,450 1,61139 1454 PSkO2
2 -2,751 0.900 1,78565 601 SFL6
3 -27,147 0,050
4 2,380 2,000 1,48479 1461
-3,752
Les 4ième et 5iême surfaces asphériques sont exprimées comme suit: CY2 X = + A4Y4+A6y6+A8Y8+AloYlO+A12Y12
1+ V-(I+K> C2Y2
o X est une distance d'un plan tangentiel du vertex d'une surface asphérique prise sur la surface asphérique o la hauteur Y partde l'axe optique, C est le rayon de courbure (1/r) du vertex de la surface asphérique, K est le coefficient d'un c8ne de révolution, et o les coefficients A4 à A10 sont les coefficients des surfaces asphériques. Ces coefficients asphériques de la lentille
convergente sont représentés à la TABLE 3.
Diverses aberrations de ce système de lentille d'objectif sont représentées à la fig. 2 et les
aberrations d'onde sont représentées à la fig. 3.
TABLE 3
4ième surface 5ième surface
K = -0,6848E+00 K = -0,1514E+01
A4 = 0,1011E-02 A4 = 0,1259E-01
A6 = -O, 1518E-03 A6 = -O,2710E-02
A8 = -0,2169E-04 A8 = 0,3962E-03
A1O = -0,5843E-05 A10 = -03097E-04
A12 = 0,OOOOE+00 A12 = O,OOOOE00E
Dans le cas oû l'unité simple de la lentille convergente représentée à la fig. 1 est utilisée comme système de lentille d'objectif, l'aberration chromatique n'étant pas apte à effectuer de correction, il se produit
une défocalisation par décalage de la longueur d'onde.
Conformément à la défocalisation, l'aberration d'onde est générée. La détérioration de l'aberration d'onde ayant pour base la défocalisation du corps simple de la lentille convergente 2 est telle que représentée à la fig. 4. On aura compris à partir de la fig. 4 que, lorsque la longueur d'onde est décalée de 5 nm. une aberration d'onde d'environ 0,04 & est générée. Afin de maintenir l'efficacité d'une lentille d'objectif telle que requise, la limite de l'aberration d'onde est d'environ 0,05X. Du fait qu'il existe une défocalisation ayant pour base un facteur autre que l'aberration chromatique, il est cependant possible que la limite cidessus soit dépassée par un décalage de longueur d'onde d'environ nm.
EXEMPLE 2
La fig. 5 illustre l'EXEMPLE 2 du système de lentille d'objectif et la réalisation en valeur numérique concrète est représentée à la TABLE 4. Les coefficients ZO--ISdtzT &62T19:T O-t, T 918;TT T wou 08 j 08Lu P oN a^aa ap neTjqeW ae+ns 0 t | =Po =p a2; = ', 0 = VN
9 3B]8V
01.6j el V saipuasidau quos apuoep suoi;eJaeqe saI;a 6-6.1 el iq saquaspsda.J uos +.4Dacqop alITual 0 ap awQsAs am ap suoT.eJJaqe ssJaa^Ba 'L 3qVl el i squasqJda- 4uos aqua6Ja^uoD allTual el ap sanbTJiqdse squaBTDT++aQO sal 9 319 e 1 aqquasidai 4sa a4JDuom anbTiJwnu inaleA ua uoqesTIegJ el qa Iq.arqop alITual ap aws s np c 3ldW3X3.I aJ4snIlT 8 -B6i e-I ú 3-dWBXB L - t0 el e sa;uasgida-de uos apuop suoT-eJBaqe sal;a 9 -6.+ el ? saq:uaspdai quos +TDzaqo.,p aTTzuaj ap awQsAs aB ap suo. e.Jaqe sasja^T(: 00+300OO = ZIV 00+30000e0= ZTI 0z O0-BLú0Z:0- = OTI iiO-3898zO= OIV ú0-381T6úO= 8U b70-35t96 40= 8V ZO-g_30ZC'&- = 9U V0-36útL O = 9V T0-3882t &0 = tU Z0-316T-240 = bV +389881V0- =}4 00+3it19'e0- = - S1 amD+ ins awQTc: aze+Jns awi zt
S 319IU1
6M4e3 9Z9z /OIúb I OO 000 Z ú0'Sz b O=nSOO 0ú 'úI- ú 01
9-14S I09 S9S8L;1 o08 ZO a _ - -
e]1 9211 zr89'tI 07, T 9QI9 T6 I Wou 08 J. 08Lu P J oN aiaA ap ne!iBeW aDe+JnS r 09-2 = -Pm '-t = _ _o = + SS = UN b 3-MVI = 3-]u]U -el 1 S uBs$juisdo U uos auBiAuOD BlIM uaT eI ap sanbiJqydse 91: úO-3Lfr 0 = 8V t'0-_1'O8 q) = 8V C0-30c)LLo- = 9V -0-30081S0- = 9V _ -31úOTO= bV Z039Z90O = bff 0-+B306LbO(D- = A 00+3Lg=g960- = aBeJns5 aw.S aTe+Jns aw tl' 6 318Vl
n=6 '!-S. _ ' -
19t'T 6Lt/8T 000 ooz160'Z V
0o0 '; 00';' '--
ZOMSd bt7vlT 6úTT19T oo; 1 oot Zi 914S 109 9g8/'l T 006 '0 000 oO);Zt T wou 8OL X 08u P oN gz ai-la^ ap neli9e-4e aze+'ns Og =T T = P L02 = O = pVN oZT == = N 8 38VSl
E sI'T el e saeiuasedai 4uos apuo;p suo!eddaqe 0-
saj.a e T= z el V saqquaslJdaJ 4uos Tq.arqop a[l[Tual ap awQsAs aD ap suoTzedjaqe sasJaATC 6 B38fli el ? seuasgdai quos aquaôja^uoa atIT.ual el ap sanb!iqdse s.uai!+iaon sa] 8 371fli el e ae4uasddai -sa a4QDuoD anbtjgwnu inaleA ua uoT-es.ileJ el qa fT4Dacqoap allul CI ap awQssAs np b 3d-W3X3=1 aJ4snllT 1 ' .+ el b 33dW3XB
00+300O0 = ZTV 00+O3000040 = ZV
tO-3961T';-- = O0l 0-31T09eo- = 01V ú0-390ZZ 0= 8V 90-3L0ibtO = 8V Ot Z032'úOZeO- = 9V tO-30L-2úeO- = 9V -3gLt'O= bV ZO-3681100= bV Tq30L0I S0- A > 00+300L9e0- = aeJns awTg awensWxT L 31 Vi q - bOOsg_ g
JzO0 g-
LO SI L9'z - T 000 3 8O' O b '0 6t '8ú- E
99BAS 10"2 9n8/gL 100T T 0 1' "2-
el e(T) uo!;!puoD alla^nou aun aJTe.Siqes ap ul.: (:)... rzoo > I j-/1 I, .:: (9)..OOOT > =0T x 08Uu - 08oZdu : Rns awwoo aloJq snld aield aun V sae4!wTI quos (9) 4a (T) suoiqe-laj sal epJoqe p qnol snssap--! (L) V (T) suolTpuo Sp sp snld ua suo!4Tpuo2 salla^nou ap quo+siTes 01 1e 9 saldwaxa sa 0l 9 39dWBXB 00+B0000CO =:ZTV 00+30000eo = ZIV -BS06lO- = OTV S03SZ0L'O- = OIV tO-399IS;0 = 8V bQo-3Iúc1Z0= 89 ú0-3btz8;,0- = 9= 0-3tr0TO- = 9V SZ zQ-31Se0 = tV Zz-39L1S& = tV
+30000 = >' 00+3ZZSL 0- = A'
eJ-Lns awp S ae+Jns aw Tt TIl 31SVI 69ZeL- q oz 191T 6/t78V T 00ú '. zqScz 17 0- 'e 0 000 'g- ú ZOMSd blqt 62119&T Og L;I t68; Z 9qqS 109 =9g=8L- T 008 '0 0"9 1L- T wou 08L% o8/u P -J oN 1 aJJaA ap neliJqeW *0 B] nS L26'l = pM./e =lm T2Sú = + Sr'O = VN
O1 3-18V
9I -61+ el e saguaseidai quos apuo;p suo.zeJiaqe 01 sae 4a ST -61+ el e sa;uasgJdai quos i±jarqo.p aIjTquaj ap aw;sAs aa ap suoTqeJJaqe sasJa^ia 'TT 318VI el ? sequassdai:uos a:ua6.aaAuoD aItIual el ap sanbt.eqdse squax3ijtJaom sa- 0OT 318VI el V aeuasidad- Ssa aqjDuoD anbi.zunu in-ale^ ua uo esileJ el qa i-T)afqop alIttual r ap awQ4sAs np 5 3IdW3X3 1 aJqsnIiT t bl-5f e-n S B3dWb3XB 00+30000'0 = _IV 00+30000e 'c= ITV t0- 30T0DZ:;- = O)V t0-3L9Lt '0- = O1V
26437!?
différence d'indice de réfraction entre les lentilles positive et négative de lélément correcteur de l'aberration chromatique étant réduite. l'aberration sphérique est réduite. De plus. si le système de lentille d'objectif satisfait la nouvelle condition (6), la vergencede l'élément correcteur de l'aberration chromatique est réduit. La génération de l'aberration peut ainsi être limitée même s'il s'est produit une erreur positionnelle entre la lentille convergente et
l'élément correcteur de l'aberration chromatique.
Il est de plus souhaitable de satisfaire les relations (8) et (9): rl/+ I > 7( I r3/f > 7.... (9) Toutefois, les caractères symboliques utilisés dans les relations ont les significations suivantes: r1: rayon de courbure d'une surface incidente de l'élément correcteur de l'aberration chromatique r3: rayon de courbure de la surface de sortie de l'élément correcteur de l'aberration chromatique f: longueur focale du système de lentille d'objectif entier. Si Ies conditions sont satisfaites. le grossissement angulaire de l'élément correcteur de l'aberration chromatique est restreint même si l'élément correcteur de l'aberration chromatique n'a pas un pouvoir de correction important, s'il présente un grossissement angulaire, la lentille devient d'un grand diamètre et la distance de
travail est augmentée.
La fig. 17 illustre l'EXEMPLE 6 du système de lentille d'objectif et la réalisation en valeur numérique concrète est représentée à la TABLE I2. Les coefficients asphériques de la lentille convergente sont représentés à la TABLE 15. Diverses aberrations de ce système de lentille d'objectif sont représentées à la fig. 18 et les -t 3a úZ -5.t xne saeguasgJdaJ quos aqua Ja^uom aITTua! el ap aldwTs gqTun aun Jed aguZei4ua apuop uotzeaqel anb isure suotzeadaqe sasJa^ATp ganb.zewo.qz uo.z4e.aqe,1 ap JnaJaAJo3 4uaweiw;,1 -ns am3Jaxa azuanliuil Jauxwtjagp ap UTa+e eaJqno u3 zz -brTj el V saquasq-idaA quos apuop suoileaqe sal qa TZ -b5 el i? sagluasgAdad quos +TqzaCqo.p alITual ap aw4sAs az ap suoT4eJJaqe sasjaATG 'ST 31aVi el V squasqsda. quos aua6-JaAuom alITqual el ap sanbTJgqdse s4ua.zxt+ao3 sa bT 3-aVi el V aq4uasgidai 4sa a4Buom anbTJgwnu inaleA ua uoiTesTlegJ el 4a +TqmaCqop aIlT;ual ap awm;sÀs np L 3ldW3X3.I al3snlT OZ -ST1 el L 33dWBX3 OZ
00+30000'3 = ZTV 00+30000'O =ZT
tO-3ZTLOúO- = OTf bO-3b68T O- = 0OI -3útúSO = B O 90-396úúO = 8U ZO3tZ8ú&O- = 9 ú0-36L6T 0- = 9V TO-3ú99T1O = b 0-39SC6O0- = bV 1 00+30ZZSe= 00+3899teO- = aze+jns awqTc: ame+Jns awTt
ú1 318IV
OLLZ'9- S
/OCT 0L9úc: OO'z 6;80Zb 01 O1 10 0001r I0r
OT' OOO' OC ú
ú031S ú5 t88tZ8T OL0 ZZ8sz- z SoSe9 --a8 ú6TZB T OS úT OOOo S wou O8Z OBLu P - oN aa^ ap neTz94eW aaeFnS 9-1T = PM L'T = o 02'-= at ISçO = VN
ZT 3-I-81
61 Bij. el ç saequasgdai quos apuo;p suoT;ejaqe 6 33dW3X3 T9tT 6LétBtr 080 St0 ci a g. Z
0SSel Sl8 -61Z8T on T os z -
úOlS úsr t8&z8el OLeo C T wou 08úL OBlu P e oN aJiaA ap neTd4eW ameJnS otl=pM L"I = rn lús = 5S4 = UN
91 398V
LZ -61+ el 1? sa9quas9daj quos apuo;p suaTqejjaqe sal 4a Z '6FT el v saeuasqJdaJ 4uos f!Tzacqop Iz alT4ual ap awgsÀs am ap suoi4eJiaqe sas^aAT " 39dW3X3,l ap allam anb awgw el qsa a4uabJaAuom alIT4ual e9 '9T 3OV1i el e aqquasgidad 4sa aedzuoz enblTJwnu inale^ ua uoTiesTlegi el 4a %Tmacqo.p alltTual ap awQsAs np 8 3ldW3X3,l aJ4snITF SZ '6Fi el oZ 8 3ldW3X3 00+ 300004O= ZIV 00+3000040 = Ziv tO-3t6&ú40- = 0'U tO-3Z6ZT&O- = OTI ú0326SS0O= 8ff tO-3tg9lO = 8ff ZO-310tOO- = 9V t0-3996&D 0- = 9V S[ 3OtlI6O = bf 0-3BOOtO- = bf
T0+3891260- = A 00+3úZZSÉO- = A
- ae+jns awtTS aDe+Jns awT % 3q8U1 1 úz S- 5O ú09rS 6Lt-BrBlI OLZO m- ú ú03S úSS - b8bZ sezT bX 17 0 C) s0,ú- Z se3 SL8 S6IZ8sI 0 6Z8 m I wou OEIL OBELu p eN aaJaA ap netieqeW ame+Jns 00T = P, m úl = m T ú = -- MS = VN
T 398V1
1 1v lZ-ú8 9z ueq auab6jaAuo3 aliTual el ap anbiTqdse ame+ns el ap s4uaxziTaom sal S6T 3Vll l. aBuase-da- 4sa aB;uo3 9, anblTJwnu JnaleA ua uoTiesTlei el 4a T;l3aCqop aTI4uaT ap awQsÀs np OT 33dW3X3T aJsSnTIT ú' T e3 QOT 3dW3X3 -z 4a TB 6T. xne saquasgJdaJ 4uos aBuaBJa^uom aTlBual el ap aldwTs 9Tun aun Jed aquieiua 0ú apuop uot4ei.aqel anb tsule suomTejaJqe sasJaA^p eanbTeWOj4q UOTieJaqe,! ap InaaJoo uawwglgl! Jns amJaxa amuanl+uTI JauTwJaqp ap u+e eaJino U3 -0 'BT el iq sag4uasgJdaJ quos apuop suo3eAJJaqe sal a &6Z 'i el V saeuasq-daJ uos 1-T;Jarqo;p
aTITIUaI ap awaQss an ap suoT4eLJaqe sasJa^Ta-
00-+3000OO0 = ZTV 00+30000e0 = ZIV -0-3669Z0O = OTV tO-3B6OT0O- = OiT ú03Z0SgI0 = 8t t0-39Of'00 = 8S ZO-30-TZ'O- = 9 tO-38ú61TO0- = 9V TO-3t?úT6O = bu O-3B08osO = t
00+3ZZL&60- = 1 O0+3980S9O- =
aze+jns awjT5 ame+Àns awTQ
BT 319VI
8LzVL- 5 LOSI 0L9úST 0oz 9TIiz úOEIq S úS t87b8 sI T 0s0 006 s- z 0GOSe1 SL8 a6TZ8'T Qú' I I wou 08L 08Lu P - oN OT aj.a^ ap neFlT eW ae+Jlns ztE = pM L'T = T2 T2e M&O = VN
LT 31BVI
BT 318Wi eT S e suaslidaJ 4uos a uab6JaAUOz ajlTquaI el ap sanbTdLqdse s4uaTDT++aom sal 'LT 3a18VL el V aquasidai sa aqqJmuo0 anbTjwnu JnaleA ua uoesTleg el qa XT34arqop alITIuaI ap awisAs np 6 B3dWBX3.1 aJsnTIlT 8Z 'BT el 6úT1 T"T1 6úT Tg"T 6,T T9"l T _tt189 ' T 6úTT9eT (rm) t', T fc:t'T tIbtb Tb 9ú11 btS 1 (t7) *2
109 109 T109 109 109 (ú)
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TZ 3198V1
-'zz a TZ S313VI xne sa5nbTpui uos snssap-_TD squuoT4uaw sa IlauuoOTTpuoa suoTssajdxa sat Ia saldwaxa sal.ueiTaJ suoztelai ap ajqwou u.e4jaD uA 00+ 30000' = ZIV 00+3000O'e = -TU t0-30L190O- = OIV t0-38btZO0- = OTU Z 0O38tt6 c0 = 8 tb0-3úS0tr s = 8v Z0-39t'65 0- = 9V b0-306Z9 0- = 9V 31TOZ0O = tU 20-3ZOtlT0- = tU T0+380Lt 0- = 00)+3BZ994- = > ame.+ns aw TS aze àns awT t. Z OZ 37SVi OZ: (i i m'ú 933S 109 9998L1T OZ L 009' o - Z 51 zo3se3 088 018V 021 C D T m aJa^ ap netJ;ew ame±nS
ú2T= P LT = 02ú 990 = S= N OT1
61 318V1
/ú 4a 92 'T+ xne saeuasgidai 4uos a4ua Ja^uoD aIlT4uaT eI ap aldwis;Tun aun jed aeuSeJlua apuop uoxeaJeqeT anb isuTe suoT;eJJaqe sesJa^Tp anbT; ewojqz uozteJJaqel ap Jna4madJoD 4uawgIp,[ ins S agaJaxa aDueni+u.l JauzxwJiap ap ur.e 'ailno u3 -c2 -':f el V saquasgidai uos apuo.p suoTleiJaqe sal qa tú -6+ el e sag9uasgidai 3uos T3arqoacp aIT:.ual ap awQ4sAs a3 ap suoTedJaqe sesJa^Ta OZ 318V1 el V seuas9AdaJ aaa.cad;sa snb qz pioq ap atJted aun 4a enbi4do axe,( I ap uox;zaJxp e tue^A:ns agQ4oJ.d Isa inb YZ;uawazjo+uaJ ap aJn^jau aun ajodwoz Z aluab aAuo, alellual el IuawwappmgJd pnb!idxa aldwaxa, e V aJiel!w;s ai9!uew ap 'b neauue uanoJz , ! Jed gxx 4sa la 'Gi* el ap auane6 48 np J;;Jed V vS aujauu; apxiq el suep agnq ua ?eld Oe sa 'anbt;ewoJ4m uotleJJaqe,t ap inan3aiJo3 luawglg,[ 4aldwaxa ea, suea -!+Teaqop aIZT4ual ap awqlsAs np a6e;uow ap atdwaxa aJlne un;uaZuas.JdaJ 6 - z sae -et auJa4u Y apxiq el suep quawalnoqe jed aquuo1;;sod Isa la - ! xj el ap;xojp o$= np Jtljed V ú alxs!ual ap aqn; al suep agJSUt Isa z ajuabJaAUOm aeIx;uax ex 'sjnalTwe jed *' nvauuv Ue nOJO; un Jed pXz+;sa 4a '6 $ el ap aeineb glem np J;;Jed e eú aujaui; appJq eI suep aeInq ua qezd;sa I anb!Zewojqz uo!leiJaqe,l ap JnalaJjo3 quawgl,l -agwjo+ Isa es aujaqui apTiq aun 'ú alITqual ap aqn; al suea eaîTuaT ap aqn4 un suep snssap-t$ quuoiuaw +s4arqop ajIjxuaj ap awqsÀs un, p abe;uow ap atdwaxa un aquasdaJ 8ú 6? el
- O =. Z.S1 (6)
0w eO zz 'I0 "'ci ZC '0Clto '0 0Cl O (L) o0l 68Z 68Z 68Z 68Z (9) s0oz8' S61Z8'i S6tZ8 cT S&6TZ89! S6ôT8T (S) 088 SS SL8 SL8 ú18 (b4) O!
úSS 109 úS5 úS úSI (ú)
' 9L8'0 906'0 906'0 SS8o (Z) -8Zoo00 O=O0O 61ú000 b0 0 '0 6b00 zbO (T)
01 'X3 6 'X3 8 'X3 4 'X3 9 'X3
rr 31avi.
iS't 6Ls6 9't! e0fe 'ZZ8(6) 1-- b9z 8: or. Ilt e6'L4úT'I(8) 6StO 6 50 65ú'0 Zzz'e) 6S%ú4 (L) 9Zbt?4 9 Z t, l 9ZtILI *.1 C:1 9Ztb4T t9) dans une direction extérieure. Dans ce cas, la lentille convergente 2 est constituée de matière plastique et cette lentille est formée solidairement avec la nervure 2a et la partie de bord 2b. De plus, il est possible que la lentille convergente 2 soit formée solidairement avec
le tube de lentille 5.
o+ jed anbt;ewoJ43 uoi;e-Jaqe,1 ap inaoaJJoD quawgll ap aleDo Jnan6uol el a + Jed aquasgJdaJ qsa JaTzua +iDaCqop alITual ap aw;sAs np alezo+ Jnan6uot el no Toeo > I 0+/ I :aue^ATns uoTeaBJ eT lTeSTes aIIT;ual ap awQssS 4rpal anb aa ua gstiJeiem el uot;entpua^aJ el uolas sanbt;do suot1ewjo+uip uoTanpoJda/quawar4 sTSajuap ITadedde unp IT;aCqop alITqual ap awQsAs ' o+ jed anbtewojy4 uoT;eJJaqe,1 ap JnaqaidJJoD;uawlgl ap aiemo+ Jnaniuol el 4a t Jed aguasgidai 4sa JaT;ua +T4aCqop aITual ap aw;sAs np aleo+ iJnanbuol el 1oi CIZ0o > I o+/ I a-ueATns uoT4eBaJ e-.Tesees allTuaIl ap awQsAs Tpal anb am ua esTidi eJeD 41 uoteDtpua^aJ el uolas sanbTido suoTrew.ojauTp uoTqnpoida-/uawa-sT6aJuap t!ajedde unp _T+.arqop aITquaI ap awssAS ' 0 -alqwasua saello a^Ate4bu qa a^Tzsod salltual ap gn4Tlsuom que quawgle qTpal eTm-allaD ap anbTiewoJ4 uoie4zaqe aun Jaaitoz Jnod n^Aid qa () a3uaôjaAuoZ allTUal a3Tpel ap.asnauTwnl a3Jnos el ap e42 qlpnp asousTp 'aDUaBlaA ap nAinod9p quawalqTsuas 1 (I).anblTewoJLq uoT; eJiaqe,1 ap JnaBaiJJDz 4uawlq un asnauTwnl aJinos el ap e9a qxpaj sJaA auaTjso sa sa3e+Jns saa ap aT;ied alqTek aunnb allae uo5ei ap qsodsip qsa aJnqJnom ap uoAeJ 4Tpal qa in-allaD ap aiquam np 4ue;..ed ua aTJLjqd!jgd el ap a4mo.ddes 01 ITnb aJnsaw V puaw6ne O sa Fnb aJnqJnoz ap Uoxei un queAe a axaAuoz anbl-TJg4dse aDelJns aunp saenqlTsuoD S1 1T sa3e±ns xnap a;odwoD Fnb nerITn un ns Ja65ja^uom V asnauTwnl aDJnos aunp JT;Jed V sTiw xnauTwnlI xnlj un Jauawe inod anA^Jd (z) aquabjaAuom ajlOual aun : puaJdwon ITnb am ua gsTiieejD sanbido suor!ewiouTup uotDnpoJdai/uawaJST6aJuap -Iajedde unzp jT;Dafqop alITqual ap awQsAs r
SNOI V3IGN3A3B
9 Z9
264372?
4. Système de lentille d'objectif d'un appareil d'enregistrement/reproduction d'informations optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit système de lentille satisfait la relation suivante: It r2/f | > 0,70 o la longueur focale du système de lentille d'objectif entier est représenté par f, et le rayon de courbure de
surface collée par r2.
5. Système de lentille d'objectif d'un appareil d'enregistrement/reproduction d'informations optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (1) satisfait la relation suivante: yn7o80 < 700.
..(3) Vp78BO > 800 (4) np780 > 1,55.....(5) o: nn780, nn830: indice de réfraction d'une lentille négative dans les longueurs d'onde de 780 nm et 830 nm np780 f np8530: indice de réfraction d'une lentille positive dans les longueurs d'onde de..DTD: 780 nm et 830 nm -
n780: dispersion d'une lentille négative au voisinage d'une longueur d'onde de 780 nm dans laquelle: rn780 = nn780/(nn780-nnB3O) p780: dispersion d'une lentille positive au voisinage d'une longueur d'onde de 780 nm, dans laquelle: Yp780 = np780/(np780-np830) 6. Système de lentille d'objectif d'un appareil d'enregistrement/reproduction d'informations optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit système de lentille de l'élément correcteur de l'aberration chromatique satisfait la relation suivante: I np780-nn7BO I x 105 < 20000 dans laquelle l'indice de réfraction de la lentille positive est représenté par np78c) et o l'indice de réfraction de la lentille négative est représenté par
*nn780-
7. Système de lentille d'objectif d'un appareil d'enregistrement/reproduction d'informations optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit système de lentille de l'élément correcteur de l'aberration chromatique satisfait la relation suivante:
if)0 np780-nn780 i x 105 <1000.
o l'indice de réfraction de la lentille positive est représenté par np780 et l'indice de réfraction de la
lentille négative est représenté par nn780.
8. Système de lentille d'objectif d'un appareil d'enregistrement/reproduction d'informations optiques selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit système de lentille de l'élément correcteur de l'aberration chromatique satisfait la relation suivante: (np780--1) (1-n780/Vp78O) > 02..... (7) o: nn780, nn830: indice de réfraction d'une lentille négative dans les longueurs d'onde de 780 nm et 830 nm np780. np80: indice de réfraction d'une lentille positive dans les longueurs d-onde de 780 nm et 830 nm Vn780: dispersion d'une lentille négative au voisinage d'une longueur d'onde de 780 nm dans laquelle: 'n780 = nn780/f(nn780-nn830) Y \1p780:dispersion d'une lentille positive au voisinage d'une longueur deonde de 780 nm dans laquelle: Vp780 = np780/(np780o-np8BO) 9. Système de lentille d'objectif d'un appareil d'enregistrement/reproduction d'informations optiques .S selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit élément correcteur de l'aberration chromatique (1) satisfait les relations suivantes: r1/f > 7..
. (9) J r3/f > 7 (9) oo: r: rayon de courbure d'une surface incidente de l'élément correcteur de l"aberrtti-n chromatique r: rayon de courbure de surface de sortie de l'élément correcteur de l'aberration chromatique f: longueur focale du système de lentille d'objectif entier...DTD:
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