FR2624878A1 - Procede de reduction des emissions d'oxyde de soufre et d'oxyde d'azote a partir d'un combustible contenant du soufre et de l'azote et combustible hydrocarbone - Google Patents
Procede de reduction des emissions d'oxyde de soufre et d'oxyde d'azote a partir d'un combustible contenant du soufre et de l'azote et combustible hydrocarbone Download PDFInfo
- Publication number
- FR2624878A1 FR2624878A1 FR8816146A FR8816146A FR2624878A1 FR 2624878 A1 FR2624878 A1 FR 2624878A1 FR 8816146 A FR8816146 A FR 8816146A FR 8816146 A FR8816146 A FR 8816146A FR 2624878 A1 FR2624878 A1 FR 2624878A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- sulfur
- ions
- additive
- weight
- nitrogen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 68
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 42
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 41
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 36
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical compound S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 18
- TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N disulfur monoxide Inorganic materials O=S=S TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 12
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 69
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 64
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 claims abstract description 60
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 46
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 46
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 44
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 44
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 42
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims abstract description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 18
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 6
- 229910001415 sodium ion Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910001414 potassium ion Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 2
- 239000003995 emulsifying agent Substances 0.000 claims 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 29
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 6
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 4
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 3
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002516 radical scavenger Substances 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L Magnesium sulfate Chemical compound [Mg+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 2
- 239000010763 heavy fuel oil Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007832 Na2SO4 Substances 0.000 description 1
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000010793 Steam injection (oil industry) Methods 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000013543 active substance Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000001804 emulsifying effect Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052943 magnesium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019341 magnesium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- LGQLOGILCSXPEA-UHFFFAOYSA-L nickel sulfate Chemical compound [Ni+2].[O-]S([O-])(=O)=O LGQLOGILCSXPEA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000363 nickel(II) sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000003389 potentiating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- -1 sulfur hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/32—Liquid carbonaceous fuels consisting of coal-oil suspensions or aqueous emulsions or oil emulsions
- C10L1/328—Oil emulsions containing water or any other hydrophilic phase
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Abstract
La présente invention concerne un procédé de réduction de la formation et des émissions d'oxydes de soufre et d'azote lors de la combustion d'un combustible. Le but de l'invention est de réaliser un additif de piégeage du soufre et de l'azote. Ce but est atteint à l'aide d'un procédé caractérisé en ce qu'on mélange un hydrocarbure contenant du soufre et de l'azote avec un additif soluble dans l'eau qui consiste principalement en ions Na**+, Fe**+**+ et en un élément X choisi parmi les ions Mg**+**+, Ba**+**+, Ca**+**+, Li**+, K**+ et les mélanges de ceux-ci. L'invention s'applique particulièrement aux combustibles constitués d'une émulsion dans l'eau, d'hydrocarbure contenant du soufre et de l'azote.
Description
La présente invention est relative à un procédé de préparation de
combustibles liquides ainsi qu'au combustible obtenu et, plus particulièrement, à un procédé qui permet de convertir un combustible à teneurs élevées en soufre et en azote, sous la forme d'énergie par combustion en réduisant de manière importante les émissions d'oxyde de soufre et d'oxyde d'azote. Les hydrocarbures visqueux de faible densité que l'on trouve au Canada, en Union Soviétique, aux Etats-Unis, en Chine et au Venezuela, sont habituellement sous la forme de liquides ayant des viscosités allant de 10 à 200 Pa.s et des densités API inférieures à 12. Ces hydrocarbures sont habituellement produits selon des techniques de pompage mécanique,
d'injection de vapeur ou minières.
L'utilisation largement répandue de ces matériaux comme combustibles, est empêchée pour un certain nombre de raisons comprenant des difficultés de production, de transport et de manipulation du matériau et, ce qui est plus important, des caractéristiques de combustion défavorables, comprenant d'importantes émissions d'oxyde de soufre et des quantités importantes de solides non brûlés. Jusqu'à maintenant, on a mis en oeuvre deux procédés industriels dans des centrales productrices d'énergie afin de réduire les émissions d'oxyde de soufre. Le premier procédé consiste en un procédé d'injection de calcaire dans un four, dans lequel le calcaire injecté dans le four réagit avec les oxydes de soufre pour former des particules solides de sulfate qui sont séparées du gaz de combustion à l'aide de dispositifs classiques d'élimination des particules. Le coût de la combustion d'un combustible caractéristique à - teneur élevée en soufre, selon le procédé avec injection de calcaire, est de 12,58 à 18,87 dollars par m3, et la quantité d'oxydes de soufre éliminée à l'aide du procédé, est voisine de 50 %. Un procédé plus efficace pour éliminer les oxydes de soufre dans les centrales productrices d'énergie, comprend la désulfuration du gaz de combustion en mélangeant CaO + H20 avec les gaz de combustion sortant du four. Dans ce procédé, on élimine % des oxydes de soufre. Toutefois, le coût de combustion au m3 en mettant en oeuvre le procédé, est de 25,16 à 31,45 dollars par m3. Compte tenu de ce qui précède, les hydrocarbures visqueux à teneur élevée en soufre, n'ont pas été utilisés avec succès dans l'industrie comme combustibles en raison des coûts
élevés associés à leur combustion.
La formation d'émulsions d'hydrocarbures dans l'eau pour une utilisation comme combustible, est bien connue dans l'art antérieur. Voir par exemple les brevets US-A-4 114 015, 4 378 230 et 4 618 348. L'art antérieur nous enseigne en outre que les émulsions d'hydrocarbures dans l'eau formées à partir d'hydrocarbures visqueux de faible densité, peuvent être brûlées de manière analogue avec succès en tant que combustible. Voir par exemple le brevet britannique 974 042 et le brevet US-A-4 618 348. La Dèmanderesse a découvert que les émissions d'oxyde de soufre pouvaient être réduites lors de la combustion des émulsions dans l'eau d'un hydrocarbure visqueux à teneur élevée en soufre, en ajoutant des additifs de piégeage du soufre dans la composition d'émulsion. Voir les demandes de
brevets américains n 875 450 et 014 871.
Il est bien entendu particulièrement souhaitable de mettre au point un procédé de préparation de combustibles liquides, et d'obtenir un combustible liquide qui, par combustion, donne lieu à une réduction importante des émissions d'oxyde de
soufre et d'oxyde d'azote.
En conséquence, un but principal de la présente invention consiste à fournir un additif destiné à être ajouté dans un combustible hydrocarboné, qui lors de la combustion du combustible, fasse office d'agent de piégeage de l'azote et du soufre de façon à réduire de manière importante la formation ainsi que
l'émission des oxydes de soufre et d'azote.
Un but particulier de la présente invention consiste à fournir un procédé tel que défini ci-dessus qui soit utile pour obtenir des émulsions d'hydrocarbure dans l'eau appropriées pour être brûlées
comme combustibles.
D'autres buts et avantages de la présente
invention apparaîtront ci-dessous.
La présente invention est relative à un procédé de préparation de combustibles liquides ainsi qu'au combustible obtenu et, plus particulièrement, à un procédé qui permette de convertir en énergie par combustion, un combustible à teneurs élevées en soufre et en azote avec une réduction importante des émissions
d'oxyde de soufre et des émissions d'oxyde d'azote.
Il est bien connu dans la technique antérieure, de former des émulsions d'hydrocarbures dans l'eau à partir de bitumes naturels ou -d'un hydrocarbure résiduel afin de faciliter la production et/ou le transport de ces hydrocarbures visqueux. Des procédés représentatifs sont décrits dans les brevets
US-A-3 380 531, 3 467 195, 3 519 006, 3 943 954,
4 099 537, 4 108 193, 4 239 052 et 4 570 656. L'art antérieur nous enseigne de plus que les émulsions d'hydrocarbure dans l'eau formées à partir de bitumes naturels et/ou d'hydrocarbures résiduels, peuvent être utilisées comme combustibles. Voir par exemple les
brevets US-A-4 144 015, 4 378 230 et 4 618 348.
La présente invention a pour objet un procédé de préparation d'un combustible liquide ainsi que le combustible obtenu qui, par combustion, donne lieu à une réduction importante des émissions d'oxyde de soufre et des émissions d'oxyde d'azote. Ainsi que cela est mentionné ci-dessus, le procédé de la présente invention est utile pour des combustibles sous la forme d'émulsions d'hydrocarbure dans l'eau telles que celles décrites dans les demandes pendantes associées n
014 871 et 875 450.
Les objets de la présente invention sont atteints notamment à l'aide d'un procédé selon lequel on mélange un hydrocarbure contenant du soufre et de l'azote (un hydrocarbure résiduel, une émulsion d'hydrocarbure dans l'eau ou un autre hydrocarbure approprié), avec un additif soluble dans l'eau qui fait office d'agent de piégeage du soufre et de l'azote au moment de la combustion de l'hydrocarbure en tant que combustible. Conformément à la présente invention, l'additif soluble dans l'eau consiste principalement en ions Na+, Fe++ et en un élément X choisi parmi le groupe comprenant Mg++, Ba++, Ca++, Li+, K+ ainsi que les mélanges de ceux-ci, Na+ étant présent selon une quantité inférieure ou égale à 40 % en poids par rapport au poids total de l'additif soluble dans l'eau, Fe++ étant présent selon une quantité supérieure ou égale à 0,4 % en poids par rapport au poids total de l'additif soluble dans l'eau et le reste consistant principalement en l'élément X, le rapport de Na+ à Fe++ étant d'environ 7,5: 1,00 à 100: 1,0. On a trouvé que les ions Fe++ ajoutés, font office d'agent de piégeage de l'azote en réduisant ainsi la quantité d'émissions d'oxyde d'azote. Les ions Na+ ajoutés font office de puissant agent de piégeage du soufre et ils permettent de. réduire les émissions d'oxyde de soufre. Toutefois, dans la mesure o les ions Na+ ajoutés tendent à corroder les chaudières, la quantité d'ions Na+ ajoutés doit être limitée. L'élément X restant fait office d'agent de piégeage du soufre, et il est ajouté en tant qu'agent actif en complément de la quantité d'ions Na+ présente dans la composition de l'additif. La composition d'additif globale fournit un additif efficace de piégeage du soufre et de l'azote qui ne donne pas lieu à une importante corrosion nuisible de
la chaudière.
La présente invention sera mieux comprise à
la lecture de la description suivante, faite en
référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la Figure 1 représente un histogramme illustrant l'effet des additifs sur la réduction des émissions de S02; et - la Figure 2 représente un histogramme illustrant l'effet des additifs sur la réduction des
émissions d'oxyde d'azote.
Conformément à la présente invention, le procéde de la présente invention est relatif à la préparation et à la combustion d'un combustible formé à partir d'un bitume naturel ou d'un produit pétrolier combustible résiduel. Un des combustibles auquel le procédé est adapté, consiste en un pétrole brut bitumineux ayant une teneur élevée en soufre, tel que les pétroles bruts que l'on trouve de manière caractéristique dans la ceinture de l'Orénoque au Venezuela. Le bitume ou la fraction pétrolière résiduelle, a les propriétés chimiques et physiques suivantes: de 78,2 à 85,5 % en poids de C, de 9,0 à ,8 % en poids de H. de 0,2 à 1,3 % en poids de 0, de 0,50 à 0,70 % en poids de N, de 2 à 4,5 % en poids de S, de 0,05 à 0,33 % en poids de cendres, de 50 à 1000 ppm de vanadium, de 20 à 500 ppm de nickel, de 5 à ppm de fer, de 30 à 200 ppm de sodium, une densité API de 1,0 à 12,0, une viscosité de 1 à 5100 Pa.s à 50'C, une viscosité de 0,040 à 16 Pa.s à 98,9C, un pouvoir calorifique inférieur (PCI en kJ/kg) de 34 890 à 44 194, et une teneur en asphaltènes de 9,0 à 15,0 % en poids. Selon un aspect de la présente invention, on mélange un hydrocarbure visqueux ou un fuel-oil résiduel avec un mélange comprenant de l'eau et un additif émulsifiant afin de former une émulsion d'hydrocarbure dans l'eau. Les caractéristiques de l'émulsion d'hydrocarbure dans l'eau ainsi que le procédé de formation de celle-ci, sont décrits dans les
demandes pendantes associées qui sont mentionnées ci-
dessus à titre de référence. Conformément à la présente invention, on ajoute dans le combustible avant de procéder à la combustion de celui-ci, un additif qui capture le soufre et l'azote, et empêche la formation ainsi que l'émission d'oxydes de soufre et d'oxydes d'azote au cours de la combustion du combustible hydrocarboné ou formé par une émulsion d'hydrocarbure dans l'eau. L'additif soluble dans l'eau destiné à être utilisé dans le procédé de la présente invention, consiste principalement en ions Na+, Fe++ et en un élément X choisi parmi le groupe comprenant les ions Mg++, Ba++, Ca++, Li+, K+ ainsi que les mélanges de ceux-ci. Selon un aspect particulier de la présente invention, les ions Na+ sont présents selon une quantité inférieure ou égale à 40 % en poids par
rapport au poids total de l'additif soluble dans l'eau.
Les ions Fe++ sont présents selon une quantité supérieure ou égale à 0,4 % en poids par rapport au poids total de l'additif soluble dans l'eau. Le reste de l'additif soluble dans l'eau est constitué par l'élément X. Le rapport des ions Na+ aux ions Fe++ dans l'additif, est de 7,5: 1,0 à 100: 1,0. La composition préférée de l'additif de la présente invention qui est mise en oeuvre dans le procédé de la présente invention, consiste principalement en ions Na+ selon une quantité de 5 à 40 % en poids par rapport au poids total de l'additif soluble dans l'eau, en ions Fe++ selon une quantité de 0,4 à 2,0 % en poids par rapport au poids total de l'additif soluble dans l'eau, le reste consistant principalement en l'élément X. On a trouvé qu'afin d'obtenir des taux d'émission requis eu égard au soufre et à l'azote au moment de la combustion du combustible préparé selon le procédé de la présente invention, l'additif doit être présent selon un rapport en moles de l'additif au soufre dans le combustible, supérieur ou égal & 0,500, et de préférence supérieur à
0,750.
Les avantages de la présente invention apparaîtront clairement en prenant connaissance de
l'exemple suivant.
EXEMPLE
Afin de mettre en évidence l'effet de l'additif de la présente invention sur les caractéristiques de combustion des combustibles hydrocarbonés contenant du soufre et de l'azote, on a préparé dix compositions d'additif. Les composition des additifs sont mentionnées ci-dessous dans le Tableau I.
TABLEAU I
Additif Compositon (% en Poids) N Mg Na Fe
1 80,5 18,9 0,65
2 62,2 37,3 0,50
3 67,4 32,1 0,40
4 67,4 32,1 0,43
79,5 19,2 1,28
6 61,9 37,1 0,99
7 83,0 15,9 1,06
8 67,2 32,0 0,86
9 2,7 97,3 0,00
98,8 0,00 1,2
On a ajouté chacun des additifs dans diverses émulsions d'hydrocarbure dans l'eau destinées à être brûlées en tant que combustibles naturels. Les caractéristiques de combustible, les conditions de travail ainsi que les caractéristiques de combustion des combustibles mélangés avec chaque additif, sont
mentionnées ci-dessous dans les Tableaux II à XI.
TABLEAU II
ADDITIF N' 1
Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion témoin N 1 N 2 N 3 Ne 4 N 5 Caractéristiques du combustible Additif 1/S (rapport en moles) 0 0,25 0,38 0,50 0,,75 0,91 PCI (kJ/kg) 30 226 27 979 27 000 26 058 24 386 22 916 Bitume, % en poids 74 68,5 66,1 63,8 59,7 56,1 Eau, % en poids 26 31,5 33,9 36,2 40,3 43,9 Soufre, % en poids 2,8 2,6 2,5 2,4 2,3 2,1 Conditions de travail Débit d'alimentation (kg/h) 25,0 27,0 28,0 29,0 31, 0 33,0 Puissance thermique 3 fournie (x 10 kJ/h) 0,79 0,79 0,79 0,79 0,79 0,79
Température du com-
bustible ("C) 65,0 65,6 65,0 66,1 65,0 65,6
Rapport vapeur/com-
bustible (poids/poids) 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Pression de vapeur (x 10 Pa) 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 Caractéristiques de combustion CO (ppm) 10 16 10 4 15 11 C02 (% en volume) 14,3 14,5 14,5 15,0 15,0 14,0 0 (% en volume) 3,0 3,0 2,9 2,8 2,9 2,9 SO2 (ppm) 2100 1175 1000 700 350 200 Co
Réduction de l'émis-
sion de S02 (%) 0 44,1 52,4 66,7 83,3 90,5 NO (ppm) 550 435 300 240 140 150
Réâuction de l'émis-
sion de NOx (%) 0 20,9 45,5 56,4 74,6 72,7
Efficacité de com-
bustion (%) 99,8 99,9 99,9 99,9 99,9 99,9 4a' on ao
TABLEAU III
ADDITIF N 2
Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion témoin N 1 N 2 N 3 N' 4 Caractéristiques du combustible Additif 2/S (rapport en moles) 0 0,33 0, 49 0,65 0,70 PCI (kJ/kg) 30 226 27 979 27 000 26 058 24 386 Bitume, % en poids 74 68,5 66,1 63,8 59,7 Eau, % en poids 26 31,5 33,9 36,2 40,3 Soufre, % en poids 2,8 2,6 2,5 2,4 2,3 Conditions de travail Débit d'alimentation (kg/h) 25,0 27,0 28,0 29,0 31,0 Puissance thermique fournie (x 10 kJ/h) 0,79 0,79 0,79 0,79 0,79 Température du combustible ( C)65,0 65,6 65,0 66,1 65,0 Rapport vapeur/combustible (poids/poids) 0, 30 0,30 0,30 0,30 0,30 Pression de vapeur (x 105 Pa) 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 Caractéristiques de combustion CO (ppm) 10 5 5 14 7 C02 (% en volume) 14, 3 14,0 14,0 14,0 14,0 0 (% en volume) 3,0 3,0 2,9 3,0 3,2 S09 (ppm) 2100 1150 * 750 380 280 Réduction de l'émission de
S02 (%). 0 45,2 64,3 81,2 86,7
NO (ppm) 550 260 210 180 120 Réduction de l'émission de
NO (%) 0 52,7 62,0 67,3 78,2
Efficacité de combustion (%) 99,8 99,9 99,9.99,9 99,9 (*) Analyseur inutilisable. C () Analyseur inutilisable. o
TABLEAU IV
ADDITIF N 3
Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion témoin N 1 N 2 N 3 N' 4 Caractéristiques du combustible Additif 3/S (rapport en moles) 0 0,30 0, 45 0,60 0,90 PCI (kJ/kg) 30 226 27 979 27 000 26 058 24 386 Bitume, % en poids 74 68,5 66,1 63,8 59,7 Eau, % en poids 26 31,5 33,9 36,2 40,3 Soufre, % en poids 2,8 2,6 2,5 2,4 2,3 Conditions de travail Débit d'alimentation (kg/h) 25,0 27,0 28,0 29,0 31,0 Puiss nce thermique fournie (x 10u kJ/h) 0,79 0,79 0,79 0,79 0,79 Température du combustible (C) 65,0 65,6 65,0 66,1 65,0 Rapport vapeur/combustible (poids/poids) 0, 30 0,30 0,30 0,30 0,30 Pression de vapeur (x 105 Pa) 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 Caractéristiques de combustion CO (ppm) 10 16 26 6 5 CO2 (% en volume) 14, 3 14,0 14,5 14,0 14,0 02 (% en volume) 3,0 3,1 2,7 3,0 2,9 SO2 (ppm) 2100 1250 900 600 250 Réduction de l'émission de
SO2 (%) 0 40,5 57,0 71,4 88,1
NO (ppm) 550 310 210 115 (*) Réàuction de l'émission de
NO (%) 0 44,0 62,0 79,1 (*)
Efficacité de combustion (%) 99,8 99,9 99,9 99,9 99,9
(*) Analyseur inutilisable.
TABLEAU V
ADDITIF N 4
Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion témoin N 1 N 2 N' 3 Caractéristiques du combustible Additif 4/S (rapport en moles) 0 0,38 0, 56 0,79 PCI (kJ/kg) 30 226 27 979 27 000 26 058 Bitume, % en poids 74 68, 5 66,1 63,8 Eau, % en poids 26 31,5 33,9 36,2 Soufre, % en poids 2,8 2,6 2,5 2,4 Conditions de travail Débit d'alimentation (kg/h) 25,0 27,0 28,0 29,0 Puissance thermique fournie (x 106 kJ/h) 0,79 0,79 0,79 0,79 Température du combustible ( C) 65,0 65,6 65,0 66,1 Rapport vapeur/combustibe (poids/poids) 0,30 0,30 0,30 0,30 Pression de vapeur (x 10 Pa) 2,4 2,4 2,4 2,4 Caractéristiques de combustion CO (ppm) 10 14 14 13 C02 (% en volume) 14,3 14,0 14,0 10,0 0 (% en volume) 3,0 2,9 2,8 3,1 SO (ppm) 2100 1100 650 200 Réduction de l'émission de S02 (%) 0 48,0 69,1 90,5 NO (ppm) 550 280 240 140 Réduction de l'émission de NOx (%) 0 49,0 56,4 74,6 Efficacité de combustion (%) 99,8 99,9 99,9 99,9
(*) Analyseur inutilisable.
TABLEAU VI
ADDITIF No 5 Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion témoin N 1 N 2 N' 3 N 4 Caractéristiques du combustible Additif 5/S (rapport en moles) 0 0,15 0,38 0,50 0,75 PCI (kJ/kg) 30 226 27 979 27 000 26 058 24 386 Bitume, % en poids 74 68,5 66,1 63,8 59,7 Eau, % en poids 26 31,5 33,9 36, 2 40,3 Soufre, % en poids 2,8 2,6 2,5 2,4 2,3 Conditions de travail Débit d'alimentation (kg/h) 25,0 27,0 28,0 29,0 31,0 Puissgnce thermique fournie (x 10 kJ/h) 0,79 0,79 0,79 0,79 0,79 Température du combustible ( C) 65,0 65,6 65,0 66,1 65,0 Rapport vapeur/combustible (poids/poids) 0, 30 0,30 0,30 0,30 0,30 Pression de vapeur (x 105 Pa) 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 Caractéristiqcues de combustion CO (ppm) 10 3 3 4 6 C02 (% en volume) 14, 3 14,0 14,0 14,5 14,5 02 (% en volume) 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 SO) (ppm) 2100 1100 725 680 350 Réduction de l'émission de
SO2 (%) 0 47,6 65,5 67,6 83,3
NO (ppm) 550 350 350 200 (*) Réâuction de l'émission de
NO (%) 0 36,4 36,4 63,6 (*)
Efficacité de combustion (%) 99,8. 99,9 99,9 99,9 99,9
*(*) Analyseur inutilisable.
TABLEAU VII
ADDITIF N 6
Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion témoin N 1 N 2 N' 3 Caractéristiques du combustible Additif 6/S (rapport en moles) 0 0,49 0, 65 0,70 PCI (kJ/kg) 30 226 27 000 26 058 24 386 Bitume, % en poids 74 66, 1 63,8 59,7 Eau, % en poids 26 33,9 36,2 40,3 Soufre, % en poids 2,8 2,5 2,4 2,3 Conditions de travail Débit d'alimentation (kg/h) 6 25,0 28,0 29, 0 31,0 Puissance thermique fournie (x 10 kJ/h) 0,79 0,79 0,79 '0,79 Température du combustible ( C) 65,0 65,6 65,0 66,1
Rapport vapeur/combustibPe (poids/poids) 0,30 0,30 0,30 0,30 -
Pression de vapeur (x 10 Pa) 2,4 2,4 2,4 2,4 Caractéristiques de combustion CO (ppm) 10 4 10 15 C02 (% en volume) 14,3 15,0 15,0 15,0 0 (% en volume) 3,0 2,7 3,0 3,0 SO2 (ppm) 2100 650 350 250 Réduction de l'émission de S02 (%) 0 69,0 83,3 88,1 NO (ppm) 550 320 140 140 Réduction de l'émission de NOx (%) 0 41,8 74,5 74,5 Efficacité de combustion (%) 99, 8 99,9 99,9 99,9 r\3 o, Co
TABLEAU VIII
ADDITIF N 7
Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion
témoin Ne 1 NJ 2 N 3....
Caractéristiques du combustible Additif 6/S (rapport en moles) 0 0,45 0, 60 0,90 PCI (kJ/kg) 30 226 27 000 26 058 24 386 Bitume, % en poids 74 66, 1 63,8 59,7 Eau, % en poids 26 33,9 36,2 40,3 Soufre, % en poids 2,8 2,5 2,4 2,3 Conditions de travail Débit d'alimentation (kg/h) 6 25,0 28,0 29, 0 31,0 Puissance thermique fournie (x 10 kJ/h) 0,79 0,79 0,79 0,79 Température du combustible ( C) 65,0 65,6 65,0 66,1 Rapport vapeur/combustibe (poids/poids) 0,30 0,30 0,30 0,30 Pression de vapeur (x 10 Pa) 2,4 2,4 2,4 2,4 Caractéristiques de combustion CO (ppm) 10 10 6 8 C02 (% en volume) 14,3 15,0 15,0 14,5 O2 (% en volume) 3,0 3,0 2,9 2,8 SO (ppm) 2100 800 550 200 Réduction de l'émission de S02 (%) 0 61,9 73,8 90, 5 NO (ppm) 550 260 150 62 Réduction de l'émission de NOx (%) 0 52,7 72,7 88,7 Efficacité de combustion (%) 99,8 99,9 99,9 99,9 o4 Co
TABLEAU IX
ADDITIF N 8
Emulsion Emulsion Emulsion Emulsion témoin N 1 N" 2 N 3 Caractéristiques du combustible Additif 6/S (rapport en moles) 0 0,56 0, 75 0,93 PCI (kJ/kg) 30 226 27 000 26 058 24 386 Bitume, % en poids 74 66, 1 63,8 59,7 Eau, % en poids 26 33,9 36,2 40,3 Soufre, % en poids 2,8 2,5 2,4 2,3 Conditions de travail Débit d'alimentation (kg/h) 6 25,0 28,0 29, 0 31,0 Puissance thermique fournie (x 10 kJ/h) 0,79 0,79 0,79 0,79 Température du combustible ( C) 65,0 65,6 65,0 66,1 Rapport vapeur/combustibAe (poids/poids) 0,30 0,30 0,30 0,30 Pression de vapeur (x 10 Pa) 2,4 2,4 2,4 2,4 Caractéristiques de combustion CO (ppm) 10 30 7 10 C02 (% en volume) 14,3 14,0 14,0 14,0 0 (% en volume) 3,0 3,0 2,9 3,0 SO (ppm) 2100 550 180 75 Réauction de l'émission de SO2 (%) 0 73,8 91,4 96,4 NO (ppm) 550. 230 150 100 Réduction de l'émission de NOx (%) 0 58,2 67,3 81,8 Efficacité de-combustion (%) 99,8 99,9 99,9 99,9 Co oe do
TABLEAU X
ADDITIF N' 9
Caractéristiques du combustible Emulsion Emulsion Emulsion témoin N 1 N 2 Additif 9/S (rapport en moles) 0 0,011 0,097 PCI (kJ/kg) 31 022 30 882 30 005 Bitume, % en poids 78 78 70 Eau, % en poids 22 22 30 Soufre, % en poids 3,0 3,0 2,7 Conditions de travail Débit d'alimentation (kg/h) 27,2 27,2 30,2
Puissance thermique fournie -
(x 106 kJ/h) 0,86 0,86 0,86 Température du combustible
(C) 67,8 67,8 67,8
Rapport vapeur/combustible -
(poids/poids) 0,30 0,30 0,30 Pression de vapeur (x 10 Pa) 2,4 2,4 2,4 Caractéristiqcrues de combustion CO (ppm) 36 27 20 C02 (% en volume) 13,0 12,9 12,9 0 (% en volume) 3,0 2,9 3,0 S (ppm) 2 347 1 775 165 Réduction de l'émission de S02 (%) 0 24,4 93,1 NO (ppm) 450 498 434 Réduction de l'émission de NOx (%) 0 (9,7) 3,5 Efficacité de combustion (%) 99,8 99,8 99,9
TABLEAU XI
ADDITIF N 10
Caractéristiques du combustible Emulsion Emulsion Emulsion témoin N 1 N' 2 Additif 10/S (rapport en moles) 0 0,30 0,78 PCI (kJ/kg) 30 438 29 638 25 225 Bitume, % en poids 76 74 63 Eau, % en poids 24 26 37 Soufre, % en poids 2,9 2,8 2,4 Conditions de travail Débit d'alimentation (kg/h) 25,0 25,5 30,0 Puissance thermique fournie (x 106 kJ/h) 0,76 0,76 0,76 Température du combustible
( C) 65,0 65,0 65,0
Rapport vapeur/combustible (poids/poids) 0,30 0,30 0,30 Pression de vapeur (x 105 Pa) 2,4 2,4 2,4 Caractéristiaues de combustion CO (ppm) 21 30 10 c02 (% en volume) 13,5 14,0 13,2 02 (% en volume) 3,0 2,9 3,0 SO (ppm) 2 357 1 250 167 Réduction de l'émission de
S02 (%) 0 47,0 92,9
NO (ppm) 500 430 218 Réduction de l'émission de
NO (%) 0 14,0 56,4
Efficacité de combustion (%) 99,8 99,9 99,8 Ainsi qu'on peut le remarquer d'après les tableaux ci-dessus, l'addition d'ions Fe++ dans l'additif, a un effet marqué sur la réduction des émissions d'oxyde d'azote lors de la combustion du combustible. La comparaison de l'effet de Fe++ sur les émissions d'oxyde d'azote, avec l'effet obtenu à partir d'ions Na+ et d'un élément X (du magnésium dans ce cas), est illustrée sur la Figure 2. De manière analogue, ainsi qu'on peut le remarquer d'après les Tableaux II à XI précédents, les ions Na+ ont un effet marqué sur la réduction des émissions d'oxyde de soufre par comparaison à l'addition de fer et de l'élément X.
Voir la Figure 1.
On remarquera, en plus de ce qui précède, d'après les données précitées relatives à la combustion, que le rapport en moles de l'additif au soufre dans le combustible hydrocarboné, a un effet sur la réduction des émissions de SO2 et d'oxyde d'azote, des réductions supérieures à 80 % des émissions de SO2 étant obtenues pour des rapports en moles de l'additif au soufre, supérieurs à 0,500, et de préférence
supérieurs à 0,750.
On a de plus analysé les caractéristiques des cendres de combustion à partir de l'émulsion 2 du Tableau II et de l'émulsion 1 du Tableau X. Les compositions sont mentionnées ci-dessous dans le
Tableau XII.
TABLEAU XII
CARACTERISTIOUES DES CENDRES
Point de fusion Additif Composé (C) Observations 3Na2o-.V205 850 Additif 9 2Na O.V205 640 Potentiellement du Na20.V205 630 corrosives Tableau X Na2SOA 880 Na2O.V204.5V205 625 MgSO4 1124 Additif 1 3MgO.V205 1190 Non du NiSO4 840 corrosives Tableau II MgO 1450 Na2SO4 880 La composition des cendres obtenues en utilisant l'additif 9 (une composition d'additif à teneur élevée en sodium), indique que les cendres sont potentiellement corrosives, et elles ne sont en
conséquence pas souhaitables.
La composition d'additif idéale pour minimiser les émissions d'oxyde de soufre et d'oxyde d'azote et pour réduire le pouvoir corrosif, comprend donc des ions Na+ selon une quantité d'environ 5 à 40 % en poids, des ions Fe++ selon une quantité de 0,4 à 2,0 % en poids, le reste consistant principalement en un élément X. De nombreuses modifications et variantes peuvent bien entendu être apportées à la présente invention telle qu'elle est décrite ci-dessus sans pour cela s'écarter de sa définition telle qu'elle est
mentionnée dans les revendications annexées.
Claims (10)
1. Additif de piégeage du soufre et de l'azote, soluble dans l'eau, destiné à être ajouté dans un combustible hydrocarboné contenant du soufre et de l'azote, pour réduire la formation et les émissions d'oxydes de soufre et d'azote, lors de la combustion de celui-ci, caractérisé en ce qu'il consiste principalement en ions Na+, Fe++ et en un élément X choisi parmi les ions Mg++, Ba++, Ca++, Li+, K+ et les mélanges de ceux- ci et dans lequel les ions Na+ sont présents selon une quantité inférieure ou égale à 40 % en poids, les ions Fe++ sont présents selon une quantité supérieure ou égale à 0,4 % en poids, le reste consistant principalement en l'élément X et le rapport des ions Na+ aux ions Fe++ étant d'environ 7,5: 1,0 à
: 1,0.
2. Procédé de réduction de la formation et des émissions d'oxyde de soufre et d'oxyde d'azote lors de la combustion d'un combustible préparé à partir d'un hydrocarbure contenant du soufre et de l'azote, caractérisé en ce qu'on mélange un hydrocarbure contenant du soufre et de l'azote avec un' additif soluble dans l'eau qui consiste principalement en ions Na+, Fe++ et en un élément X choisi parmi les ions Mg++, Ba++, Ca++, Li+, K+ et les mélanges de ceux-ci et dans lequel les ions Na+ sont présents selon une quantité inférieure ou égale à 40 % en poids, les ions Fe++ sont présents selon une quantité supérieure ou égale à 0,4 % en poids, le reste consistant principalement en l'élément X et le rapport des ions Na+ aux ions Fe++ étant d'environ 7,5: 1,0 à
: 1,0.
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que, dans l'additif, les ions Na+ sont présents selon une quantité de 5 à 40 % en poids, les ions Fe++ sont présents selon une quantité de 0,4 à 2e24878 2, 0 % en poids, le reste consistant principalement en l'élément X.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le rapport en moles de l'additif au soufre, est supérieur à 0,500.
5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le rapport en moles de l'additif
au soufre, est supérieur à 0,750.
6. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'hydrocarbure est une émulsion d'hydrocarbure dans l'eau formée en mélangeant avec un émulsifiant, un mélange d'un hydrocarbure contenant du
soufre dans l'eau.
7. Combustible hydrocarboné, caractérisé en ce qu'il comprend un hydrocarbure contenant du soufre et de l'azote, ainsi qu'un additif de piégeage du soufre et de l'azote soluble dans l'eau consistant principalement en ions Na+, Fe++ et en un élément X choisi parmi les ions Mg++, Ba++, Ca++, Li+, K+ et les mélanges de ceux-ci et dans lequel les ions Na+ sont présents selon une quantité inférieure ou égale à 40 % en poids, les ions Fe++ sont présents selon une quantité supérieure ou égale à 0,4 % en poids, le reste consistant principalement en l'élément X et le rapport des ions Na+ aux ions Fe++ étant d'environ 7,5: 1,0 à
: 1,0.
8. Combustible hydrocarboné selon la revendication 7, caractérisé en ce que, dans l'additif, les ions Na+ sont présents selon une quantité de 5 à 40 % en poids, les ions Fe++ sont présents selon une quantité de 0,4 à 2, 0 % en poids, le reste consistant principalement en l'élément X.
9. Combustible hydrocarboné selon la revendication 8, caractérisé en ce que le rapport en
moles de l'additif au soufre est supérieur à 0,500.
10. Combustible hydrocarboné selon la revendication 9, caractérisé en ce que le rapport en
moles de l'additif au soufre est supérieur à 0,750.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/133,323 US4824439A (en) | 1986-06-17 | 1987-12-16 | Inflame desulfurization and denoxification of high sulfur containing fuels |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2624878A1 true FR2624878A1 (fr) | 1989-06-23 |
| FR2624878B1 FR2624878B1 (fr) | 1990-10-19 |
Family
ID=22458047
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8816146A Expired - Fee Related FR2624878B1 (fr) | 1987-12-16 | 1988-12-08 | Procede de reduction des emissions d'oxyde de soufre et d'oxyde d'azote a partir d'un combustible contenant du soufre et de l'azote et combustible hydrocarbone |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4824439A (fr) |
| BE (1) | BE1002017A3 (fr) |
| BR (1) | BR8806417A (fr) |
| CA (1) | CA1333332C (fr) |
| DE (1) | DE3840212A1 (fr) |
| DK (1) | DK171355B1 (fr) |
| ES (1) | ES2012163A6 (fr) |
| FR (1) | FR2624878B1 (fr) |
| GB (1) | GB2211202B (fr) |
| IT (1) | IT1223990B (fr) |
| NL (1) | NL8802930A (fr) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5513584A (en) * | 1986-06-17 | 1996-05-07 | Intevep, S.A. | Process for the in-situ production of a sorbent-oxide aerosol used for removing effluents from a gaseous combustion stream |
| US5584894A (en) * | 1992-07-22 | 1996-12-17 | Platinum Plus, Inc. | Reduction of nitrogen oxides emissions from vehicular diesel engines |
| US5874294A (en) * | 1990-11-21 | 1999-02-23 | Valentine; James M. | Biodesulfurization of fuels |
| US5593889A (en) * | 1990-11-21 | 1997-01-14 | Valentine; James M. | Biodesulfurization of bitumen fuels |
| US5404841A (en) * | 1993-08-30 | 1995-04-11 | Valentine; James M. | Reduction of nitrogen oxides emissions from diesel engines |
| JP3236249B2 (ja) * | 1997-09-03 | 2001-12-10 | 廣次 野原 | 油水エマルジョン燃料 |
| US6030424A (en) * | 1998-01-02 | 2000-02-29 | Matsumoto; Setsuo | Water-in-oil emulsion fuel oil production system |
| DE19818536C2 (de) * | 1998-04-24 | 2002-04-11 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zur Neutralisierung von Schwefeldioxid und/oder Schwefeltrioxid in Abgasen |
| EP1108776A1 (fr) * | 1999-12-09 | 2001-06-20 | Setsuo Matsumoto | Emulsion combustible eau-huile et procédé de sa préparation |
| US7279017B2 (en) * | 2001-04-27 | 2007-10-09 | Colt Engineering Corporation | Method for converting heavy oil residuum to a useful fuel |
| US7341102B2 (en) * | 2005-04-28 | 2008-03-11 | Diamond Qc Technologies Inc. | Flue gas injection for heavy oil recovery |
| ATE491861T1 (de) | 2006-02-07 | 2011-01-15 | Diamond Qc Technologies Inc | Mit kohlendioxid angereicherte rauchgaseinspritzung zur kohlenwasserstoffgewinnung |
| US20080148626A1 (en) * | 2006-12-20 | 2008-06-26 | Diamond Qc Technologies Inc. | Multiple polydispersed fuel emulsion |
| CN104498082A (zh) * | 2014-12-30 | 2015-04-08 | 江苏健神生物农化有限公司 | 一种加氢脱硫渣油用于环境友好燃料的制备方法 |
| CN108629722A (zh) * | 2018-04-28 | 2018-10-09 | 河海大学 | 一种so2排放变化驱动力量化方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1438352A (en) * | 1973-08-23 | 1976-06-03 | Svenska Utvecklings Ab | Fuel composition with increased octane number |
| GB2201161A (en) * | 1987-02-17 | 1988-08-24 | Intevep Sa | A process for burning a combustible fuel |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2845358A (en) * | 1955-08-29 | 1958-07-29 | Griffith Laboratories | Method of preserving fresh frozen pork trimmings |
| US3332755A (en) * | 1964-06-03 | 1967-07-25 | Apollo Chem | Fuel additive |
| US3837820A (en) * | 1971-09-01 | 1974-09-24 | Apollo Chem | Combustion control by additives introduced in both hot and cold zones |
| US4512774A (en) * | 1978-12-27 | 1985-04-23 | Calgon Corporation | Residual fuel oil conditioners containing metal salts in aqueous solution |
| US4488866A (en) * | 1982-08-03 | 1984-12-18 | Phillips Petroleum Company | Method and apparatus for burning high nitrogen-high sulfur fuels |
| US4618348A (en) * | 1983-11-02 | 1986-10-21 | Petroleum Fermentations N.V. | Combustion of viscous hydrocarbons |
| US4801304A (en) * | 1986-06-17 | 1989-01-31 | Intevep, S.A. | Process for the production and burning of a natural-emulsified liquid fuel |
-
1987
- 1987-12-16 US US07/133,323 patent/US4824439A/en not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-11-03 DK DK615588A patent/DK171355B1/da not_active IP Right Cessation
- 1988-11-28 NL NL8802930A patent/NL8802930A/nl not_active Application Discontinuation
- 1988-11-28 CA CA000584270A patent/CA1333332C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1988-11-29 DE DE3840212A patent/DE3840212A1/de active Granted
- 1988-12-06 BR BR888806417A patent/BR8806417A/pt not_active Application Discontinuation
- 1988-12-07 ES ES8803722A patent/ES2012163A6/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-12-08 FR FR8816146A patent/FR2624878B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-14 IT IT68106/88A patent/IT1223990B/it active
- 1988-12-14 BE BE8801405A patent/BE1002017A3/fr not_active IP Right Cessation
- 1988-12-15 GB GB8829302A patent/GB2211202B/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1438352A (en) * | 1973-08-23 | 1976-06-03 | Svenska Utvecklings Ab | Fuel composition with increased octane number |
| GB2201161A (en) * | 1987-02-17 | 1988-08-24 | Intevep Sa | A process for burning a combustible fuel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT8868106A0 (it) | 1988-12-14 |
| DK615588D0 (da) | 1988-11-03 |
| GB2211202A (en) | 1989-06-28 |
| DE3840212A1 (de) | 1989-06-29 |
| ES2012163A6 (es) | 1990-03-01 |
| US4824439A (en) | 1989-04-25 |
| BR8806417A (pt) | 1989-08-22 |
| DE3840212C2 (fr) | 1991-04-18 |
| GB8829302D0 (en) | 1989-01-25 |
| CA1333332C (fr) | 1994-12-06 |
| DK615588A (da) | 1989-06-17 |
| FR2624878B1 (fr) | 1990-10-19 |
| IT1223990B (it) | 1990-09-29 |
| BE1002017A3 (fr) | 1990-05-22 |
| GB2211202B (en) | 1992-08-19 |
| NL8802930A (nl) | 1989-07-17 |
| DK171355B1 (da) | 1996-09-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2624878A1 (fr) | Procede de reduction des emissions d'oxyde de soufre et d'oxyde d'azote a partir d'un combustible contenant du soufre et de l'azote et combustible hydrocarbone | |
| US7862628B2 (en) | Mixed metal catalyst additive and method for use in hydrocarbonaceous fuel combustion system | |
| FR2488678A1 (fr) | Procede et appareil de combustion pour diminuer sensiblement l'emission de composes de l'azote formes pendant la combustion | |
| CN1784483A (zh) | 燃烧设备内防止生垢,消除烟灰、煤渣、泥渣并控制火焰的复合物 | |
| FR2624760A1 (fr) | Procede et produit pour floculer une emulsion d'hydrocarbure dans l'eau et emulsions ainsi preparees | |
| WO2009090980A1 (fr) | Additif pour combustible | |
| KR19990044256A (ko) | 에멀젼 연료 및 가스 터빈에 사용하는 그의 용도 | |
| EP2938709B1 (fr) | Composition combustible comprenant un fioul lourd et un produit issu de la biomasse | |
| BE1000438A5 (fr) | Procede pour controler la formation et les emissions d'oxyde de soufre lors de la combustion d'une huile combustible sous forme d'une emulsion d'hydrocarbure dans de l'eau. | |
| FR2486537A1 (fr) | Composition combustible mixte a base de poudre de charbon et d'huile combustible | |
| US3547605A (en) | Stabilization of metal oxide dispersions | |
| US20050011413A1 (en) | Lowering the amount of carbon in fly ash from burning coal by a manganese additive to the coal | |
| US5513584A (en) | Process for the in-situ production of a sorbent-oxide aerosol used for removing effluents from a gaseous combustion stream | |
| EP0225319A1 (fr) | Amelioration apportee a des carburants | |
| FR2585360A1 (fr) | Procede de reduction des imbrules de combustion et agent pour sa mise en oeuvre | |
| FR2664022A1 (fr) | Procede et dispositif pour generer de la chaleur comportant une desulfuration des effluents avec des particules d'absorbant de fine granulometrie en lit transporte. | |
| US4994090A (en) | Process for controlling sulfur-oxide formation and emissions when burning a combustible fuel formed as a hydrocarbon in water emulsion | |
| CN108998145A (zh) | 一种燃煤添加剂及其应用 | |
| LU85431A1 (fr) | Procede de liaison de composes de vanadium | |
| KR910007314B1 (ko) | 고유황 연료의 연소 탈황 및 탈질소산화물법 | |
| US437164A (en) | Artificial fuel | |
| CN111303952A (zh) | 包含经焙烧的木材颗粒的浆料悬浮液 | |
| KR900003892B1 (ko) | B/c유 절감 겸용 탈황제 조성물 | |
| KR900004506B1 (ko) | 물중의 탄화수소 에멀젼으로서 형성된 가연성 연료 연소시 형성 및 배출되는 황 산화물 조절방법 | |
| GB2246142A (en) | Hydrocarbon in oil emulsion formation and emissions when burning |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |