FR2609584A1 - Procede de commande des commutateurs a semi-conducteurs d'un pont redresseur raccorde a un reseau d'alimentation en courant alternatif, et dispositif de commande pour sa mise en oeuvre - Google Patents
Procede de commande des commutateurs a semi-conducteurs d'un pont redresseur raccorde a un reseau d'alimentation en courant alternatif, et dispositif de commande pour sa mise en oeuvre Download PDFInfo
- Publication number
- FR2609584A1 FR2609584A1 FR8800002A FR8800002A FR2609584A1 FR 2609584 A1 FR2609584 A1 FR 2609584A1 FR 8800002 A FR8800002 A FR 8800002A FR 8800002 A FR8800002 A FR 8800002A FR 2609584 A1 FR2609584 A1 FR 2609584A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- voltage
- proportional
- phase
- absolute value
- control device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M5/00—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
- H02M5/40—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc
- H02M5/42—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters
- H02M5/44—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac
- H02M5/453—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M5/458—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M5/4585—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having a rectifier with controlled elements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
PROCEDE POUR COMMANDER LES COMMUTATEURS A SEMI-CONDUCTEURS D'ONDULATION Q-Q CONNECTES EN PARALLELE AVEC LES COMPOSANTS DE REDRESSEMENT D-D D'UN PONT REDRESSEUR RACCORDE A UN RESEAU D'ALIMENTATION EN COURANT ALTERNATIF, ET DISPOSITIF DE COMMANDE 1 PREVU POUR LA MISE EN OEUVRE DE CE PROCEDE. CHACUN DES COMMUTATEURS A SEMI-CONDUCTEURS Q-Q EST COMMANDE PAR COMPARAISON D'UNE TENSION PROPORTIONNELLE A LA TENSION DE PHASE AVEC UNE TENSION DE REFERENCE COMPOSEE DE DEUX TENSIONS, DONT L'UNE EST PROPORTIONNELLE A LA TENSION DE PHASE QUI A LA VALEUR ABSOLUE LA PLUS ELEVEE ET DONT L'AUTRE EST PROPORTIONNELLE A LA TENSION REDRESSEE.
Description
La présente invention se rapporte à un procédé
pour commander les commutateurs à semi-conducteurs ef-
fectuant une conversion de courant continu en courant
alternatif et connectés en parallèle avec les compo-
sants de redressement de courant d'un pont redresseur
branché sur un réseau d'alimentation en courant alter-
natif, et un dispositif de commande pour la mise en oeu-
vre de ce procédé.
Dans beaucoup d'applications, il est nécessaire que le pont redresseur utilisé comme source de courant
continu permette à la fois l'entrée et la sortie de puis-
sance. Une telle nécessité existe par exemple dans un con-
vertisseur alimenté à partir d'une source de tension cons-
tante et alimentant un moteur à courant alternatif accou-
plé à une charge qui est capable de fournir de la puissan-
ce. Une charge typique qui possède une telle propriété est la cabine d'un ascenseur. Une circulation de puissance
bidirectionnelle peut être réalisée au moyen de convertis-
seursà transistors ou thyristors, par exemple dans des
entraînements comportant un moteur à courant alternatif.
Actuellement, les sources de courant continu bidirectionnelles sont souvent réalisées au moyen de ponts
à thyristors connectés entre la source de courant alterna-
tif et le circuit de courant continu. Les ponts à thyris-
tors, qui peuvent fonctionner avec ou sans courants de circulation, renvoient la puissance fournie par la charge
en retour dans le réseau de courant alternatif. Le fonc-
tionnement d'une source de courant continu à ponts à thy-
ristors sans courant de circula tion est basé sur le prin-
cipe qu'un des deux ponts est conducteur, selon le sens de circulation de la puissance. Le temps nécessaire pour la commutation des ponts est relativement long. Un circuit sans courant de circulation peut également être réalisé au moyen d'un pont à diodes et d'un pont à thyristors,
utilisant un auto-transformateur pour empêcher la circu-
lation de puissance. Dans ce cas, le pont à thyristors,
qui sert d'onduleur, peut être maintenu toujours à l'é-
tat conducteur.
Dans un circuit à ponts à thyristors à courant de circulation, les deux ponts peuvent également être maintenus constamment à l'état conducteur. Dans ce cas,
il n'est pas nécessaire de superviser le sens d'écou-
lement de l'énergie. Les circuits à thyristors présen-
tent les inconvénients de la complexité des circuits de commande des thyristors et du temps relativement long
qui est nécesaire pour l'amorçage et la coupure des thy-
ristors. Actuellement, les sources de courant continu sont également réalisées au moyen de ponts à diodes entre un réseau de courant alternatif triphasé et le circuit de courant continu. Le pont à diodes redresse la tension triphasée lorsque l'énergie circule du réseau de courant alternatif vers le circuit de courant continu. Afin de convertir la tension continue en retour en une tension
alternative triphasée lorsque l'énergie circule du cir-
cuit de courant continu vers le réseau de courant alter-
natif, des transistors sont raccordés en parallèle avec les diodes du pont à diodes. Les tensions de commande des transistors sont produites par les diodes à partir de la tension triphasée, de sorte que chaque transistor
est conducteur pendant les périodes o la diode connec-
tée en parallèle avec lui est conductrice. Les temps
de conduction des transistors sont raccourcis,pour ré-
duire la puissance circulante, par branchement d'une
diode Zener en série avec la commande de chaque transis-
tor. Lorsque le moteur est freiné, la tension dans
le circuit de courant continu du convertisseur de fré-
quence s'élève et les transistors d'ondulation connec-
tés dans le pont redresseur deviennent conducteurs, de sorte qu'un courant peut circuler du circuit de courant continu vers le réseau de courant alternatif. Comme les transistors sont pilotés directement à partir du réseau triphasé au moyen de diodes, la durée de l'impulsion de commande est constante. Ce procédé présente l'inconvé- nient que, puisque l'angle d'amorçage est constant, un courant de circulation, circulant par l'intermédiaire d'un condensateur dans le circuit de courant continu, est
toujours établi. En outre, des réseaux utilisant des ten-
sions différentes nécessitent des circuits de commande différents puisque l'angle d'amorçage est déterminé par des diodes Zener. De plus, l'angle d'amorçage est
modifié par des variations de la tension du réseau.
La présente invention a pour objet d'éviter
les inconvénients ci-dessus.
Conformément à l'invention, le procédé pour
commander les commutateurs à semi-conducteurs d'ondu-
lation connectés en parallèle avec les composants de redressement d'un pont redresseur est caractérisé en ce
que chacun des commutateurs à semi-conducteurs est com-
mandé par comparaison d'une tension proportionnelle à
la tension de phase avec une tension de référence compo-
sée de deux tensions, dont l'une est proportionnelle à
la tension de phase qui a la valeur absolue la plus éle-
vée et dont l'autre est proportionnelle à la tension re-
dressée.
Avec ce procédé, l'angle d'amorçage est auto-
matiquement réglé à la valeur correcte. De plus, l'angle d'amorçage est l'angle minimal requis, ce qui réduit les
perturbations du réseau.
Un mode avantageux de mise en oeuvre du procédé de l'invention est caractérisé en ce que la tension de référence est produite par soustraction de la différence entre une tension proportionnelle à la tension redressée et une tension proportionnelle à la tension de phase qui
a la valeur absolue la plus élevée, de la tension propor-
tionnelle à cette tension de phase qui a la valeur abso-
lue la plus élevée.
Un autre mode avantageux de mise en oeuvre du procédé de l'invention est caractérisé en ce que la ten-
sion de référence est produite par soustraction de la ten-
sion proportionnelle à la tension redressée,de la valeur double de la tension proportionnelle à la tension de phase
qui a la valeur absolue la plus élevée.
Le dispositif de commande conçu pour appliquer
le procédé de commande des commutateurs à semi-conduc-
teurs d'ondulation connectés en parallèle avec les compo-
sants de redressement d'un pont redresseur est caractérisé,
conformément à l'invention, en ce qu'il comprend des com-
parateurs par lesquels chacun des commutateurs à semi-
conducteurs peut être commandé par comparaison d'une ten-
sion proportionnelle à la valeur absolue de la tension de
phase avec la tension de référence, et un circuit pour gé-
nérer la tension de référence à partir de deux tensions dont l'une est proportionnelle à la tension de phase qui a la valeur absolue la plus élevée et dont l'autre est
proportionnelle à la tension redressée.
Un mode avantageux de réalisation du dispositif
de commande appliquant le procédé de l'invention est ca-
ractérisé en ce que le circuit produisant la tension de référence comprend un circuit comparateur, qui génère une tension proportionnelle à la tension de phase qui a la valeur absolue la plus élevée par sélection de la plus élevée des tensions de phase, un circuit différentiel qui fournit la différence entre ladite tension proportionnelle
à la tension de phase la plus élevée et une tension pro-
portionnelle à la tension dans le circuit de courant con-
tinu, et un additionneur qui fournit la somme de la dif-
férence obtenue à partir du circuit différentiel et de la tension proportionnelle à la tension de phase qui a la
valeur absolue la plus élevée.
Un mode avantageux de réalisation du dispositif
de commande appliquant le procédé de l'invention est éga-
lement caractérisé en ce que le dispositif de commande comporte des diodes pour empêcher la conduction par un des commutateurs à semi- conducteurs de chaque phase lorsque
l'autre est en conduction.
Outre les dispositions qui précèdent, l'inven-
tion comprend encore d'autres dispositions qui ressorti-
ront de la description qui va suivre.
L'invention sera mieux comprise à l'aide du
complément de description ci-après, qui se réfère aux
dessins annexés dans lesquels:
la figure 1 représente un moteur à cage d'6-
cureuil, l'étage de puissance du convertisseur de fré-
quence pour son alimentation et le dispositif commandant les transistors d'ondulation; la figure 2 représente les comparateurs, qui comparent la tension proportionnelle à 1 a tension de phase la plus élevée avec la tension de référence, et le circuit produisant la tension de référence; la figure 3 représente le circuit produisant la tension de référence, de façon plus détaillée; et
la figure 4 est un schéma plus détaillé du dis-
positif de commande connecté à la phase R. Il doit être bien entendu, toutefois, que ces dessins et les parties descriptives correspondantes sont donnés uniquement à titre d'illustration de l'objet de l'invention, dont ils ne constituent en aucune manière
une limitation.
La figure 1 représente un moteur M à cage
d'écureuil qui est alimenté par un convertisseur de fré-
quence. La figure représente également l'étage de puis-
sance du convertisseur de fréquence, dans lequel les
trois phases UR, Us et UT de la source de courant alter-
natif sont redressées par des diodes D7 - D12 et l'ondu-
lation est effectuée par des transistors Q1 - Q6. Des diodes de zéro D1 D6 sont également nécessaires pour
l'ondulation. Des inductances L1 - L3 et des condensa-
teurs C1 - C3 connectés entre lesconducteurs d'entrée du moteur servent d'amortisseurs de bruit. La tension redressée, qui est la différence entre les tensions +VDc
et -VDc, est filtrée par un condensateur C4.
L'énergie générée lorsque le moteur est en freinage est envoyée à la fois dans la résistance R1,
commandée par un transistor Q13,et dans le réseau tripha-
sé alimentant le convertisseur de fréquence, par conver-
sion du courant continu en courant alternatif au moyen de transistors Q7 Q12 qui sont connectés en parallèle avec les diodes D7-D12 et commandés par le dispositif
decommande 1.
La figure 2 représente le dispositif de commande,
qui rend conducteur chacun des transistors Q7 - Q12 pen-
dant un demi-cycle d'une des tensions de phase UR, US et
U 1
UT lorsque la valeur absolue U1 - U6 de la tension pro-
portionnelle à la tension de phase positive ou négative
dépasse la tension de référence VREF. Les tensions U1 -
U6 correspondent aux valeurs absolues amorties des ten-
sions de phase positives ou négatives +UR, -UR, +US, -Us, +UT ou -UT. La tension de référence VREF est produite par
soustraction, dans le circuit différentiel 2, de la dif-
férence entre la tension VD qui est proportionnelle à
la tension dans le circuit de courant continu et la ten-
sion VN qui est proportionnelle à la tension de phase ayant la valeur absolue la plus élevée, de cette dernière tension VN, ladite différence étant produite par un autre circuit différentiel 3, ou par soustraction de la tension VD de la valeur double de la tension VN. La comparaison est effectuée au moyen de comparateurs 4-9
dont les signaux de sortie sont utilisés pour piloter cha-
cun des transistors Q7-Q12 en fonction des besoins de puissance. Si la tension dans le circuit de courant continu est égale à la tension de phase ayant la valeur absolue la plus élevée, aucun des transistors Q7- Q12 n'est conducteur. Si la tension continue s'élève, la tension de référence VREF diminue et les transistors Q7-Q12 conduisent, et plus la tension continue s'élève,
plus les transistors restent conducteurs longtemps.
La figure 3 représente le circuit produisant la tension de référence VREF. Le circuit comparateur fournit la tension VN qui est proportionnelle à la
tension de phase qui a la valeur absolue la plus élevée.
Un commutateur de sélection constitué de diodes D13-D18
sélectionne celle des tensions U1-U6 qui a la valeur ab-
solue la plus élevée. La tension sélectionnée est envoyée à l'entrée de l'amplificateur opérationnel 11, qui est raccordé en suiveur de tension, une diode D19 corrigeant
l'erreur de seuil de diode due au commutateur de sélec-
tion. La tension VN apparaît au point A. A partir du point A, la tension VN est envoyée
à un circuit différentiel 12 qui produit la tension VN-
VD c'est-à-dire la différence entre ladite tension VN et la tension VD, cette dernière étant proportionnelle à latension dans le circuit de courant continu. La tension VN et une tension continue négative amortie VDc sont
appliquées à l'entrée de l'amplificateur opérationnel 13.
La différence obtenue et une tension continue positive
amortie +VDc sont appliquées à l'entrée d'un autre ampli-
ficateur opérationnel 14. Des diodes D20-D23 protègent
les amplificateurs opérationnels 13 et 14 contre des ten-
sions absolues excessives.
L'additionneur 15 ajoute la différence VN-VD, fournie par le circuit différentiel 12 à la tension VN Une tension de référence négative -VREF est obtenue à
la sortie de l'amplificateur opérationnel du circuit ad-
ditionneur 15. Pour obtenir une tension de référence positive +VREF, cette tension négative doit être envoyée
à un amplificateur inverseur 16.
La figure 4 représente la partie du dispositif de commande de transistors qui pilote les transistors Q7 et Q8 connectés à la phase R. Les transistors connectés
aux autres phases sont pilotés d'une manière correspon-
dante. La tension de phase UR est amortie et appliquée à l'entrée d'un amplificateur opérationnel 17 qui fournit
iO une tension U2, représentée sur la figure 3, qui corres-
pondant au demi-cycle négatif et est proportionnelle à
la tension de phase. Une tension U1 correspondant au demi-
cycle positif est obtenue par envoi de la tension de phase
à l'entrée d'un amplificateur inverseur 18. Dans l'am-
plificateur 17, un condensateur C5 effectue le filtrage du bruit et des diodes D24-D25 protègent l'amplificateur
contre des tensions absolues excessives.
La tension U2 fournie par l'amplificateur 17
est appliquée à une entrée de chacun des deux compara-
teurs 19 et 20. L'autre entrée du premier comparateur 19 est reliée à la tension de référence négative -VREF, tandis que l'autre entrée du deuxième comparateur 20 est
reliée à la tension de référence positive +VREF. Le tran-
sistor Q7 est commandé par le premier comparateur 19 et le transistor Q8 par le deuxième comparateur 20. Pour fournir un signal de commande pour le transistor Q7' le
signal fourni par le comparateur 19 est envoyé,par l'in-
termédiaire d'une diode D26, dans un amplificateur 21,
o il est amplifié, et appliqué à la diode électro-
luminescente D30 de l'opto-isolateur du circuit de com-
mande du transistor. De même, le transistor Q8 est com-
mandé au moyen d'une diode D27, d'un amplificateur D22 et d'une diode électro-luminescente D31. La fonction 31' de la diode D28 est de bloquer le passage du signal à travers la diode D27 et d'empêcher ainsi la conduction par le transistor Q8 lorsque Q7 est conducteur. De même, la diode D29 bloque le passage du signal à travers la
diode D26 et empêche ainsi la conduction par le transis-
tor Q7 lorsque Q8 est conducteur.
Ainsi que cela ressort de ce qui précède, l'in-
vention ne se limite nullement à ceux de ses modes de mi-
se en oeuvre et d'application qui viennent d'être décrits de façon plus explicite; elle en embrasse au contraire toutes les variantes qui peuvent venir à l'esprit du technicien en la matière sans s'écarter du cadre ni de
la portée de la présente invention.
Claims (6)
1. Procédé de commande des commutateurs à semi-conducteurs d'ondulation (Q7-Q12) connectés en parallèle avec les composants de redressement (D7D12)
d'un pont redresseur raccordé à un réseau d'alimenta-
tion en courant alternatif, caractérisé en ce que cha- cun des commutateurs à semi-conducteurs (Q7-Q12) est
commandé par comparaison d'une tension (U1-U6) propor-
tionnelle à la tension de phase avec une tension de référence (VREF) composée de deux tensions dont l'une (VN)est proportionnelle à la tension de phase qui a la valeur absolue la plus élevée et dont l'autre (VD) est
proportionnelle à la tension redressée.
2. Procédé suivant la revendication 1, ca-
ractérisé en ce que la tension de référence (VREF) est produite par soustraction de la différence entre une tension (VD) proportionnelle à la tension redressée et une tension (VN) proportionnelle à la tension de phase qui a la valeur absolue la plus élevée, de la tension (VN) proportionnelle à cette tension de phase qui a
la valeur absolue la plus élevée.
3. Procédé suivant la revendication 1, carac-
térisé en ce que la tension de référence (VREF) est pro-
REF'
duite par soustraction de la tension (VD) proportionnel-
D-
le à la tension redressée de la valeur double de la ten-
sion (VN) proportionnelle à la tension de phase qui a
la valeur absolue la plus élevée.
4. Dispositif de commande prévu pour la mise en
oeuvre du procédé suivant la revendication 1 pour la com-
mande des commutateurs à semi-conducteurs d'ondulation (Q7-Q12) connectés en parallèle avec les composants de redressement (D7-D12) d'un pont redresseur raccordé à
un réseau d'alimentation en courant alternatif, carac-
térisé en ce que le dispositif de commande (1) comprend
des comparateurs (4,9;19,20) par lesquels chacun des com-
mutateurs à semi-conducteurs (Q7-Q12) peut être commandé par comparaison d'une tension (U1-U6) proportionnelle à la valeur absolue de la tension de phase avec la tension
de référence (VREF), et un circuit pour générer la ten-
sion de référence à partir de deux tensions dont l'une (VN) est proportionnelle à la tension de phase qui a la valeur absolue la plus élevée et dont l'autre (VD) est
proportionnelle à la tension redressée.
5. Dispositif de commande suivant la revendi-
cation 4, caractérisé en ce que le circuit produisant la tension de référence comprend un circuit comparateur (10) qui génère une tension (VN) proportionnelle à la tension de phase qui a la valeur absolue la plus élevée, par sélection de la plus élevée des tensions de phase
(U1-U6), un circuitdifférentiel (12) qui fournit la dif-
férence entre ladite tension (VN) proportionnelle à la
tension de phase la plus élevée et une tension (VD) pro-
portionnelle à la tension dans le circuit de courant continu, et un additionneur (15) aui fournit la somme de la différence (-N-VD) obtenue à partir du circuit différentiel (12) et de la tension (VN) proportionnelle à la tension de phase qui a la valeur absolue la plus élevée.
6. Dispositif de commande suivant la reven-
dication 4 ou 5, caractérisé en ce que le dispositif de commande (1) comprend des diodes (D26-D29) pour empêcher la conduction par l'un des commutateurs à semi-conducteurs
de chaque phase lorsque l'autre est conducteur.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI870119A FI78202C (fi) | 1987-01-13 | 1987-01-13 | Foerfarande foer styrning av halvledarkopplingar i en till vaexelspaenningsnaet kopplad likriktarbrygga samt en foer tillaempning av foerfarandet avsedd styrenhet. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2609584A1 true FR2609584A1 (fr) | 1988-07-15 |
| FR2609584B1 FR2609584B1 (fr) | 1995-06-16 |
Family
ID=8523763
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8800002A Expired - Fee Related FR2609584B1 (fr) | 1987-01-13 | 1988-01-04 | Procede de commande des commutateurs a semi-conducteurs d'un pont redresseur raccorde a un reseau d'alimentation en courant alternatif, et dispositif de commande pour sa mise en oeuvre |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4841426A (fr) |
| JP (1) | JPS63234875A (fr) |
| AU (1) | AU600066B2 (fr) |
| BR (1) | BR8800063A (fr) |
| CA (1) | CA1315844C (fr) |
| DE (1) | DE3800753C2 (fr) |
| FI (1) | FI78202C (fr) |
| FR (1) | FR2609584B1 (fr) |
| GB (1) | GB2200259B (fr) |
| IT (1) | IT1226379B (fr) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI78202C (fi) * | 1987-01-13 | 1989-06-12 | Kone Oy | Foerfarande foer styrning av halvledarkopplingar i en till vaexelspaenningsnaet kopplad likriktarbrygga samt en foer tillaempning av foerfarandet avsedd styrenhet. |
| DE4026955C2 (de) * | 1990-08-25 | 1994-08-18 | Semikron Elektronik Gmbh | Umrichter |
| DE4316365C2 (de) * | 1993-05-15 | 1995-10-12 | Kimo Ind Elektronik Gmbh | Steuerverfahren für einen Frequenzumrichter für den Anlauf, die Drehzahlverstellung, das Bremsen und Positionieren von Drehstrom-Asynchronmotoren |
| DE19630284A1 (de) * | 1996-07-26 | 1998-01-29 | Abb Patent Gmbh | Antriebssystem für ein Schienenfahrzeug und Ansteuerverfahren hierzu |
| US6765425B2 (en) * | 2002-03-01 | 2004-07-20 | International Rectifier Corporation | Mosgate device driver for synchronous rectification of a 3 phase sinusoidal source |
| EP2449666A4 (fr) * | 2009-06-29 | 2013-09-11 | Ideal Power Converters Inc | Dispositifs, procédés et systèmes de transfert d'énergie à protecteur à thyristor court-circuitant une bobine d'inductance de transfert d'énergie |
| CN204597784U (zh) * | 2015-03-24 | 2015-08-26 | 光宝科技股份有限公司 | 检测电路及具有检测电路的三相交流/交流功率转换设备 |
| US10230309B2 (en) | 2017-07-02 | 2019-03-12 | Champion Microelectronics Corporation | Synchronous bridge rectifier, methods of operation thereof and components thereof |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2084357A (en) * | 1980-09-22 | 1982-04-07 | Borg Warner | Stabilizing Circuit for Controlled Inverter-Motor System |
| US4521840A (en) * | 1983-02-14 | 1985-06-04 | Borg-Warner Corporation | D-C Bus current monitoring system |
| US4620272A (en) * | 1984-08-31 | 1986-10-28 | Imec Corporation | Line-regenerative motor controller with current limiter |
| DE3700690A1 (de) * | 1986-01-11 | 1987-09-10 | Hitachi Ltd | Vorrichtung zum steuern eines leistungswandlers |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58215977A (ja) * | 1982-06-07 | 1983-12-15 | Toshiba Corp | 電力回生制御装置 |
| JPH0669316B2 (ja) * | 1983-06-28 | 1994-08-31 | 株式会社安川電機 | 電力変換装置の電力回生制御回路 |
| JPS61199481A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-03 | Sanken Electric Co Ltd | インバ−タ装置 |
| JPS6356183A (ja) * | 1986-08-22 | 1988-03-10 | Nippon Oochisu Elevator Kk | エレベ−タ駆動用インバ−タ |
| US4730242A (en) * | 1986-09-25 | 1988-03-08 | Wisconsin Alumni Research Foundation | Static power conversion and apparatus having essentially zero switching losses |
| FI78202C (fi) * | 1987-01-13 | 1989-06-12 | Kone Oy | Foerfarande foer styrning av halvledarkopplingar i en till vaexelspaenningsnaet kopplad likriktarbrygga samt en foer tillaempning av foerfarandet avsedd styrenhet. |
-
1987
- 1987-01-13 FI FI870119A patent/FI78202C/fi not_active IP Right Cessation
- 1987-12-07 GB GB8728545A patent/GB2200259B/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-15 CA CA000554368A patent/CA1315844C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-18 US US07/135,111 patent/US4841426A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-30 AU AU83127/87A patent/AU600066B2/en not_active Ceased
-
1988
- 1988-01-04 FR FR8800002A patent/FR2609584B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1988-01-08 IT IT8812402A patent/IT1226379B/it active
- 1988-01-11 BR BR8800063A patent/BR8800063A/pt not_active IP Right Cessation
- 1988-01-11 JP JP63002637A patent/JPS63234875A/ja active Pending
- 1988-01-13 DE DE3800753A patent/DE3800753C2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2084357A (en) * | 1980-09-22 | 1982-04-07 | Borg Warner | Stabilizing Circuit for Controlled Inverter-Motor System |
| US4521840A (en) * | 1983-02-14 | 1985-06-04 | Borg-Warner Corporation | D-C Bus current monitoring system |
| US4620272A (en) * | 1984-08-31 | 1986-10-28 | Imec Corporation | Line-regenerative motor controller with current limiter |
| DE3700690A1 (de) * | 1986-01-11 | 1987-09-10 | Hitachi Ltd | Vorrichtung zum steuern eines leistungswandlers |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2200259B (en) | 1990-08-01 |
| IT1226379B (it) | 1991-01-11 |
| IT8812402A0 (it) | 1988-01-08 |
| FI870119A0 (fi) | 1987-01-13 |
| GB2200259A (en) | 1988-07-27 |
| GB8728545D0 (en) | 1988-01-13 |
| CA1315844C (fr) | 1993-04-06 |
| BR8800063A (pt) | 1988-08-09 |
| FI78202B (fi) | 1989-02-28 |
| AU600066B2 (en) | 1990-08-02 |
| DE3800753C2 (de) | 1995-06-22 |
| FI870119A (fi) | 1988-07-14 |
| AU8312787A (en) | 1988-07-14 |
| DE3800753A1 (de) | 1988-07-21 |
| FI78202C (fi) | 1989-06-12 |
| FR2609584B1 (fr) | 1995-06-16 |
| JPS63234875A (ja) | 1988-09-30 |
| US4841426A (en) | 1989-06-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3422554A1 (fr) | Convertisseur ac/dc réversible à thyristors | |
| FR2609584A1 (fr) | Procede de commande des commutateurs a semi-conducteurs d'un pont redresseur raccorde a un reseau d'alimentation en courant alternatif, et dispositif de commande pour sa mise en oeuvre | |
| FR2615016A1 (fr) | Dispositif de source d'alimentation a commutation | |
| FR2626728A1 (fr) | Procede et dispositif de commande de moteurs a courant alternatif a detecteurs de courant integres | |
| FR2736766A1 (fr) | Systeme de commande de redresseur | |
| FR2980653A1 (fr) | Generateur de signaux de courant et procede de mise en oeuvre d'un tel generateur | |
| FR2499333A1 (fr) | Dispositif automatique de compensation des variations de tension du secteur alternatif polyphase applique a un convertisseur alternatif continu | |
| FR2855920A1 (fr) | Circuit de conversion de tension continue | |
| EP0926807B1 (fr) | Convertisseur alternatif-continu triphasé | |
| JP5548421B2 (ja) | 電圧増大回路を備えたパワーコンバータ回路の動作方法 | |
| FR2607334A1 (fr) | Procede et dispositif de commande du sens de circulation de la puissance d'une source de tension continue | |
| JPH0833315A (ja) | 負荷駆動装置 | |
| FR2600469A1 (fr) | Procede et dispositif de commande de la resistance de freinage d'un convertisseur de frequence | |
| US5489833A (en) | Three-phase electronic inverter for variable speed motor | |
| FR2841707A1 (fr) | Commande d'un thyristor d'un pont redresseur | |
| FR2610461A1 (fr) | Convertisseur electronique courant alternatif-courant continu-courant alternatif | |
| EP0267252A1 (fr) | Convertisseur de frequence pour l'alimentation stabilisee de moteurs asynchrones. | |
| FR2571561A1 (fr) | Convertisseur courant alternatif-courant continu | |
| EP0507663B1 (fr) | Procédé et dispositif pour atténuer l'effet du radioparasitage par conduction sur le réseau alternatif polyphasé | |
| FR3104854A1 (fr) | Convertisseur ac-ac comportant une matrice d'interrupteurs bidirectionnels a configuration programmable | |
| FR2724507A1 (fr) | Circuit redresseur de tension alternative | |
| FR2693321A1 (fr) | Chargeur de batterie. | |
| FR2616982A1 (fr) | Procede de commande d'un convertisseur de frequence et convertisseur de frequence utilisant ce procede | |
| JPWO2021028972A5 (fr) | ||
| FR2465361A1 (fr) | Circuit d'alimentation controle a courant continu a recuperation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |