FR2606782A1

FR2606782A1 - Utilisation de melanges de polyamides et d'elastomeres polyamides, pour la fabrication de couches de polymeres protectrices pour conducteur optiques

Info

Publication number: FR2606782A1
Application number: FR8715868A
Authority: FR
Inventors: Tani Yoshimitsu
Original assignee: EMS Inventa AG; Inventa AG fuer Forschung und Patentverwertung
Current assignee: Inventa AG fuer Forschung und Patentverwertung; Uhde Inventa Fischer AG
Priority date: 1986-11-17
Filing date: 1987-11-17
Publication date: 1988-05-20
Also published as: GB8726759D0; GB2198258A; DE3724997C2; US4936651A; IT8748616A0; JPS63139035A; SE465541B; IT1211918B; DE3724997A1; CH669678A5; SE8704413L; CN1033824A; SE8704413D0; GB2198258B

Abstract

L'INVENTION CONCERNE DES MELANGES THERMOPLASTIQUES OUVRABLES, CONSTITUES DE 0 A 95 EN POIDS DE POLYAMIDE-12, DE 50 A 5 EN POIDS D'ELASTOMERES POLYAMIDES, ET DE 0 A 95 EN POIDS D'AUTRES POLYAMIDES ETOU COPOLYAMIDES, POUR LA FABRICATION DE COUCHES DE POLYMERES PROTECTRICES POUR CONDUCTEURS OPTIQUES. LORSQU'ON UTILISE DES MELANGES DE CE TYPE, ON PEUT PREPARER DES CABLES CONDUCTEURS OPTIQUES AVEC UNE PLUS GRANDE VITESSE D'EXTRUSION QUE LORSQUE L'ON UTILISE PAR EXEMPLE LE POLYAMIDE-12 SEUL POUR LA COUCHE PROTECTRICE. LES CABLES CONDUCTEURS OPTIQUES OBTENUS CONFORMEMENT A L'INVENTION SE CARACTERISENT PAR DES VALEURS COMPARATIVEMENT PLUS FAIBLES DE L'AMORTISSEMENT, AINSI QUE PAR UNE APTITUDE A SUPPORTER DES CHARGES MECANIQUES PLUS ELEVEES.

Description

Utilisation de mélanges de polyamides et d'élastomères polyamides, pour la

fabrication de couches de polymères protectrices pour

conducteurs optiques.

La présente invention concerne l'utilisation de mélanges thermoplastiques ouvrables, constitués de polyamide-12, d'élastomères polyamides, ainsi que d'autres polyamides et/ou copolyamides, pour la fabrication de couches de polymères protectries pour conducteurs optiques, ces couches protectrices étant produites en particulier par extrusion, et liées, d'une façon quelconque, aux conducteurs optiques et éventuellement à d'autres couches constituées de polymères ou

d'autres matériaux, pour former des câbles conducteurs optiques.

En général, les fibres pour transmissions optiques sont

constituées d'un verre optique spécial, qui est un matériau fragile.

Pour améliorer sa résistance mécanique insuffisante, on lui adjoint en général un matériau semblable à une laque et on le munit d'une

gaine en une matière plastique.

Le câble à fibres optiques ainsi obtenu, constitué d'une âme en fibres de verre et de la gaine qui l'entoure, présente encore cependant différents inconvénients. C'est ainsi qu'apparaissent par exemple des ruptures fréquentes dans l'âme en fibres, et que les propriétés de transmission de ces câbles sont compromises par des contraintes extérieures de compression, de flexion ou de cisaillement. On recherche donc depuis longtemps d'autres matériaux de gaine appropriés, afin d'éliminer par ce moyen les inconvénients cités.

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On connaît des fibres optiques, qui sont constituées d'une âme et d'une gaine formée d'une ou de plusieurs couches. C'est ainsi que par exemple, on prépare des fibres optiques selon le procédé décrit dans le brevet US3 980 390, dans lequel une fibre de verre, filée à partir d'une masse fondue, est munie, avant d'être mise en contact avec d'autres corps solides, d'un revêtement de résine sur lequel on

applique par extrusion un autre revêtement en une résine thermoplas-

tique. Le premier revêtement de résine, ci-après désigné comme étant le revêtement primaire, est appliqué sur la surface de la fibre immédiatement après le filage de celle-ci, et il sert à conserver la résistance initiale du matériau de verre, tandis que le revêtement appliqué ensuite, constitué d'une résine thermoplastique et désigné ci- après comme étant la couche protectrice secondaire, est appliqué par extrusion et exerce une protection vis-à-vis des contraintes mécaniques, de l'humidité, des rayonnements ultraviolets, etc. Une fibre optique fabriquée selon ce procédé, comportant une gaine constituée de deux couches, est représentée dans la figure A des dessins annexes, qui montre l'âme en fibres de verre, le revêtement

primaire 2 et la couche protectrice secondaire 4.

On sait déjà, par D. Gloge et al., "Optical fiber packaging and its influence on fiber straightness and loss", BSTJ, 54, 1975, pages

245 à 262, ou par J. Geisler et al., "Optical fibers", Appl.

Technical Ser. V/S 120, Pergamon Press, 1986, que les propriétés de transmission des fibres optiques sont soumises à de fortes

variations, qui sont la conséquence de l'apparition de microflexions.

Les pertes par transmission correspondantes sont habituellement données en dB/km. On a donc essayé d'améliorer encore la structure à deux couches de la gaine des fibres optiques conformes à la figure A. Un exemple typique de cela est représenté dans la figure B des dessins annexes, o l'on voit, entre le revêtement primaire et la couche protectrice secondaire, une couche tampon 3 en un matériau qui peut absorber les tensions ou les contraintes extérieures, et qui est par exemple constitué de polyisobutène, de certains gels, de matières plastiques moussées, ou d'un copolymère d'éthylène et d'acétate de vinyle, d'une résine silicone commerciale ou d'un matériau analogue à

une gomme.

Une autre réalisation technique consiste à faire en sorte que le diamètre intérieur de la couche protectrice secondaire soit plus grand que le diamètre extérieur du revêtement primaire, afin de laisser un espace vide entre les deux revêtements. Une fibre de ce type est représenté dans la figure C des dessins annexes. Selon une autre réalisation technique, le revêtement secondaire prend la forme d'une bande plate, dans laquelle les fibres optiques sont disposées parallèlement, l'une à côté de l'autre (voir figure D). Un avantage de cette structure réside en ce qu'un grand nombre de conducteurs optiques peuvent être placés l'un à c6té de l'autre dans une bande, et que plusieurs de ces bandes peuvent être disposées l'une au-dessus de l'autre et permettent de former ainsi une

structure flexible.

Les fibres optiques des types A à D décrites ci-dessus se caractérisent en ce que l'âme de la fibre est isolée mécaniquement, par le revêtement primaire et éventuellement la couche protectrice secondaire, aussi bien vis-à-vis des forces mécaniques extérieures que vis-à-vis des tensions externes ou internes, causées par les différences entre les coefficients de dilatation thermique des différents matériaux dont est constituée la fibre optique, y compris la gaine. Des études ont montré que, dans le cas des fibres conformes aux figures B et C, et contrairement aux fibres conformes aux figures A et D, on observe, sous l'action d'une pression externe ou à des températures basses, une plus faible augmentation des pertes par transmission. A cause de l'espace vide existant entre le revêtement primaire et la couche protectrice secondaire, la fibre conforme à la figure C présente en outre une stabilité élevée vis-à-vis des microflexions qui apparaissent à la suite de l'action d'une force

extérieure ou de tensions thermiques internes.

Lorsque le matériau de revêtement secondaire se contracte dans

le sens de la longueur, il peut se produire des flexions serpenti-

formes de la fibre optique, sans que doivent en résulter des pertes

par transmission.

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Pour la préparation de la couche protectrice secondaire, on utilise, selon l'état de la technique, des résines thermoplastiques que l'on peut extruder à l'état fondu. On peut utiliser en particulier des polyamides, des polyesters, des polyoléfines et des polymères fluorés, puisque ces matériaux peuvent facilement être extrudés, sont très stables vis-à-vis des intempéries et présentent une résistance mécanique élevée. Il est particulièrement avantageux d'utiliser des polyamides, qui présentent des coefficients de dilatation thermique relativement faibles et une faible absorption d'eau, et qui sont de ce fait utilisés également pour le gainage de

fils électriques.

Différentes études ont montré que l'on peut utiliser avec succès des types de polyamide-12 pour la fabrication de couches protectices secondaires de fibres optiques. De telles fibres ne souffrent pratiquement pas de fluctuations des pertes par transmission résultant de microflexions, c'est-à-dire qu'elles ne souffrent pas de fluctuations des pertes par transmission en conséquence de l'application de la couche protectrice secondaire par extrusion et en conséquence des tensions externes qui apparaissent pendant l'opération d'enrobage et l'installation ou la pose du câble. Par les demandes de brevet DE-25 12 312, 27 23 587, 27 24 155 et 31 44 182, ainsi que par le brevet DE-29 14 555 et le brevet JP-14 82 10/78, on connaît des fibres optiques qui présentent dans chaque cas un revêtement de polyamide-12 et de copolyamides analogues, et dont les modules d'élasticité à la température ambiante se situent entre 200

et 2200 MPa.

En plus de leur stabilité vis-à-vis des microflexions, les fibres optiques doivent également posséder des propriétés de transmission stables pour des températures allant de -30 à +60 C, et elles doivent également conserver leurs propriétés lorsqu'on utilise ces fibres optiques par exemple dans un câble sous-marin, sur lequel

peuvent s'exercer de fortes pressions d'eau.

On peut éviter cette influence néfaste si l'on choisit un matériau de revêtement présentant un module d'élasticité en flexion élevé, qui garantit une résistance suffisamment élevée à la

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compression transversale. Cependant, les matériaux appropriés présentent souvent de fortes viscosités, si bien que l'on ne peut pas réaliser la fabrication de la couche protectrice secondaire, par un procédé d'extrusion, avec une vitesse satisfaisante. Pour une production économique et techniquement simple, on souhaite donc disposer de matériaux qui présentent des propriétés d'un niveau élevé

et qui permettent en même temps une fabrication rapide.

L'invention a donc pour but de surmonter les inconvénients exposés précédemment de ces câbles à fibres optiques à couche

secondaire en matière plastique, et en particulier, la non-

uniformité, liée à la viscosité, de l'épaisseur des revêtements de matière plastique appliqués, la résistance insuffisante à la compression et au pliage, la trop importante absorption d'eau, la résistance amoindrie vis-à-vis des microfissures pour un faible rayon de flexion (étant entendu que le plus petit rayon de flexion est le rayon d'une boucle du câble de fibres pour lequel n'apparatt aucun phénomène nuisible, par exemple des pliures ou des microfissures, qui pourrait conduire à des pertes par transmission), une stabilité dimensionnelle insuffisante en raison d'une post-cristallisation du polymère, et une résistance mécanique insuffisante, inconvénients qui augmentent tous les pertes par transmission; la production peut également n'être pas économique, en raison des faibles vitesses

d'extrusion des matériaux connus.

Ce but est atteint grâce à l'utilisation de mélanges thermo-

plastiques ouvrables, constitués de: I) 0 à 95% en poids de polyamide-12, II) 50 à 5 % en poids d'élastomères polyamides, et III) 0 à 95% en poids d'autres polyamides et/ou copolyamides, pour la fabrication de couches de polymères protectrices pour conducteurs optiques. Les couches de polymères protectrices à utiliser conformément à l'invention sont alors de préférence formées par extrusion et liées d'une façon quelconque aux conducteurs optiques, et éventuellement à d'autres couches constituées de polymères ou d'autres matériaux, pour former des câbles conducteurs optiques. De préférence, on utilise des mélanges des composants I, II et III pour la fabrication de ce que l'on appelle les

couches protectrices secondaires de conducteurs optiques.

Par "polyamide-12" (I), il faut entendre ici tous les matériaux que l'on obtient, d'après des procédés connus, par polymérisation du laurolactame ou par polycondensation de l'acide CW-aminolaurique. Le polyamide-12 peut en outre contenir des proportions relativement faibles (habituellement environ 0,1 à 5% en poids) de restes de molécules, provenant de ce que l'on appelle les agents de régulation de la longueur des chaînes, c'est-àdire de substances qui limitent la masse moléculaire à certaines valeurs. Ces agents de régulation de la longueur des chaînes sont par exemple des acides dicarboxyliques

ou des diamines.

Le polyamide-12 à utiliser, conformément à l'invention, à l'état de mélange avec les composants II et III présente une viscosité relative, mesurée dans le m-crésol dans les conditions décrites dans DIN 53727, comprise entre 1,4 et 2,1, et de préférence entre 1,5 et 1,8; cette viscosité représente une mesure de la masse moléculaire de

ce polyamide-12.

Les élastomères polyamides (II), qui représentent un constituant essentiel du mélange à utiliser selon l'invention, peuvent appartenir soit à la classe des polyétheramides, comme décrit par exemple dans la demande de brevet DE-30 06 961 ou dans le brevet CH-656135, ou bien à la classe des polyétheresteramides, d'après par exemple les demandes de brevet DE-29 36 977 ou DE-34 28 404. Les polyétheramides peuvent être préparés selon des procédés connus, à partir: a) d'acides s.)- aminocarboxyliques ou de lactames comportant plus de 10 atomes de carbone, b) d'C<,( O-diamino-polyoxyalkylènes, présentant une masse moléculaire comprise entre 230 et 2500, et dont les radicaux alkylènes sont linéaires ou ramifiés et comportent au moins 3 atomes de carbone, et c) de quantités, équimolaires par rapport au composant b), d'acides

dicarboxyliques comportant de 6 à 36 atomes de carbone.

Ces polyétheramides peuvent en outre contenir de faibles quantités de restes moléculaires provenant d'acides monocarboxyliques ou tricarboxyliques ou de monoamines ou triamines. La proportion de motifs polyoxyalkylànes (séquences polyéthers), provenant des composants b), dans le polyétheramide est de 5 à 60%, de préférence

de 10 à 45%, en poids par rapport au poids total du polyétheramide.

La viscosité relative du polyétheramide est comprise entre 1,4 et 2,1, de préférence entre 1,5 et 1,9, dans les conditions du procédé

de mesure indiqué à propos du polyamide-12.

Les polyétheresteramides, que l'on utilise de préférence conformément à l'invention comme élastomères polyamides (II), peuvent être préparés à partir: a) d'acides G)-aminocarboxyliques ou de lactames comportant plus de atomes de carbone, b) d'o,G) -dihydroxypolytétrahydrofuranes, présentant une masse moléculaire comprise entre 160 et 3000, et c) de quantités, équimolaires par rapport au composant b), d'acides dicarboxyliques. La proportion de motifs polytétrahydrofuranes, provenant des composants b), dans le polyétheresteramide est de 5 à 50% en poids, de préférence de 10 à 45% en poids, par rapport au poids total du polyétheresteramide. Les données de viscosité relative indiquées pour le polyétheramide décrit précédemment valent également pour la

viscosité relative du polyétheresteramide.

Les autres polyamides et/ou copolyamides III, à utiliser, conformément à l'invention, en plus des composants I et II, sont

obtenus par polycondensation ou polymérisation d'acides (3-amino-

carboxyliques (tels que par exemple l'acide G)-aminocaprolque, l'acide GJaminoundécanolque, et aussi, dans le cas des copolyamides, l'acide 60aminolaurique) ou respectivement de lactames (comme par exemple le caprolactame, et pour les copolyamides, le laurolactame), ou bien par réaction de monomères réagissant les uns avec les autres, comme par exemple une diamine et un acide dicarboxylique, ou encore à

partir de mélanges des composés cités précédemment.

Des formes particulièrement préférées de réalisation de l'invention consistent à utiliser soit un mélange des composants I et II, le composant I étant utilisé dans des proportions de 50 à 95% et de préférence de 75 à 95%, le composant II étant utilisé dans des proportions de 50 à 5% et de préférence de 25 à 5%, soit un mélange des composants II et III, le composant II étant utilisé dans des proportions de 50 à 5% et de préférence de 25 à 5%, le composé III

étant utilisé de 50 à 95% et de préférence de 75 à 95%.

En tant que diamines, on peut utiliser par exemple l'hexa-

méthylènediamine, la nonaméthylènediamine, la décaméthylènediamine, la dodécaméthylènediamine, la 2,2,4-triméthylhexaméthylènediamine, la

2,4,4-triméthylhexaméthylènediamine, l'isophoronediamine, les bis-

(aminocyclohexyl)-alcanes et leurs dérivés alkylés, ainsi que les xylylènediamines. Comme acides dicarboxyliques, on peut utiliser l'acide adipique, l'acide subérique, l'acide azélalque, l'acide sébacique, l'acide dodécanedicarboxylique, l'acide brassylique, les acides gras dimérisés, l'acide téréphtalique, l'acide isophtalique, substitué ou

non, et l'acide cyclohexanedicarboxylique.

La viscosité relative des polyamides et copolyamides (III) obtenus de cette manière, mesurée dans le m-crésol dans les conditions indiquées cidessus, est comprise entre 1,4 et 2,1, et de

préférence entre 1,5 et 1,8.

Le mélange des composants I, II et III peut être utilisé sous la forme d'un mélange de granulats (mélange sec) ou sous la forme d'un alliage polymère, pour la fabrication d'une couche de polymère

protectrice pour conducteurs optiques.

Les mélanges à utiliser conformément à l'invention peuvent bien entendu contenir également de faibles quantités d'adjuvants, par exemple des antioxydants, des stabilisants UV, des colorants, des pigments et des lubrifiants. Lorsqu'on utilise, conformément à l'invention, les mélanges décrits des composants I, II et III pour la fabrication de couches secondaires de polymères protectrices pour conducteurs optiques, on obtient un ensemble d'avantages que présentent ces produits en tant que matériaux de protection particulièrement appropriés pour conducteurs optiques, car 1) en raison de la faible viscosité des mélanges utilisés conformément à l'invention, on peut atteindre une vitesse d'extrusion très élevée, par exemple de 250 m/min ou plus, ce qui, avec les produits de comparaison tels que par exemple le polyamide-12, n'est possible que si l'on admet un abaissement notable du niveau général de propriétés, 2) lorsque la vitesse d'extrusion augmente, la perte de lumière par transmission (amortissement) n'augmente que dans une faible mesure, et en fait, dans une mesure beaucoup plus faible que pour les produits de comparaison tels que le polyamide-12 (ce point est d'une importance capitale pour les gaines de conducteurs optiques), 3) le fait que le module d'élasticité en flexion dépende faiblement des températures, qui changent elle-mêmes par sauts, entraîne que la résistance à la pliure et la résistance à la compression transversale sont, dans une mesure très élevée, constantes et indépendantes de la température 4) grâce à l'augmentation de la vitesse d'extrusion, la tendance du matériau à la cristallisation est fortement diminuée, et on obtient par là une amélioration de la stabilité dimensionnelle

(par contre, les polymères tels que le polyamide-12, qui post-

cristallisent, entrainent l'apparition, dans les câbles

conducteurs optiques, de tensions qui augmentent l'amortis-

sement), ) grace à l'augmentation de la vitesse d'extrusion pour des valeurs d'amortissement restant égales en comparaison de produits tels que le polyamide-12, on obtient une sensibilité

notablement plus faible de la gaine de conducteur optique vis-

à-vis de la compression, 6) du fait de la présence d'une fraction d'élastomères polyamides, on atteint une flexibilité plus élevée et un pouvoir de rappel amélioré (ces propriétés sont avantageuses pour certains câbles conducteurs optiques), et 7) en raison de la présence d'une fraction d'élastomères polyamides, on obtient une perméabilité à l'eau diminuée de 20 à %, par rapport à des produits en polyamide-12 de viscosité semblable.

Les exemples suivants non limitatifs de la portée de l'inven-

tion, illustrent les utilisations, conformes à l'invention, de mélanges de composants polyamides et élastomères polyamides pour la fabrication de couches de polymères protectrices pour conducteurs optiques. Les mélanges concernés peuvent toutefois également être utilisés pour d'autres applications, par exemple pour la fabrication d'autres couches protectrices et de divers articles, en particulier ceux présentant une très faible épaisseur, à l'aide des techniques habituelles de mise en oeuvre, par exemple l'extrusion et le moulage

par injection.

EXEMPLE 1

Dans cet exemple, on met en évidence le fait que restent constantes les dimensions d'un tube de faible section, que l'on a fabriqué par extrusion, à des vitesses de traction faibles à très élevées, en utilisant, conformément à l'invention, un mélange 83:17

de polyamide-12 (I) et d'un élastomère polyamide (II). Le polyamide-

12 (I) utilisé ici avait été obtenu selon un procédé connu, par polymérisation de 99,4 parties en poids de laurolactame et de 0,6 partie en poids d'acide adipique; il possédait une viscosité relative

de 1,6.

L'élastomère polyamide (II) utilisé avait été préparé de façon analogue, à partir de 65,6 parties en poids de laurolactame, de 19,5 parties en poids d'acide gras dimérisé (Pripol 1014 de la firme

UNICHEMA, Emmerich), de 14,35 parties en poids d'cW,(3-diamino-

polyoxypropylène présentant une masse moléculaire de 420 (Jeffamin D 400 de la firme TEXACO), de 0,3 partie en poids de polyoxypropylènetriamine présentant une masse moléculaire de 450 (Jeffamin T 403 de la firme TEXACO), en présence de 0,25 partie en poids d'un phénol à encombrement stérique du commerce en tant qu'anti-oxydant (Irgano 1098 de la firme CIBA-GEIGY, Bâle), et il

possédait une viscosité relative de 1,65.

Les composants I et II, mélangés au préalable en une masse fondue, dans les proportions pondérales indiquées, ont été extrudés à l'aide d'une extrudeuse monovis (fabricant: firme SCHWABENTHAN, Berlin) (diamètre de vis: 45 mm; rapport L/D: 25; température de la masse fondue: 220-245 C) en un tube de 2,5 mm de diamètre extérieur et de 2,2 mm de diamètre intérieur. La vitesse de traction pouvait être augmentée de 50 m/min jusqu'à 270 m/min, sans qu'apparaissent, pour une vitesse quelconque, des variations quelconques des dimensions du tube. Les dimensions du tube étaient donc indépendantes

de la vitesse de traction.

EXEMPLE COMPARATIF 1

Sur la même extrudeuse que celle utilisée dans l'exemple 1, et dans des conditions d'extrusion comparables, on a fabriqué un tube constitué à 100% du polyamide-12 de l'exemple 1. Les dimensions de ce tube ont été également ajustées à 2,5 mm de diamètre extérieur et 2,2 mm de diamètre intérieur. On n'a pu cependant obtenir de tube

parfait que pour une vitesse de traction allant jusqu'à 160 m/min.

Pour des vitesses de traction supérieures, des problèmes apparais-

saient, en ce sens que le diamètre du tube fluctuait et que le tube

s'affaissait souvent.

La fabrication d'un tube en polyamide-12 présentant une viscosité relative de 1,65 (produit commercial de composition non

connue avec précision) donnait des résultats défavorables semblables.

EXEMPLE 2 et EXEMPLES COMPARATIFS 2a et 2b Sur l'installation d'essais décrite ci-dessus, on a revêtu une fibre de verre, recouverte premièrement d'une résine silicone de composition inconnue, d'une couche protectrice secondaire de polymère (gaine), en utilisant, conformément à l'invention, le mélange 83:17

de polyamide-12 et d'élastomère polyamide utilisé dans l'exemple 1.

Le diamètre de la fibre de verre était de 125 microns et l'épaisseur

de la couche de protection primaire était de 140 microns.

A titre de comparaison, on a revêtu également la même fibre de

verre avec les types de polyamide-12 de l'exemple comparatif 1.

L'exemple comparatif 2a concerne le polyamide-12 à base de lauro-

lactame et d'acide adipique, présentant une viscosité relative de 1,6, et l'exemple comparatif 2b concerne le polyamide-12 commercial

de composition inconnue, présentant une viscosité relative de 1,65.

L'installation d'essais était constituée d'un dispositif de réglage de la tension, d'une extrudeuse monovis de la firme MAILLEFER, à tête d'équerre (diamètre de vis: 45 mm, rapport L/D: 24), d'un appareil pour le réglage de la mesure de la section transversale de la fibre de verre portant la couche secondaire, d'un dispositif de refroidissement comportant deux bains d'eau à des températures respectives 40 et 15 C, d'un ventilateur pour l'élimination de l'eau adhérente, d'un dispositif de tirage et d'un

appareil d'envidage à bobine pour le câble conducteur optique.

Le revêtement de la fibre de verre avec le mélange de polymères mentionné ci-dessus ou avec les matériaux de comparaison a été réalisé pour différentes vitesses d'introduction ou de traction,

respectivement de la fibre de verre ou du câble conducteur optique.

On a mesuré les propriétés suivantes du câble conducteur optique fini: 1) perte de lumière par transmission (amortissement) à -30 C, en dB/km pour une longueur d'onde de 1300 m, après que le câble conducteur optique a été soumis deux fois au cycle suivant de température: 1 heure à 20 C, 1 heure à -30 C, et 1 heure à 600C; 2) charge extérieure qui provoque un amortissement de 0,01 dB/km, en fonction de la vitesse d'extrusion;

3) amortissement en fonction du rayon de flexion, à 20 C.

On a obtenu les résultats suivants: Tableau 1: Variation des pertes de lumière par transmission à -30 C, en fonction de la vitesse d'extrusion, après les cycles de température mentionnée ci-dessus:

_____________________________________________________________________

Vitesse Amortissement (dB/km)

d'extrusion --------------------------

(m/min) Exemple Exemple comparatif Exemple comparatif 2 2a 2b

0,02-0,17 0,11-0,98 0,1-0,4

0-0,08 0,08-0,32 0,08-0,18

0-0,06 0,08-0,28 0,08-0,15

0-0,05 0,08-0,20 0,08-0,1

Les valeurs indiquées représentent dans chaque cas les minima et

les maxima de 10 mesures.

A partir de ces valeurs, on voit que dans tous les cas, lorsque la vitesse d'extrusion augmente, la perte par transmission diminue, mais que l'on obtient des valeurs particulièrement basses lorsqu'on utilise le mélange de polymères constitué de polyamide-12 et d'élastomère polyamide. Ce mélange de polymères peut être mis en oeuvre pour des vitesses d'extrusion encore plus élevées que celles indiquées (par exemple 250 et 300 m/min), ce qui n'est pas possible

lorsqu'on utilise les produits de comparaison.

Tableau 2: Charge extérieure provoquant un amortissement de

0,01 dB/km, en fonction de la vitesse d'extrusion.

Vitesse Amortissement Charge extérieure par longueur de d'extrusion câble conducteur optique (N/mm) (m/min) (dB/km) Exemple Ex. comparatif Ex. comparatif 2 2a 2b

0,01 15 12 12

0,01 14 11 10

0,01 13 10 9

0,01 13 9 9

A partir du tableau 2, on voit que, pour le câble conducteur optique préparé à l'aide du mélange de polyamide-12 et d'élastomère polyamide, on obtient la même valeur de l'amortissement, pour une charge extérieure plus élevée que dans les cas o l'on utilise les matériaux comparatifs. En outre, l'aptitude du câble conducteur optique à supporter une charge décro!t en général lorsque la vitesse d'extrusion augmente, mais cela se produit dans une mesure notablement plus faible pour les câbles comportant le mélange de

polymères en tant que couche protectrice secondaire.

Tableau 3: Rayon de flexion provoquant un amortissement de 0,01 dB/km, en fonction de la vitesse d'extrusion Vitesse Amortissement Rayon de flexion (mm)

d'extrusion -----------------------------------

Exemple Ex. comparatif Ex. comparatif (m/min) (dB/km) 2 2a 2b

0,01 15 30 30

0,01 20 25 30

0,01 20 25 25

à-- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

Le tableau 3 montre que le conducteur optique de l'exemple 2 autorise les rayons de flexion les plus petits. Ceci facilite l'installation des câbles conducteurs optiques que l'on a préparés en utilisant le mélange de polyamide-12 et d'élastomère polyamide comme

couche secondaire protectrice.

Claims

REVENDICATIONS

1. Utilisation de mélanges ouvrables thermoplastiques constitués de: I) O à 95% en poids de polyamide-12 II) 50 à 5% en poids d'élastomères polyamides, et III) O à 95% en poids d'autres polyamides et/ou copolyamides pour la fabrication de couches de polymères protectrices

pour conducteurs optiques.

2. Utilisation de mélanges thermoplastiques ouvrables conforme à la revendication 1, caractérisée en ce qu'on utilise, comme élastomères polyamides (II), des polyétheramides qui ont été préparés à partir: a) d'acide Co-aminocarboxyliques ou de lactames comportant plus de atomes de carbone, b) d'c<,C0-diaminopolyoxyalkylènes, présentant une masse moléculaire comprise entre 230 et 2500, et dont les radicaux aikylènes sont linéaires ou ramifiés et comportent au moins 3 atomes de carbone, et c) de quantités, équimolaires par rapport au composant b), d'acides

dicarboxyliques comportant de 6 à 36 atomes de carbone.

3. Utilisation de mélanges thermoplastiques ouvrables conforme à la revendication 1, caractérisée en ce que l'on utilise, en tant qu'élastomères polyamides (II), des polyétheresteramides, qui ont été préparés à partir: a) d'acides O--aminocarboxyliques ou de lactames comportant plus de 10 atomes de carbone, b) d'O,CO -dihydroxypolytétrahydrofuranes présentant une masse moléculaire comprise entre 160 et 3000, et c) de quantités, équimolaires par rapport au composant b), d'acides dicarboxyliques.

4. Utilisation de mélanges thermoplastiques ouvrables conforme à

la revendication 2, caractérisée en ce que l'on utilise un polyéther-

amide préparé essentiellement à partir de laurolactame, d'<A,O-

diaminopolyoxypropylène et d'acide gras dimérisé.

5. Utilisation de mélanges thermoplastiques ouvrables conforme à la revendication 1, caractérisée en ce qu'on utilise des polyamides

et/ou copolyamides (III) obtenus par polycondensation ou polyméri-

sation d'acides -aminocarboxyliques ou de lactames, par réaction d'une diamine et d'un acide dicarboxylique ou à partir de mélanges de

ces composés.

6. Utilisation de mélanges thermoplastiques ouvrables conforme à

l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que

l'on utilise des mélanges constitués de - 50 à 95% en poids de polyamide12 (I)

- 50 à 5% en poids d'élastomères polyamides (II).

7. Utilisation de mélanges thermoplastiques ouvrables conforme à

l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisée en ce que l'on

utilise des mélanges constitués de - 50 à 5% en poids d'élastomères polyamides (II) - 50 à 95% en poids de polyamides et/ou copolyamides (III) ,

différents du polyamide-12 (I) et des élastomères polyamides (II).

8. Utilisation de mélanges thermoplastiques ouvrables conforme à

l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que

l'on utilise des mélanges constitués de: - 75 à 95% en poids de polyamide12 (I)

- 29 à 5% en poids d'élastomères polyamides (II).

9. Utilisation de mélanges thermoplastiques ouvrables conforme à

l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que

l'on utilise des mélanges constitués de: - 75 à 95% de polyamides et/ou copolyamides (III) différents du

polyamide-12 (I) et des élastomères polyamides (II).

- 25 à 5% d'élastomères polyamides (II)

10. Conducteurs optiques caractérisés par le fait qu'ils comportent au moins une couche protectrice constituée de mélanges thermoplastiques ouvrables tels que définis dans l'une quelconque des

revendications 1 à 9.