FR2590327A1 - Procede et dispositif pour la compression de gaz - Google Patents

Abstract

LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN PROCEDE POUR LA COMPRESSION DE GAZ, EN PARTICULIER D'AIR, OU L'AIR ASPIRE AU COMPRESSEUR EST REFROIDI PAR UN SECHEUR FROID DANS UN PARCOURS DE REFROIDISSEMENT ET LE CONDENSAT TOMBANT SOUS FORME DE GLACE EST SEPARE. SELON L'INVENTION, PENDANT LE DEGEL D'UN SECHEUR FROID 5, 6 DISPOSE DANS LE PARCOURS DE REFROIDISSEMENT DE L'AIR ASPIRE VERS LE COMPRESSEUR 4, L'ALIMENTATION EN AGENT FRIGORIFIQUE SURREFROIDI EST INTERROMPUE ET LA PRESSION DANS LA CONDUITE D'ASPIRATION DU COMPRESSEUR 4 EST SURVEILLEE ET LORSQU'EST DEPASSEE UNE PRESSION DE L'AGENT FRIGORIFIQUE CORRESPONDANT A UNE TEMPERATURE POSITIVE DU SECHEUR, LE PROCESSUS DE DEGEL EST TERMINE. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT AUX SYSTEMES DE CONDUITES D'AIR COMPRIME.

Description

La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour la

compression de gaz, en particulier d'air,

dans un système de conduite d'air comprimé, o l'air d'aspira-

tion du compresseur est refroidi par un sécheur froid dans un parcours de refroidissement à moins de 0 C et le condensat

tombant sous la forme de glace est séparé.

Dans un procédé connu de fonctionnement d'un compresseur volumétrique de la même demanderesse, selon le DE-OS 29 50 133, on prescrit, pour la production d'air comprimé,dans un système de conduite d'air comprimé, de

refroidir l'air d'aspiration du compresseur dans une instal-

lation de séchage à froid à moins de 0 C. Le condensat tombant sous forme de glace est séparé. La différence de température entre la température de l'air d'aspiration à l'entrée de l'installation de séchage à froid et la température de l'air d'aspiration à l'entrée du compresseur doit être comprise entre 35 C et 45 C. Le point de rosée sous pression dans la conduite d'air comprimé se raccordant directement à la sortie de compression doit se trouver en dessous de la température d'aspiration de

l'air d'aspiration de l'installation de séchage à froid.

La sortie du compresseur est directement reliée à la conduite d'air comprimé. Il est ainsi possible, en économisant le réfrigérant postérieur, du fait de l'assez haute température de l'air comprimé à l'utilisateur, de disposer d'un volume supérieur d'air comprimé plus sec. De plus, on évite les séparations des condensats, même dans les conduites assez longues d'air comprimé ou respectivement les systèmes d'air comprimé les contenant. Le procédé s'est révélé très bon dans la pratique. Mais cependant le dégel du sécheur froid n'a pu être déclenché de manière satisfaisante dans tous les cas. La présente invention a pour tâche, dans un procédé de compression de gaz, de simplifier le cours du processus de dégel de l'échangeur de chaleur ou respectivement de créer un procédé de production d'air comprimé par lequel on puisse améliorer encore les avantages de fonctionnement obtenus par le surrefroidissement de l'air d'aspiration et obtenir

une plus haute économie d'énergie.

La tâche de la présente invention est résolue par le fait que,pendant le dégel du sécheur froid disposé dans le

parcours de refroidissement de l'air aspiré vers le compres-

seur, l'alimentation en agent frigorifique surrefroidi dans le sécheur froid est interrompue et la pression dans la conduite d'aspiration et le cas échéant de pression du compresseur à agent frigorifique est surveillée et après dépassement de la pression de l'agent frigorifique correspondant 3 une température positive du sécheur, ou bien après écoulement

d'un temps prédéterminable, le processus de dégel est arrêté.

Par le fait que le surrefroidissement du sécheur par l'agent frigorifique est interrompu, le sécheur peut être dégelé en peu de temps par l'air aspiré qui traverse en provenance du compresseur ainsi que le cas échéant par une traversée du sécheur par l'agent frigorifique chaud. En outre, on peut établir avec exactitude, par la détermination des conditions de pression dans la conduite d'aspiration et le cas échéant de pression du circuit de l'agent frigorifique arrêté pendant le processus de dégel, tout moment auquel la température dans la zone de l'échangeur de chaleur est au delà de 0 C pour ainsi terminer le processus de dégel. Cet établissement de la température est indépendant des écoulements pénétrant dans le sécheur ou,respectivement,des mouvements du gaz ou de l'air, donc des mesures erronées peuvent être

suffisamment évitées.

Selon une autre variante de réalisation de ce procédé selon l'invention, on prévoit que la température de l'air comprimé aspiré dans le compresseur soit détectée après la sortie du sécheur froid et que dans le cas d'une

valeur positive de température et le cas échéant simultané-

ment d'une pression de l'agent frigorifique correspondant à

une température positive du sécheur, dans la conduite d'aspi-

ration vers le compresseur à agent frigorifique, le processus de dégel soit arrêté. Par la détermination simultanée de la température du gaz ou respectivement de l'air dans la zone de sortie du sécheur, il est possible d'établir les deux valeurs de mesure et d'effectuer un contrôle mutuel de façon que le processus de dégel puisse être entrepris de manière

économique et efficace.

Il est de plus avantageux que, pendant le processus de dégel du sécheur, de la vapeur de l'agent frigorifique plus chaud traverse le sécheur et qu'à la fin du processus de dégel, l'agent frigorifique soit conduit,par une soupape de détente,au sécheur parce qu'ainsi l'intervalle de temps pendant lequel le compresseur aspire de l'air humide et éventuellement non épuré, dans le cas d'une installation à un seul sécheur froid, peut être diminué puisque grâce au passage de la vapeur de l'agent frigorifique plus chaud à travers le sécheur, le processus de dégel est renforcé en complément à l'effet de dégel qui est provoqué par le gaz

ou respectivement l'air aspiré.

Selon une autre étape de procédé, on prévoit que pendant le processus de dégel du sécheur, le circuit de l'agent frigorifique soit interrompu dans le sécheur et l'air nécessaire à la compression, pour le compresseur, soit aspiré par le sécheur et que pour une pression dans la partie arrêtée du circuit de l'agent frigorifique du sécheur, qui correspond à une température positive de la surface du sécheur, et pour une température d'aspiration de l'air comprimé à la sortie du sécheur d'au moins +1 C, le circuit de l'agent frigorifique soit de nouveau actionné, ce qui

permet d'atteindre un bilan énergétique favorable puis-

qu'aucune énergie supplémentaire n'est nécessaire pour le dégel du condensat ayant pris sur le sécheur. Selon une autre forme de réalisation, on prévoit que le gaz aspiré soit conduit au compresseur par au moins deux parcours différents de refroidissement et que pendant l'aspiration par un parcours de refroidissement, l'autre parcours de refroidissement soit dégelé et soit obturé, de manière étanche à l'air, entre l'installation de séchage à froid et le compresseur. Par cette solution simple de manière surprenante, on arrive à ce que la puissance du

sécheur puisse être utilisée de manière optimale pour le sur-

refroidissement du gaz aspiré. L'on est assuré que seul du gaz sec et ayant traversé le sécheur sera conduit au côté aspiration du compresseur, car grâce à l'obturation étanche aux gaz d'autres parcours de refroidissement au cours du processus de dégel, on évite en toute fiabilité l'entrée d'air saturé d'eau ou respectivement de vapeur oude gaz

après le sécheur surrefroidissant le gaz.

Selon une autre caractéristique de l'invention, on prévoit que le gaz à comprimer aspiré entre la zone obturée de manière étanche à l'air du parcours de refroidissement et le sécheur qui s'y trouve, soit conduit à travers le sécheur jusqu'à l'entrée du sécheur de l'autre parcours de refroidissement et par celui-ci, au compresseur, et ensuite, en particulier après écoulement d'un intervalle de temps

pouvant être prédéterminé, l'autre parcours de refroidisse-

ment entre le sécheur et le compresseur soit fermé de manière étanche à l'air et le gaz aspiré soit conduit, par le sécheur disposé dans ce parcours de refroidissement et le sécheur disposé dans l'autre parcours de refroidissement, au compresseur, ce par quoi l'énergie mobilisée pour geler le condensat séparé peut être utilisée au cours du processus de dégel pour le prérefroidissement du gaz aspiré et il suffit d'une moindre absorption d'énergie de toute l'installation, si la température du gaz aspiré est habituellement supérieure

à 0 C.

De plus, il est également possible que l'air aspiré

soit conduit par le sécheur du premier parcours de refroidis-

sement au sécheur de l'autre parcours de refroidissement et de là au compresseur, que le sécheur du premier parcours de refroidissement soit prérefroidi et pendant ce temps, en particulier, que du gaz soit aspiré entre les deux sécheurs et que l'alimentation en gaz entre la zone obturée de manière

étanche à l'air et le sécheur du premier parcours de refroi-

dissement soit interrompue et que l'ouverture d'alimentation en direction d'aspiration soit obturée de manière étanche à l'air ensuite, la zone obturée de manière étanche à l'air

entre le sécheur et le compresseur de ce parcours de re-

froidissement est ouverte et une zone de l'autre parcours de refroidissement entre le compresseur et l'autre sécheur est obturée et ensuite, le gaz entre la zone obturée de manière étanche à l'air et le sécheur de l'autre parcours de refroidissement est aspiré et ensuite l'alimentation en gaz entre les deux sécheurs est interrompue. Par ce

déroulement du procédé selon l'invention, avec le pré-

refroidissement du sécheur dégelé précédant le processus

de commutation ou de changement, on peut exclure la pénétra-

tion d'air ou respectivement de gaz saturé de vapeur ou respectivement d'humidité dans la zone d'aspiration du compresseur. Mais de plus, il est également possible qu'après l'obturation de manière étanche à l'air d'une zone se trouvant entre le sécheur et le compresseur d'un parcours de refroidissement, de l'énergie calorifique soit fournie au sécheur et que la température dans la zone du sécheur à froid soit mesurée et lorsqu'est atteinte une température préétablie correspondant à un évaporateur sans glace, le sécheur dégelé soit prérefroidi et ensuite que la zone obturée de manière étanche à l'air soit ouverte et que la zone affectée à l'autre parcours de refroidissement soit fermée de manière étanche à l'air. On peut alors utiliser les avantages du procédé selon l'invention dans toutes les zones ou domaines, o la température du gaz aspiré est

inférieure à 0 C.

Il est de plus avantageux que le sécheur à dégeler soit alimenté en gaz chaud de l'agent frigorifique provenant

du compresseur à agent frigorifique parallèlement au liqué-

facteur et que ce gaz soit conduit à travers le sécheur dans le sens opposé à la direction normale d'écoulement de l'agent frigorifique et que la pression du gaz de l'agent frigorifique ou respectivement de sa vapeur soit détectée dans la zone d'entrée et/ou la zone de sortie du sécheur et

que la température du gaz de l'agent frigorifique ou respec-

tivement de sa vapeur soit déterminée à partir de la pression pour que lorsqu'est atteinte une température pouvant être pré-établie, le dégel soit arrêté et le sécheur soit prérefroidi et ensuite ce sécheur surrefroidit l'air aspiré et l'autre sécheur en parallèle est dégelé. Par la direction opposée d'écoulement de l'agent frigorifique, la chaleur produite au dégel peut soutenir le processus de dégel en montant le long de l'évaporateur encore givré. En outre, la détection de la pression peut être plus exactement et plus simplement accomplie dans l'agent frigorifique s'écoulant dans le système de l'agent frigorifique que la surveillance de température correspondante,donc on peut plus exactement régler la précision et l'efficacité du processus de

refroidissement.

La présente invention concerne également un dispo-

sitif pour la compression de gaz, en particulier d'air dans un système de conduite d'air comprimé, o l'air aspiré par le compresseur est refroidi par un sécheur froid, dans un parcours de refroidissement, en dessous de 0 C et le condensat tombant sous forme de glace est séparé,et dans lequel le sécheur précède le compresseur pour la mise en

oeuvre du procédé.

Ce dispositif est caractérisé en ce que la tubulure d'aspiration du compresseur est précédée de deux parcours de refroidissement, avec sécheur, qui sont parallèles l'un à l'autre, et entre la sortie du sécheur et l'embouchure des conduites d'aspiration s'y raccordant,dans une conduite commune d'aspiration et/ou une tubulure d'aspiration du compresseur, est disposé un clapet étanche au gaz dans et le cas échéant contre la direction d'écoulement ainsi que vis-à-vis de l'air environnant, lequel clapet peut être déplacé, d'une position d'ouverture, par une commande à distance, à une position de fermeture. Il est ainsi possible,

d'une manière simple, de réaliser le procédé selon l'inven-

tion au moyen de pièces du commerce d'un sécheur froid et

d'un parcours de refroidissement.

De plus, il est également possible que la plaque d'obturation du clapet étanche au gaz soit reliée de manière motrice à une commande, par exemple une commande à fluide sous pression, qui, par exemple, peut être sollicitée par une soupape magnétique pouvant être commandée à distance par le dispositif de commande. Grâce à la possibilité de déplacement de force de la plaque d'obturation, celle-ci peut être déplacée exactement, même dans le cas d'un dépôt

de givre ou d'un début de formation de glace.

Il est de plus avantageux que les lamelles d'un échangeur de chaleur du sécheur précédant le clapet étanche aux gaz, présentent, perpendiculairement à la direction d'écoulement du gaz aspiré, une distance d'au moins 4 mm jusqu'à 10 mm au maximum et qu'avantageusement les conduites tubulaires individuelles de l'échangeur de chaleur ainsi que leurs lamelles soient décalées en direction d'écoulement du gaz aspiré et se recouvrent uniquement dans les zones d'extrémité frontale et que,le cas échéant,entre deux

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lamelles affectées à une conduite tubulaire de l'échangeur de chaleur, soit disposée, à peu près au milieu, une lamelle d'une conduite tubulaire voisine de l'échangeur de chaleur parce qu'ainsi, on évite un surcroît de lamelles c'est-à-dire une formation d'un pont de glace entre les lamelles. Mais il est également possible que la direction d'écoulement de l'agent frigorifique dans les conduites tubulaires de l'échangeur de chaleur soit opposée à la direction d'écoulement du gaz aspiré ainsi, le gaz aspiré vient en contact, à la zone extrême du sécheur froid, avec l'agent frigorifique le plus refroidi et avec les surfaces les plus froides de l'évaporateur, ce qui permet d'obtenir

un surrefroidissement exact du gaz aspiré.

Selon une autre forme de réalisation, on prévoit que le parcours de refroidissement soit de configuration étanche aux gaz entre la zone de l'aspiration de l'air et la tubulure d'aspiration du compresseur, pour qu'ainsi l'aspiration d'air étranger dans la zone du parcours de refroidissement soit empêchée et pour pouvoir obtenir des états

thermiquement stables dans le sécheur froid.

Selon une autre configuration, on prévoit que l'échangeur de chaleur s'étende de la zone de l'aspiration de gaz dans la direction de la tubulure d'aspiration du compresseur et qu'en particulier dans la zone extrême tournée vers lui, un dispositif d'injection, par exemple une soupape de détente de l'agent frigorifique,soit prévu et que dans la zone extrême tournée face à la zone d'aspiration, la conduite d'aspiration du compresseur à agent frigorifique soit disposée et que la sortie de pression du compresseur

à agent frigorifique soit reliée par des systèmes de re-

froidissement, au dispositif d'injection et en outre le compresseur à agent frigorifique et le cas échéant le dispositif d'injection sont tous deux précédés d'un dispositif de mesure de température ou respectivement de pression et entre la sortie de pression du compresseur à agent frigorifique et l'installation de refroidissement qui le suit, part une conduite en dérivation raccordée par des soupapes de commande et des soupapes à l'entrée de l'échangeur de chaleur en une position, directement à la sortie de pression du compresseur à agent frigorifique et en une autre position, par la soupape de détente et un condenseur à la sortie de pression du compresseur à agent frigorifique, pour qu'ainsi un contrôle de température soit possible, d'une manière simple, en rapport avec les différentes conditions de pression dans les diverses zones du circuit de l'agent frigorifique et que, par le changement ou la commutation de deux soupapes, un renversement de l'écoulement de l'agent frigorifique et ainsi un changement rapide du processus de refroidissement et de dégel soit

rendu possible.

Mais il est également avantageux que l'échangeur de chaleur du sécheur froid soit suivi d'une tôle chicane,

en particulier en forme de filtre,dont la section trans-

versale d'ouverture représente à peu près 50% de toute la section transversale de passage. Par la tôle chicane, ainsi que par la section transversale de passage, on obtient une répartition régulière de l'air dans la zone de sortie de l'échangeur de chaleur vers la conduite d'aspiration, car le cône d'aspiration est élargi et l'on obtient ainsi un écoulement régulier de l'air à peu près sur la totalité de la section transversale de passage du sécheur froid. De plus, le changement supplémentaire de direction de l'écoulement d'air dans la zone de la tôle chicane permet une meilleure

séparation de la saleté et des molécules d'eau.

Mais il est également possible que la vitesse de l'air d'aspiration à surrefroidir soit comprise, avant l'échangeur de chaleur, entre 0,6 et 1, 3 m/s parce que la vitesse dans la zone du sécheur froid est encore diminuée par la vitesse d'aspiration de l'air d'aspiration avant l'échangeur de chaleur, donc plusieurs petites molécules

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d'eau ou respectivement de saleté se rassemblent en une plus grande molécule et sont donc plus faciles à séparer dans la zone du sécheur ou respectivement dans le cas o celui-ci est suivi d'une tôle chicane, dans la zone de celle-ci. Enfin, il est également possible que les deux parcours de refroidissement soient reliés, côté aspiration, par une conduite de liaison étanche aux gaz et qu'entre

l'espace interne de la conduite de liaison et l'air environ-

nant, soit disposé un clapet étanche aux gaz, de l'air environnant dans la direction de la conduite de liaison et qu'entre chacun des deux échangeurs de chaleur et le clapet étanche aux gaz disposé entre ceux-ci et la tubulure d'aspiration du compresseur, soit disposé un clapet étanche aux gaz vis-à-vis de l'air environnant pour qu'ainsi soit rendue possible une aspiration du gaz, à la manière d'un échange, entre les deux parcours de refroidissement ainsi que l'utilisation, à tour de rôle, et simultanée,des deux sécheurs froids en tant que prérefroidisseur et refroidisseur

principal.

L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci

apparaîtront plus clairement au cours de la description

explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels - la figure 1 donne un schémabloc d'un dispositif selon l'invention pour la compression de gaz avec deux sécheurs froids disposés parallèlement l'un à l'autre et un système de dégel par gaz chaud; - la figure 2 donne un schéma-bloc d'une variante de réalisation d'un dispositif selon l'invention avec deux sécheurs froids parallèles l'un à l'autre, o le dégel des sécheurs froids se produit par le gaz aspiré;

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- la figure 3 montre une partie d'un sécheur froid en représentation schématique simplifiée, partiellement en coupe; - la figure 4 montre un clapet étanche à l'air, en vue latérale, partiellement en coupe, en représentation schématique simplifiée;

- la figure 5 donne un schéma-bloc d'une installa-

tion de compression connue de l'état de la technique;

- la figure 6 donne un schéma-bloc d'une installa-

tion de compression selon l'invention; - la figure 7 montre un diagramme de la puissance nécessaire pour les installations de compression représentées sur les figures 5 et 6; - la figure-8 montre un diagramme du volume de gaz pendant la compression par les installations de compression représentées sur les figures 5 et 6; - la figure 9 montre le tracé de la pression du gaz

pendant la compression au moyen de l'installation de compres-

sion représentée sur les figures 5 et 6; - la figure 10 montre le tracé de température du gaz pendant la compression du dispositif représenté sur les figures 5 et 6; - la figure 11 donne un schéma-bloc d'un dispositif

pour la compression de gaz selon l'invention, en représenta-

tion schématique fortement simplifiée; et - la figure 12 est un diagramme sur lequel est

représenté le rapport entre la pression de l'agent frigori-

fique et la température de l'agent frigorifique et ainsi de

la surface de l'échangeur de chaleur.

Sur la figure 1 est montré un dispositif 1 pour la compression de gaz 2, schématiquement représentés par la flèche 3. Ce dispositif comprend un compresseur 4 pour lequel on peut aussi bien utiliser un compresseur à vis qu'également un compresseur à piston ou un compresseur radial et deux sécheurs froids 5, 6 qui le précèdent. Les deux sécheurs

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froids 5, 6 sont raccordés, par des conduites d'aspiration 7, 8,à une entrée c6té aspiration 9 du compresseur 4. Entre une sortie 10, 11 des sécheurs froids 5, 6 et les conduites d'aspiration 7, 8 sont disposés des clapets étanches à l'air 12, 13, qui sont mobiles, par des commandes 14, comme par exemple des systèmes à cylindre et piston ou des systèmes à électro-aimant, de la position fermée montrée pour le

clapet 12 à la position ouverte montrée pour le clapet 13.

Dans chaque sécheur 5, 6 est disposé un échangeur de chaleur 15, 16. Chaque échangeur de chaleur 15, 16 est relié à une conduite de pression 17, 18 ou respectivement une conduite

d'aspiration 19, 20 d'un circuit d'agent frigorifique.

L'agent frigorifique sous forme gazeuse provenant, dans les conduites d'aspiration 19, 20, de l'échangeur de chaleur 15, 16,est aspiré, en particulier par un échangeur de chaleur 21 et le cas échéant par un séparateur de liquide par un compresseur 22 de l'agent frigorifique. Dans le compresseur 22, l'agent frigorifique sous forme gazeuse est comprimé et le gaz de l'agent frigorifique est conduit, par une conduite 23, à un condenseur 24 dans lequel suffisamment d'énergie thermique est prélevée de l'agent frigorifique pour qu'il

passe de la forme gazeuse à l'état liquide. Le refroidisse-

ment peut en outre se produire au moyen d'air ou d'un

liquide, ç'est pourquoi, dans l'exemple représenté de réali-

sation,est montré un ventilateur 25 par lequel de l'air est soufflé à travers le condenseur 24 pour le surrefroidissement de l'agent frigorifique gazeux. Le gaz liquéfié de l'agent frigorifique est alors conduit à un réservoir de liquide 26 et de là, selon le besoin, il est conduit, par l'échangeur

de chaleur 21, les soupapes de commande 27, 28 ou respecti-

vement les soupapes de détente 29, 30 o l'agent frigorifique liquide est pulvérisé ou porté à l'état gazeux, aux conduites sous pression 17, 18 et ainsi aux entrées des échangeurs de chaleur 15, 16. Entre la conduite 17 ou respectivement 18 et la conduite 23 est prévue une conduite en dérivation 31 qui est couplée, avec incorporation de soupapes 32, 33, aux

conduites sous pression 17, 18.

Des conduites d'aspiration 19, 20 part, avant

l'échangeur de chaleur 21, un branchement 34 ou respective-

ment 35 qui débouche, avec incorporation de clapets d'arrêt 36, 37,comme par exemple des clapets anti-retour, dans la conduite 23 entre le condenseur 24 et le réservoir de liquide 26. Dans la zone d'une sortie 38 de l'échangeur de chaleur 15, 16 est affecté, à chaque conduite d'aspiration 19, 20, un dispositif de mesure de température et/ou de pression 39, 40. Chacun de ces dispositifs de mesure 39, 40 est connecté, par un dispositif de commande 41, dont seul celui affecté au dispositif 39 est représenté, celui affecté au dispositif de mesure 40 pouvant lui être identique, aux commandes 42, 43, comme par exemple des électro- aimants, des clapets anti-retour 36, 37 ou respectivement par des soupapes 44, 45 disposées dans la conduite d'aspiration 19 ou respectivement 20 entre le départ des branchements 34, 35 et l'échangeur de chaleur 21. Un autre dispositif de commande 46 sert à la commande d'un moteur d'entrainement 47 du compresseur à agent frigorifique, dont l'action est commandée ou respectivement réglée selon un dispositif de mesure 49 de température ou respectivement de pression

disposé dans une tubulure d'aspiration 4.

La puissance d'alimentation du ventilateur 25 du condenseur 24 est réglée selon un dispositif de commande 50 qui présente un dispositif de mesure de température et/ou de pression 51, qui est disposé entre une sortie de pression 52 du compresseur à agent frigorifique et le condenseur 24, dans la conduite 23. les dispositifs de commande 41, 46, 50

forment ensemble un système de commande.

Entre le départ de la conduite en dérivation 31 de la conduite de pression 23 et les soupapes 32, 33 est disposée une soupape régulatrice de pression 53. Au lieu de la disposition d'une soupape régulatrice de pression 53 dans la conduite en dérivation 31, il est également possible de configurer la conduite en dérivation 31 avec une section transversale moindre relativement à la conduite 23, pour ainsi obtenir une masse du gaz chaud de l'agent frigorifique à conduire à la conduite en dérivation.

Le procédé pour la compression de gaz selon l'inven-

tion se produit comme suit:

Le gaz 2 à comprimer est, dans le cas du disposi-

tif 1 représenté sur la figure 1, aspiré par le sécheur froid 6, le clapet ouvert 13, la conduite d'aspiration 8 et l'entrée 9 du compresseur 4 et est comprimé, de la quantité souhaitée, dans le compresseur 4. Le gaz aspiré passe en outre, dans le sécheur 6, par l'échangeur de chaleur 16. Cet échangeur de chaleur 16 est disposé dans un circuit de l'agent

frigorifique pour permettre le refroidissement du gaz aspiré 2.

par passage de la vapeur de l'agent frigorifique à travers l'échangeur de chaleur 16, elle retire de la chaleur de l'échangeur de façon à rester à l'état gazeux. Pour être sûr

que cet état gazeux pourra être conservé jusqu'à la tubu-

lure d'aspiration 48 du compresseur 22 à agent frigorifique, cette vapeur d'agent frigorifique peut être conduite par l'échangeur de chaleur supplémentaire 21 o de la chaleur supplémentaire est encore retirée de l'agent frigorifique liquide qui est conduit à la conduite sous pression 18. L'agent frigorifique gazeux fortement comprimé par le compresseur à agent frigorifique 22 est porté à l'état liquide par le condenseur 24 et entreposé dans le réservoir de gaz liquéfié 26. De là, il arrive, par l'échangeur de chaleur 21, la soupape de commande 28 et la soupape de détente 30, à la conduite sous pression 18 de l'échangeur de chaleur 16. Pendant que le gaz aspiré 2 est refroidi dans le sécheur froid 6 et est conduit, sous forme refroidie, au compresseur 4, la conduite sous pression 17 de l'échangeur de chaleur 15 reçoit l'agent frigorifique

gazeux chaud par la conduite en dérivation 31 et la soupape 32.

Pendant cette alimentation de la vapeur de l'agent frigori-

fique chaud dans l'échangeur de chaleur 15, le clapet 12 étanche à l'airest fermé. Cela est dû au fait que par le

dégel de la couche de glace fixée à l'échangeur de chaleur.

15, il se produit un brouillard, qui est saturé d'eau et, dans le cas d'une réalisation non étanche aux gaz du clapet

12, ce brouillard pourrait arriver dans la conduite d'aspira-

tion 7 et ainsi au compresseur 4, empêchant ainsi de produire l'effet souhaité de séchage du gaz aspiré 2. L'enveloppe de glace sur l'échangeur de chaleur 15 ou respectivement 16 se produit par le fait que, par le surrefroidissement du gaz aspiré, l'humidité contenue dans le gaz est séparée et se gèle sur les échangeurs de chaleur 15 et 16 du fait des températures négatives dans la zone de ceux-ci. Comme une

telle enveloppe de glace exerce un effet important d'isole-

ment, au bout d'un certain temps de fonctionnement, il arrive que l'absorption de chaleur de l'agent frigorifique dans l'échangeur de chaleur 15 ou 16 ne suffise plus pour assurer le surrefroidissement souhaité du gaz aspiré. Cela est surveillé, par exemple, pour l'échangeur de chaleur 16 se trouvant en fonctionnement, de façon que la pression de l'agent frigorifique,après avoir quitté l'échangeur de chaleur 15 ou respectivement 16,soit surveillée au moyen du dispositif de mesure de pression ou respectivement de température 39 ou respectivement 40 dans la zone de la conduite d'aspiration 19 ou respectivement 20. Si la pression de l'agent frigorifique gazeux provenant de l'échangeur de chaleur 15 ou respectivement 16 est trop faible, c'est-à-dire que trop peu de chaleur a été retirée de l'agent frigorifique dans l'échangeur de chaleur 15 ou respectivement 16 en raison de l'effet d'isolement de

l'enveloppe de glace, on ferme, comme cela est schématique-

ment représenté pour le sécheur froid 5, par le moyen du dispositif de commande 41, le clapet étanche aux gaz 12 et l'on sollicite un entraînement 54 de la soupape de commande 27 de manière que l'alimentation en agent frigorifique liquide du réservoir de gaz liquide 26 à la conduite de pression 17 soit interrompue. Ensuite, un entraînement 55 de la soupape 32 est sollicité par le dispositif de commande 41 de manière que la conduite en dérivation 31 soit reliée à la conduite sous pression 17. En même temps, une commande 43 de la soupape 44 est sollicitée de manière que la liaison entre la conduite d'aspiration 19 et l'échangeur de chaleur 21 soit interrompue. Ensuite, la commande 42 est sollicitée et le clapet d'arrêt 36 est ouvert,de manière qu'il se produise une liaison entre la conduite d'aspiration 19 et le branchement 34. Par la conduite en dérivation 31, un courant partiel de la vapeur de l'agent frigorifique chaud arrive, en contournant la soupape de détente, dans la conduite sous pression 17 et de là à l'échangeur de chaleur , selon le réglage de la soupape régulatrice de pression 53 ou respectivement selon la section transversale moindre, par

rapport à la donduite 23, de la conduite en dérivation 31.

L'échangeur de chaleur 15 est ainsi chauffé et la glace fixée à l'échangeur de chaleur fond et coule sous forme d'eau par une conduite d'écoulement 56, du sécheur froid 5, vers l'extérieur. Pendant ce temps, l'échangeur de chaleur 16 est sollicité et est refroidi par un agent frigorifique gazeux par l'intermédiaire de la soupape de détente 30, donc le gaz aspiré 2 est refroidi, avant d'entrer dans la conduite d'aspiration 8, d'environ 40 C, à la température souhaitée d'environ - 20 C pour une température d'aspiration avant le sécheur froid de 20 C. Par le fait que seule une quantité partielle de la vapeur de l'agent frigorique chaud part de la sortie de pression 52 du compresseur à agent frigorifique 22, il est possible d'effectuer le dégel de l'échangeur de chaleur 15 ou 16 gelé par une conception du compresseur 22 à agent frigorifique d'une puissance qui n'est que légèrement supérieure à celle pour le refroidissement du gaz 2 à aspirer. Comme on dispose, dans chaque cas, pour la phase de dégel, de tout le temps jusqu'à ce que l'échangeur de chaleur 15 ou 16 utilisé pour le surrefroidissement du gaz aspiré 2 soit tellement givré que l'effet de refroidissement nécessaire au surrefroidissement du gaz aspiré ne suffise plus, il suffit d'un écoulement partiel de la vapeur d'agent frigorifique chaud. Un autre avantage de cette solution réside dans le fait que l'agent frigorifique utilisé pour le dégel par

le gaz chaud n'est pas conduit, après avoir traversé l'échan-

geur de chaleur 15, à la tubulure d'aspiration 48 du compresseur à agent frigorifique 22 mais à l'entrée du réservoir 26. On a en effet établi qu'après dégel par le le gaz chaud de l'échangeur de chaleur 15 ou respectivement 16, la pression et ainsi l'état de l'agent frigorifique dans la conduite d'aspiration 19 ou 20 ou respectivement la conduite en dérivation 34 correspondait à l'état de l'agent frigorifique dans la conduite entre le condenseur 24 et le

réservoir 26.

On peut ainsi économiser l'incorporation coOteuse

de dispositifs de protection comme par exemple des sépara-

teurs de liquide, qui ne seraient nécessaires que si cet agent frigorifique provenant du dégel par gaz chaud était conduit directement à la tubulure d'aspiration 48 du compresseur 22 pour l'agent frigorifique. Dans ce cas, il faudrait en effet empêcher que l'agent frigorifique liquide ne soit aspiré dans le compresseur pour éviter un choc du liquide et ainsi une dégradation du compresseur 22. Par ailleurs, l'économie de tout le système de compression du gaz est augmentée par le fait que l'agent frigorifique

utilisé pour le dégel par gaz chaud peut être attiré directe-

ment pour le surrefroidissement du gaz aspiré dans l'autre

échangeur de chaleur 16.

Le déclenchement du processus de réglage pour- le changement de la phase de refroidissement à la phase de

dégel est réalisé par le fait que les variables correspon-

dant à la pression souhaitée de l'agent frigorifique dans

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la conduite d'aspiration 19 sont établies, par des organes de réglage 57 et 58, pour un limiteur 59 pour ainsi effectuer le changement précédemment décrit de chaque soupape ainsi que l'ouverture et la fermeture du clapet 12 ou 13 étanche aux gaz. Mais, dans certains cas, il est également possible d'affecter, au dispositif de commande 41, une horloge de commutation 60 par laquelle est terminée la phase de dégel. Mais, de plus, le dispositif de commande 41 indiqué en pointillé peut également contenir une mémoire de programme 61 ou respectivement un dispositif de contrôle automatique de séquence analogique ou numérique correspondant, qui effectue la commutation successive des commandes des soupapes ou respectivement des clapets 12, 13 et analogues. Il est en outre important que le clapet 12 ou

respectivement 13 soit fermé de manière fiable avant déclen-

chement du processus de dégel et qu'il ne soit ouvert que lorsque le processus de dégel est terminé. C'est pourquoi,

il est avantageux que l'échangeur de chaleur 15 soit solli-

cité, après la fin du processus de dégel, par l'agent frigorifique, par l'intermédiaire de la soupape de commande 27 et de la soupape de détente 29, de manière que l'échangeur de chaleur, après processus de dégel, soit prérefroidi ou respectivement prégelé pour empêcher qu'à l'ouverture du clapet 12 après processus de dégel, une proportion- trop importante d'humidité soit entraînée, avec le gaz aspiré 2,

dans le compresseur.

Il est de plus avantageux de prendre soin, pendant le processeur de dégel, que la surface de l'échangeur de chaleur reste humide, c'est-à-dire que le processus de dégel soit terminé avant que la surface de l'échangeur de chaleur soit complètement séchée, pour assurer l'effet de nettoyage par le maintien de la matière solide contenue dans le gaz aspiré sur la surface humide de l'échangeur de chaleur, même dans le cas d'aspiration du gaz directement à la suite du

processus de dégel.

Bien entendu, un dispositif de commande correspon-

dant au dispositif de commande 41 est également affecté au clapet 13 ou respectivement aux clapets et soupapes affectés

à l'échangeur de chaleur 16.

Le dispositif de commande 46 montré schématiquement sert à régler la puissance du compresseur 22 de l'agent frigorifique selon les variables d'état dans le circuit de l'agent frigorifique. Si, par exemple, en raison d'une puissance moindre du compresseur 4, par exemple due à un besoin moindre de gaz comprimé 2, le volume de gaz aspiré 2 est diminué, une puissance moindre de refroidissement est également nécessaire pour le refroidissement du volume moindre du gaz aspiré. Pour éviter une utilisation inutile d'énergie ou respectivement un trop fort refroidissement du gaz aspiré, on règle, par un régulateur 62, la puissance du moteur d'entraînement 47 du compresseur 22 à partir de la pression et de la température qui en découle, dans la

conduite avant la tubulure d'aspiration 48 du compresseur 22.

Dans ce dispositif de commande 46 sont également prévus des organes correspondants de réglage 63 pour pouvoir établir

les valeurs limites souhaitées pour le circuit de régulation.

Le dispositif de commande 50 sert par contre à la commande du ventilateur 25 du condenseur 24. Dans ce but

également, on surveille le tracé de pression et de tempéra-

ture de l'agent frigorifique par un dispositif de mesure 51 dans la conduite 23 et selon les paramètres d'état en raison de la puissance de fonctionnement du compresseur 22, la masse d'air nécessaire au refroidissement de l'agent frigorifique dans le condenseur 24 est réglée selon la puissance du ventilateur 25. Bien entendu, les dispositifs de commande 46 et 50 peuvent être construits de tous les divers types connus selon l'état de la technique, comme par exemple sous la forme d'une commande analogique-numérique ou d'une commande par microprocesseur ou analogue. Il est également possible d'utiliser, à la place de l'air, pour le

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refroidissement de l'agent frigorifique, un liquide, par exemple de l'eau, et dans ce cas, en analogie à la régulation

du ventilateur 25, on pourrait régler, de manière corres-

pondante, la puissance de la pompe de fourniture du liquide ou respectivement de la masse d'eau traversant le condenseur

24, par le dispositif de commande 50.

De plus, au compresseur à agent frigorifique 22 est affectée une conduite en dérivation qui s'étend entre la tubulure d'aspiration 48 et la conduite 23. Dans cette

conduite est prévue une soupape régulatrice de sur-et sous-

pression, pour éviter d'endommager le compresseur 22. Comme

cela est de plus schématiquement montré dans la zone direc-

tement avant la tubulure d'aspiration 48,dans la conduite entre la tubulure d'aspiration et l'échangeur de chaleur 21, un capteur de température peut être affecté à cette conduite, qui détecte la température de l'agent frigorifique dans cette conduite et commande, conformément à cela, d'une manière connue, la soupape de détente 29 ou respectivement 30 de

façon que plus ou moins de gaz liquide de l'agent frigori-

fique soit gazéifié dans la soupape de détente pour pouvoir maintenir uniformes les paramètres d'état dans le circuit de l'agent frigorifique et en même temps maintenir la température d'aspiration du gaz à comprimer à la valeur souhaitée. Sur la figure 2 est décrit un dispositif selon l'invention pour la compression d'un gaz 2 qui, de nouveau, est schématiquement signalé par les flèches 3. Pour le refroidissement du gaz aspiré 2, sont de nouveau prévus,

avant le compresseur 4,pour ce gaz, deux sécheurs 64, 65.

Entre les sécheurs 64, 65 et les conduites d'aspiration 7, 8 du compresseur 4 sont disposés des clapets 12 et 13 étanches aux gaz qui sont configurés d'une manière correspondant aux clapets 12, 13 décrits à la figure 1. De plus, ces sécheurs 64, 65 présentent d'autres clapets 66, 67 qui sont étanches aux gaz, à l'état fermé, au moins vis-à-vis d'une

entrée de gaz de la direction de la tubulure d'aspiration 68.

La même chose est valable pour un clapet 69 qui est disposé dans une conduite de liaison 70. Cette conduite de liaison relie les ouvertures des sécheurs 64, 65 face aux clapets 12 et 13. Dans les sécheurs 64, 65 sont disposés des échan- geurs de chaleur 15, 16 qui forment, avec une conduite d'aspiration 71, un échangeur de chaleur 72, un compresseur à agent frigorifique 73 pour l'agent frigorifique, un condenseur 74 et des soupapes de commande 75, 76 ainsi que des soupapes de détente 77, 78, un circuit pour un agent frigorifique. Pour supprimer, comme on l'a déjà décrit en se référant à la figure 1, le dépôt de givre se présentant au bout d'un certain temps sur l'échangeur de chaleur 15 ou respectivement 16, l'on n'utilise pas l'agent frigorifique

gazeux chaud provenant du compresseur 73 à agent frigori-

fique pour l'agent frigorifique,mais le gaz aspiré 2. Bien entendu, un tel procédé pour le dégel de l'échangeur de chaleur 15, 16 par le gaz aspiré n'est possible que si le

gaz aspiré 2 est à une température supérieure à 0 C. -

Dans le procédé selon l'invention pour le sur-

refroidissement du gaz aspiré 2 en utilisant le dispositif montré sur la figure 2, on procède de manière que le gaz à comprimer 2 soit aspiré, par le clapet ouvert 66, l'échangeur de chaleur 15, la conduite de liaison 70, l'échangeur de chaleur 16 et le clapet ouvert 13 ainsi que la conduite

d'aspiration 8, vers le compresseur 4 du gaz 2. Si l'échan-

geur de chaleur 15 est utilisé, auparavant, pour le surrefroidissement du gaz aspire, celui-ci est traversé

de manière opposée à la direction du gaz aspiré, c'est-

à-dire du clapet 66 dans la direction de la conduite de liaison 70, et par le frôlement du gaz chaud aspiré 2 le long de l'échangeur de chaleur 15, la glace qui s'y trouve fond et est enlevée par un écoulement 79 de la zone du sécheur froid 64. On peut disposer, à la suite de l'échangeur de chaleur 15, un filtre 80, pour retenir,du gaz le traversant, une proportion importante de liquide. Le gaz aspiré passe alors par la conduite de liaison 70 et est surrefroidi par l'échangeur de chaleur 16 avant l'entrée dans la conduite d'aspiration 9, à la température souhaitée. L'aspiration du gaz à comprimer 2 à la manière ci-dessus décrite est maintenue tant que la glace est dégelée de l'échangeur de

chaleur. Cette surveillance se produit au moyen d'un dispo-

sitif de commande 81 o l'on détermine le temps qui est nécessaire pour dégeler l'échangeur de chaleur 15 au moyen

du gaz aspiré, la plupart du temps par des essais préalables.

Ce temps nécessaire au dégel peut être préétabli, dans la

zone du dispositif de commande 81, au moyen d'une horloge 82.

Après écoulement de cet intervalle de temps, le clapet 69 est ouvert et le clapet 66 est fermé, de manière que le gaz à comprimer 2 soit aspiré désormais par le clapet 69 et la conduite de liaison 70 vers l'échangeur de chaleur 16 et soit conduit, par le clapet 13 et la conduite d'aspiration 8, au compresseur 4. En même temps que la fermeture du clapet 66, la soupape de commande 75 est ouverte par une commande

83 qui lui est affectée et qui est sollicitée par le dispo-

sitif de commande 81 et un écoulement partiel de l'agent frigorifique prévu pour le surrefroidissement est conduit à l'échangeur de chaleur 15. Comme cela est schématiquement signalé par la grandeur de la soupape de détente 77, cette conduite parallèle à la soupape de commande 76 et à la soupape de détente 78 présente une plus petites section transversale ou respectivement elle est reliée, par une soupape réductrice, à la conduite provenant de l'échangeur

de chaleur 72 donc la plus grande partie de l'agent frigori-

fique provenant du compresseur 73 à agent frigorifique reste pour l'échangeur de chaleur 16 refroidissant le gaz à refroidir. Par cette proportion de la masse de l'agent frigorifique, l'échangeur de chaleur 15 se trouve de nouveau prégelé sur un intervalle déterminé de temps ou bien, comme on l'a décrit en se référant à l'exemple de réalisation du dispositif de la figure 1, sous la surveillance des états de pression ou respectivement du tracé de température de l'agent frigorifique, jusqu'à ce qu'à l'échangeur de chaleur, la température nécessaire au refroidissement du gaz à aspirer soit atteinte. Si cette température est atteinte ou respectivement si l'intervalle de temps nécessaire dans ce but s'est écoulé, le clapet 12 est ouvert par le dispositif

de commande 81 et immédiatement ensuite ou bien simultané-

ment, le clapet 13 dans la zone du sécheur froid 65 est fermé. Le gaz à comprimer 2 est désormais aspiré par le clapet 69. Ensuite, le clapet 67 est ouvert et le clapet 69 est fermé, de façon que le gaz à comprimer aspiré désormais par la tubulure d'aspiration 68, le clapet 67, l'échangeur de chaleur 16 et la conduite de liaison 70, soit finalement refroidi dans l'échangeur de chaleur 15 et ainsi déshumidifié

puis conduit à la conduite d'aspiration 7 du compresseur 4.

Par ailleurs, avant que le clapet 12 ne soit ouvert et que

le clapet 13 ne soit fermé, la soupape de commande 75 affec-

tée à l'échangeur de chaleur 15 est fermée par le dispositif de commande 81 et la soupape de commande 76 est ouverte,

donc une grande partie de l'écoulement de l'agent frigori-

fique arrive à l'échangeur de chaleur 15 alors que pour l'échangeur de chaleur 16, la soupape de commande 76 est fermée et la soupape de commande 75 reste fermée. Les soupapes de commande 75, 76 restent fermées tant qu'un intervalle de temps, préétabli au moyen de l'horloge 82,ne s'est pas écoulé ou respectivement tant que l'échangeur de chaleur 16 n'est pas dégelé, et ensuite, comme on l'a déjà décrit pour l'échangeur de chaleur 15, l'échangeur de chaleur 16 se trouve prégelé par ouverture de la soupape de

commande 75.

L'avantage de cette solution réside dans le fait que le dégel se produit par le gaz à aspirer et que l'énergie nécessaire pour le dégel de l'échangeur de chaleur 15 ou 16 n'est pas perdue mais est utilisée dès le prérefroidissement du gaz aspiré. L'énergie nécessaire au dégel est par conséquent directement prélevée du gaz aspiré, on arrive donc à un prérefroidissement souhaité du gaz et on obtient en même temps l'effet de dégel. De ce fait, l'échangeur de chaleur 16 peut fonctionner à une énergie un peu moindre, du moins pendant les temps o l'échangeur de chaleur de l'autre sécheur froid est encore pourvu d'une couche de glace, par rapport au cas o le gaz à comprimer est aspiré

par le clapet 69, c'est-à-dire sans prérefroidissement.

Il faut encore indiquer, uniquement pour que la description

soit complète, qu'un filtre 80 peut également être prévu

entre l'entrée de l'échangeur de chaleur 16 et le clapet 69.

Le dispositif de commande 81 est également configuré de manière que les clapets 13 et 67 et les soupapes de détente 77, 78 précédant l'échangeur de chaleur 16 ou respectivement

les commandes 83 puissent être réglés.

En outre, pour régler la section transversale d'ouverture ou respectivement le débit dans les soupapes de détente 77 et 78 il est préférable d'utiliser un dispositif de commande connu de l'état de la technique, tel qu'on l'a

décrit en se référant à la figure 1.

Pour éviter un"coup de bélier" dans la zone du compresseur 73 à agent frigorifique, est disposé, entre

l'échangeur de chaleur 72 et le compresseur 73, un sépara-

teur de liquide 84. Celui-ci se compose d'un récipient, dans lequel débouche, au point le plus profond, la conduite provenant de l'échangeur de chaleur 72 tandis que la conduite conduisant à la tubulure d'aspiration du compresseur 73 part du point le plus haut du récipient, et ainsi, l'agent frigorifique liquide, qui provient de l'échangeur de chaleur

72, se dépose au fond de ce récipient et seul l'agent frigo-

rifique sous forme gazeuse peut être aspiré par la tubulure d'aspiration du compresseur 73. L'agent frigorifique présent dans le séparateur de liquide 84 se vaporise, par le fait que de la chaleur est retirée de l'agent frigorifique gazeux s'écoulant ou respectivement par prélèvement de chaleur de l'air environnant le récipient et ensuite, il peut également

être de nouveau conduit, pour une compression, au compres-

seur 73. La disposition de deux soupapes de détente en parallèle pour des débits différents est également utilisable pour l'alimentation des échangeurs de chaleur 15 et 16 de la figure 1, par exemple, pour pouvoir effectuer le prégivrage de ceux-ci après dégel, avant que le gaz aspiré ne soit de nouveau conduit à travers le sécheur froid dégelé 5 ou respectivement 6. Même dans le présent exemple de réalisation, le dispositif de commande peut fonctionner

au moyen d'organes souhaités de commande. Ainsi, un traite-

ment numérique de signaux par microprocesseur et analogues peut se produire, au lieu d'un traitement purement analogique avec un circuit à relais. Les entraînements des clapets 12,

13, 66, 67 et 69 peuvent par exemple être formés de cylin-

dres à air comprimé mais également par d'autres cylindres

à fluide sous pression ou bien servomoteurs électriques.

De même, la disposition d'un échangeur de chaleur 72 dans

le circuit de l'agent frigorifique n'est que facultative.

* Pour le refroidissement de l'agent frigorifique dans le

condenseur 74, on peut utiliser de l'eau à la place de l'air.

La figure 3 représente une partie d'un sécheur froid 5, les sécheurs froids 6 ou respectivement 64 et 65 pouvant être de configuration identique. Dans ce sécheur froid 5 sont disposées les conduites tubulaires 85 de l'échangeur de chaleur 15, o sont disposées, pour une meilleure transmission de chaleur, des lamelles 86. Comme on peut le voir sur la représentation schématique, les lamelles d'une conduite tubulaire 85 sont suffisamment écartées, en direction longitudinale,de la conduite tubulaire pour qu'au moins un coin d'une autre lamelle d'une conduite

tubulaire 85 directement voisine puisse pénétrer entre elles.

Les lamelles 86 d'une conduite tubulaire 85 présentent une distance 87 perpendiculairement à la direction d'écoulement du gaz 2 signalée par une flèche 88, qui est d'au moins 4 à 10 mm au maximum. Entre l'échangeur de chaleur 15 et le

clapet étanche aux gaz 12 est disposée une tôle chicane 89.

Dans cette tôle chicane 89, et en particulier sur sa surface supérieure, sont prévues des ouvertures 90 régulière- ment réparties, la somme des ouvertures représentant environ % d'une section transversale totale d'ouverture du sécheur froid 5. Par l'utilisation de la tôle chicane 89, on arrive à ce que,sur toute la section transversale de l'échangeur de chaleur 15 ou respectivement 16, il y ait une vitesse

uniforme de passage pour ainsi pouvoir diminuer les inconvé-

nients du cône d'aspiration. La vitesse uniforme d'aspira-

tion sur toute la section transversale de l'échangeur de chaleur permet d'utiliser toute la surface de l'échangeur

de chaleur pour le refroidissement du gaz aspiré.

Par le fait que la section transversale du sécheur froid ou respectivement la section transversale d'écoulement à travers l'échangeur de chaleur 15 ou 16 est mesurée de manière que la vitesse du gaz aspiré soit, dans la zone

d'aspiration vers l'échangeur de chaleur 15 ou respective-

ment 16, de 0,6 à 1,3 m/s, on atteint, en liaison avec le ralentissement de la vitesse d'écoulement en raison du refroidissement du gaz dans la zone de l'échangeur de chaleur 15 ou respectivement 16, une vitesse d'aspiration telle qu'il est possible que plusieurs petites molécules d'eau ou respectivement de saleté se réunissent en une plus grande molécule,ce qui permet d'obtenir une meilleure séparation de l'humidité et de la saleté dans la zone de l'échangeur de chaleur ou respectivement dans la zone de la

tôle chicane 89 qui le suit.

La figure 4 montre un clapet 12 étanche aux gaz, qui comprend un corps de support 91 en forme de disque, sur lequel est formée une tubulure 92 qui reçoit un axe de rotation 93 d'une plaque d'obturation 94. Dans le corps de support 91 est disposée une bague d'étanchéité 95 qui est

pourvue, du côté tourné vers la plaque 94, d'une rainure 96.

Si la plaque d'obturation 94 est pivotée de la position ouverte, montrée en pointillé, à la position de blocage, montrée en trait plein, la bague d'étanchéité 95 est déformée de manière correspondante et présente une étanchéité aux gaz en direction de l'axe de rotation 93, flèche 97,et dans les

deux directions d'écoulement signalées par les flèches 98.

Par l'élasticité de la bague d'étanchéité 95, on obtient, sur tout le pourtour de la plaque 94, grâce à la rainure 96, une bonne étanchéification. Par une force suffisamment importante de déplacement, la glace prenant dans la zone entre la bague d'étanchéité 95 et la plaque 94 peut être arrachée. L'axe de rotation 93 peut être couplé, par un engrenage angulaire 99, à un entraînement 100, qui, par

exemple, est un système à broche filetée et écrou à va-et-

vient avec un moteur électrique.

Le clapet étanche aux gaz 12 décrit représente l'une des diverses variantes possibles de réalisation pour la mise en oeuvre du dispositif selon l'invention. Cependant, l'invention n'est en aucun cas limitée à cette forme décrite de réalisation, au contraire, tout dispositif souhaité de fermeture peut être utilisé qui, à l'état fermé, empêche un passage de gaz au moins dans l'une ou, comme dans le cas des clapets 12 et 13, dans les deux directions d'écoulement

montrées sur la figure 4 par les flèches 98.

La figure 5 montre, par un schéma-bloc fonctionnel, un dispositif traditionnel, connu de l'état de la technique, pour la compression de gaz 2. Un tel dispositif comprend un

filtre d'aspiration 101, un compresseur 102, un post-

refroidisseur 103, un séparateur à cyclone 104 et un sécheur froid 105. Tous les appareils suivant le compresseur 102 sont nécessaires pour obtenir un point de rosée sous pression suffisant, de façon qu'au transport du gaz comprimé, en particulier dans des systèmes ramifiés comme cela est par exemple le cas dans des installations d'alimentation en air

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comprimé, on puisse éviter une condensation de l'humidité contenue dans le gaz comprimé et ainsi un dépôt de liquide

dans les conduites.

La figure 6 montre que pour une compression du gaz, par exemple, de 6 bars il ne faut qu'une installation de séchage à froid 106 et un compresseur 102, dans le cas du dispositif 1 selon l'invention, au lieu des pièces montrées

sur la figure 5.

La représentation correspondante des schémas-blocs , fonctionnels du dispositif selon l'état de la technique sur la figure 5 et selon l'invention sur la figure 6 est donnée pour mieux représenter, en se référant aux diagrammes montrés sur les figures 7 à 10, les différences de puissance absorbée en fonction du volume de gaz et du tracé de pression, ainsi que les avantages et économies que l'on peut

obtenir avec le procédé selon l'invention.

Sur la figure 7, est comparée la puissance néces-

saire pour les installations montrées sur les figures 5 et 6, la ligne enpointillé sur le diagramme montrant les valeurs de l'installation selon la figure 5 et la ligne en trait plein montrant les valeurs de l'installation selon la figure 6. La puissance nécessaire est rapportée à 1 m3 de gaz comprimé, par exemple de l'air, pour une compression

de 7,5 bars.

Comme on peut le voir, le système de séchage à froid 106 du dispositif 1 selon l'invention nécessite une plus forte puissance nécessaire que le filtre d'aspiration 101 dans le dispositif connu. Mais des différences nettes sont apparentes pour la puissance nécessaire au compresseur 102 car, comme on peut le voir sur la figure 8, l'air doit être comprimé à plus de 8 bars pour conserver, à la sortie de l'installation de compression, dans la forme de réalisation de la figure 5, après le sécheur froid, la surpression souhaitée de 7,5 bars. Le supplément minime de puissance nécessaire est dû au cyclone et au sécheur froid pour obtenir le point de rosée sous pression souhaité, par exemple, de C, dans des installations d'alimentation en air comprimé

dans des pièces intérieures.

Il faut en outre reconnaître que,par les résistances à l'écoulement dans le post-refroidisseur et dans le cyclone ainsi que dans le sécheur froid, la pression à la sortie du compresseur 102 baisse constamment. Cela est en rapport étroit avec le tracé de température, que l'on peut voir sur la figure 9. Tandis qu'avec l'installation selon l'état de la technique, la température reste identique dans le filtre d'aspiration, elle augmente dans le compresseur, en raison de l'assez haute température d'aspiration, à environ

C et est deux fois fortement refroidie, dans le post-

refroidisseur ainsi que dans le sécheur froid, pour séparer l'humidité contenue dans le gaz aspiré ou respectivement dans l'air. Mais, en outre, on arrive, comme on peut en

particulier le voir sur la figure 10, par le double post-

refroidissement du gaz comprimé, à une diminution du volume d'air vis-àvis du dispositif selon l'invention représenté sur les figures 1 ou respectivement 2 ou 6, o le volume d'air reste pratiquement inchangé relativement au compresseur puisque, par le séchage préalable, o un volume supérieur d'air a été aspiré par le surrefroidissement, on trouve, également à la tubulure d'aspiration du compresseur, le volume nécessaire de 100% mais cependant à la sortie de pression du compresseur, dans le dispositif selon l'invention selon la figure 6, on obtient un volume d'air d'environ 120% pour le tracé souhaité de température. Cet avantage de volume dépend avant tout du fait que l'air ou respectivement le gaz déjà séché au cours de l'aspiration peut être conduit, à la température de sortie du compresseur, directement au traitement ultérieur tandis que dans l'instllation connue de la figure 5, pour obtenir un point de rosée sous pression

correspondant, un post-refroidissement est nécessaire.

La somme des avantages du procédé selon l'invention ainsi que de l'utilisation du dispositif selon l'invention représenté sur la figure 6 a en outre pour résultat, en particulier, la puissance nécessaire moindre et le plus important volume de gaz mis à la disposition de l'utilisateur, comme cela est particulièrement remarquable sur les

diagrammes 7 et 10.

Une évaluation des diagrammes montrés sur les figures 7 à 10 montre donc qu'en raison du plus fort volume

d'air avec l'utilisation de l'installation selon l'invention-

ou respectivement du procédé selon l'invention, il suffit d'un compresseur qui a une puissance absorbée moindre que dans le cas du procédé connu, et en plus de la puissance absorbée moindre dans la compression, une diminution du volume d'échappement du compresseur est également possible, du pourcentage correspondant au volume plus important d'air du côté utilisateur, comme on peut en particulier le voir sur la figure 10. La puissance nécessaire et le volume d'air d'une telle installation avec une puissance absorbée moindre peuvent être vus par les courbes en pointillé sur

les figures 7 à 10.

Il faut en outre considérer le fait que des résultats favorables peuvent être obtenus, avec l'utilisation du procédé ou respectivement du dispositif selon l'invention, lorsque la différence de température entre la température d'aspiration dans l'installation de séchage à froid et la température d'aspiration à la tubulure d'aspiration du compresseur est d'environ 40 C. Un avantage supplémentaire de l'installation de séchage à froid réside dans le fait que par l'enveloppe de glace sur le sécheur froid, celui-ci sert en même temps de filtre d'aspiration et ainsi, les

pertes au filtre d'aspiration, qui existent dans les instal-

lations connues de compression, n'existent plus.

Il est important, pour la présente invention, que par la combinaison de deux sécheurs froids en parallèle, en utilisant des clapets étanches à l'air et les procédés décrits précédemment, il y ait un gaz surrefroidi et séché ou respectivement propre à la tubulure d'aspiration du compresseur 4. Par le dégel suivant du sécheur froid, les impuretés se rassemblant dans l'enveloppe de glace, qui est formée par l'humidité retirée du gaz à l'échangeur de chaleur 15 ou respectivement 16, sont enlevées et éloignées

en même temps que l'eau.

Les sécheurs froids utilisés avec le procédé ou respectivement le dispositif selon l'invention ne sont bien entendu pas limités aux possibilités de réalisation montrées dans les exemples, mais il est possible de disposer dans ces parcours de refroidissement recevant les sécheurs froids, tout dispositif souhaité de refroidissement, pour obtenir

un refroidissement du gaz aspiré.

Bien entendu, les dispositifs d'entraînement ou respectivement de commande et de réglage sont reliés à des

sources d'énergie pour leur fonctionnement.

Sur la figure 11 est représenté un dispositif 111 pour la compression de gaz correspondant au procédé selon l'invention. Celui-ci comprend un compresseur 112 et un sécheur froid 115 qui le précède en direction d'aspiration, flèche 113, du gaz 114 à comprimer et qui est schématiquement indiqué par une flèche ondulée. Dans le sécheur froid 115 est disposé un échangeur de chaleur 116 qui est disposé dans un circuit 117 de l'agent frigorifique, qui comprend un compresseur 118 à agent frigorifique, un condenseur 119 et un séparateur de liquide 120. Dans une conduite d'aspiration 121 de la sortie 122 de l'échangeur de chaleur 116 à la tubulure d'aspiration 123 du compresseur 118 est disposé un dispositif de mesure de pression 124. De plus, dans la zone de la conduite d'aspiration 125 vers le compresseur 112, qui se trouve après l'échangeur de chaleur 116, est disposé un capteur de température 126. Aussi bien la sortie du dispositif de mesure de pression 124 que celle du capteur de température 126 sont raccordées à un système de réglage 127 par lequel est réglé l'entraînement du compresseur 118 à agent frigorifique. Le système de commande ou de réglage 127 comprend des organes de réglage 128 et 129 aux entrées desquels sont appliquées les conduites de signaux du dispositif de mesure de pression 124 ou respectivement du capteur de température 126. De plus, à ces organes de réglage 128 et 129 est affecté un organe d'ajustement 130 ou 131, par exemple, en utilisant un système de réglage analogique 127, un potentiomètre de réglage,et chaque valeur de différence est appliquée, par des conduites de jonction,

à une porte ET 132. Si les deux valeurs de mesure pré-

sélectionnées au moyen des organes d'ajustement 130 et 131 sont atteintes, l'entraînement du compresseur à agent frigorifique 118 est arrêté et le fonctionnement du circuit de l'agent frigorifique 117 est interrompu. Le condensat gelé sur l'échangeur de chaleur en raison de la plus basse température peut être dégelé par le gaz chaud aspiré par le compresseur, et peut s'écouler. Si une pression est établie, par le dispositif de mesure de pression 124, dans la conduite d'aspiration 121 du circuit 117 de l'agent frigorifique, qui correspond à une température positive de l'agent frigorifique dans la zone de l'échangeur de chaleur 116, un signal est

appliqué par l'organe de réglage 128 à la porte ET 132.

Si un signal est également présent,provenant de l'organe de réglage 129, indiquant que la température souhaitée du gaz est atteinte dans la zone du capteur de température 126, le compresseur à agent frigorifique 118 est de nouveau mis en marche et le circuit 117 de l'agent frigorifique est

actionné. Il se produit alors tout de suite un surrefroidis-

sement de l'échangeur de chaleur 116 et un refroidissement de l'air d'aspiration jusqu'à ce que l'enveloppe de glace sur l'échangeur de chaleur 116 soit suffisamment épaisse

pour que son effet isolant ne permette plus un refroidisse-

ment correspondant du gaz aspiré. Cet état est établi d'une part par le capteur de température 126 et d'autre part par le tracé de pression dans la conduite d'aspiration 121 de l'agent frigorifique, car le prélèvement de chaleur de l'agent frigorifique ne se produit plus lors d'Un trop fort effet d'isolement de l'enveloppe de glace. Bien entendu, le dispositif décrit de commande

peut également être configuré de manière à disposer d'un cir-

cuit plus complet de régulation, de façon que la puissance du compresseur 118 puisse être adaptée, de manière continue, en tous moments, à l'énergie frigorifique nécessaire dans la zone de l'échangeur de chaleur 116. De même, les organes d'ajustement 130 et 131 peuvent être pourvus de plusieurs organes d'ajustement, pour établir à chaque fois les deux états de consigne, o il faut réduire ou respectivement terminer l'activité du compresseur 118 et o l'activité de

celui-ci doit être renforcée ou respectivement débuter.

La figure 12 montre, pour mieux représenter les rapports entre la pression de l'agent frigorifique et la

température de l'agent frigorifique, les courbes caractéris-

tiques de température et de pression de quelques agents frigorifiques courants. Ainsi, la courbe 133 montre les rapports entre la température et la pression dans le cas du Fréon 12, tandis que la courbe 134 montre le même rapport

pour le Fréon 22 et la courbe 135 pour le Fréon 502.

On peut voir, sur ces courbes, que dans le cas du Fréon 12, une pression d'environ 1,5 bars correspond à une température de -20 C et une pression d'environ 3 bars correspond à une température de 0 C. Il s'ensuit qu'en raison des différences importantes de pression, on peut

en conclure exactement les températures.

Il faut cependant indiquer qu'avant tout,pendant le processus de dégel, l'agent frigorifique peut présenter une pression correspondant à une température déterminée qui par exemple se trouve déjà dans la zone d'une température positive bien qu'il y ait encore de la glace dans certaines parties de la conduite, ou respectivement que l'air dans le sécheur froid soit encore en dessous de 0 C. Il est par conséquent particulièrement avantageux d'entreprendre, en même temps que la surveillance de la pression de l'agent frigorifique, une surveillance de la température dans la zone du sécheur froid qui se trouve la plus proche de la

tubulure d'aspiration du compresseur.

Claims (18)

R E V E N D I C A T I O N S

1.- Procédé pour la compression de gaz, en particu-

lier d'air,dans un système de conduites d'air comprimé, du type o l'air d'aspiration du compresseur est refroidi en dessous de O C dans un parcours de refroidissement par un sécheur froid et le condensat tombant sous la forme de glace est séparé, caractérisé en ce que pendant le dégel du sécheur froid disposé dans le parcours de refroidissement de l'air

aspiré vers le compresseur, l'alimentation en agent frigori-

fique surrefroidi est interrompue dans le sécheur froid et la - pression est surveillée dans la conduite d'aspiration et, le cas échéant,de pression du compresseur à agent frigorifique et après dépassement d'une pression de l'agent frigorifique correspondant à une température positive du sécheur froid ou bien après écoulement d'un temps préétabli, le processus

de dégel est arrêté.

2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température de l'air comprimé aspiré vers le compresseur est détectée après la sortie du sécheur froid et dans le cas d'une valeur positive de température et le cas échéant, simultanément, d'une pression de l'agent frigorifique correspondant à une température positive du sécheur dans la conduite d'aspiration du compresseur à agent

frigorifique, le processus de dégel est arrêté.

3.- Procédé selon l'une quelconque des revendications

i ou 2, caractérisé en ce que pendant le processus de dégel du sécheur froid, de la vapeur de l'agent frigorifique plus chaud traverse le sécheur froid et à la fin du processus de dégel, l'agent frigorifique est conduit, par une soupape

de détente, au sécheur froid.

4.- Procédé selon l'une quelconque des revendica-

tions 1 à 3, caractérisé en ce que pendant le processus de dégel du sécheur froid, le circuit de l'agent frigorifique est interrompu dans le sécheur et l'air nécessaire à la compression, pour le compresseur, est aspiré par le sécheur froid et en ce que pour une pression dans la partie arrêtée du circuit de l'agent frigorifique du sécheur, qui correspond à une température positive de la surface du sécheur et pour une température d'aspiration de l'air comprimé à la sortie du sécheur d'au moins +10C, le circuit de l'agent frigorifique

est de nouveau actionné.

5.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz aspiré est conduit au compresseur par au moins deux parcours différents de refroidissement et en ce que pendant l'aspiration par un parcours de refroidissement, à chaque fois, l'autre parcours de refroidissement est dégelé

et est obturé, de manière étanche à l'air, entre l'installa-

tion de séchage à froid et le compresseur.

6.- Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le gaz à comprimer aspiré entre la zone obturée de manière étanche à l'air du parcours de refroidissement et le sécheur qui s'y trouve, est conduit à travers le sécheur jusqu'à l'entrée du sécheur de l'autre parcours de refroidissement et, par celui-ci, au compresseur, et ensuite, en particulier après écoulement d'un intervalle de temps

pouvant être prédéterminé, l'autre parcours de refroidisse-

ment entre le sécheur et le compresseur est fermé de manière étanche à l'air et le gaz aspiré est conduit, par le sécheur disposé dans ce parcours de refroidissement et le sécheur disposé dans l'autre parcours de refroidissement, au compresseur.

7.- Procédé selon l'une quelconque des revendica-

tions 5 ou 6, caractérisé en ce que l'air aspiré est conduit par le sécheur froid du premier parcours de refroidissement au sécheur de l'autre parcours de refroidissement et de là au compresseur, le sécheur froid du premier parcours de refroidissement est prérefroidi et, en particulier, pendant ce temps, du gaz est aspiré entre les deux sécheurs froids et l'alimentation en gaz entre la zone obturée de manière étanche à l'air et le sécheur froid du premier parcours de

refroidissement est interrompue et l'ouverture d'alimenta-

tion en direction d'aspiration est fermée de manière étanche à l'air, ensuite la zone obturée de manière étanche à l'air entre le sécheur froid et le compresseur de ce parcours de refroidissement est ouverte et une zone de l'autre parcours de refroidissement entre le compresseur et l'autre sécheur froid est obturée et en ce qu'ensuite le gaz entre la zone obturée de manière étanche à l'air et le sécheur froid de l'autre parcours de-refroidissement est aspiré et puis l'alimentation en gaz entre les deux sécheurs froids est interrompue.

8.- Procédé selon l'une quelconque des revendi-

cations 5 à 7, caractérisé en ce qu'après l'obturation étanche à l'air d'une zone se trouvant entre le sécheur froids et le compresseur d'un parcours de refroidissement, de l'énergie calorifique est fournie au sécheur et en ce que la température dans la zone du sécheur froid est mesurée et lorsqu'est atteinte une température préétablie correspondant à un évaporateur sans glace, le sécheur froid dégelé est prérefroidi et ensuite la zone obturée de manière étanche à l'air est ouverte et la zone affectée à l'autre parcours de refroidissement est fermée de manière

étanche à l'air.

9.- Procédé selon l'une quelconque des revendica-

tions 5 à 8, caractérisé en ce que le sécheur froid à degéler est alimenté en gaz chaud de l'agent frigorifique provenant

du compresseur à agent frigorifique parallèlement au liqué-

facteur et en ce que ce gaz est conduit, à travers le

sécheur, dans le sens opposé à la direction normale d'écou-

lement de l'agent frigorifique et la pression du gaz de l'agent frigorifique ou respectivement de sa vapeur est détectée dans la zone d'entrée ou respectivement de sortie

du sécheur froid et la température du gaz de l'agent frigori-

fique ou respectivement de sa vapeur est déterminée à partir de la pression pour que lorsqu'est atteinte une température pouvant être préétablie, le dégel soit terminé et le sécheur froid soit prérefroidi et ensuite ce sécheur froid surrefroidit l'air aspiré et l'autre sécheur en

parallèle est dégelé.

10.- Dispositif pour la compression de gaz, en particulier d'air dans un système de conduite d'air comprimé, o le gaz aspiré par le compresseur est refroid par un sécheur froid, dans un parcours de refroidissement, en dessous de 0 C et le condensat tombant sous forme de glace est séparé et dans lequel le compresseur est précédé du sécheur froid pour la mise en ouevre du procédé selon l'une

quelconque des revendications 5 à 9, caractérisé en ce que

la tubulure d'aspiration du compresseur est précédée de deux parcours de refroidissement parallèles l'un à l'autre avec sécheurs froids (5, 6; 64, 65) et entre la sortie du sécheur

froid (5,6; 64, 65) et l'embouchure des conduites d'aspira-

tion s'y raccordant (7, 8) est disposé, dans une conduite commune d'aspiration et/ou dans une tubulure d'aspiration du compresseur (4), un clapet (12, 13) étanche aux gaz dans et le cas échéant contre la direction d'écoulement ainsi que vis-à-vis de l'air environnant, ledit clapet pouvant être déplacé d'une position d'ouverture, par une commande à

distance (14), à une position de fermeture.

11.- Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que la plaque de fermeture du clapet étanche aux gaz (12, 13; 66, 67; 69) est reliée de manière motrice à une commande (14), par exemple une commande à fluide sous pression qui, par exemple, peut être sollicitée par une soupape magnétique pouvant être télécommandée, par

le dispositif de commande (41).

12.- Dispositif selon l'une quelconque des

revendications 10 ou 11, caractérisé en ce que les lamelles (86)

d'un échangeur de chaleur (15, 16) du sécheur froid (5, 6;

64, 65) précédant le clapet (12, 13) étanche aux gaz présen-

tent, perpendiculairement à la direction d'écoulement du gaz aspiré, une distance (87) d'au moins 4 mm à 10 mm au maximum et en ce qu'avantageusement les conduites tubulaires individuelles (85) des échangeurs de chaleur (15, 16) ainsi

que leurs lamelles (86) sont décalées en direction d'écoule-

ment du gaz aspiré et ne se recouvrent que dans les zones frontales et, le cas échéant, entre deux lamelles (86) affectées à une conduite tubulaire (85) d'un échangeur de chaleur (15, 16) est disposée, à peu près au centre d'une lamelle (86) d'une conduite tubulaire voisine (85) de

l'échangeur de chaleur.

13.- Dispositif selon l'une quelconque des

revendications 10 à 12, caractérisé en ce que la direction

d'écoulement de l'agent frigorifique dans les conduites tubulaires de l'échangeur de chaleur (15, 16) est opposée

à la direction d'écoulement du gaz aspiré.

14.- Dispositif selon l'une quelconque. des

revendications 10 à 13, caractérisé en ce que le parcours

de refroidissement est formé de manière étanche aux gaz

entre la zone de l'aspiration d'air et la tubulure d'aspira-

tion du compresseur (4).

15.- Dispositif selon l'une quelconque des

revendications 10 à 14, caractérisé en ce que l'échangeur

de chaleur (15, 16) s'étend de la zone d'aspiration de gaz en direction de la tubulure d'aspiration du compresseur (4) et en particulier, dans sa zone extrême tournée dans ce sens, est dispoé un dispositif d'injection, par exemple une soupape de détente (29, 30; 77, 78) de l'agent frigorifique et dans la zone extrême opposée à la zone d'aspiration est disposée la conduite d'aspiration (19, 20; 71) pour le compresseur à agent frigorifique (22, 73) et en ce que la sortie de pression du compresseur à agent frigorifique (22, 73) est reliée, par des installations de refroidissement, au dispositif d'injection, et en outre le compresseur agent frigorifique (22, 73) et le cas échéant le dispositif d'injection sont précédés d'un dispositif de mesure de pression ou respectivement de température (39, 40; 49, 51) et en ce qu'entre la sortie de pression (52) du compresseur (22) et l'installation de refroidissement qui le suit part une conduite en dérivation (31) raccordée par des soupapes de commande (27, 28) et des soupapes (32, 33) à l'entrée

de l'échangeur de chaleur (15, 16) en une position, directe-

ment à la sortie de pression (52) du compresseur à agent frigorifique (22) et dans une autre position par la soupape de détente (29, 30) et un condenseur (24) à la sortie de

pression (52) du compresseur (22).

16.- Dispositif selon l'une quelconque des

revendications 10 à 15, caractérisé en ce que l'échangeur de

chaleur (15, 16) du sécheur froid (5, 6; 64, 65) est suivi d'une tôle chicane (89),en particulier en forme de filtre, dont la section transversale d'ouverture représente à peu

près 50% de toute la section transversale de passage.

17.- Dispositif selon l'une quelconque des

revendications 10 à 16, caractérisé en ce que la vitesse de

l'air d'aspiration à surrefroidir avant l'échangeur de

chaleur est comprise entre 0,6 et 1,3 m/s.

18.- Dispositif selon l'une quelconque des

revendications 10 à 17, caractérisé en ce que les deux

parcours de refroidissement sont reliés, côté aspiration, par une conduite de liaison (70) étanche aux gaz et en ce qu'entre l'espace interne de la conduite de liaison (70) et l'air environnant, est disposé un clapet (69) étanche aux gaz de l'air environnant dans la direction de la conduite de jonction (70) et en ce qu'entre chacun des deux échangeurs de chaleur (15, 16) et le clapet (12, 13) étanche aux gaz disposé dans la tubulure d'aspiration du compresseur (4) est disposé un clapet (66, 67) étanche aux gaz vis-à-vis de

l'air environnant.