FR2576907A1 - Composition a viscosite reduite a base de residus de la distillation du petrole et procede pour la preparer - Google Patents
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/32—Liquid carbonaceous fuels consisting of coal-oil suspensions or aqueous emulsions or oil emulsions
Abstract
COMPOSITION A VISCOSITE REDUITE A BASE DE RESIDUS DE LA DISTILLATION DU PETROLE ET PROCEDE POUR LA PREPARER. AU RESIDU LOURD CHAUFFE A 80C, PRESENT EN POIDS ENTRE 70 ET 80 DU POIDS TOTAL, ON AJOUTE DE L'EAU ENTRE 20 ET 30 DU POIDS TOTAL, DE L'AIR ENTRE 10 ET 20 DU VOLUME TOTAL, UN AGENT TENSIO-ACTIF ET UN STABILISANT DE LA MOUSSE, L'AIR ETANT DISPERSE EN PETITES BULLES D'UNE GROSSEUR DE 100 MICRONS A 5MM, DE SORTE QU'A 80C LA VISCOSITE DU RESIDU PUR (TRACE SUPERIEUR) DEVIENT 6 A 8 FOIS PLUS FAIBLE (TRACE INFERIEUR) ET QUE LA COMPOSITION DEVIENT POMPABLE ET RESTE STABLE POUR PERMETTRE D'ALIMENTER UN BRULEUR EN REMPLACEMENT DU FUEL LOURD CLASSIQUE ALLEGE AU MOYEN DE COUPES LEGERES DE DISTILLATION DU PETROLE.
Description
L'invention a pour objet une composition et un procédé pour la préparer, composée essentiellement d'hydrocarbures lourds tirés du pétrole auxquels on donne une viscosi té réduite sans emploi des fluidifiants classiques utilisés à cet effet.
On sait que le pétrole brut issu du sous-sol de notre planète n'a pas une composition chimique constante. On a pu constater que les pétroles extraits au fil des ans contiennent en moyenne de plus en plus de coupes Lourdes (paraffines, asphaltènes, ...) par rapport aux coupes légères (kérosène, fuel d-omestique...).
Les pétroles vénézuéliens sont des cas typiques de ces bruts très lourds qui sont maintenant distribués largement sur le marché international.
Cet accroissement des coupes lourdes au détriment des coupes légères est défavorable à une consommation rationnelle des produits pétroliers, pour deux raisons
- les résidus de distillation du pétrole rassemblent les
produits les plus lourds présents dans le pétrole brut.
- les résidus de distillation du pétrole rassemblent les
produits les plus lourds présents dans le pétrole brut.
Leur consommation est essentiellement industrielle
revêtement routier pour les résidus solides (asphaltes...)
ou combustible pour les résidus Liquides (fuel lourd).
revêtement routier pour les résidus solides (asphaltes...)
ou combustible pour les résidus Liquides (fuel lourd).
Dans ce dernier cas (combustible industriel), le
ralentissement de l'activité économique des dernières
années, ainsi que les importantes économies d'énergie
réalisées par la mise en oeuvre de technologies nouvelles,
ont entraîné une nette décroissance de la consommation.
ralentissement de l'activité économique des dernières
années, ainsi que les importantes économies d'énergie
réalisées par la mise en oeuvre de technologies nouvelles,
ont entraîné une nette décroissance de la consommation.
- les résidus liquides distillation du pétrole ne peuvent
pas être utilisés comme combustible industriel sans une
préparation adéquate. Leur viscosité est en effet trop
élevée, même à forte température, pour qu'ils puissent
être pompés, et surtout pulvérisés convenablement dans
un brûleur de chaudière. La préparation appliquée de nos
jours consiste à mélanger une certaine quantité de"flui
difiant" prélevée sur les coupes légères (kérosène, fuel
domestique...), aux résidus Liquides afin d'abaisser leur
viscosité. On atteint ainsi jusqu'à 20 % de fluidifiant
dans le mélange final, dénommé fuel lourd. Le principaL
inconvénient de cette préparation réside dans Le fait
que la consommation des coupes légères ne cesse d'augmen
ter et que leur utilisation comme fluidifiant n'est pas
le meilleur usage que l'on peut en faire.
pas être utilisés comme combustible industriel sans une
préparation adéquate. Leur viscosité est en effet trop
élevée, même à forte température, pour qu'ils puissent
être pompés, et surtout pulvérisés convenablement dans
un brûleur de chaudière. La préparation appliquée de nos
jours consiste à mélanger une certaine quantité de"flui
difiant" prélevée sur les coupes légères (kérosène, fuel
domestique...), aux résidus Liquides afin d'abaisser leur
viscosité. On atteint ainsi jusqu'à 20 % de fluidifiant
dans le mélange final, dénommé fuel lourd. Le principaL
inconvénient de cette préparation réside dans Le fait
que la consommation des coupes légères ne cesse d'augmen
ter et que leur utilisation comme fluidifiant n'est pas
le meilleur usage que l'on peut en faire.
En bref, les pétroles bruts sont de plus en plus lourds ; pour maintenir constante la production de coupes légères la quantité de pétrole distillé doit être plus importante ; mais alors, les résidus Liquides trop visqueux de La distillation s'accumulent de plus en plus ; afin de pouvoir Les utiliser, on doit détourner une importante quantité de coupes légères pour s'en servir comme fluidifiant et donc distiller pLus encore ..
L'invention a pour but principaL de rompre cet enchaînement indésirable et de parvenir à un procédé qui rende utilisables Les résidus Liquides trop visqueux de la distilLation du pétrole sans utilisation de coupes Légères à titre de fluidifiant.
Autrement dit, il s'agit, pour L'essentiel, de diminuer le plus possible sinon de faire disparaltre complètement L'usage des fluidifiants classiques cités ci-dessus. On sait que Le rôLe de ces fluidifiants consiste à éloigner Les unes des autres les macromolécules constitutives des coupes
Lourdes et, en évitant leur interaction, à diminuer La viscosité des résidus.
Lourdes et, en évitant leur interaction, à diminuer La viscosité des résidus.
Selon L'invention, on parvient au même résultat quand on disperse dans un résidu Liquide trop visqueux de petites bulles d'air qui divisent ce résidu liquide en petits volumes, à l'échelle microscopique. Ainsi ces petits volumes restent éloignés les uns des autres, sans interaction, et sont donc susceptibLes de se déplacer sans difficulté Les uns par rapport aux autres, ce qui se traduit à l'échelle macroscopique par une viscosité très faible. Le volume de L'air est compris entre 0,1 % et 35 x du volume total de la composition obtenue.
On entend ici par petites bulles d'air des bulles qui ont une grosseur allant de 10 microns à 1 cm et de préférence de 100 microns à 5 mm.
Il n'est pas nécessaire d'incorporer beaucoup d'air au résidu liquide pour que l'effet sur la viscosité soit significatif. Des bulles ayant les dimensions indiquées et convenablement dispersées dans le résidu liquide permettent d'obtenir un fort abaissement de la viscosité.
La composition résidu liquide/bulles d'air est d'autant plus utile en pratique qu'elle est apte à conserver longtemps ses propriétés.
On obtient une composition stable en y incorporant en plus, de l'eau à une quantité allant de 5 % à 40 %, en poids par rapport au poids total de la composition.
On obtient alors une émulsion triphasique résidu liquide-eau-air dans laquelle l'air est présent entre 0,1 % et 35 %, de préférence entre 10 % et 20 % en volume du volume total, l'eau entre 5 X et 40 %, de préférence entre 20 % et 30 %, en poids du poids total et le résidu liquide entre 60 et 95 X, de préférence entre 70 % et 80 % en poids du poids total.
La stabilité de la composition est encore plus certaine et elle devient pratiquement à durée indéfinie si on ajoute au mélange un agent tensio-actif en faible quantité allant de 0,01 % à 3 X et de préférence de 0,5 % à 1 % en poids du poids total.
Tout agent tensio-actif peut convenir, de préférence du type moussant dans L'eau ; on peut le choisir dans le groupe comprenant les corps suivants : alkylsulfates, alkyl arylsulfates, alkylsulfonates, alkylarylsulfonates, laurylsulfate
Laurylsulfonates, phénylsulfonates, esters sulfoniques, leurs dérivés et leurs mélanges, les oxydes d'amines et leurs dérivés, les ammoniums quaternaires et leurs dérivés.
Laurylsulfonates, phénylsulfonates, esters sulfoniques, leurs dérivés et leurs mélanges, les oxydes d'amines et leurs dérivés, les ammoniums quaternaires et leurs dérivés.
Si on le juge utile, mais ce n'est pas nécessaire en général, on peut ajouter au mélange un agent de stabilisation de l'émulsion, à une concentration très faible allant de 0,001 % à 3 %, de préférence de 0,01 % à 0,1 % en poids du poids total. On utilise alors un corps connu pour stabiliser les mousses aqueuses formées par les agents tensio
actifs énumérés ci-dessus, par exemple dans Le groupe comprenant les corps suivants : les alcools polyvinyliques et leurs dérivés, les monoéthanolamides d'acide gras de coprah et leurs dérivés, les Qrboxyméthylcelluloses et leurs dérivés.
actifs énumérés ci-dessus, par exemple dans Le groupe comprenant les corps suivants : les alcools polyvinyliques et leurs dérivés, les monoéthanolamides d'acide gras de coprah et leurs dérivés, les Qrboxyméthylcelluloses et leurs dérivés.
Un mélange composé typiquement selon l'invention de résidu liquide visqueux de la distillation du pétrole, d'eau, d'un agent tensio-actif, d'un agent de stabilisation, d'air dispersé en fines bulles, aux proportions mentionnées ci-dessus, a une densité située entre 0,8 et 0,9 ; sa viscosité à 800C est abaissée d'un facteur de 6 à 8 ou plus, en comparaison du résidu liquide visqueux brut non traité conformément à L'invention.
L'un des avantages d'un mélange selon L'invention est qu'il est suffisamment stable pour être pompé et refoulé sous pression, à un brûleur par exemple, et pour supporter sans se séparer, la présence de particules sot ides quand la grosseur moyenne de celles-ci est comprise entre 1 et 300 microns, de préférence entre 10 et 80 microns ; la quantité de ces particules solides dans le mélange peut aller de 0, 1 % à 70 %, de préférence de 0,10 % à 50 % en poids du poids total.
Dans ce cas, les proportions relatives indiquées plus haut pour les autres composants s'entendent par rapport à la fraction fluide restante de la composition.
L'émulsion comprend alors quatre phases t résidu liquide, eau, air, solide pulvérulent. Quand ce dernier est présent à un pourcentage aussi élevé que 70 % du poids total, la viscosité retrouve une valeur élevée ; c'est pourquoi il est préférable de ne pas dépasser de 30 % à 50 % de solide dans le mélange.
La matière pulvérulente peut être d'une nature quelconque jugée désirable ; elle peut provenir d'un corps unique ou d'un mélange de plusieurs corps.
Par exemple, on peut admettre dans la composition de l'invention des résidus solides (asphalte, coke ...) de la distillation du pétrole, et aussi des matières solides ne provenant pas du pétrole mais ayant un rôle utile par la suite.
Par exemple, étant donné que les résidus liquides de la distillation du pétrole contiennent jusqu'à 3 % de soufre, il est avantageux d'incorporer au mélange de I' inven- tion du carbonate de calcium (CaCO3) réduit en poudre (à un diamètre moyen des grains de 50 microns par exemple), jusqu'à une proportion pouvant s'élever jusqu'à 30 % du poids total du mélange fini. Lors de la combustion de ce mélange dans un brûleur, le soufre est piégé, ainsi qu'il est connu, et n'est pas rejeté dans l'atmosphère sous forme de SO2.
Une émulsion conforme à l'invention peut être stockée, pompée, injectée sous pression dans une chambre de combustion de la même façon que les résidus Liquides rendus moins visqueux à l'aide d'un fluidifiant classique . On notera que la réalisation d'une telle émulsion est aussi un moyen qui permet de rendre transportables à longue distance, par pompage dans des canalisations, des hydrocarbures lourds trop visqueux à l'état brut pour être pompables de manière économique.
La préparation d'une émulsion conforme à l'invention peut se faire selon toute méthode connue acceptable mais il est préférable selon l'invention d'adopter l'un des deux procédés suivants
a) on ajoute à un résidu Liquide de distillation chauffé à 800C, (par exemple des fractions d'hydrocarbures lourds) une solution aqueuse d'un agent tensio-actif contenant aussi éventuellement un agent de stabilisation de la mousse, on brasse ensuite ce mélange par exemple à L'aide de
moyens mécaniques ou par barbottage de L'air, pour le rendre
bien homogène, tout en y incorporant de l'air ; on poursuit
ce brassage jusqu'à L'obtention d'une émulsion ayant la
composition volumique mentionnée plus haut pour ce qui est
de la teneur en air,
b) on prépare une solution aqueuse d'un agent
tensio-actif, éventuellement d'un agent de stabilisation de
la mousse, et on la transforme en mousse par brassage, en y
incorporant de L'air, on ajoute ensuite cette mousse au
résidu liquide chauffé à 80"C et on brasse à nouveau pour
homogénéiser et pour obtenir la teneur désirée en air.
a) on ajoute à un résidu Liquide de distillation chauffé à 800C, (par exemple des fractions d'hydrocarbures lourds) une solution aqueuse d'un agent tensio-actif contenant aussi éventuellement un agent de stabilisation de la mousse, on brasse ensuite ce mélange par exemple à L'aide de
moyens mécaniques ou par barbottage de L'air, pour le rendre
bien homogène, tout en y incorporant de l'air ; on poursuit
ce brassage jusqu'à L'obtention d'une émulsion ayant la
composition volumique mentionnée plus haut pour ce qui est
de la teneur en air,
b) on prépare une solution aqueuse d'un agent
tensio-actif, éventuellement d'un agent de stabilisation de
la mousse, et on la transforme en mousse par brassage, en y
incorporant de L'air, on ajoute ensuite cette mousse au
résidu liquide chauffé à 80"C et on brasse à nouveau pour
homogénéiser et pour obtenir la teneur désirée en air.
Dans les deux cas, quand la composition contient
aussi une matière solide pulvérulente, on ajoute d'abord
celle -ci au résidu liquide dans lequel on la disperse par
agitation de manière aussi homogène que possible, avant de
procéder comme expliqué ci-dessus.
aussi une matière solide pulvérulente, on ajoute d'abord
celle -ci au résidu liquide dans lequel on la disperse par
agitation de manière aussi homogène que possible, avant de
procéder comme expliqué ci-dessus.
Une composition conforme à L'invention et des
tinée à alimenter un brûleur a une composition typique telle
que la suivante :
- résidu de distillation 72 % environ
- eau 26,53 % environ
- agent tensio-actif 1,4 %
(alkylarylsulfonate connu sous le nom "Célanol")
- agent de stabilisation 0,07 % environ
(alcool polyvinylique)
Cette composition a un pouvoir calorifique infé
rieur de 30.096 kJ (7200 kilocalories) et une viscosité à 100 S-1 et à 80"C de 840 centipoises.En comparaison un fuel lourd
n 2 classique préparé au moyen des fluidifiants habituels a
un pouvoir calorifique inférieur de 41.800 k.J. (10.000 Kg
calories) et une viscosité à 80"C de 100 centipoises.
tinée à alimenter un brûleur a une composition typique telle
que la suivante :
- résidu de distillation 72 % environ
- eau 26,53 % environ
- agent tensio-actif 1,4 %
(alkylarylsulfonate connu sous le nom "Célanol")
- agent de stabilisation 0,07 % environ
(alcool polyvinylique)
Cette composition a un pouvoir calorifique infé
rieur de 30.096 kJ (7200 kilocalories) et une viscosité à 100 S-1 et à 80"C de 840 centipoises.En comparaison un fuel lourd
n 2 classique préparé au moyen des fluidifiants habituels a
un pouvoir calorifique inférieur de 41.800 k.J. (10.000 Kg
calories) et une viscosité à 80"C de 100 centipoises.
Les figures 1 et 2 annexées sont des graphiques
qui montrent plus précisément à quel point le procédé de
L'invention abaisse la viscosité d'un résidu de la distilla
tion du pétrole.
qui montrent plus précisément à quel point le procédé de
L'invention abaisse la viscosité d'un résidu de la distilla
tion du pétrole.
La figure 1 est un graphique qui représente l'évolution de la contrainte de cisaillement en fonction du gradient de vitesse telle qu'elle est obtenue à L'aide d'un viscosimètre rotatif de type coaxial (Couette), à 800 C. Le -1 gradient de vitesse est portée en abcisses en s-1 et la contrainte de cisaillement en ordonnées, en Pascal Deux séries de mesures ont été exécutées, d'une part avec une composition ayant la composition typique donnée ci-dessus (symbolés in et * sur le graphique), d'autre part avec le résidu brut entrant dans cette composition (symbole # et +). On obtient
La viscosité en calculant le rapport de la contrainte obtenue à un gradient de vitesse par le gradient de vitesse.Les résultats de ces calculs sont portés sur le Tableau I qui suit; la viscosité est exprimée en centipoises.
La viscosité en calculant le rapport de la contrainte obtenue à un gradient de vitesse par le gradient de vitesse.Les résultats de ces calculs sont portés sur le Tableau I qui suit; la viscosité est exprimée en centipoises.
Tableau I
Viscosité en fonction du GRADIENT DE VITESSE
Viscosité en fonction du GRADIENT DE VITESSE
<tb> Gradi <SEP> ent <SEP>
<tb> de <SEP> 10 <SEP> 20 <SEP> 30 <SEP> 40 <SEP> 50 <SEP> 60 <SEP> 70 <SEP> 80 <SEP> 90 <SEP> 101
<tb> vitesse
<tb> (5-f) <SEP>
<tb> résidu <SEP> de
<tb> distilla- <SEP> 8000 <SEP> 6250 <SEP> 5666 <SEP> 5500 <SEP> 5200 <SEP> 5083 <SEP> 5000 <SEP> 4875 <SEP> 4833 <SEP> US <SEP>
<tb> tion <SEP> pur
<tb> Composi <SEP>
<tb> tion <SEP> de <SEP> 1000 <SEP> 900 <SEP> 833 <SEP> 800 <SEP> <SEP> 800 <SEP> 833 <SEP> 857 <SEP> 875 <SEP> 8}3 <SEP> 84 <SEP>
<tb> l'invention <SEP>
<tb>
Ce tableau I montre clairement que la viscosité de la composition de L'invention est 6 à 8 fois inférieure à celle du résidu pur qu'elle contient.
<tb> de <SEP> 10 <SEP> 20 <SEP> 30 <SEP> 40 <SEP> 50 <SEP> 60 <SEP> 70 <SEP> 80 <SEP> 90 <SEP> 101
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<tb> (5-f) <SEP>
<tb> résidu <SEP> de
<tb> distilla- <SEP> 8000 <SEP> 6250 <SEP> 5666 <SEP> 5500 <SEP> 5200 <SEP> 5083 <SEP> 5000 <SEP> 4875 <SEP> 4833 <SEP> US <SEP>
<tb> tion <SEP> pur
<tb> Composi <SEP>
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<tb> l'invention <SEP>
<tb>
Ce tableau I montre clairement que la viscosité de la composition de L'invention est 6 à 8 fois inférieure à celle du résidu pur qu'elle contient.
La figure 2 est un graphique qui représente La perte de charge (exprimée en baromètre en ordonnées) en fonction du débit (exprimé en cm /s) en abcisses) à 80 C dans un tube de 5 m de Long et de 12 mm de diamètre, d'une part pour
Le résidu brut (symbole 0 ), d'autre part pour la composition de l'invention mentionnée plus haut qui contient ce résidu.
Le résidu brut (symbole 0 ), d'autre part pour la composition de l'invention mentionnée plus haut qui contient ce résidu.
Pour cette composition une première mesure représentée par le symbole D a été faite aussitôt apyres la préparation ; une deuxième mesure a été faite après une durée de stockage de deux jours jours (symbole +) et une troisième mesure après une durée de stockage de sept jours (symbole *) . On constate que le stockage n'a pas eu d'influence sur l'aptitude au pompage de la composition.
La perte de charge mesurée est résumée sur le
Tableau II qui suit.
Tableau II qui suit.
Tableau II
Perte de charge en fonction du débit
Perte de charge en fonction du débit
<tb> <SEP> DEBIT <SEP> 40 <SEP> 60 <SEP> 80 <SEP> 100 <SEP> 120 <SEP> 140 <SEP> 160
<tb> <SEP> (cm <SEP> 3 <SEP> /s) <SEP>
<tb> ésidu <SEP> 3,7 <SEP> 5,8 <SEP> 7,6 <SEP> 9,8 <SEP> 11,4 <SEP> 12,2 <SEP> 13,2 <SEP>
<tb> <SEP> ~ <SEP> . <SEP> ~ <SEP>
<tb> Composition
<tb> <SEP> de <SEP> 0,8 <SEP> 1,2 <SEP> 1,5 <SEP> 1,7 <SEP> 2,1 <SEP> 2,4 <SEP> 2,6
<tb> l'invention <SEP> ~ <SEP> ~ <SEP>
<tb>
Il ressort de ce tableau que la perte de charge, exprimée en bars par mètre, de la composition de l'invention est 5 à 6 fois plus faible que celle du résidu brut qu'elle contient.
<tb> <SEP> (cm <SEP> 3 <SEP> /s) <SEP>
<tb> ésidu <SEP> 3,7 <SEP> 5,8 <SEP> 7,6 <SEP> 9,8 <SEP> 11,4 <SEP> 12,2 <SEP> 13,2 <SEP>
<tb> <SEP> ~ <SEP> . <SEP> ~ <SEP>
<tb> Composition
<tb> <SEP> de <SEP> 0,8 <SEP> 1,2 <SEP> 1,5 <SEP> 1,7 <SEP> 2,1 <SEP> 2,4 <SEP> 2,6
<tb> l'invention <SEP> ~ <SEP> ~ <SEP>
<tb>
Il ressort de ce tableau que la perte de charge, exprimée en bars par mètre, de la composition de l'invention est 5 à 6 fois plus faible que celle du résidu brut qu'elle contient.
Claims (13)
1. Composition à viscosité réduite à base de résidu de la distillation du pétrole caractérisée en ce qu'elle comprend
- un résidu de la distillation du pétrole tel qu'un hydrocarbure lourd,
- de l'air, compris en volume entre 0,1 % et 35% du volume total de la composition, divisé en petites bulles ayant une grosseur allant de 10 microns à 1 cm, de préférence de 100 microns à 5 mn.
2. Composition selon la revendication 1 caractérisée en ce qu'elle contient aussi de l'eau en poids allant de 5 % à 40 X en poids de la composition.
3. Composition selon la revendication 2 caractérisée en ce qu'elle contient
- un résidu liquide de la distillation du pétrole tel qu'un hydrocarbure lourd présent en poids entre 60 x et 95 % du -poids total de la composition, de préférence entre 70 % et 80 %,
- de l'eau présente en poids entre 5 % et 40 % du poids total de la composition, de préférence entre 20 % et 30 %,
- de L'air présent en volume entre 0,1 % et 35 % du volume total de préférence entre 10 % et 20 %.
4. Composition selon la revendication 3 caractérisée en ce qu'elle contient, en plus, un agent tensio-actif qui est présent en poids entre 0,01 x et 3 % du poids total de la composition, de préférence entre 0,5 % et 1 %.
5. Composition selon la revendication 4, caractérisée en ce qu'elle contient, en plus, un agent de stabilisation de L'émulsion à une concentration en poids allant de 0,001 X à 3 % du poids total de la composition, de préférence de 0,01 % à 0,1 %.
6. Composition selon la revendication 4, caractérisée en ce que l'agent tensio-actif est choisi de préférence dans le groupe comprenant les corps suivants : alkylsulfates, alkylarylsulfates, alkylsulfonates, alkylarylsulfonates, lauryl sulfates, laurylsulfonates, phénylsulfonates, esters sulfoniques, leurs dérivés et leurs mélanges, les oxydes d'amines et leurs dérivés, les ammoniums quaternaires et leurs dérivés.
7. Composition selon la revendication 5 caractérisée en ce que l'agent de stabilisation est choisi de préférence dans le groupe comprenant les corps suivants : alcools polyvinyliques et leurs dérivés, monoéthanolamides d'acide gras de coprah et Leurs dérivés, carboxyméthylcelluloseset leurs dérivés.
8. Composition selon la revendication 5 caractérisée en ce qu'elle répond à la formulation suivante
- hydrocarbure lourd 72% environ en poids
- eau 26,50% " " "
- alkylarylsulfonate 1,4% "
- alcool polyvinylique 0,07% "
9. Composition selon la revendication 5, caractérisée en ce qu'elle contient en plus, en suspension, des particules solides dont la grosseur moyenne est comprise entre 1 et 300 microns, de préférence entre 10 et 80 microns, en quantité allant en poids entre 0,1 % et 70 % du poids total de La composition, de préférence-entre 0,1 % et 50 %, les proportions relatives des autres composants se déterminant alors sur la fraction fluide restante de la composition
10.Composition selon la revendication 9 caractérisée en ce que les particules solides sont du carbonate de calcium réduit en poudre à un diamètre moyen des grains de 50 microns environ et présent à une proportion atteignant en poids jusqu'à .30 % environ du poids total de la composition.
11. Procédé pour la fabrication d'une composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 caractérisé en ce qu'on chauffe à 800C environ un résidu liquide lourd de la distillation du pétrole, on prépare une solution aqueuse d'un agent tensio-actif avec de préférence un agent de sta bilisation de la mousse, on mélange cette solution avec le résidu chaud, on brasse le mélange pour le rendre homogène et pour y incorporer de l'air jusqu'à obtention d'une émulsion ayant la teneur en air désirée.
12. Procédé pour la fabrication d'une composition selon L'une quelconque des revendications 1 à 8 caractérisé en ce qu'on prépare une solution aqueuse d'un agent tensioactif avec de préférence un agent de stabilisation de la mousse, on la brasse pour la transformer en mousse en y incorporant de l'air, on chauffe à 800C environ un résidu liquide lourd de la distillation du pétrole, on ajoute la mousse à ce résidu chaud et on brasse à nouveau pour homogénéiser et pour obtenir une émulsion ayant la teneur en aar désirée.
13. Procédé pour la fabrication d'une composition selon la revendication 10, conformément à l'une quelconque des revendications 11,12 caractérisé en ce qu'on ajoute les particules solides au résidu lourd chauffé à 8Q'C environ et on disperse ces particules de manière homogène par agitation avant de procéder aux autres adjonctions à ce résidu lourd chaud.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8501366A FR2576907B1 (fr) | 1985-01-31 | 1985-01-31 | Composition a viscosite reduite a base de residus de la distillation du petrole et procede pour la preparer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8501366A FR2576907B1 (fr) | 1985-01-31 | 1985-01-31 | Composition a viscosite reduite a base de residus de la distillation du petrole et procede pour la preparer |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2576907A1 true FR2576907A1 (fr) | 1986-08-08 |
| FR2576907B1 FR2576907B1 (fr) | 1987-02-20 |
Family
ID=9315824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8501366A Expired FR2576907B1 (fr) | 1985-01-31 | 1985-01-31 | Composition a viscosite reduite a base de residus de la distillation du petrole et procede pour la preparer |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2576907B1 (fr) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA013093B1 (ru) * | 2009-02-10 | 2010-02-26 | Товарищество С Ограниченной Ответственностью "Эко Газ Ойл Групп" | Способ получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива |
| RU2620606C1 (ru) * | 2016-05-23 | 2017-05-29 | Владимир Трофимович Пятков | Способ получения композитной эмульсии топлива |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1092725B (de) * | 1953-05-15 | 1960-11-10 | Daimler Benz Ag | Verfahren zur Aufbereitung fluessiger Kraftstoffe fuer die Verbrennung in Brennkraftmaschinen und Verbrennungsanlagen |
| FR2262774A1 (en) * | 1974-03-01 | 1975-09-26 | Postic Jean | Burner supply process - uses emulsion of fuel air and water delivered in predetermined proportions |
| EP0123592A1 (fr) * | 1983-04-07 | 1984-10-31 | Institut De Recherches De La Siderurgie Francaise (Irsid) | Conditionnement d'une matière riche en carbone et procédé de réalisation |
-
1985
- 1985-01-31 FR FR8501366A patent/FR2576907B1/fr not_active Expired
Patent Citations (3)
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| DE1092725B (de) * | 1953-05-15 | 1960-11-10 | Daimler Benz Ag | Verfahren zur Aufbereitung fluessiger Kraftstoffe fuer die Verbrennung in Brennkraftmaschinen und Verbrennungsanlagen |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EA013093B1 (ru) * | 2009-02-10 | 2010-02-26 | Товарищество С Ограниченной Ответственностью "Эко Газ Ойл Групп" | Способ получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива |
| RU2620606C1 (ru) * | 2016-05-23 | 2017-05-29 | Владимир Трофимович Пятков | Способ получения композитной эмульсии топлива |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2576907B1 (fr) | 1987-02-20 |
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