FR2526246A1 - Circuit de comparaison de signaux - Google Patents

Abstract

A.CIRCUIT DE COMPARAISON DE SIGNAUX. B.CIRCUIT CARACTERISE EN CE QUE L'ATTENUATEUR 12, 13, 14, R, R COMMUTE 13 SON GAIN EN FONCTION DE LA VARIATION DU SIGNAL DE SORTIE V, V, V DE L'AMPLIFICATEUR DIFFERENTIEL 11 POUR MODIFIER LA LARGEUR D'HYSTERESIS V EN FONCTION DES SIGNAUX D'ENTREE. C.L'INVENTION CONCERNE UN CIRCUIT DE COMPARAISON DE SIGNAUX.

Description

Circuit de comparaison de signaux ".

La présente invention concerne un circuit de compa-

raison de signaux et notamment un circuit de comparaison de signaux formé d'un amplificateur différentiel pour

comparer deux signaux d'entrée et un circuit à hystérésis.

Lorsqu'une onde électrique de la bande des très hautes fréquences (bande VHF) par exemple une onde de modulation de fréquence (FM) ou une onde d'une émission de télévision est reçue par exemple par un véhicule radio ou un véhicule télévision, l'onde électrique de la

bande VHF présente une courte longueur d'onde et ne com-

porte pratiquement pas d'onde de sol, si bien que si le récepteur se déplace avec le véhicule, on risque qu'une

zone de frange de l'intensité du champ électrique d'en-

trée du récepteur s'affaiblisse brusquement ou qu'une interférence à chemins multiples devienne brusquement importante, détériorant la qualité du son (ce qui est

particulièrement perceptible à la réception d'une émis-

sion stéréophonique) ou une détérioration de la qualité de l'image (effet de neige, image fantôme, détérioration de la synchronisation etc) La zone de frange est une zone de réception dans laquelle l'intensité du champ électrique est inférieure à 60 d B/m Lorsqu'on déplace l'endroit de la réception ou le récepteur, étant donné les ondes à cheminements multiples, les maisons bordant la route, les poteaux métalliques etc, l'intensité du champ électrique varie périodiquement dans une plage de + 20 d B/m autour de l'intensité du champ électrique par exemple égale à 40 d B/m Lorsque l'intensité du champ électrique diminue jusqu'à environ 20 d B/m (creux) lors de la réception de l'émission stéréophonique FM, la déformation atteint ou dépasse 10 % alors que dans le cas

d'une réception de télévision, il se produit une désorga-

nisation de la synchronisation de l'image Pour remédier à ces inconvénients, on a proposé différents récepteurs avec deux antennes fixées au véhicule et celle des deux entrées dont le niveau du signal est le plus élevé, est

utilisée dans le récepteur.

Dans le cas d'un tel récepteur, on risque que la

détection soit mise en oeuvre par une fluctuation momen-

tanée du niveau du signal par exemple une composante de modulation de fréquence, résiduelle, du bruit ou autre contenu dans le signal reçu Dans ce cas, le signal de sortie de détection commute fréquemment Etant donné la

fréquence de commutation, lors de la réception de l'émis-

sion stéréophonique FM, le bruit de commutation peut dépendre de certains circuits Lors de la réception d'une émission de télévision, il peut arriver que le bruit

arrive au niveau de l'image de l'écran et que la synchro-

nisation de l'image soit déformée etc Pour cette raison, on a proposé un circuit de comparaison de signaux tel que celui de la figure 1 qui comporte un amplificateur différentiel pour comparer les signaux reçus par deux antennes, pour détecter le signal de niveau le plus élevé avec un circuit à hystérésis qui crée une zone morte pour laquelle la sortie de détection n'est pas mise en oeuvre, si bien que dans le cas d'un récepteur FM, le rapport de génération du bruit de commutation est réduit et dans le cas d'un récepteur de télévision, le bruit qui apparait sur l'image de l'écran ainsi que le dérangement de la synchronisation de l'image sont réduits Dans le circuit de comparaison de signaux 3, connu, représenté à la figure 1, il est prévu un amplificateur différentiel 1 dont la borne d'entrée non inversée reçoit un premier signal d'entrée V 1 appliqué à la première borne t 1 par la première antenne (non représentée) par l'intermédiaire d'une résistance d'entrée R 1; sa borne d'entrée non inversée reçoit un second signal d'entrée V 2 appliqué à

la seconde borne t 2 par une seconde antenne (non repré-

sentée) Entre la borne de sortie et la borne d'entrée non inversée de l'amplificateur différentiel 1, il est prévu un circuit à hystérésis 2 comprenant une résistance de réaction R 2 La référence numérique 4 s'applique à une source de tension ou d'alimentation qui est reliée à

la borne t 1 en même temps que la source de signal 5.

On suppose que les tensions d'entrée VIN 1 et VIN 2 de l'amplificateur différentiel 2 qui reçoivent les signaux d'entrée V 1 et V 2 satisfassent à la condition VIN 2 < VIN 1 Dans ces conditions, la borne de sortie de l'amplificateur différentiel 1 fournit une haute tension

VH comme signal de sortie de détection V O La borne d'en-

trée non inversée reçoit la polarisation R 1 V

fournie par le circuit à hystérésis 2 et-établit la ten-

R 2 R 1

sion VI Nl= R +R V 1 R + R VH * Ainsi dans ce

1 2 1 2

premier état de polarisation, le second signal d'entrée V 2 est comparé au premier signal d'entrée V 1 Dans ce

premier état de polarisation, si la seconde tension d'en-

trée V 2 augmente et si l'on a

0 2 R

V > R V V VH), la sortie de

VIN 2 > VIN 1 R 1 + R 2 1 R 1 + " 2 H

détection V O qui apparaît sur la borne de sortie de l'am-

plificateur différentiel 1 passe à un faible niveau de tension VL et ainsi la borne d'entrée non inversée reçoit la polarisation R 1 + R 2 VL par le circuit à hystérésis 2 et définit la tension VIN 1 = + 2 R V 1 + R 1 + R VL

R 1 + 2 V+ R 1 + 2 V

Ainsi dans ce second état de polarisation, le signal d'en-

trée V 2 est comparé au signal d'entrée V 1 Dans ce second état de polarisation, si la tension d'entrée V 2 diminue et si on a l'inégalité

VIN 2 VINI R + R V 1 + R + R VL), l'état de pola-

1 2 1 2

risation revient au premier état mentionné ci-dessus.

Ainsi lorsque le niveau du signal d'entrée Va aug-

mente ou diminue par rapport au signal d'entrée VI, les états de polarisation commutent l'un après l'autre Ainsi

la différence relative de niveau entre les signaux d'en-

trée V 1 et V utilisés pour détecter si la relation des

1 C 2

niveaux des deux signaux d'entrée V 1 et V 2 appliqués à

l'amplificateur différentiel 1 s'est inversée, c'est-%-

dire pour une largeur d'hystérésis VTH donnée par la for-

mule suivante

R

1V_ _ _

TH R 1 +R (VH VL) ( 1

L'équation ( 1) indique que dans le circuit de comparaison de signal 3 selon la figure 1, la largeur d'hystérésis VTH est constante quelles que soient les fluctuations des

niveaux des deux signaux d'entrée V 1 et V 2.

Cependant, la largeur d'hystérésis constante VTH ci-dessus crée un inconvénient dans le cas d'une radio de

véhicule pour la réception en modulation de fréquence.

Même dans le cas d'une émission en modulation de fréquence, par exemple le signal FM transmis par un émetteur contient

toujours une certaine composante de modulation d'ampli-

tude AM, résiduelle Dans le récepteur, la fréquence cen-

trale dévie à cause de la variation dans le temps des éléments de sélection et parfois la composante AM peut

être mélangée au signal FM L'amplitude de ces compo-

santes AM gênantes est proportionnelle au niveau du signal

(intensité du champ électrique) Dans ce cas, si la lar-

geur d'hystérésis est constante, comme la largeur de la zone morte est constante, si le niveau du signal augmente, l'amplitude devient très importante En conséquence, la commutation de l'amplificateur différentiel est fréquente

dans la partie dans laquelle le niveau du signal est im-

portant, si bien que les circuits engendrent facilement un bruit de commutation ou autre Ainsi dans le cas du circuit de comparaison de signal selon l'art antérieur, il est difficile de supprimer l'influence gênante de la

composante AM, parasite.

La présente invention a pour but de créer un cir-

cuit de comparaison de signaux permettant de remédier aux inconvénients ci-dessus des circuits de comparaison de

signaux de l'art antérieur, permettant de comparer tou-

Jours avec une largeur d'hystérésis optimale en modifiant la largeur d'hystérésis en fonction de la fluctuation du

niveau de signal d'entrée qui lui est appliquée, permet-

tant de réduire le bruit de commutation par le signal de

sortie de détection de l'amplificateur différentiel, per-

mettant d'éviter que l'amplificateur différentiel ne soit inversé par une composante AM, parasite mélangée au signal et permettant d'éviter la commutation de l'amplificateur

différentiel par le bruit qui se produit fréquemment lors-

que le niveau du signal est trop faible.

A cet effet, l'invention concerne un circuit du

type ci-dessus, caractérisé en ce qu'il comporte un ampli-

ficateur différentiel destiné à comparer deux signaux

d'entrée qui lui sont appliqués et un circuit à hystéré-

sis ayant un atténuateur à commande variable branché à

l'entrée de l'un des signaux d'entrée de l'amplificateur.

La présente invention sera décrite plus en détail à l'aide des dessins annexés, dans lesquels

la figure 1 est un schéma d'un circuit de compa-

raison de l'art antérieur.

la figure 2 est un schéma d'un mode de réalisa-

tion d'un comparateur de signaux selon l'invention.

la figure 3 est un graphique de la caractéristi-

que d'hystérésis du circuit de la figure 2.

la figure 4 est un schéma d'un autre mode de

réalisation d'un comparateur de signaux selon l'inven-

tion.

les figures 5, 7, 8, 9, 10 sont des schémas d'au-

tres modes de réalisation de comparateurs de signaux

selon l'invention.

la figure 6 est un graphique donnant la caracté-

ristique d'hystérésis en tension par rapport à l'inten-

sité du signal d'entrée dans le mode de réalisation de la

figure 5.

la figure Il est un schéma de principe d'un récepteur diversifié auquel est appliqué le circuit de

comparaison de signaux selon l'invention (figure 10).

DESCRIPTION DE DIFFERENTS MODES DE REALISATION PREFEREN-

TIELS:

La figure 2 est un schéma d'un mode de réalisation

d'un circuit de comparaison de signaux selon l'invention.

Selon la figure 2, un amplificateur différentiel Il com-

porte un circuit à hystérésis 12 branché entre la borne de sortie de l'amplificateur et la borne d'entrée non inversée Le circuit à hystérésis 12 est formé d'une résistance d'entrée Rl reliée à la borne d'entrée non

inversée de l'amplificateur différentiel 11, d'une résis-

tance de masse R 12 dont une extrémité est reliée au point de Jonction Pl entre la résistance d'entrée Ril et la

borne d'entrée non inversée de l'amplificateur différen-

tiel 11, l'autre extrémité de cette résistance étant mise

à la masse, ainsi que d'un circuit de commutation de déri-

vation 13 par exemple un transistor FET (transistor à effet de champ) en parallèle sur les deux extrémités de la résistance d'entrée Rl' Le circuit de commutation de dérivation ou transistor FET 13 reçoit sur sa porte la sortie de détection V O de l'amplificateur différentiel 11; ce signal est appliqué par l'intermédiaire d'une résis- tance 14; le transistor FET 13 devient ainsi passant lorsque le signal de sortie dé détection V 0 correspond par exemple à une tension positive VH; ce transistor FET

13 se bloque lorsque la tension V 0 est une tension néga-

tive VL La référence numérique 15 désigne de façon géné-

rale le circuit de comparaison de signaux ainsi réalisé.

Dans le circuit de la figure 2, lorsque le signal d'entrée V 1 de la première borne d'entrée t et le signal d'entrée V de la seconde borne d'entrée t 2 satisfont à la condition V 2 < V 1, et que les tensions d'entrée VIN 1 et V IN 2 de l'amplificateur différentiel 11 qui reçoit les signaux d'entrée V 1 et V 2 satisfont à la condition VIN 2 VIN 1 pour faire apparaître la tension VH à la borne de sortie de l'amplificateur différentiel 11, le circuit de commutation 13 est débloqué et la tension d'entrée

VIN 1 appliquée à la borne d'entrée non inversée de l'am-

plificateur différentiel 11 devient la suivante:

VIN 1 = V 1 ( 2)

Lorsque le signal d'entrée V 2 dépasse le signal d'entrée V 1 (V 2 > V 1) et que l'on a V IN 2 > VIN 1, l'amplificateur différentiel Il s'inverse et laisse apparaître la tension VL sur sa borne de sortie A ce moment, le circuit de commutation 13 se bloque et le premier signal d'entrée V 1 est divisé par les résistances R 1 l et R 12 Ainsi, la tension d'entrée VIN 1 appliquée à la borne d'entrée non inversée prend la valeur suivante R

V 12 V 3

1 N 1 Ri + R 1 1 ( 3 Si le signal d'entrée V 2 diminue encore plus par rapport au signal d'entrée V et que l'on avait

IN 2 IN 1 ( R 1 + R 12 V 1) l'amplificateur différen-

tiel 11 s'inverse et revient à la situation pour laquelle la tension VH apparait sur sa borne de sortie (voir figure 3) Ainsi, le circuit de comparaison de signaux 15 de la figure 2 assure un fonctionnement avec hystérésis par rapport aux deux sources de tension fournissant des tensions positive et négative VH et VL' Les équations ( 2) et ( 3) permettent d'exprimer la largeur d'hystérésis VTH comme suit R 12

VTH = ( R + R V 1 ( 4)

il 12 L'équation ( 4) montre que la largeur d'hystérésis VTH est proportionnelle au signal d'entrée V 1 et elle fluctue si le niveau du signal d'entrée V 1 fluctue En conséquence même si le niveau des signaux d'entrée V 1 et V 2 est fluctuant, le circuit de comparaison de signaux 15 présente toujours une largeur d'hystérésis optimale, correspondante. Comme décrit ci-dessus, le circuit de comparaison de signaux 15 de la figure 2 utilise le signal de sortie V O de l'amplificateur différentiel 11 pour commuter le gain du circuit-atténuateur à commande variable formé des résistances Ril, R 12 et du circuit de commutation 13 pour obtenir une largeur d'hystérésis VTH qui varie en fonction

de la fluctuation du niveau du signal d'entrée.

Dans le cas de la figure 2, comme les résistances R 1 l et R 12 sont reliées à la borne d'entrée non inversée de l'amplificateur différentiel 11, alors que la borne d'entrée inversée de cet amplificateur n'est reliée à aucune résistance, les sensibilités des signaux d'entrée

V 1 et V 2 ne se correspondent pas Pour adapter les sensi-

bilités, il suffit que comme représenté à la figure 4, on branche un circuit-atténuateur formé d'une résistance d'entrée R 13 et d'une résistance de masse R 14 sur la borne d'entrée inversée de l'amplificateur différentiel

Il pour réaliser une atténuation égale à VTH/2.

Dans les circuits de comparaison de signaux 15 selon les figures 2 et 4, lorsque le niveau du signal d'entrée V 1 diminue, la largeur d'hystérésis VTH est

également réduite et il arrive que la largeur d'hystéré-

sis VTH devienne égale à zéro.

En fait le bruit de l'onde d'émission FM est négli-

geable lorsque le niveau du signal d'entrée (intensité du champ électrique) est important Par contre, si le niveau du signal d'entrée est faible, le bruit mélangé au signal dans le chemin de transmission de l'émission

ainsi que le bruit du circuit du récepteur augmentent.

En conséquence, lorsque la largeur d'hystérésis est nulle,

ce bruit provoque facilement la commutation de l'3 mp-lifi-

cateur différentiel 11 On a dans ce cas l'inconvénient

que le circuit engendre fréquemment un bruit de commuta-

tion.

En tenant compte de cette situation, le second mode de réalisation du circuit de comparaison de signaux 15 selon l'invention, tel que représenté à la figure 5,

présente une largeur d'hystérésis qui change proportion-

nellement au niveau du signal d'entrée ainsi qu'une lar-

geur d'hystérésis fixe pour éviter les mauvais fonction-

nements susceptibles d'être engendrés par le bruit lors-

que le niveau du signal d'entrée est faible.

A la figure 5, la borne d'entrée t 1 est reliée par la résistance R 1 l à la borne d'entrée d'inversion de

l'amplificateur différentiel 11 L'amplificateur diffé-

rentiel 11 comporte à sa borne de sortie un inverseur 70 relié au circuit à hystérésis 12 formé de la résistance

de masse R 12, de la résistance 14 et du circuit de commu-

tation 13 comme dans le cas de la figure 2 La borne d'entrée t 2 est reliée à la borne d'entrée non inversée de l'amplificateur différentiel 11 par l'intermédiaire de la résistance R 13 Entre la borne d'entrée non inversée et la borne de sortie de l'amplificateur différentiel 11, il est prévu un second circuit à hystérésis comprenant

une résistance R 14.

Dans ce circuit, lorsque la tension d'entrée V 2 dépasse la tension d'entrée V 1 et que l'on avait

VIN 2 > VIN 1, la tension de sortie V O est égale à la ten-

sion VH (V O = VH):

R14 R 13

VIN 2 =-R +R V 2 + R +R VH

13 14 13 R 14

R 12

VIN 1 Rll + R 12 i Ainsi, lorsque la tension d'entrée V 1 augmente et que VIN 2 est égal à VINI (VIN 2 = VIN 1) si la tension de ce signal d'entrée V 1 est égale à V 1 ', cette grandeur V 1 ' est donnée par la formule suivante:

( R R 141 R + R 12

1314 13 * 14 H Rl+R 12 Si la tension d 'entrée V 1 est supérieure à la tension d'entrée V 2 et que l'on avait VIN 2 < VIN 1, la tension de sortie V 0 est égale à VL (V O = VL):

R 14 R 13

V V 2 +VL

IN 2 + 13 R 2 R 13 + R 14 L

VIN 1 V 1

Si la tension d'entrée V 1 diminue et que la rela-

tion VIN 2 =VIN 1 est satisfaite, si la tension d'entrée V 1 à ce moment est égale à V 1 ', cette tension V 1 " est donnée par la formule suivante:

R 14 R 13

V" = VL

V 1 R 13 + R 14 2 + R 13 + R 14 I

C'est pourquoi, la largeur d'hystérésis VTH = VI' Vi' est donnée par la formule suivante:

V R 14 (R 11 + R 12) R 14 R 13 (R 11 + R 12)

H -RI (R 12 + R 122)+

THR 12 (R 13 + R 14) R 1 13 + R 1 R 12 ( 4) VH

R 13 L

R 13 + R 14 L

Dans l'équation ci-dessus, comme les facteurs au-

tres que V 2 sont des constantes déterminées lors de la conception du circuit, la largeur d'hystérésis VTH pour V 2 proche de zéro correspond à une largeur fixe donnée par la relation suivante

R 13 (R 11 + R 12) R 13

13 il 12 v) 13

R 12 (R 13 + R 14)H R 13 + R 14 VL

Si la tension d'entrée V 2 augmente, la largeur

d'hystérésis VTH comprend une partie d'hystérésis propor-

tionnelle à la tension d'entrée V 2 additionnée à la lar-

geur fixe.

La largeur d'hystérésis VTH du circuit 15 de la figure 5 varie comme indiqué par le graphique de la figure 6. Dans les modes de réalisation cidessus, le circuit de commutation de dérivation 13 est en parallèle sur la

résistance d'entrée Rll elle-même reliée à la borne d'en-

trée inversée de l'amplificateur différentiel 11 pour commuter la tension d'entrée VIN 1 destinée à être appliquée à la borne d'entrée inversée pour former la largeur d'hystérésis VTH' Au lieu de cela, il est possible que

comme représenté à la figure 7, l'inverseur 70 de l'exem-

ple de la figure 5 soit supprimé et qu'un circuit de com-

mutation 17 à blocage/déblocage soit branché en série sur la résistance de masse R 12 Dans ce circuit, lorsque

le circuit de commutation 17 est bloqué lorsque la ten-

sion de détection V 0 de l'amplificateur différentiel 11 est égale à la tension V H et ce circuit de commutation est débloqué lorsque la tension de sortie de détection V O est égale à la tension V comme dans le cas de la figure 5; le circuit de comparaison de signaux 15 se met en oeuvre avec une largeur d'hystérésis VTH qui change

en réponse aux variations du niveau du signal d'entrée.

Dans le mode de réalisation ci-dessus, la tension du signal de sortie de détection V 0 de l'amplificateur différentiel 11 utilise deux sources d'alimentation pour les tensions positives et négatives Lorsque la tension correspond à l'une des sources c'est-à-dire s'il s'agit de la tension nulle ou positive (ou de la tension nulle ou négative), on peut utiliser les montages des figures

8 et 9 avec le même résultat.

Dans le circuit de comparaison de signaux 15 de la figure 8, le circuit d'hystérésis 12 est formé d'une résistance d'entrée R 23 reliée à la borne d'entrée non inversée de l'amplificateur différentiel 11 et à une résistance de réaction R 24 La résistance de réaction R 24 est reliée à la borne de sortie de l'amplificateur

différentiel 11 par l'intermédiaire d'un circuit de com-

mutation de réaction 21 formé d'un transistor à effet de

champ FET dont la porte est à la masse.

Dans ce circuit, lorsque la sortie V O de l'amplifi-

cateur différentiel Il est au voisinage par exemple de zéro (V), le circuit de commutation 21 se débloque pour

permettre d'appliquer la tension d'entrée VIN 1 (qui pro-

vient de la division du signal d'entrée V 1 par la résis-

tance d'entrée R 23 et par la réaction de réaction R 24

à la borne d'entrée non inversée de l'amplificateur diffé-

rentiel 11 Si le signal de sortie V O de l'amplificateur différentiel 11 est positif, le circuit de commutation

21 se bloque et permet au signal d'entrée V 1 d'être appli-

qué directement à la borne d'entrée non inversée sans être divisé c'est-àdire que le signal est appliqué tel

quel Ainsi dans ce cas également le circuit de comparai-

son de signaux 15 présente une largeur d'hystérésis iden-

tique à celle du circuit de la figure 5 et la source d'alimentation peut se limiter à une seule source (dans ce cas la tension d'entrée V 1 doit être supérieure à la

tension de pincement du transistor à effet de champ FET.

Dans le circuit de comparaison de signaux 15 de la figure 9, le circuit à hystérésis 12 se compose d'une résistance d'entrée R 33 et d'une résistance de masse R 34, toutes deux reliées à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 11 La résistance de masse

R 34 est reliée à la masse par l'intermédiaire d'un cir-

cuit de commutation 25 constitué par exemple par un tran-

sistor bipolaire La base du transistor formant le circuit de commutation 25 reçoit un signal de sortie divisé comme signal de commande de commutation; ce signal provient du circuit diviseur de tension formé des résistances en série 26 et 27 branchées entre la borne de sortie de

l'amplificateur différentiel 11 et la masse.

Dans ce circuit, si le signal de sortie V 0 de l'am-

plificateur différentiel Il prend une valeur positive (par exemple la tension de la source d'alimentation +B

de l'amplificateur différentiel 11), le circuit de commu-

tation 25 se débloque et la tension d'entrée VIN 1 qui provient de la division du signal d'entrée V 1 par les résistances R 33 et R 34 est appliquée à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 11 Si le signal de sortie V O de l'amp Iificateur différentiel 11

prend une valeur par exemple proche de zéro (V), le cir-

cuit de commutation 25 se bloque et le signal d'entrée

V 1 non divisé est appliqué à la borne d'entrée d'inver-

sion de l'ampiificateur différentiel 11 En conséquence, dans ce cas également, le circuit de comparaison de signaux 15 fonctionne comme celui de la figure 5 et une

seule source d'alimentation suffit.

Alors que dans les modes de réalisation ci-dessus, la largeur d'hystérésis varie en fonction d'une variation du niveau de l'un des signaux d'entrée V 1 et V 2, si la largeur d'hystérésis change en fonction du changement des niveaux des deux signaux d'entrée V 1 et V 2, cela se produit comme suit:

A la figure 10, on a deux paires de circuits d'hys-

térésis 12 et 16 comme ceux par exemple de la figure 7

qui sont prévus symétriquement; l'une des paires de cir-

cuits à hystérésis 12 ' et 16 ' est commandée par un signal V 02 provenant de l'inversion du signal de sortie

V O (= V 01 l) de l'amplificateur différentiel 11, l'inver-

sion étant réalisée par l'inverseur 18.

Dans ce circuit, pour Vl = VH et V 02 = VL, les tensions d'entrée VIN 2 et VIN 1 sont respectivement les suivantes:

*V 1 RR 4 R 13

1 N 2 R 2 V R +R

VIN 2R 13 t R 14 2 13 R 14 VH

3 + R 141 R 1

R 12//R 14 ' R 12//Rll

3 O VI V 1 +

IN 1 Rll R 12 /R 1 R + R //R 14 h12 14 14 12 il V 1 V 12 lors de la commutation (VIN 1 = VIN 2) est donné par la relation suivante: V R 14 v R 13 R 12 _____R __il _ Vî 2 \ 13 + 14 2 + R 13 + 14 H R 14 ' 12 + /i

R 12// R 1 '

= A'DO 1 1 *D'12 14 OV

= e D2-t34 D H O avec R 1

A= 1

R 13 + R 14

R 13

B = R 13 + R

c = R 121/R 11

R 1 = 4 ', + R 12// R 1

D il +R 12 //R 14 '

D 12// R 14

si V o -=V Le 2 =V o QI VL et V 02 =VH, on Y

R 12 ' '/R 14

VIN 2 = R 13 + R 12 1/R 14

V 2 +

R 12 'I/ /R 13

R 14 + R 1 '/ -

R 14 '

R 14 ' '+R 1

R 11

VI + 14 + R 1

V 1 + V 12 lors de la commutation est d onnié par la relation suivante VL)

VIN 1 =

V L VH

R 12 '//R 14 R 12 '//R 13 RH)

V 12 R 13 + R 12 'R 14 + R 1R 12 ' //R 13 VLR 14 ' +RVH)

R 14 ' +Rll

R 14 '

=E H V 2 + F S H V G H À VH

avec

R 12 ' //R 14

E = 12 14

E R 13 + R 12 '//R 14

R 12 ' //R 13

F= R + R ' //R 13 VL

12 13

Rll

G R R

14 + Rll R 14 ' + Ril

H R

Ainsi, la largeur d'hystérésis VTH de ce circuit est donnée par la relation suivante: VTH = (A'D EH)V 2 + (B'D + G*H)VH (Ce D + Ft H)VL Comme dans l'équation ci-dessus, les coefficients autres que V 2 sont des coefficients fixes déterminés à la conception du circuit, le circuit cidessus selon l'invention présente une largeur essentiellement fixe

(B'D + GOH)VH (COD + FOH)VL lorsque V 2 est voisin de-

zéro alors qu'il y a une largeur d'hystérésis proportion-

nelle à V 2 ajouté à la partie fixe lorsque V 2 augmente.

Bien que l'équation ci-dessus soit établie pour la partie

correspondant à la borne d'entrée d'inversion de l'ampli-

ficateur différentiel 11, il est à remarquer que l'on peut établir de façon similaire la même équation pour

la partie correspondant à la borne d'entrée non inversée.

Comme indiqué ci-dessus, il est possible de réali-

ser un circuit dont la largeur d'hystérésis varie pour les deux entrées et présente une largeur d'hystérésis fixe. A moins que l'on ne considère l'influence du bruit lorsque le niveau du signal est faible, il est possible de brancher directement la borne t 2 aux figures 5, 7, 8, 9 sur une borne d'entrée de l'amplificateur différentiel 11 (la résistance R 13 est supprimée) et on supprime ainsi

le circuit à hystérésis 16 comprenant la résistance R 14.

De la même manière sauf si l'on considère l'influence du bruit, il est possible dans le circuit de la figure de brancher directement la borne t 2 sur une borne d'entrée de l'amplificateur différentiel 11 et ainsi on supprime le circuit à hystérésis 16 de résistance R 14 et

le circuit à hystérésis 16 ' de résistance R 14 '.

Dans ce qui précède, la comparaison porte directe-

ment sur le circuit de comparaison de signaux; un tel circuit selon l'invention s'applique à la commande de la commutation des antennes dansun système à réception diversifiée. La figure 11 est un schéma d'un système à réception diversifiée utilisant comme circuit de comparaison de

signaux un exemple selon l'invention.

A la figure 11, les références 31 A et 31 B désignent une paire d'antennes montées séparément à l'avant et à

l'arrière d'un véhicule par exemple un véhicule automo-

bile Les signaux de réception respectifs S A et 51 B sont

appliqués à l'avant A l'avant 32, les signaux de récep-

tion 51 A et 51 B sont respectivement reçus par les cir-

cuits amplificateurs haute fréquence 33 A, 33 B pour être mélangés par les circuits mélangeurs 34 A et 34 B avec la sortie d'un oscillateur local 71 respectif On fournit ainsi des signaux de fréquence intermédiaire 52 A et S

à travers des filtres 35 A et 35 B aux circuits de détec-

tion de niveau 36 A et 36 B comme signaux de sortie de la partie avant 32. Comme les circuits de détection de niveau 36 A et

36 B détectent le niveau des signaux contenant une compo-

sante de signal de, modulation d'amplitude AM, les signaux de sortie 53 A et 53 B ont une forme telle que la composante alternative se superpose à une composante continue Ces signaux de sortie 53 A et 53 B sont appliqués à la borne d'entrée d'inversion et à la borne d'entrée non inversée

de l'amplificateur différentiel 11 du circuit de comparai-

son de signaux 15 par l'intermédiaire respectivement des résistances d'entrée Ril et R 13 Dans ce cas, le circuit de comparaison de signaux 15 est réalisé de la même

manière que celui de la figure 10.

Le signal de sortie de détection V du circuit de comparaison de signaux 15 est fourni par l'intermédiaire du chemin base-collecteur d'un transistor 63 à un circuit

d'entrée de commutation 39 comme premier signal de com-

mande de commutation 54 Le signal de sortie de détection

VO est également fourni par l'intermédiaire d'un inver-

seur 18 et du chemin base-collecteur du transistor 64 au circuit d'entrée de commutation 39 comme second signal de commande de commutation 55 Le circuit d'entrée de commutation 39 choisit l'un des signaux de fréquence intermédiaire 52 A et 52 B dérivés des circuits mélangeurs 34 A et 34 B et apparaissant sur les bornes d'entrée des filtres 35 A et 35 B, le signal apparaissant ainsi étant celui dont le niveau est le plus élevé; on obtient un

signal de fréquence intermédiaire dans le circuit ampli-

ficateur de fréquence intermédiaire (non représenté) comme signal de sortie de fréquence intermédiaire 56 Pour cela, le circuit d'entrée de commutation 39 comporte des

sections de circuit de commutation 40 A et 40 B respective-

ment pour les signaux de fréquence intermédiaire 52 A et 52 B.

Les sections de circuit de commutation 40 A compor-

tent une première boucle de sortie formée d'un condensa-

teur de blocage 50 A pour la composante continue, une pre-

mière diode 51 A, un condensateur de blocage 52 A pour la composante continue, une seconde diode 53 A et un filtre 54 laissant passer comme signal de sortie le signal de fréquence intermédiaire 52 A du mélangeur 34 A De la même

manière, la section de circuit de commutation 40 B com-

porte une seconde boucle de sortie formée d'un condensa-

teur de blocage de composante continue 50 B, d'une troi-

sième diode 51 B, d'un condensateur de blocage de compo-

sante continue 528, d'une quatrième diode 53 B et un fil-

tre 54 laissant passer le signal de fréquence intermé-

diaire 52 B du mélangeur 34 comme signal de sortie Le second et le premier signal de commande de commutation et 54 sont utilisés pour le blocage et le déblocage

avec les diodes 51 A, 538, 51 B et 53 B respectives en fonc-

tion des niveaux relatifs des signaux de fréquence in-

termédiaire S et S

2 A 2 B'

Lorsque le niveau du signal d'entrée 52 correspon-

dant par exemple à la seconde antenne 31 B est supérieur à celui du signal d'entrée 52 A de la première antenne 31 A,

le signal de sortie de détection V 0 du circuit de compa-

raison de signaux 15 correspond à la tension élevée V He si bien que le premier signal de commande de commutation 54 est inversé par le transistor 63 et passe à l'état

logique "L" et le second signal de commande de commuta-

tion 55 inversé par l'inverseur 18 et le transistor 64 passe à l'état logique "H" Cependant, le second signal

de commande de commutation 55 d'état logique "H" déblo-

que le chemin de la résistance 55 à travers la troisième diode 51 B et la résistance 56 B vers le collecteur du transistor 63 qui reçoit le premier signal de commande

de commutation 54 de niveau logique "L" pour la composan-

te continue De la même manière, le second signal de commande de commutation 55 d'état logique "H" débloque le chemin de la résistance 57 B, la quatrième diode 53 B et la résistance 58 pour la composante continue Ainsi, les troisième et quatrième diodes 51 B et 53 B sont débloquées pour permettre au second signal de fréquence intermédiaire 52 B d'être fourni par la seconde boucle de sortie Comme à ce moment, la cathode de la première diode 51 A reçoit la tension divisée par la résistance 55 A, une cinquième diode 59 A et la résistance 60 A et son anode est reliée par l'intermédiaire de la résistance 56 A à la ligne du

premier signal de commande de commutation S d'état logi-

que "L", la diode 51 A est polarisée en opposition et la

seconde diode 53 A est polarisée en opposition par l'in-

termédiaire de la résistance 57 A En conséquence, le pre-

mier signal de fréquence intermédiaire 52 A est bloqué par la première et la seconde diodes 51 A et 53 A A ce

moment, le transistor 63 se débloque et une diode photo-

émissive 65 devient conductrice pour indiquer que le cir-

cuit reçoit le signal d'entrée 52 B' Au contraire si le niveau du signal d'entrée 53 A correspondant à la première antenne 31 A est supérieur à celui du signal d'entrée 53 B correspondant à la seconde antenne 31 B, le premier signal de commande de-commutation 54 passe à l'état logique "H" et le second signal de

commande de commutation 55 passe à l'état logique "L".

En conséquence, la première diode 51 A est conductrice par le chemin de la résistance 56 A, la première diode 51 A et

la résistance 55 A alors que la seconde diode 53 A est con-

ductrice en passant par le chemin de la résistance 58, la seconde diode 53 A et la résistance 57 A Ainsi, le premier signal de fréquence intermédiaire 52 A est fourni par

l'intermédiaire de la première boucle de sortie ci-dessus.

En même temps, comme l'anode de la troisième diode 51 B reçoit la tension divisée par la résistance 60 B, une sixième diode 59 B et la résistance 55 B et que la cathode reçoit le premier signal de commande de commutation 54 d'état logique "H" par la résistance 56 B, la diode 51 B est polarisée en opposition et la quatrième diode 53 B est

polarisée en opposition par l'intermédiaire de la résis-

tance 58 Le signal de fréquence intermédiaire 52 B est ainsi bloqué par la troisième et la quatrième diodes 51 B,

538 A ce moment, le transistor 64 est débloqué pour per-

mettre le déblocage de la diode photo-émissive 66 indi-

quant que le circuit reçoit le signal d'entrée 52 A' C'est pourquoi selon le montage réalisé, il est possible que l'un des signaux de fréquence intermédiaire associés aux signaux reçus, dérivés de la première et de la seconde antennes et qui correspond à la meilleure

réception, soit choisi automatiquement pour être appli-

qué au circuit correspondant En conséquence, lorsque le véhicule pénètre dans une zone de champ électrique avec une différence entre les signaux d'entrée 52 A et 52 B, même si les niveaux des signaux de réception et ainsi

des signaux de fréquence intermédiaire 52 A et 52 B subis-

sent des fluctuations, la largeur de 1 ' hystérésis du

circuit de comparaison de signaux 15 subit des fluctua-

tions en réponse à celles du niveau du signal et on a une

largeur d' hystérésis fixe si le niveau du signal d'en-

trée est faible Ainsi, le traitement de sélection des

signaux reste stable à tout instant.

Selon le mode de réalisation de l'invention, il est possible de réaliser facilement un récepteur à diversions

dans lequel lorsque les deux signaux d'entrée sont compa-

rés l'un à l'autre, la largeur de l'hystérésis varie en fonction de la fluctuation du niveau du signal d'entrée lorsque le niveau du signal d'entrée est faible, on obtient

une largeur fixe pour l'hystérésis.

Claims (1)

1. R E V E N D I C A T I O N S

   ) Circuit de comparaison de signaux formé d'un amplificateur différentiel ( 11) pour comparer un premier

   et un second signaux d'entrée (V 1, V 2) et ayant un atté-

   nuateur à commande de gain variable reliant la sortie de l'amplificateur différentiel ( 11) à la borne d'entrée du

   premier signal (V 1) circuit caractérisé en ce que l'atté-

   nuateur ( 12, 13, 14, R,11 R 12) commute ( 13) son gain en fonction de la variation du signal de sortie (Vy) (VH) (VL) de l'amplificateur différentiel ( 11) pour modifier la

   largeur d'hystérésis (VTH> en fonction des signaux d'en-

   trée. 2 ) Circuit de comparaison de signaux selon la

   revendication 1, caractérisé en ce que le circuit atténua-

   teur ( 12) comporte une résistance d'entrée (Rl), une résistance de mise à la masse (R 12) et un circuit de

   commutation de dérivation ( 13) en parallèle sur la résis-

   tance d'entrée (Rl>) et ce circuit de commutation de déri-

   vation ( 13) est bloqué ou débloqué par le signal de sor-

   tie (V 0) de l'amplificateur différentiel ( 11).

   ) Circuit de comparaison de signaux selon la

   revendication 1, caractérisé en ce que le circuit atténua-

   teur ( 12) comporte une résistance d'entrée (Rl>), une résistance de mise à la masse (R 12) et un circuit de commutation blocage/déblocage ( 17) branché en série sur la résistance de mise à la masse (R 12) et le circuit de commutation ( 17) est débloqué ou bloqué par le signal de

   sortie de l'amplificateur différentiel ( 11).

   ) Circuit de comparaison de signaux selon la

   revendication 1, caractérisé en ce que le circuit atténua-

   teur ( 12) comporte une résistance d'entrée (Rl), une résistance de réaction (R 24) et un circuit de commutation blocage/déblocage ( 21) branché entre la résistance de réaction (R 24) et la borne de sortie de l'amplificateur différentiel ( 11), et le circuit de commutation ( 21) est débloqué et bloqué chaque fois que le niveau du signal

   de sortie de l'amplificateur différentiel ( 11) commute.

   ) Circuit de comparaison de signaux selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'amplificateur différentiel ( 11) comporte sur la borne d'entrée recevant le second signal d'entrée, un circuit atténuateur (R 13, R 14) de façon à faire correspondre les sensibilités pour

   le premier et le second signal d'entrée.

   ) Circuit de comparaison de signaux caractérisé en ce qu'il comporte un amplificateur différentiel ( 11) pour comparer un premier et un second signal d'entrée (V 1, V 2), un premier circuit à hystérésis ( 12) ayant un atténuateur à commande variable relié à l'amplificateur différentiel ( 11) sur la borne d'entrée pour le premier signal d'entrée et un second circuit à hystérésis ( 16) correspondant à un atténuateur fixe relié à la borne d'entrée de l'amplificateur différentiel correspondant au premier ou au second signal d'entrée, l'atténuateur à commande variable commutant son gain en fonction de la

   variation du signal de sortie de l'amplificateur différen-

   tiel ( 11) pour modifier la largeur d'hystérésis de cet

   amplificateur différentiel lors de l'opération de compa-

   raison en fonction des variations du premier signal d'en-

   trée et une largeur d'hystérésis fixe au moins lorsque

   le premier signal d'entrée est de niveau bas.

   ) Circuit de comparaison de signaux selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'atténuateur comporte une résistance d'entrée, une résistance de masse et un circuit de commutation de dérivation en parallèle sur la résistance d'entrée, ce circuit de commutation de

   dérivation étant bloqué et débloqué par le signal de sor-

   tie de l'amplificateur différentiel.

   ) Circuit de comparaison de signaux selon la

   revendication 6, caractérisé en ce que le circuit atténua-

   teur comporte une résistance d' entrée&(R 23), une résis-

   tance de mise à la masse (R 24) et un circuit de commu-

   tation blocage/déblocage ( 21) qui est en série sur la résistance de mise à la masse (R 24), ce circuit ( 21)

   étant bloqué et débloqué par le signal de sortie de l'am-

   plificateur différentiel ( 11). ) Circuit de comparaison de signaux selon la

   revendication 6, caractérisé en ce que le circuit atténua-

   teur ( 11) comporte une résistance d'entrée, une résistance de réaction et un commutateur blocage/déblocage entre la

   résistance de réaction et la borne de sortie de l'ampli-

   ficateur différentiel ( 11) et le circuit de commutation blocage/déblocage est commuté entre son état bloqué et son état débloqué chaque fois que le niveau du signal de

   sortie de l'amplificateur différentiel commute.