FI66916B - Haerdbar nysilverliknande cu-zn-ni-mn-legering - Google Patents
Haerdbar nysilverliknande cu-zn-ni-mn-legering Download PDFInfo
- Publication number
- FI66916B FI66916B FI772028A FI772028A FI66916B FI 66916 B FI66916 B FI 66916B FI 772028 A FI772028 A FI 772028A FI 772028 A FI772028 A FI 772028A FI 66916 B FI66916 B FI 66916B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- alloy
- cold
- new
- manufacture
- alloys
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 49
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 49
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910003286 Ni-Mn Inorganic materials 0.000 claims description 4
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010956 nickel silver Substances 0.000 description 14
- 229910001316 Ag alloy Inorganic materials 0.000 description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910017532 Cu-Be Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000005562 fading Methods 0.000 description 5
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 4
- 229910000645 Hg alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical compound [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017518 Cu Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017752 Cu-Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017943 Cu—Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018605 Ni—Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 240000002834 Paulownia tomentosa Species 0.000 description 1
- 235000010678 Paulownia tomentosa Nutrition 0.000 description 1
- 241001416177 Vicugna pacos Species 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021538 borax Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N copper zinc Chemical compound [Cu].[Zn] TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- MOFOBJHOKRNACT-UHFFFAOYSA-N nickel silver Chemical compound [Ni].[Ag] MOFOBJHOKRNACT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000004328 sodium tetraborate Substances 0.000 description 1
- 235000010339 sodium tetraborate Nutrition 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
-
- G—PHYSICS
- G04—HOROLOGY
- G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
- G04B13/00—Gearwork
- G04B13/02—Wheels; Pinions; Spindles; Pivots
-
- G—PHYSICS
- G04—HOROLOGY
- G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
- G04B15/00—Escapements
- G04B15/14—Component parts or constructional details, e.g. construction of the lever or the escape wheel
-
- G—PHYSICS
- G04—HOROLOGY
- G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
- G04B37/00—Cases
- G04B37/22—Materials or processes of manufacturing pocket watch or wrist watch cases
Landscapes
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Adornments (AREA)
- Contacts (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
iwi ^.KUULUTUSjULKAISU
™ ^ UTLÄGGNINGSSKMFT 6691 6 i ά υ,., y ^C.L' iu ^ ’ (M) K*Jt/h».a.3 c 22 C 30/02, 9/01» SUOMI—FINLAND pi) 772028 (22) HriNMhpM-AMeinfapAt 29.06.77 ' ' (23) AfavM-GHdgUttd^ 29.06.77 (41) TMtot JmMmIoI — Mvk rfMlg 16 fll 7ft hMtti· j· rakiftarlhallltM .... ________________________________ ' M*». ech «thterstyrOs* 1 ' 3l.08.8i» (32)(33)(31) foiled ***** prterim 15.07.76 Sveitsi-Schweiz(CH) 9081/76 (71) Institut Straumann AG, CH-M37 Waldenburq, Sveitsi-Schweiz(CH) (72) Pierre Mardchal, Waldenburq, Sveitsi-Schweiz(CH) (7*0 Leitzinger Oy (5^) Karkaistava, uushopeamainen Cu-Zn-Ni-Mn-lejeerinki -Härdbar nysi1 veriiknande Cu-Zn-NI-Mn-legering
Uushopealla (englantilaisessa kielenkäytössä Nickel silver, ranskalaisessa kielenkäytössä maillechort blanc argent ja italialaisessa ja espanjalaisessa kielenkäytössä Alpacca tai Alpaca) tarkoitetaan Ni-Cu-zn-lejeerinkiä, jolla on hopeamainen väri, hyvä korroosionkestävyys ja hyvät lujuusominaisuudet ja jota käytetään mekaanikassa, sähkötekniikassa, arkkitehtuurissa rakenneaineena ja myös korujen ja taide-esineiden valmistuksessa.
Tunnettujen uushopealejeerinkien koostumus on esimerkiksi: 45 - 70 %, parhaiten 60 - 64 %, Cu (esimerkiksi 62 %) 8 - 45 %, parhaiten 15 - 24 %, Zn (esimerkiksi 20 %) 8 - 28 %, parhaiten 12 - 25 %, Ni (esimerkiksi 18 %).
Tunnetaan myös uushopealejeerinkiä, joihin on lisätty magnaania.
Ne sisältävät esimerkiksi vielä: 1 - 15 S, parhaiten 2 - 6 %, Mn (esimerkiksi 4 %).
2 6691 6 Näitä aiemmin tunnettuje uushopealejeerinkejä ei voi yleensä karkaista lämpökäsittelyn avulla, vaan lujuuden parantamiseksi ne kylmämuovataan, jolloin venyvyys huononee voimakkaasti. Niillä on tosin valkoinen väri, jolla on kuitenkin taipumus kellertyä.
Oheisen keksinnön tavoitteena olisi saada aikaan uushopeamainen, Cu-Zn-Ni-Mn-pohjäinen lejeerinki, joka voidaan toisaalta tehdä kylmämuovaamalla lujemmaksi kuin tähän mennessä tunnetut uushopea-lejeeringit, jolloin kuitenkin säilytetään suuri venyvyys, ja joka toisaalta voidaan karkaista lämpökäsittelemällä, jolloin saadaan lujuuksia, jotka ovat vähintään yhtä korkeita kuin tunnettujen uushopealejeerinkien ja erityisesti sähkötekniikassa käytetyn Cu-Be-lejeeringin lujuudet. Mahdollisuuksien mukaan tämän uuden materiaalin lujuuden termisesti karkaistussa tilassa tuli kuitenkin olla suurempi kuin kummankin edellä mainitun materiaalin lujuus. Uudella lejeeringillä tuli lisäksi olla kaunis valkoinen, ei-keller-tävä väri. Tämän lisäksi se oli voitava valmistaa vertailukelpoisin kustannuksin ja sen tuli muilta laatuominaisuuksiltaan vähintäänkin vastata tunnettuje uushopealejeerinkejä ja Cu-Be-lejeerinkejä.
Tälle keksinnön mukaiselle lejeeringille on tunnusomaista, että se sisältää seuraavat ainesosat: 38 - 42 % Cu 23 - 26,5 % yhtä tai useampaa alkuainetta, Zn, Sn, In, jolloin kokonaispitoisuus Sn + In on korkeintaan 10 %, 19,5 - 22,5 % yhtä tai useampaa alkuainetta Ni, Co, jolloin Co-pitoisuus on korkeintaan 5 %, 12 - 16 % Mn 0,05 - 0,3 * harvinaisia maametalleja sekä desoksidaatioalkuaineena toimivaa lisäainetta ryhmästä Li,
Mg, Ca, Ti ja tavanomaisena epäpuhtautena rautaa.
Lejeeringin eräässä erityisen tarkoituksenmukaisessa suoritusmuodossa pääainesosia on seuraavissa suhteissa: 24,8 % yhtä tai useampaa alkuainetta Zn, Sn, In 21 % yhtä tai useampaa alkuainetta Ni + Co 14 % Mn 3 66 91 6 0,2 % Be + harvinaisia maametalleja loput Cu.
Tämän uuden lejeeringin sulattamisessa voidaan käyttää tähän mennessä tunnettujen ternääristen, Cu-Ni-Zn, tai kvaternääristen Cu-Ni-Mn-zn, uushopea-lejeerinkien tai tähän mennessä tunnettujen Cu-Be-lejeerinkien tavanomaista sulatuskäytäntöä.
Näiden uusien lejeerinkien sulamisalue on välillä 850 ja 960°C, siis 150 - 200°C alhaisempi kuin esimerkiksi tunnetun Cu Ni 18 zn 20 uushopealejeeringin sulamisalue. Täten sulattaminen ja valaminen yksinkertaistuvat oleellisesti, koska saavutetaan seuraavat edut: Säästetään energiaa, Zn- ja Μη-häviöt ovat vähäisemmät, haluttu tavoitekoostumus voidaan säilyttää paremmin, sulatusupokkaiden ja valukokillien sekä muiden apuvälineiden kestoaika on pidempi. Lejeerinki voidaan esimerkiksi sulattaa imassa käyttämällä puu-hiilikerrosta tai booraksi- tai kryoliittilietettä, jolloin ovetta-vat tai desoksidoivat lisäaineet, siis Be tai SE, tulee lejeerata mukaan vasta välittömästi ennen valua. Lejeerinkiä voidaan kuuma-muovata lämpötila-alueella 600 - 730°C, parhaiten 670 - 710°C:ssa sullakepuristimilla, 630 - 670°C:ssa valsseilla ja takomalla. Uusi lejeerinki voidaan mahdollisia, esimerkiksi suhteessa 40:1 kuuma-suulakepuristimilla. Suhteellisesti alhaisempi kuuma-uudelleen-muovaus-lämpötila tekee mahdolliseksi kuuma-uudelleenmuovaus-väli-neiden pitkän kestoajan. Kaikki nämä edut tekevät kuuma-uudelleen-muovausprosessista hyvin taloudellisen.
Lejeerinki on yli noin 550°C:ssa yksifaasinen, sillä on nk. -faasi alle noin 550°C:ssa, se eroaa kuumamuovatussa tilassa vain hitaasti tetragonaaliseksi faasiksi, ja mikäli lejeerinki sisältää Be:tä, myös vileä yhdeksi intermetalliseksi faasiksi. Koska kummankin faasin erottumisnopeudet ovat pieniä, jäähdytysnopeudet kuumauudel-leenmuovauslämpötiloista huoneen lämpötilaan ennen kylmämuovausta eivät ole kovin kriittisiä, joten lejeerinki on huoneen lämpötilassa vileä yksifaasinen ja se voidaan vaikeuksitta kylmämuovata. Kuuma-suulakepuristettujen sauvojen, joiden halkaisija oli 16 - 22 mm ja jotka oli jäähdytetty ilmassa 690°C:sta huoneen lämpötilaan, 6691 6 poikkileikkauksia on voitu pienentää 95 %:iin asti. Valssaamalla, mankeloimalla# vasaroimalla, vetämällä, takomalla ja muilla menetelmillä on mahdollista päästä 90 % kylmämuovausasteeseen, ilmaistuna poikkileikkauksen pienenemänä, koska lejeerinki on hehkutetussa ti-lassa pehmeää, sen Vickers-kovuus on nimittäin vain noin 110 kp mm . Vaikkakin kylmämuovauksen aikaansaama kovettuminen on voimakkaampi kuin tähän mennessä tunnetuissa ternäärisissä tai kvaternäärisissä uushopealejeeringeissä, uuden lejeeringin venyvyys pienenee kuitenkin vain vähän kylmämuovauksessa, jolloin jää käytännöllisesti katsoen kokonaan pois vaara, että lejeerinki murtuu uudelleenmuovauksen aikana materiaalin ylikuormituksesta, mikä tähän mennessä tunnettuihin ternäärisiin tai kvaternäärisiin uushopealejeerinkeihin verrattuna parantaa myös taloudellisuutta ja tekee monimutkaisten profiilien tai osien valmistuksen selvästi yksinkertaisemmaksi tai ylipäätään mahdolliseksi.
Tämän vuoksi myös välihehkutuksen - uudelleenkoteytyshehkutuksen -tarve on vähäisempi. Uudelleenkiteytyshehkutukset voidaan suorittaa välillä 570 ja 630°C, parhaiten 600°C:ssa.
Koska vety ei haurasta lejeerinkiä, kaikenlaatuiset termiset käsittelyt, esimerkiksi uudelleenkiteytyshehkutus ja karkaisu, voidaan suorittaa puhtaassa vetykaasussa tai vetykaasua sisältävässä kaasukehässä.
TyÖkappaleille, jotka oli valmistettu lejeeringistä, jonka koostumus oli: 40 % Cu 24,8 % Zn 20 % Ni 15 % Mn 0,10% Be 0,10% SE, ja jotka oli hehkutettu 600°C:ssa ja sen jälkeen kylmävalssattu pyö-reiksi, saatiin seuraavat Vickers-kovuusarvot: —2 6691 6 5 hehkutettu 110 kp mm _2 20 % kylmämuovattu 200 kp mm -2 30 % kylmämuovattu 215 kp mm -2 40 % kylmämuovauttu 230 kp mm _ 2 50 % kylmämuovattu 240 kp mm _ 2 75 % kylmämuovattu 250 kp mm _2 90 % kylmämuovattu 270 kp nm
Koska keksinnön mukaisesti näillä lejeeringeillä on kovuuden ja lujuuden välinen suhde 2,1 - 2/3/ päästiin kylmämuovauksella lujuuk--2 siin 130 N mm asti.
Jos tämä kylmämuovattu lejeerinki lämpökäsitellään välillä 300 ja 450°C, jolloin optimi on välillä 370 ja 420°C/ niin lujuuden havai- -2 taan kasvavan paljon, arvoon 1750 N mm asti.
Mekaanisena ominaisuutena voitiin 30-90-prosenttisen kylmämuovauk-sen jälkeen mitata karkaistuminen 390°C:ssa.
Tasamasaainen venymä: 1 4 % lujuudesta riippuen, so.
1,5 - 2,5 %, 1750 N mm"2 3 - 4 %, 1500 N mm"2 -2
Murtovenymä: 3 - 6 %, 1750 N mm 5 - 8 %, 1500 N mm"2 Tällöin on huomattava, että lähtöaineen kylraämuovausasteestä riippuen päästöaika, jolla saavutetaan korkein saavutettavissa oleva lujuus, ei ole yhtä pitkä. 390°C:ssa todettiin seuraavat ajat: 30 % kylmämuovattu 13 tuntia 390°C:ssa 60 % kylmämuovattu 9 tuntia 390°C:ssa 90 % kylmämuovattu 1,5 tuntia 390°C:ssa * ·%
Kokemuksen perusteella noin 20 - 30-prosenttisesta kylmämuovauksesta lähtien korkein saavutettavissa oleva lujuus ei riipu enää lähtömateriaalin kylmämuovausasteestä. Ilman kylmämuovausta voidaan lujuu- -2 deksi saavuttaa 1300 - korkeintaan 1600 N mm 6 6691 6 Nämä uusien lejeerinkien ominaisuudet ovat oleellisesti parempia kuin tähän mennessä tunnettujen temääristen tai kvaternääristen uushopealejeerinkien sekä aiemmin tunnettujen karkaistavien Cu-Be-lejeerinkien vastaavat ominaisuudet. Siten esimerkiksi ei-karkaistavan ternäärisen elohopealejeeringin, joka sisältää 62 % Cu - 18 % Ni ja 20 % Zn ja jota käytetään parhaiten jousimateriaalina, lujuus -2 kylmämuovatussa tilassa on minimaaliset 610 N mm ja venymä vain noin 1 %. Karkaistavan Cu-Be-lejeeringin, jonka koostumus on 1,8 - 2,1 % Be, Co + Ni + Fe 0,2 - 0,6 %, loput kuparia ja jota samoin käytetään parhaiten jousimateriaalina, kovuus täysin karkais- _2 tussa tilassa on vain 1500 N mm ja murtovenymä vain noin 1 %.
Karkaistun, kylmämuovatun, uuden lejeeringin erittäin korkea lujuus johtuu jo mainitun tetragonaalisen faasin erottumisesta alle noin 550°C:ssa ja, mikäli uusi lejeerinki sisältää Be:tä, myös jo mainitun intermetallisen faasin erottumisesta.
Keksinnön mukaisesta lejeeringistä valmistettujen karkaistujen työkappaleiden suurin lujuus säilyy lämpötiloihin 200 - 250°C asti, kun taas työkappaleissa, esimerkiksi jousissa, jotka on valmistettu Cu Ni 18 Zn 20-uushopealejeeringistä, lujuus pienenee jo suhteellisen lyhyenkin aikaa 250°C:ssa lämmitettäessä lähtölujuuteen verrattuna 7 - 15 %.
Uudella lejeeringillä on vielä seuraavat fysikaaliset ominaisuudet, jolloin suluissa on annettu tunnetun lejeeringin Cu Ni 18 Zn 20 vastaavat arvot: Sähkönjohtavuus: hehkutettu: 2,7 - 2,9 * ΙΟ6 Ω-1 m-1 (3 - 3,5 · ΙΟ6 Ω-1 m-1) 30 - 90 % kylmämuovattu* 2,4 - 2,7 10 6 Ω-1 m-1 karkaistu: 30 - 90 % kylmämuovattu, hehkutettu 390°C:ssa: 2,7-2,9 * ΙΟ6 Ω-1 m"1 Sähkönjohtavuutta voidaan parantaa vielä noin 50 %:lla "Ueberver-gii tung"-menetelmäl lä.
7 6691 6 E-moduli: 5 -2 hehkutettu ja kylmämuovattu: n. 1,1 * 10 N mm (1,25 - 1,35 · 1045 N nm"2) karkaistu, 30 - 90 % kylmämuovattu, hehkutettu 390°C:ssa: noin 1,2 - 1,3 · 105 N mT2.
Magneettisuus: ei magneettinen Tiheys: 8,08 kg/dm3, (8,7 kg/dm3)
TyÖkappaleilla, jotka on valmistettu modifioidusta lejeeringistä, so. lejeeringistä, jossa osa nikkelisisällöstä on korvattu koboltilla tai jonka koostumus on seuraava: 40 % Cu 24.8 % Zn 20 % Ni 1 % Co 14 % Mn 0,10 % Be
0,10 % SE
on samalla tavoin mekaanisesti ja termisesti käsittelemällä mitattu -2 lujuuksien 1850 N mm ja enemmän.
Samanlaisia arvoja mitattiin työkappaleilla, jotka on valmistettu kolmannesta lejeerinkiesimerkistä, jonka koostumus on: 23.8 % Zn 2 % Sn 20 % Ni 1 % Co 14 % Mn 0,05 % Be
0,05 % SE
Loput Cu 6691 6
Uuden lejeeringin hinunenemättömyys ilmassa on selvästi pareitpi kuin tähän mennessä tunnettujen ternääristen tai kvaternääristen uushopea-lejeerinkien ja myös tähän mennessä tunnettujen Cu-Be-lejeerinkien himmenemättömyys.
Himmeneminen 3-prosenttisessa natriumkloridiliuoksessa noin 40°C:ssa on vain vähäinen verrattuna tähän mennessä tunnettujen vertailule-jeerinkien himmenemiseen.
Uusi lejeerinki on kyllästetyssä aramoniakkihöyryssä ehdottomasti jännitys-särökorroosio-kestävä.
Pintakäsittely galvaanisilla päällysteillä (kromaamalla, niklaamalla, hopeoimalla, kultamaalla) ei ole monissa käytöötapauksisa tarpeellista, koska himmenemisen kestävyys ja luonnollinen väri eivät vaadi tällaisia käsittelyjä.
Uusi lejeerinki voidaan pehmeä- tai kovajuottaa ja myös hitsata. Lyhytaikaiset käsittelylämpötilat alle 350 - 400°C eivät lainkaan pienennä kylmämuovattujen tai karkaistujen osien lujuutta.
Koska uuden lejeeringin lujuus- tai jousiominaisuudet ovat 1,8-3 kertaa korkeampia yleensä tunnettujen elohopealejeerinkien ja Cu Ni 18 Zn 20 uuselohopealejeeringin, jota käytetään parhaiten jousimateriaalina, vastaavat ominaisuudet ja noin 1,2 - 1,3 kertaa korkeammat kuin vastaavien Cu-Be-lejeerinkien, joita myös käytetään parhaiten jousimateriaalina, uusi lejeerinki soveltuu erityisen hyvin kaikenlaatuisten jousien valmistukseen sekä myös sähkökontakti-osien valmistukseen.
Erinomaisen kylmämuovattavuutensa ansiosta lejeerinki on erityisen merkityksellinen valmistettaessa esimerkiksi valssaamalla tai mankeloimalla, vetämällä syvävetämällä ja takomalla monimutkaisia profiileja tai osia, jotka voidaan tämän jälkeen kovettaa.
Koska uuden lejeeringin venyvyys on erityisen suuri, se soveltuu monimutkaisten osien, jotka valmiiksi työstämisen jälkeen voidaan vielä kovettaa, stanssaarniseen, kuten esimerkiksi varmuusavainten, kellokoteloiden tai kellokoneistojen ankkurihaarukoiden ja hammas-rattaiden valmistukseen. Uuden lejeeringin suuri lujuus ja venyvyys 9 6691 6 täysin kovetetussa tilassa tekee tämän laakerin erityisen sopivaksi moniin kellonosiin, joiden tulee olla lisäksi kulutuksenkestäviä ja jotka eivät saa olla magneettisia, kuten esimerkiksi akselit, viipotinkarat, vetojousikotelot, kellonkotelot ja lukuisat tarkkuus-tekniikan ja laitetekniikan osat.
Claims (6)
1. Karkaistava, uushopeamainen Cu-Zn-Ni-Mn-lejeerinki, tunnettu siitä, että se sisältää seuraavat ainesosat: 38 - 42 % Cu 23 - 26,5 * yhtä tai useampaa alkuainetta, Zn, Sn, In, jolloin kokonaispitoisuus Sn + In on korkeintaan 10 %, 19,5 - 22,5 % yhtä tai useampaa alkuainetta Ni, Co, jolloin Co-pitoisuus on korkeintaan 5 %, 12 - 16 % Mn 0,05 - 0,3 % harvinaisia maametalleja sekä desoksidaatioalkuaineena toimivaa lisäainetta ryhmästä Li, Mg, Ca, Ti ja tavanomaisena epäpuhtautena rautaa.
2. patenttivaatimuksen 1 mukainen lejeerinki, tunnettu siitä, että pääainesosia on seuraavissa suhteissa: 24,8 % yhtä tai useampaa alkuainetta zn, Sn, In 21 % yhtä tai useampaa alkuainetta Ni + Co
14. Mn 0,2 % Be + harvinaisia maametalleja loput Cu,
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukaisten lejeerinkien käyttö tarkkuusmekaniikan rakenneosien valmistuksessa.
4. patenttivaatimuksen 3 mukainen käyttö kellojen rakenneosien valmistuksessa.
5. Patenttivaatimuksen 3 mukainen käyttö jousien valmistuksessa.
6. patnettivaatimuksen 3 mukainen käyttö sähköisten kontaktiosien valmistuksessa.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH908176A CH621577A5 (fi) | 1976-07-15 | 1976-07-15 | |
| CH908176 | 1976-07-15 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI772028A7 FI772028A7 (fi) | 1978-01-16 |
| FI66916B true FI66916B (fi) | 1984-08-31 |
| FI66916C FI66916C (fi) | 1984-12-10 |
Family
ID=4348138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI772028A FI66916C (fi) | 1976-07-15 | 1977-06-29 | Haerdbar nysilverliknande cu-zn-ni-mn-legering |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4147568A (fi) |
| JP (1) | JPS5311117A (fi) |
| AU (1) | AU507768B2 (fi) |
| CA (1) | CA1091957A (fi) |
| CH (1) | CH621577A5 (fi) |
| DE (1) | DE2635947C3 (fi) |
| FI (1) | FI66916C (fi) |
| FR (1) | FR2358469A1 (fi) |
| GB (1) | GB1508259A (fi) |
| SE (1) | SE439782B (fi) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH623711B (de) * | 1978-12-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Uhr. | |
| GB0324439D0 (en) * | 2003-10-20 | 2003-11-19 | Levingston Gideon R | Minimal thermal variation and temperature compensating non-magnetic balance wheels and methods of production of these and their associated balance springs |
| CN101857927B (zh) * | 2010-06-25 | 2011-11-30 | 绍兴市越宇铜带有限公司 | 微合金化铜合金 |
| EP2728024B1 (en) * | 2011-06-29 | 2017-01-04 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Silver-white copper alloy and method for its manufacture |
| US9861455B2 (en) | 2013-07-30 | 2018-01-09 | TI Intellectual Property Inc. | Dental implant system |
| EP3184211A1 (fr) * | 2015-12-21 | 2017-06-28 | ETA SA Manufacture Horlogère Suisse | Matériau obtenu par compaction et densification de poudre(s) métallique(s) |
| EP3301520A1 (fr) * | 2016-09-30 | 2018-04-04 | Nivarox-FAR S.A. | Composant horloger comportant un alliage haute entropie |
| US10378092B2 (en) | 2016-10-17 | 2019-08-13 | Government Of The United States Of America, As Represented By The Secretary Of Commerce | Coinage alloy and processing for making coinage alloy |
| US10344366B2 (en) | 2016-10-17 | 2019-07-09 | The United States Of America, As Represented By The Secretary Of Commerce | Coinage alloy and processing for making coinage alloy |
| US10513768B2 (en) | 2016-10-19 | 2019-12-24 | Government Of The United States Of America, As Represented By The Secretary Of Commerce | Coinage cladding alloy and processing for making coinage cladding alloy |
| DE102018003216B4 (de) * | 2018-04-20 | 2020-04-16 | Wieland-Werke Ag | Kupfer-Zink-Nickel-Mangan-Legierung |
| CN115491566B (zh) * | 2022-09-20 | 2023-06-20 | 河北中泊防爆工具集团股份有限公司 | 一种低铜合金材料及其制备方法和应用 |
| EP4603924A1 (fr) * | 2024-02-19 | 2025-08-20 | Richemont International S.A. | Axe horloger a base de materiau intermetallique |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE523301C (de) * | 1927-04-14 | 1931-04-22 | Siemens & Halske Akt Ges | Kupfer-Nickel-Beryllium-Legierung |
| FR897484A (fr) * | 1941-05-02 | 1945-03-22 | F A Lange Metallwerke Ag | Maillechort contenant du manganèse et du nickel |
| DE1092218B (de) * | 1952-12-20 | 1960-11-03 | Isabellen Huette Heusler Kom G | Verfahren zur Herstellung ausgehaerteter Gegenstaende aus Kupfer-Nickel-Mangan-Zink-Legierungen |
-
1976
- 1976-07-15 CH CH908176A patent/CH621577A5/de not_active IP Right Cessation
- 1976-08-10 DE DE2635947A patent/DE2635947C3/de not_active Expired
- 1976-09-16 GB GB38392/76A patent/GB1508259A/en not_active Expired
-
1977
- 1977-06-29 FI FI772028A patent/FI66916C/fi not_active IP Right Cessation
- 1977-07-08 AU AU26868/77A patent/AU507768B2/en not_active Expired
- 1977-07-13 FR FR7721756A patent/FR2358469A1/fr active Granted
- 1977-07-14 SE SE7708212A patent/SE439782B/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-07-14 CA CA282,751A patent/CA1091957A/en not_active Expired
- 1977-07-15 JP JP8431277A patent/JPS5311117A/ja active Granted
- 1977-07-15 US US05/816,175 patent/US4147568A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2358469B1 (fi) | 1980-06-06 |
| JPS5551507B2 (fi) | 1980-12-24 |
| FI66916C (fi) | 1984-12-10 |
| GB1508259A (en) | 1978-04-19 |
| DE2635947C3 (de) | 1981-05-21 |
| AU507768B2 (en) | 1980-02-28 |
| AU2686877A (en) | 1979-01-11 |
| JPS5311117A (en) | 1978-02-01 |
| FR2358469A1 (fr) | 1978-02-10 |
| DE2635947B2 (de) | 1980-07-03 |
| SE439782B (sv) | 1985-07-01 |
| US4147568A (en) | 1979-04-03 |
| DE2635947A1 (de) | 1978-01-19 |
| SE7708212L (sv) | 1978-01-16 |
| FI772028A7 (fi) | 1978-01-16 |
| CA1091957A (en) | 1980-12-23 |
| CH621577A5 (fi) | 1981-02-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Davis | Alloying: understanding the basics | |
| FI66916B (fi) | Haerdbar nysilverliknande cu-zn-ni-mn-legering | |
| JP2014512452A (ja) | Ｃｕ−Ｎｉ−Ｚｎ−Ｍｎ合金 | |
| CN101956134B (zh) | 一种高强度、高塑性含铜高碳twip钢及其制备工艺 | |
| US4142918A (en) | Method for making fine-grained Cu-Ni-Sn alloys | |
| JP2007531824A (ja) | 切削可能な鉛含有Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｎ合金及びその製造方法 | |
| US5885376A (en) | Corrosion-resistant high-strength copper based alloy having excellent blankability | |
| US11851735B2 (en) | High-strength and ductile multicomponent precision resistance alloys and fabrication methods thereof | |
| US6110084A (en) | Combined roll having excellent resistance to thermal shock | |
| JP2002302722A (ja) | 高強度青銅系合金及びその製造方法 | |
| CN112877565A (zh) | 一种铜钢固液双金属复合材料及其制备方法 | |
| Rayaprolu et al. | High nitrogen stainless steel wire | |
| JPH01177327A (ja) | 銀白色を呈する快削性銅基合金 | |
| JP2020172694A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| US20060088437A1 (en) | Copper based precipitation hardening alloy | |
| CN106636850B (zh) | 高温抗氧化性高强度掺稀土合金材料及制备方法 | |
| CN112848552A (zh) | 一种海洋工程用铜钢固液复合双金属材料及其制备方法 | |
| CN112853150A (zh) | 一种化工用铜钢固液复合双金属材料及其制备方法 | |
| CN112877600A (zh) | 一种电子电力用铜钢固液复合双金属材料及其制备方法 | |
| CN106435333A (zh) | 一种高氮高镍不锈钢的制备方法 | |
| Fischer-Bühner | Hardening of low-alloyed gold | |
| JPH022939B2 (fi) | ||
| US6761780B2 (en) | Method of manufacturing a high Mn non-magnetic steel sheet for cryogenic temperature use | |
| CN116944733A (zh) | 一种耐腐蚀堆焊用镍铝青铜焊丝及制造方法 | |
| KR850004126A (ko) | 가공-경화성 오오스테나이트 스텐레스 강철 및 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: INSTITUT STRAUMANN AG |