FI65275B - Foerfarande foer termisk krackning av kolvaeteolja - Google Patents
Foerfarande foer termisk krackning av kolvaeteolja Download PDFInfo
- Publication number
- FI65275B FI65275B FI822120A FI822120A FI65275B FI 65275 B FI65275 B FI 65275B FI 822120 A FI822120 A FI 822120A FI 822120 A FI822120 A FI 822120A FI 65275 B FI65275 B FI 65275B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- reaction zone
- cracking
- degrees
- angle
- reaction
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/02—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in retorts
- C10G9/04—Retorts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
- B01J3/04—Pressure vessels, e.g. autoclaves
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
- B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
- B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
- B01J2219/1946—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped conical
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
65275
Menetelmä hiilivetyöljyjen termistä krakkausta varten Förfarande för termisk krackning av kolväteolja
Keksinnön kohteena on menetelmä hiilivetyjen termistä krakkausta varten, jossa menetelmässä hiilivetysyöttö kuumennetaan krakkauslämpötilaan ja johdetaan erilliseen reaktiovyöhykkeeseen, jossa krakkautumisen annetaan jatkua virtauksen tapahtuessa alhaalta ylöspäin.
5
Hiilivetyöljyjen termisessä krakkauksessa raskaita öljyjakeita krakataan kevyemmiksi jakeiksi näin lisäten jälkimmäisten saantoa. Krakkauksessa syöttö-öljy kuumennetaan krakkausuunin kuumennusputkissa krakkauslämpötilaan. Käytössä on tavallisesti kaksi vaihtoehtoista menetelmää. Toi-10 sessa krakkaus tapahtuu krakkausuunin kuumennusputkissa ja osittain putkijohdoissa, jotka johtavat krakkausta seuraaviin prosessivaiheisiin. Tässä krakkausmenetelmässä viipymäaikoja el tiedetä tarkasti, mutta ne ovat suhteellisen lyhyitä eli minuutin luokkaa. Paine vaihtelee suuresti laskien uunin sisääntulosta kohti uunin ulostuloa. Toisessa krakkaus-15 menetelmässä hiilivetysyöttö kuumennetaan krakkausuunissa ensin sopivaan reaktiolämpötilaan ja varsinainen krakkausreaktio tapahtuu erillisessä reaktiovyöhykkeessä, jossa viipymäaika on huomattavasti pitempi kuin edellisessä menetelmässä eli luokkaa 10-30 minuuttia. Reaktiovyöhykkeeseen ei tuoda lainkaan lämpöä.
20
Viimeksimalnitus8a menetelmässä reaktiovyöhykkeen muodostaa tavallisesti pystysuora sylinterimälnen paineastia, jonka toiseen päähän tuodaan krakkausuunissa kuumennettu öljysyöttö ja toisesta päästä poistetaan nesteen ja kaasun seos jatkojalostusvaiheisiin, esimerkiksi tislaukseen. 25 Virtaussuunta reaktiovyöhykkeessä on ollut joko ylhäältä alaspäin tai alhaalta ylöspäin.
Hiilivetyöljyjen termisessä krakkauksessa tapahtuu pääasiallisesti kahdenlaisia reaktiolta. Toinen on itse krakkausreaktio, jolloin pitkäket-30 juiset molekyylit pilkkoutuvat pienemmiksi molekyyleiksi aiheuttaen viskositeetin alenemista. Toinen reaktiotyyppi on polykondensoituminen, jolloin molekyylit yhtyvät toisiinsa muodostaen pikeä ja koksia vedyn vapautuessa. Viimeksimainittu reaktio on ei-toivottu, koska siitä aiheu 2 65275 tuu asfalteenien määrän kasvua. Koska kondensointireaktiot kasvavat merkityksellisiksi korkeammissa lämpötiloissa, pyritään käyttämään alhaisempia reaktiolämpötiloja ja vastaavasti pidempiä viipymäaikoja.
5 Viipymäaika on termisen krakkauksen kannalta hyvin tärkeä. Krakkaus ei ehdi tapahtua, jos viipymäaika on liian lyhyt. Jos viipymäaika on liian pitkä, krakkaustuotteet alkavat reagoida edelleen muodostaen ei-toivottuja reaktiotuotteita. Tuloksena syntyy epästabiilia tuotetta, joka aiheuttaa vaikeuksia polttoaineen jatkokäytössä. Pyrkimyksenä on siten mah-10 dollisimman tasainen krakkautuminen. Jos virtaukset reaktiovyöhykkeenä toimivassa paineastiassa ovat epätasaisia, syntyy vaihtelevia viipymäaikoja.
Krakkausreaktiossa syntyy keveitä komponentteja, jotka reaktiovyöhykkeen 15 lämpötilassa ja paineessa höyrystyvät. Tästä syystä alenee neste/kaasu-seoksen tiheys seoksen virratessa ylöspäin painesäiliössä. Painesäiliön hydrostaattisen paine-eron takia kaasuosuuden tiheys alenee myöskin seoksen virratessa ylöspäin. Krakkausreaktorissa syntyneiden nestejakei-den tiheys on alempi kuin syötön tiheys, mikä myös alentaa neste/kaasu-20 seoksen tiheyttä. Tästä syystä virtausnopeus tavallisesti käytetyssä tasapaksussa sylinterimäisessä reaktorissa ei ole vakio, vaan kiihtyy seoksen virratessa ylöspäin.
US-patentissa 4.247.387 esitetyssä lämpökrakkausmenetelmässä on sylinte-25 rimäinen pystysuora reaktiovyöhykkeenä toimiva painesäiliö, jossa ta- kaisinvirtauksien estämiseksi reaktorin sisään on asennettu revitettyjä välipohjia, jotka muodostavat reaktoriin lukuisia sekoituskohtia. Tällä pyritään aikaansaamaan mahdollisimman tasainen viipymäaika vyöhykkeeseen syötetylle jakeelle. Välilevyjen käytöstä on haittapuolia. Reaktorin 30 virheoperaatioiden tuloksena voi sattua, että koko reaktori koksautuu umpeen. Välipohjat tekevät koksin poistamisen ja reaktorin puhdistamisen hankalaksi ja kalliiksi suorittaa.
Keksinnön päämääränä on aikaansaada parannus nykyisin tunnettuihin me-35 netelmiin. Keksinnön yksityiskohtaisempana päämääränä on aikaansaada menetelmä, jossa on mahdollista saavuttaa tasainen viipymäaika ilman reaktioastiaan sijoitettavia revitettyjä välipohjia tai muita vastaavia laitteita.
65275
Keksinnön päämäärät saavutetaan menetelmällä, jolle on pääasiallisesti tunnusomaista se, että reaktiovyöhyke muodostetaan painesäiliöstä, jonka poikkipinta-ala kasvaa alhaalta ylöspäin.
5 Keksinnön mukaisen menetelmän muut tunnuspiirteet on esitetty patenttivaatimuksissa 2-8.
Käyttämällä keksinnön mukaisesti reaktiovyöhykkeessä alhaalta ylöspäin kasvavaa poikkipinta-alaa vähennetään suurten nopeusgradienttien synty-10 mistä ja edistetään tulppamaista virtausmallia, joka on krakkaustuloksen kannalta optimaalinen. Vaikka alhaalta ylöspäin virtaavan neste/kaasu-seoksen tiheys alenee reaktion aikana vaikuttaa reaktiovyöhykkeen kar-tiomainen, ylöspäin laajeneva muoto päinvastoin pyrkien hidastamaan virtausta reaktiovyöhykkeessä.
15
Reaktiovyöhykkeen seinämien kulma keskiakseliin nähden mitoitetaan mieluimmin niin, että neste/kaasuseoksen nopeus pysyy suunnilleen muuttumattomana normaaleissa olosuhteissa. Tämä aikaansaadaan yleensä silloin kun mainittu kulma on välillä 2-15 astetta. Tätä suuremmilla kulmilla 20 alkaa syntyä haitallisia takaisinvirtauksia ja vastaavasti kulman ollessa pienempi kuin 2 astetta sen vaikutus alkaa olla merkityksetön.
Koska reaktiovyöhykkeen sisääntulokohdassa herkästi syntyy virtausten nopeusgradientteja, on keksinnön mukaisesti edullista muodostaa myös 25 reaktiovyöhykkeen sisääntulo-osa kartiomaiseksi. Kartiokulma valitaan syöttöputkessa vallitsevan virtausnopeuden perusteella. Mitä korkeampi nopeus on syöttöputkessa, sitä pienempi kulma valitaan. Käytännössä sopivat kulmat vaihtelevat välillä 2-30 astetta.
30 Ulostulo reaktiovyöhykkeestä voidaan muodostaa kartion muotoiseksi. Tällöin kulma valitaan ulostuloputkessa normaalisti vallitsevan virtausnopeuden perusteella. Mitä korkeampi on ulostulonopeus, sitä pienempi kulma valitaan. Käytännössä sopivat kulmat ovat välillä 2-30 astetta. Ulostulo-osa voi olla myös ellipsi- tai pallopinnan mukaisesti 35 pyöristetty tai se voi olla varustettu virtausohjaimilla tms. elimillä takaisinvirtausten estämiseksi tällä alueella.
65275
Krakkausreaktion kannalta on todettu, että sopiva lämpötila on välillä 410-470 astetta ja paine 2-20 bar. Reaktiovyöhykkeen keskimääräisen läpimitan ja pituuden suhde vaihtelee edullisesti välillä 1:1-1:20.
5
Keksintöä selitetään yksityiskohtaisesti viittaamalla oheisen piirustuksen kuvioissa esitettyyn keksinnön erääseen edulliseen suoritusmuotoon, johon keksintöä ei kuitenkaan ole tarkoitettu yksinomaan rajoittaa.
10
Kuvio 1 esittää keksinnön mukaisen menetelmän erästä edullista suoritusmuotoa kaaviomaisena prosessikaaviona.
Kuvio 2 esittää kuviossa 1 esitettyä reaktioastiaa suuremmassa mitta-15 kaavassa.
Kuviossa 1 syöttö-öljy johdetaan putken 11 kautta uuniin 12, jossa sen lämpötila nostetaan välille 410-470 astetta. Uunista 12 öljy johdetaan putken 13 kautta reaktoriin 14, jossa se virtaa alhaalta ylöspäin ja 20 poistuu reaktorin huipusta putken 15 kautta erilliseen yksikköön (ei esitetty), jossa voidaan esimerkiksi erottaa toisistaan kaasu, bensiini, kevyt- ja raskas polttoöljy. Keskimääräinen viipymäaika reaktiovyöhyk-kessä on välillä 5-100 minuuttia.
25 Kuvio 2 esittää kuvion 1 reaktioastiaa 14, jossa on sisääntulo-osa 16, varsinainen reaktiovyöhyke 17 ja kartiomainen poisto-osa 18. Vastaavissa osissa seinämien ja keskiakselien välistä kulmaa on merkitty kirjaimilla a,8 ja γ. Kuvion 2 mukaisessa reaktiovyöhykkeessä kulma a on suurempi kuin kulma 8· On täysin mahdollista, että kulmat a ja 8 vali-30 taan yhtäsuuriksi, jolloin erillistä sisääntulo-osaa 16 ei ole havaittavissa. Samoin on mahdollista ja jopa suotavaa, että kartiokulmien mahdolliset vaihtumiskohdat ovat pyöristettyjä siten, että teräviä kään-nöskohtia ei esiinny.
li
Claims (8)
1. Menetelmä hiilivetyjen termistä krakkausta varten, jossa menetelmässä hiilivetysyöttö kuumennetaan krakkauslämpötilaan ja johdetaan erilliseen reaktiovyöhykkeeseen, jossa krakkautumisen annetaan jatkua virtauksen tapahtuessa alhaalta ylöspäin, tunnettu siitä, että reaktiovyö- 5 hyke (17) muodostetaan painesäiliöstä (14), jonka poikkipinta-ala kasvaa alhaalta ylöspäin.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että reaktiovyöhykkeen (17) seinämät ja keskiakseli muodostavat kulman 10 (g), jonka suuruus on 2-15 astetta.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että hiilivetyjen etenemisnopeus reaktiovyöhykkeessä (17) pidetään oleellisesti tasaisena. 15
4. Jonkin edellisen patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että reaktiovyöhykkeen (17) sisääntulo-osana (16) käytetään kartiomaista sisääntulo-osaa.
5. Patenttivaatimuksen 4 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että sisääntulo-osan (16) seinämän ja keskiakselin välinen kulma (a) on 2-30 astetta.
6. Jonkin edellisen patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, t u n -25 n e t t u siitä, että reaktiovyöhykkeessä (17) lämpötila on välillä 410-470 astetta, paine välillä 2-20 bar ja keskimääräinen viipymäaika välillä 5-100 min.
7. Jonkin edellisen patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, t u n -30 n e t t u siitä, että reaktiovyöhykkeen (17) ulostulo-osana (18) käytetään kartiota, jossa seinämän ja keskiakselin välinen kulma (γ) on välillä 2-30 astetta.
8. Jonkin edellisen patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, t u n - 35. e t t u siitä, että reaktiovyöhykkeen (17) keskimääräisenä läpimitan suhteena korkeuteen käytetään suhdetta välillä 1:1-1:20. 65275
Priority Applications (13)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI822120A FI65275C (fi) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | Foerfarande foer termisk krackning av kolvaeteolja |
| CA000429299A CA1203192A (en) | 1982-06-14 | 1983-05-31 | Procedure for thermal cracking of hydrocarbon oils |
| BE0/210893A BE896902A (fr) | 1982-06-14 | 1983-05-31 | Procede pour le craquage thermique d'huiles hydrocarbonees. |
| HU832277A HU199707B (en) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Apparatus for thermal cracking hydrocarbon oils |
| IT21575/83A IT1163502B (it) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Procedimento di piroscissione di olii idrocarburici |
| JP58501850A JPS59501069A (ja) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | 炭化水素油の熱分解方法 |
| PCT/FI1983/000045 WO1984000036A1 (en) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Procedure for thermal cracking of hydrocarbon oils |
| DE19833390050 DE3390050T1 (de) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Verfahren zum thermischen Kracken von Kohlenwasserstoffölen |
| GB08401583A GB2133033B (en) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Procedure for thermal cracking of hydrocarbon oils |
| NL8320166A NL8320166A (nl) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Werkwijze voor het thermisch kraken van koolwaterstoffen. |
| IE1380/83A IE55247B1 (en) | 1982-06-14 | 1983-06-13 | Procedure for thermal cracking of hydrocarbon oils |
| CS834232A CS241060B2 (en) | 1982-06-14 | 1983-06-13 | Equipment for hydrocarbons thermal cracking |
| FR8309825A FR2528443B1 (fr) | 1982-06-14 | 1983-06-14 | Procede de craquage thermique d'huiles d'hydrocarbures |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI822120 | 1982-06-14 | ||
| FI822120A FI65275C (fi) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | Foerfarande foer termisk krackning av kolvaeteolja |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI822120A0 FI822120A0 (fi) | 1982-06-14 |
| FI65275B true FI65275B (fi) | 1983-12-30 |
| FI65275C FI65275C (fi) | 1984-04-10 |
Family
ID=8515692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI822120A FI65275C (fi) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | Foerfarande foer termisk krackning av kolvaeteolja |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59501069A (fi) |
| BE (1) | BE896902A (fi) |
| CA (1) | CA1203192A (fi) |
| CS (1) | CS241060B2 (fi) |
| DE (1) | DE3390050T1 (fi) |
| FI (1) | FI65275C (fi) |
| FR (1) | FR2528443B1 (fi) |
| GB (1) | GB2133033B (fi) |
| HU (1) | HU199707B (fi) |
| IE (1) | IE55247B1 (fi) |
| IT (1) | IT1163502B (fi) |
| NL (1) | NL8320166A (fi) |
| WO (1) | WO1984000036A1 (fi) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI85598C (fi) * | 1989-09-13 | 1992-05-11 | Antero Ollila | Foerfarande och anordning foer termisk krackning av kolvaeteoljor och foer andra vaetske/-gasreaktioner. |
| JP2548625B2 (ja) * | 1990-08-27 | 1996-10-30 | シャープ株式会社 | 半導体装置の製造方法 |
| US5245955A (en) * | 1992-03-13 | 1993-09-21 | Husted Royce Hill | Ice core molded engine manifold |
| US5643520A (en) * | 1995-01-18 | 1997-07-01 | Carmien; Joseph Allen | Process for manufacturing a bow rake |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE712906C (de) * | 1936-08-11 | 1941-10-29 | Dr Horace M Weir | Vorrichtung zur Abscheidung hochsiedender Anteile aus Gasstroemen |
| US3498753A (en) * | 1966-07-04 | 1970-03-03 | Nippon Zeon Co | Apparatus for thermal cracking of hydrocarbon |
| DE1643811A1 (de) * | 1966-10-14 | 1971-03-11 | Chepos Zd Y Chemickeho A Potra | Verfahren und Anlage zur Durchfuehrung von Pyrolysereaktionen |
| JPS4811682B1 (fi) * | 1970-12-29 | 1973-04-14 | ||
| US4142963A (en) * | 1977-06-07 | 1979-03-06 | Union Carbide Corporation | Penetration enhanced fluid mixing method for thermal hydrocarbon cracking |
| US4136015A (en) * | 1977-06-07 | 1979-01-23 | Union Carbide Corporation | Process for the thermal cracking of hydrocarbons |
| CA1137434A (en) * | 1978-07-11 | 1982-12-14 | Mohammed Akbar | Process for the continuous thermal cracking of hydrocarbon oils |
-
1982
- 1982-06-14 FI FI822120A patent/FI65275C/fi not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-05-31 BE BE0/210893A patent/BE896902A/fr not_active IP Right Cessation
- 1983-05-31 CA CA000429299A patent/CA1203192A/en not_active Expired
- 1983-06-10 NL NL8320166A patent/NL8320166A/nl unknown
- 1983-06-10 JP JP58501850A patent/JPS59501069A/ja active Granted
- 1983-06-10 GB GB08401583A patent/GB2133033B/en not_active Expired
- 1983-06-10 HU HU832277A patent/HU199707B/hu not_active IP Right Cessation
- 1983-06-10 WO PCT/FI1983/000045 patent/WO1984000036A1/en active Application Filing
- 1983-06-10 DE DE19833390050 patent/DE3390050T1/de active Granted
- 1983-06-10 IT IT21575/83A patent/IT1163502B/it active
- 1983-06-13 CS CS834232A patent/CS241060B2/cs unknown
- 1983-06-13 IE IE1380/83A patent/IE55247B1/en unknown
- 1983-06-14 FR FR8309825A patent/FR2528443B1/fr not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI822120A0 (fi) | 1982-06-14 |
| CS241060B2 (en) | 1986-03-13 |
| HUT34536A (en) | 1985-03-28 |
| JPH038680B2 (fi) | 1991-02-06 |
| IT8321575A1 (it) | 1984-12-10 |
| GB2133033A (en) | 1984-07-18 |
| CS423283A2 (en) | 1985-07-16 |
| CA1203192A (en) | 1986-04-15 |
| IT8321575A0 (it) | 1983-06-10 |
| DE3390050C2 (fi) | 1992-03-05 |
| DE3390050T1 (de) | 1984-06-28 |
| IE55247B1 (en) | 1990-07-18 |
| GB2133033B (en) | 1986-05-29 |
| FR2528443A1 (fr) | 1983-12-16 |
| WO1984000036A1 (en) | 1984-01-05 |
| FR2528443B1 (fr) | 1987-06-19 |
| IE831380L (en) | 1983-12-14 |
| HU199707B (en) | 1990-03-28 |
| NL8320166A (nl) | 1984-04-02 |
| IT1163502B (it) | 1987-04-08 |
| GB8401583D0 (en) | 1984-02-22 |
| BE896902A (fr) | 1983-09-16 |
| FI65275C (fi) | 1984-04-10 |
| JPS59501069A (ja) | 1984-06-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5817226A (en) | Process and device for steam-cracking a light and a heavy hydrocarbon feedstock | |
| US7550642B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil/condensate feedstock with enhanced distillate production | |
| JP5027660B2 (ja) | 残留油を含む炭化水素原料の熱分解に用いられる蒸気／液体分離装置 | |
| US7396449B2 (en) | Olefin production utilizing condensate feedstock | |
| FI65274B (fi) | Foerfarande foer termisk krackning av kolvaeteolja | |
| EP0007656B1 (en) | Process for the continuous thermal cracking of hydrocarbon oils and hydrocarbon mixtures thus prepared | |
| US4997525A (en) | Hydrocarbon cracking apparatus | |
| US20150315494A1 (en) | Methods and systems for improving the properties of products of a heavy feed steam cracker | |
| US2758061A (en) | Vaporization and cracking of liquids or mixtures of liquids, more particularly of hydrocarbons | |
| FI65275B (fi) | Foerfarande foer termisk krackning av kolvaeteolja | |
| US3959401A (en) | Process for cracking | |
| JPS6256917B2 (fi) | ||
| RU2503707C1 (ru) | Способ и устройство для жидкофазной термической конверсии тяжелого углеводородного сырья | |
| CS235962B2 (en) | Method of heavy hydrocarbons steam cracking and equipment for application of this method | |
| FI85598C (fi) | Foerfarande och anordning foer termisk krackning av kolvaeteoljor och foer andra vaetske/-gasreaktioner. | |
| US2340930A (en) | Reaction chamber | |
| US11866447B2 (en) | Reactive deasphalting process | |
| RU2456328C2 (ru) | Способ переработки битуминозных песков | |
| WO2024074660A1 (en) | Staggered heat exchangers for cracking hydrocarbons | |
| GB741225A (en) | Improvements in or relating to the conversion of hydrocarbons into lighter hydrocarbons |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: NESTE OY |