CS241060B2 - Equipment for hydrocarbons thermal cracking - Google Patents

Equipment for hydrocarbons thermal cracking Download PDF

Info

Publication number
CS241060B2
CS241060B2 CS834232A CS423283A CS241060B2 CS 241060 B2 CS241060 B2 CS 241060B2 CS 834232 A CS834232 A CS 834232A CS 423283 A CS423283 A CS 423283A CS 241060 B2 CS241060 B2 CS 241060B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
reaction zone
reaction
angle
hydrocarbons
cracking
Prior art date
Application number
CS834232A
Other languages
Czech (cs)
Other versions
CS423283A2 (en
Inventor
Kaj-Erik Oernhejelm
Juha Jakkula
Lars Gaedda
Pertti Kytoenen
Stefan Gros
Original Assignee
Neste Oy
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Neste Oy filed Critical Neste Oy
Publication of CS423283A2 publication Critical patent/CS423283A2/en
Publication of CS241060B2 publication Critical patent/CS241060B2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/02—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in retorts
    • C10G9/04—Retorts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/04—Pressure vessels, e.g. autoclaves
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
    • B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
    • B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
    • B01J2219/1946—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped conical

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Procedure for thermal cracking of hydrocarbons. In the procedure the hydrocarbons are heated to reaction temperature and conducted into a reaction zone, where the flow is upward from below. The reaction zone (17) is formed of a pressure vessel (14) of which the cross section increases in the direction upward from below, whereby is achieved a uniform retention time without any perforated intermediate bottoms or equivalent placed in the reaction vessel. The walls of the reaction zone (17) subtend with the central axis an angle ( beta ) of which the magnitude is between 2 and 15 degrees.

Description

(54) Zařízení k tepelnému krakování uhlovodíků(54) Hydrocarbon thermal cracking equipment

V zařízení k tepelnému krakování proudí uhlovodíky zahřáté na reakční teplotu zdola nahoru reakčním pásmem v tlakové nádobě, jejíž průřez se zvětšuje ve směru zdola nahoru. Stěny reakčního pásma svírají s jeho osou úhel β větší než 0э a nejvýše rovný 30°. Účelně je i vstupní sekce a výstupní sekce reakčního pásma kuželová. Tím se dosáhne stejnoměrné doby prodlevy nástřiku bez jakýchkoli vložek v reakční nádobě.In a thermal cracking apparatus, hydrocarbons heated to the reaction temperature from bottom to top flow through the reaction zone in a pressure vessel whose cross-section increases in the bottom-up direction. The walls of the reaction zone form an angle β greater than 0 э and not more than 30 ° with its axis. The inlet section and the outlet section of the reaction zone are also conical. This achieves a uniform injection residence time without any inserts in the reaction vessel.

Obr. 2Giant. 2

Vynález se týká tepelného krakování uhlovodíků, -při němž se uhlovodíky zahřívají na reakční teplotu a vedou do reakčního pásma, kde proudí zdola nahoru.The invention relates to the thermal cracking of hydrocarbons in which the hydrocarbons are heated to the reaction temperature and lead to a reaction zone where it flows from the bottom up.

Při tepelném krakování uhlovodíkových olejů se těžké olejové frakce štěpí na lehčí frakce, Čímž se zvyšuje výtěžek lehčích frakcí. Při krakování se olejový nástřik zahřívá v topných trubkách krakovací pece na krakovací teplotu. Zpravidla se používá dvou alternativních postupů. Při jednom z nich nastává krakování v topných trubkách krakovací pece a částečně v potrubí, která vedou к následujícím pracovním pochodům následujícím po krakování. Při tomto postupu krakování nejsou prodlevy nástřiku přesně známé, jsou však poměrně krátké, řádově minuty. Tlak se značně mění a snižuje se od vstupu к výstupu pece.In the thermal cracking of hydrocarbon oils, heavy oil fractions are split into lighter fractions, thereby increasing the yield of lighter fractions. During cracking, the oil feed is heated to the cracking temperature in the heating tubes of the cracking furnace. Usually, two alternative methods are used. In one of these, cracking occurs in the heating tubes of the cracking furnace and partly in the piping which leads to subsequent processing steps following the cracking. In this cracking process, the injection delays are not exactly known, but are relatively short, in the order of minutes. The pressure varies considerably and decreases from the inlet to the furnace outlet.

Při druhém způsobu krakování se uhlovodíkový nástřik nejprve zahřívá v krakovací peci na vhodnou reakční teplotu a vlastní reakce štěpení probíhá v odděleném reakčním pásmu, kde doba prodlevy je podstatně delší než v prvním postupu, to znamená 10 až 30 minut. Do reakčního pásma se nepřivádí vnější teplo.In the second cracking process, the hydrocarbon feed is first heated in a cracking furnace to a suitable reaction temperature and the actual cleavage reaction takes place in a separate reaction zone where the residence time is substantially longer than in the first process, i.e. 10 to 30 minutes. No external heat is supplied to the reaction zone.

Při krakování druhým postupem sestává reakční pásmo zpravidla ze svislé válcové tlakové nádoby, do jejíhož jednoho konce se zavádí olejový nástřik, zahřátý v krakovací peci a z druhého konce se odebírá směs kapalin a plynů, která se vede do dalších rafinačních pochodů, například к destilaci. Směs proudění v reakčním pásmu je buď zdola nahoru, nebo shora dolů.In the cracking by the second process, the reaction zone typically consists of a vertical cylindrical pressure vessel into which one end is fed an oil feed heated in the cracking furnace and from the other end a mixture of liquids and gases is taken to further refining processes, for example distillation. The flow mixture in the reaction zone is either bottom-up or top-down.

Při tepelném krakování uhlovodíkových olejů probíhají v podstatě dva typy reakce. Jednou z nich je vlastní reakce štěpení, při kterém se molekuly s dlohými řetězci štěpí na menší molekuly, čímž se snižuje viskozita. Druhou reakcí je polykondenzace, při které se molekuly slučují a vzniká dehet a koks při současném uvolňování vodíku. Polykondenzace představuje nežádoucí reakci, protože má za následek vznik velkého množství asfaltenů. Protože objem polykondenzační reakce vzrůstá při vysokých teplotách, je snaha používat nižších reakčních teplot a přiměřeně delších dob prodlevy.In the thermal cracking of hydrocarbon oils, essentially two types of reaction take place. One of these is the actual cleavage reaction in which long chain molecules break down into smaller molecules, reducing viscosity. The second reaction is polycondensation, in which molecules combine to form tar and coke while releasing hydrogen. Polycondensation is an undesirable reaction because it results in the formation of large amounts of asphaltenes. Since the volume of the polycondensation reaction increases at high temperatures, it is desirable to use lower reaction temperatures and reasonably longer residence times.

Doba prodlevy nástřiku je při tepelném krakování velice důležitá. Když je doba prodlevy příliš krátká, nemůže štěpení proběhnout úplně.The injection residence time is very important in thermal cracking. If the dwell time is too short, the cleavage cannot occur completely.

Když je naopak doba prodlevy příliš dlouhá, produkty krakování spolu začnou reagovat a vytvářejí nežádoucí reakční produkty. V důsledku toho vznikne nestabilní produkt, což způsobuje obtíže při dalším použití paliva. Účelem je proto provádět krakování co nejstejnoměrnějším způsobem. Když proudy v tlakové reakční nádobě nejsou stejnoměrné, mění se doba prodlevy.If, on the other hand, the dwell time is too long, the cracking products begin to react with each other and produce undesired reaction products. As a result, an unstable product is formed, which causes difficulties in further use of the fuel. The purpose is therefore to perform cracking in the most uniform manner. When the currents in the pressure reaction vessel are not uniform, the residence time varies.

Během krakování vznikají lehké složky, které se při tlaku a teplotě v reakčním pásmu vypařují. Následkem toho však hustota směsi kapaliny a plynu se snižuje, když směs proudí v reakční nádobě zdola nahoru. V důsledku rozdílu hydrostatického tlaku v tlakové nádobě, hustota plynné složky směsi se rovněž při proudění směsi nahoru zmenšuje. Kapalné frakce vznikající v krakovacím reaktoru mají nižší hustotu než-li nástřik, což rovněž snižuje hustotu směsi kapalin a plynů. Následkem toho není rychlost proudění v obvykle používaném válcovém reaktoru se stejným průměrem konstantní a zvyšuje se při proudění směsi zdola nahoru.During the cracking, light components are formed which evaporate under pressure and temperature in the reaction zone. As a result, however, the density of the liquid-gas mixture decreases as the mixture flows from the bottom up in the reaction vessel. Due to the hydrostatic pressure difference in the pressure vessel, the density of the gaseous component of the mixture also decreases as the mixture flows upwards. The liquid fractions produced in the cracking reactor have a lower density than the feed, which also reduces the density of the liquid-gas mixture. As a result, the flow rate in a generally used cylindrical reactor with the same diameter is not constant and increases as the mixture flows from bottom to top.

К tepelnému krakování podle amerického patentu č. 4 247 387 slouží válcová svislá tlaková nádoba, tvořící reakční pásmo, ve které jsou uložena perforovaná vložená dna, tvořící velký počet míst, kde se proudy promíchávají. Tím se má zabránit zpětnému toku uvnitř reaktoru. Účelem je dosáhnout co nejstejnoměrnější doby prodlevy nástřiku přiváděného do reakčního pásma. Použití vložených den má svoje nevýhody; chybná funkce reaktoru může totiž způsobit, že se reaktor ucpe vznikajícím koksem, a vložená dna znesnadňují a zdražují odstraňování koksu a čištění reaktoru.The thermal cracking according to U.S. Pat. No. 4,247,387 serves a cylindrical vertical pressure vessel forming a reaction zone in which perforated intermediate bottoms are formed, forming a large number of locations where the streams are mixed. This is to prevent backflow inside the reactor. The purpose is to achieve the most uniform residence time of the feed to the reaction zone. The use of embedded day has its drawbacks; in fact, malfunctioning of the reactor can cause the reactor to clog with the coke formed, and the intermediate bottoms make coke removal and reactor cleaning more difficult and more expensive.

Vynález odstraňuje uvedené nedostatky a jeho předmětem je zařízení к tepelnému krakování uhlovodíků, kde uhlovodíky zahřáté na reakční teplotu proudí reakčním pásmem zdola nahoru. Podstata vynálezu spočívá v tom, že reakční pásmo je tvořeno tlakovou nádobou, jejíž průřez vzrůstá ve směru zdola nahoru, přičemž stěny reakčního pásma a jeho osa svírají úhel větší než O5 a nejvýše rovný 30°. Rozbíhavé reakční pásmo brání vzniku velkých gradientů rychlosti a podporuje proudění ve tvaru zátky, která je optimální z. hlediska výsledků krakování. Třebaže hustota směsi kapalin a plynů, proudících zdola nahoru, se během reakce snižuje, kompenzuje kuželový nahoru se rozšiřující tvar reakčního pásma tyto změny a zpomaluje proudění směsi. Doba prodlevy nástřiku v reakčním pásmu je tedy naprosto stejnoměrná, aniž by reakční nádoba musela obsahovat vložená dna znesnadňující čištění.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention overcomes these drawbacks and provides an apparatus for thermal cracking of hydrocarbons wherein hydrocarbons heated to the reaction temperature flow from the bottom of the reaction zone. The invention consists in that the reaction zone comprises a pressure vessel, whose cross section increases in the direction from bottom to top, the walls of the reaction zone and its axis form an angle greater than 5 and not greater than 30 °. The divergent reaction zone avoids the formation of large velocity gradients and promotes plug-like flow that is optimal for cracking results. Although the density of the mixture of liquids and gases flowing from the bottom to the top decreases during the reaction, the conical upwardly widening shape of the reaction zone compensates for these changes and slows the flow of the mixture. Thus, the residence time of the feed in the reaction zone is absolutely uniform, without the reaction vessel having to include intermediate bottoms which make cleaning difficult.

Úhel β stěn reakčního pásma a jeho osy je s výhodou zvolen tak, aby rychlost směsi kapalin a plynů byla za normálních podmínek v podstatě konstantní. Účelně proto leží tento úhel v rozmezí 2 až 15°. Při větších úhlech může vznikat škodlivý zpětný tok, když je naproti tomu úhel β menší než 2°, není jeho účinek dostatečně vyjádřený.The angle β of the walls of the reaction zone and its axis is preferably selected such that the velocity of the mixture of liquids and gases is substantially constant under normal conditions. This angle therefore expediently lies in the range 2 to 15 [deg.]. At larger angles, a harmful backflow can occur, but if the angle β is less than 2 °, its effect is not sufficiently expressed.

Protože na vstupu reakčního pásma dochází ke gradientům rychlosti, je podle vynálezu účelné, aby vstupní sekce reakčního pásma byla rovněž kuželová. Úhel kužele je zvolen na základě rychlosti proudění ve vstupní trubce. Čím vyšší je rychlost ve vstupní trubce, tím má být úhel menší. V praxi leží úhel a sevřený stěnou vstupní sekce a osou tlakové nádoby v rozmezí 2 až 30°.Since velocity gradients occur at the inlet of the reaction zone, it is expedient according to the invention that the inlet section of the reaction zone is also conical. The cone angle is selected based on the flow velocity in the inlet pipe. The higher the speed in the inlet pipe, the smaller the angle. In practice, the angle α clamped between the wall of the inlet section and the axis of the pressure vessel is in the range of 2 to 30 °.

Výstupní sekce reakčního pásma může být rovněž kuželová. V tomto případě je úhel zvolen podle rychlosti, kterou mají normálně složky ve výstupní trubce. Čím vyšší je výstupní rychlost, tím má být tento úhel menší. Vhodný úhel χ mezi stěnou a osou kuželové výstupní sekce leží v rozmezí 2 až 30°. Výstupní sekce může být rovněž zaoblena v eliptickou nebo kuželovou plochu nebo může být cpatřena vložkami к vedení proudění směsi, aby se zabránilo v této oblasti zpětnému toku.The exit section of the reaction zone may also be conical. In this case, the angle is selected according to the velocity that the components in the outlet tube normally have. The higher the output speed, the smaller the angle. A suitable angle χ between the wall and the axis of the conical outlet section is in the range of 2 to 30 °. The outlet section may also be rounded into an elliptical or conical surface or may be provided with inserts to guide the flow of the mixture to prevent backflow in this region.

Průměrný poměr průměru a výšky reakčního pásma leží podle vynálezu v rozmezí od 1; 1 do 1: 20.The average ratio of the diameter and height of the reaction zone according to the invention is in the range of 1; 1 to 1:20.

Vynález bude popsán v souvislosti s příkladem provedení, znázorněným na výkrese, kde obr. 1 značí schéma krakovacího zařízení a obr. 2 ve zvětšeném měřítku reakční nádobu z obr. 1.The invention will be described in conjunction with the exemplary embodiment shown in the drawing, wherein FIG. 1 is a diagram of a cracking apparatus; and FIG. 2 is an enlarged view of the reaction vessel of FIG. 1.

Podle obr. 1 se nástřik zavádí přívodním potrubím 11 do pece 12, kde se zahřívá na teplotu 410 až 470 CC. Z pece 12 se surovina vede potrubím 13 do reakční nádoby 14, kde proudí zdola nahoru a vychází nahoře odváděcím potrubím 15 do neznázorněné jed notky, kde lze například oddělit plyn, benzín a lehké a těžké olejové frakce. Průměrná doba prodlevy v reakčním pásmu je 5 až 100 minut.Referring to Fig. 1, feed is fed through the feed line 11 to the furnace 12 where it is heated to a temperature of 410 to 470 ° C. where gas, gasoline and light and heavy oil fractions can be separated. The average residence time in the reaction zone is 5 to 100 minutes.

Obr. 2 znázorňuje reakční nádoby 12 z obr. 1, která má vstupní sekci 16, reakční pásmo 17 a kuželovou výstupní sekci 18. V příslušných částech jsou úhly sevřené stěnami s osou reakční nádoby 14 označeny a, β, γ. V reakčním pásmu podle obr. 2 je úhel a větší než úhel β. Rovněž je možné, aby úhly a a β byly stejné, takže vstupní sekce 18 není patrná. Rovněž je možné a vhodné zaoblit přechody mezi úhly kuželů.Giant. 2 shows the reaction vessel 12 of FIG. 1 having an inlet section 16, a reaction zone 17, and a conical outlet section 18. In respective portions, the angles clamped by the walls with the axis of the reaction vessel 14 are indicated by α, β, γ. In the reaction zone of Figure 2, the angle α is greater than the angle β. It is also possible for the angles α and β to be the same so that the inlet section 18 is not visible. It is also possible and desirable to fillet transitions between cone angles.

PříkladExample

V poloprovozním měřítku bylo prováděno tepelné krakování ropy v reaktoru podle obr. 2 a v analogickém válcovém reaktoru. Při pokusu měla vstupní sekce kuželového reaktoru vrcholový úhel 30° a reakční pásmo úhel 5°. Nástřik tvořil vakuový destilát ze sovětské dopy. Výsledky jsou uvedeny v následující tabulce.On a pilot scale, thermal cracking of crude oil was carried out in the reactor of Figure 2 and in an analogous cylindrical reactor. In the experiment, the inlet section of the conical reactor had an apex angle of 30 ° and the reaction zone an angle of 5 °. The feed consisted of a vacuum distillate of Soviet demand. The results are shown in the following table.

TabulkaTable

VlastnostProperty

NástřikInjection

Vlastnosti produktu (Destilační frakce 180 °C) Kuželový reaktor Válcový reaktorProduct properties (Distillation fraction 180 ° C) Cone reactor Cylindrical reactor

Osah asfaltenu Asphaltene content (°/o hmot.) (° / w / w) 5 5 9 9 12 12 Obsah síry (% hmot.) Sulfur content (% by weight) 2,9 2.9 3,1 3.1 3,1 3.1 Viskozita cSt, (50 °C) Viscosity cSt, (50 ° C) 3.10* 3.10 * 2.101 2 3 2.10 1 2 3 2.103 2.10 3 Stabilita *) Stability *) 4,8 4.8 1,7 1.7 1,7 1.7

Pokusy dokazují, že produkt z kuželového reaktoru má nižší obsah asíaltenuExperiments show that the conical reactor product has a lower content of asaltalene

Pokusy byly prováděny za těchto podmínek:The experiments were carried out under the following conditions:

Vstupní teplota reaktoru 444 ... 447 CCReactor inlet temperature 444 ... 447 C C

Výstupní teplota reaktoru 422 ... 424 CCReactor outlet temperature 422 ... 424 C C

Tlak v reaktoruReactor pressure

Doba prodlevyDwell time

910 kPa minut910 kPa minutes

’) Pojem stability je podrobně vysvětlen v publikaci Van Kerkvoot, W. J., Nieuwstad, A. J. J. IV: Páper Number 220, Paříž, 1952’) The notion of stability is explained in detail in Van Kerkvoot, W.J., Nieuwstad, A.J. IV: Piper Number 220, Paris, 1952

Claims (6)

PŘEDMĚT VYNALEZUOBJECT OF THE INVENTION 1. Zařízení к tepelnému krakování uhlovodíků, kde uhlovodíky zahřáté na reakční teplotu proudí reakčním pásmem zdola nahoru, vyznačené tím, že reakční pásmo (17) je tvořeno tlakovou nádobou (14), jejíž průřez vzrůstá ve směru zdola nahoru, přičemž stěny reakčního pásma (17) a jeho osa svírají úhel β větší než 0’ a nejvýše rovný 30°.An apparatus for thermal cracking of hydrocarbons, wherein the hydrocarbons heated to the reaction temperature flow through the reaction zone from bottom to top, characterized in that the reaction zone (17) is formed by a pressure vessel (14) whose cross-section increases in the bottom direction. 17) and its axis forming an angle β greater than 0 'and not more than 30 °. 2. Zařízení podle bodu 1, vyznačené tím, že stěny reakčního pásma (17) a jeho osa svírají úhel β o velikosti 2 až 15°.Device according to claim 1, characterized in that the walls of the reaction zone (17) and its axis form an angle β of 2 to 15 °. 3. Zařízení podle bodů 1 nebo 2, vyznačené tím, že vstupní sekce (16) reakčního pásma (17) je kuželová.Device according to claim 1 or 2, characterized in that the inlet section (16) of the reaction zone (17) is conical. 4. Zařízení podle bodu 3, vyznačené tím, že úhel <x sevřený stěnou vstupní sekce (16) a osou tlakové nádoby (14) leží v rozmezí 2 až 30°.4. Apparatus according to claim 3, characterized in that the angle < [beta] &gt; 5. Zařízení podle jednoho z bodů 1 až 4, vyznačené tím, že výstupní sekce (18) reakčního pásma (17) má tvar kužele, jehož stěna svírá s osou úhel γ v rozmezí 2 až 30°.Device according to one of Claims 1 to 4, characterized in that the outlet section (18) of the reaction zone (17) has the shape of a cone whose wall forms an angle γ in the range of 2 to 30 ° with the axis. 6. Zařízení podle jednoho z bodů 1 až 5, vyznačené tím, že průměrný poměr průměru a výšky reakčního pásma (17) je v rozmezí 1 : 1 až 1 : 20.Device according to one of Claims 1 to 5, characterized in that the average ratio of diameter and height of the reaction zone (17) is in the range of 1: 1 to 1:20.
CS834232A 1982-06-14 1983-06-13 Equipment for hydrocarbons thermal cracking CS241060B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FI822120A FI65275C (en) 1982-06-14 1982-06-14 FOERFARANDE FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJA

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS423283A2 CS423283A2 (en) 1985-07-16
CS241060B2 true CS241060B2 (en) 1986-03-13

Family

ID=8515692

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS834232A CS241060B2 (en) 1982-06-14 1983-06-13 Equipment for hydrocarbons thermal cracking

Country Status (13)

Country Link
JP (1) JPS59501069A (en)
BE (1) BE896902A (en)
CA (1) CA1203192A (en)
CS (1) CS241060B2 (en)
DE (1) DE3390050T1 (en)
FI (1) FI65275C (en)
FR (1) FR2528443B1 (en)
GB (1) GB2133033B (en)
HU (1) HU199707B (en)
IE (1) IE55247B1 (en)
IT (1) IT1163502B (en)
NL (1) NL8320166A (en)
WO (1) WO1984000036A1 (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FI85598C (en) * 1989-09-13 1992-05-11 Antero Ollila FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJOR OCH FOER ANDRA VAETSKE / -GASREAKTIONER.
JP2548625B2 (en) * 1990-08-27 1996-10-30 シャープ株式会社 Method for manufacturing semiconductor device
US5245955A (en) * 1992-03-13 1993-09-21 Husted Royce Hill Ice core molded engine manifold
US5643520A (en) * 1995-01-18 1997-07-01 Carmien; Joseph Allen Process for manufacturing a bow rake

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE712906C (en) * 1936-08-11 1941-10-29 Dr Horace M Weir Device for separating high-boiling components from gas flows
US3498753A (en) * 1966-07-04 1970-03-03 Nippon Zeon Co Apparatus for thermal cracking of hydrocarbon
GB1178449A (en) * 1966-10-14 1970-01-21 Chepos Zd Y Chemickeho A Poatr Method and Apparatus for Performing Pyrolysis Reactions.
JPS4811682B1 (en) * 1970-12-29 1973-04-14
US4142963A (en) * 1977-06-07 1979-03-06 Union Carbide Corporation Penetration enhanced fluid mixing method for thermal hydrocarbon cracking
US4136015A (en) * 1977-06-07 1979-01-23 Union Carbide Corporation Process for the thermal cracking of hydrocarbons
CA1137434A (en) * 1978-07-11 1982-12-14 Mohammed Akbar Process for the continuous thermal cracking of hydrocarbon oils

Also Published As

Publication number Publication date
DE3390050T1 (en) 1984-06-28
GB2133033A (en) 1984-07-18
FI65275B (en) 1983-12-30
DE3390050C2 (en) 1992-03-05
HU199707B (en) 1990-03-28
FI65275C (en) 1984-04-10
CS423283A2 (en) 1985-07-16
IE55247B1 (en) 1990-07-18
GB8401583D0 (en) 1984-02-22
CA1203192A (en) 1986-04-15
IT1163502B (en) 1987-04-08
WO1984000036A1 (en) 1984-01-05
FR2528443B1 (en) 1987-06-19
FR2528443A1 (en) 1983-12-16
HUT34536A (en) 1985-03-28
GB2133033B (en) 1986-05-29
JPS59501069A (en) 1984-06-21
FI822120A0 (en) 1982-06-14
IT8321575A1 (en) 1984-12-10
IT8321575A0 (en) 1983-06-10
BE896902A (en) 1983-09-16
JPH038680B2 (en) 1991-02-06
IE831380L (en) 1983-12-14
NL8320166A (en) 1984-04-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10988695B2 (en) Process and system for solvent addition to bitumen froth
US7097758B2 (en) Converting mist flow to annular flow in thermal cracking application
EP1639060B1 (en) Converting mist flow to annular flowv in thermal cracking application
US5110447A (en) Process and apparatus for partial upgrading of a heavy oil feedstock
KR100813895B1 (en) Vapor/liquid separation apparatus for use in cracking hydrocarbon feedstock containing resid
WO2009025640A1 (en) Process and apparatus for steam cracking hydrocarbon feedstocks
CS241059B2 (en) Method of hydrocarbons thermal cracking and equipment for its performance
JPS6317116B2 (en)
US20150315494A1 (en) Methods and systems for improving the properties of products of a heavy feed steam cracker
US2326438A (en) Method of treating hydrocarbons
US5925236A (en) Processes for visbreaking heavy hydrocarbon feedstocks
CS241060B2 (en) Equipment for hydrocarbons thermal cracking
FI85598C (en) FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJOR OCH FOER ANDRA VAETSKE / -GASREAKTIONER.
Kuwait The operating variables in delayed coker–Mechanic engineering
PL194924B1 (en) Apparatus and process for vaporizing a heavy hydrocarbon feedstock with steam