ES3029136T3 - Heat exchanger having plume abatement assembly bypass - Google Patents

Heat exchanger having plume abatement assembly bypass Download PDF

Info

Publication number
ES3029136T3
ES3029136T3 ES20773415T ES20773415T ES3029136T3 ES 3029136 T3 ES3029136 T3 ES 3029136T3 ES 20773415 T ES20773415 T ES 20773415T ES 20773415 T ES20773415 T ES 20773415T ES 3029136 T3 ES3029136 T3 ES 3029136T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
heat exchanger
plume
dry
assembly
evaporative
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES20773415T
Other languages
English (en)
Inventor
David Andrew Aaron
Nikhin Herbert Mascarenhas
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Baltimore Aircoil Co Inc
Original Assignee
Baltimore Aircoil Co Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Baltimore Aircoil Co Inc filed Critical Baltimore Aircoil Co Inc
Application granted granted Critical
Publication of ES3029136T3 publication Critical patent/ES3029136T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/0233—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with air flow channels
    • F28D1/024—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with air flow channels with an air driving element
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
    • F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
    • F28C1/00—Direct-contact trickle coolers, e.g. cooling towers
    • F28C1/14—Direct-contact trickle coolers, e.g. cooling towers comprising also a non-direct contact heat exchange
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/0408—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids
    • F28D1/0417—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids with particular circuits for the same heat exchange medium, e.g. with the heat exchange medium flowing through sections having different heat exchange capacities or for heating/cooling the heat exchange medium at different temperatures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D5/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, using the cooling effect of natural or forced evaporation
    • F28D5/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, using the cooling effect of natural or forced evaporation in which the evaporating medium flows in a continuous film or trickles freely over the conduits
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F27/00—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus
    • F28F27/003—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus specially adapted for cooling towers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2250/00—Arrangements for modifying the flow of the heat exchange media, e.g. flow guiding means; Particular flow patterns
    • F28F2250/06—Derivation channels, e.g. bypass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2280/00—Mounting arrangements; Arrangements for facilitating assembling or disassembling of heat exchanger parts
    • F28F2280/10—Movable elements, e.g. being pivotable
    • F28F2280/105—Movable elements, e.g. being pivotable with hinged connections

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Air Conditioning Control Device (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Ventilation (AREA)

Abstract

En un aspecto, se proporciona un aparato de intercambio de calor que incluye un conjunto de intercambiador de calor evaporativo, que incluye un intercambiador de calor evaporativo y un conjunto de distribución de líquido evaporativo, configurado para distribuir el líquido evaporativo sobre el intercambiador de calor evaporativo. El aparato de intercambio de calor incluye un conjunto de abatimiento de penacho aguas abajo del intercambiador de calor evaporativo. Este conjunto incluye al menos un elemento calefactor configurado para aumentar la temperatura del flujo de aire del intercambiador de calor evaporativo antes de que salga del aparato. El conjunto de abatimiento de penacho tiene una configuración operativa en la que el flujo de aire circula a través de al menos un elemento calefactor para permitir que este eleve la temperatura del flujo de aire, y una configuración de derivación en la que una menor cantidad de flujo de aire circula a través de al menos un elemento calefactor del conjunto de abatimiento de penacho. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN
Intercambiador de calor que tiene derivación de conjunto de reducción de penacho
Campo
Esta divulgación se refiere a intercambiadores de calor por evaporación y, más específicamente, se refiere a intercambiadores de calor por evaporación híbridos que funcionan con intercambiadores de calor húmedo indirectos e intercambiadores de calor seco indirectos.
Antecedentes
Algunos intercambiadores de calor por evaporación híbridos funcionan transmitiendo fluido que necesita que se enfríe indirectamente en primer lugar a través de un intercambiador de calor seco indirecto y luego a través de un intercambiador de calor húmedo indirecto. Tal como se usa en el presente documento, el término intercambiador de calor seco indirecto se refiere a un intercambiador de calor que no utiliza enfriamiento por evaporación para enfriar el fluido. Por otro lado, el término intercambiador de calor húmedo indirecto se refiere a un intercambiador de calor que utiliza enfriamiento por evaporación para enfriar el fluido.
Los intercambiadores de calor húmedo indirectos usan un proceso “por vía húmeda” que dispensa líquido de evaporación, tal como agua, sobre los serpentines del intercambiador de calor por evaporación indirecto, lo que invoca los principios de la evaporación para aumentar adicionalmente la tasa de transferencia de calor desde el fluido. Por ejemplo, un proceso de intercambio de calor por evaporación indirecto puede funcionar de manera aproximadamente cinco veces más eficiente que un proceso de intercambio de calor seco. En algunos intercambiadores de calor por evaporación híbridos anteriores que funcionan con al menos un intercambiador de calor húmedo indirecto y uno seco, el aire de descarga desde la sección del intercambiador de calor húmedo va directamente al aire ambiental y no tiene ninguna característica de reducción de penacho, tal como se describe en la patente estadounidense n.° 9.243.847 concedida a Benz. Otros intercambiadores de calor por evaporación híbridos, tales como los descritos en la patente estadounidense n.° 6.142.219 concedida a Korenic, hacen pasar aire de descarga caliente, casi saturado, completamente a través de serpentines de intercambio de calor seco. Los intercambiadores de calor seco indirectos generalmente tienen una disposición de aletas y tubos para aumentar el área superficial del intercambiador de calor. Además, los intercambiadores de calor seco indirectos generalmente aumentan la caída de presión estática observada por el aire que pasa a través del intercambiador de calor por evaporación híbrido.
El documento KR 101663252 B1, que se considera la técnica anterior más próxima, divulga un aparato y método para controlar el humo blanco en una torre de enfriamiento y, más particularmente, a un método y aparato para realizar de manera eficiente una operación de enfriamiento en húmedo, una operación de reducción de humo blanco en enfriamiento en húmedo-seco y una operación de conmutación de una operación de reducción de humo blanco de enfriamiento en seco según cambios en la temperatura ambiental y la carga de enfriamiento.
El documento US 20030071373 da a conocer paquetes de intercambiadores de calor que tienen un primer conjunto de pasos para recibir una corriente de aire ambiental y un segundo conjunto de pasos para recibir una corriente de aire cargado con agua caliente. El primer conjunto de pasos y el segundo conjunto de pasos que están separados y que permiten que se enfríe la corriente de aire cargada con agua caliente por la corriente de aire ambiental de modo que puede condensar agua de la corriente de aire cargada con agua caliente. Se divulgan configuraciones de torre de enfriamiento que incluyen el paquete de intercambiadores de calor para lograr la reducción de penacho de efluente, y la captura de una parte del efluente para su reposición en el depósito de torre de enfriamiento o como fuente de agua purificada.
El documento US 7328886 B2 divulga una chapa para su uso en un aparato de intercambio de calor. La chapa incluye una primera costilla vertical que se extiende en una primera dirección generalmente paralela al eje vertical del aparato de intercambio de calor, en la que dicha primera costilla vertical sobresale en una segunda dirección fuera del plano. La chapa también incluye una segunda costilla vertical que se extiende en la primera dirección a lo largo de la chapa, sustancialmente todo el camino entre el primer y segundo bordes de la segunda dirección fuera del plano.
El documento US 6663694 B2 divulga paquetes de intercambiadores de calor que tienen un primer conjunto de pasos para recibir una corriente de aire ambiental y un segundo conjunto de pasos para recibir una corriente de aire cargada de agua caliente. El primer conjunto de pasos y el segundo conjunto de pasos que son independientes y que permiten que se enfríe la corriente de aire cargada de agua caliente por la corriente de aire ambiental de modo que puede de modo que puede condensar agua de la corriente de aire cargada con agua caliente. Se divulgan configuraciones de torre de enfriamiento que incluyen el paquete de intercambiadores de calor para lograr la reducción de penacho de efluente, y la captura de una parte del efluente para su reposición en el depósito de torre de enfriamiento o como fuente de agua purificada.
Sumario de la invención
Según un primer aspecto de la presente invención, se proporciona un sistema de intercambio de calor por evaporación híbrido que comprende un intercambiador de calor húmedo, opcionalmente en el que el intercambiador de calor húmedo incluye al menos uno de un intercambiador de calor por evaporación directo y un intercambiador de calor por evaporación indirecto; al menos un ventilador configurado para generar flujo de aire en relación con el intercambiador de calor húmedo; un conjunto de intercambiador de calor seco aguas abajo del intercambiador de calor húmedo, incluyendo el conjunto de intercambiador de calor seco un intercambiador de calor seco configurado para elevar la temperatura del flujo de aire desde el intercambiador de calor húmedo; teniendo el conjunto de intercambiador de calor seco una configuración operativa en la que el flujo de aire desde el intercambiador de calor húmedo fluye a través del intercambiador de calor seco y una configuración de derivación en la que menos cantidad del flujo de aire desde el intercambiador de calor húmedo se desplaza a través del intercambiador de calor seco que cuando el conjunto de intercambiador de calor seco está en la configuración operativa; y un sistema de control acoplado operativamente al intercambiador de calor húmedo, el al menos un ventilador, y el conjunto de intercambiador de calor seco, estando configurado el sistema de control para hacer que el conjunto de intercambiador de calor seco esté en la configuración operativa en respuesta a una determinación de formación de penacho para permitir que el intercambiador de calor seco eleve la temperatura del flujo de aire; en el que el sistema de control está configurado para recibir o bien una petición para ahorrar energía o bien una petición para ahorrar agua; en el que, en ausencia de la determinación de formación de penacho, el sistema de control está configurado para hacer funcionar el intercambiador de calor húmedo y el conjunto de intercambiador de calor seco para limitar el consume de energía en respuesta a la recepción de la petición para ahorrar energía; y hacer funcionar el intercambiador de calor húmedo y el conjunto de intercambiador de calor seco para limitar el uso de líquido de evaporación en respuesta a la recepción de la petición para ahorrar agua.
Según un segundo aspecto de la presente invención, se proporciona un método de hacer funcionar un intercambiador de calor por evaporación híbrido que tiene un intercambiador de calor húmedo y un conjunto de reducción de penacho aguas abajo del intercambiador de calor húmedo, incluyendo el conjunto de reducción de penacho un intercambiador de calor seco configurado para elevar la temperatura de flujo de aire desde el intercambiador de calor húmedo, teniendo el conjunto de reducción de penacho una configuración operativa en la que el flujo de aire desde el intercambiador de calor húmedo fluye a través del intercambiador de calor seco y una configuración de derivación en la que menos cantidad del flujo de aire desde el intercambiador de calor húmedo se desplaza a través del intercambiador de calor seco que cuando el conjunto de reducción de penacho está en la configuración operativa, comprendiendo el método: a) recibir o bien una petición para ahorrar energía o bien una petición para ahorrar agua; b) hacer funcionar el intercambiador de calor húmedo; c) determinar si hay formación de penacho; y d) tras la formación de penacho: hacer que el conjunto de reducción de penacho esté en la configuración operativa; y elevar la temperatura del flujo de aire a través del intercambiador de calor seco del conjunto de reducción de penacho antes de que el flujo de aire salga del intercambiador de calor por evaporación híbrido para reducir la formación de penacho; y e) en ausencia de formación de penacho: hacer funcionar el intercambiador de calor húmedo y el conjunto de reducción de penacho para limitar el consumo de energía en respuesta a la recepción de la petición para ahorrar energía; y hacer funcionar el intercambiador de calor húmedo y el conjunto de reducción de penacho para limitar el uso de líquido de evaporación en respuesta a la recepción de la petición para ahorrar agua.
Breve descripción de los dibujos
La figura 1 muestra una realización de un intercambiador de calor por evaporación híbrido que tiene al menos un intercambiador de calor húmedo indirecto, al menos un intercambiador de calor seco indirecto, y una compuerta de derivación de intercambiador de calor seco indirecto.
La figura 2A muestra la compuerta de derivación del intercambiador de calor seco indirecto de la figura 1 en una posición completamente abierta.
La figura 2B muestra la compuerta de derivación del intercambiador de calor seco indirecto de la figura 1 en una posición parcialmente abierta modulada.
La figura 2C muestra la compuerta de derivación del intercambiador de calor seco indirecto de la figura 1 en una posición completamente cerrada.
La figura 3 muestra otro intercambiador de calor por evaporación híbrido que incorpora compuertas de derivación de intercambiador de calor seco instaladas en una cámara de distribución de descarga lateral de la unidad.
La figura 4 muestra un conjunto de compuerta del intercambiador de calor por evaporación híbrido de la figura 3. La figura 5 muestra un intercambiador de calor por evaporación híbrido que incluye al menos un intercambiador de calor húmedo indirecto, al menos un intercambiador de calor seco indirecto, y una compuerta de derivación de intercambiador de calor seco indirecto con ventiladores independientes para cada lado del intercambiador de calor por evaporación híbrido.
La figura 6 es una vista esquemática de un intercambiador de calor por evaporación híbrido y un sistema de control del mismo.
La figura 7 muestra un intercambiador de calor por evaporación híbrido que incluye un intercambiador de calor húmedo indirecto, un intercambiador de calor seco indirecto, y una compuerta de derivación de intercambiador de calor seco indirecto.
La figura 8 muestra un intercambiador de calor por evaporación híbrido que incluye un intercambiador de calor húmedo indirecto, un intercambiador de calor seco indirecto, y una compuerta de derivación.
La figura 9 muestra un intercambiador de calor por evaporación híbrido que incluye un intercambiador de calor húmedo indirecto, un intercambiador de calor seco indirecto, y una compuerta de derivación de intercambiador de calor seco indirecto, estando ubicados el intercambiador de calor seco indirecto y la compuerta de derivación por debajo del ventilador de descarga.
La figura 10 muestra un intercambiador de calor por evaporación híbrido que tiene un intercambiador de calor húmedo indirecto, un intercambiador de calor seco indirecto, y una compuerta de derivación de intercambiador de calor seco indirecto.
La figura 11 muestra un diagrama psicrométrico que muestra un ejemplo de reducción de penacho.
Las figuras 12A, 12B, 12C muestran la lógica de control que puede usarse con los intercambiadores de calor de las figuras 1, 3, 5, 6, 9, 10.
Las figuras 13A, 13B, 13C muestran la lógica de control que puede usarse con los intercambiadores de calor de las figuras 7 y 8.
La figura 14 muestra la lógica de control que puede usarse con los intercambiadores de calor de las figuras 7 y 8. Las figuras 15A y 15B muestran un intercambiador de calor por evaporación híbrido que tiene un intercambiador de calor húmedo indirecto y un intercambiador de calor seco indirecto que tienen partes que pueden separarse para permitir que el aire sortee los intercambiadores de calor seco indirectos.
Las figuras 16A y 16B muestran un intercambiador de calor por evaporación híbrido que tiene un intercambiador de calor húmedo indirecto y un intercambiador de calor seco indirecto que tienen partes que pueden pivotarse para separarlas y permitir que el aire sortee los intercambiadores de calor seco indirectos.
Descripción detallada
En un aspecto de la presente divulgación, se proporciona un aparato de intercambio de calor que incluye un conjunto de intercambiador de calor por evaporación y un conjunto de reducción de penacho aguas abajo del conjunto de intercambiador de calor por evaporación. El conjunto de intercambiador de calor por evaporación puede incluir, por ejemplo, serpentines y/o relleno y un sistema de distribución de líquido de evaporación. El conjunto de reducción de penacho incluye al menos un elemento de calentamiento configurado para aumentar la temperatura del flujo de aire. Como ejemplo, el al menos un elemento de calentamiento puede incluir un intercambiador de calor seco configurado para recibir fluido de proceso u otra fuente de calor, tal como vapor o calor residual. El conjunto de reducción de penacho también puede incluir una derivación, tal como una abertura modulada en tamaño por uno o más elementos de cierre, tales como una compuerta o rejillas de ventilación.
El conjunto de reducción de penacho tiene una configuración operativa en la que el flujo de aire se desplaza a través del al menos un elemento de calentamiento para permitir que el al menos un elemento de calentamiento aumente la temperatura del flujo de aire. El conjunto de reducción de penacho tiene una configuración de derivación en la que una menor cantidad de flujo de aire se desplaza a través del al menos un elemento de calentamiento del conjunto de reducción de penacho. En una realización, el conjunto de reducción de penacho tiene una abertura que está completamente cerrada con el conjunto de reducción de penacho en la configuración operativa y abierta con el conjunto de reducción de penacho en la configuración de derivación. En otras realizaciones, el conjunto de reducción de penacho tiene una abertura que está parcialmente abierta con el conjunto de reducción de penacho en la configuración operativa y más abierta con el conjunto de reducción de penacho en la configuración de derivación. Puede usarse un elemento de cierre, tal como una compuerta, para modular el tamaño de una abertura del conjunto de reducción de penacho. Como otro ejemplo, los intercambiadores de calor seco del conjunto de reducción de penacho pueden moverse unos con relación a otros para modular el tamaño de una abertura del conjunto de reducción de penacho. En algunas realizaciones, puede ajustarse el número de aberturas para modular el tamaño de la abertura. Por ejemplo, el conjunto de reducción de penacho puede tener una abertura que está abierta con el conjunto de reducción de penacho en la configuración operativa y cinco aberturas que están abiertas con el conjunto de reducción de penacho en la configuración de derivación. El número y el tamaño de las aberturas del conjunto de reducción de penacho pueden configurarse para una aplicación particular.
En una realización, el conjunto de reducción de penacho incluye un conjunto de intercambiador de calor seco. El aparato de intercambio de calor puede incluir una carcasa configurada de modo que sustancialmente todo el aire que sale del conjunto de intercambiador de calor por evaporación se desplaza a través del conjunto de intercambiador de calor seco antes de salir del intercambiador de calor por evaporación híbrido.
En otro aspecto de la presente divulgación, se proporciona un intercambiador de calor por evaporación híbrido que puede incluir un sistema de control que acciona una compuerta de derivación para, por ejemplo, maximizar la eficiencia del sistema de intercambio de calor mientras se reduce o elimina el penacho, cuando se requiera. El sistema de lógica de control puede priorizar la reducción de penacho y puede ahorrar energía o agua como segunda consideración. Si no hay necesidad de reducción de penacho, o durante momentos en los que el aire de descarga por evaporación no creará un penacho, entonces el sistema de control puede priorizar el ahorro de agua y energía dependiendo de la preferencia del cliente. Además de reducir el penacho de la sección de intercambio de calor húmedo indirecto, el intercambiador de calor por evaporación híbrido puede funcionar en modo seco en el que sólo se utiliza el intercambiador de calor seco indirecto, lo que reduce el consumo de agua. El intercambiador de calor por evaporación híbrido puede tener un sistema de control con un modo seco en el que el sistema de control hace funcionar el intercambiador de calor seco indirecto y limita el funcionamiento del intercambiador de calor húmedo indirecto; un modo húmedo en el que el sistema de control hace funcionar el intercambiador de calor húmedo indirecto; y un modo híbrido en el que el sistema de control hace funcionar los intercambiadores de calor indirectos tanto húmedo como seco, por ejemplo haciendo funcionar el intercambiador de calor seco indirecto para reducir el penacho. Los intercambiadores de calor por evaporación híbridos divulgados en el presente documento también pueden incluir intercambiadores de calor directos, tales como paquetes de relleno, para enfriar el agua que se pulveriza sobre el intercambiador de calor húmedo indirecto.
Esta solicitud proporciona ejemplos de intercambiadores de calor por evaporación híbridos que incluyen la incorporación de al menos una sección de intercambio de calor húmedo por evaporación indirecto y al menos una sección de intercambio de calor seco indirecto. La sección de intercambio de calor seco indirecto puede usarse para reducir el penacho de calor de la sección húmeda, mejorar la capacidad del rendimiento en seco de la unidad, ahorrar agua, conservar energía, o una combinación de los mismos. Los intercambiadores de calor por evaporación híbridos pueden incluir uno o más compuertas de derivación de serpentín de intercambio de calor seco y un sistema de control automatizado para maximizar la eficiencia del sistema de intercambio de calor mientras se reduce o elimina el penacho, cuando se requiera. El sistema de control puede priorizar la reducción de penacho y puede ahorrar energía o agua como segunda consideración. Si no hay necesidad de reducción de penacho, o durante momentos en los que el aire de descarga no creará un penacho, entonces el sistema de control puede priorizar el ahorro de agua y energía dependiendo de la preferencia del cliente.
Se divulga un sistema de control que puede tener una lógica de control usada para hacer funcionar el intercambiador de calor por evaporación híbrido para enfriar indirectamente o condensar el fluido del proceso mientras se reduce o elimina el penacho visible y al mismo tiempo se ahorra energía se y ahorra agua según los requisitos del cliente. La lógica de control acciona una o más compuertas de derivación de intercambiador de calor seco del intercambiador de calor por evaporación híbrido de modo que las compuertas de derivación de intercambiador de calor seco permanezcan completamente cerradas en el modo de funcionamiento en seco o cuando no puede tolerarse el penacho, parcialmente cerradas para reducir el penacho y equilibrar la carga entre las secciones de intercambio de calor húmedo indirecto y seco indirecto cuando se requiera, y abiertas o parcialmente abiertas durante el modo de evaporación húmedo. Esta lógica de control puede aumentar el flujo de aire a través del intercambiador de calor por evaporación húmedo durante el funcionamiento en húmedo, aumentando de ese modo la capacidad del sistema de intercambio de calor durante el funcionamiento en húmedo, al tiempo que tiene la capacidad de reducir o eliminar el penacho visible. La lógica de control también puede ahorrar agua al cerrar total o parcialmente las compuertas de derivación de intercambiador de calor seco, lo que fomenta una mayor transferencia de calor en el serpentín seco y la lógica de control también puede apagar una bomba de pulverización para reducir esencialmente la evaporación de agua a la mitad. La lógica de control también puede ahorrar energía abriendo o abriendo parcialmente las compuertas de derivación de intercambiador de calor seco cuando se desea hacer que se enfríe una mayor parte de la carga de calor en las secciones de intercambio de calor por evaporación indirecto. La lógica de control prioriza la reducción de penacho y puede ahorrar agua o energía como consideraciones secundarias según los requisitos del cliente. Durante las horas punta del día, cuando aumentan los costes de la energía, los requisitos del cliente pueden cambiar de ahorrar agua a ahorrar energía y se alimentan estas variables a la lógica de control para tomar las decisiones adecuadas según la petición del cliente. En una realización con una sección de intercambio de calor por evaporación directo y un serpentín de reducción de penacho seco, la compuerta de derivación de serpentín seco se abre para permitir un funcionamiento completamente en húmedo y puede cerrarse para reducir el penacho.
Con respecto a la figura 1, se proporciona un intercambiador de calor por evaporación híbrido tal como el intercambiador 60 de calor híbrido. El intercambiador 60 de calor híbrido tiene al menos un intercambiador de calor indirecto, tal como dos intercambiadores 12A y 12B de calor húmedo indirectos. El intercambiador 60 de calor híbrido incluye un conjunto 11A de reducción de penacho que incluye dos intercambiadores 12A y 12B de calor seco indirectos y una compuerta 44 de derivación de calentador seco indirecto. Los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos pueden incluir al menos uno de los intercambiadores de calor del tipo de tubo de serpentín, de placas, y de tubo y aletas. El conjunto 11A de reducción de penacho tiene una configuración operativa con la compuerta 44 cerrada (véase la figura 2) y una configuración de derivación con la compuerta 44 parcialmente abierta (figura 2B) o completamente abierta (figura 2A). El intercambiador 60 de calor híbrido se usa para enfriar indirectamente o condensar fluido de proceso que entra por las conexiones 14A y 14B, se enfría en los intercambiadores 12A y 12B de calor seco y luego sale por las conexiones 16A y 16B. El fluido puede canalizarse directamente de vuelva al proceso o puede canalizarse directamente a los conectores 20A y 20B de intercambiadores de calor indirectos.
Si la aplicación es para un condensador, las conexiones 16A y 16B de salida se conectan como canalización a los conectores 18A y 18B. El fluido de proceso se enfría entonces indirectamente en intercambiadores 2A y 2B de calor húmedo indirectos, entonces sale por las conexiones 20A y 20B y luego se devuelve de vuelta al proceso.
Las bombas 26A y 26B de pulverización se encienden cuando se desea bombear agua de sumidero desde el sumidero 28 a las pulverizaciones 42A y 42B. El agua de pulverización fluye sobre intercambiadores 2A y 2B de calor húmedo indirectos y sobre un intercambiador de calor directo para enfriar el agua de pulverización, tal como las secciones 22A, 22B de relleno. Las bombas 26A y 26B de pulverización pueden funcionar ambas de manera selectiva para maximizar el ahorro de energía, o puede funcionar sólo una bomba para aumentar el rendimiento en seco y ahorrar agua, o pueden estar apagadas ambas bombas para un funcionamiento en seco del 100%. El ventilador 34 incluye un motor 36 y normalmente varía su velocidad para hacer coincidir la eliminación de calor de la unidad con el valor de consigna del fluido de proceso deseado por el cliente. Entra aire ambiental fresco en los intercambiadores 2A y 2B de calor húmedo indirectos desde las cámaras 38A y 38B de distribución de entrada de aire. También entra aire ambiental fresco en las secciones 22A y 22B directas y se descarga en la cámara de distribución de descarga común bajo el ventilador 34. El aire de descarga del ventilador 34 entra en la cámara 40 de distribución, donde fluye entonces a través de los intercambiadores 12A y 12B de calor seco indirectos. El aire también fluye generalmente hacia abajo y a través de los intercambiadores 2A y 2B de calor húmedo indirectos, a través de los eliminadores 30A y 30B de neblina, hacia arriba a través del ventilador 34 hasta la cámara 40 de distribución, y luego a través de los intercambiadores 12A y 12B de calor seco.
Con respecto a la figura 1, la compuerta 44 de derivación de calentador seco indirecto desvía una parte del aire húmedo procedente de la cámara 40 de distribución alrededor de los intercambiadores 12A y 12B de calor seco indirectos. La compuerta 44 de derivación de calentador seco indirecto puede dimensionarse para permitir que parte del aire de descarga procedente de la cámara 40 de distribución salga a través de los intercambiadores 12A y 12B de calor seco indirectos.
Cuando está abierta, la compuerta 44 de derivación de intercambiador de calor seco indirecto reduce la presión estática que experimenta el ventilador 34, lo que aumenta en última instancia el flujo de aire a través de los intercambiadores 2A y 2B de calor húmedo indirectos y también aumenta el flujo de aire a través de los rellenos 22A, 22B. Al aumentar el flujo de aire a través de estos intercambiadores de calor por evaporación, se aumenta el rendimiento en húmedo de la unidad híbrida, lo que en última instancia ahorra energía. Además, la compuerta 44 de derivación de intercambiador de calor seco indirecto puede abrirse completamente para maximizar el rendimiento en húmedo, cerrarse completamente para maximizar el rendimiento en seco, o cerrarse para eliminar cualquier penacho visible y ahorrar agua. La compuerta 44 de derivación de intercambiador de calor seco indirecto puede modularse para controlar el penacho y la carga de calor experimentada por los intercambiadores de calor húmedo y seco indirectos, lo que puede equilibrar el grado de ahorro de energía, ahorro de agua, y reducción de penacho. Haciendo referencia ahora a la figura 2A, la compuerta 44 de derivación de intercambiador de calor seco indirecto se muestra en la posición completamente abierta, mientras que en la figura 3B la compuerta 44 de derivación de intercambiador de calor seco indirecto se muestra en una posición modulada, parcialmente abierta. La posición modulada de la compuerta 44 puede ser cualquier posición entre completamente abierta (figura 2A) y completamente cerrada (figura 2C).
Haciendo referencia ahora a la figura 3, se proporciona un intercambiador 80 de calor híbrido que es similar en muchos aspectos al intercambiador 60 de calor híbrido analizado anteriormente, identificando números de referencia similares componentes similares. El intercambiador 80 de calor híbrido incluye un conjunto de reducción de penacho que incluye intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos y un elemento de cierre, tal como compuertas 84 de derivación de intercambiador de calor seco indirecto, que se abren y cierran mediante uniones 86 de conexión y se accionan como abiertas o cerradas mediante un motor 88 de compuerta. Las compuertas 84 de derivación de intercambiador de calor seco indirecto están ubicadas en las paredes laterales de la cámara 40 de distribución. Haciendo referencia ahora a la figura 4, en una realización, las compuertas 84 de derivación de intercambiador de calor seco indirecto pueden incluir un conjunto 300 de compuerta de derivación que tiene lamas 318 de compuerta conectadas al conjunto 338 de unión. El conjunto 338 de unión está conectado normalmente a un motor de compuerta.
Haciendo referencia a la figura 5, se proporciona un intercambiador 90 de calor híbrido que es similar en muchos aspectos al intercambiador 60 de calor híbrido, identificando números de referencia similares componentes similares. El intercambiador 90 de calor híbrido incluye ventiladores 92A y 92B que permiten un paso más en el control de la capacidad de la unidad híbrida húmeda frente a la seca. Por ejemplo, si la bomba 26A de pulverización y el ventilador 92A están encendidos mientras la bomba 26B de pulverización y el ventilador 92B están apagados, la cantidad de evaporación de agua se recortará a la mitad, lo que reduce el consumo de agua. La pared 94 divisoria permite que cada ventilador 92A y 92B funcione independientemente hasta que el aire se mezcle en la cámara 40 de distribución de descarga. Cuando el aire húmedo de descarga de humedad del ventilador 92A, de nuevo con la bomba 26A de pulverización encendida, se mezcla en la cámara 40 de distribución de descarga con el aire calentado seco del ventilador 92B, de nuevo con la bomba 26B de pulverización apagada, la mezcla también reducirá o eliminará el penacho.
Con respecto a la figura 6, se proporcionan más detalles referentes al intercambiador 60 de calor híbrido de la figura 1. El intercambiador 60 de calor híbrido incluye un sistema 61 central tal como una unidad 118 central de procesamiento (CPU) y una entrada tal como un bus 122 de procesador que recibe uno o más parámetros relacionados con el funcionamiento del intercambiador 60 de calor híbrido. El bus 122 de procesador puede recibir una señal representativa de una posición 100 de compuerta de derivación de intercambiador de calor seco indirecto, normalmente desde un potenciómetro montado en el motor de compuerta. que indica la posición de la(s) compuerta(s) entre el 0 y el 100%. La figura 6 muestra una realización de canalizaciones de interconexión que conectan la salida de la salida 16A de serpentín seco con la entrada 20A de serpentín de evaporación húmedo. El intercambiador 60 de calor híbrido incluye sensores de temperatura para medir la temperatura 102 de fluido de proceso de entrada junto con la temperatura 108 de salida de serpentín de transferencia de calor seco y la temperatura 106 de salida de fluido de proceso. Estas tres temperaturas se usan para calcular la carga húmeda frente a seca que elimina el intercambiador 60 de calor híbrido. Un sensor 104 de presión diferencial está conectado a las conexiones 14A y 18A de fluido de proceso generales que mide la caída de presión general de ambos intercambiadores 2A y 12A de calor húmedo y seco indirectos.
Con una tabla de consulta, la CPU 118 convierte esta presión diferencial medida 104 en un caudal de fluido de proceso. Alternativamente, puede realizarse una medición directa del caudal con un medidor de caudal magnético y enviarse a la CPU 118, o bien el cliente puede medir este caudal y alimentarlo en la CPU 118 a través del bus 122 de procesador mediante el puerto 120 de cliente. El puerto 120 de cliente puede usarse para proporcionar el modo operativo, las condiciones ambientales exteriores, el fluido del proceso y muchas otras variables que pasan entre el cliente y el proceso 118 de control. La velocidad del motor del ventilador 36 se proporciona a la CPU 118 a través de la señal 110 de VFD. Finalmente, la temperatura ambiental de bulbo seco y el % de humedad relativa se miden a través de los sensores 112 y 114, respectivamente, y se proporcionan a la CPU 118 para que las propiedades psicrométricas del aire ambiental puedan calcularse fácilmente y usarse para la lógica de reducción de penacho tal como se analiza a continuación. En otra realización, la temperatura ambiental de bulbo seco y el % de humedad relativa pueden recibirse a través del puerto 120 de cliente, por ejemplo desde un ordenador servidor remoto a través de Internet. Pueden usarse uno o más sensores adicionales, tales como un sensor de temperatura en la salida de los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos y/o un sensor detector de penacho.
Haciendo referencia ahora a la figura 7, la realización 115 es un intercambiador de calor por evaporación directo o una torre de enfriamiento equipada con intercambiadores 12A y 12B de calor seco indirectos. Los intercambiadores 12A y 12B de calor seco indirectos pueden usarse para reducir el penacho y también usarse para proporcionar un modo híbrido de funcionamiento en seco. El fluido de proceso o una fuente de fluido distinta del fluido de proceso que necesita enfriarse puede introducirse y extraerse mediante canalizaciones de los serpentines 12A y 12B secos a través de las conexiones 14A y 14B. Esto puede ser una fuente de calor residual o cualquier fluido más caliente que el temperatura ambiental. En muchos casos, el fluido de proceso se canaliza en primer lugar hasta los serpentines 12A y 12B secos y luego la conexión de salida se canaliza hasta la tubería 112B de pulverización donde el fluido de proceso puede enfriarse por evaporación a través de un intercambiador de calor directo, tal como el medio 115A de relleno de flujo a contracorriente. El control de la compuerta 44 de derivación de serpentín seco puede usarse para reducir el penacho, funcionar en un modo híbrido en seco o usarse para ahorrar agua y energía. La realización 115 puede incluir un ventilador 115D y una o más rejillas 115C de ventilación aguas arriba del medio 115A de relleno.
Haciendo referencia ahora a la figura 8, la realización 123 es un intercambiador de calor por evaporación indirecto, tal como un enfriador de fluido por evaporación o un condensador por evaporación. La realización 123 incluye intercambiadores 12A y 12B de calor seco indirectos que pueden usarse para reducir el penacho y también para proporcionar un modo híbrido de funcionamiento en seco. El fluido de proceso o una fuente de fluido distinta del fluido de proceso que necesita enfriarse puede introducirse y extraerse mediante canalizaciones de los serpentines 12A y 12B secos a través de las conexiones 14A y 14B. Esto puede ser una fuente de calor residual o cualquier fluido más caliente que la temperatura ambiental.
Alternativamente, durante el funcionamiento híbrido, el fluido de proceso se canaliza en primer lugar hasta los serpentines 12A y 12B secos y luego la conexión de salida se canaliza hasta la conexión 15 de serpentín indirecto, donde el fluido de proceso puede enfriarse por evaporación a través del intercambiador 14 de calor húmedo de serpentín indirecto. El control de la compuerta 44 de derivación de serpentín seco puede usarse para reducir el penacho, funcionar en un modo híbrido en seco, o usarse para ahorrar agua y energía.
Haciendo referencia ahora a la figura 9, la realización 121 es un intercambiador de calor por evaporación indirecto, tal como un enfriador de fluido de evaporación o un condensador por evaporación. La realización 121 incluye un ventilador 121A axial con un motor 121B dentro de la unidad y está equipada con un intercambiador 33 de calor seco indirecto. El intercambiador 33 de calor seco indirecto puede usarse para reducir el penacho y también para proporcionar un modo híbrido de funcionamiento en seco. Una fuente de fluido distinta del fluido de proceso que necesita enfriarse puede introducirse y extraerse mediante canalizaciones del intercambiador 33 de calor seco indirecto. La fuente de fluido puede ser una fuente de calor residual o cualquier fluido más caliente que la temperatura ambiental.
Alternativamente, durante el funcionamiento híbrido, el fluido de proceso se canaliza en primer lugar hasta el intercambiador 33 de calor seco indirecto y luego la conexión de salida se canaliza hasta la conexión 121C de serpentín indirecto, donde el fluido de proceso puede enfriarse por evaporación a través del intercambiador 121D de calor húmedo indirecto. El control de las compuertas 44 de derivación de intercambiador de calor seco indirecto puede usarse para reducir el penacho, funcionar en modo híbrido en seco, o usarse para ahorrar agua y energía. Haciendo referencia ahora a la figura 10, la realización 300 incluye vapor 302 refrigerante o, alternativamente, fluido de proceso, que pasa en primer lugar a través del serpentín 304 seco y luego entra en el serpentín 306 de superficie principal, que se humedece mediante un sistema 308 de pulverización. El funcionamiento de las compuertas 310 de derivación de serpentín seco puede usarse para reducir el penacho, ahorrar agua y/o ahorrar energía (se explica a continuación). El ventilador 312 axial aspira aire sobre el serpentín 306 de superficie principal en paralelo con el flujo de pulverización de agua. El proceso de evaporación condensa el vapor en líquido 314. El agua de pulverización cae sobre un paquete 316 de relleno donde se enfría antes de caer en el sumidero, tal como el depósito de agua inclinado 318. El aire ambiental se aspira a través del paquete 316 de relleno y el aire 320 caliente saturado del paquete 316 de relleno se desplaza a través de eliminadores 322 de deriva, a través del ventilador 312 axial y luego hacia arriba a través del serpentín 304 con aletas seco donde capta calor adicional. La bomba 324 de pulverización recircula el agua enfriada al sistema de pulverización.
Con respecto a la figura 10, cuando la compuerta 310 de derivación de serpentín seco está completamente cerrada, se elimina totalmente el penacho y se maximiza la capacidad en seco para ahorrar agua. Cuando la compuerta 310 de derivación de serpentín seco está completamente abierta, se maximizan el flujo de aire de la unidad y el rendimiento en húmedo para ahorrar energía. Cuando la compuerta 310 de derivación de serpentín seco está en una posición modulada, es decir, parcialmente abierta, puede reducirse el penacho y se conservan energía y agua transfiriendo la carga de eliminación de calor entre los serpentines húmedo y seco.
Haciendo referencia ahora a la figura 11, se explican las siguientes líneas:
1 - Curva de saturación
2 - Zona de aire sobrecalentado
3 - Zona de aire saturado
4 - Punto de estado de aire ambiental
5 - Línea representativa que une múltiples puntos de estado de aire de descarga
6 - Línea de mezclado de aire ambiental y aire de descarga que se produce por debajo de la curva de saturación (sin línea de penacho)
7 - Línea de mezclado de aire ambiental y aire de descarga coincidente con la curva de saturación (línea de inicio de penacho);
8 - Línea de mezclado de aire ambiental y aire de descarga por encima de la curva de saturación (línea de inicio de penacho visible);
9 - Línea de mezclado de aire ambiental y aire de descarga coincidente con la curva de saturación (línea de penacho visible típica);
9A - Punto de estado de salida de aire sin reducción de penacho; y
10 - Grado de reducción de la temperatura de bulbo seco de descarga para eliminar el penacho visible en el caso de la línea de penacho visible típica mostrada (factor de visibilidad de penacho).
En la descarga de aire de los equipos de enfriamiento por evaporación, pueden formarse gotas de agua por condensación del vapor de agua en el aire de descarga húmedo caliente por contacto con el aire ambiental más frío, en determinadas condiciones de temperatura ambiental. Este fenómeno se denomina penacho y se produce cuando la línea de mezclado que une los puntos de estado de aire ambiental y de descarga se cruza con la curva de saturación en el diagrama psicrométrico. El punto de estado de aire de descarga se calcula sumando la entalpía del aire captada a medida que el aire atraviesa el equipo de enfriamiento por evaporación a la entalpía del aire ambiental.
En la figura 11, se muestran cuatro líneas de mezclado de aire en el mismo estado de aire ambiental y la misma relación de humedad ambiental de descarga. La línea 6 de mezclado es la línea sin penacho, ya que está debajo de la curva de saturación. La línea 7 de mezclado corresponde al inicio de penacho y coincide con la línea de saturación. Cualquier disminución en la temperatura de bulbo seco del aire de descarga para la línea 7 de mezclado dará como resultado un penacho. La línea 8 de mezclado corresponde al inicio de penacho visible y se solapa en un pequeño grado con la zona 3 de saturación. Cualquier disminución en la temperatura de bulbo seco del aire de descarga para la línea 8 de mezclado dará como resultado un penacho visible. La línea 9 de mezclado es una línea típica en la que se produce un penacho visible. La magnitud en la que debe aumentarse la temperatura de bulbo seco del aire de descarga para eliminar el penacho visible se define como el factor 10 de visibilidad de penacho. El penacho visible de un intercambiador de calor híbrido puede eliminarse sometiendo el aire de descarga a un intercambiador de calor seco indirecto calentado, por ejemplo, un serpentín seco, a una relación de humedad ambiental constante de modo que el aire se caliente hasta un valor igual o superior al factor de visibilidad de penacho.
Un enfoque para determinar si el aire de descarga del equipo de enfriamiento por evaporación formará un penacho visible durante un modo húmedo de funcionamiento del equipo implica calcular la entalpía del aire que entra en el equipo de enfriamiento por evaporación, es decir, el aire ambiental. La entalpía del aire que entra en el equipo de enfriamiento por evaporación se calcula usando la función psicrométrica de la temperatura de aire de entrada de bulbo seco (Tídb), la temperatura de aire de entrada de bulbo húmedo (Tíwb). y la presión barométrica (P):
La entalpía del aire que entra al equipo de enfriamiento por evaporación corresponde al punto 4 de estado de aire ambiental en la figura 11.
A continuación, se calcula la entalpía del aire que sale del equipo de enfriamiento por evaporación. La entalpía del aire que sale del equipo de enfriamiento por evaporación es la suma de la entalpía del aire que entra y la entalpía captada por el aire en el equipo de enfriamiento por evaporación:
La entalpía captada por el aire en el equipo de enfriamiento por evaporación, es decir, el valor de delta h en la ecuación anterior, es la capacidad de enfriamiento del equipo de enfriamiento por evaporación.
El aire que sale de un intercambiador de calor indirecto sobre el que se pulveriza líquido de enfriamiento por evaporación normalmente está saturado. De esta manera, sin el funcionamiento de un serpentín de reducción de penacho del equipo de enfriamiento por evaporación, el aire que sale del equipo de enfriamiento por evaporación puede estar saturado y tener una temperatura proporcionada por la función psicrométrica:
El punto 9A de estado de aire de descarga en la figura 11 se determina localizando el punto en la curva 1 de saturación que corresponde a la temperatura de bulbo seco (Te,DB) en la salida del equipo de enfriamiento por evaporación.
Puede representarse gráficamente una línea recta (por ejemplo, la línea 9 en la figura 11) en el diagrama psicrométrico para conectar el punto 4 de estado de aire ambiental y el punto 9A de estado de aire de descarga. A continuación, se analizan los datos de la línea 9 y la curva 1 de saturación para determinar si hay un área de inicio de penacho por encima de la curva 1 de saturación y por debajo de la línea 9.
Para determinar si está produciéndose la formación de penacho, se calcula un factor de visibilidad de penacho para representar la magnitud en la que debe aumentarse la temperatura de bulbo seco del aire de descarga para eliminar el penacho visible. El factor de visibilidad de penacho puede determinarse, por ejemplo, por el sistema de control del equipo de enfriamiento por evaporación (por ejemplo, el sistema 61 de control), un controlador del sistema HVAC del edificio, un ordenador remoto (por ejemplo, un ordenador servidor conectado a través de Internet y el puerto 120 de cliente) y/o un dispositivo de usuario tal como un teléfono móvil o una tableta.
El factor de visibilidad de penacho puede ser, en efecto, el desplazamiento de la temperatura de bulbo seco de descarga necesario para mover la línea 9 a la derecha de la línea 8 en el diagrama de psicrómetro de la figura 11. El sistema de control compara el factor de visibilidad de penacho con un umbral tal como un límite operativo. Si el factor de visibilidad de penacho supera el límite operativo, el sistema de control hace que la derivación (por ejemplo, la compuerta 42) esté en la posición cerrada y hace funcionar el intercambiador de calor seco indirecto para elevar la temperatura del aire que sale del equipo de enfriamiento por evaporación. El calentamiento del aire por el intercambiador de calor seco indirecto mueve el punto de estado de aire de descarga 9A a la derecha en el gráfico de la figura 11 de tal manera que la línea que conecta los puntos 9, 9A está por debajo de la línea 8 de penacho visible para reducir el penacho.
En respuesta a una determinación de formación de penacho, el sistema de control puede hacer que se cierre la derivación (por ejemplo, la compuerta 44) y puede hacer funcionar el intercambiador de calor seco indirecto (por ejemplo, 12A en la figura 1) para elevar la temperatura del aire que sale del equipo de enfriamiento por evaporación y desplazar el punto de estado de aire de descarga (por ejemplo, 9A en la figura 11) a la derecha en la figura 11 de modo que la línea que conecta los puntos de estado de entrada y descarga permanezca por debajo de la línea 8 de penacho visible. Por ejemplo, el sistema 61 de control de la figura 6 puede activar una válvula 13 que permite que el vapor de subproducto industrial entre en los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos y eleve la temperatura del aire que sale del intercambiador 60 de calor híbrido de modo que el punto de estado de descarga esté en el punto 5 en lugar del punto 9A. El sistema 61 de control puede hacer que la compuerta 44 se cierre al verificar la posición de la compuerta 44. Si la compuerta 44 ya está cerrada, el sistema 61 de control no cambia la posición de la compuerta 44. Si la compuerta 44 está abierta, el sistema 61 de control cierra la compuerta 44.
El intercambiador 12A, 12B de calor seco indirecto puede configurarse para proporcionar una cantidad fija o variable de calor al aire antes de que salga el aire del intercambiador 60 de calor híbrido. Por ejemplo, la válvula 13 que controla el flujo de vapor de agua hacia el intercambiador 12A, 12B de calor seco indirecto puede tener sólo una configuración cerrada sin flujo de vapor de agua y una configuración abierta que proporciona un caudal fijo de vapor de agua a una temperatura sustancialmente fija hacia el intercambiador 12A, 12B de calor seco indirecto. Cuando el sistema 118A de control hace que se abra la válvula 13, el intercambiador 12A, 12B de calor seco indirecto proporciona un calentamiento de tipo función escalonada al aire antes de que salga el aire del intercambiador 60 de calor híbrido. En otra realización, la válvula 13 se reemplaza por una bomba de velocidad variable configurada para bombear aire residual caliente al intercambiador 12A, 12B de calor indirecto. El sistema 118A de control puede hacer funcionar la bomba de velocidad variable para aumentar o disminuir el caudal del aire residual caliente a través del intercambiador 12A, 12B de calor indirecto y efectuar un aumento o disminución correspondiente de la cantidad de calor que el intercambiador 12A, 12B de calor indirecto pone en el aire antes de que salga el aire del intercambiador 12A, 12B de calor híbrido.
Haciendo referencia ahora a las figuras 12A, 12B y 12C, la lógica de control presentada aborda la derivación de serpentín seco en un intercambiador de calor híbrido indirecto enfriado por evaporación (HX) con o sin intercambio de calor directo (HX) donde el fluido en el serpentín seco es o bien un fluido de proceso primario o bien una corriente de fluido caliente independiente. Esta lógica puede implementarse por un sistema de control (por ejemplo, el sistema 61 de control) para controlar las realizaciones de las figuras 1, 3, 6, 8, 9 y 10.
El método o la lógica 100 de control se inicia en el elemento 101 cuando la petición de enfriamiento se transmite al sistema de control. En ausencia de esta invocación, las compuertas de derivación de serpentín seco pueden cerrarse opcionalmente para la protección frente a congelación según 102. Si está manteniéndose el valor de consigna, la lógica de control no avanza más y se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento. Si puede satisfacerse la carga de enfriamiento haciendo funcionar la unidad en seco, entonces la bomba de pulverización se mantiene apagada y las compuertas de derivación del serpentín seco permanecen cerradas o se configuran para cerrarse según 106. Se controla la velocidad de ventilador para que coincida con la carga requerida, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento. Si no puede satisfacerse la carga de enfriamiento haciendo funcionar la unidad en seco, el control cambia al elemento 105, momento en el cual se enciende la bomba de pulverización.
Si se requiere reducción de penacho, se inicia la lógica de reducción de penacho. Sin embargo, el elemento 107 anula la lógica de reducción de penacho y se desvía al elemento 113 si cualquier reducción de la capacidad de eliminación de calor a la velocidad máxima del ventilador impide que el equipo de transferencia de calor satisfaga el valor de consigna. Si el cliente ha indicado que se requiere reducción de penacho, entonces las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para cerrarse en un incremento preestablecido. Tal como se explicó anteriormente, esto alterará la condición del aire de descarga para reducir o eliminar el penacho. Se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento según 109. Si el operador no indica la necesidad de reducción de penacho, el elemento 110 adquiere datos que le permiten determinar la aparición de penacho. Los datos recopilados corresponden al calor eliminado por el equipo, el cual se traduce en la entalpía captada del aire para calcular el estado del aire de descarga. El estado del aire de descarga se utiliza para generar la línea de mezclado de aire y para calcular el factor de visibilidad de penacho. Si el factor de visibilidad de penacho supera el valor preestablecido, se requiere reducción de penacho. Luego, las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para cerrarse en un incremento preestablecido, se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido y, la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento según 112.
En algunas realizaciones, el intercambiador de calor puede incluir un sensor de detección de penacho configurado para detectar la presencia de un penacho. La lógica de reducción de penacho puede iniciar la reducción de penacho en respuesta a que el sensor de detección de penacho detecte un penacho procedente del intercambiador de calor aunque el factor de visibilidad de penacho no supere el valor preestablecido. Como otro ejemplo, la lógica de reducción de penacho puede iniciar la reducción de penacho sólo si el factor de visibilidad de penacho supera el valor preestablecido y el sensor de detección de penacho detecta un penacho.
Si no se requiere reducción de penacho o si se ha ejecutado la lógica de reducción de penacho, el control en 113 desvía la lógica para o bien ahorrar agua o bien ahorrar energía. Para ahorrar energía, las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para abrirse en un incremento preestablecido, se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento según 114. A lo largo de la ruta lógica de ahorro de agua, si la reducción de la capacidad de enfriamiento del intercambiador de calor indirecto (HX) a la velocidad máxima del ventilador impide que el equipo satisfaga el valor de consigna del operador, entonces se inicia el elemento 119. En caso contrario, empieza a funcionar el elemento 116. En el elemento 119, las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para abrirse en un incremento preestablecido, se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento. En el elemento 116, si la reducción de la capacidad de enfriamiento del serpentín de HX indirecto a la velocidad máxima del ventilador con una bomba de pulverización apagada impide que el equipo satisfaga el valor de consigna del operador, entonces se inicia el elemento 117. En caso contrario, empieza a funcionar el elemento 118. En el elemento 117, las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para cerrarse en un incremento preestablecido, se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta al elemento 103. En el elemento 118, se apaga una bomba de pulverización, y se establece el control en el elemento 117.
Haciendo referencia ahora a las figuras 13A, 13B y 13C, puede usarse un método tal como el descrito mediante la lógica 400 de control para hacer funcionar una derivación de serpentín seco en un intercambiador de calor directo enfriado por evaporación (“HX”) donde el fluido en el serpentín seco es el fluido de proceso primario. Esta lógica de control puede usarla un sistema de control para hacer funcionar el intercambiador de calor híbrido de la figura 7.
La lógica 400 de control se inicia en el elemento 401 cuando la invocación de enfriamiento se transmite al sistema de control. En ausencia de esta invocación, las compuertas de derivación de serpentín seco pueden cerrarse opcionalmente para la protección frente a congelación según 402. Si está manteniéndose el valor de consigna, la lógica de control no avanza más y se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento. Si puede satisfacerse la carga de enfriamiento haciendo funcionar la unidad en seco, entonces se bloquea el flujo de fluido de proceso desde el serpentín de reducción de penacho (PAC) (tal como los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos) al HX directo (tal como el intercambiador 115A de calor directo) y las compuertas de derivación del serpentín seco permanecen cerradas o se configuran para cerrarse según 406. Se controla la velocidad de ventilador para que coincida con la carga requerida, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento. Si no puede satisfacerse la carga de enfriamiento haciendo funcionar la unidad en seco, el control cambia al elemento 405, en cuyo punto se permite que el flujo de fluido de proceso se desplace desde el PAC al HX directo.
Si se requiere reducción de penacho en el elemento 407, se inicia la lógica de reducción de penacho. Sin embargo, el elemento 407 anula la lógica de reducción de penacho y la desvía al elemento 413 si cualquier reducción de la capacidad de eliminación de calor a la velocidad máxima del ventilador impide que el equipo de transferencia de calor satisfaga el valor de consigna. Si el cliente ha indicado que se requiere reducción de penacho, entonces las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para cerrarse en un incremento preestablecido. Se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento según 409. Si el operador no indica la necesidad de reducción de penacho, el elemento 410 adquiere datos que le permiten determinar la aparición de penacho. Si el factor de visibilidad de penacho supera el valor preestablecido, se requiere reducción de penacho. El valor preestablecido puede estar, por ejemplo, en el intervalo de uno a diez grados, tal como de tres a ocho grados, tal como cinco grados. Luego, las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para cerrarse en un incremento preestablecido, se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento según 412.
Si no se requiere reducción de penacho o si se ha ejecutado la lógica de reducción de penacho, el control en 413 desvía la lógica para o bien ahorrar agua o bien ahorrar energía. Para ahorrar energía, las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para abrirse en un incremento preestablecido, se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento según 414. A lo largo de la ruta de la lógica de ahorro de agua, si la reducción de la capacidad de enfriamiento del intercambiador de calor directo a la velocidad máxima del ventilador impide que el equipo satisfaga el valor de consigna del operador, entonces se inicia el elemento 419. En caso contrario, empieza a funcionar el elemento 416. En el elemento 419, las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para abrirse en un incremento preestablecido, se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento. En el elemento 416, si la reducción de la capacidad de enfriamiento del serpentín de HX directo a la velocidad máxima del ventilador, con el fluido de proceso desviado sólo a un HX directo, impide que el equipo satisfaga el valor de consigna del operador, entonces se inicia el elemento 417. En caso contrario, empieza a funcionar el elemento 418. En el elemento 417, los reguladores de derivación de serpentín seco se modulan para cerrarse en un incremento preestablecido, se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento. En el elemento 418, se bloquea el flujo de fluido de proceso desde el PAC a un HX directo y se establece el control en el elemento 417.
Haciendo referencia ahora a la figura 14, se proporciona un método tal como el descrito mediante la lógica 500 de control para controlar la derivación de serpentín seco en un HX directo enfriado por evaporación donde el fluido en el serpentín seco es una corriente de fluido caliente independiente y no es el fluido de proceso. La lógica 500 de control puede usarse por un sistema de control para hacer funcionar el intercambiador de calor híbrido de las figuras 7 u 8.
La lógica 500 de control se inicia en el elemento 501 cuando la invocación de enfriamiento se transmite al sistema de control. En ausencia de esta invocación, las compuertas de derivación de serpentín seco pueden cerrarse opcionalmente para la protección frente a congelación según 502. Si está manteniéndose el valor de consigna, la lógica de control no avanza más y se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento. Si se requiere reducción de penacho, se inicia la lógica de reducción de penacho. Sin embargo, el elemento 504 anula la lógica de reducción de penacho y la desvía al elemento 510 si cualquier reducción de la capacidad de eliminación de calor a la velocidad máxima del ventilador impide que el equipo de transferencia de calor satisfaga el valor de consigna. Si el cliente ha indicado que se requiere reducción de penacho, entonces las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para cerrarse en un incremento preestablecido. Se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento según 506. Si el operador no indica la necesidad de reducción de penacho, el elemento 507 adquiere datos que le permiten determinar la aparición de penacho. Si el factor de visibilidad de penacho supera el valor preestablecido, se requiere reducción de penacho. Luego, las compuertas de derivación de serpentín seco se modulan para cerrarse en un incremento preestablecido, se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento según 109.
Si no se requiere reducción de penacho o si se ha ejecutado la lógica de reducción de penacho, el control se conduce de nuevo al elemento 510. En el elemento 510, las compuertas de derivación de serpentín seco se abren completamente, se controla la velocidad de ventilador para que coincida con el valor de consigna requerido, y la lógica de control se desvía de vuelta a la invocación de enfriamiento.
Con respecto a la figura 15A, se proporciona un intercambiador 600 de calor híbrido que es similar en muchos aspectos a los intercambiadores de calor analizados anteriormente. El intercambiador 600 de calor híbrido incluye un conjunto 602 de reducción de penacho que incluye intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos. Se muestra el conjunto 602 de reducción de penacho en una configuración operativa en la que los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos son adyacentes entre sí de modo que el flujo de aire en el intercambiador 600 de calor híbrido debe desplazarse a través de los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos antes de salir del intercambiador 600 de calor híbrido. En la figura 15B, se muestra el conjunto 602 de reducción de penacho en una configuración de derivación en la que los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos están separados por una abertura 604. La abertura 604 permite que al menos una parte del flujo de aire en el intercambiador 600 de calor híbrido salga del intercambiador 600 de calor híbrido sin desplazarse a través de los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos. El intercambiador 600 de calor híbrido puede incluir uno o más motores, tales como actuadores lineales, que se hacen funcionar por un sistema de control del intercambiador 600 de calor híbrido para desplazar los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos entre las posiciones cerrada y abierta de las figuras 15A y 15B.
Con respecto a la figura 16A, se proporciona un intercambiador 700 de calor híbrido que es similar en muchos aspectos a los intercambiadores de calor analizados anteriormente. El intercambiador 700 de calor híbrido incluye un conjunto 602 de reducción de penacho que incluye intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos. En la figura 16, el intercambiador 602 de calor de reducción de penacho está en una configuración operativa en la que los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos son adyacentes entre sí de tal manera que el flujo de aire en el intercambiador 700 de calor híbrido debe desplazarse a través de los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos. En la figura 16B, el conjunto 702 de reducción de penacho está en una configuración de derivación en la que los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos se pivotan hacia arriba uno con respecto al otro para formar una abertura 704 que permite que al menos una parte del flujo de aire en el intercambiador 700 de calor híbrido salga del intercambiador 700 de calor híbrido sin desplazarse a través de los intercambiadores 12A, 12B de calor seco indirectos.
Los usos de términos en singular tales como “un(o)”, “una”, pretenden cubrir tanto el singular como el plural, a menos que se indique lo contrario en el presente documento o el contexto lo contradiga claramente. Los términos “que comprende”, “que tiene”, “que incluye” y “que contiene” deben interpretarse como términos abiertos. Se pretende que la expresión “al menos uno de” tal como se usa en el presente documento se interprete en sentido disyuntivo. Por ejemplo, la frase “al menos uno de A y B” pretende abarcar sólo A, sólo B, o tanto A como B.
Aunque se han ilustrado y descrito realizaciones particulares de la presente invención, se apreciará que a los expertos en la técnica se les ocurrirán numerosos cambios y modificaciones, y se pretende que la presente invención cubra todos esos cambios y modificaciones que se encuentren dentro del alcance de las reivindicaciones adjuntas.

Claims (1)

  1. REIVINDICACIONES
    Sistema (60) de intercambio de calor por evaporación híbrido, que comprende:
    un intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo, opcionalmente en el que el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo incluye al menos uno de un intercambiador de calor por evaporación directo y un intercambiador de calor por evaporación indirecto;
    al menos un ventilador (34, 92A, 92B, 115D, 121A, 312) configurado para generar un flujo de aire en relación con el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo;
    un conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco aguas abajo del intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo, incluyendo el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco un intercambiador (12A, 12B) de calor seco configurado para elevar la temperatura del flujo de aire desde el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo;
    teniendo el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco una configuración operativa en la que el flujo de aire desde el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo fluye a través del intercambiador (12A, 12B) de calor seco y una configuración de derivación en la que menos cantidad de flujo de aire desde el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo se desplaza a través del intercambiador (12A, 12B) de calor seco que cuando el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco está en la configuración operativa; y un sistema (61) de control acoplado operativamente al intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo, el al menos un ventilador (34, 92A, 92B, 115D, 121A, 312), y el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco, estando configurado el sistema (61) de control para hacer que el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco esté en la configuración operativa en respuesta a una determinación de formación de penacho para permitir que el intercambiador (12A, 12B) de calor seco eleve la temperatura del flujo de aire; caracterizado porque el sistema (61) de control está configurado para recibir o bien una petición para ahorrar energía o bien una petición para ahorrar agua;
    en el que, en ausencia de la determinación de formación de penacho, el sistema (61) de control está configurado para:
    a) hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco para limitar el consumo de energía en respuesta a la recepción de la petición para ahorrar energía; y
    b) hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco para limitar el uso de líquido de evaporación en respuesta a la recepción de la petición para ahorrar agua.
    Sistema (60) de intercambio de calor por evaporación híbrido según la reivindicación 1, en el que el sistema (61) de control tiene un modo seco en el que el sistema (61) de control limita el funcionamiento del intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y un modo húmedo en el que el sistema (61) de control hace funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo; y
    en el que el sistema (61) de control, en su modo húmedo, está configurado para hacer que el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco esté en la configuración de derivación a menos que haya una determinación de formación de penacho;
    opcionalmente, en el que el sistema (61) de control está configurado para calcular un primer estado asociado con el aire aguas arriba del intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y un segundo estado asociado con el aire aguas abajo del intercambiador de calor seco; y
    en el que el sistema (61) de control está configurado para determinar la formación de penacho en respuesta al primer y segundo estados que tienen una relación predeterminada con el aire ambiental; y/o determinar el primer y segundo estados que tienen la relación predeterminada con el aire ambiental basándose al menos en parte en un factor de visibilidad de penacho que supera un umbral; y/o siendo el aumento de temperatura del flujo de aire proporcionado por el intercambiador (12A, 12B) de calor seco sustancialmente igual o superior a un aumento de temperatura requerido para hacer que el primer y segundo estados ya no tengan la relación predeterminada con el aire ambiental.
    Sistema (60) de intercambio de calor por evaporación híbrido según la reivindicación 1, en el que el sistema (61) de control tiene una entrada configurada para recibir:
    a) una petición de reducción de penacho; en el que el sistema (61) de control está configurado para determinar la formación de penacho en respuesta a la entrada del sistema (61) de control que recibe la petición para la reducción de penacho; y/o
    b) datos indicativos de al menos un parámetro del aire aguas arriba del intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo o aguas abajo del intercambiador (12A, 12B) de calor seco; en el que el sistema (61) de control está configurado para:
    i) determinar un primer estado del aire aguas arriba del intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y un segundo estado del aire aguas abajo del intercambiador (12A, 12B) de calor seco usando datos de diagrama psicrométrico;
    ii) identificar una relación (8) lineal que conecte el primer y segundo estados en los datos de diagrama psicrométrico e identificar si la relación (8) lineal está más allá de una línea de inicio de penacho de los datos de diagrama psicrométrico; y
    iii) determinar la formación de penacho en respuesta a la identificación de que la relación (8) lineal está más allá de la línea de inicio de penacho de los datos de diagrama psicométrico. Sistema (60) de intercambio de calor por evaporación híbrido según la reivindicación 1, que comprende además:
    a) un sensor (104, 112) configurado para detectar al menos un parámetro del aire; y
    estando configurado el sistema (61) de control para usar el al menos un parámetro del aire para determinar la formación de penacho; y/o
    b) un detector de penacho acoplado operativamente al sistema (61) de control; y
    en el que el sistema (61) de control está configurado para determinar la formación de penacho en respuesta a una señal (110) procedente del detector de penacho que indica un penacho; opcionalmente en el que el sistema (61) de control:
    en respuesta a la determinación de la formación de penacho, está configurado para hacer que el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco esté en la configuración operativa que incluye: i) determinar si el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco está en la configuración operativa o la configuración de derivación; y
    ii) tras estar el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco en la configuración de derivación, reconfigurar el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco a la configuración operativa en respuesta a la determinación de formación de penacho; y/o tiene un modo seco en el que el sistema (61) de control no hace funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y hace que el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco esté en la configuración operativa del mismo.
    Sistema de intercambiador de calor por evaporación híbrido según la reivindicación 1, en el que la petición incluye una petición para ahorrar energía durante un primer periodo de tiempo y una petición para ahorrar agua durante un segundo periodo de tiempo;
    en el que el sistema (61) de control está configurado para hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco para limitar el consumo de energía durante el primer periodo de tiempo;
    en el que el sistema (61) de control está configurado para hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de intercambio de calor seco para limitar el uso de líquido de evaporación durante el segundo periodo de tiempo;
    opcionalmente en el que el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo incluye un intercambiador (12A, 12B) de calor indirecto, un sistema (123) de distribución de líquido de evaporación configurado para distribuir líquido de evaporación sobre el intercambiador (12A, 12B) de calor indirecto, un sumidero (28, 318) para recoger líquido de evaporación desde el intercambiador (12A, 12B) de calor indirecto, y una bomba (26A, 26B, 324) configurada para bombear (26A, 26B, 324) líquido de evaporación desde el sumidero (28, 318) al sistema (123) de distribución de líquido de evaporación; y/o
    opcionalmente en el que el sistema (61) de control está configurado:
    a) para hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco para limitar:
    (i) el uso de líquido de evaporación que incluye:
    reducir el caudal de la bomba (26A, 26B, 324);
    y/o
    limitar el funcionamiento del intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo;
    y/o
    (ii) el uso de energía que incluye:
    aumentar el caudal de la bomba (26A, 26B, 324);
    y/o
    limitar el funcionamiento del intercambiador (12A, 12B) de calor seco;
    y/o
    en respuesta a la ausencia de la determinación de formación de penacho y recepción de la petición para ahorrar agua:
    b) para hacer que el conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco esté en la configuración operativa; y/o
    c) reducir el uso de líquido de evaporación por el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo tras una determinación de que el sistema de intercambiador de calor por evaporación híbrido es capaz de satisfacer un valor de consigna de fluido de proceso con un uso reducido de líquido de evaporación por el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo.
    Sistema (60) de intercambio de calor por evaporación híbrido según la reivindicación 1, en el que el conjunto de intercambiador de calor seco tiene una abertura que está cerrada o parcialmente abierta; y en el que, en la configuración de derivación, la abertura del conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco está más abierta que la abertura en la configuración operativa del conjunto de intercambiador (12A, 12B) de calor seco.
    Método de hacer funcionar un intercambiador de calor por evaporación híbrido que tiene un intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y un conjunto de reducción de penacho aguas abajo del intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo, incluyendo el conjunto de reducción de penacho un intercambiador (12A, 12B) de calor seco configurado para elevar la temperatura del flujo de aire desde el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo, teniendo el conjunto de reducción de penacho una configuración operativa en la que el flujo de aire desde el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo fluye a través del intercambiador (12A, 12B) de calor seco y una configuración de derivación en la que menos cantidad del flujo de aire desde el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo se desplaza a través del intercambiador (12A, 12B) de calor seco que cuando el conjunto de reducción de penacho está en la configuración operativa, comprendiendo el método:
    a) recibir o bien una petición para ahorrar energía o bien una petición para ahorrar agua;
    b) hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo;
    c) determinar si hay formación de penacho; y
    d) tras la formación de penacho:
    hacer que el conjunto de reducción de penacho esté en la configuración operativa; y
    elevar la temperatura del flujo de aire a través del intercambiador (12A, 12B) de calor seco del conjunto de reducción de penacho antes de que el flujo de aire salga del intercambiador de calor por evaporación híbrido para reducir la formación de penacho; y
    e) en ausencia de la formación de penacho:
    hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de reducción de penacho para limitar el consumo de energía en respuesta a la recepción de la petición para ahorrar energía; y
    hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de reducción de penacho para limitar el uso de líquido de evaporación en respuesta a la recepción de la petición para ahorrar agua.
    Método según la reivindicación 7, que comprende además:
    calcular un primer estado asociado con el aire aguas arriba del intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y un segundo estado del aire aguas abajo del intercambiador (12A, 12B) de calor seco; y
    determinar la formación de penacho en respuesta a que el primer y segundo estados tienen una relación predeterminada con el aire ambiental; opcionalmente en el que la relación predeterminada se basa al menos en parte en:
    un factor de visibilidad de penacho que supera un umbral; y/o
    el aumento de temperatura del flujo de aire proporcionado por el intercambiador (12A, 12B) de calor seco es sustancialmente igual o superior a un aumento de temperatura requerido para hacer que el primer y segundo estados ya no tengan la relación predeterminada con el aire ambiental.
    Método según la reivindicación 7, en el que determinar la formación de penacho incluye:
    a) recibir, en un sistema (61) de control del intercambiador de calor por evaporación híbrido, una petición para la reducción de penacho; y/o
    b) recibir datos indicativos de al menos un parámetro del aire aguas arriba del intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo o aguas abajo del intercambiador (12A, 12B) de calor seco;
    determinar un primer estado del aire aguas arriba del intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y un segundo estado del aire aguas abajo del intercambiador (12A, 12B) de calor seco usando datos de diagrama psicrométrico;
    identificar una relación (8) lineal que conecte el primer y segundo estados en los datos de diagrama psicrométrico e identificar si la relación (8) lineal está más allá de una línea de inicio de penacho de datos de diagrama psicrométrico; y
    determinar la formación de penacho en respuesta a la identificación de que la relación (8) lineal está más allá de la línea de inicio de penacho de los datos de diagrama psicométrico.
    Método según la reivindicación 7, en el que recibir la petición incluye recibir una petición para ahorrar energía durante un primer periodo de tiempo y una petición para ahorrar agua durante un segundo periodo de tiempo; y
    en el que hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de reducción de penacho para limitar el consumo de energía incluye hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de reducción de penacho para limitar el consumo de energía durante el primer periodo de tiempo; y
    en el que hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de reducción de penacho para limitar el uso de líquido de evaporación incluye hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de reducción de penacho para limitar el uso de líquido de evaporación durante el segundo periodo de tiempo.
    Método según la reivindicación 7 en el que el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo incluye un intercambiador (12A, 12B) de calor indirecto, un sistema (123) de distribución de líquido de evaporación configurado para distribuir líquido de evaporación sobre el intercambiador (12A, 12B) de calor indirecto, un sumidero (28, 318) para recoger líquido de evaporación desde el intercambiador (12A, 12B) de calor indirecto, y una bomba (26A, 26B, 324) configurada para bombear (26A, 26B, 324) líquido de evaporación desde el sumidero (28, 318) al sistema (123) de distribución de líquido de evaporación; y
    en el que hacer funcionar el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo y el conjunto de reducción de penacho incluye reducir el caudal de la bomba (26A, 26B, 324) para limitar:
    a) el uso de líquido de evaporación; y/o
    b) el uso de energía.
    Método según la reivindicación 7, en el que el método comprende además:
    determinar si el intercambiador de calor por evaporación híbrido es capaz de satisfacer un valor de consigna de fluido de proceso con un uso reducido de líquido de evaporación por el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo; y
    reducir el uso de líquido de evaporación por el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo en respuesta a la petición para ahorrar agua, la determinación de la formación de penacho, y una determinación de que el intercambiador de calor por evaporación híbrido es capaz de satisfacer el valor de consigna de fluido de proceso con un uso reducido de líquido de evaporación por el intercambiador (2A, 2B) de calor húmedo. Método según la reivindicación 7, en el que hacer que el conjunto de reducción de penacho esté en la configuración operativa comprende:
    reconfigurar el conjunto de reducción de penacho de la configuración de derivación a la configuración operativa realizando una abertura del conjunto de reducción de penacho más pequeña que la abertura que había en la configuración de derivación, y/o
    modular un elemento de cierre del conjunto de reducción de penacho para cambiar el tamaño de una abertura del conjunto de reducción de penacho.
ES20773415T 2019-03-19 2020-03-19 Heat exchanger having plume abatement assembly bypass Active ES3029136T3 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201962820546P 2019-03-19 2019-03-19
PCT/US2020/023640 WO2020191198A1 (en) 2019-03-19 2020-03-19 Heat exchanger having plume abatement assembly bypass

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES3029136T3 true ES3029136T3 (en) 2025-06-23

Family

ID=72513946

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES20773415T Active ES3029136T3 (en) 2019-03-19 2020-03-19 Heat exchanger having plume abatement assembly bypass

Country Status (7)

Country Link
US (1) US11287191B2 (es)
EP (1) EP3942241B1 (es)
CN (1) CN113614482A (es)
ES (1) ES3029136T3 (es)
MX (1) MX2021011322A (es)
SG (1) SG11202109425PA (es)
WO (1) WO2020191198A1 (es)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11732967B2 (en) 2019-12-11 2023-08-22 Baltimore Aircoil Company, Inc. Heat exchanger system with machine-learning based optimization
US12247520B2 (en) * 2020-06-16 2025-03-11 Ge Infrastructure Technology Llc Wet dry integrated circulation cooling system
US11976882B2 (en) 2020-11-23 2024-05-07 Baltimore Aircoil Company, Inc. Heat rejection apparatus, plume abatement system, and method
EP4314662A4 (en) * 2021-03-22 2025-01-15 SPX Cooling Technologies Inc. HYBRID MULTI-MODE HEAT EXCHANGER
US12595967B2 (en) * 2022-06-10 2026-04-07 Baltimore Aircoil Company, Inc. Heat exchange apparatus, system, and method
GB2635978A (en) 2022-06-24 2025-06-04 Baltimore Aircoil Co Inc Heat transfer apparatus and method
US20240295352A1 (en) * 2023-03-02 2024-09-05 Hill Phoenix, Inc. Precise Adiabatic Water Control

Family Cites Families (109)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1125141A (en) 1965-01-26 1968-08-28 English Electric Co Ltd Cooling towers
US3754738A (en) 1968-07-05 1973-08-28 Blazer Corp Cooling tower apparatus
US3923935A (en) * 1971-01-25 1975-12-02 Marley Co Parallel air path wet-dry water cooling tower
US4028440A (en) 1974-03-11 1977-06-07 Baltimore Aircoil Company, Inc. Method and apparatus of multi stage injector cooling
US3998394A (en) 1975-07-01 1976-12-21 Baltimore Aircoil Company, Inc. Water flow control valve and diffuser for crossflow cooling towers
US4076771A (en) 1976-11-19 1978-02-28 The Marley Cooling Tower Company Bottom vented wet-dry water cooling tower
DE3030439A1 (de) 1980-08-12 1982-03-11 Ulrich Dr.-Ing. 5100 Aachen Regehr Gegenstromkuehlturm, insbesondere rueckkuehl-kuehlturm fuer dampfkraftwerksanlagen
US4418023A (en) 1982-04-26 1983-11-29 Ecodyne Corporation Cooling tower apparatus
DE3427664A1 (de) 1984-07-26 1986-02-06 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Verdunstungskuehlturm
US4637225A (en) 1985-11-12 1987-01-20 Marshall Ralph C Air conditioning apparatus
FR2604512B1 (fr) 1986-09-30 1989-09-22 Hamon Dispositif pour le reglage du debit d'air dans des refrigerants atmospheriques a tirage naturel
US4992380A (en) 1988-10-14 1991-02-12 Nalco Chemical Company Continuous on-stream monitoring of cooling tower water
US5226285A (en) 1989-12-18 1993-07-13 Danhard, Inc. Self-cleaning heat exchanger fan assembly and controls
US5273687A (en) 1992-12-09 1993-12-28 Baltimore Aircoil Company Microbiological control of recirculating water in evaporative cooling systems at idle conditions
US5435382A (en) 1993-06-16 1995-07-25 Baltimore Aircoil Company, Inc. Combination direct and indirect closed circuit evaporative heat exchanger
IL110589A0 (en) 1993-08-10 1994-11-11 Bioph Biotech Entw Pharm Gmbh Growth/differentiation factor of the TGF- beta family
US5449036A (en) 1994-01-24 1995-09-12 Genge; John P. Method and apparatus for reducing water vapor in exhaust gas from evaporative heat exchange systems
US5431858A (en) 1994-04-14 1995-07-11 Baltimore Aircoil Company, Inc. Energy conserving fluid flow distribution system with internal strainer aNd method of use for promoting uniform water distribution
US5724828A (en) 1995-04-21 1998-03-10 Baltimore Aircoil Company, Inc. Combination direct and indirect closed circuit evaporative heat exchanger with blow-through fan
US5585047A (en) 1995-08-15 1996-12-17 The Marley Cooling Tower Company Vented fire resistant water cooling tower
US5816315A (en) 1995-09-13 1998-10-06 Nautica Dehumidifiers, Inc. Plate-type crossflow air-to-air heat exchanger having dual pass cooling
JP3641857B2 (ja) 1995-10-30 2005-04-27 石川島播磨重工業株式会社 冷水塔
US5944094A (en) * 1996-08-30 1999-08-31 The Marley Cooling Tower Company Dry-air-surface heat exchanger
US6260830B1 (en) 1998-11-25 2001-07-17 Baltimore Aircoil Company, Inc. Film fill-pack for inducement of spiraling gas flow in heat and mass transfer contact apparatus with self-spacing fill-sheets
US6047555A (en) 1999-01-13 2000-04-11 Yiue Feng Enterprise Co., Ltd. Refrigerating/air conditioning heat exchanging system with combined air/water cooling functions and the method for controlling such a system
US6213200B1 (en) 1999-03-08 2001-04-10 Baltimore Aircoil Company, Inc. Low profile heat exchange system and method with reduced water consumption
US6142219A (en) 1999-03-08 2000-11-07 Amstead Industries Incorporated Closed circuit heat exchange system and method with reduced water consumption
WO2001027552A1 (en) 1999-10-08 2001-04-19 Carrier Corporation A plate-type heat exchanger
US6427461B1 (en) 2000-05-08 2002-08-06 Lennox Industries Inc. Space conditioning system with outdoor air and refrigerant heat control of dehumidification of an enclosed space
US6574980B1 (en) 2000-09-22 2003-06-10 Baltimore Aircoil Company, Inc. Circuiting arrangement for a closed circuit cooling tower
US6446941B1 (en) 2000-10-11 2002-09-10 Kuwait Institute For Scientific Research Cooling tower and method for optimizing use of water and electricity
AU751294C (en) 2001-07-13 2005-04-07 Baltimore Aircoil Company Inc. System and method of cooling
US6663087B2 (en) 2001-10-11 2003-12-16 Marley Cooling Technologies, Inc. Air-to-air atmospheric exchanger for condensing cooling tower effluent
US7128310B2 (en) 2001-10-11 2006-10-31 Spx Cooling Technologies, Inc. Air-to-air atmospheric heat exchanger for condensing cooling tower effluent
US7328886B2 (en) * 2001-10-11 2008-02-12 Spx Cooling Technologies, Inc. Air-to-air atmospheric heat exchanger for condensing cooling tower effluent
US6663694B2 (en) * 2001-10-11 2003-12-16 Marley Cooling Technologies, Inc. Air-to-air atmospheric exchanger for condensing cooling tower effluent
KR101338012B1 (ko) 2002-12-09 2013-12-09 허드슨 테크놀로지스, 인코포레이티드 냉각 시스템 최적화 방법 및 장치
JP4086648B2 (ja) 2002-12-18 2008-05-14 富士通株式会社 通信装置
EP1475257A1 (en) 2003-05-06 2004-11-10 Delphi Technologies, Inc. Method and device for estimating the air discharge temperature of a heat exchanger
US7131639B2 (en) 2003-06-05 2006-11-07 Kammerzell Donald L Water distribution system for an evaporative cooler
AU2003903551A0 (en) 2003-07-09 2003-07-24 Muller Industries Australia Pty Ltd System and method of cooling
US7310958B2 (en) 2004-03-08 2007-12-25 Baltimore Aircoil Company, Inc. Control of heat exchanger operation
US7107782B2 (en) 2004-07-12 2006-09-19 Baltimore Aircoil Company, Inc. Evaporative heat exchanger and method
US7862011B2 (en) 2004-12-23 2011-01-04 Az Evap, Llc Non uniform water distribution system for an evaporative cooler
EP1698847A1 (en) 2005-02-07 2006-09-06 Dambassinas Hippocrates Hybrid adiabatic heat exchange system
ITFI20050173A1 (it) 2005-08-03 2007-02-04 Frigel Firenze S P A Un termoconvertitore per il raffreddamento di un fluido circolante in una conduttura
US7765827B2 (en) 2005-11-08 2010-08-03 Everest Acquisition Holdings, Inc. Multi-stage hybrid evaporative cooling system
US7484718B2 (en) 2006-02-13 2009-02-03 Baltimore Aircoil Company, Inc Cooling tower with direct and indirect cooling sections
JP4654965B2 (ja) 2006-04-18 2011-03-23 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置の室外機
US20080041087A1 (en) * 2006-08-18 2008-02-21 Jaeggi/Guntner (Schweiz) Ltd. Hybrid dry cooler heat exchange with water-droplet slit and water-droplet splitting louver for heat exchangers with primarily latent heat transfer
US7802774B2 (en) 2007-02-20 2010-09-28 Baltimore Aircoil Company, Inc. Cooling tower air inlet and drain pan
WO2009102335A1 (en) 2008-02-15 2009-08-20 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Coolant pulsing for computer system
US7887030B2 (en) * 2008-05-19 2011-02-15 Spx Cooling Technologies, Inc. Wet/dry cooling tower and method
CN101363653A (zh) 2008-08-22 2009-02-11 日滔贸易（上海）有限公司 中央空调制冷系统的能耗控制方法及装置
WO2010037165A1 (en) 2008-09-30 2010-04-08 Muller Industries Australia Pty Ltd Cooling system with microchannel heat exchanger
US8141374B2 (en) 2008-12-22 2012-03-27 Amazon Technologies, Inc. Multi-mode cooling system and method with evaporative cooling
US8490422B2 (en) 2009-04-26 2013-07-23 Alaa Abdulkareem AL WATBAN Evaporative air cooler with multi stages cooling and or heating with or without cooling coil
US8483883B1 (en) 2009-06-16 2013-07-09 David Stanley Watson System and method for controlling supply fan speed within a variable air volume system
US9243847B2 (en) 2009-11-04 2016-01-26 Evapco, Inc. Hybrid heat exchange apparatus
US8966924B2 (en) 2009-11-13 2015-03-03 Equinix, Inc. Pre-cooling chamber for a cooling tower
US8876090B2 (en) 2010-03-22 2014-11-04 Spx Cooling Technologies, Inc. Apparatus and method for an air bypass system for a natural draft cooling tower
US8412357B2 (en) 2010-05-10 2013-04-02 Johnson Controls Technology Company Process control systems and methods having learning features
EP2577205B1 (en) 2010-05-27 2023-01-04 Johnson Controls Tyco IP Holdings LLP Cooling system comprising thermosyphon cooler and cooling tower and method for operating such cooling system
US8434746B2 (en) 2010-07-02 2013-05-07 Baltimore Aircoil Company, Inc. Induced draft cooling tower
US8739558B2 (en) * 2010-08-17 2014-06-03 Payman Enayati Automatic cold and hot air conditioner system
US9091485B2 (en) * 2010-09-15 2015-07-28 Evapco, Inc. Hybrid heat exchanger apparatus and method of operating the same
US20120067546A1 (en) 2010-09-17 2012-03-22 Evapco, Inc. Hybrid heat exchanger apparatus and method of operating the same
WO2012059496A2 (de) 2010-11-02 2012-05-10 Kernkraftwerk Gösgen-Däniken Ag Lufteinführungssystem und -verfahren für kühltürme
WO2012114134A1 (en) 2011-02-24 2012-08-30 Gea Egi Energiagazdalkodasi Zrt Arrangement for improving the cooling capacity and freeze protection of air-cooled heat exchangers subjected to the impact of wind
US8676385B2 (en) 2011-04-21 2014-03-18 Evapco, Inc. Method for operating a heat exchanger unit
US8827249B2 (en) 2011-11-07 2014-09-09 Spx Cooling Technologies, Inc. Air-to-air atmospheric exchanger
US8833741B2 (en) 2011-11-07 2014-09-16 Spx Cooling Technologies, Inc. Air-to-air atmospheric exchanger
CA2808810C (en) 2012-03-08 2019-07-09 F.F. Seeley Nominees Pty. Ltd Wetting of evaporative cooler pads
US9182753B2 (en) 2012-05-10 2015-11-10 Mitsubishi Electric Research Laboratories, Inc. Model-based learning control
US9803929B2 (en) 2012-12-03 2017-10-31 Baltimore Aircoil Company, Inc. Indirect heat exchanger
US9004463B2 (en) 2012-12-17 2015-04-14 Baltimore Aircoil Company, Inc. Cooling tower with indirect heat exchanger
US9057563B2 (en) 2012-12-17 2015-06-16 Baltimore Aircoil Company, Inc. Cooling tower with indirect heat exchanger
US9057564B2 (en) 2012-12-17 2015-06-16 Baltimore Aircoil Company, Inc. Cooling tower with indirect heat exchanger
US10018425B2 (en) 2013-02-01 2018-07-10 Dell Products, L.P. Heat exchanger and technique for cooling a target space and/or device via stepped sequencing of multiple working fluids of dissimilar saturation temperatures to provide condensation-by-vaporization cycles
US20140229146A1 (en) 2013-02-08 2014-08-14 Entic, Llc In-situ optimization of chilled water plants
CA2903802A1 (en) 2013-03-04 2014-09-12 Greensleeves, LLC Energy management systems and methods of use
US9255739B2 (en) * 2013-03-15 2016-02-09 Baltimore Aircoil Company, Inc. Cooling tower with indirect heat exchanger
US9279619B2 (en) 2013-03-15 2016-03-08 Baltimore Aircoil Company Inc. Cooling tower with indirect heat exchanger
US10309734B2 (en) * 2013-09-12 2019-06-04 Spx Cooling Technologies, Inc. Air-to-air heat exchanger bypass for wet cooling tower apparatus and method
DE112014004840A5 (de) 2013-10-22 2016-07-07 Güntner Gmbh & Co. Kg Ansteuereinheit für einen Wärmeaustauscher, Wärmeaustauscher und ein Verfahren zur Regelung eines Wärmeaustauschers
US10132577B2 (en) 2014-01-20 2018-11-20 Baltimore Aircoil Company, Inc. Adiabatic refrigerant condenser controls system
US9587885B2 (en) 2014-10-09 2017-03-07 Baltimore Aircoil Company, Inc. Cooling tower with indirect heat exchanger
US11150037B2 (en) 2014-10-10 2021-10-19 Baltimore Aircoil Company, Inc. Heat exchange apparatus
US20160178262A1 (en) 2014-12-18 2016-06-23 Clearesult Consulting, Inc. Method and system for pre-cooling
BR112017013763B8 (pt) 2014-12-23 2022-09-06 Evapco Inc Enchimento bidirecional para uso em torres de resfriamento
US10761547B2 (en) 2015-04-23 2020-09-01 Johnson Controls Technology Company HVAC controller with integrated airside and waterside cost optimization
KR101663258B1 (ko) 2015-11-20 2016-10-14 (주)풍천엔지니어링 냉각탑의 백연저감장치 및 그 제어방법
US9995533B2 (en) 2015-12-03 2018-06-12 Baltimore Aircoil Company, Inc. Cooling tower with indirect heat exchanger
US10365001B2 (en) 2016-02-18 2019-07-30 Johnson Controls Technology Company HVAC system with multivariable optimization using a plurality of single-variable extremum-seeking controllers
SG11201810279QA (en) 2016-06-29 2018-12-28 Kirkham Group Pte Ltd Large scale machine learning-based chiller plants modeling, optimization and diagnosis
US11280511B2 (en) 2016-09-02 2022-03-22 Johnson Controls Technology Company Systems and methods for evaporative heat rejection equipment fan speed control
US10571197B2 (en) 2016-10-12 2020-02-25 Baltimore Aircoil Company, Inc. Indirect heat exchanger
US10655918B2 (en) 2016-10-12 2020-05-19 Baltimore Aircoil Company, Inc. Indirect heat exchanger having circuit tubes with varying dimensions
US10641554B2 (en) 2016-10-12 2020-05-05 Baltimore Aircoil Company, Inc. Indirect heat exchanger
US10415902B2 (en) 2016-12-09 2019-09-17 Baltimore Aircoil Company, Inc. Cooling tower water distribution system
US10514200B2 (en) 2017-01-17 2019-12-24 Tesla, Inc. Efficient variable capacity chilled water plant design with reduced mechanical cooling and thermal storage
US10619898B2 (en) 2017-02-09 2020-04-14 Baltimore Aircoil Company, Inc. Water recirculation system
US10401843B2 (en) 2017-03-16 2019-09-03 Johnson Controls Technology Company Control system with combined extremum-seeking control and feedforward control
US11029093B2 (en) 2017-03-30 2021-06-08 Baltimore Aircoil Company, Inc. Cooling tower with direct and indirect heat exchanger
US10677543B2 (en) 2017-08-31 2020-06-09 Baltimore Aircoil Company, Inc. Cooling tower
US10619953B2 (en) 2017-11-15 2020-04-14 Baltimore Aircoil Company, Inc. Automated control of heat exchanger operation
US10677538B2 (en) 2018-01-05 2020-06-09 Baltimore Aircoil Company Indirect heat exchanger
CN109210960A (zh) * 2018-08-31 2019-01-15 山东凯翔传热科技有限公司 一种节水防白烟复合闭式冷却塔及其控制方法
US11732967B2 (en) 2019-12-11 2023-08-22 Baltimore Aircoil Company, Inc. Heat exchanger system with machine-learning based optimization

Also Published As

Publication number Publication date
SG11202109425PA (en) 2021-10-28
EP3942241A4 (en) 2022-11-23
MX2021011322A (es) 2021-10-13
US11287191B2 (en) 2022-03-29
EP3942241C0 (en) 2025-04-23
WO2020191198A1 (en) 2020-09-24
US20200300553A1 (en) 2020-09-24
EP3942241A1 (en) 2022-01-26
EP3942241B1 (en) 2025-04-23
CN113614482A (zh) 2021-11-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES3029136T3 (en) Heat exchanger having plume abatement assembly bypass
JP5817922B2 (ja) モジュール型データセンタとその制御方法
KR101663258B1 (ko) 냉각탑의 백연저감장치 및 그 제어방법
BRPI0706453A2 (pt) dispositivo de refrigeração e ventilação
CA2861757C (en) Energy recovery system and method
US10982874B2 (en) Heat pipe air-conditioning apparatus using bypass passage
JP4047639B2 (ja) 産業用空調装置
CN112648691A (zh) 辐射式空调器
TW201518660A (zh) 除濕裝置
JP5044705B2 (ja) 外気冷房空調システム
KR101712601B1 (ko) 폐열회수 열교환기를 장착한 하이브리드 냉각탑
CN103673112A (zh) 一种空调器
WO2020248975A1 (en) Wall sleeve assembly for a packaged terminal air conditioner unit
KR100707448B1 (ko) 공기조화기
CN107062446A (zh) 风道结构、除湿机和除湿方法
KR102058573B1 (ko) 백연 저감 냉각탑
JP3980215B2 (ja) 熱交換換気装置
US10352594B2 (en) Sealed heat exchange system and air conditioner
ES2230422T3 (es) Procedimiento y sistema para el tratamiento de aire interior.
JP2004182201A (ja) 車両用空調機及びその制御方法
ES2295638T3 (es) Dispositivo para el secado de aire en edificios, en particular en piscinas cubiertas.
JP3308647B2 (ja) 空調装置
JP2020146663A (ja) 除湿装置
US9746200B2 (en) Building ventilator
JPS642113Y2 (es)