ES2899667T3 - Fluidos de transferencia de calor y su uso en intercambiadores de calor a contracorriente - Google Patents
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Abstract
Composición ternaria, que comprende: - del 25 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 35 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 15 al 73 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 35 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 40 al 63 % en peso de 1,3,3,3- tetrafluoropropeno; o - del 65 al 96 % en peso de difluorometano, del 2 al 20 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 2 al 25 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 25 % en peso de 1,3,3,3- tetrafluoropropeno; o - del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 30 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % en peso de 1,3,3,3- tetrafluoropropeno.
Description
DESCRIPCIÓN
Fluidos de transferencia de calor y su uso en intercambiadores de calor a contracorriente
Campo de la invención
La presente invención se refiere a fluidos de transferencia de calor adaptados para usarse en intercambiadores de calor a contracorriente.
Antecedentes de la técnica
Los fluidos a base de compuestos fluorocarbonados se usan ampliamente en los sistemas de transferencia de calor mediante compresión de vapor, concretamente los dispositivos de climatización, de bomba de calor, de refrigeración o de congelación. Estos dispositivos tienen en común basarse en un ciclo termodinámico que comprende la vaporización del fluido a baja presión (en la que el fluido absorbe calor); la compresión del fluido vaporizado hasta una alta presión; la condensación del fluido vaporizado para dar líquido a alta presión (en la que el fluido expulsa calor); y la expansión del fluido para terminar el ciclo.
Los sistemas de transferencia de calor mediante compresión de vapor comprenden al menos dos intercambiadores de calor, uno en el que se vaporiza el fluido y el otro en el que se condensa. Los intercambiadores de calor pueden ser de tipo a cocorriente o de tipo a contracorriente.
La elección de un fluido de transferencia de calor (que puede ser un compuesto o una mezcla de compuestos) viene dictada, por una parte, por las propiedades termodinámicas del fluido, y, por otra parte, por restricciones complementarias. Por tanto, un criterio particularmente importante es el del impacto del fluido considerado sobre el medio ambiente. En particular, los compuestos clorados (clorofluorocarburos e hidroclorofluorocarburos) presentan la desventaja de dañar la capa de ozono. Por tanto, ahora se prefieren, generalmente, los compuestos no clorados, tales como los hidrofluorocarburos, los fluoroéteres y las fluoroolefinas.
Fluidos de transferencia de calor actualmente usados son HFC-134a, R404a (mezcla ternaria del 52 % de HFC-143a, el 44 % de HFC-125 y el 4 % de HFC-134a), R407c (mezcla ternaria del 52 % de HFC-134a, el 25 % de HFC-125 y el 23 % de HFC-32) y R410a (mezcla binaria del 50 % de HFC-32 y el 50 % de HFC-125).
No obstante, es necesario poner a punto otros fluidos de transferencia de calor que presenten un potencial de calentamiento global (GWP) inferior al de los fluidos anteriores y que presenten rendimientos equivalentes o mejorados.
El documento WO 2007/002625 describe composiciones a base de fluoroolefinas y, concretamente, de HFO-1234yf o de HFO-1234ze, en diversos usos y, concretamente, como fluidos de transferencia de calor. El documento no precisa el tipo de intercambiador de calor usado.
El documento WO 2007/126414 describe, de manera general, una gran variedad de composiciones a base de fluoroolefinas y una gran variedad de usos de estas composiciones. El documento no precisa el tipo de intercambiador de calor usado.
Los documentos WO 2009/107364, WO 2009/110228 y WO 2009/116282 describen aparatos de refrigeración en los que los refrigerantes usados son mezclas a base de HFO-1234yf y de HFC-32, eventualmente completada o sustituida por otros compuestos, tales como HFC-125. No se precisa el tipo de intercambiador de calor usado.
El documento US-2009/0158771 describe el uso de una mezcla ternaria que comprende HFC-32, HFC-134a y HFO-1243zf, en una aplicación de transferencia de calor. Los coeficientes de rendimiento obtenidos son inferiores a los del fluido tomado como referencia, a saber HFC-134a. No se precisa el tipo de intercambiador de calor usado.
El documento WO 2009/150763 describe un aparato de climatización con un intercambiador de calor de tipo a contracorriente, en el que el fluido de transferencia de calor es una mezcla de un HFO-1234 y HFC-32 o HFC-41.
El documento WO 2010/000993 describe el uso de una mezcla ternaria que comprende HFO-1234yf, HFC-32 y HFC-134a, como fluido de transferencia de calor. El documento no precisa el tipo de intercambiador de calor usado.
El documento WO 2010/000994 describe el uso de una mezcla ternaria que comprende HFO-1234yf, HFC-32 y HFC-152a, como fluido de transferencia de calor. El documento no precisa el tipo de intercambiador de calor usado.
El documento US-2008/0314073 describe el uso de una composición que comprende al menos un hidrofluorocarbono y al menos una fluoroolefina, como fluido de transferencia de calor.
El documento US-2006/243944 describe numerosas composiciones a base de HFC-1234yf.
El documento WO 2010/059677 describe composiciones que comprenden HFO-1234ze y HFC-32, eventualmente con al menos uno de los compuestos elegidos de HFC-134a y HFC-125.
El documento WO 2011/101621 describe una composición de transferencia de calor que comprende HFO-1234ze(E), HFC-32 y HFC-134a.
El documento WO 2011/101608 describe una composición de transferencia de calor que comprende HFO-1234ze(E), HFC-32 y HFC-152a.
No obstante, todavía existe una necesidad de poner a punto otros fluidos de transferencia de calor que presenten un GWP relativamente bajo y que presenten buenos rendimientos energéticos, concretamente en las aplicaciones que usan intercambiadores de calor a contracorriente.
Resumen de la invención
La invención se refiere en primer lugar a una composición ternaria que comprende difluorometano, 1,3,3,3-tetrafluoropropeno y un compuesto derivado de hidrocarburo que comprende al menos dos átomos de flúor y que presenta una temperatura de ebullición comprendida entre -30 y -20 0C, que se elige de 1,1-difluoroetano.
Esta composición comprende:
- del 25 al 50 % de difluorometano, del 2 al 35 % de 1,1-difluoroetano y del 15 al 73 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 35 al 50 % de difluorometano, del 2 al 10 % de 1,1-difluoroetano y del 40 al 63 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 96 % de difluorometano, del 2 al 20 % de 1,1-difluoroetano y del 2 al 25 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 10 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 25 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 20 al 50 % de difluorometano, del 2 al 65 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 78 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 25 al 50 % de difluorometano, del 2 al 15 % de 1,1-difluoroetano y del 35 al 73 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 30 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 10 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno.
La invención también se refiere al uso de la composición anteriormente mencionada, como fluido de transferencia de calor en un circuito de compresión de vapor.
Según una realización, el circuito de compresión de vapor comprende un intercambiador de calor a contracorriente. La invención también se refiere a una composición de transferencia de calor que comprende la composición anteriormente mencionada como fluido de transferencia de calor y uno o varios aditivos elegidos de los lubricantes, los estabilizantes, los tensioactivos, los agentes indicadores, los agentes fluorescentes, los agentes odorantes, los agentes de solubilización y sus mezclas.
La invención también se refiere a una instalación de transferencia de calor que comprende un circuito de compresión de vapor que contiene la composición anteriormente mencionada como fluido de transferencia de calor o que contiene una composición de transferencia de calor anteriormente mencionada.
Según una realización, la instalación anteriormente mencionada comprende un intercambiador de calor a contracorriente. Según una realización, la instalación anteriormente mencionada se elige de las instalaciones móviles o estacionarias de calentamiento por bomba de calor, de climatización, de refrigeración y de congelación.
La invención también se refiere a un procedimiento de calentamiento o de enfriamiento de un fluido o de un cuerpo por medio de un circuito de compresión de vapor que contiene un fluido de transferencia de calor, comprendiendo dicho procedimiento, sucesivamente, la evaporación del fluido de transferencia de calor, la compresión del fluido de transferencia de calor, la condensación del fluido de calor y la expansión del fluido de transferencia de calor, en el que el fluido de transferencia de calor es la composición según la invención.
Según una realización, el procedimiento anteriormente mencionado es un procedimiento de enfriamiento de un fluido o de un cuerpo, en el que la temperatura del fluido o del cuerpo enfriado es de -400C a -10 °C, y preferiblemente de -350C a -25 °C, de manera más particularmente preferida de -30 °C a -20 °C, y en el que el fluido de transferencia de calor comprende:
- del 25 al 50 % de difluorometano, del 2 al 35 % de 1,1-difluoroetano y del 15 al 73 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 35 al 50 % de difluorometano, del 2 al 10 % de 1,1-difluoroetano y del 40 al 63 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 96 % de difluorometano, del 2 al 20 % de 1,1-difluoroetano y del 2 al 25 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno,
- de manera ideal del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 10 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 25 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
Según una realización, el procedimiento anteriormente mencionado es un procedimiento de enfriamiento de un fluido o de un cuerpo, en el que la temperatura del fluido o del cuerpo enfriado es de -15 °C a 15 °C, y preferiblemente de -100C a 10 °C, de manera más particularmente preferida de -5 °C a 50C, y en el que el fluido de transferencia de calor comprende:
- del 2 al 20 % de difluorometano, del 2 al 85 % de 1,1-difluoroetano y del 10 al 96 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 5 al 15 % de difluorometano, del 2 al 35 % de 1,1-difluoroetano y del 50 al 93 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 20 al 50 % de difluorometano, del 2 al 65 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 78 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 25 al 50 % de difluorometano, del 2 al 15 % de 1,1-difluoroetano y del 35 al 73 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 30 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 10 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
Según una realización, el procedimiento anteriormente mencionado es un procedimiento de calentamiento de un fluido o de un cuerpo, en el que la temperatura del fluido o del cuerpo calentado es de 30 °C a 80 °C, y preferiblemente de 35 °C a 55 °C, de manera más particularmente preferida de 40 °C a 50 °C, y en el que el fluido de transferencia de calor comprende:
- del 2 al 20 % de difluorometano, del 2 al 85 % de 1,1-difluoroetano y del 10 al 96 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 5 al 15 % de difluorometano, del 2 al 35 % de 1,1-difluoroetano y del 50 al 93 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 20 al 50 % de difluorometano, del 2 al 65 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 78 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 25 al 50 % de difluorometano, del 2 al 15 % de 1,1-difluoroetano y del 35 al 73 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 30 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 10 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
La invención también se refiere a un procedimiento de reducción del impacto medioambiental de una instalación de transferencia de calor que comprende un circuito de compresión de vapor que contiene un fluido de transferencia de calor inicial, comprendiendo dicho procedimiento una etapa de sustitución del fluido de transferencia de calor inicial en el circuito de compresión de vapor por un fluido de transferencia final, presentando el fluido de transferencia final un GWP inferior al fluido de transferencia de calor inicial, en el que el fluido de transferencia de calor final es una composición según la invención.
Según una realización de dicho procedimiento de reducción del impacto medioambiental, el fluido de transferencia de calor inicial es una mezcla ternaria del 52 % de 1,1,1-trifluoroetano, el 44 % de pentafluoroetano y el 4 % de 1,1,1,2-tetrafluoroetano, o una mezcla ternaria del 52 % de 1,1,1,2-tetrafluoroetano, el 25 % de pentafluoroetano y el 23 % de difluorometano, y en el que el fluido de transferencia de calor final comprende:
- del 25 al 50 % de difluorometano, del 2 al 35 % de 1,1-difluoroetano y del 15 al 73 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 35 al 50 % de difluorometano, del 2 al 10 % de 1,1-difluoroetano y del 40 al 63 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 20 al 50 % de difluorometano, del 2 al 65 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 78 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 25 al 50 % de difluorometano, del 2 al 15 % de 1,1-difluoroetano y del 35 al 73 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
Según otra realización de dicho procedimiento de reducción del impacto medioambiental, el fluido de transferencia de calor inicial es una mezcla binaria del 50 % de difluorometano y el 50 % de pentafluoroetano, y en el que el fluido de transferencia de calor final comprende:
- del 65 al 96 % de difluorometano, del 2 al 20 % de 1,1-difluoroetano y del 2 al 25 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 10 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 25 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 30 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % de difluorometano, del 2 al 10 % de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
Según otra realización de dicho procedimiento de reducción del impacto medioambiental, el fluido de transferencia de calor inicial es 1,1,1,2-tetrafluoroetano, y en el que el fluido de transferencia de calor final comprende:
- del 2 al 20 % de difluorometano, del 2 al 85 % de 1,1-difluoroetano y del 10 al 96 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 5 al 15 % de difluorometano, del 2 al 35 % de 1,1-difluoroetano y del 50 al 93 % de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno.
La presente invención permite superar los inconvenientes del estado de la técnica. Más particularmente, proporciona fluidos de transferencia de calor que presenten un GWP relativamente bajo y que presenten buenos rendimientos energéticos, concretamente en las aplicaciones que usan intercambiadores de calor a contracorriente.
Esto se logra gracias a mezclas ternarias que comprenden HFO-1234ze, HFC-32, eligiéndose el complemento de HFC-152a. HFC-152a tiene una temperatura de ebullición de -24 °C.
Las mezclas ternarias anteriores tienen la particularidad de presentar buenos rendimientos energéticos, concretamente con intercambiadores de calor de tipo a contracorriente.
Según determinadas realizaciones particulares, la invención también presenta una o, preferiblemente, varias de las características ventajosas indicadas a continuación.
- Los fluidos de transferencia de calor de la invención presentan un coeficiente de rendimiento superior a los refrigerantes de referencia R404a, R407c, HFC-134a y R410a en las aplicaciones que implican un intercambiador de calor a contracorriente. En determinados casos, la capacidad de los fluidos de transferencia de calor es superior o igual a la de los refrigerantes de referencia, en estas mismas aplicaciones. De manera correlativa, la invención permite disminuir el GWP de sistemas existentes que comprenden uno de los refrigerantes de referencia anteriores, y ello sin degradar el rendimiento de estos sistemas y, por el contrario, mejorándolos en gran medida, y ello sustituyendo los refrigerantes de referencia por los fluidos de transferencia de calor de la invención.
- Los fluidos de transferencia de calor de la invención presentan un coeficiente de rendimiento superior al de la mezcla de HFO-1243zf / HFC-134a / HFC-32, tal como se pone en práctica en el documento US-2009/0158771.
- Los fluidos de transferencia de calor de la invención son menos inflamables y/o más eficaces que los usados en el documento WO 2009/150763.
Según la invención, el potencial de calentamiento global (GWP) se define con respecto al dióxido de carbono y con respecto a una duración de 100 años, según el método indicado en “ The scientific assessment of ozone depletion, 2002, a report of the World Meteorological Association’s Global Ozone Research and Monitoring Project’.
Descripción de realizaciones de la invención
Ahora se describe la invención en más detalle, de manera no limitativa, en la siguiente descripción.
Por “ compuesto de transferencia de calor", respectivamente “ fluido de transferencia de calor’ (o fluido refrigerante), se entiende un compuesto, respectivamente un fluido, susceptible de absorber calor, evaporándose a baja temperatura y a baja presión, y expulsar calor, condensándose a alta temperatura y alta presión, en un
circuito de compresión de vapor. De manera general, un fluido de transferencia de calor puede comprender un único, dos, tres o más compuestos de transferencia de calor.
Por “ composición de transferencia de caloi” se entiende una composición que comprende un fluido de transferencia de calor y, eventualmente, uno o varios aditivos que no son compuestos de transferencia de calor para la aplicación prevista.
El procedimiento de transferencia de calor según la invención, se basa en el uso de una instalación que comprende un circuito de compresión de vapor, que contiene un fluido de transferencia de calor. El procedimiento de transferencia de calor puede ser un procedimiento de calentamiento o de enfriamiento de un fluido o de un cuerpo.
El circuito de compresión de vapor que contiene un fluido de transferencia de calor, comprende al menos un evaporador, un compresor, un condensador y un expansor, así como líneas de transporte de fluido de transferencia de calor entre estos elementos. El evaporador y el condensador comprenden un intercambiador de calor que permite un intercambio de calor entre el fluido de transferencia de calor y otro fluido o cuerpo.
A modo de compresor, puede usarse concretamente un compresor centrífugo de una o varias etapas, o un minicompresor centrífugo. También pueden usarse los compresores rotativos, de pistón o de tornillo. El compresor puede accionarse mediante un motor eléctrico o mediante una turbina de gas (por ejemplo, alimentada por los gases de escape de un vehículo, para las aplicaciones móviles) o mediante un engranaje.
La instalación puede comprender una turbina para generar electricidad (ciclo de Rankine).
La instalación también puede comprender, eventualmente, al menos un circuito de fluido caloportador usado para transmitir el calor (con o sin cambio de estado) entre el circuito de fluido de transferencia de calor y el fluido o cuerpo que va a calentarse o enfriarse.
La instalación también puede comprender, eventualmente, dos circuitos de compresión de vapor (o más), que contienen fluidos de transferencia de calor idénticos o distintos. Por ejemplo, los circuitos de compresión de vapor pueden estar acoplados entre sí.
El circuito de compresión de vapor funciona según un ciclo clásico de compresión de vapor. El ciclo comprende el cambio de estado del fluido de transferencia de calor de una fase líquida (o fluido difásico líquido/vapor) hacia una fase de vapor a una presión relativamente baja, después la compresión del fluido en fase de vapor hasta una presión relativamente alta, el cambio de estado (condensación) del fluido de transferencia de calor de la fase de vapor hacia la fase líquida a una presión relativamente alta y la reducción de la presión, para volver a comenzar el ciclo.
En el caso de un procedimiento de enfriamiento, calor procedente del fluido o del cuerpo que se enfría (directa o indirectamente, mediante un fluido caloportador) se absorbe por el fluido de transferencia de calor, durante la evaporación de este último, y esto a una temperatura relativamente baja con respecto al entorno. Los procedimientos de enfriamiento comprenden procedimientos de climatización (con instalaciones móviles, por ejemplo en vehículos, o estacionarias), de refrigeración y de congelación o de criogenia.
En el caso de un procedimiento de calentamiento, se cede calor (directa o indirectamente, mediante un fluido caloportador) del fluido de transferencia de calor, durante la condensación del mismo, al fluido o al cuerpo que se calienta, y ello a una temperatura relativamente alta con respecto al entorno. La instalación que permite poner en práctica la transferencia de calor se denomina en este caso “bomba de calor".
Es posible usar cualquier tipo de intercambiador de calor para la puesta en práctica de los fluidos de transferencia de calor, según la invención, y concretamente intercambiadores de calor a cocorriente.
No obstante, según una realización preferida, la invención prevé que los procedimientos de enfriamiento y de calentamiento, y las instalaciones correspondientes, comprendan un intercambiador de calor a contracorriente, ya sea en el condensador, ya sea en el evaporador. En efecto, los fluidos de transferencia de calor según la invención, son particularmente eficaces con intercambiadores de calor a contracorriente. Preferiblemente, a la vez el evaporador y el condensador comprenden un intercambiador de calor a contracorriente.
Según la invención, por “ intercambiador de calor a contracorriente” se entiende un intercambiador de calor en el que se intercambia calor entre un primer fluido y un segundo fluido, intercambiando el primer fluido en la entrada del intercambiador calor con el segundo fluido en la salida del intercambiador, e intercambiando el primer fluido en la salida del intercambiador calor con el segundo fluido en la entrada del intercambiador.
Por ejemplo, los intercambiadores de calor a contracorriente comprenden los dispositivos en los que el flujo del primer fluido y el flujo del segundo fluido son en sentidos opuestos o casi opuestos. Los intercambiadores que
funcionan en modo de corriente cruzada con tendencia a contracorriente, también están comprendidos entre los intercambiadores de calor a contracorriente, en el sentido de la presente solicitud.
El significado de las diferentes abreviaturas usadas para designar los diferentes compuestos químicos mencionados en la solicitud, es el siguiente:
- HFC-134a: 1,1,1,2-tetrafluoroetano;
- HFC-143a: 1,1,1-trifluoroetano;
- HFC-125: pentafluoroetano;
- HFC-32: difluorometano;
- HFC-152a: 1,1-difluoroetano;
- HFC-41: fluorometano;
- HFO-1234ze: 1,3,3,3-tetrafluoropropeno;
- HFO-1234yf: 2,3,3,3-tetrafluoropropeno;
- HFO-1243zf: 3,3,3-trifluoropropeno.
Los fluidos de transferencia de calor usados en la invención, son las siguientes mezclas ternarias:
HFC-32, HFC-152a y HFO-1234ze.
Por “ mezcla ternaria’’ se entiende una composición que consiste, esencialmente, en los tres compuestos mencionados, es decir, en la que los tres compuestos mencionados representan al menos el 99 % (preferiblemente al menos el 99,5 %, incluso al menos el 99,9 %) de la composición.
Salvo que se mencione lo contrario, en el conjunto de la solicitud las proporciones de compuestos indicadas se facilitan en porcentajes en masa.
El HFO-1234ze puede estar en forma cis o trans, o ser una mezcla de estas dos formas.
Para un uso en los procedimientos de refrigeración a baja temperatura, es decir aquellos en los que la temperatura del fluido o del cuerpo enfriado es de -40 0C a -10 °C, y preferiblemente de -35 0C a -25 0C, de manera más particularmente preferida de -30 0C a -20 0C (de manera ideal de aproximadamente -25 0C), se ha encontrado que las composiciones con mayor rendimiento para sustituir a R404a o R407c son las siguientes:
- del 25 al 50 % de HFC-32, del 2 al 35 % de HFC-152a y del 15 al 73 % de HFO-1234ze, y preferiblemente del 35 al 50 % de HFC-32, del 2 al 10 % de HFC-152a y del 40 al 63 % de h Fo -1234ze;
Para un uso en los procedimientos de refrigeración a baja temperatura, es decir aquellos en los que la temperatura del fluido o del cuerpo enfriado es de -40 0C a -10 0C, y preferiblemente de -35 0C a -25 0C, de manera más particularmente preferida de -30 0C a -20 0C (de manera ideal de aproximadamente -25 0C), se ha encontrado que las composiciones con mayor rendimiento para sustituir a R410a son las siguientes:
- para la composición 1): del 65 al 96 % de HFC-32, del 2 al 20 % de HFC-152a y del 2 al 25 % de HFO-1234ze, y preferiblemente del 65 al 93 % de HFC-32, del 2 al 10 % de HFC-152a y del 5 al 25 % de HFO-1234ze;
Para un uso en:
- los procedimientos de enfriamiento a temperatura moderada, es decir aquellos en los que la temperatura del fluido o del cuerpo enfriado es de -15 0C a 15 0C, preferiblemente de -10 0C a 10 0C, de manera más particularmente preferida de -5 0C a 5 0C (de manera ideal de aproximadamente 0 0C), así como
- los procedimientos de calentamiento a temperatura moderada, es decir aquellos en los que la temperatura del fluido o del cuerpo calentado es de 30 0C a 80 0C, y preferiblemente de 35 0C a 55 0C, de manera más particularmente preferida de 40 0C a 50 0C (de manera ideal de aproximadamente 45 0C),
se ha encontrado que las composiciones con mayor rendimiento para sustituir a HFC-134a son las siguientes:
- del 2 al 20 % de HFC-32, del 2 al 85 % de HFC-152a y del 10 al 96 % de HFO-1234ze, y preferiblemente del 5 al 15 % de HFC-32, del 2 al 35 % de HFC-152a y del 50 al 93 % de HFO-1234ze;
Para un uso en:
- los procedimientos de enfriamiento a temperatura moderada, es decir aquellos en los que la temperatura del fluido o del cuerpo enfriado es de -15 0C a 15 0C, preferiblemente de -10 0C a 10 0C, de manera más particularmente preferida de -5 °C a 5 °C (de manera ideal de aproximadamente 0 °C), así como
- los procedimientos de calentamiento a temperatura moderada, es decir aquellos en los que la temperatura del fluido o del cuerpo calentado es de 30 0C a 80 0C, y preferiblemente de 35 0C a 55 0C, de manera más particularmente preferida de 40 0C a 50 0C (de manera ideal de aproximadamente 45 0C), se ha encontrado que las composiciones con mayor rendimiento para sustituir a R404a o R407c son las siguientes:
- del 20 al 50 % de HFC-32, del 2 al 65 % de HFC-152a y del 5 al 78 % de HFO-1234ze, de manera ideal del 25 al 50 % de HFC-32, del 2 al 15 % de HFC-152a y del 35 al 73 % de HFO-1234ze;
Para un uso en:
- los procedimientos de enfriamiento a temperatura moderada, es decir aquellos en los que la temperatura del fluido o del cuerpo enfriado es de -15 0C a 15 0C, preferiblemente de -10 0C a 10 0C, de manera más particularmente preferida de -5 0C a 5 0C (de manera ideal de aproximadamente 0 0C), así como
- los procedimientos de calentamiento a temperatura moderada, es decir aquellos en los que la temperatura del fluido o del cuerpo calentado es de 30 0C a 80 0C, y preferiblemente de 35 0C a 55 0C, de manera más particularmente preferida de 40 0C a 50 0C (de manera ideal de aproximadamente 45 0C),
se ha encontrado que las composiciones con mayor rendimiento para sustituir a R410a son las siguientes:
- del 65 al 93 % de HFC-32, del 2 al 30 % de HFC-152a y del 5 al 33 % de HFO-1234ze, de manera ideal del 65 al 93 % de HFC-32, del 2 al 10 % de HFC-152a y del 5 al 33 % de HFO-1234ze.
En los procedimientos de “ refrigeración a baja temperatura" mencionados anteriormente, la temperatura de entrada del fluido de transferencia de calor al evaporador es preferiblemente de -45 0C a -15 0C, concretamente de -40 0C a -20 0C, de manera más particularmente preferida de -35 0C a -25 0C y, por ejemplo, de aproximadamente -30 0C; y la temperatura del comienzo de la condensación del fluido de transferencia de calor en el condensador es preferiblemente de 25 0C a 80 0C, concretamente de 30 0C a 60 0C, de manera más particularmente preferida de 35 0C a 55 0C y, por ejemplo, de aproximadamente 40 0C.
En los procedimientos de “ enfriamiento a temperatura moderada" mencionados anteriormente, la temperatura de entrada del fluido de transferencia de calor al evaporador es preferiblemente de -20 °C a 10 °C, concretamente de -15 °C a 5 °C, de manera más particularmente preferida de -100C a 0 °C y, por ejemplo, de aproximadamente -5 °C; y la temperatura del comienzo de la condensación del fluido de transferencia de calor en el condensador es preferiblemente de 25 °C a 80 °C, concretamente de 30 °C a 60 °C, de manera más particularmente preferida de 35 °C a 55 °C y, por ejemplo, de aproximadamente 50 °C. Estos procedimientos pueden ser procedimientos de refrigeración o de climatización.
En los procedimientos de “ calentamiento a temperatura moderada" mencionados anteriormente, la temperatura de entrada del fluido de transferencia de calor al evaporador es preferiblemente de -20 0C a 10 0C, concretamente de -15 0C a 5 0C, de manera más particularmente preferida de -10 0C a 0 0C y, por ejemplo, de aproximadamente -5 0C; y la temperatura del comienzo de la condensación del fluido de transferencia de calor en el condensador es preferiblemente de 25 0C a 80 0C, concretamente de 30 0C a 60 0C, de manera más particularmente preferida de 35 0C a 55 0C y, por ejemplo, de aproximadamente 50 0C.
Para estos fluidos de transferencia de calor, a temperatura constante, la presión de saturación de líquido y la presión de saturación de vapor son casi idénticas (siendo la diferencia máxima de presión del 10 %). Estos fluidos de transferencia de calor presentan una ventaja de facilidad de puesta en práctica. En ausencia de desplazamiento de temperatura significativo, no hay ningún cambio significativo de la composición circulante y
tampoco hay ningún cambio significativo de la composición en caso de escape. Estos fluidos de transferencia de calor son particularmente apropiados para la sustitución de R410a, por ejemplo.
No obstante, por su parte, los fluidos de transferencia de calor que no son casi azeotrópicos, son muy eficaces cuando se acoplan correctamente a un intercambiador de calor a contracorriente (con una diferencia de temperatura con el segundo fluido aproximadamente constante en el intercambiador).
Cada fluido de transferencia de calor anterior puede mezclarse con uno o varios aditivos para proporcionar la composición de transferencia de calor que circula realmente en el circuito de compresión de vapor. Los aditivos pueden elegirse concretamente de los lubricantes, los estabilizantes, los tensioactivos, los agentes indicadores, los agentes fluorescentes, los agentes odorantes, los agentes de solubilización y sus mezclas.
El o los estabilizantes, cuando están presentes, representan preferiblemente como máximo el 5 % en masa en la composición de transferencia de calor. Entre los estabilizantes, puede mencionarse, concretamente, el nitrometano, el ácido ascórbico, el ácido tereftálico, los azoles, tales como el tolutriazol o el benzotriazol, los compuestos fenólicos, tales como el tocoferol, la hidroquinona, la t-butil-hidroquinona, el 2,6-di-terc-butil-4-metilfenol, los epóxidos (alquilo eventualmente fluorado o perfluorado o alquenilo o aromático), tales como los nbutil glicidil éter, diglicidil éter de hexanodiol, alil glicidil éter, butilfenil glicidil éter, los fosfitos, los fosfonatos, los tioles y las lactonas.
A modo de lubricantes pueden usarse, concretamente, aceites de origen mineral, aceites de siliconas, parafinas, naftenos, parafinas sintéticas, alquilbencenos, poli-alfa-olefinas, polialquenglicoles, ésteres de poliol y/o poli(vinil éteres).
A modo de agentes indicadores (susceptibles de detectarse) pueden mencionarse los hidrofluorocarburos, los hidrofluorocarburos deuteriados, los hidrocarburos deuteriados, los perfluorocarburos, los fluoroéteres, los compuestos bromados, los compuestos yodados, los alcoholes, los aldehídos, las cetonas, el protóxido de nitrógeno y las combinaciones de los mismos. El agente indicador es diferente del o de los compuestos de transferencia de calor que componen el fluido de transferencia de calor.
A modo de agentes de solubilización, pueden mencionarse los hidrocarburos, el dimetil éter, los éteres de polioxialquileno, las amidas, las cetonas, los nitrilos, los clorocarburos, los ésteres, las lactonas, los aril éteres, los fluoroéteres y los 1,1,1-trifluoroalcanos. El agente de solubilización es diferente del o de los compuestos de transferencia de calor que componen el fluido de transferencia de calor.
A modo de agentes fluorescentes, pueden mencionarse las naftalimidas, los perilenos, las cumarinas, los antracenos, los fenantracenos, los xantenos, los tioxantenos, los naftoxantenos, las fluoresceínas y los derivados y las combinaciones de los mismos.
A modo de agentes odorantes, pueden mencionarse los alquilacrilatos, los alilacrilatos, los ácidos acrílicos, los ésteres acrílicos, los alquil éteres, los ésteres alquílicos, los alquinos, los aldehídos, los tioles, los tioéteres, los disulfuros, los alilisotiocianatos, los ácidos alcanoicos, las aminas, los norbornenos, los derivados de norbornenos, el ciclohexeno, los compuestos aromáticos heterocíclicos, el ascaridol, el o-metoxi(metil)-fenol y las combinaciones de los mismos.
Las composiciones según la invención, también pueden ser útiles como agente de expansión, aerosol o disolvente.
Ejemplos
Los siguientes ejemplos ilustran la invención sin limitarla.
Ejemplo 1 - método de cálculo de las propiedades de los fluidos de transferencia de calor en las diferentes configuraciones previstas
Se usa la ecuación de RK-Soave para el cálculo de las densidades, entalpías, entropías y los datos de equilibrio líquido-vapor de las mezclas. El uso de esta ecuación necesita conocer propiedades de los cuerpos puros usados en las mezclas en cuestión, y también los coeficientes de interacción para cada combinación binaria.
Los datos necesarios para cada cuerpo puro son la temperatura de ebullición, la temperatura crítica y la presión crítica, la curva de presión en función de la temperatura a partir del punto de ebullición hasta el punto crítico, las densidades de líquido saturado y de vapor saturado en función de la temperatura.
Los datos sobre los HFC están publicados en ASHRAE Handbook 2005, capítulo 20, y también están disponibles en Refrop (software desarrollado por NIST para el cálculo de las propiedades de fluidos refrigerantes).
Los datos de la curva de temperatura-presión de los HFO se miden mediante el método estático. La temperatura crítica y la presión crítica se miden mediante un calorímetro C80 comercializado por Setaram. Las densidades, a
la saturación en función de la temperatura, se miden mediante la tecnología del densímetro de tubo vibratorio desarrollada por los laboratorios de la escuela de minas de París.
La ecuación de RK-Soave usa coeficientes de interacción binaria para representar el comportamiento de los productos en mezclas. Los coeficientes se calculan en función de los datos experimentales de equilibrio líquidovapor.
La técnica usada para las mediciones de equilibrio líquido-vapor es el método de celda estática analítica. La celda de equilibrio comprende un tubo de zafiro y está equipada con dos muestreadores ROLSITM electromagnéticos.
Se sumerge en un baño de criotermostato (HUBER HS40). Se usa una agitación magnética con accionamiento mediante campo giratorio a velocidad variable, para acelerar la obtención de los equilibrios. El análisis de las muestras se realiza mediante cromatografía (HP5890 serie ll) en fase gaseosa usando un catarómetro (TCD).
Las mediciones de equilibrio líquido-vapor en la combinación binaria de HFC-32 / HFO-1234ze se realizan para la siguiente isoterma: 15 0C.
Las mediciones de equilibrio líquido-vapor en la combinación binaria de HFC-134a / HFO-1234ze se realizan para la siguiente isoterma: 20 °C.
Las mediciones de equilibrio líquido-vapor en la combinación binaria de HFC-134a / HFO-1234ze se realizan para la siguiente isoterma: 15 °C.
Las mediciones de equilibrio líquido-vapor en la combinación binaria de HFC-32 / HFO-1234yf se realizan para las siguientes isotermas: 70 0C, 30 0C, -10 0C.
Las mediciones de equilibrio líquido-vapor en la combinación binaria de HFO-1234ze / HFO-1234yf se realizan para la siguiente isoterma: 18 0C.
Los datos de equilibrio líquido-vapor para la combinación binaria de HFC-152a / HFC-32 están disponibles e Refprop. Se usan dos isotermas (-20 °C y 20 °C) y dos isobaras (1 bar y 25 bar) para el cálculo de los coeficientes de interacción para esta combinación binaria.
Los datos de equilibrio líquido-vapor para la combinación binaria de HFC-134a / HFC-32 están disponibles e Refprop. Se usan dos isotermas (-20 °C y 20 °C) y dos isobaras (1 bar y 30 bar) para el cálculo de los coeficientes de interacción para esta combinación binaria.
Se considera un sistema de compresión equipado con un evaporador y condensador a contracorriente, con un compresor de tornillo y con un expansor.
El sistema funciona con 15 °C de sobrecalentamiento y 5 °C de subenfriamiento. Se considera que la diferencia de temperatura mínima entre el fluido secundario y el fluido refrigerante es de orden de 50C.
El rendimiento isentrópico de los compresores es función de la tasa de compresión. Este rendimiento se calcula según la siguiente ecuación:
Para un compresor de tornillo, las constantes a, b, c, d y e de la ecuación (1) del rendimiento isentrópico se calculan según los datos tipo publicados en el “ Handbook of air conditioning and refrigeration” , página 11.52.
El coeficiente de rendimiento (COP) se define como que es la potencia útil proporcionada por el sistema, con respecto a la potencia aportada o consumida por el sistema.
El coeficiente de rendimiento de Lorenz (COPLorenz) es un coeficiente de rendimiento de referencia. Es función de las temperaturas y se usa para comparar los COP de los diferentes fluidos.
El coeficiente de rendimiento de Lorenz se define de la siguiente manera (las temperaturas T están en K):
rcondensador condensador _- rc o c tondensador
(2 ) media = T entrada 1 salida
- j - evaporado! -j-evaporador __-j-evaporador
(3)
media salida entrada
El COP de Lorenz en el caso del aire acondicionado y de la refrigeración es:
El COP de Lorenz en el caso del calentamiento es:
Para cada composición, el coeficiente de rendimiento del ciclo de Lorenz se calcula en función de las temperaturas correspondientes.
En modo de refrigeración a baja temperatura, el sistema de compresión funciona entre una temperatura de entrada del fluido refrigerante al evaporador de -30 0C y una temperatura de entrada del fluido refrigerante al condensador de 40 0C. El sistema proporciona frío a -25 0C.
En modo de calentamiento a temperatura moderada, el sistema de compresión funciona entre una temperatura de entrada del fluido refrigerante al evaporador de -5 °C y una temperatura de comienzo de la condensación del fluido refrigerante al condensador de 50 0C. El sistema proporciona calor a 45 0C.
En modo de enfriamiento a temperatura moderada, el sistema de compresión funciona entre una temperatura de entrada del fluido refrigerante al evaporador de -5 0C y una temperatura de comienzo de la condensación del fluido refrigerante al condensador de 50 0C. El sistema proporciona frío a 0 0C.
En las siguientes tablas, “ temp. de salida de evap.” designa la temperatura del fluido a la salida del evaporador, “temp. de salida de comp.” designa la temperatura del fluido a la salida del compresor, “ T de salida de cond.” designa la temperatura del fluido a la salida del condensador, “ P de evap.” designa la presión del fluido en el evaporador, “ P de cond.” designa la presión del fluido en el condensador, “ tasa (p/p)” designa la tasa de compresión, “ desplazamiento” designa el desplazamiento de temperatura, “ rendimiento de comp.” designa el rendimiento del compresor, “ % de cap.” designa la capacidad volumétrica de fluido con respecto al fluido de referencia indicado en la primera línea, “% de COP/COPLorenz” designa la razón del COP del sistema con respecto al COP del ciclo de Lorenz correspondiente, “ Psat líquido” designa la presión de saturación de líquido, “ Psat vapor’ designa la presión de saturación de vapor y “% de dif. de presión” designa la diferencia entre estas dos presiones, expresada en porcentaje.
Ejemplo 2 - resultados para una refrigeración a baja temperatura, comparación con R404a y R407c
La mezcla de HFC-32/ HFC-134a/ HFO-1234ze y la mezcla de HFO-1234yf/ HFC-32/ HFO-1234ze no forman parte de la invención.
Mezcla de HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze:
Mezcla de HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze:
Mezcla de HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze:
Ejemplo 3 - resultados para una refrigeración a baja temperatura, comparación con R410a
La mezcla de HFC-32/ HFC-134a/ HFO-1234ze y la mezcla de HFO-1234yf/ HFC-32/ HFO-1234ze no forman parte de la invención.
Mezcla de HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze:
Mezcla de HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze:
Mezcla de HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze:
Ejemplo 4 - resultados para un enfriamiento a temperatura moderada, comparación con HFC-134a
La mezcla de HFC-32/ HFC-134a/ HFO-1234ze y la mezcla de HFO-1234yf/ HFC-32/ HFO-1234ze no forman parte de la invención.
Mezcla de HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze:
Mezcla de HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze:
Mezcla de HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze:
Las composiciones primera, segunda y décima de la tabla no forman parte de la invención.
Ejemplo 5 - resultados para un calentamiento a temperatura moderada, comparación con HFC-134a
La mezcla de HFC-32/ HFC-134a/ HFO-1234ze y la mezcla de HFO-1234yf/ HFC-32/ HFO-1234ze no forman parte de la invención.
Mezcla de HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze:
Mezcla de HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze:
Mezcla de HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze:
Las composiciones primera, segunda y décima de la tabla no forman parte de la invención.
Ejemplo 6 - resultados para un enfriamiento a temperatura moderada, comparación con R404a y R407c
La mezcla de HFC-32/ HFC-134a/ HFO-1234ze y la mezcla de HFO-1234yf/ HFC-32/ HFO-1234ze no forman parte de la invención.
Mezcla de HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze:
Mezcla de HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze:
Ejemplo 7 - resultados para un calentamiento a temperatura moderada, comparación con R404a y R407c
La mezcla de HFC-32/ HFC-134a/ HFO-1234ze y la mezcla de HFO-1234yf/ HFC-32/ HFO-1234ze no forman parte de la invención.
Mezcla de HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze:
Mezcla de HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze:
Ejemplo 8 - resultados para un enfriamiento a temperatura moderada, comparación con R410a
La mezcla de HFC-32/ HFC-134a/ HFO-1234ze y la mezcla de HFO-1234yf/ HFC-32/ HFO-1234ze no forman parte de la invención.
Mezcla de HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze:
Mezcla de HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze:
Mezcla de HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze:
Ejemplo 9 - resultados para un calentamiento enfriamiento a temperatura moderada, comparación con R410a La mezcla de HFC-32/ HFC-134a/ HFO-1234ze y la mezcla de HFO-1234yf/ HFC-32/ HFO-1234ze no forman parte de la invención.
Mezcla de HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze:
Mezcla de HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze:
Mezcla de HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze:
Ejemplo 10 - datos referentes a las mezclas casi azeotrópicas No forma parte de la invención.
Mezcla de HFC-32 / HFO-1234yf / HFO-1234ze:
Mezcla de HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze:
5 
5
Claims (15)
1. Composición ternaria, que comprende:
- del 25 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 35 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 15 al 73 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 35 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 40 al 63 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 96 % en peso de difluorometano, del 2 al 20 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 2 al 25 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 25 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 30 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno.
2. Uso de una composición según la reivindicación 1, como fluido de transferencia de calor en un circuito de compresión de vapor.
3. Uso según la reivindicación 2, en el que el circuito de compresión de vapor comprende un intercambiador de calor a contracorriente.
4. Composición de transferencia de calor, que comprende la composición según la reivindicación 1, como fluido de transferencia de calor y uno o varios aditivos elegidos de los lubricantes, los estabilizantes, los tensioactivos, los agentes indicadores, los agentes fluorescentes, los agentes odorantes, los agentes de solubilización y sus mezclas.
5. Instalación de transferencia de calor, que comprende un circuito de compresión de vapor, que contiene una composición según la reivindicación 1, como fluido de transferencia de calor, o que contiene una composición de transferencia de calor según la reivindicación 4.
6. Instalación según la reivindicación 5, que comprende un intercambiador de calor a contracorriente.
7. Instalación según las reivindicaciones 5 o 6, elegida de las instalaciones móviles o estacionarias de calentamiento por bomba de calor, de climatización, de refrigeración y de congelación.
8. Procedimiento de calentamiento o de enfriamiento de un fluido o de un cuerpo por medio de un circuito de compresión de vapor, que contiene un fluido de transferencia de calor, comprendiendo dicho procedimiento, sucesivamente, la evaporación del fluido de transferencia de calor, la compresión del fluido de transferencia de calor, la condensación del fluido de calor y la expansión del fluido de transferencia de calor, en el que el fluido de transferencia de calor es una composición según la reivindicación 1.
9. Procedimiento según la reivindicación 8, que es un procedimiento de enfriamiento de un fluido o de un cuerpo, en el que la temperatura del fluido o del cuerpo enfriado es de -40 0C a -10 0C, y preferiblemente de -35 0C a -25 0C, de manera más particularmente preferida de -30 0C a -20 0C, y en el que el fluido de transferencia de calor comprende:
- del 25 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 35 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 15 al 73 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 35 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 40 al 63 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 96 % en peso de difluorometano, del 2 al 20 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 2 al 25 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 25 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno.
10. Procedimiento según la reivindicación 8, que es un procedimiento de enfriamiento de un fluido o de un cuerpo, en el que la temperatura del fluido o del cuerpo enfriado es de -15 0C a 15 0C, y preferiblemente de -10 0C a 10 0C, de manera más particularmente preferida de -5 0C a 5 0C, y en el que el fluido de transferencia de calor comprende:
- del 2 al 20 % en peso de difluorometano, del 2 al 85 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 10 al 96 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 5 al 15 % en peso de
difluorometano, del 2 al 35 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 50 al 93 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 20 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 65 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 78 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 25 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 15 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 35 al 73 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 30 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno.
11. Procedimiento según la reivindicación 8, que es un procedimiento de calentamiento de un fluido o de un cuerpo, en el que la temperatura del fluido o del cuerpo calentado es de 30 0C a 80 0C, y preferiblemente de 35 0C a 55 0C, de manera más particularmente preferida de 40 0C a 50 0C, y en el que el fluido de transferencia de calor comprende:
- del 2 al 20 % en peso de difluorometano, del 2 al 85 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 10 al 96 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 5 al 15 % en peso de difluorometano, del 2 al 35 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 50 al 93 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 20 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 65 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 78 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 25 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 15 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 35 al 73 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 30 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno.
12. Procedimiento de reducción del impacto medioambiental de una instalación de transferencia de calor, que comprende un circuito de compresión de vapor, que contiene un fluido de transferencia de calor inicial, comprendiendo dicho procedimiento una etapa de sustitución del fluido de transferencia de calor inicial en el circuito de compresión de vapor por un fluido de transferencia final, presentando el fluido de transferencia final un GWP inferior al fluido de transferencia de calor inicial, en el que el fluido de transferencia de calor final es una composición según la reivindicación 1.
13. Procedimiento según la reivindicación 12, en el que el fluido de transferencia de calor inicial es una mezcla ternaria del 52 % en peso de 1,1,1-trifluoroetano, el 44 % en peso de pentafluoroetano y el 4 % en peso de 1,1,1,2-tetrafluoroetano o una mezcla ternaria del 52 % en peso de 1,1,1,2-tetrafluoroetano, el 25 % en peso de pentafluoroetano y el 23 % en peso de difluorometano, y en el que el fluido de transferencia de calor final comprende: - del 25 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 35 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 15 al 73 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 35 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 40 al 63 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 20 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 65 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 78 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 25 al 50 % en peso de difluorometano, del 2 al 15 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 35 al 73 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno.
14. Procedimiento según la reivindicación 12, en el que el fluido de transferencia de calor inicial es una mezcla binaria del 50 % en peso de difluorometano y el 50 % en peso de pentafluoroetano, y en el que el fluido de transferencia de calor final comprende:
- del 65 al 96 % en peso de difluorometano, del 2 al 20 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 2 al 25 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 25 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno; o
- del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 30 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 65 al 93 % en peso de difluorometano, del 2 al 10 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 5 al 33 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno.
15. Procedimiento según la reivindicación 12, en el que el fluido de transferencia de calor inicial es 1,1,1,2-tetrafluoroetano, y en el que el fluido de transferencia de calor final comprende:
- del 2 al 20 % en peso de difluorometano, del 2 al 85 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 10 al 96 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, de manera ideal del 5 al 15 % en peso de difluorometano, del 2 al 35 % en peso de 1,1-difluoroetano y del 50 al 93 % en peso de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno.
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| JP2013529703A (ja) * | 2010-06-22 | 2013-07-22 | アーケマ・インコーポレイテッド | ヒドロフルオロカーボンとヒドロフルオロオレフィンの熱伝達組成物 |
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| US20160238295A1 (en) * | 2010-11-12 | 2016-08-18 | Honeywell International Inc. | Low gwp heat transfer compositions |
| US20120119136A1 (en) * | 2010-11-12 | 2012-05-17 | Honeywell International Inc. | Low gwp heat transfer compositions |
| US20130186115A1 (en) * | 2010-11-12 | 2013-07-25 | Honeywell International Inc. | Low gwp heat transfer compositions |
| US9169427B2 (en) * | 2011-07-13 | 2015-10-27 | Honeywell International Inc. | Low GWP heat transfer compositions containing difluoromethane, a fluorinated ethane and 1,3,3,3-tetrafluoropropene |
| TWI585065B (zh) | 2011-08-26 | 2017-06-01 | 杜邦股份有限公司 | 含四氟丙烯之組成物及其使用方法 |
| CN102516946A (zh) * | 2011-12-20 | 2012-06-27 | 集美大学 | 绿色混合制冷剂 |
| CN102516945A (zh) * | 2011-12-20 | 2012-06-27 | 集美大学 | 可替代hcfc-22的制冷剂组合物 |
| US9783721B2 (en) | 2012-08-20 | 2017-10-10 | Honeywell International Inc. | Low GWP heat transfer compositions |
| BR112015003635A2 (pt) * | 2012-08-20 | 2017-07-04 | Honeywell Int Inc | composição de troca térmica, método de substituição de um fluido de troca térmica já existente contido no sistema de troca térmica, sistema de troca térmica, e método de transferir calor para ou a partir de um fluido ou corpo. |
| TW201410856A (zh) * | 2012-08-23 | 2014-03-16 | Du Pont | 含四氟丙烯及二氟甲烷的冷媒混合物及其運用 |
| FR2998302B1 (fr) | 2012-11-20 | 2015-01-23 | Arkema France | Composition refrigerante |
| US8940180B2 (en) | 2012-11-21 | 2015-01-27 | Honeywell International Inc. | Low GWP heat transfer compositions |
| US9982180B2 (en) | 2013-02-13 | 2018-05-29 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions and methods |
| US20140264147A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Samuel F. Yana Motta | Low GWP heat transfer compositions containing difluoromethane, A Fluorinated ethane and 1,3,3,3-tetrafluoropropene |
| FR3003569B1 (fr) | 2013-03-20 | 2015-12-25 | Arkema France | Composition comprenant hf et 1,3,3,3-tetrafluoropropene |
| FR3010415B1 (fr) | 2013-09-11 | 2015-08-21 | Arkema France | Fluides de transfert de chaleur comprenant du difluoromethane, du pentafluoroethane, du tetrafluoropropene et eventuellement du propane |
| WO2016133944A1 (en) * | 2015-02-18 | 2016-08-25 | Honeywell International Inc. | Low gwp heat transfer compositions |
| CN106350017A (zh) * | 2016-08-26 | 2017-01-25 | 北方工业大学 | 三元混合制冷剂及制备方法 |
| FR3064275B1 (fr) | 2017-03-21 | 2019-06-07 | Arkema France | Procede de chauffage et/ou climatisation d'un vehicule |
| FR3064264B1 (fr) | 2017-03-21 | 2019-04-05 | Arkema France | Composition a base de tetrafluoropropene |
| JP6443576B2 (ja) * | 2017-05-19 | 2018-12-26 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒を含有する組成物、その使用、それを用いた冷凍方法、及びそれを含む冷凍機 |
| US11209196B2 (en) * | 2018-10-26 | 2021-12-28 | The Chemours Company Fc, Llc | HFO-1234ZE, HFO-1225ZC and HFO-1234YF compositions and processes for producing and using the compositions |
| BR112021007674A2 (pt) | 2018-10-26 | 2021-07-27 | The Chemours Company Fc, Llc | composição de fluoropropeno, processo para transferência de calor e sistema de refrigeração |
| BR112021022059A2 (pt) * | 2018-10-26 | 2021-12-28 | Chemours Co Fc Llc | Composições de fluoropropeno, métodos de produção de uma mistura e de resfriamento, processos para transferência de calor, para tratamento de uma superfície e para formação de uma composição, sistema de refrigeração, aparelhos de refrigeração, uso da composição de fluoropropeno e método para substituição de um refrigerante |
| CN110645743A (zh) * | 2019-09-12 | 2020-01-03 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种采用环保制冷剂的离心式冷水机组 |
| CN110699042B (zh) * | 2019-09-30 | 2021-04-27 | 浙江衢化氟化学有限公司 | 一种氟代烯烃和氟代烷烃的组合物 |
| JP7396163B2 (ja) | 2020-03-27 | 2023-12-12 | 住友電装株式会社 | バスバーユニット |
| CN111944489B (zh) * | 2020-07-21 | 2021-10-29 | 浙江衢化氟化学有限公司 | 一种含有氟代烃的组合物及其制备方法 |
| JP2023036561A (ja) * | 2021-09-02 | 2023-03-14 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法 |
Family Cites Families (58)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04110388A (ja) | 1990-08-31 | 1992-04-10 | Daikin Ind Ltd | 熱伝達用流体 |
| US5076064A (en) | 1990-10-31 | 1991-12-31 | York International Corporation | Method and refrigerants for replacing existing refrigerants in centrifugal compressors |
| US5363674A (en) | 1993-05-04 | 1994-11-15 | Ecoair Corp. | Zero superheat refrigeration compression system |
| GB9522701D0 (en) | 1995-11-07 | 1996-01-10 | Star Refrigeration | Centrifugal compression refrigerant composition |
| GB0206413D0 (en) | 2002-03-19 | 2002-05-01 | Refrigerant Products Ltd | Refrigerant for centrifugal compressors |
| US9085504B2 (en) | 2002-10-25 | 2015-07-21 | Honeywell International Inc. | Solvent compositions containing fluorine substituted olefins and methods and systems using same |
| US20120097885A9 (en) * | 2003-10-27 | 2012-04-26 | Honeywell International Inc. | Compositions Containing Difluoromethane and Fluorine Substituted Olefins |
| EP2258819B1 (en) | 2002-10-25 | 2017-07-26 | Honeywell International Inc. | Use as a cleaning composition of a composition comprising 1,3,3,3-tetrafluoropropene (HFO-1234ze) |
| US20040089839A1 (en) | 2002-10-25 | 2004-05-13 | Honeywell International, Inc. | Fluorinated alkene refrigerant compositions |
| US7524805B2 (en) | 2004-04-29 | 2009-04-28 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of tetrafluoropropene and hydrofluorocarbons |
| CN109971431A (zh) * | 2005-03-04 | 2019-07-05 | 科慕埃弗西有限公司 | 包含氟代烯烃的组合物 |
| US20060243944A1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-11-02 | Minor Barbara H | Compositions comprising a fluoroolefin |
| US7569170B2 (en) | 2005-03-04 | 2009-08-04 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions comprising a fluoroolefin |
| ES2580080T3 (es) * | 2005-03-18 | 2016-08-19 | Carrier Commercial Refrigeration, Inc. | Intercambiador de calor de múltiples partes |
| TWI708756B (zh) | 2005-06-24 | 2020-11-01 | 美商哈尼威爾國際公司 | 含有經氟取代之烯烴之組合物 |
| BRPI0619713B1 (pt) | 2005-11-01 | 2018-02-06 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Método de produção de aquecimento ou resfriamento e método de substituição de composição refrigerante ou fluido de transferência de calor original |
| US7708903B2 (en) | 2005-11-01 | 2010-05-04 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions comprising fluoroolefins and uses thereof |
| EP2118229A2 (en) | 2006-09-01 | 2009-11-18 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Method for circulating selected heat transfer fluids through a closed loop cycle |
| JP5139665B2 (ja) | 2006-11-02 | 2013-02-06 | 出光興産株式会社 | 冷凍機用潤滑油組成物 |
| US20080111099A1 (en) | 2006-11-14 | 2008-05-15 | Singh Rajiv R | Heat transfer compositions with a hydrofluoroalkene, an iodocarbon and additives |
| JP2009074018A (ja) | 2007-02-27 | 2009-04-09 | Nippon Oil Corp | 冷凍機油および冷凍機用作動流体組成物 |
| JP5226242B2 (ja) | 2007-04-18 | 2013-07-03 | 出光興産株式会社 | 冷凍機用潤滑油組成物 |
| MX345550B (es) | 2007-05-11 | 2017-02-03 | Du Pont | Método para cambiar calor en un sistema de transferencia de calor por compresión de vapor y sistema de transferencia de calor por compresión de vapor que comprende un cambiador de calor intermedio con un evaporador o condensador de dos filas. |
| WO2008157757A1 (en) * | 2007-06-21 | 2008-12-24 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Method for leak detection in heat transfer system |
| CN101765648A (zh) | 2007-07-27 | 2010-06-30 | 纳幕尔杜邦公司 | 包含含氟烯烃的组合物及其用途 |
| US8333901B2 (en) * | 2007-10-12 | 2012-12-18 | Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. | Heat transfer compositions |
| WO2009047535A2 (en) | 2007-10-12 | 2009-04-16 | Ineos Fluor Holdings Limited | Heat transfer compositions |
| WO2009047542A1 (en) | 2007-10-12 | 2009-04-16 | Ineos Fluor Holdings Limited | Heat transfer compositions |
| GB201002625D0 (en) * | 2010-02-16 | 2010-03-31 | Ineos Fluor Holdings Ltd | Heat transfer compositions |
| JP2009257652A (ja) | 2008-02-29 | 2009-11-05 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| JP2009257655A (ja) | 2008-03-04 | 2009-11-05 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| EP2164917B1 (en) | 2008-03-07 | 2019-04-24 | Arkema Inc. | Halogenated alkene heat transfer compositions with improved oil return |
| JP5176624B2 (ja) | 2008-03-18 | 2013-04-03 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| JP5407157B2 (ja) | 2008-03-18 | 2014-02-05 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| JP5285765B2 (ja) | 2008-04-01 | 2013-09-11 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | ヒートポンプ用の潤滑剤を選択する方法 |
| JP2011163565A (ja) * | 2008-06-09 | 2011-08-25 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
| FR2932493B1 (fr) | 2008-06-11 | 2010-07-30 | Arkema France | Compositions a base d'hydrofluoroolefines |
| FR2932492B1 (fr) | 2008-06-11 | 2010-07-30 | Arkema France | Compositions a base d'hydrofluoroolefines |
| DE202009019103U1 (de) | 2008-07-01 | 2016-06-30 | Daikin Industries, Ltd | Kühlmittelzusammensetzung, umfassend 1,1,1,2-Tetrafluorethan (HFC134a) und 2,3,3,3-Tetrafluorpropen (HF01234yf) |
| PL3498802T3 (pl) | 2008-07-30 | 2021-12-20 | Honeywell International Inc. | Zastosowanie kompozycji składającej się z difluorometanu oraz HFO-1234YF |
| CA2674256C (en) * | 2008-07-30 | 2019-02-12 | Honeywell International Inc. | Compositions containing difluoromethane and fluorine substituted olefins |
| US9546311B2 (en) | 2008-08-19 | 2017-01-17 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of 1,1,1,2-tetrafluoropropene and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
| US20100119460A1 (en) | 2008-11-11 | 2010-05-13 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-Like Compositions Of 2,3,3,3-Tetrafluoropropene And 3,3,3-Trifluoropropene |
| CA2997612C (en) * | 2008-11-19 | 2020-06-30 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Tetrafluoropropene compositions and uses thereof |
| EP2367898A1 (en) | 2008-12-02 | 2011-09-28 | Mexichem Amanco Holdings S.A. de C.V. | Heat transfer compositions |
| GB0906547D0 (en) | 2009-04-16 | 2009-05-20 | Ineos Fluor Holdings Ltd | Heat transfer compositions |
| GB0915004D0 (en) | 2009-08-28 | 2009-09-30 | Ineos Fluor Holdings Ltd | Heat transfer composition |
| CA2785854C (en) | 2009-12-29 | 2017-11-28 | Arkema Inc. | Method of selecting refrigerant-lubricant combinations |
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