ES2891724T3 - Aleación de TiAl resistente a altas temperaturas, método para fabricar un componente de una aleación de TiAl correspondiente y componente de una aleación de TiAl correspondiente - Google Patents

Aleación de TiAl resistente a altas temperaturas, método para fabricar un componente de una aleación de TiAl correspondiente y componente de una aleación de TiAl correspondiente Download PDF

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Abstract

Aleación de TiAl que presenta una microestructura a temperatura ambiente la cual comprende las colonias globulares (1) de láminas de α2-Ti3Al (2) y de γ-TiAl (3), así como los precipitados de siliciuros (4), en donde la fase β en la aleación constituye menos del 5 % vol. y la aleación tiene una de las siguientes composiciones: i) del 43,5 a la 45 at. % de aluminio, del 3,5 a la 4,5 at. % de niobio, del 0,1 a la 0,5 at. % de molibdeno, del 0,4 a la 1 at. % de wolframio del 0,25 a la 0,35 at. % de silicio, del 0,25 a la 0,35 at. % de carbono, del 0,05 a la 0,15 at. % de boro, del 0 a la 3,5 at. % de circonio, del 0 a la 0,3 at. % de hafnio, impurezas inevitables y titanio, en donde el titanio se proporciona en una cantidad tal que la suma de las proporciones de los elementos químicos contenidos es igual a la 100 at. %; ii) del 43,5 a la 45 at. % de aluminio, del 3,5 a la 4,5 at. % de niobio, del 0,85 a la 0,95 at. % de molibdeno, del 0,1 a la 3 at. % de circonio del 0,25 a la 2,2 at. % de silicio, del 0,25 a la 0,35 at. % de carbono, del 0,05 a la 0,15 at. % de boro, del 0 a la 2 ,0 at. % de wolframio, del 0 a la 0,3 at. % de hafnio, impurezas inevitables y titanio, en donde el titanio se proporciona en una cantidad tal que la suma de las proporciones de los elementos químicos contenidos es igual a la 100 at. %; iii) del 46 a la 48 at. % de aluminio, del 3,5 a la 5 at. % de niobio, del 0,1 a la 0,5 at. % de molibdeno, del 0,4 a la 1,8 at% de wolframio del 0,1 a la 3 at. % de circonio del 0,35 a la 2,2 at. % de silicio, del 0,25 a la 0,35 at. % de carbono, del 0,05 a la 0,15 at. % de boro, del 0 a la 0,3 at. % de hafnio, impurezas inevitables y titanio, en donde el titanio se proporciona en una cantidad tal que la suma de las proporciones de los elementos químicos contenidos es igual a la 100 at.%.

Description

DESCRIPCIÓN
Aleación de TiAl resistente a altas temperaturas, método para fabricar un componente de una aleación de TiAl correspondiente y componente de una aleación de TiAl correspondiente
Antecedentes de la invención
Campo de la invención
La presente invención se refiere a una aleación de TiAl resistente a las altas temperaturas y a un método para fabricar un componente de dicha aleación de TiAl, así como a un componente correspondiente.
Estado de la técnica
Las aleaciones de TiAl que presentan titanio y aluminio como componentes principales, es decir, como elementos químicos con los mayores porcentajes en la composición, se utilizan debido a su peso reducido y a sus buenas propiedades de resistencia, en particular propiedades de resistencia a las altas temperaturas, como materiales para piezas móviles en los motores y turbinas de gas como, por ejemplo, para alabes móviles. En el documento WO 2009/052792 A2 se presenta un ejemplo de una aleación de TiAl y de su uso en turbomáquinas, como los motores de aeronaves, y se describe un material de TiAl para una pieza de desgaste de una turbina de gas, que comprende del 42 al 45 at.% de aluminio, del 3 al 8 at.% de niobio, del 0,2 al 0,3 at.% de molibdeno y/o de manganeso, del 0,1 al 1 at.% de boro y/o carbono y/o silicio y la parte restante de titanio. Durante la fabricación, esta aleación se ajusta de tal modo que el material a temperatura ambiente presenta una fase p-Ti y/o una fase B2-Ti, que en adelante se denominarán fase p para abreviar. La fase p sirve para evitar un engrosamiento de los granos de a-Ti a altas temperaturas, a las que en las aleaciones de TiAl con una parte de aluminio correspondientemente elevada esté presente una parte considerable del material como fase a-Ti con una alta solubilidad del aluminio, con el fin de lograr una microestructura homogénea favorable para la ductilidad y la resistencia al deslizamiento del material con estructuras uniformes no demasiado grandes. La fase p estabiliza los límites de los granos de a-Ti y contrarresta así el engrosamiento.
No obstante, dichas aleaciones de TiAl siguen presentando carencias respecto a la resistencia del deslizamiento, de modo que en este sentido en particular se necesita una mejora.
Se conocen más aleaciones de TiAl por el documento EP2851445A1 y el artículo "Silicon distribution and silicide precipitation during annealing in an advanced multiphase Y-TiAl based alloy", Klein, Thomas et al, ACTA MATERIALIA, ELSEVIER, OXFORD, GB, Bd. 110, 23. marzo de 2016 (2016-03-23), páginas 236-245".
Descripción de la invención
Objeto de la invención
Por ello, es objeto de la presente invención proporcionar una aleación de TiAl y un método para fabricar un componente de una aleación de TiAl y un componente correspondiente, de manera que la aleación de TiAl y los componentes fabricados con esta deben presentar un perfil equilibrado de propiedad con resistencia, ductilidad y, en particular, resistencia al deslizamiento adecuadas.
Solución técnica
Este objeto se consigue con una aleación de TiAl que tenga las características de la reivindicación 1, un método para fabricar un componente a partir de una aleación de TiAl con las características de la reivindicación 2 y un componente a partir de la aleación de TiAl con las características de la reivindicación 8. Las configuraciones ventajosas se tratan en las reivindicaciones dependientes.
Para mejorar la resistencia al deslizamiento de las aleaciones de TiAl o de los componentes fabricados con estas, en particular componentes para turbomáquinas, como turbinas de gas y motores de aeronaves, la invención pretende prescindir esencialmente de la fase p con el fin de evitar el crecimiento de los granos de a-Ti a altas temperaturas y frenar el crecimiento de los mismos a altas temperaturas mediante la precipitación de siliciuros. En este contexto, la expresión «prescindir esencialmente de la fase p» o «esencialmente ninguna fase p» se refiere a que la fase p en la aleación acabada constituye menos del 5 % vol., preferentemente menos del 2 % vol. y más preferentemente 0 % vol. Al prescindir de la fase p o al limitarla a sus mínimas proporciones en la microestructura, se puede mejorar la resistencia al deslizamiento y, al mismo tiempo, también se puede conseguir una microestructura homogénea con estructuras finas. Para ello, la invención propone seleccionar una aleación de TiAl que, además de los principales componentes de la aleación (titanio y aluminio), presente al menos niobio, molibdeno, carbono, boro y silicio y también circonio y/o wolframio, donde el silicio está previsto para formar los siliciuros que deben frenar el crecimiento de los granos de a-Ti a temperaturas correspondientemente altas con el fin de contrarrestar el engrosamiento de la microestructura. La aleación de TiAl se debe seleccionar de tal manera que con la composición química elegida de la aleación de TiAl se dé un rango de temperatura de la fase a en el que esté presente esencialmente la fase a-Ti con siliciuros. Una aleación de TiAl correspondiente que se presente esencialmente en la forma de a-Ti en un intervalo de temperatura determinado para la composición química dada se puede comprobar mediante cálculos de simulación con los correspondientes programas de simulación que tengan en cuenta una variedad de datos termodinámicos y/o mediante la fabricación de fundiciones o de aleaciones de prueba correspondientes y el análisis metalográfico de las aleaciones de prueba.
Cuando se selecciona una aleación correspondiente de TiAl con una composición química determinada que tiene un rango de temperatura de una fase a, en el que la aleación correspondiente de TiAl está presente esencialmente en una fase única como fase a-Ti, donde solo están presentes los siliciuros adicionalmente en el rango de temperatura, en el método de acuerdo con la invención se funde una aleación de TiAl de este tipo con la composición química elegida y, posteriormente, en un paso adicional se moldea para formar un producto semiacabado o se atomiza para crear polvo de TiAl, de modo que el producto semiacabado puede ser ya un producto intermedio próximo a su forma final o un producto de base para una transformación adicional a un preproducto. Por ejemplo, al forjarlo, el producto semiacabado fundido se puede convertir en un preproducto. El polvo de TiAl se puede utilizar para su tratamiento posterior en los métodos de fabricación pulvimetalúrgicos, como métodos de producción generativos, o compactarse, unirse y/o deformarse mediante prensado isostático en caliente (HIP) o similar, con el fin de crear también un preproducto.
Posteriormente, el producto semiacabado fundido o un preproducto elaborado a partir del producto semiacabado o del polvo de TiAl se enfría desde una temperatura inicial de siliciuro, de manera que los siliciuros pueden precipitar para llevar a cabo una estabilización por precipitación. El enfriamiento desde la temperatura inicial de siliciuro puede tener lugar, por ejemplo, directamente tras la fundición del producto semiacabado al enfriarse la pieza de fundición o, en caso de que el producto semiacabado después de la fundición se haya convertido en un preproducto por conformación en caliente, puede tener lugar enfriándose desde la temperatura de transformación. Además, el preproducto se puede calentar tras su fabricación a una temperatura inicial de siliciuro, y el mismo se puede enfriar desde esta temperatura de tal modo que precipiten los siliciuros deseados. Si se utiliza la aleación de TiAl como polvo para la fabricación pulvimetalúrgica de un componente, por ejemplo, para la producción adicional de un componente mediante la separación capa por capa de las partículas de polvo o mediante la encapsulación hermética al vacío y la unión del polvo a través del prensado isostático en caliente para crear un preproducto, el preproducto generado mediante el polvo también se puede llevar a una temperatura inicial de siliciuro y, desde esta, enfriarse de modo que se puedan precipitar los siliciuros. En la fabricación pulvimetalúrgica también se puede enfriar el preproducto desde una temperatura ya presente durante la fabricación, como por ejemplo la temperatura de HIP, de modo que se produzca la precipitación de siliciuros. En este caso la temperatura de HIP también es la temperatura inicial del siliciuro. Para que puedan precipitar los siliciuros, el enfriamiento desde la temperatura inicial del siliciuro debe producirse de forma suficientemente lenta para permitir la precipitación de los siliciuros.
A continuación, en un paso posterior del método de acuerdo con la invención, se lleva a cabo un tratamiento térmico del producto semiacabado o del preproducto estabilizados por precipitación en el rango de temperatura de la fase a, en el que el producto semielaborado o el preproducto están presentes esencialmente como fase a-Ti con siliciuros precipitados, donde los siliciuros contrarrestan un engrosamiento de los granos a-Ti. Durante este paso se disuelve en gran medida o por completo la fase p existente. El tratamiento térmico en el rango de temperatura de fase a puede tener una duración de 0,5 a 2 horas, en particular de 0,5 a 1 hora, por lo que el enfriamiento se produce de modo que a partir de los granos de a-Ti se forman colonias globulares de las láminas de a2-Ti3Al y Y-TiAl, donde están presentes posteriormente las precipitaciones de siliciuros generadas previamente en la estabilización por precipitación del material. De este modo, se proporciona una microestructura que presenta un perfil de propiedad óptimo y equilibrado con una resistencia mejorada al deslizamiento.
La temperatura inicial del siliciuro a la que se calienta un producto semiacabado tras la fundición o un preproducto formado tras la fundición o un preproducto elaborado mediante un método pulvimetalúrgico durante la estabilización por precipitación de la aleación de TiAl puede estar a una temperatura superior a una temperatura de disolución del siliciuro del material, por lo que a la temperatura inicial del siliciuro el silicio está en gran parte en la solución para después permitir una precipitación homogénea de los siliciuros al enfriarse el producto semiacabado o el preproducto. Por ejemplo, si debido al proceso de fundición están presentes siliciuros gruesos, estos pueden disolverse mediante el recocido de la solución a la temperatura inicial del siliciuro por encima de una temperatura de disolución del siliciuro. La microestructura engrosada resultante se puede hacer más fina mediante la forja, de modo que se pueden precipitar siliciuros finos mediante el enfriamiento específico desde la temperatura de forja. No obstante, la temperatura inicial del siliciuro también puede ser inferior a una temperatura de disolución del siliciuro si la temperatura inicial del siliciuro es la misma temperatura que durante el conformado o la compactación de un producto semiacabado o de un preproducto. Por ejemplo, al consolidar el polvo mediante HIP o al compactar posteriormente un preproducto creado por pulvimetalurgia mediante HIP se puede ajustar una temperatura considerablemente inferior a la temperatura de disolución del siliciuro, de modo que se puedan formar siliciuros.
En consecuencia, el rango de temperatura de la fase a, en el que se lleva a cabo el posterior tratamiento térmico del producto semiacabado o del preproducto estabilizados por precipitación, puede ser inferior a una temperatura de disolución del siliciuro de la aleación de TiAl y superior a una temperatura de solubilidad y, a la que toda la fase Y-TiAl se disuelve en la fase a-Ti, de modo que se garantiza que en el rango de temperatura de la fase a, excepto por los siliciuros existentes, está presente esencialmente solo la fase a-Ti. En particular, el porcentaje de la fase a-Ti en el rango de temperatura de la fase a se puede situar en el rango del 95 % vol. o más, en concreto el 98 % vol. o más.
Una aleación correspondiente de TiAl que presenta un rango de temperatura adecuado de la fase a con una temperatura de disolución del siliciuro suficientemente alta y una temperatura inferior de solubilidad y de al menos 15 K, en particular de al menos 20 K, en la que no hay ninguna parte de Y-TiAl, sino solo la fase a-Ti, tiene una composición química del 42 al 48 at.% de aluminio, preferentemente del 43 al 45 at.% de aluminio, del 3 al 5 at.% de niobio, preferentemente del 3,5 al 4,5 at.% de niobio, del 0,05 al 1 at.% de molibdeno, preferentemente del 0,85 al 0,95 at.% de molibdeno, del 0,2 al 2,2 at.% de silicio, preferentemente del 0,25 al 0,35 at.% de silicio, del 0,2 al 0,4 at.% de carbono, preferentemente del 0,25 al 0,35 at.% de carbono, del 0, 05 al 0,2 at.% de boro, preferentemente del 0,05 al 0,15 at.% de boro, titanio e impurezas inevitables, donde el titanio se proporciona en una cantidad tal que la suma de los elementos químicos de la aleación es igual al 100 at.%.
Las alternativas de acuerdo con la invención de la aleación de TiAl que en particular se generan mediante el método de fabricación descrito anteriormente o el componente fabricado a partir de esta aleación de TiAl comprenden al menos uno de los elementos de un grupo que consta del wolframio, el circonio y el hafnio. Con dichas aleaciones se pueden conseguir las microestructuras descritas a temperatura ambiente o en el rango de temperatura de la fase a. Además, los componentes de la aleación mencionados pueden otorgar propiedades complementarias a las aleaciones o a los componentes elaborados a partir de estas.
Según una alternativa de acuerdo con la invención, la aleación de TiAl incluye, además de titanio e impurezas inevitables, del 43,5 al 45 at.% de aluminio, del 3,5 al 4,5 at.% de niobio, del 0,1 al 0,5 at.% de molibdeno, del 0,4 al 1 at.% de wolframio, del 0,25 al 0,35 at.% de silicio, del 0,25 al 0,35 at.% de carbono y del 0,05 al 0,15 at.% de boro, donde la aleación puede presentar esta composición de forma exacta o comprender otros elementos adicionales de aleación. En cualquier caso, la proporción de titanio se elige de tal modo que la suma de los elementos químicos de la aleación es igual a la 100 at.%.
De acuerdo con otra alternativa de acuerdo con la invención, la aleación de TiAl contiene, aparte de titanio e impurezas inevitables, del 43,5 al 45 at.% de aluminio, del 3,5 al 4,5 at.% de niobio, del 0,85 al 0,95 at.% de molibdeno, del 0,1 al 3 at.% de circonio, del 0,25 al 2,2 at.% de silicio, del 0,25 al 0,35 at.% de carbono y del 0,05 al 0,15 at.% de boro, donde la aleación puede presentar esta composición de forma exacta o comprender otros elementos adicionales de aleación. En cualquier caso, la proporción de titanio se elige de tal modo que la suma de los elementos químicos de la aleación es igual a la 100 at.%.
Según otra alternativa de acuerdo con la invención, la aleación de TiAl contiene, aparte de titanio e impurezas inevitables, del 46 al 48 at.% de aluminio, del 3,5 al 5 at.% de niobio, del 0,1 al 0,5 at.% de molibdeno, del 0,4 al 1,8 at% de wolframio, del 0,1 al 3 at.% de circonio, del 0,35 al 2,2 at.% de silicio, del 0,25 al 0,35 at.% de carbono y del 0,05 al 0,15 at.% de boro, donde la aleación puede presentar esta composición de forma exacta o comprender otros elementos adicionales de aleación, en concreto hafnio. En cualquier caso, la proporción de titanio se elige de tal modo que la suma de los elementos químicos de la aleación es igual a la 100 at.%.
Por ejemplo, en estas aleaciones el boro y el carbono pueden contribuir a fortalecer una solución sólida de la aleación y generar boruros y/o carburos, que pueden influir de forma positiva en la formación de microestructuras con respecto a una microestructura homogénea que tenga tamaños de colonias y espesores de láminas o separaciones adecuados de las láminas a2-Ti3Al y Y-TiAl.
En el método para fabricar un componente a partir de una aleación de TiAl, el producto semiacabado o el preproducto tratados térmicamente en el rango de temperatura de la fase a pueden someterse después a un segundo tratamiento térmico a una temperatura inferior a una temperatura de solubilidad Y del material, con el fin de influir en la formación de las láminas a2-Ti3Al y Y-TiAl de los granos de a-Ti y establecer los espesores o separaciones deseados de las láminas.
De esta manera, una aleación correspondiente de TiAl o un componente elaborado a partir de esta puede presentar menos del 5 % vol. de la fase p y preferentemente ninguna fase p en la aleación de TiAl a temperaturas de funcionamiento de hasta 1000 °C, de modo que mejora la resistencia al deslizamiento.
Las colonias globulares con láminas de a2-Ti3Al y Y-TiAl pueden formar el 95 % vol. o más, en particular el 98 % vol. o más de la aleación de TiAl a temperatura ambiente. La parte restante puede estar formada por siliciuros, carburos y/o boruros, por lo que la aleación de TiAl puede contener hasta el 5 % en peso, preferentemente hasta el 2 % en peso de siliciuros, carburos y/o boruros, cuyo tamaño de grano medio o máximo puede ser inferior o igual a 5 |_im.
Las colonias globulares de láminas de a2-Ti3Al y de Y-TiAl pueden presentar un tamaño medio o máximo de 50 a 300 |_im, en particular de 100 a 200 |_im, por lo que la separación de láminas media puede situarse en el rango de 10 nm a 1 |_im. En este documento, por «separación de láminas» se entiende la separación entre las láminas de la misma fase, es decir la distancia entre una lámina Y-TiAl y la siguiente lámina Y-TiAl o la distancia entre una lámina a2-TÍ3Al y la siguiente lámina a2-Ti3Al.
Breve descripción de la figura
En el dibujo adjunto se muestra de manera puramente esquemática la microestructura de una aleación TiAl o de un componente fabricado a partir de una aleación de acuerdo con la invención.
Ejemplo de modalidad
En la siguiente descripción detallada se indican más ventajas, particularidades y características de la presente revelación.
Para una aleación de TiAl que contiene el 43,8 at.% de aluminio, el 4 at.% de niobio, el 0,9 at.% de molibdeno, el 0,3 at.% de silicio, el 0,3 at.% de carbono, el 0,1 at.% de boro y la parte restante de titanio e impurezas inevitables, se puede diseñar una microestructura mediante los tratamientos térmicos correspondientes en el rango de temperatura de la fase a y mediante un segundo tratamiento térmico posterior a una temperatura inferior a la temperatura de solubilidad y de la aleación de TiAl, como se muestra en el dibujo adjunto. Las colonias globulares 1 de las láminas a2- Ti3Al 2 y de las láminas Y-TiAl 3 están formadas con el mismo eje y con tamaños parecidos y formas esféricas, de modo que en los límites de las colonias 1 se han precipitado siliciuros 4, boruros 5 y carburos 6.
Lista de referencias
1 colonias globulares
2 láminas a2-Ti3Al
3 láminas Y-TiAl
4 siliciuros
5 boruros
6 carburos

Claims (12)

  1. REIVINDICACIONES
    Aleación de TiAl que presenta una microestructura a temperatura ambiente la cual comprende las colonias globulares (1) de láminas de a2-TÍ3Al (2) y de Y-TiAl (3), así como los precipitados de siliciuros (4), en donde la fase p en la aleación constituye menos del 5 % vol. y la aleación tiene una de las siguientes composiciones:
    i) del 43,5 a la 45 at. % de aluminio,
    del 3,5 a la 4,5 at. % de niobio,
    del 0,1 a la 0,5 at. % de molibdeno,
    del 0,4 a la 1 at. % de wolframio
    del 0,25 a la 0,35 at. % de silicio,
    del 0,25 a la 0,35 at. % de carbono,
    del 0,05 a la 0,15 at. % de boro,
    del 0 a la 3,5 at. % de circonio,
    del 0 a la 0,3 at. % de hafnio,
    impurezas inevitables y
    titanio, en donde el titanio se proporciona en una cantidad tal que la suma de las proporciones de los elementos químicos contenidos es igual a la 100 at. %;
    ii) del 43,5 a la 45 at. % de aluminio,
    del 3,5 a la 4,5 at. % de niobio,
    del 0,85 a la 0,95 at. % de molibdeno,
    del 0,1 a la 3 at. % de circonio
    del 0,25 a la 2,2 at. % de silicio,
    del 0,25 a la 0,35 at. % de carbono,
    del 0,05 a la 0,15 at. % de boro,
    del 0 a la 2 ,0 at. % de wolframio,
    del 0 a la 0,3 at. % de hafnio,
    impurezas inevitables y
    titanio, en donde el titanio se proporciona en una cantidad tal que la suma de las proporciones de los elementos químicos contenidos es igual a la 100 at. %;
    iii) del 46 a la 48 at. % de aluminio,
    del 3,5 a la 5 at. % de niobio,
    del 0,1 a la 0,5 at. % de molibdeno,
    del 0,4 a la 1,8 at% de wolframio
    del 0,1 a la 3 at. % de circonio
    del 0,35 a la 2,
  2. 2 at. % de silicio,
    del 0,25 a la 0,35 at. % de carbono,
    del 0,05 a la 0,15 at. % de boro,
    del 0 a la 0,3 at. % de hafnio,
    impurezas inevitables y
    titanio, en donde el titanio se proporciona en una cantidad tal que la suma de las proporciones de los elementos químicos contenidos es igual a la 100 at.%.
    Método para fabricar un componente elaborado a partir de una aleación de acuerdo con la reivindicación 1, que abarca los siguientes pasos:
    - seleccionar una aleación de TiAl que tenga una composición química de la aleación de TiAl de acuerdo con la reivindicación 1 y que esté presente en la composición química de la aleación de TiAl que se debe elegir en un rango de temperatura de la fase a en la fase a-Ti con siliciuros,
    - fundir la aleación de TiAl,
    - moldear la aleación de TiAl para crear un producto semiacabado o atomizar la aleación de TiAl para crear polvo,
    - estabilizar por precipitación el producto semiacabado o un preproducto elaborado a partir del producto semiacabado o del polvo mediante el enfriamiento del producto semiacabado o del preproducto desde una temperatura inicial del siliciuro de manera que los siliciuros precipiten,
    - tratar térmicamente el producto semiacabado o el preproducto estabilizados por precipitación en el rango de temperatura de la fase a en el que están presentes los precipitados de siliciuro (4) de 0,5 a 2 horas y enfriar para formar las colonias globulares (1) a partir de las láminas de a2-Ti3Al (2) y de Y-TiAl (3).
  3. 3. Método de acuerdo con la reivindicación 2
    en donde
    la estabilización por precipitación se produce directamente durante la solidificación de la masa fundida o durante el enfriamiento tras una compactación o transformación y/o en el que la temperatura inicial del siliciuro es inferior o superior a una temperatura de disolución del siliciuro.
  4. 4. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 3
    en donde
    el rango de temperatura de la fase a es inferior a una temperatura de disolución del siliciuro y superior a una temperatura de solubilidad gamma y, preferentemente, incluye un rango de al menos 15 K, en particular de al menos 20 K.
  5. 5. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 4
    en donde
    el rango de temperatura de la fase a determina una temperatura de disolución del siliciuro y/o una temperatura de solubilidad gamma de la aleación de TiAl mediante cálculos de simulación y/o mediante fundiciones de prueba y análisis metalográficos.
  6. 6. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 5
    en donde
    la aleación de TiAl se selecciona de manera que muestra una solidificación peritéctica con la formación de una fase a-Ti o una solidificación con la formación de una fase p.
  7. 7. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 6
    en donde
    el producto semiacabado o el preproducto tratados térmicamente se someten a un segundo tratamiento térmico a una temperatura inferior a una temperatura de solubilidad gamma durante un período de 2 a 24 horas.
  8. 8. Componente fabricado a partir de una aleación de TiAl de acuerdo con la reivindicación 1, preferentemente para una turbomáquina,
    en donde
    la aleación de TiAl presenta menos del 5 % vol. de fase p a las temperaturas de funcionamiento de hasta 900 °C y las colonias globulares tienen un tamaño medio o máximo de 50 a 300 |_im.
  9. 9. Componente de acuerdo con la reivindicación 8
    en donde
    la aleación de TiAl no presenta ninguna fase p a las temperaturas de funcionamiento de hasta 900 °C.
  10. 10. Componente de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 8 a 9
    en donde
    las colonias globulares a partir de las láminas de a2 - Ti3Al y de Y-TiAl constituyen más o igual al 95 % vol., preferentemente más o igual al 98 % vol.% de la aleación de TiAl.
  11. 11. Componente de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 8 a 10
    en donde
    la aleación de TiAl contiene hasta el 5 % en peso, preferentemente hasta el 2 % en peso, de siliciuros, carburos y/o boruros, en donde el tamaño medio o máximo de los granos de los siliciuros, carburos y boruros es menor o igual a 5 |_im, en particular el diámetro de acuerdo con un equivalente de área circular es menor o igual a 5 l_im.
  12. 12. Componente de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 8 a 11
    en donde
    las colonias globulares a partir de láminas de a2-Ti3Al y de Y-TiAl presentan un tamaño medio o máximo de 100 a 200 |_im y/o en el que la separación media de láminas se sitúa en un rango entre 10 nm y 1 |_im.
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