ES2650838T3 - Método para la gestión del proceso de llenado de molde de una máquina de moldeo por inyección - Google Patents

Abstract

Método para el llenado correcto volumétricamente de una cavidad de un molde con una masa fundida de un material a procesar en un proceso de moldeo por inyección, en donde el método presenta una fase de aprendizaje y una fase de producción, caracterizado por que en la fase de aprendizaje se realizan al menos las siguientes etapas 1-5 y en la fase de producción al menos la siguientes etapa 6-8: en la fase de aprendizaje: 1. provisión de una máquina de moldeo por inyección dotada de un molde, en donde la máquina de moldeo por inyección está equipada para la fabricación de una pieza de calidad en una cavidad del molde, 2. realización al menos de un ciclo de moldeo por inyección de aprendizaje para la obtención de una pieza de calidad y registro de un desarrollo de presión pLMasa(t) que se correlaciona con el desarrollo de presión de la masa, 3. determinación de un índice de viscosidad (VIL), que caracteriza la masa fundida del ciclo de moldeo por inyección de aprendizaje, durante una fase de inyección (EL) del ciclo de moldeo por inyección de aprendizaje o durante una fase de plastificación (PL) anterior al ciclo de moldeo por inyección de aprendizaje, 4. determinación de un índice de llenado (FIL) como número característico para el llenado correcto volumétricamente de la cavidad de la pieza de calidad en el ciclo de moldeo por inyección de aprendizaje, en donde es válido**Fórmula** en donde t(s>=COPL) es el instante en la posición del tornillo (s>=COPL) del punto de conmutación (COPL) en el ciclo de moldeo por inyección y t(s>=CPL) es el instante en el que la posición del tornillo (s>=CPL) ha alcanzado una posición en la que está presente la presión predefinida pLMasa(t) >= pCP o ha alcanzado una posición en la que comienza el llenado de la cavidad, en donde es válido: s>=CPL> s>=COPL 5. formación de un equivalente en volumen de la pieza moldeada MPVeq >=FIL/VIL y en la fase de producción: 6. realización de una multiplicidad de ciclos de moldeo por inyección de producción con el molde, registro al menos de un desarrollo de presión pPMasa(t) que se correlaciona con el desarrollo de presión de la masa, en donde se determina un índice de viscosidad (VIP), que caracteriza la masa fundida del ciclo de moldeo por inyección de producción actual, durante una fase de inyección (EP) del ciclo de moldeo por inyección de producción o durante una fase de plastificación (PP) anterior al ciclo de moldeo por inyección de producción, 7. después de la determinación del índice de viscosidad (VIP) se calcula el índice de llenado (FIP) para el ciclo de moldeo por inyección de producción actual a partir de FIP>=MPVeq*VIP y 8. un punto de conmutación (COPP) del ciclo de moldeo por inyección de producción y/o un perfil de velocidad de inyección se adapta durante la fase de inyección (EP) restante de manera que es válido,**Fórmula**

Description

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Por ejemplo, en función del comportamiento de cierre de una válvula antirretorno se puede producir un desplazamiento de las curvas de presión pLMasa(t) y pPMasa(t) registradas, que no se basa en una modificación de una viscosidad de la masa fundida y por consiguiente en una modificación del índice de viscosidad VIL, VIP de la masa 5 fundida. Para compensar un error de este tipo, en función del comportamiento de cierre de la válvula antirretorno se desplaza un intervalo de medición MI=MIPos1– MIPos2 en caso de necesidad de forma local hacia posiciones de tornillo más grandes o más pequeñas. A este respecto, de manera conveniente el intervalo de medición MI se desplaza localmente hacia posiciones de tornillo s más grandes, cuando una presión de referencia pRef predeterminada se franquea localmente antes en el ciclo de producción que en el ciclo de aprendizaje, es decir, es

10 válido:

s (pRefP) > s (pRefL).

A la inversa es conveniente que el intervalo de medición MI=MIPos1 -MIPos2 se desplace hacia posiciones de tornillo 15 más pequeñas, cuando una presión de referencia pRef se franquea localmente más tarde en el ciclo de producción que en el ciclo de aprendizaje, es decir, es válido:

s (pRefP) < s (pRefL).

20 Además, ha demostrado ser conveniente elegir menor la presión de referencia pRef que aquella presión que está presente en la posición Mlpos1, es decir, elegir una presión de referencia pRef que aparece antes del comienzo de la determinación del índice de viscosidad VIp. La presión de referencia pRef es un punto en la curva de desarrollo de presión pPMasa(t) o pLMasa(t) registrada, que se correlaciona con el desarrollo de presión de la masa.

25 Con el método según la invención es posible proporcionar un llenado de molde correcto en amplios límites en función del índice de viscosidad VIP determinado. Sin embargo, puede ocurrir por ejemplo que en el caso de la determinación en curso del índice de viscosidad VIP de ciclo de producción en ciclo de producción se reconozca una tendencia continua más prolongada del desvío del índice de viscosidad VIP de un ciclo de producción a otro. En un caso semejante puede ser conveniente adaptar el índice de viscosidad VIP también a través de un ajuste modificado

30 de la temperatura de masa fundida, por ejemplo a través de la temperatura de cilindro, la presión dinámica o la velocidad de giro de plastificación.

Otras configuraciones ventajosas están especificadas en las otras reivindicaciones dependientes.

35 A continuación se explica más en detalle la invención mediante el dibujo a modo de ejemplo. Muestran:

La Figura 1: esquemáticamente un diagrama de un ciclo de moldeo por inyección de aprendizaje para la determinación de un equivalente en volumen de la pieza de moldeo MPVeq; la Figura 2: esquemáticamente el diagrama según la figura 1, sin la superficie rayada, que representa el

40 índice de llenado FIL, mediante el que se explica una posibilidad razonable de cómo se pueden determinar los límites de integración t(s=MIPos1) u t(s=MIPos2); la Figura 3: esquemáticamente un diagrama, mediante el que se explica una segunda posibilidad para la determinación del índice de viscosidad VIL o VIP; la Figura 4: esquemáticamente un diagrama que muestra un desarrollo de presión pPMasa(t) característico para

45 un material más viscoso respecto al ciclo de moldeo por inyección de aprendizaje, en donde están representados de forma rayada un índice de fluidez FZEP del material y el índice de llenado FIP requerido; la Figura 5: el diagrama según la figura 4, en donde están dibujados de forma rayada el índice de fluidez FZEP de un material menos viscoso respecto al proceso de aprendizaje y su índice de llenado FIP requerido; la Figura 6: un diagrama mediante el que se explica un desplazamiento de un intervalo de medición MI;

50 la Figura 7: esquemáticamente un diagrama respecto a una pluralidad de ciclos de producción, que muestra la dependencia del peso de la pieza moldeada del índice de viscosidad VIP del material usado durante un método según el estado de la técnica sin regulación según la invención y en un método según la invención; la Figura 8: esquemáticamente un diagrama respecto a una pluralidad de ciclos de producción, de los que se desprende que en el caso de un índice de viscosidad VIP variable del material se modifica la posición de

55 conmutación COPP durante el método según la invención y permanece constante en un método convencional según el estado de la técnica.

Una fase de aprendizaje del método según la invención (figura 1) parte de que se proporciona una máquina de moldeo por inyección, que está dotada de un molde, y la máquina de moldeo por inyección está equipada para la 60 fabricación de una pieza de calidad en una cavidad del molde.

Para la mejor compresión de los siguientes diagramas se destaca que la posición de tornillo s(t) en las figuras 1, 2 disminuye de una posición inicial sA hasta la posición de tornillo en el punto de conmutación COPL o COPP, es decir, en el caso de s=COPL o s=COPP.

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