ES2628805T3

ES2628805T3 - Fluido de transferencia de calor para compresor centrífugo

Info

Publication number: ES2628805T3
Application number: ES11712931.2T
Authority: ES
Inventors: Wissam Rached
Original assignee: Arkema France SA
Current assignee: Arkema France SA
Priority date: 2010-03-02
Filing date: 2011-02-28
Publication date: 2017-08-04
Anticipated expiration: 2031-02-28
Also published as: JP2013521368A; US9574124B2; FR2957083B1; WO2011107698A2; EP3241877A1; CN102782078A; US20180079943A1; PT2542640T; FR2957083A1; CN102782078B; JP6334505B2; EP2542640B1; WO2011107698A3; CN105860934A; US20130061613A1; JP2016042023A; US20190375971A1; EP2542640A2; CN105860934B; US10450489B2

Abstract

Procedimiento de enfriamiento o de calentamiento de un fluido o de un cuerpo por medio de un circuito de compresión de vapor que comprende un compresor centrífugo dotado de medios de adaptación de la velocidad de rotación y que contiene un fluido de transferencia de calor, comprendiendo el fluido de transferencia de calor una mezcla: - del 20 al 70% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno y del 30 al 80% de 3,3,3-trifluoropropeno, en proporciones en masa; o - del 10 al 90% de 2,3,3,3-tetrafluoropropeno, del 5 al 70% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno y del 5 al 30% de 1,1-difluoroetano, en proporciones en masa; - del 10 al 60% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, del 20 al 87% de 1,1,1,2-tetrafluoroetano y del 3 al 20% de 1,1-difluoroetano, en proporciones en masa; o - del 25 al 82% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, del 3 al 15% de 1,1-difluoroetano y del 15 al 60% de 3,3,3- trifluoropropeno, en proporciones en masa; en el que: - la razón del número de Mach del compresor centrífugo con respecto al número de Mach que tiene el compresor centrífugo, en las mismas condiciones de funcionamiento, cuando se sustituye el fluido de transferencia de calor por 1,1,1,2-tetrafluoroetano en el circuito de compresión de vapor, es superior o igual a 0,97 e inferior o igual a 1,03; - la tasa de compresión del compresor centrífugo es inferior o igual a la tasa de compresión que tiene el compresor centrífugo, en las mismas condiciones de funcionamiento, cuando se sustituye el fluido de transferencia de calor por 1,1,1,2-tetrafluoroetano en el circuito de compresión de vapor; y - la velocidad de rotación del compresor centrífugo es inferior o igual a la velocidad de rotación que tiene el compresor centrífugo, en las mismas condiciones de funcionamiento, cuando se sustituye el fluido de transferencia de calor por 1,1,1,2-tetrafluoroetano en el circuito de compresión de vapor.

Description

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DESCRIPCION

Fluido de transferencia de calor para compresor centnfugo Campo de la invencion

La presente invencion se refiere a fluidos de transferencia de calor adaptados para un uso en sistemas de compresion de vapor que comprenden un compresor centnfugo, en particular sustituyendo al 1,1,1,2-tetrafluoroetano (HFC-134a).

Tecnica anterior

Los fluidos a base de compuestos fluorocarbonados se usan ampliamente en numerosos dispositivos industriales, concretamente de climatizacion, de bomba de calor o de refrigeracion. Estos dispositivos tienen en comun basarse en un ciclo termodinamico que comprende la vaporizacion del fluido a baja presion (en la que el fluido absorbe calor); la compresion del fluido vaporizado hasta una presion elevada; la condensacion del fluido vaporizado para dar lfquido a presion elevada (en la que el fluido expulsa calor); y la expansion del fluido para terminar el ciclo.

La etapa de compresion se realiza por medio de un compresor, que puede ser concretamente un compresor centnfugo.

La eleccion de un fluido de transferencia de calor (que puede ser un compuesto puro o una mezcla de compuestos) viene dictada por un lado por las propiedades termodinamicas del fluido, y por otro lado por limitaciones complementarias, y concretamente medioambientales.

Asf, los compuestos clorados (clorofluorocarburos e hidroclorofluorocarburos) presentan la desventaja de danar la capa de ozono. Por tanto, ahora se prefieren generalmente los compuestos no clorados tales como los hidrofluorocarburos.

En particular, actualmente numerosos sistemas de climatizacion funcionan con HFC-134a como fluido de transferencia de calor. No obstante, HFC-134a presenta un potencial de calentamiento global (GWP) que es demasiado elevado. Por tanto, es deseable sustituir el HFC-134a por otro fluido de transferencia de calor que presente un GWP menos elevado.

No obstante, cualquier modificacion del fluido de transferencia de calor puede plantear problemas de adaptacion del sistema del ciclo de compresion de vapor. En particular, cuando el ciclo usa un compresor centnfugo, la sustitucion del fluido de transferencia de calor puede necesitar un cambio del propio compresor centnfugo o por lo menos una modificacion de los parametros de funcionamiento del compresor que puede degradar la eficacia del sistema o acelerar los fenomenos de desgaste.

Los documentos WO 97/17414 y US 6.991.743 proponen la sustitucion del diclorodifluorometano (CFC-12) por composiciones que comprenden HFC-134a en los ciclos que comprenden un compresor centnfugo. La eleccion de las composiciones de sustitucion se realiza principalmente en funcion del peso molecular. No obstante, el peso molecular no presenta en realidad una funcion predictiva suficiente del comportamiento de los diferentes fluidos de transferencia de calor.

El documento US 5.076.064 propone la sustitucion del triclorofluorometano (CFC-11) por composiciones que comprenden concretamente 1,1-dicloro-2,2,2-trifluoroetano (CFC-123) en los ciclos que comprenden un compresor centnfugo. La eleccion de las composiciones de sustitucion se realiza principalmente en funcion del numero de Mach.

Los documentos WO 2005/108522 y WO 2007/126414 dan a conocer mezclas de fluoroolefinas y de otros compuestos de transferencia de calor como fluidos de transferencia de calor. No obstante, estos documentos no identifican ninguna composicion espedficamente adaptada a un sistema de compresion de vapor que comprende un compresor centnfugo.

El documento WO 2007/053697 tambien describe composiciones a base de fluoroolefinas destinadas a usarse como fluidos de transferencia de calor. El ejemplo 7 describe compuestos adaptados a sustituir el 1,2,2-triclorofluoroetano (CFC-113) en los ciclos dotados de un compresor centnfugo. La eleccion de los compuestos se basa en un calculo de la velocidad de rotacion teorica de las palas del compresor. No obstante, las aproximaciones usadas en este calculo estan reservadas a los fluidos relativamente pesados.

El documento WO 2009/018117 describe mezclas de fluoroolefinas y de otros compuestos de transferencia de calor como fluidos de transferencia de calor, concretamente sustituyendo al HFC-134a. No obstante, este documento no identifica ninguna composicion espedficamente adaptada a un sistema de compresion de vapor que comprende un compresor centnfugo.

El documento WO 2009/151669 describe diversas composiciones de transferencia de calor a base de fluoroolefinas y de lubricantes espedficos.

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Ninguno de los documentos del estado de la tecnica propone un fluido de transferencia de calor que sustituye al HFC-134a en un sistema de compresion de vapor que comprende un compresor centnfugo, que a la vez presente un GWP inferior al del HFC-134a y garantice el mantenimiento, incluso la mejora, de las prestaciones del compresor centnfugo con respecto al HFC-134a.

Por tanto, existe una autentica necesidad de poner a punto un fluido de transferencia de calor de este tipo.

Sumario de la invencion

La invencion se refiere a un procedimiento de enfriamiento o de calentamiento de un fluido o de un cuerpo tal como se define en las reivindicaciones 1 a 3.

La presente invencion permite superar los inconvenientes del estado de la tecnica. Mas particularmente, proporciona fluidos de transferencia de calor adaptados para sustituir al HFC-134a en un sistema de compresion de vapor que comprende un compresor centnfugo. Los fluidos de transferencia de calor de la invencion presentan un GWP inferior al del HFC-134a al tiempo que garantizan un mantenimiento, incluso una mejora, de las prestaciones del compresor centnfugo con respecto al HFC-134a. En particular, la invencion hace que sea inutil cualquier cambio del compresor o de piezas del compresor.

Esto se logra gracias a proporcionar mezclas de al menos dos compuestos elegidos de los siguientes cinco compuestos:

- 2,3,3,3-tetrafluoropropeno (HFO-1234yf),

- 1,3,3,3-tetrafluoropropeno (HFO-1234ze),

- 1,1,1,2-tetrafluoroetano (HFC-134a),

- 1,1-difluoroetano (HFC-152a) y

- 3,3,3-trifluoropropeno (HFO-1243zf),

eligiendose las proporciones de estos compuestos de tal manera que:

1) el numero de Mach del compresor centnfugo es casi identico al del compresor centnfugo que funciona con HFC- 134a puro, y

2) la tasa de compresion del compresor centnfugo es inferior o igual a la del compresor centnfugo que funciona con HFC-134a puro.

Este ajuste de las proporciones de los diferentes compuestos en funcion del numero de Mach y de la tasa de compresion garantiza un mantenimiento de las prestaciones del ciclo de compresion de vapor con respecto al funcionamiento con HFC-134a puro.

Segun determinados modos de realizacion particulares, la invencion tambien presenta una o preferiblemente varias de las caractensticas ventajosas indicadas a continuacion.

- Las proporciones de los compuestos de la mezcla que forma el fluido de transferencia de calor tambien pueden ajustarse de manera que se impone como caractenstica complementaria que la diferencia entre la presion en el condensador y la presion en el evaporador es minima (o igual) cuando el fluido de transferencia de calor es la mezcla en cuestion, con respecto al caso en el que el fluido de transferencia de calor esta formado por HFC-134a puro. Esto permite mejorar adicionalmente el funcionamiento del compresor centnfugo.

- Determinadas composiciones propuestas por la invencion permiten hacer funcionar el compresor centnfugo a la misma velocidad que cuando se usa HFC-134a puro como fluido de transferencia de calor, siendo los demas parametros de funcionamiento identicos. Estas composiciones son particularmente utiles cuando el compresor centnfugo no comprende medios de adaptacion de la velocidad, ya que evitan tener que cambiar el compresor centnfugo o piezas del mismo.

- Determinadas composiciones propuestas por la invencion permiten hacer funcionar el compresor centnfugo a una velocidad inferior a la obtenida cuando se usa HFC-134a puro como fluido de transferencia de calor, siendo los demas parametros de funcionamiento identicos. Estas composiciones son particularmente utiles cuando el compresor centnfugo comprende medios de adaptacion de la velocidad, ya que permiten reducir el desgaste al que se somete el compresor centnfugo disminuyendo la velocidad de rotacion.

Descripcion de modos de realizacion de la invencion

Ahora se describe la invencion con mas detalle y de manera no limitativa en la siguiente descripcion.

Definiciones y generalidades

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Las proporciones del conjunto de los compuestos se indican en la solicitud en porcentajes en masa salvo que se mencione lo contrario.

La invencion proporciona, en primer lugar, una instalacion que comprende un circuito de compresion de vapor que contiene un fluido de transferencia de calor, asf como un procedimiento de calentamiento o de enfriamiento de un fluido o de un cuerpo que puede ponerse en practica por medio de dicha instalacion.

El fluido o el cuerpo calentado o enfriado puede ser concretamente aire contenido en un espacio esencialmente cerrado.

El circuito de compresion de vapor que contiene un fluido de transferencia de calor comprende al menos un evaporador, un compresor centnfugo, un condensador y un elemento de expansion, asf como lmeas de transporte de fluido de transferencia de calor entre estos elementos.

Un compresor centnfugo se caracteriza por que usa elementos rotatorios para acelerar radialmente el fluido de transferencia de calor; comprende normalmente al menos un rotor y un difusor alojados en un recinto. El fluido de transferencia de calor se introduce en el centro del rotor y circula hacia la periferia del rotor experimentando una aceleracion. Asf, por un lado la presion estatica aumenta en el rotor, y sobre todo por otro lado, a nivel del difusor, la velocidad se convierte en un aumento de la presion estatica. Cada conjunto rotor/difusor constituye una etapa del compresor. Los compresores centnfugos pueden comprender de 1 a 12 etapas, segun la presion final deseada y el volumen de fluido a tratar.

La tasa de compresion se define como que es la razon de la presion absoluta del fluido de transferencia de calor en la salida con respecto a la presion absoluta de dicho fluido en la entrada.

La velocidad de rotacion para los grandes compresores centnfugos va de 3000 a 7000 revoluciones por minuto. Los pequenos compresores centnfugos (o minicompresores centnfugos) funcionan generalmente a una velocidad de rotacion que va de 40000 a 70000 revoluciones por minuto y comprenden un rotor de pequeno tamano (generalmente menos de 0,15 m).

Puede usarse un rotor de varias etapas para mejorar la eficacia del compresor y limitar el coste energetico (con respecto a un rotor de una sola etapa). Para un sistema de dos etapas, la salida de la primera etapa del rotor alimenta la entrada del segundo rotor. Los dos rotores pueden montarse en un eje unico. Cada etapa puede proporcionar una tasa de compresion del fluido de aproximadamente 4 con respecto a 1, es decir que la presion absoluta en la salida puede ser igual a aproximadamente cuatro veces la presion absoluta en la aspiracion. En los documentos US 5.065.990 y US 5.363.674 se describen ejemplos de compresores centnfugos de dos etapas, en particular para las aplicaciones en automoviles.

El compresor centnfugo puede estar accionado por un motor electrico o por una turbina de gas (por ejemplo alimentada por gases de escape de un vetuculo, para las aplicaciones moviles) o mediante engranaje.

La instalacion puede comprender un acoplamiento del elemento de expansion con una turbina para producir electricidad (ciclo de Rankine).

La instalacion tambien puede comprender eventualmente al menos un circuito de fluido caloportador usado para transmitir el calor (con o sin cambio de estado) entre el circuito de fluido de transferencia de calor y el fluido o cuerpo que va a calentarse o enfriarse.

La instalacion tambien puede comprender dos circuitos de compresion de vapor (o mas), que contienen fluidos de transferencia de calor identicos o distintos. Por ejemplo, los circuitos de compresion de vapor pueden estar acoplados entre sf.

El circuito de compresion de vapor funciona segun un ciclo clasico de compresion de vapor. El ciclo comprende el cambio de estado del fluido de transferencia de calor de una fase lfquida (o difasico lfquido / vapor) hacia una fase de vapor a una presion relativamente baja, despues la compresion del fluido en fase de vapor hasta una presion relativamente elevada, el cambio de estado (condensacion) del fluido de transferencia de calor de la fase de vapor hacia la fase lfquida a una presion relativamente elevada, y la reduccion de la presion para volver a iniciar el ciclo.

En el caso de un procedimiento de enfriamiento, calor procedente del fluido o del cuerpo que se enfna (directa o indirectamente, a traves de un fluido caloportador), se absorbe por el fluido de transferencia de calor, durante la evaporacion de este ultimo, y esto a una temperatura relativamente baja con respecto al entorno.

En el caso de un procedimiento de calentamiento, se cede calor (directa o indirectamente, a traves de un fluido caloportador) del fluido de transferencia de calor, durante la condensacion del mismo, al fluido o al cuerpo que se calienta, y esto a una temperatura relativamente elevada con respecto al entorno.

La instalacion de enfriamiento o de calentamiento segun la invencion puede ser una instalacion movil o estacionaria. Puede tratarse concretamente de una instalacion de bomba de calor, en cuyo caso el fluido o cuerpo que se calienta

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(generalmente aire y eventualmente uno o varios productos, objetos u organismos) esta situado en un local o un habitaculo de vetuculo (para una instalacion movil). Segun un modo de realizacion preferido, se trata de una instalacion de climatizacion, en cuyo caso el fluido o cuerpo que se enfna (generalmente aire y eventualmente uno o varios productos, objetos u organismos) esta situado en un local o un habitaculo de vetuculo (para una instalacion movil). Puede tratarse de una instalacion de refrigeracion o de una instalacion de congelacion (o instalacion criogenica), en cuyo caso el fluido o cuerpo que se enfna comprende generalmente aire y uno o varios productos, objetos u organismos, situados en un local o un recipiente.

Por “compuesto de transferencia de calor”, respectivamente “fluido de transferencia de calor” (o fluido refrigerante), se entiende un compuesto, respectivamente un fluido, susceptible de absorber calor evaporandose a una temperatura y una presion de evaporacion y expulsar calor condensandose a una temperatura y una presion de condensacion, superiores respectivamente a la temperatura y a la presion de evaporacion, en un circuito de compresion de vapor. Un fluido de transferencia de calor puede comprender un unico, dos, tres o mas de tres compuestos de transferencia de calor.

Generalmente se anaden uno o varios aditivos (que no son esencialmente compuestos de transferencia de calor para la aplicacion prevista) al fluido de transferencia de calor para proporcionar una “composicion de transferencia de calor” que circula en el circuito de compresion de vapor.

Los aditivos pueden elegirse concretamente de los lubricantes, los estabilizantes, los tensioactivos, los agentes indicadores, los agentes fluorescentes, los agentes odorantes y los agentes de solubilizacion.

El o los estabilizantes, cuando estan presentes, representan preferiblemente como maximo el 5% en masa en la composicion de transferencia de calor. Entre los estabilizantes, pueden mencionarse concretamente el nitrometano, el acido ascorbico, el acido tereftalico, los azoles tales como el tolutriazol o el benzotriazol, los compuestos fenolicos tales como el tocoferol, la hidroquinona, la t-butil-hidroquinona, el 2,6-di-terc-butil-4-metilfenol, los epoxidos (alquilo eventualmente fluorado o perfluorado o alquenilo o aromatico) tales como n-butil glicidil eter, diglicidil eter de hexanediol, alil glicidil eter, butilfenil glicidil eter, los fosfitos, los fosfonatos, los tioles y las lactonas.

A tftulo de lubricantes pueden usarse concretamente aceites de origine mineral, aceites de silicona, parafinas de origen natural, naftenos, parafinas sinteticas, alquilbencenos, poli-alfa-olefinas, polialquilenglicoles, esteres de poliol y/o poli(vinil eteres).

A tftulo de agentes indicadores (susceptibles de detectarse) pueden mencionarse los hidrofluorocarburos deuterados o no, los hidrocarburos deuterados, los perfluorocarburos, los fluoroeteres, los compuestos bromados, los compuestos yodados, los alcoholes, los aldetudos, las cetonas, el protoxido de nitrogeno y las combinaciones de los mismos. El agente indicador es diferente del o de los compuestos de transferencia de calor que componen el fluido de transferencia de calor.

A tftulo de agentes de solubilizacion, pueden mencionarse los hidrocarburos, el dimetil eter, los poli(eteres de oxialquileno), las amidas, las cetonas, los nitrilos, los clorocarburos, los esteres, las lactonas, los aril eteres, los fluoroeteres y los 1,1,1-trifluoroalcanos. El agente de solubilizacion es diferente del o de los compuestos de transferencia de calor que componen el fluido de transferencia de calor.

A tftulo de agentes fluorescentes, pueden mencionarse las naftalimidas, los perilenos, las cumarinas, los antracenos, los fenantracenos, los xantenos, los tioxantenos, los naftoxantenos, las fluorescemas y los derivados y las combinaciones de los mismos.

A tftulo de agentes odorantes, pueden mencionarse los acrilatos de alquilo, los acrilatos de alilo, los acidos acnlicos, los esteres acnlicos, los alquil eteres, los esteres alqrnlicos, los alquinos, los aldetudos, los tioles, los tioeteres, los disulfuros, los alilisotiocianatos, los acidos alcanoicos, las aminas, los norbornenos, los derivados de norbornenos, el ciclohexeno, los compuestos aromaticos heterodclicos, el ascaridol, el o-metoxi(metil)-fenol y las combinaciones de los mismos.

Segun la presente solicitud, el potencial de calentamiento global (GWP) se define con respecto al dioxido de carbono y con respecto a un periodo de 100 anos, segun el metodo indicado en “The scientific assessment of ozone depletion, 2002, a report of the World Meteorological Association's Global Ozone Research and Monitoring Project”.

Puesta en practica de la invencion

La invencion se basa en la eleccion de dos criterios que permiten producir fluidos de transferencia de calor apropiados para los circuitos de compresion de vapor que comprenden un compresor centnfugo, y mas precisamente que permiten mantener (o mejorar) las prestaciones del compresor centnfugo sin tener que modificar su estructura, con respecto a un funcionamiento que se basa en el uso de HFC-134a puro como fluido de transferencia de calor.

El primer criterio que retiene la invencion es el del numero de Mach. El numero de Mach es igual a la razon de la velocidad periferica del rotor del compresor con respecto a la velocidad del sonido a la entrada de dicho rotor.

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El segundo criterio que retiene la invencion es el de la tasa de compresion de este compresor. La tasa de compresion es la razon de la presion absoluta en la salida con respecto a la presion absoluta en la entrada del compresor centnfugo.

Con el fin de garantizar un mantenimiento (incluso una mejora) de las prestaciones del compresor centnfugo con respecto al fluido de transferencia de calor HFC-134a, se desea que el numero de Mach M2 del compresor centnfugo que funciona con el fluido de transferencia de calor considerado sea practicamente igual al numero de Mach M1 de referencia del compresor centnfugo que funciona con HFC-134a puro como fluido de transferencia de calor; mas precisamente, se desea que la razon M2/M1 sea superior o igual a 0,97 e inferior o igual a 1,03 (preferiblemente superior o igual a 0,98 e inferior o igual a 1,02, o superior o igual a 0,99 e inferior o igual a 1,01, o igual a aproximadamente 1); y tambien se desea que la tasa de compresion T2 del compresor centnfugo que funciona con el fluido de transferencia de calor considerado sea inferior o igual a la tasa de compresion T1 de referencia del compresor centnfugo que funciona con HFC-134a puro como fluido de transferencia de calor.

Un tercer criterio usado (opcionalmente) segun la invencion, como complemento a los dos anteriores, es el de la diferencia entre la presion en el condensador y la presion en el evaporador. Asf, segun un modo de realizacion particular, se desea que esta diferencia de presion DP2 del circuito de compresion de vapor que funciona con el fluido de transferencia de calor considerado sea inferior o igual a la diferencia de presion DP1 del circuito de compresion de vapor que funciona con el fluido de transferencia de calor de referencia (HFC-134a puro).

El numero de Mach del compresor centnfugo debe ser casi identico al del compresor centnfugo que funciona con HFC-134a puro con el fin de garantizar un funcionamiento equivalente y permitir una conversion posible de la instalacion. Por el contrario, a una velocidad de rotacion constante, el aumento de la tasa de compresion conlleva una disminucion de la potencia del compresor que va a trabajar segun las mismas condiciones de temperatura. Asimismo, el trabajo necesario para la compresion disminuye con la disminucion de la diferencia de presion entre el evaporador y el condensador. Esto significa que la eficacia del sistema aumenta con la disminucion de la diferencia de presion y de la tasa de compresion entre el evaporador y el condensador para las mismas temperaturas de funcionamiento.

Para cada uno de los criterios anteriores, la comparacion entre el fluido de transferencia de calor considerado y el HFC-134a puro se realiza en las mismas condiciones de funcionamiento, lo que significa por un lado que el circuito de compresion de vapor es exactamente el mismo y la estructura del compresor centnfugo es exactamente la misma; y por otro lado que la temperatura en el evaporador y en el condensador son identicas en los dos casos. Por ejemplo, la comparacion puede realizarse con una temperatura de 4°C en el evaporador y de 37°C en el condensador.

Segun la invencion, el compresor centnfugo puede funcionar en un determinado intervalo de velocidades. Este es concretamente el caso para un compresor centnfugo que funciona con un motor electrico y dotado de un variador de la velocidad.

Asf, una modificacion de la velocidad del compresor entre el funcionamiento con el fluido de transferencia de calor de referencia (HFC-134a puro) y el fluido de transferencia considerado puede permitir obtener una razon M2/M1 de 0,97 a 1,03 y una razon T2/T1 inferior o igual a 1 para otras formulaciones de fluido de transferencia de calor que las que permiten obtener una razon M2/M1 de 0,97 a 1,03 y una razon T2/T1 inferior o igual a 1 a una velocidad del rotor identica. En otras palabras, este segundo modo de realizacion permite ampliar el campo de los fluidos de transferencia de calor que pueden considerarse.

Resulta particularmente ventajoso prever que la velocidad del rotor con el fluido de transferencia de calor considerado sea inferior a la velocidad del rotor con el fluido de transferencia de calor de referencia (HFC-134a puro). En efecto, esto permite limitar el desgaste al que se somete el compresor centnfugo.

Las razones M2/M1 y T2/T1 (y eventualmente DP2/DP1) pueden determinarse de manera experimental o mediante calculo y/o simulacion digital.

El numero de Mach, la tasa de compresion y la diferencia de presion se calculan para cada mezcla en las mismas condiciones de funcionamiento tipo. Estos calculos se realizan usando los modelos termodinamicos correspondientes para cada producto. El metodo de modelizacion se basa en la ecuacion de RK-Soave. El desarrollo de los modelos se basa en medidas experimentales descritas en el ejemplo 1.

Fluidos de transferencia de calor que comprenden al menos dos compuestos elegidos de HFO-1234yf, HFO-1234ze, HFC-134a, HFC-152a y HFO-1243zf satisfacen dos (o tres) criterios mencionados anteriormente y proporcionan por tanto sustitutos eficaces para el HFC-134a puro en los circuitos de compresion de vapor de compresor centnfugo.

El conjunto de estos cinco compuestos tienen una temperatura de ebullicion proxima, comprendida entre -30 y - 18°C.

El HFO-1234ze puede estar en su forma cis o trans. Preferiblemente, el HFO-1234ze usado en el contexto de la invencion contiene al menos el 80% de forma trans, preferiblemente al menos el 90% o al menos el 95% o al menos

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el 98% o al menos el 99% de forma trans.

Estos fluidos de transferencia de calor pueden estar constituidos por dos de los compuestos anteriores o tres de los compuestos anteriores o cuatro de los compuestos anteriores o incluso los cinco compuestos anteriores.

De manera complementaria, resulta deseable que los fluidos de transferencia de calor:

- no sean inflamables (en el sentido de la norma ASHRAE 34-2007, y preferiblemente con una temperatura de prueba de 60°C en lugar de 100°C);

- sean casi azeotropicos; y

- tengan un GWP bajo (en particular, los fluidos de transferencia de calor pueden tener un GWP inferior o igual a 1250, preferiblemente inferior o igual a 1000, inferior o igual a 750, inferior o igual a 500, inferior o igual a 250, incluso inferior o igual a 150).

A continuacion se indican fluidos de transferencia de calor particularmente apropiados para la sustitucion del HFC- 134a puro en un circuito de compresion de vapor que comprende un compresor centnfugo de velocidad variable, y en particular que permiten un funcionamiento del compresor centnfugo a velocidad inferior con respecto al funcionamiento con HFC-134a puro:

- fluidos de transferencia de calor binarios:

• HFO-1243zf / HFO-1234ze: del 30 al 80% de HFO-1243zf y del 20 al 70% de HFO-1234ze, en particular del 40 al 70% de HFO-1243zf y del 30 al 60% de HFO-1234ze, y en particular del 50 al 70% de HFO-1243zf y del 30 al 50% de HFO-1234ze;

- fluidos de transferencia de calor ternarios:

• HFO-1234yf / HFC-152a / HFO-1234ze: del 10 al 90% de HFO-1234yf y del 5 al 30% de HFC-152a y del 5 al 70% de HFO-1234ze, en particular del 20 al 85% de HFO-1234yf y del 10 al 20% de HFC-152a y del 5 al 60% de HFO- 1234ze, y en particular del 30 al 85% de HFO-1234yf y del 10 al 15% de HFC-152a y del 5 al 50% de HFO-1234ze;

• HFC-134a / HFC-152a / HFO-1234ze: del 20 al 87% de HFC-134a y del 3 al 20% de HFC-152a y del 10 al 60% de HFO-1234ze, en particular del 45 al 87% de HFC-134a y del 3 al 15% de HFC-152a y del 10 al 40% de HFO- 1234ze, y en particular del 60 al 85% de HFC-134a y del 5 al 10% de HFC-152a y del 10 al 30% de HFO-1234ze;

• HFC-152a / HFO-1243zf / HFO-1234ze: del 3 al 15% de HFO-152a y del 15 al 60% de HFO-1243zf y del 25 al 82% de HFO-1234ze, en particular del 3 al 15% de HFO-152a y del 15 al 50% de HFO-1243zf y del 35 al 82% de HFO- 1234ze, y en particular del 5 al 10% de HFO-152a y del 20 al 50% de HFO-1243zf y del 40 al 75% de HFO-1234ze.

Ejemplos

Los siguientes ejemplos ilustran procedimientos tal como se reivindican o no.

Ejemplo 1: compresor centnfugo que funciona a velocidad constante

En este ejemplo, se considera un circuito de compresion de vapor equipado con un evaporador, un condensador, un compresor centnfugo de una unica etapa y un elemento de expansion. El sistema funciona con 0°C de sobrecalentamiento, 0°C de subenfriamiento, una temperatura de evaporacion del fluido de transferencia de calor en el evaporador de 4°C y una temperatura de condensacion del fluido de transferencia de calor en el condensador de 37°C.

Se calculan las prestaciones del sistema con diferentes fluidos de transferencia de calor. Para ello, se usa la ecuacion RK-Soave para la determinacion de las densidades, entalpfas, entropfas, velocidad del sonido, temperatura, presion y calor espedficos.

Los datos relativos a cada cuerpo puro necesarios para el calculo son en primer lugar la temperatura de ebullicion, la temperatura y la presion cntica, la curva de presion en funcion de la temperatura a partir del punto de ebullicion hasta el punto cntico, las densidades de lfquido saturado y de vapor saturado en funcion de la temperatura, el calor espedfico de los gases perfectos, y esto para cada cuerpo puro.

Para el HFC-134a y el HFC-152a, los datos estan publicados en ASHRAE Handbook 2005, capftulo 20 y tambien estan disponibles en el software Refprop de NIST.

Para el HFO-1234ze, el HFO-1234yf y HFO-1243zf, la curva de temperatura / presion se mide mediante el metodo estatico. La temperatura cntica y la presion cntica se miden mediante un calonmetro C80 comercializado por Setaram. Las densidades en la saturacion en funcion de la temperatura se miden mediante la tecnologfa del densfmetro de tubo vibratorio (laboratorios de la escuela de minas de Pans).

5

10

15

20

25

Tambien se usan como datos en los calculos los coeficientes de interaccion de las mezclas binarias, para representar el comportamiento de los productos en mezclas. Los coeficientes se calculan en funcion de los datos experimentales de equilibrio lfquido/ vapor.

La tecnica usada para las mediciones de equilibrio Kquido / vapor es el metodo de la celda estatica analttica. La celda de equilibrio comprende un tubo de zafiro y esta equipada con dos muestreadores ROLSITM electromagneticos. Se sumerge en un bano de criotermostato (HUBER HS40). Se usa una agitacion magnetica con accionamiento por campo giratorio a velocidad variable para acelerar la obtencion de los equilibrios. El analisis de las muestras se realiza mediante cromatograffa de fase gaseosa (HP5890 series II) usando un catarometro (TCD).

Las mediciones de equilibrio lfquido / vapor en la mezcla binaria HFC-134a / HFO-1234yf se realizan para la isoterma de 20°C. Las mediciones de equilibrio lfquido / vapor en la mezcla binaria HFO-l234yf / HFC-152a se realizan para la isoterma de 10°C. Las mediciones de equilibrio lfquido / vapor en la mezcla binaria HFO-1234ze / HFC-152a se realizan para la isoterma de 15°C. Las mediciones de equilibrio lfquido / vapor en la mezcla binaria HFC-134a / HFO-1234ze se realizan para la isoterma de 20°C. Las mediciones de equilibrio lfquido / vapor en la mezcla binaria HFO-1234ze / HFO-1234yf se realizan para la isoterma de 18°C. Las mediciones de equilibrio lfquido / vapor en la mezcla binaria HFO-1243zf / HFO-1234yf se realizan para la isoterma de 21°C. Las mediciones de equilibrio lfquido / vapor en la mezcla binaria HFO-1243zf / HFC-152a se realizan para la isoterma de 10°C. Las mediciones de equilibrio lfquido / vapor en la mezcla binaria HFO-1243zf / HFC-134a se realizan para la isoterma de 10°C.

Los datos de equilibrio lfquido / vapor para la mezcla binaria HFC-134a / HFC-152a estan disponibles en Refprop. Se usan cuatro isotermas (-10, 30, 40 y 50°C) y dos isobaras (1 bar y 30 bar) para el calculo de los coeficientes de interaccion para esta mezcla binaria.

En el presente ejemplo, se considera que el compresor centnfugo funciona a velocidad constante. Las tablas 1a, 1b, y 1c resumen las prestaciones obtenidas con algunos fluidos de transferencia de calor, en comparacion con el HFC- 134a puro.

Tabla 1a - prestaciones obtenidas con algunas mezclas binarias





: TO 0 -Q TD ^ C O 'O "O CO 2 0 o CL °- LL TO > 0 TO _Q 0 ^ -li CO CO 0 C Jr & Q_ -a c o o C 'O CO 0 Q_ 0 TO TO -Q O C 0 0 4— b C 'O CO 0 Q_ E o o 0 ■a TO CO TO H o ■a _ 0 ^ ° 73 E — TO ^ 0 -a ■° 2 ° "0-^0 -g 0 Q. o C E o 0 o 0 ° > O O O 4—> c 0 'E c TO N TO Q_ CO 0 ■a Masa molecular TO "3- CO jz O O LL 2 2 #

HFC-134a: 3,4 9,4 6,0 2,8 148 0,0 102 100

4— "3- co CM 6 LL X: TO "3- CO 6 LL X TO CM LO 6 LL X 4— N CO "3 CM 6 LL X 0 N "3- CO CM 6 LL X

15: 85 0 0 0 3,5 9,5 6,1 2,7 146 0,1 104 101

5: 95 0 0 0 3,4 9,4 6,0 2,8 148 0,1 103 100

80: 0 20 0 0 3,6 9,3 5,7 2,6 148 0,0 104 101

70: 0 30 0 0 3,6 9,3 5,7 2,6 153 0,1 100 97

0: 40 0 60 0 3,3 9,2 5,9 2,8 150 0,1 98 99

20: 0 0 80 0 3,2 8,4 5,2 2,6 149 0,1 100 100

10: 0 0 90 0 3,2 8,3 5,1 2,6 151 0,1 98 99

Tabla 1b - prestaciones obtenidas con algunas mezclas ternarias





: TO 0 -Q ~u ^ C O 'O "O CO 2 0 o CL °- LL TO > 0 TO _Q 0 ^ -li CO CO 0 C Jr & Q_ -a c o o C 'O CO 0 Q_ 0 ^ TO TO -O O C 0 0 4— b C 'O CO 0 Q_ E o o 0 ■a TO CO TO H o ■a _ 0 ^ ° 73 E — TO 0 -a ■° 2 ° "0-^0 -g 0 Q. o C E o 0 o 0 ° > O O O 4—> c 0 E c TO N TO Q_ CO 0 ■a Masa molecular TO "3- CO jz O O LL 2 2 #

HFC-134a: 3,4 9,4 6,0 2,8 148 0,0 102 100

4— co CM 6 LL X: TO "3- CO 6 LL X TO CM LO 6 LL X 4— N CO "3 CM 6 LL X 0 N "3- CO CM 6 LL X

75: 5 20 0 0 3,6 9,3 5,7 2,6 148 0,0 104 100

70: 10 20 0 0 3,6 9,4 5,7 2,6 149 0,0 103 100

65: 20 15 0 0 3,6 9,4 5,8 2,6 147 0,0 104 101

60: 20 20 0 0 3,6 9,4 5,8 2,6 150 0,1 102 99

55: 30 15 0 0 3,6 9,5 5,8 2,6 148 0,1 103 100

40: 50 10 0 0 3,6 9,5 5,9 2,7 148 0,1 103 100

38: 50 12 0 0 3,6 9,5 5,9 2,7 149 0,2 102 100

33: 60 7 0 0 3,6 9,6 6,0 2,7 147 0,2 103 101

30: 60 10 0 0 3,5 9,5 6,0 2,7 149 0,2 102 100

35: 5 0 60 0 3,3 8,7 5,4 2,6 146 0,1 103 101

25: 5 0 70 0 3,3 8,6 5,4 2,7 148 0,1 101 100

15: 5 0 80 0 3,2 8,5 5,3 2,7 150 0,1 99 99

30: 10 0 60 0 3,3 8,8 5,5 2,7 147 0,1 102 101

20: 10 0 70 0 3,3 8,7 5,5 2,7 149 0,1 100 100

30: 20 0 50 0 3,4 9,1 5,7 2,7 147 0,1 103 101

20
20: 0 60 0 3,3 9,0 5,7 2,7 148 0,1 101 100

10: 20 0 70 0 3,3 8,9 5,6 2,7 150 0,1 99 99

20: 30 0 50 0 3,4 9,2 5,8 2,7 148 0,1 101 100

10: 30 0 60 0 3,3 9,1 5,8 2,7 149 0,1 100 99

20: 50 0 30 0 3,5 9,5 6,0 2,7 147 0,1 103 101

10: 50 0 40 0 3,4 9,4 6,0 2,8 148 0,1 101 100

Tabla 1c - prestaciones obtenidas con algunas mezclas ternarias





: TO 0 -Q TD ^ C O 'O "O CO 2 0 o CL °- LL TO > 0 TO _Q 0 ^ -li CO CO 0 C Jr & Q_ -a c o o C 'O CO 0 Q_ 0 TO TO -O O C 0 0 4— b C 'O CO 0 Q_ E o o 0 ■a TO CO TO H o ■a _ 0 ^ ° 73 E — TO 0 -a ■° 2 ° "0-^0 -g 0 Q. o C E o 0 o 0 ° > O O O 4—> c 0 E c TO N TO Q_ CO 0 ■a Masa molecular TO "3- CO jz O O LL 2 2 #

HFC-134a: 3,4 9,4 6,0 2,8 148 0,0 102 100

75: 0 20 0 5 3,6 9,3 5,7 2,6 148 0,1 104 100

70: 0 20 0 10 3,5 9,2 5,7 2,6 148 0,2 104 100

65: 0 20 0 15 3,5 9,1 5,7 2,6 148 0,2 104 100

60: 0 20 0 20 3,4 9,1 5,7 2,7 148 0,3 104 100

50: 0 20 0 30 3,3 8,9 5,6 2,7 149 0,5 104 100

40: 0 20 0 40 3,2 8,7 5,5 2,8 149 0,6 104 99

45: 0 5 50 0 3,3 8,8 5,5 2,6 147 0,1 103 101

35: 0 5 60 0 3,3 8,7 5,4 2,6 149 0,1 101 100

25: 0 5 70 0 3,2 8,6 5,3 2,6 150 0,1 99 99

53: 0 7 40 0 3,4 8,9 5,5 2,6 147 0,1 103 101

43: 0 7 50 0 3,3 8,8 5,5 2,6 148 0,1 102 100

33: 0 7 60 0 3,3 8,7 5,4 2,6 150 0,1 100 99

0: 75 5 0 20 3,2 9,0 5,8 2,8 149 0,1 103 100

0: 60 10 0 30 3,1 8,8 5,7 2,8 150 0,2 102 99

Ejemplo 2: compresor centrifuao que funciona a velocidad variable

En este ejemplo, se reproducen los mismos calculos que en el ejemplo 1, pero considerando que la velocidad del 5 compresor centnfugo puede adaptarse con respecto a la velocidad de rotacion con HFC-134a. Las tablas 2a, 2b y 2c

resumen las prestaciones obtenidas con algunos fluidos de transferencia de calor tal como se reivindican o no, en comparacion con el HFC-134a puro.

O: cn o o 00 cn CD o cn cn CO o HFO-1234yf | HFC-134a

O: o 4^ o o o CD cn 00 cn -vl o HFC-134a

O: o o cn o o o o HFC-152a

O) O: cn o O) o o o o o o FIFO-1243zf

O: o o o o o o o HFO-1234ze

Ca) CO: CO CO CO CO CO cn CO cn CO 4^ CO cn CO cn CO 4^ Presion de evaporador (bar)

00 cn: CO CO CO ~io CD CO CD 4^ CO 4^ <£) cn <£) Vi CO 4^ Presion de condensador (bar)

cn 4^
cn 4^: pi ~co pi Vi pi Vl cn o O) cn O) O Diferencia de presion (bar)

IO cn
IO cn: JO 00 IO cn IO cn JO 00 JO Vi JO Vi JO 00 Tasa de compresion

O): 4^ 4^ cn o 4^ cn 4^ IO 4^ 00 4^ cn 4^ 4^ 4^ 00 Velocidad del sonido en entrada de compresor (m/s)

o
o: o o o o o o o o O O desplazanmiento (°C)

o CO: o cn CO 00 o o CD o CO o 4^ o cn O IO Masa molecular

CO CO: o o CO CO CD CD o o o o o O O Mach % M/M (HFC-134a)

CO -vl: CO o o CD -vl CD -vl o o CO CD CD 00 O O % de velocidad / velocidad HFC-134a

—I 0 CX 0 IO 0

I

0

CD

0

1 i

Q)

g

o'

3

0

(/)

0 O"

1 i 0 g al 0 0 o o

0

o

0

3

0

N

g_

0

O"

0

0'

0

E1171293 19-06-201

: nj CO NJ CO 4^ NJ CO 4^ CO 4^ cn CO 4^ cn CO CO CO 4^ CT) CT) cn CT) -vl -vl -vi no no no HFO-1234yf

o
o
o
o: O o o o o o O O o cn cn cn CO cn cn o NJ CO cn o NJ CO 00 o o cn

cn
cn
cn: CO CO CO CO NJ NJ NJ cn cn cn cn cn cn cn CO CO CO CO NJ NJ NJ cn cn HFC-134a

o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o: O o o o o o o O o o o o o o o X

o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o: cn CO cn o 00 -vl cn o 00 -vl NJ o cn o HFC-152a o CO

4^ o: CO o NJ o 09 | cn o 1 40 CO o 09 | cn o 1 40 09 | cn o 4^ O 09 | cn o 4^ o o o o o o o o o o o o O o o o FIFO-1243zf 0)

o
o
o
o
o
o
o
o
o
o: O o O o o o o o o o o o o o o o o O o o o HFO-1234ze

CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO: CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO Presion de

: cn cn CO 4^ 4^ cn CO 4^ 4^ CO 4^ 4^ CO CO 4^ cn cn cn cn cn -vl -vl -vl -vl -vl -vl cn cn cn cn 4^ evaporador (bar)

CD
CD
CD
CD
CD
CD
CD
CD
CD
CD: 00 00 CD 00 00 CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD Presion de

4^: cn cn NJ CO 4^ o NJ 00 CD O -vl 00 o cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ condensador (bar)

OJ: cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn Diferencia de presion

o
o
o: 00 00 CD CD -vl -vl 00 cn cn cn 4^ cn cn o o o o CD CD CD CD 00 00 00 00 00 ->j 00 o (bar)

NJ
NJ: nj NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ NJ Tasa de compresion

00: Vi Vi Vi Vi Vi Vi Vi Vi Vi Vi Vi Vi cn cn cn Vi Vi Vi cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn cn
00


































: Velocidad del sonido


































: en entrada de

4^
4^
4^
4^
4^
4^
4^
4^
4^
4^
4^
4^
4^
4^
4^
4^: 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^
4^

00: cn CD 00 cn cn 00 -vl cn cn 4^ cn cn CO cn cn cn cn 4^ 4^ NJ 4^ CO NJ 4^ CO cn CO 00 compresor (m/s)

o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o
o: o o o o o o o o o o o o o o o o desplazanmiento (°C)

















: NJ NJ "o "o "o "o "o "o "o "o "o "o "o "o


































: Masa molecular

o
o: cn cn o o cn o o cn cn cn cn o cn cn o cn cn cn cn o o cn o cn cn o cn cn cn cn

—*■: CO 4^ o —*■ CO cn —*■ CO 4^ NJ 4^ O) CO 4^ O) CO 4^ cn O) O) -vl -vl 00 -vl 00 00 -vl 00 OJ CD NJ



: CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD CD Mach

o
o: O o o o o O O o O o o o o o o o o o o o o
o

o: o o O O o o o o o o o o % M/M (HFC-134a)

: CO CO CO CO CO CD CO CD CD CO CO CO CO CO CO CD CD CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CD CD % de velocidad /

o: CD 00 CD CD 00 -vl 00 -vl OJ O) O) O) O) cn O) O) 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ CO CO o velocidad HFC-134a

Tabla 2b - prestaciones obtenidas con alaunas mezclas ternarias

cn CO: O) CO CO CO CO cn cn cn o cn cn cn CO o 4^ o cn o 4^ cn cn cn cn cn CO CO CO HFO-1234yf | HFC-134a

o
o
o
o
o
o
o
o: o o o o o o o o HFC-134a

: -vl -vl cn cn cn cn IO o IO o IO o cn cn cn IO IO HFC-152a

o: CO o IO o o 4^ o CO cn CO o IO o o o o o o o o o FIFO-1243zf

o
o
o
o
o
o
o
o: cn o 4^ o CO o 4^ o CO o IO o o cn HFO-1234ze

CO 4^
CO 4^: CO cn CO cn CO 4^ CO 4^ CO 4^ CO cn CO "o CO "ro CO CO CO "ro CO CO CO 4^ CO cn CO cn CO 4^ Presion de evaporador (bar)

c° ~CD: (D "o CD "ro CD "ro CO "CD (D "o (D "o (D CO cn CO Vi CO CD CO Vi CO "cd (D CD "ro (D CO CD 4^ Presion de condensador (bar)

Ul cn: cn cn Ul Vi cn Vi Ul cn cn cn cn cn cn Vi cn 4^ Ul cn cn cn cn cn cn cn cn Vi cn Vi cn Vi O) "o Diferencia de presion (bar)

IO cn
IO cn: io cn io cn IO cn IO cn IO cn io cn JO CO JO CO JO Vi JO Vi JO Vi jo Vi io cn io cn JO CO Tasa de compresion

-vl: 4^ cn 4^ 4^ 4^ IO 4^ cn 4^ cn 4^ 4^ 4^ IO cn o 4^ CD 4^ CD 4^ cn 4^ cn 4^ cn 4^ 4^ 4^ CO 4^ CO Velocidad del sonido en entrada de compresor (m/s)

o
o
o: o "o o o o o o Vi o cn o cn o cn o cn o CO o o O "o desplazanmiento (°C)

o CO: o cn o -vl o CD o 4^ o cn o cn o CO o 4^ o 4^ o 4^ o ->j o o o CO o CO O IO Masa molecular

CD CD
CD CD: o o o CD CD o o o o o CD CD CD CD CD CD o o o o o o o o O O Mach % M/M (HFC-134a)

CD cn
CD cn: CD 4^ CD 4^ CD cn CD cn CD cn CD 4^ o CD CD CD CO CD CD CD CO CD cn CD cn CD 4^ O O % de velocidad / velocidad HFC-134a

Tabla 2c - prestaciones obtenidas con alaunas mezclas ternarias

Claims

5

10

15

20

25

30

35

40

45

REIVINDICACIONES

1. Procedimiento de enfriamiento o de calentamiento de un fluido o de un cuerpo por medio de un circuito de compresion de vapor que comprende un compresor centnfugo dotado de medios de adaptacion de la velocidad de rotacion y que contiene un fluido de transferencia de calor, comprendiendo el fluido de transferencia de calor una mezcla:

- del 20 al 70% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno y del 30 al 80% de 3,3,3-trifluoropropeno, en proporciones en masa; o

- del 10 al 90% de 2,3,3,3-tetrafluoropropeno, del 5 al 70% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno y del 5 al 30% de

1.1- difluoroetano, en proporciones en masa;

- del 10 al 60% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, del 20 al 87% de 1,1,1,2-tetrafluoroetano y del 3 al 20% de

1.1- difluoroetano, en proporciones en masa; o

- del 25 al 82% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, del 3 al 15% de 1,1-difluoroetano y del 15 al 60% de 3,3,3- trifluoropropeno, en proporciones en masa;

en el que:

- la razon del numero de Mach del compresor centnfugo con respecto al numero de Mach que tiene el compresor centnfugo, en las mismas condiciones de funcionamiento, cuando se sustituye el fluido de transferencia de calor por 1,1,1,2-tetrafluoroetano en el circuito de compresion de vapor, es superior o igual a 0,97 e inferior o igual a 1,03;

- la tasa de compresion del compresor centnfugo es inferior o igual a la tasa de compresion que tiene el compresor centnfugo, en las mismas condiciones de funcionamiento, cuando se sustituye el fluido de transferencia de calor por 1,1,1,2-tetrafluoroetano en el circuito de compresion de vapor; y

- la velocidad de rotacion del compresor centnfugo es inferior o igual a la velocidad de rotacion que tiene el compresor centnfugo, en las mismas condiciones de funcionamiento, cuando se sustituye el fluido de transferencia de calor por 1,1,1,2-tetrafluoroetano en el circuito de compresion de vapor.
2. Procedimiento segun la reivindicacion 1, en el que el circuito de compresion de vapor comprende un evaporador y un condensador, y en el que:

- la diferencia entre la presion en el condensador y la presion en el evaporador es inferior o igual a la diferencia entre la presion en el condensador y la presion en el evaporador que se obtiene, en las mismas condiciones de funcionamiento, cuando se sustituye el fluido de transferencia de calor por 1,1,1,2- tetrafluoroetano en el circuito de compresion de vapor.
3. Procedimiento segun la reivindicacion 1 o 2, en el que el fluido de transferencia de calor comprende:

- del 30% al 60% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno y del 40% al 70% de 3,3,3-trifluoropropeno, y de manera mas particularmente preferida del 30% al 50% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno y del 50% al 70% de 3,3,3- trifluoropropeno, en proporciones en masa; o

- del 20% al 85% de 2,3,3,3-tetrafluoropropeno, del 5% al 60% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno y del 10% al 20% de 1,1-difluoroetano, y de manera mas particularmente preferida del 30% al 85% de 2,3,3,3- tetrafluoropropeno, del 5% al 50% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno y del 10% al 15% de 1,1-difluoroetano, en proporciones en masa; o

- del 10% al 40% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, del 45% al 87% de 1,1,1,2-tetrafluoroetano y del 3% al 15% de 1,1-difluoroetano, y de manera mas particularmente preferida del 10% al 30% de 1,3,3,3- tetrafluoropropeno, del 60% al 85% de 1,1,1,2-tetrafluoroetano y del 5% al 10% de 1,1-difluoroetano, en proporciones en masa; o

- del 35% al 82% de 1,3,3,3-tetrafluoropropeno, del 3% al 15% de 1,1-difluoroetano y del 15% al 50% de 3,3,3-trifluoropropeno, y de manera mas particularmente preferida del 40% al 75% de 1,3,3,3- tetrafluoropropeno, del 5% al 10% de 1,1-difluoroetano y del 20% al 50% de 3,3,3-trifluoropropeno, en proporciones en masa.