JP6334505B2 - 遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路によって流体または物体を冷却または加熱するための方法および設備 - Google Patents

遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路によって流体または物体を冷却または加熱するための方法および設備 Download PDF

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Description

本発明は、遠心圧縮機を有する蒸気圧縮システムでの使用に適した熱伝達流体、特に１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）の代替としての熱伝達流体に関するものである。
フルオロカーボン化合物をベースにした流体は多くの工業機器、特に空調、ヒートポンプまたは冷蔵機器で広く使われている。これらの機器に共通することは、低圧での流体の蒸発（流体は熱を吸収）、蒸発した流体の高圧へ圧縮（流体は熱を放出）、流体を蒸発させてサイクルを完了させるという熱力学サイクルをベースにしている点である。
圧縮段階はコンプレッサ、特に遠心圧縮機を使用して実行される。熱伝達流体（純粋な化合物または混合物）は流体の熱力学的性質と、その他の追加的拘束条件、特に環境問題とによって選択される。
塩素化物（クロロフルオロカーボンやヒドロクロロフルオロカーボン）はオゾン層を傷つけるという欠点がある。従って、一般にはハイドロフルオロカーボンのような非塩素化物の方が好まれる。
特に、現在の多くの空調システムは熱伝達流体としてＨＦＣ−１３４ａを用いて運転される。しかし、ＨＦＣ−１３４ａは地球温暖化ポテンシャル（ＧＷＰ）が高い。従って、ＧＷＰが小さい他の熱伝達流体でＨＦＣ−１３４ａを代替することが望ましい。
しかし、熱伝達流体を変えると、それを蒸気圧縮サイクルシステムを適応させるのに問題が生じる。特に、遠心圧縮機を使用したサイクルで熱伝達流体を変えた時には、システムの交換効率を下げたり磨耗現象を生じる原因となる遠心圧縮機自体を変えるか、少なくともコンプレッサの運転パラメータを変える必要がある。
特許文献１（国際特許第ＷＯ９７／１７４１４号公報）および特許文献２（米国特許第ＵＳ６，９９１，７４３号明細書）は、遠心圧縮機を含むサイクルでジクロロジフルオロメタン（ＣＦＣ−１２）をＨＦＣ−１３４ａを含む組成物で代替することを提案している。この代替品組成物は主として分子量の関数としての選択されているが、多様な熱伝達流体の挙動を分子量で十分に予測することはできない。
特許文献３（米国特許第ＵＳ５，０７６，０６４号明細書）は遠心圧縮機を含むサイクルでトリクロロフルオロメタン（ＣＦＣ−１１）を特に１，１−ジクロロ−２，２，２−トリフルオロエタン（ＣＦＣ−１２３）を含む組成物で代替することを提案している。この代替品組成物は主としてマッハ数を関数として選択している。
特許文献４（国際特許公開第ＷＯ２００５／１０８５２２号公報）および特許文献５（国際特許公開第ＷＯ２００７／１２６４１４号公報）は熱伝達流体としてフルオロオレフィンと他の伝熱化合物との混合物を開示している。しかし、これらの文献には遠心圧縮機を有する蒸気圧縮システムに適した組成物は記載がない。
特許文献６（国際特許公開第ＷＯ２００７／０５３６９７号公報）にも熱伝達流体として使用するフルオロオレフィンベースの組成物が記載されている。この特許の実施例７には遠心圧縮機を備えたサイクルで１，２，２−トリクロロフルロロエタン（ＣＦＣ−１１３）を代替するのに適した化合物が記載されている。化合物の選択はコンプレッサの羽根の理論回転速度の計算に基づいている。しかし、この計算で使われる近似式は比較的重質の液体のためのものである。
特許文献７（国際特許公開第ＷＯ２００９／０１８１１７号公報）には熱伝達流体、特にＨＦＣ−１３４ａの代替品としてフルオロオレフィンと他の伝熱化合物との混合物が記載されている。しかし、この文献は遠心圧縮機を有する蒸気圧縮システムに適した組成物は記載がない。
特許文献８（国際特許公開第ＷＯ２００９／１５１６６９号公報）には特定の潤滑剤とフルオロオレフィンとをベースにした各種の伝熱組成物が記載されている。
国際特許第ＷＯ９７／１７４１４号公報 米国特許第ＵＳ６，９９１，７４３号明細書 米国特許第ＵＳ５，０７６，０６４号明細書 国際特許公開第ＷＯ２００５／１０８５２２号公報 国際特許公開第ＷＯ２００７／１２６４１４号公報 国際特許公開第ＷＯ２００７／０５３６９７号公報 国際特許公開第ＷＯ２００９／０１８１１７号公報 国際特許公開第ＷＯ２００９／１５１６６９号公報
しかし、従来公知の文献には、遠心圧縮機を有する蒸気圧縮システムで、ＨＦＣ−１３４ａより低いＧＷＰを有し、しかも、ＨＦＣ−１３４ａに対して遠心圧縮機の運転性能を維持、さらには改善させるといった２つの利点を有する、ＨＦＣ−１３４ａを代替する熱伝達流体を記載したものはない。
従って、そうした熱伝達流体を開発することに対するニーズがある。
本発明は、熱伝達流体を収容し且つ遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路を用いて液体または物体を冷却または加熱するためのプロセスであって、熱伝達流体が２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタンおよび３，３，３−トリフルオロプロペンの中から選択され少なくとも２つの化合物を含むプロセスにおいて、下記（１）と（２）を特徴とするプロセスを提供する：
（１）蒸気圧縮回路中で熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときに同じ運転条件下で遠心圧縮機が有するマッハ数に対する遠心圧縮機のマッハ数の比が０．９７以上かつ１．０３以下であり、
（２）遠心圧縮機の圧縮比が、蒸気圧縮回路中で熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときの同じ運転条件下での遠心圧縮機の圧縮比以下である。
本発明はさらに、上記プロセスを実行するための、熱伝達流体を収容し且つ遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路を用いて液体または物体を冷却または加熱するための設備であって、熱伝達流体が２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタンおよび３，３，３−トリフルオロプロペン（およびこれらの混合物）の中から選択される少なくとも２つの化合物である設備において、下記の（１）と（２）を特徴とする設備にも関するものである：
（１）蒸気圧縮回路中で熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときに同じ運転条件下で遠心圧縮機が有するマッハ数に対する遠心圧縮機のマッハ数の比が０．９７以上かつ１．０３以下であり、
（２）遠心圧縮機の圧縮比が、蒸気圧縮回路中で熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときの同じ運転条件下での遠心圧縮機の圧縮比以下である。
本発明はさらに、既存の熱伝達流体を上記熱伝達流体に代えることに本質がある、蒸気圧縮回路の変換プロセスにも関するものである。このプロセスは下記の（ａ）と（ｂ）：
（ａ）熱伝達流体としての１，１，１，２−テトラフルオロエタンを収容した、遠心圧縮機を有する初期蒸気圧縮回路を用意し、
（ｂ）１，１，１，２−テトラ−フルオロエタンを代替熱伝達流体と交換して最終の蒸気圧縮回路を提供する、
を含み、上記代替熱伝達流体は２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン、１，１，１，２−テトラ−フルオロエタン、１，１−ジフルオロエタンおよび３，３，３−トリフルオロプロペン（およびこれらの混合物）の中から選択される少なくとも２つの化合物を含み、さらに下記の（１）と（２）を特徴とする：
（１）蒸気圧縮回路中で熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときに同じ運転条件下で遠心圧縮機が有するマッハ数に対する遠心圧縮機のマッハ数の比が０．９７以上かつ１．０３以下であり、
（２）遠心圧縮機の圧縮比が、蒸気圧縮回路中で熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときの同じ運転条件下での遠心圧縮機の圧縮比以下である。
本発明の上記の冷却または加熱設備および上記の蒸気圧縮回路の変換プロセスの冷却または加熱プロセスの一つの実施例では、熱伝達流体（場合によっては代替熱伝達流体）は下記の混合物のいずれかから成るのが好ましい：
（１）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、または、
（２）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタン、または、
（３）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（４）１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（５）１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（６）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタン、（７）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１，１−ジフルオロエタン、または、
（８）２，３，３，３−テトラフルオロプロペと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（９）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（１０）１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１，１−ジフルオロエタン、または、
（１１）１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン。
上記の冷却または加熱プロセスおよび冷却または加熱設備の他の実施例では、蒸気圧縮回路が蒸発器と凝縮器とを有し、さらに、凝縮器での圧力と蒸発器での圧力との間の差が、同じ運転条件下で蒸気圧縮回路中の熱伝達流体を１，１，１，２−テトラ−フルオロエタンで置換したときに得られる凝縮器での圧力と蒸発器での圧力との間の差以下である。
上記の蒸気圧縮回路を変換するプロセスの一つの実施例では、（初期または最終の）蒸気圧縮回路が蒸発器と凝縮器とを有し、さらに、最終蒸気圧縮回路での凝縮器での圧力と蒸発器での圧力との間の差が、同じ運転条件下での初期の蒸気圧縮回路での凝縮器での圧力と蒸発器での圧力との間の差以下である。
上記の冷却または加熱プロセスまたは冷却または加熱設備の第１変形例では、遠心圧縮機が回転速度順応手段を備え、さらに、遠心圧縮機の回転速度が、蒸気圧縮回路中の熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンで置換したときの同じ運転条件下での遠心圧縮機の回転速度以下である。
上記の蒸気圧縮回路の変換プロセスの第１の変形例では、遠心圧縮機が回転速度順応手段を備え、さらに、最終蒸気圧縮回路の遠心圧縮機の回転速度が、同じ運転条件下での初期蒸気圧縮回路の遠心圧縮機の回転速度以下の値である。
上記プロセスおよび設備の第１変形例、（可変速度の変形例）では熱伝達流体が好ましくは下記のいずれかから成る：
（１）２％〜５０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５０％〜９８％の１，１，１，２−テトラ−フルオロエタン、好ましくは５％〜４０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、６０％〜９５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタン、特に好ましくは５％〜３０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、７０％〜９５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタン、または、
（２）５０％〜９５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは６０％〜９５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜４０％の１，１−ジフルオロエタン、特に好ましくは８５％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（３）１０％〜７０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３０％〜９０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは２０％〜６０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、４０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは４０％〜５０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５０％〜６０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（４）２０％〜７０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは３０％〜６０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、４０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは３０％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（５）１０％〜７０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３０％〜９０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは２０％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、４０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは３５％〜５０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、５５％〜６５％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（６）１０％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンは、５％〜７０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンへと、５％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは２０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜２０％の１，１−ジフルオロエタン、特に好ましくは３０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（７）１０％〜９３％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜８０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２％〜５０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは１３％〜９３％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、特に好ましくは２５％〜９２％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（８）５％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、５％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは１０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラ−フルオロエタンと、１０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは１０％〜６０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２０％〜６０％の３，３，３−トリフルオロプロペンへ、または、
（９）１０％〜８９％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜２０％の１，１−ジフルオロエタンと、８％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは３５％〜８９％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、８％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは５０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜１０％の１，１−ジフルオロエタンと、１０％〜４０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（１０）１０％〜６０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２０％〜８７％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３％〜２０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは１０％〜４０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、４５％〜８７％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、特に好ましくは１０％〜３０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、６０％〜８５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、５％〜１０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（１１）２５％〜８２％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、１５％〜６０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは３５％〜８２％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、１５％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは４０％〜７５％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜１０％の１，１−ジフルオロエタンと、２０％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン。
上記の冷却または加熱プロセス、および、冷却するかまたは加熱設備、および蒸気圧縮回路の変換プロセスの第２の変形例では遠心圧縮機が回転速度順応手段を有しない。
上記のプロセスおよび設備の第２の変形例（（定速度の変形例）では熱伝達流体が好ましくは下記のいずれかから成る：
（１）２％〜５０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５０％〜９８％の１，１，１，２−テトラフルオロエタン、好ましくは２％〜３０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、７０％〜９８％の１，１，１，２−テトラフルオロエタン、特に好ましくは５％〜１５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、８５％〜９５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタン、または、
（２）５０％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜５０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは６０％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜４０％の１，１−ジフルオロエタン、特に好ましくは７０％〜８０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２０％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（３）１０％〜４０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、６０％〜９０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは１０％〜３０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、７０％〜９０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは１０％〜２０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、８０％〜９０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（４）２０％〜７０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは２０％〜６０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、４０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは３０％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（５）１０％〜７０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３０％〜９０％の３，３，３−トリフルオロプロペンまで、好ましくは２０％から６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、４０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは３５％〜５０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、５０％〜６５％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（６）１５％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは２０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、特に好ましくは３５％〜８０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜４０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１５％〜２５％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（７）１８％〜９３％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、８０％〜５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２％〜５０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは２０％〜９３％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、特に好ましくは３０％〜８８％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、７％〜２０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（８）１０％〜８０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１５％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは１０％〜７５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは１０％〜６５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（９）１０％〜７８％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、２０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは１５％〜６７％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１０％の１，１−ジフルオロエタンと、３０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは２１％〜５７％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜９％の１，１−ジフルオロエタンと、４０％。〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（１０）１５％〜６０％のｌ，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２０％〜８２％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３％〜２０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは１５％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３５％〜８２％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、特に好ましくは２０％〜３０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、６０％〜７５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、５％〜１０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（１１）３５％〜７７％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、２０％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは３５％〜７２％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、２５％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、特に好ましくは４０％〜６６％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、４％〜１０％の１，１−ジフルオロエタンと、３０％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン。
本発明の一つの対象は、熱伝達流体（変換プロセスでは代替熱伝達流体）が好ましくは下記のいずれかから成る、
（ａ）熱伝達流体を収容し且つ遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路によって流体または物体を冷却または加熱するプロセス、
（ｂ）熱伝達流体を収容し且つ遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路によって流体または物体を冷却または加熱する設備、
（ｃ）熱伝達流体として１，１，１，２−テトラフルオロエタンを収容し且つ遠心圧縮機を有する初期蒸気圧縮回路を用意し、１，１，１，２−テトラフルオロエタンを代替熱伝達流体で置換して最終蒸気圧縮回路へ変換するプロセス、
にある：
（１）２％〜５０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５０％〜９８％の１，１，１，２−テトラフルオロエタン、または、
（２）５０％〜９５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（３）１０％〜７０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３０％〜９０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（４）２０％〜７０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（５）１０％〜７０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３０％〜９０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（６）１０％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜７０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（７）１０％〜９３％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜８０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２％〜５０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（８）５％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、５％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（９）１０％〜８９％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜２０％の１，１−ジフルオロエタンと、８％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（１０）１０％〜６０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２０％〜８７％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３％〜２０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（１１）２５％〜８２％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、１５％〜６０％の３，３，３−トリフルオロプロペン。
この本発明の特定実施例での熱伝達流体は下記を含む：
（１）２％〜３０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、７０％〜９８％の１，１，１，２−テトラフルオロエタン、好ましくは５％〜１５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、８５％〜９５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタン、または、
（２）５％〜４０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、６０％〜９５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタン、好ましくは５％〜３０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、７０％〜９５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタン、または、
（３）６０％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜４０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは７０％〜８０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２０％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、または
（４）６０％〜９５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜４０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは８５％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（５）１０％〜３０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、７０％〜９０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは１０％〜２０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、８０％〜９０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（６）２０％〜６０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、４０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは４０％〜５０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５０％〜６０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（７）３０％〜６０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、４０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは３０％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（８）２０％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、４０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは３５％〜５０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、５０％〜６５％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（９）２０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは３５％〜８０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜４０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１５％〜２５％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（１０）２０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜２０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは３０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（１１）２０％〜９３％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは３０％〜８８％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、７％〜２０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（１２）１３％〜９３％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは２５％〜９２％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（１３）１０％〜７５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは１０％〜６５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（１４）１０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは１０％〜６０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２０％〜６０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（１５）１５％〜６７％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１０％の１，１−ジフルオロエタンと、３０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは２１％〜５７％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜９％の１，１−ジフルオロエタンと、４０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（１６）３５％〜８９％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、８％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは５０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜１０％の１，１−ジフルオロエタンと、１０％〜４０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（１７）１５％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３５％〜８２％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは２０％〜３０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、６０％〜７５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、５％〜１０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（１８）１０％〜４０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、４５％〜８７％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは１０％〜３０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、６０％〜８５％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、５％〜１０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（１９）３５％〜７２％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、２５％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは４０％〜６６％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、４％〜１０％の１，１−ジフルオロエタンと、３０％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（２０）３５％〜８２％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、１５％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは４０％〜７５％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜１０％の１，１−ジフルオロエタンと、２０％〜５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン。
上記設備の任意の一実施例では、設備が可動式または据付け式の空調設備であり、好ましくは据付け式の空調設備である。
本発明のさらに別の対象は、下記（１）〜（３）のいずれかから成る上記プロセスの任意の一つを実行するのに適した、および、上記設備の任意の一つを製作するのに適した組成物にある：
（１）１０％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜７０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（２）５％〜９０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、５％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（３）１０％〜８９％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜２０％の１，１−ジフルオロエタンと、８％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン。
本発明の一実施例の組成物は下記（１）〜（６）のいずれから成る：
（１）２０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜３０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは３５％〜８０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜４０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１５％〜２５％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（２）２０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜２０％の１，１−ジフルオロエタン、好ましくは３０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１０％〜１５％の１，１−ジフルオロエタン、または、
（３）１０％〜７５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは１０％〜６５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３０％〜８０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（４）１０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜６０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは１０％〜６０％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜５０％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、２０％〜６０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（５）１５％〜６７％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１０％の１，１−ジフルオロエタンと、３０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは２１％〜５７％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜９％の１，１−ジフルオロエタンと、４０％〜７０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、または、
（６）３５％〜８９％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３％〜１５％の１，１−ジフルオロエタンと、８％〜ら５０％の３，３，３−トリフルオロプロペン、好ましくは５０％〜８５％の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、５％〜１０％の１，１−ジフルオロエタンと、１０％〜４０％の３，３，３−トリフルオロプロペン。
本発明の他の対象は上記組成物と、潤滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料、可溶化剤およびこれらの混合物の名から選択される一つ以上の添加剤とから成る伝熱組成物にある。
本発明は従来技術の上記欠点を克服することができる。本発明は特に遠心圧縮機を有する蒸気圧縮システム中のＨＦＣ−１３４ａを代替するのに適した熱伝達流体を提供する。
本発明の熱伝達流体は、遠心圧縮機の運転性能を維持したまま、あるいは、それを改善し、且つＨＦＣ−１３４ａと比較して、ＨＦＣ−１３４ａより低いＧＷＰ値を有する。特に、本発明ではコンプレッサまたはコンプレッサ部品を変更する必要がない。
これは下記の５つの化合物の中から選択される少なくとも２つの化合物の混合物によって達成できる：
（１）２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦ０−１２３４ｙｆ）、
（２）１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦ０−１２３４ｚｅ）、
（３）１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）、
（４）１，１−ジフルオロエタン（ＨＦＣ−１５２ａ）、
（５）３，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＦ０−１２４３ｚｆ）。
これらの化合物の配合比率は下記のようになるように選択できる：
（１）遠心圧縮機のマッハ数が、純粋なＨＦＣ−１３４ａを用いて運転した時の遠心圧縮機のマッハと同一であり、かつ
（２）遠心圧縮機の圧縮比が、純粋なＨＦＣ−１３４を用いて運転した時の遠心圧縮機の
圧縮比以下である。
各化合物の配比率をマッハ数および圧縮比の関数として調節することで、蒸気圧縮サイクルの運転性能を純粋なＨＦＣ−１３４ａを用いて運転した時と同じに維持できる。
本発明の特定実施例ではさらに、下記（１）〜（３）の一つ、好ましくは複数の利点を有することができる：
（１）熱伝達流体を形成する混合物の各化合物の配比率は、凝縮器での圧力と蒸発器での圧力との間の差が、熱伝達流体が純粋なＨＦＣ−１３４ａで形成される場合と比較して、熱伝達流体が上記混合物であるときに下がる（または等しくなる）という追加の特徴を有するように調節される。これによって遠心圧縮機の運転性能がさらに改善できる。
（２）本発明組成物を用いることで、他の運転パラメターを同じにした場合、熱伝達流体として純粋なＨＦＣ−１３４ａを用いた時と同じ速度で遠心圧縮機を運転できる。本発明組成物は遠心圧縮機が速度順応手段を有する場合に特に有効であり、遠心圧縮機またはその部品を交換する必要がない。
（３）本発明組成物は、他の運転パラメータを同じにして、熱伝達流体として純粋なＨＦＣ−１３４ａを用いた時と比較して遠心圧縮機をより低速度で運転することができる。本発明組成物は遠心圧縮機が速度順応手段を有する場合に特に有効であり、遠心圧縮機の回
転速度をさげることができ、その磨耗を減らすことができる。
本発明の具体例の説明
以下、本発明および非限定的な具体例をさらに詳細する。
一般的定義
本明細書に記載の各化合物の配合比率は、特に断らない限り、重量百分率で示される。
本発明は先ず第一に、熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を有する設備と、この設備で
実行できる液体または物体を加熱または冷却するためプロセスとを提供する。
加熱または冷却される液体または物体は基本的に密閉空間中に収容された空気にすることができる。
熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路は少なくとも一つの蒸発器と、遠心圧縮機と、凝縮器および膨張弁と、これらの要素間で熱伝達流体を輸送するラインとを有する。
遠心圧縮機の特徴は熱伝達流体を放射状に加速する回転要素を使用する点にあり、少なくとも一つのローターとチャンパー中に収容されたディフューザとを有する。熱伝達流体はローターの中央に供給され、ローターの周辺部へ流れ、加速される。従って、ローター内で静圧が増加し、ディフューザで速度が静圧の増加に変換される。各ローター／ディフューザ組立体がコンプレッサの一段を構成する。遠心圧縮機は１〜１２の段階から成り、段数は最終圧力と被処理流体の所望容積とに依存する。
圧縮比は熱伝達流体の出口での絶対圧に対するこの流体の入口での絶対圧の比と定義される。
大型遠心圧縮機の回転速度は３０００〜７０００回転数／分の範囲にある。小型遠心圧縮機（またはミニ遠心圧縮機）は一般に４０，０００〜７０，０００回転数／分の回転速度で運転され、小型のローター（一般に０．１５ｍ以下）を有する。
コンプレッサの交換効率を改良し、エネルギーコストを下げる（単段ローターと比較して）ために多段ローターを使用できる。二段システムではローターの最初の段階の出口から第２のローターの入口へ送る。２つのローターは単一の軸に載置できる。各段階の流体の圧縮比は約４対１にすることができる。すなわち、絶対出口圧力は絶対吹込み圧力の約４倍にすることができる。自動車両用二段遠心圧縮機の例では米国特許第ＵＳ５，０６５，９９０号明細書および米国特許第ＵＳ５，３６３，６７４号明細書に記載されている。
遠心圧縮機は電動機、ガスタービン（自動車用では例えば車両の排気ガスで駆動）または伝動装置で駆動できる。
上記設備は膨張弁をタービンと組み合わせて電気を作ることもできる（ランキンサイクル）。上記設備はさらに、オプションとして熱伝達流体回路と加熱または冷却される流体または物体との間で熱（状態変化有りまたは無し）を伝達するための少なくとも一つの冷却剤回路を有することができる。
上記設備は同一または異なる熱伝達流体を収容した２つ（または２つ以上）の蒸気圧縮回路を有することができる。例えば複数の蒸気圧縮回路を連結することができる。
蒸気圧縮回路は従来の蒸気圧縮サイクルに従って運転される。このサイクルは比較的低い圧力での熱伝達流体の状態の液相（または液体／気相２相状態）から気相への変化と、比較的高い圧力での気相での流体の圧縮と、比較的高い圧力での熱伝達流体の状態の気相から液相への変化（凝縮）と、圧力の低下とを有し、その後、サイクルを再び始まる。
冷却プロセスの場合には、液体または物体からの被冷却熱（直接または冷却剤介した間接的な熱）が、環境温度と比較して相対的に低い温度で、蒸発する時に熱伝達流体によって吸収される。
加熱プロセスの場合には、熱伝達流体から熱がその凝縮時に加熱される液体または物体に（直接または冷却剤介して間接的に）環境温度と比較して相対的に高い温度で、与えられる。
本発明の冷却または加熱設備は移動式でも据付け式の設備にすることができる。
特に、ヒートポンプ設備にすることができる。この場合には加熱される液体または物体（一般に空気であり、必要に応じて一つ以上の製品、物品または機構）は室内にあるか、車両の客室室（移動式設備の場合）に位置している。本発明の一つの好ましい実施例は空気調和設備である。この場合、冷却される液体または物体（一般に空気であり、必要に応じて一つ以上の製品、物品または機構）は室内にあるか、車両の客室室（移動式設備の場合）に位置している。また、冷却設備または冷蔵設備（冷凍設備）でもよい。この場合には、冷却される液体または物体は一般に室内またはコンテナ内にある空気および一つ以上の製品、物品または機構である。
「伝熱化合物」、「熱伝達流体」（または冷媒流体）という用語は、蒸発温度および蒸発圧力で蒸発して熱を吸収でき、蒸気圧縮回路中の蒸発温度および蒸発圧力より高い凝縮温度および凝縮圧力で縮合して熱を放出する化合物および流体を意味する。熱伝達流体は１種、２種、３種または３種以上の伝熱化合物から成ることができる。
添加剤（これは各用途での伝熱化合物ではないもの）は一般に熱伝達流体に加えられ、蒸気圧縮回路中を循環する「伝熱組成物」となるものである。
添加剤は特に潤滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤の中から選択できる。
安定剤を使用する場合の好ましい安定剤は伝熱組成物の重量の多くとも５％である。安定剤としては特にニトロメタン、アスコルビン酸、テレフタル酸、アゾール、例えばトルトリアゾールまたはベンゾトリアゾール、フェノール化合物、例えばトコフェロール、ハイドロキノン、ｔ−ブチル・ハイドロキノン、２，６−ジ−tert-ブチル−４−メチルフェノール、エポキシド（アルキル、必要に応じてフッ素化またはパーフッ素化された、または、アルケニルまたは芳香族エポキシド）、例えばｎ−ブチルグリシジルエーテル、ヘキサンジオールジグリシジルエーテル、アリルグリシジルエーテル、ブチルフェニル・グリシジルエーテル、亜リン酸エステル、ホスホン酸エステル、チオールおよびラクトンを挙げることができる。
潤滑剤としては特に鉱物起源のオイル、シリコーン油、天然起源のパラフィン系炭水素、ナフテン、合成パラフィン系炭水素、アルキルベンゼン、ポリ−α−オレフィン、ポリアルキレン・グリコール、ポリオール・エステルおよび／またはポリビニールエーテルを使用できる。
トレーサ（検出可能物）としては重水素化または非重水素化ハイドロフルオロカーボン、重水素化炭化水素、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化物、沃素化物、アルコール、アルデヒド、ケトン、窒素酸化物およびこれらの組合せを挙げることができる。トレーサは熱伝達流体を形成する伝熱化合物とは異なるものである。
可溶化剤としては炭化水素、ジメチルエーテル、ポリオキシアルキレン・エーテル、アミド、ケトン、ニトリル、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルそして、１，１，１−トリフルオロアルカンを挙げることができる。可溶化剤は熱伝達流体を形成する伝熱化合物とは異なる。
蛍光剤としてはナフタルイミド、ペリレン誘導体、クマリン誘導体、アントラセン誘導体、フェナンスレン、キサンテン誘導体、チオキサンテン誘導体、ナフタキサンテン、フルオレセインおよびこれらの誘導体および組合せを挙げることができる。
香料としてはアクリル酸アルキル、アリル・アクリレート、アクリル酸誘導体、アクリル酸エステル、アルキル・エーテル、アルキルエステル、アルキン誘導体、アルデヒド、チオール、チオエーテル、ジスルフィド、イソチオシアン酸アリル、アルカノン酸、アミン、ノルボルネン誘導体、ノルボルネン誘導体、シクロヘキセン、複素環芳香族化合物、アスカリドール、ｏ−メトオキシ（メチル）フェノールおよびこれらの組合せを挙げることかできる。
本発明では地球温暖化ポテンシャル（ＧＷＰ）は「The scientific assessment of ozone depletion, 2002, a report of the World Meteorological Association’s Global Ozone Research and Monitoring Project」に記載の方法に従って、酸化炭素および１００年の期間に対して定義される。
本発明の実行
本発明は、遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路に適した熱伝達流体の製造を可能にする２つのクライテリア（判定基準）の選択をベースにしており、構造の変更無しに、熱伝達流体としての純粋なＨＦＣ−１３４ａを使用した時の運転に対して、遠心圧縮機の運転性能を維持（または改善）することができる。
本発明の最初の判定基準は「マッハ数」である。このマッハ数はコンプレッサのローターの入口での音速に対するローターの周速度の比に等しい。
本発明による第２の判定基準はコンプレッサの「圧縮比」である。この圧縮比は遠心圧縮機の入口での絶対圧に対する出口での絶対圧の比である。
熱伝達流体ＨＦＣ−１３４ａに対して遠心圧縮機の運転性能を維持（または改良）するためには、使用する熱伝達流体を用いて運転した時の遠心圧縮機のマッハ数Ｍ２が、熱伝達流体として純粋なＨＦＣ−１３４ａを用いて運転される遠心圧縮機の基準マッハ数Ｍ１と等しいことが望ましい。より好ましくはＭ２／Ｍ１比が０．９７以上かつ１．０３以下（好ましくは０．９８以上かつ１．０２以下、または、０．９９以上かつ１．０１以下、または、約１）であり、さらに、使用する熱伝達流体を用いて運転した時の遠心圧縮機の圧縮比Ｔ２が、熱伝達流体として純粋なＨＦＣ−１３４ａを用いて運転した時の遠心圧縮機の基準圧縮比Ｔ１以下であることが望ましい。
上記２の判定基準に加えて、オプションとしての本発明の第３の判定基準は凝縮器での圧力と蒸発器での圧力との間の差である。本発明の一つの特定実施例では使用する熱伝達流体を用いて運転した時の蒸気圧縮回路の圧力差ＤＰ２が、基準熱伝達流体（純粋なＨＦＣ−１３４ａ）を用いて運転した時の蒸気圧縮回路の圧力差ＤＰ１以下であるのが望ましい。
同じ運転を保証し、設備の変換を可能にするためには、遠心圧縮機のマッハ数は純粋なＨＦＣ−１３４ａで運転した時の遠心圧縮機のマッハ数と実質的に同一でなければならない。他方、一定回転速度で圧縮比を増加させると、同じ温度条件下ではコンプレッサのワーキングパワーが減少する結果となる。同様に、蒸発器と凝縮器との間の圧力差が減少で圧縮に必要なワーキングが減少する。これは凝縮器と蒸発器との間の圧力差および圧縮比の増加で同じ運転温度ではシステムの交換効率が低下することを意味する。
上記の各クライテリアでは使用する熱伝達流体と純粋なＨＦＣ−１３４ａとの比較を同じ運転条件下で行う。これは蒸気圧縮回路が正確に同じで、遠心圧縮機の構造が正確に同じもので、さらに、蒸発器での温度と凝縮器での温度が両方のケースで同一であるということを意味する。例えば、４℃の温度の蒸発器と３７℃の温度の凝縮器で比較できる。
本発明の第２の変形例（速度一定の変形例）では遠心圧縮機が変更できない所定速度で運転される。ローターを使用する熱伝達流体および基準流体（純粋なＨＦＣ−１３４ａ）で同じ速度で回転する。
本発明の最初の変形例（速度可変の変形例）では、遠心圧縮機は一定範囲の速度で運転できる。これは電動機と変速装置とを備えた遠心圧縮機で運転する場合である。
基準熱伝達流体（純粋なＨＦＣ−１３４ａ）と所望熱伝達流体との間で運転時のコンプレッサの速度を変えるこの最初の変形例では、０．９７〜１．０３のＭ２／Ｍ１比と１以下のＴ２／Ｔ１比を得ることが可能な他の熱伝達流体の組成物で以外の組成物で、同じロータ速度でＭ２／Ｍ１比が０．９７〜１．０３、Ｔ２／Ｔ１比が１以下にすることができる。換言すれば、この第２変形例では熱伝達流体の範囲を広げることができる。
この最初の変形例はさらに、所望熱伝達流体でのローター速度を基準熱伝達流体（純粋なＨＦＣ−１３４ａ）でのローター速度以下にすることができる点で特に有利である。これによって遠心圧縮機の磨耗を減らすことができる。
両方の変形例で、Ｍ２／Ｍ１およびＴ２／Ｔ１（必要に応じてさらにＤＰ２／ＤＰ１）の比は実験または計算および／または数値シミュレーションで決定できる。
マッハ数、圧縮比および圧力差は各混合物で同じ運転条件下で計算される。これらの計算は各化合物の対応熱力学モデルを使用して実行される。そのモデル化方法はＲＫ−Ｓｏａｖｅ式をベースにしたものである。モデルの開発は実施例１に記載の実験の測定データに基付いている。
ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ、ＨＦＣ−１３４ａ、ＨＦＣ−１５２ａおよびＨＦＯ−１２４３ｚｆの中から選択される少なくとも２つの化合物から成る熱伝達流体は上記の２つ（または３つの）クライテリアを満たし、遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路で純粋なＨＦＣ−１３４ａの非常に効果的な代替品を提供する。
これら５つの化合物は全て同様な沸点の−３０〜−１８℃を有する。
ＨＦＯ−１２３４ｚｅはシス形またはトランス形でよい。本発明で使われるＨＦＯ−１２３４ｚｅは少なくとも８０％トランス形であるのが好ましく、好ましくは少なくとも９０％または少なくとも９５％または少なくとも９８％または少なくとも９９％がトランス形である。
これらの熱伝達流体は上記の化合物の中の２つまたは上記化合物の中の３つまたは上記化合物の中の４つまたは上記化合物の中の５つで構成できる。
熱伝達流体はさらに、下記を満たすのが好ましい：
（１）不燃性（ＡＳＨＲＡＥ３４−２００７規格の意味、テスト温度は好ましくは１００℃でなく６０℃）であり、
（２）擬似共仏（quasi-azeotropic）であり、
（３）ＧＷＰが低い（特に、熱伝達流体は１２５０以下、好ましくは１０００以下、７５０以下、５００以下、２５０以下または１５０以下のＧＷＰを有する）。
純粋なＨＦＣ−１３４ａを置換するに適した上記熱伝達流体は下記に示す一定速度の遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路に特に適している：
（Ａ）二元熱伝達流体：
（１）ＨＦＯ−１２３４ｙ／ＨＦＣ−１３４ａ：２〜５０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５０〜９８％のＨＦＣ−１３４ａ、特に２〜３０％のＨＦ０−１２３４ｙｆと、７０〜９８％のＨＦＣ−１３４ａ、特に５〜１５％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、８５〜９５％のＨＦＣ−１３４ａ、
（２）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１５２ａ：５０〜９０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、１０〜５０％のＨＦＣ−１５２ａ、特に６０〜９０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、１０〜４０％のＨＦＣ−１５２ａ、特に７０〜８０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、２０〜３０％のＨＦＣ−１５２ａ、
（３）ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／ＨＦＣ−１３４ａ：３０〜９０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、１０〜７０％のＨＦＣ−１３４ａ、特に４０〜８０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、２０〜６０％のＨＦＣ−１３４ａ、特に５〜６５％のＨＦ０−１２４３ｚｆと、３５〜５０％のＨＦＣ−１３４ａ、
（４）ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／ＨＦＯ−１２３４ｙｆ：６０〜９０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、１０〜４０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆ、特に７０〜９０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、１０〜３０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆ、特に８０〜９０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、１０〜２０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆ、
（５）ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／ＨＦＯ−１２３４ｚｅ：３０〜８０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、２０〜７０％のＨＦ０−１２３４ｚｅ、特に４０〜７０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、２０〜６０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に５０〜７０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、３０〜５０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（Ｂ）三元熱伝達流体：
（１）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−１５２ａ：１８〜９３％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜８０％のＨＦＣ−１３４ａと、２〜５０％のＨＦＣ−１５２ａ、特に２０〜９３％のＨＦＯ−１２３４ｙと、５〜６０％のＨＦＣ−１３４ａと、２〜３０％のＨＦＣ−１５２ａ、特に３０〜８８％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜６０％のＨＦＣ−１３４ａと、７〜２０％のＨＦＣ−１５２ａ、
（２）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＯ−１２４３ｚｆ：１０〜８０％のＨＦ０−１２３４ｙｆと、５〜６０％のＨＦＣ−１３４ａと、１５〜８０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆ、特に１０〜７５％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜６０％のＨＦＣ−１３４ａと、２０〜８０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆ、特に１０〜６５％のＨＦＯ−１２３４ｙと、５〜５０％のＨＦＣ−１３４ａと、３０〜８０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆ、
（３）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１５２ａ／ＨＦＯ−１２３４ｚｅ：１５〜８５％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜３０％のＨＦＣ−１５２ａと、５〜６０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に２０〜８５％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、１０〜３０％のＨＦＣ−１５２ａと、５〜５０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に３５〜８０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、１５〜２５％のＨＦＣ−１５２ａと、５〜４０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（４）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１５２ａ／ＨＦＯ−１２４３ｚｆ：１０〜７８％のＨＦ０−１２３４ｙｆと、３〜１５％のＨＦＣ−１５２ａと、２０〜７０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆ、特に１５〜６７％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、３〜１０％のＨＦＣ−１５２ａと、３０〜７０％のＨＦ０−１２４３ｚｆ、特に２１〜５７％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、３〜９％のＨＦＣ−１５２ａと、４０〜７０％のＨＦ０−１２４３ｚｆ、
（５）ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−１５２ａ／ＨＦＯ−１２３４ｚｅ：２０〜８２％のＨＦＣ−１３４ａと、３〜２０％のＨＦＣ−１５２ａと、１５〜６０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に３５〜８２％のＨＦＣ−１３４ａと、３〜１５％のＨＦＣ−１５２ａと、１５〜５０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に６０〜７５％のＨＦＣ−１３４ａと、５〜１０％のＨＦＣ−１５２ａと、２〜３０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（６）ＨＦＣ−１５２ａ／ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／ＨＦ０−１２３４ｚｅ：３〜１５％のＨＦＯ−１５２と、２０〜５０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、３５〜７７％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に３〜１５％のＨＦＯ−１５２ａと、２５〜５０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、３５〜７２％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に４〜１０％のＨＦＯ−１５２ａと、３０〜５０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、４０〜６６％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ。
速度が可変な遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路での純粋なＨＦＣ−１３４ａの代替品として特に適した熱伝達流体、特に純粋なＨＦＣ−１３４ａで運転される遠心圧縮機より低速度で運転することができる熱伝達流としては下記をあげることができる：
（Ａ）二者熱伝達流体：
（１）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ：２〜５０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５０〜９８％のＨＦＣ−１３４ａ、特に５〜４０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、６０〜９５％のＨＦＣ−１３４ａ、特に５〜３０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、７０〜９５％のＨＦＣ−１３４ａ、
（２）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１５２ａ：５０〜９５％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜５０％のＨＦＣ−１５２ａ、特に６０〜９５％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜４０％のＨＦＣ−１５２ａ、特に８５〜９０％のＨＦ０−１２３４ｙｆと、１０〜１５％のＨＦＣ−１５２ａ、
（３）ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／ＨＦＣ−１３４ａ：３０〜９０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、１０〜７０％のＨＦＣ−１３４ａ、特に４０〜８０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、２０〜６０％のＨＦＣ−１３４ａ、特に５０〜６５％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、３５〜５０％のＨＦＣ−１３４ａ、
（４）ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／ＨＦＯ−１２３４ｙｆ：３０〜９０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、１０〜７０％のＨＦ０−１２３４ｙｆ、特に４０〜８０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、２０〜６０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆ、特に５０〜６０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、４０〜５０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆ、
（５）ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／ＨＦＯ−１２３４ｚｅ：３０〜８０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、２０〜７０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に４０〜７０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、３０〜６０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に５０〜７０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、３０〜５０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（Ｂ）三元熱伝達流体：
（１）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−１５２ａ：１０〜９３％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜８０％のＨＦＣ−１３４ａと、２〜５０％のＨＦＣ−１５２ａ、特に１３〜９３％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜６０％のＨＦＣ−１３４ａと、２〜３０％のＨＦＣ−１５２ａ、特に２５〜９２％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜６０％のＨＦＣ−１３４ａと、３〜１５％のＨＦＣ−１５２ａ、
（２）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＯ−１２４３ｚｆ：５〜９０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜６０％のＨＦＣ−１３４ａと、５〜７０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆ、特に１０〜８５％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜６０％のＨＦＯ−１３４ａと、１０〜７０％のＨＦＣ−１２４３ｚｆ、特に１０〜６０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜５０％のＨＦＣ−１３４ａと、２０〜６０％のＨＦ０−１２４３ｚｆ、
（３）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１５２ａ／ＨＦＯ−１２３４ｚｅ：１０〜９０％のＨＦ０−１２３４ｙｆと、５〜３０％のＨＦＣ−１５２ａと、５〜７０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に２０〜８５％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、１０〜２０％のＨＦＣ−１５２ａと、５〜６０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に３０〜８５％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、１０〜１５％のＨＦＣ−１５２ａと、５〜５０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（４）ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１５２ａ／ＨＦＯ−１２４３ｚｆ：１０〜８９％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、３〜２０％のＨＦＣ−１５２ａと、８〜７０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆ、特に３５〜８９％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、３〜１５％のＨＦＣ−１５２ａと、８〜５０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆ、特に５０〜８５％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５〜１０％のＨＦＣ−１５２ａと、１０〜４０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆ、
（５）ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−１５２ａ／ＨＦＯ−１２３４ｚｅ：２０〜８７％のＨＦＣ−１３４ａと、３〜２０％のＨＦＣ−１５２ａと、１０〜６０％のＨＦ０−１２３４ｚｅ、特に４５〜８７％のＨＦＣ−１３４ａと、３〜１５％のＨＦＣ−１５２ａと、１０〜４０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に６０〜８５％のＨＦＣ−１３４ａと、５〜１０％のＨＦＣ−１５２ａと、１０〜３０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（６）ＨＦＣ−１５２ａ／ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／ＨＦＯ−１２３４ｚｅ：３〜１５％のＨＦＯ−１５２ａと、１５〜６０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、２５〜８２％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に３〜１５％のＨＦＯ−１５２ａと、１５〜５０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、３５〜８２％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、特に５〜１０％のＨＦＯ−１５２ａと、２０〜５０％のＨＦＯ−１２４３ｚｆと、４０〜７５％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ。
以下、本発明の実施例を示すが、本発明が下記実施例に限定されるものではない。
実施例１
定速で運転される遠心圧縮機
この実施例では蒸発器、凝縮器、一段遠心圧縮機および膨張弁を備えた蒸気圧縮回路を考える。このシステムは０℃の過熱、０℃の亜冷却、蒸発器での熱伝達流体の蒸発温度４℃および凝縮器での熱伝達流体の凝縮温度３７℃で運転される。
各種熱伝達流体を用いたシステムの運転性能を計算した。そのためにＲＫ−Ｓｏａｖｅ式を用いて比濃度、エンタルピー、エントロピー、音速、温度、圧力および熱を求めた。
計算に必要な各純粋物質に関するデータは沸点、臨界温度および圧力、温度を関数とする沸点から臨界点までの圧力曲線、温度を関数とする飽和液体および飽和気体の密度、各純粋物質のために理想気体の比熱である。
ＨＦＣ−１３４ａおよびＨＦＣ−１５２ａのデータはASHRAE Handbook 2005の第２０章に記載されており、ＮＩＳＴからRefpropソフトウェアで入手することもできる。
ＨＦ０−１２３４ｚｅ、ＨＦ０−１２３４ｙｆおよびＨＦ０−１２４３ｚｆの温度／圧力曲線は静式方法で測定した。臨界温および臨界圧はSetaramから市販のＣ８０カロリメータで測定した。温度を関数とする飽和密度は振動管デンシメータ法で測定した（Ecole des Mines パリ研究室）。
また、混合物としての生成物の挙動を表すために、二成分混合物の相互作用係数を計算のデータとして使用した。この係数は実験室での液体／蒸気平衡データの関数として計算される。
液体／蒸気平衡の測定に使う技術は静止セル分析法である。平衡セルはサファイヤ・チューブから成り、２つの電磁式のＲＯＬＳＩＴＭサンプラを備えている。これを凍結浴（Cryothermostat bath）（HUBER HS40）中に浸す。可変速度で回転するフィールドドライブを有する電磁攪拌器を用いて平衡へ到達するのを加速する。サンプル解析はカサロメータ（ＴＣＤ）を使用してガスクロマトグラフィ（ＨＰ５８９０系列ＩＩ）で実行した。
ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＯ−１２３４ｙｆ二成分混合物での液体／蒸気平衡の測定は２０℃の等温度で実行した。ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１５２ａ二成分混合物の液体／蒸気平衡の測定は１０℃の等温度で実行した。ＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＣ−１５２ａ二成分混合物の液体／蒸気平衡の測定は１５℃の等温度で実行した。ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＯ−１２３４ｚｅ二成分混合物の液体／蒸気平衡測定は２０℃の等温度で実行した。ＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＯ−１２３４ｙｆ二成分混合物の液体／蒸気平衡測定は１８℃の等温度で実行した。ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／ＨＦＯ−１２３４ｙｆ二成分混合物の
液体／蒸気平衡測定は２１℃の等温度で実行した。ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／ＨＦＣ−１５２ａ二成分混合物の液体／蒸気平衡測定は１０℃の等温度で実行した。ＨＦＯ−１２４３ｚｆ／−ＨＦＣ−１３４ａ二成分混合物の液体／蒸気平衡測定は１０℃の等温度で実行した。
ＨＦＣ−１３４ａ／−ＨＦＣ−１５２ａ二成分混合物の液体／蒸気平衡データはＲｅｆｐｒｏｐから入手できる。４つの等温式（−１０、３０、４０、５０℃）および２つの等圧曲線（１バールと３０バール）を用いて二成分混合物の相互作用係数を計算した。
この実施例では遠心圧縮機は定速度運転とみなされる。本発明のいつくかの熱伝達流体で得られた運転性能を純粋なＨＦＣ−１３４ａと比較したものを下記の［表１ａ］、［表１ｂ］［表ｌｃ］に要約して示した。
Figure 0006334505
Figure 0006334505
Figure 0006334505
実施例２
可変速度で運転される遠心圧縮機
この実施例では実施例１に記載のものと同じ計算は繰り返したが、ＨＦＣ−１３４ａを用いた時の回転速度に対する遠心圧縮機の速度を考慮した。本発明のいくつかの熱伝達流体で得られた運転性能を純粋なＨＦＣ−１３４ａと比較したものを［表２ａ］［表２ｂ］および［表２ｃ］に要約した。
Figure 0006334505
Figure 0006334505
Figure 0006334505

Claims (12)

  1. 熱伝達流体を収容し、遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路によって流体または物体を冷却または加熱するためのプロセスであって、上記熱伝達流体が下記のいずれかの混合物であり：
    （１）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、または
    （２）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタン、または
    （３）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （４）１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （５）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタン、または
    （６）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１，１−ジフルオロエタン、または
    （７）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （８）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （９）１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１，１−ジフルオロエタン、
    さらに下記の（１）と（２）を特徴とするプロセス：
    （１）蒸気圧縮回路中で熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときの同じ運転条件下での遠心圧縮機が有するマッハ数に対する遠心圧縮機のマッハ数の比が０．９７以上かつ１．０３以下であり、
    （２）遠心圧縮機の圧縮比が、蒸気圧縮回路中で熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときの同じ運転条件下での遠心圧縮機の圧縮比以下である。
  2. 蒸気圧縮回路が蒸発器と凝縮器とを有し、さらに、凝縮器の圧力と蒸発器の圧力との差が、蒸気圧縮回路中で熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときに得られる、同じ運転条件下での、凝縮器の圧力と蒸発器の圧力との差以下である請求項１に記載のプロセス。
  3. 遠心圧縮機が回転速度順応手段を備え、さらに、遠心圧縮機の回転速度が、蒸気圧縮回路中で熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときに得られる、同じ運転条件下で、遠心圧縮機が有する回転速度以下である請求項１または２に記載のプロセス。
  4. 遠心圧縮機が回転速度順応手段を有しない請求項１または２に記載のプロセス。
  5. 熱伝達流体を収容し、遠心圧縮機を有する蒸気圧縮回路を含む液体または物体を冷却または加熱するための設備であって、熱伝達流体が下記のいずれかの混合物であり：
    （１）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、または
    （２）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタン、または
    （３）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （４）１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （５）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタン、または
    （６）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１，１−ジフルオロエタン、または
    （７）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （８）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （９）１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１，１−ジフルオロエタン、
    さらに下記の特徴を有する設備：
    （１）蒸気圧縮回路中の熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンで置換したときに、同じ運転条件下で、遠心圧縮機が有するマッハ数に対する遠心圧縮機のマッハ数の比が０．９７以上かつ１．０３以下であり、
    （２）遠心圧縮機の圧縮比が、蒸気圧縮回路中の熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンで置換したときの同じ運転条件下での遠心圧縮機の圧縮比以下である。
  6. 蒸気圧縮回路が蒸発器と凝縮器を有し、凝縮器での圧力と蒸発器での圧力との間の差が、蒸気圧縮回路中の熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えたときに得られる、同じ運転条件下での、凝縮器での圧力と蒸発器での圧力との間の差以下である請求項５に記載の設備。
  7. 遠心圧縮機が回転速度順応手段を備え、遠心圧縮機の回転速度が、蒸気圧縮回路中の熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンに代えた時の、同じ運転条件下で遠心圧縮機が有する回転速度以下である請求項５または６に記載の設備。
  8. 遠心圧縮機が回転速度順応手段を有しない請求項５または６に記載の設備。
  9. 熱伝達流体として１，１，１，２−テトラフルオロエタンを収容し且つ遠心圧縮機を有する初期蒸気圧縮回路を用意し、上記１，１，１，２−テトラフルオロエタンを代替熱伝達流体に代えて最終蒸気圧縮回路とする、蒸気圧縮回路の変換プロセスであって、
    上記代替熱伝達流体が下記（１）〜（９）のいずれかの混合物であり：
    （１）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、または
    （２）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタン、または
    （３）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （４）１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （５）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタン、または
    （６）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１，１−ジフルオロエタン、または
    （７）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （８）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１−ジフルオロエタンと、３，３，３−トリフルオロプロペン、または
    （９）１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１，１−ジフルオロエタン、
    さらに、下記（１）と（２）を特徴とする変換プロセス：
    （１）蒸気圧縮回路中の熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンで置換したときに、同じ運転条件下で、遠心圧縮機が有するマッハ数に対する遠心圧縮機のマッハ数の比が０．９７以上かつ１．０３以下であり、
    （２）遠心圧縮機の圧縮比が、蒸気圧縮回路中の熱伝達流体を１，１，１，２−テトラフルオロエタンで置換したときの同じ運転条件下での遠心圧縮機の圧縮比以下である。
  10. 初期蒸気圧縮回路が蒸発器と凝縮器とを有し、さらに、同じ運転条件下で、最終蒸気圧縮回路中の凝縮器での圧力と蒸発器での圧力との間の差が、初期の蒸気圧縮回路中の凝縮器の圧力と蒸発器の圧力との間の差以下である請求項９に記載のプロセス。
  11. 遠心圧縮機が回転速度順応手段を備え、さらに、同じ運転条件下で、最終蒸気圧縮回路中の遠心圧縮機の回転速度値が、初期蒸気圧縮回路中の遠心圧縮機の回転速度以下である請求項９または１０に記載のプロセス。
  12. 遠心圧縮機が回転速度順応手段を有しない請求項９または１０に記載のプロセス。
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