ES2618568T3

ES2618568T3 - Sistema y método para controlar la temperatura en un antecrisol

Info

Publication number: ES2618568T3
Application number: ES10716188.7T
Authority: ES
Inventors: Philip D. Perry; C. Oscar Sung; Dale A. Gaerke
Original assignee: Owens Brockway Glass Container Inc
Current assignee: Owens Brockway Glass Container Inc
Priority date: 2009-05-01
Filing date: 2010-04-21
Publication date: 2017-06-21
Anticipated expiration: 2030-04-21
Also published as: AU2010241938A1; US8191387B2; US20100275653A1; BRPI1009918B1; DOP2011000334A; CR20110582A; ECSP11011499A; CN102459103A; IL216047A0; JP5698219B2; PL2429959T3; ES2775524T3; MY155694A; MY168442A; AU2010241938B2; HUE031345T2; JP2012525317A; EP3121153A3; RU2515671C2; RU2011148931A

Abstract

Un sistema de control de temperatura de antecrisol de vidrio que incluye un antecrisol de vidrio (11), al menos un quemador (24) asociado con dicho antecrisol para calentar el vidrio en dicho antecrisol, un colector (22) acoplado a dicho quemador, un suministro de combustible de combustión (26) acoplado a dicho quemador, un soplador de aire de combustión (20) para suministrar aire ambiente a presión a dicho colector, un controlador (30) acoplado a dicho quemador para controlar el funcionamiento de dicho quemador, y un sensor de temperatura (36) acoplado operativamente corriente abajo de dicho soplador y corriente arriba de dicho colector para proporcionar a dicho controlador una señal de temperatura indicativa de la temperatura del aire de combustión que se entrega a dicho colector por dicho soplador, caracterizado por que dicho controlador (30) es sensible a dicha señal de temperatura para controlar el funcionamiento de dicho quemador (24) como una función de la temperatura actual del aire de combustión alimentado a dicho colector.

Description

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DESCRIPCION

Sistema y metodo para controlar la temperatura en un antecrisol

La presente descripcion se refiere, en general, a la formacion de artlculos de vidrio y mas especlficamente a unos sistemas y a un metodo para controlar la temperatura en un antecrisol.

Antecedentes y resumen de la divulgacion

En la fabricacion de artlculos de vidrio, se conoce proporcionar un antecrisol de vidrio cuya temperatura se mantiene por uno o mas quemadores de combustion. El funcionamiento de los quemadores puede controlarse como una funcion de la retroalimentacion obtenida a partir de unos termopares dispuestos en contacto con el vidrio fundido en los canales de las paredes laterales de una o mas zonas del antecrisol. Por consiguiente, pueden usarse cambios detectados en la temperatura del vidrio, tal como se detecta mediante los termopares en vidrio, para variar la salida de los quemadores como se desee para conseguir una temperatura del vidrio deseada en una zona dada del antecrisol. Si bien esto puede ser una manera en general precisa de ajustar las temperaturas de zona del antecrisol, los termopares en vidrio son caros y requieren mayores inversiones de capital para un antecrisol dado.

Por ejemplo, el documento US 4 622 059 A muestra un sistema de control de combustion con un controlador 150 sensible a las senales procedentes de los sensores de temperatura sumergidos en la corriente de vidrio.

El documento US 2004/0214118 muestra un sistema de control de temperatura que incluye un sensor de temperatura 22 sensible a la temperatura del aire ambiente de entrada.

La presente invencion se define en las reivindicaciones adjuntas. La presente divulgacion incorpora una serie de aspectos que pueden implementarse por separado o combinados entre si.

De acuerdo con la invencion, se proporciona un sistema para controlar la temperatura en un antecrisol que incluye al menos un quemador dispuesto en el antecrisol para calentar el vidrio en el antecrisol, un colector acoplado al quemador, un suministro de combustible de combustion acoplado al quemador, un soplador de aire de combustion para suministrar aire ambiente a presion al colector y un controlador acoplado al quemador para controlar el funcionamiento del quemador. El sistema incluye un sensor de temperatura acoplado operativamente corriente abajo del soplador y corriente arriba del colector para proporcionar al controlador una senal indicativa de la temperatura del aire suministrado al colector por el soplador. El controlador es sensible a esta senal de temperatura para controlar el funcionamiento del quemador como una funcion de la temperatura actual del aire alimentado al colector. El controlador tambien puede controlar el funcionamiento del quemador como una funcion de una temperatura media del aire a lo largo de una duracion de tiempo anterior. En una forma, la temperatura media del aire es una temperatura media del aire en movimiento durante un periodo de tiempo predeterminado.

De acuerdo con la invencion, se proporciona un metodo para controlar la temperatura del vidrio en un antecrisol que incluye al menos un quemador asociado con el antecrisol para calentar el vidrio en el antecrisol, un colector acoplado al quemador, un suministro de combustible de combustion acoplado al quemador y un soplador de aire de combustion para suministrar aire ambiente a presion al colector. El metodo incluye proporcionar al controlador una senal indicativa de la presion de aire de combustion proporcionada al quemador, proporcionar al controlador una senal indicativa de la temperatura del aire corriente abajo del soplador y corriente arriba del colector y controlar la salida del quemador como una funcion de estas senales de presion y temperatura. En al menos una forma, el caudal masico de una mezcla de aire/combustible que puede arder se mantiene constante a lo largo de diversas temperaturas del aire de combustion para reducir al menos el efecto de, por ejemplo, cambiar la temperatura del aire ambiente.

De acuerdo con al menos una implementacion, se proporciona un metodo para controlar la temperatura del vidrio en un antecrisol que incluye al menos un quemador asociado con el antecrisol para calentar el vidrio en el antecrisol, un colector acoplado al quemador, un suministro de combustible de combustion acoplado al quemador, un soplador de aire de combustion para suministrar aire a presion al colector y un suministro de aire de refrigeracion comunicado con el colector. El metodo puede incluir generar una curva nominal de presion de quemador como una funcion de la cantidad de aire de refrigeracion proporcionada al colector, en la que la curva de presion incluye una primera parte en la que la temperatura corriente abajo del quemador a lo largo de un primer intervalo de condiciones de temperatura deseadas se controla al menos principalmente ajustando la cantidad de aire de refrigeracion suministrado al sistema y la curva de presion incluye una segunda parte en la que la temperatura corriente abajo del quemador a lo largo de un segundo intervalo de condiciones de temperatura deseadas diferentes del primer intervalo se controla al menos principalmente ajustando la presion de quemador. El metodo tambien puede incluir controlar la presion de quemador como una funcion de la curva nominal de presion de quemador. En una forma, la presion de quemador se controla como una funcion de la temperatura del aire actual corriente abajo del soplador y tambien puede controlarse como una funcion de una temperatura media del aire corriente abajo del soplador a lo largo de un

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perlodo de tiempo anterior.

Breve descripcion de los dibujos

La divulgacion, junto con otros objetos, caracterlsticas, ventajas y aspectos adicionales de la misma, se comprendera mejor a partir de la siguiente descripcion, de las reivindicaciones adjuntas y de los dibujos adjuntos, en los que:

la figura 1 es una vista esquematica de una parte de un sistema de formacion de vidrio que incluye un antecrisol; la figura 2 es una grafica de la temperatura del vidrio en diferentes zonas del antecrisol como una funcion de la temperatura del aire ambiente sin compensacion por los cambios en la temperatura del aire ambiente. la figura 3 es una grafica de la temperatura del vidrio en diferentes zonas del antecrisol como una funcion de la temperatura del aire ambiente con compensacion de los cambios de temperatura del aire ambiente; la figura 4 es un diagrama esquematico de un sistema de control para un antecrisol de vidrio que incluye el control de la presion de quemador de combustion como una funcion de la temperatura del aire de entrada; la figura 5 es un diagrama esquematico de un sistema de control de antecrisol, que incluye el control de la presion de quemador de combustion como una funcion de la temperatura del aire de entrada y basado en una curva de refrigeracion termica predeterminada; y

la figura 6 es una curva de calentamiento-refrigeracion representativa tal como la que puede usarse en el sistema de control de la figura 5.

Descripcion detallada de las realizaciones preferidas

Haciendo referencia mas detallada a los dibujos, la figura 1 ilustra una parte de un sistema de formacion de artlculos de vidrio 10 que incluye un antecrisol de vidrio 11 a traves del que fluye el vidrio fundido durante la produccion de los artlculos de vidrio. El antecrisol 11 puede incluir unas zonas de flujo a traves trasera, delantera y media 12, 14, 16, pudiendo incluir cada una de las mismas uno o mas termopares 18 para controlar la retroalimentacion de, por ejemplo, la temperatura dentro de las diversas zonas 12, 14, 16. Un ventilador o soplador de aire de combustion 20 proporciona una corriente de aire ambiente forzada a presion en un tanque principal o colector 22 que dirige el aire de combustion a las diversas zonas 12, 14, 16. Cada zona 12-46 puede incluir, recibir en la misma o asociarse de otro modo con uno o mas quemadores de combustion 24. El colector 22 distribuye a los quemadores de combustion 24 una mezcla de combustible que puede arder a partir de un suministro de combustible 26 y aire a partir del soplador de combustion 20. El caudal de mezcla de combustible a traves de un quemador de combustion dado 24 puede controlarse por una valvula 28, cuya posicion o extension abierta puede establecerse y controlarse por un controlador 30 adecuado. El controlador 30 tambien puede controlar el funcionamiento del soplador 20, el caudal desde el suministro de combustible 26 al colector (tal como por ejemplo por medio de una valvula 32), el caudal de un suministro de aire de refrigeracion 31 a las zonas de antecrisol 12, 14, 16 (tal como controlando una o mas valvulas de suministro de aire de refrigeracion 33) y muchas otras funciones dentro del sistema de formacion de artlculos de vidrio 10. Por supuesto, podrlan proporcionarse multiples controladores con cada manipulacion de ciertas tareas, como se desee, y el suministro de combustible 26 puede acoplarse a los quemadores, o a traves del colector 22 o corriente abajo del colector 22.

Durante el funcionamiento, a medida que cambia la temperatura del aire de combustion de ambiente alimentado a los quemadores de combustion 24, tambien lo hace la densidad del aire que fluye a traves de los quemadores de combustion 24. Por consiguiente, el caudal masico del gas y del aire que fluye a traves de los quemadores de combustion 24 puede variar para una posicion dada de su valvula 28 a medida que varla la temperatura del aire. De esta manera, la salida de un quemador de combustion 24 puede variar a lo largo de un punto de ajuste dado de su valvula de control (es decir, una posicion dada de la valvula), y por lo tanto, la temperatura dentro de las zonas de antecrisol tambien puede cambiar.

Ademas, la presion de salida del soplador de combustion 20 varla como una funcion del volumen de aire que el sistema extrae del soplador 20 y de la temperatura ambiente del aire suministrado al soplador 20. En un sistema con un control de temperatura automatico tal como un control de retroalimentacion basado en la temperatura del vidrio, habra una demanda de volumen variable desde el soplador de combustion 20 que crea una variacion en su presion de suministro. Debido a que un unico soplador 20 puede proporcionar aire a mas de una, o incluso a todas las zonas de combustion 12, 14, 16 en un unico antecrisol 11, unos cambios en los requerimientos de volumen de cualquier zona unica 12, 14, 16 dentro del antecrisol 11 pueden interactuar y afectar a la presion de suministro de las otras zonas. Ademas, la temperatura del aire ambiente en la entrada del soplador 20 tiene un efecto inverso sobre la presion de salida del soplador 20 para una demanda de potencia dada. Este efecto sobre la presion de salida afectara a todas las zonas de combustion 12, 14, 16 dentro del antecrisol 11 simultaneamente y en la misma direccion general (esto es, presion creciente o decreciente). Por consiguiente, a medida que la temperatura del aire que fluye a traves del soplador 20 aumenta, la presion de suministro de salida del soplador 20 disminuye, y viceversa.

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Ademas, los cambios de temperatura en el aire ambiente suministrado al soplador 20 proporcionan unos cambios en la densidad del aire en el soplador. Y el propio soplador 20 puede calentar el aire con la cantidad de trabajo o calor aplicado al aire por el soplador que varla como una funcion de la demanda del sistema 10. En general, las demandas de aire mas altas del soplador 20 significan que el aire esta residente en el soplador durante un periodo de tiempo mas corto y por lo tanto se calienta menos por el soplador mientras que tiempos de baja demanda por el sistema 10 permiten que el aire se caliente mas por el soplador 20. En consecuencia, el cambio de temperatura ambiente asl como el cambio de temperatura provocado por el soplador 20 puede afectar a las condiciones de salida del soplador 20 y a la densidad del aire descargado desde el soplador al colector 22.

Para adaptarse a los cambios en las condiciones del aire dentro del sistema de antecrisol 10, una estrategia de control puede usar la retroalimentacion de uno o mas sensores de presion de colector 34 y/o un sensor de temperatura de aire ambiente 36 para permitir el control de los quemadores de combustion 24. El sensor de presion de colector 34 puede estar acoplado al colector y puede funcionar para enviar una senal al controlador que es indicativa de la presion dentro del colector 22. El sensor de temperatura 36 esta acoplado preferentemente de manera operativa corriente abajo del soplador 20 de manera que es sensible a no solo los cambios de temperatura del aire ambiente, sino tambien a los cambios en la temperatura del aire provocados por el propio soplador. Por consiguiente, la retroalimentacion de temperatura puede usarse para variar el caudal a traves de las valvulas de quemador de combustion 28 como una funcion de los cambios de temperatura y densidad en el aire suministrado a las valvulas de quemador de combustion. En una realization, los quemadores de combustion 24 pueden controlarse para proporcionar un caudal masico en general constante de la mezcla de combustion de aire gaseoso a cada zona 12, 14, 16 del antecrisol 11. En una implementation a modo de ejemplo, el funcionamiento de un antecrisol usando el control de caudal masico en general constante de temperatura compensada para cada zona de combustion de antecrisol redujo los efectos de la temperatura ambiente en aproximadamente un 75 por ciento. Ademas o en lugar de controlar la extension abierta de las valvulas de quemador 28, el soplador 20 podrfa tener una salida variable que puede modificarse por el controlador para controlar el caudal a traves de las valvulas de quemador 28 y/o los quemadores de combustion 24.

Ahora, el control de caudal masico de temperatura compensada puede implementarse aumentando el funcionamiento de las valvulas de quemador de combustion 28 con un factor de compensation 38 (figuras 4 y 5) derivado como una funcion de la retroalimentacion de temperatura proporcionada a partir del sensor de temperatura 36 (figura 1). De esta manera, se modifica el punto de ajuste de la valvula de quemador de combustion (es decir, la extension en que la valvula 28 esta abierta) por el controlador 30 en respuesta a los datos de retroalimentacion de temperatura. Esto se muestra esquematicamente en la figura 4, en la que un valor de control de valvula de quemador de combustion nominal 40 y los datos de temperatura 42 procedentes del sensor de temperatura 36 son entradas para el controlador 30 (figura 1) y el controlador 30 proporciona un valor de control de quemador de combustion de salida 44 que puede diferir, en funcion de los datos del sensor de temperatura, del valor nominal en un factor de compensacion de temperatura 38.

En una implementacion (figura 4), el factor de compensacion de temperatura 38 se deriva como una funcion de la presion diferencial a traves de la valvula de quemador de combustion 28. Esto supone, mas o menos, que la presion de descarga del quemador 24, que es igual a la presion interna en el antecrisol 11, es muy baja en comparacion con la presion corriente arriba en el colector 22 que conduce al quemador de combustion 24. Dadas estas suposiciones, el flujo masico corregido en temperatura a traves de las valvulas de quemador de combustion 28 puede expresarse como;

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K Ik*.

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Td

Tf

donde Q es el flujo de masa, K es una constante de calibration de flujo, b es la presion diferencial a traves de los quemadores de combustion, Td es la temperatura de diseno (unidades absolutas) y Tf es la temperatura detectada (unidades absolutas). A partir de esto, la presion de quemador necesaria para un flujo masico especlfico se da por la ecuacion:

imagen1

Ya que el caudal masico, Q, se mantiene preferentemente a un valor constante, el cuadrado de una constante dividida por otra constante puede expresarse como una tercera constante, K2, o:

imagen2

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A partir de esto, el funcionamiento de la valvula de quemador de combustion puede ajustarse por el controlador 30 como sea necesario para conseguir la presion de funcionamiento del quemador de combustion deseada para alcanzar el caudal deseado a traves del deposito, incluso a medida que la temperatura del aire varla debido a los cambios de temperatura ambiente o a los cambios provocados por el soplador 20.

Ademas, de manera que el sistema 10 puede realizar correcciones incrementales mas pequenas a lo largo de las oscilaciones de temperatura diurnas y nocturnas que se corrigen o se compensan con la temperatura media estacional, las temperaturas del aire detectadas en la actualidad pueden compararse con una temperatura de colector media en movimiento. La temperatura media en movimiento puede incluir datos de temperatura adquiridos a lo largo de un periodo de tiempo predeterminado reciente. De esta manera, puede variarse el punto de ajuste de la valvula del quemador de combustion basandose en la temperatura ambiente como una funcion de la temperatura media en movimiento a lo largo de un periodo de tiempo dado. Si la temperatura media en movimiento se examina a lo largo de un periodo de tiempo demasiado corto, por ejemplo, menos de aproximadamente 2 dlas, las variaciones de la temperatura media en movimiento pueden ser demasiado grandes. Si la temperatura media en movimiento se toma a lo largo de demasiado tiempo, las variaciones de temperatura pueden no ser suficientemente grandes para proporcionar el control deseado. En una implementation preferida anteriormente, puede usarse una temperatura media en movimiento de entre 5 a 15 dlas y una forma preferida actualmente incluye la temperatura media a lo largo de los 10 dlas inmediatamente anteriores. Esto puede representarse por la siguiente formula:

imagen3

donde hisp es igual a la presion de colector "el punto de ajuste verdadero” que es la presion de quemador de combustion corregida necesaria para mantener un caudal masico constante; hRSp es igual a la presion de colector "punto de ajuste solicitado” que es el dato de control de la valvula del quemador de combustion que se usarla sin la compensation de temperatura de esta formula; if es igual a la temperatura del aire que fluye en el colector de combustion 22; y Tmovavg es igual a la media en movimiento de la temperatura del aire del colector.

El beneficio del control del caudal masico compensado en temperatura de las valvulas de quemador de combustion 28 puede verse comparando la figura 2 con la figura 3. En estas figuras, se representa graficamente la temperatura ambiente como la llnea 46 y las temperaturas del vidrio en dos secciones (por ejemplo, izquierda y derecha) de una zona de antecrisol 12, 14 o 16 se representan como las llneas 48 y 50. En estas figuras, una calda de temperatura ambiente de aproximadamente -7° Celsius (20° Fahrenheit) se produjo entre las 4 y las 9 en punto. En la figura 2, que es una representation grafica de datos emplricos a partir de un sistema de antecrisol sin compensacion de temperatura ambiente, las temperaturas del vidrio en las dos secciones de antecrisol ascendieron significativamente durante ese tiempo. Por el contrario, el sistema de antecrisol 10 mostrado en la figura 3 incluye el control de temperatura ambiente como se expone en el presente documento y las temperaturas del vidrio en las secciones de antecrisol permanecen casi constantes a pesar de un cambio de temperatura del aire ambiente similar. Este control de las temperaturas del vidrio mejorado dramaticamente a pesar del cambio de temperatura ambiente significativo, considera casi todos los cambios registrados en las temperaturas del vidrio en el interior del antecrisol. Otros factores contribuyen a unos cambios relativamente menores en la temperatura del vidrio y pueden tener otras causas.

Por ultimo, para permitir un control automatizado adicional del sistema de antecrisol 10 con compensaciones de temperatura ambiente, puede generarse una grafica o una tabla para controlar la temperatura del vidrio u otra temperatura dentro o asociada con el antecrisol. Con esta grafica, los quemadores de combustion 24 se controlan basandose en la presion dentro del colector 22 (que es la presion proporcionada a los quemadores de combustion 24), de manera que, por ejemplo, se adaptan los cambios de densidad de aire. Puede proporcionarse un sensor de presion individual en cada quemador ademas o en lugar del sensor de presion de colector 34, lo que se desee. Las presiones nominales de los quemadores de combustion a lo largo de un amplio intervalo de condiciones de temperatura pueden ajustarse por ensayo y error para cualquier sistema dado, con los cambios que se han realizado (por ejemplo, debido a los cambios de temperatura ambiente) por la estrategia de control implementada en el controlador 30.

Se muestra en la figura 6, una grafica de control de temperatura representativa 51 que incluye las curvas de presion de quemador nominales 52, 54. En esta grafica 51, se muestran los datos o curvas de control para dos quemadores de combustion 24. En este ejemplo, las presiones de quemador de combustion permanecen en general constantes en una primera parte de la grafica y los requisitos de temperatura del sistema se varlan ajustando el caudal de entrada de aire de refrigeration al sistema, que se muestra por la curva 60. Sin embargo, al reducir en algun punto el flujo de aire de refrigeracion cerrando cada vez mas las valvulas de suministro 33 puede no ser suficiente para mantener o alcanzar la temperatura deseada y las presiones del quemador deben aumentarse para aumentar la salida del quemador de combustion.

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En la grafica representativa, la transicion desde el control de temperatura exclusiva o principalmente por los ajustes de aire de refrigeracion al control de temperatura exclusiva o principalmente por los ajustes de presion de quemador, se produce aproximadamente en un 90 % de la salida del controlador. Al 90 % de la salida del controlador, la valvula(s) de suministro de aire de refrigeracion esta aproximadamente cerrada en un 90 % (o al 90 % de la extension en que puede cerrarse por el controlador). Para unas condiciones de funcionamiento dadas, al reducir el flujo de aire de refrigeracion aumentara la temperatura en la parte correspondiente del antecrisol para una salida de quemador de combustion dada. En el sistema representativo con el que puede usarse esta grafica de control, una reduccion adicional del aire de refrigeracion mas alla del 90 % de la valvula de salida del controlador no es suficiente para mantener o alcanzar una temperatura deseada en el antecrisol. Por lo tanto, se aumenta la presion de los quemadores de combustion para aumentar la salida de quemador y, de este modo, aumentar la temperatura en la parte correspondiente del antecrisol. En el ejemplo mostrado, se aumenta la presion de quemador de combustion desde aproximadamente 6,2 mbar (2,5 en H2O) hasta aproximadamente 14,9 mbar (6 en H2O) al nivel maximo de salida del sistema, aunque pueden usarse otros valores y velocidades de cambio de las presiones de quemador. Tambien en el ejemplo mostrado, cuando se ajustan las presiones de quemador, el aire de refrigeracion se mantiene en o cerca de un valor mlnimo constante de aproximadamente un 5 a un 10 % del cierre maximo de su valvula de control al nivel maximo de salida del sistema. En el funcionamiento tlpico, el sistema 10 necesitara que el nivel de funcionamiento mlnimo sea algo mayor (0 % de salida del controlador, flujo de aire de refrigeracion maximo) y menor que el nivel de funcionamiento maximo (100 % de salida del controlador, flujo de aire de refrigeracion mlnimo, presion de quemador maxima). En una situacion a modo de ejemplo, como se muestra por la llnea discontinua 62, el sistema esta funcionando a aproximadamente el 47 % de la salida del controlador en el que la valvula(s) de suministro de aire de refrigeracion esta aproximadamente un 48 % abierta, una primera presion de quemador de combustion (mostrada en la llnea 52) es de aproximadamente 7,0 mbar (2,8 en H2O) y la segunda presion de quemador de combustion (mostrada en la llnea 54) es de aproximadamente 6,2 mbar (2,5 en H2O).

Como se muestra en la figura 5, las curvas o los valores de presion de quemador tomados de la grafica 51 de la figura 6 son valores nominales usados como una entrada en la estrategia de control que proporciona la correction de temperatura ambiente. Durante el funcionamiento, los valores de presion de quemador tomados a partir de la grafica de la figura 6 (u otra fuente adecuada como una tabla de consulta u otra recogida de datos) puede ajustarse mediante el factor de compensation de temperatura 38 tratado anteriormente para proporcionar una velocidad de masa constante ajustada para los cambios de temperatura ambiente como una funcion de una temperatura media a lo largo de un periodo de tiempo deseado (por ejemplo, la temperatura media en movimiento de 10 dlas tratada anteriormente).

La presion de quemador de combustion puede variarse como se desee a lo largo de la primera parte de la grafica 51 (es decir, cuando el ajuste de flujo de aire de refrigeracion se usa exclusiva o principalmente para controlar la temperatura) y no necesita mantenerse constante como se muestra en el ejemplo. En al menos algunas realizaciones, la velocidad de cambio de la presion de quemador de combustion puede ser menor que la velocidad de cambio del aire de refrigeracion a lo largo de la primera parte de la grafica 51 que corresponde a un primer intervalo de las condiciones de funcionamiento del antecrisol. El flujo de aire de refrigeracion tambien podrla variarse en la segunda parte de la grafica 51 (es decir, cuando el ajuste del quemador de combustion se usa exclusiva o principalmente para controlar de temperatura) en lugar de mantener su valvula en o cerca de una position constante. En al menos algunas realizaciones, la velocidad de cambio del aire de refrigeracion puede ser menor que la velocidad de cambio de la presion de quemador de combustion a lo largo de la segunda parte de la grafica 51, que corresponde a un segundo intervalo de las condiciones de temperatura. Ademas, el punto en el que se usa el ajuste de presion de quemador para controlar exclusiva o principalmente la temperatura podrla estar en cualquier parte de la grafica como se desee, y las presiones de quemador pueden aumentarse, mientras que el flujo de aire de refrigeracion se esta reduciendo o antes de la disminucion final del flujo de aire de refrigeracion, como se desee.

La divulgation se ha conservado junto con varias realizaciones a modo de ejemplo, y se han tratado modificaciones y variaciones adicionales. Otras modificaciones y variaciones seran facilmente evidentes a los expertos en la materia en vista de la description anterior. Por ejemplo, sin limitaciones, los sistemas y metodos pueden usarse con diferentes configuraciones de antecrisol, incluyendo las configuraciones en las que se usa un soplador individual para cada zona de antecrisol, el suministro de combustible que puede arder se proporciona corriente abajo del tanque principal o colector y se han deseado otras configuraciones. La divulgacion esta destinada a abrazar todas las modificaciones y variaciones que caen dentro de las reivindicaciones adjuntas.

Claims

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REIVINDICACIONES

1. Un sistema de control de temperatura de antecrisol de vidrio que incluye un antecrisol de vidrio (11),

al menos un quemador (24) asociado con dicho antecrisol para calentar el vidrio en dicho antecrisol, un colector (22) acoplado a dicho quemador,

un suministro de combustible de combustion (26) acoplado a dicho quemador,

un soplador de aire de combustion (20) para suministrar aire ambiente a presion a dicho colector,

un controlador (30) acoplado a dicho quemador para controlar el funcionamiento de dicho quemador, y

un sensor de temperatura (36) acoplado operativamente corriente abajo de dicho soplador y corriente arriba de dicho

colector para proporcionar a dicho controlador una senal de temperatura indicativa de la temperatura del aire de

combustion que se entrega a dicho colector por dicho soplador,

caracterizado por que

dicho controlador (30) es sensible a dicha senal de temperatura para controlar el funcionamiento de dicho quemador (24) como una funcion de la temperatura actual del aire de combustion alimentado a dicho colector.
2. El sistema de acuerdo con la reivindicacion 1,

en el que dicho controlador es sensible a dicha senal de temperatura para controlar el funcionamiento de dicho quemador como una funcion de una temperatura media del aire a lo largo de una duracion de tiempo anterior.
3. El sistema expuesto en la reivindicacion 2, en el que dicha temperatura media del aire es una temperatura media del aire en movimiento.
4. El sistema expuesto en la reivindicacion 3,

en el que dicha temperatura media del aire en movimiento es a lo largo de una duracion de tiempo anterior de al menos dos dlas.
5. El sistema expuesto en la reivindicacion 3,

en el que dicha temperatura media del aire en movimiento es a lo largo de una duracion de tiempo anterior de entre 5 y 15 dlas.
6. El sistema expuesto en una de las reivindicaciones 3 a 5,

en el que la temperatura actual se divide por dicha temperatura media del aire en movimiento para proporcionar un factor de compensacion de temperatura.
7. El sistema expuesto en cualquier reivindicacion anterior,

en el que dicho quemador (24) incluye una valvula (28) o un soplador de velocidad variable (30) que puede funcionar para controlar el flujo de una mezcla de combustible a traves del quemador y en el que dicho controlador (30) esta acoplado a dicha valvula o a dicho soplador para controlar el funcionamiento de la valvula y el caudal a traves del quemador.
8. El sistema expuesto en la reivindicacion 7, que incluye tambien un sensor de presion (34) acoplado a dicho colector (22) y a dicho controlador (30) para proporcionar una senal a dicho controlador indicativa de la presion dentro de dicho colector, y dicho controlador es sensible a la senal procedente de dicho sensor de presion para variar dicha posicion de valvula o la velocidad del soplador como una funcion de la presion del colector para proporcionar un caudal masico constante a traves de dicho quemador.
9. El sistema expuesto en cualquier reivindicacion anterior, en el que el controlador (30) puede hacerse funcionar para mantener un caudal masico constante a traves de dicho quemador.
10. El sistema expuesto en la reivindicacion 9, que tambien incluye un suministro de aire de refrigeracion (31) acoplado al antecrisol, y en el que dicho controlador (30) esta acoplado a dicho suministro de aire de refrigeracion para controlar el caudal del aire de refrigeracion proporcionado a dicho antecrisol para permitir el control de la temperatura dentro de dicho antecrisol mientras que dicho caudal masico se mantiene constante a traves de dicho quemador (24).
11. El sistema expuesto en la reivindicacion 10, en el que dicho controlador (30) puede hacerse funcionar para variar dicho caudal de aire de refrigeracion a lo largo de un primer intervalo de condiciones de funcionamiento de antecrisol y en el que se aumenta dicho caudal masico a traves de dicho quemador (24) durante un segundo intervalo de las condiciones de funcionamiento de antecrisol.
12. Un metodo para controlar la temperatura del vidrio en un antecrisol (11) que incluye

al menos un quemador (24) asociado con dicho antecrisol para calentar el vidrio en dicho antecrisol, un colector (22) acoplado a dicho quemador,

un suministro de combustible de combustion (26) acoplado a dicho quemador, y

un soplador de aire de combustion (20) para suministrar aire ambiente a presion a dicho colector, incluyendo dicho metodo:

proporcionar a un controlador (30) una senal indicativa de la presion de aire de combustion proporcionada a 5 dicho quemador,

proporcionar a dicho controlador (30) una senal indicativa de la temperatura del aire de combustion corriente abajo de dicho soplador y corriente arriba de dicho colector entregado a dicho colector, y controlar la salida de dicho quemador como una funcion de las senales de presion y temperatura.
13. El metodo expuesto en la reivindicacion 12, en el que un caudal masico a traves de dicho quemador se controla 10 por dicho controlador como una funcion de las senales de temperatura y presion.
14. El metodo expuesto en la reivindicacion 12, en el que la salida de dicho quemador se controla tambien como una funcion de una temperatura de combustion media del aire a lo largo de una duracion de tiempo anterior.
15. El metodo expuesto en la reivindicacion 14, en el que dicha temperatura media del aire es una temperatura de combustion media del aire en movimiento a lo largo de una duracion de tiempo anterior preseleccionada.

15 16. El metodo expuesto en la reivindicacion 14, en el que dicha temperatura de combustion media del aire en

movimiento es a lo largo de una duracion de tiempo anterior de entre 5 y 15 dlas.
17. El metodo expuesto en la reivindicacion 15, en el que dicha temperatura de combustion media del aire en movimiento es a lo largo de una duracion de tiempo anterior de al menos dos dlas.