ES2613533T3 - Procedimiento para el tratamiento metalúrgico de aceros calmados que se colarán de forma continua, para reducir defectos superficiales en el producto final - Google Patents

Procedimiento para el tratamiento metalúrgico de aceros calmados que se colarán de forma continua, para reducir defectos superficiales en el producto final Download PDF

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Abstract

Procedimiento para el tratamiento metalúrgico de aceros calmados con aluminio que se colarán de forma continua para reducir defectos superficiales en el producto final, que comprende las siguientes etapas: - en una fase de preparación: * instalación de materiales refractarios de composición oxídica adecuada sobre los recipientes utilizados para el tratamiento metalúrgico con óxidos, que se seleccionan de modo que los óxidos contenidos en los materiales refractarios tengan una basicidad que es menor que la basicidad de los óxidos en el acero a colar, de modo que una reacción ácida de las espinelas se minimice, - durante el tratamiento metalúrgico: * mantenimiento de la temperatura del acero líquido el mayor tiempo posible dentro de un intervalo de temperatura por encima de 1.600°C durante el tratamiento metalúrgico, * adición de una cantidad limitada de aluminio a una temperatura por encima de 1.600°C, * mientras se impide una alimentación de oxígeno para minimizar la nueva formación de espinelas, * acondicionamiento de la escoria de manera que la composición de escoria se adapta, de modo que la basicidad de esas escorias sea menor que la basicidad de los óxidos contenidos en el acero a colar, * con lo que una reacción ácida de las espinelas se minimiza, * mientras se minimiza simultáneamente el tiempo de tratamiento entre el fin de la vaciada y el comienzo de la colada.

Description

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DESCRIPCION
Procedimiento para el tratamiento metalurgico de aceros calmados que se colaran de forma continua, para reducir defectos superficiales en el producto final
La presente invention se refiere a un procedimiento para el tratamiento metalurgico de aceros calmados con aluminio o calmados con silicio que se colaran de forma continua, para reducir defectos superficiales en el producto final.
En la fabrication de productos, tales como banda de lamination en caliente o banda de lamination en frlo, por ejemplo chapas laminadas en frlo con un grosor tlpico de 0,3 mm a 3,0 mm, el acero se cuela en desbastes planos que a continuation se procesan adicionalmente al producto final mediante laminacion en caliente, opcionalmente decapado, laminacion en frlo y posteriores etapas de procesamiento, tales como recocido, laminacion para endurecer y/o revestimiento. El proceso de colada continua para producir desbastes planos o similares viene precedido por un tratamiento metalurgico, en el que acero bruto se someta a un tratamiento en la cuchara en el que se ajustan las composiciones qulmicas y las temperaturas de colada de las diferentes calidades de acero. Un tratamiento de este tipo, tambien llamado metalurgia en cuchara, incluye, entre otras cosas, desulfuration, descarburacion mas baja, desoxidacion, disminucion de los gases disueltos en el acero, tales como hidrogeno y nitrogeno, adicion de agentes de aleacion, homogeneizacion de la composition qulmica y la temperatura, separation y modification de constituyentes no metalicos, as! como acondicionamiento de la escoria.
Este tratamiento metalurgico es el que da al acero bruto las caracterlsticas deseadas.
Las bases para la calidad del producto final ya se han sentado durante el tratamiento metalurgico, particularmente en lo que respecta a la aparicion de defectos superficiales en una banda de laminacion en caliente o una banda de laminacion en frlo. Estos son, entre otras cosas, defectos superficiales llamados "virutas" (llamadas desconchamiento superficial) que contienen inclusiones no metalicas, algunas veces acompanadas por elementos contenidos en el acero, tales como elementos de aleacion.
Las soluciones conocidas para evitar las virutas conocidas hasta la fecha se concentran principalmente en las posibilidades en influir sobre defectos existentes durante la colada continua que favorecen la generation de defectos superficiales en banda de laminacion en caliente/de laminacion en frlo en forma de virutas. Solamente se considera la no separacion de inclusiones de alumina durante el tratamiento metalurgico en cuchara. No se lleva a cabo un analisis complejo y exhaustivo del desarrollo de defectos durante todo el proceso de la production de acero hasta la colada continua. En consecuencia, la mayorla de los defectos no se pueden evitar eficazmente.
Las inclusiones no metalicas descubiertas en las virutas (no consideradas en el presente documento: inclusiones de costra y polvo de colada) tambien consisten en los elementos acompanantes contenidos en el acero (son elementos de aleacion).
Basandose en el analisis de estas inclusiones, habitualmente se suponla que eran simples oxidos, tales como AhO3, MnO, TiO2, SiO2, etc. Sin embargo, a menudo se observo a este respecto que la distribution de tamano y la disposition de estos oxidos no corresponden a las imagenes metalograficas que son habituales para estas inclusiones.
Un examen mas cercano revelo que estas son estructuras mas complejas. Por ejemplo, en el caso de acero calmado con aluminio, son espinelas y, en el caso de aceros calmados con silicio, son ortosilicatos. Las espinelas, por ejemplo MgO-AhO3, se basan en composicion en el elemento de aleacion aluminio, mientras que los ortosilicatos, por ejemplo 2FeOSiO2, pueden formarse en presencia de silicio.
Estos complejos de oxido ya se producen durante el tratamiento de acero metalurgico en la fase llquida y tienen la caracterlstica de crecer en condiciones especlficas. Se forman grandes estructuras reticulares y porosas que pueden ser capturadas por la escoria solamente con dificultad y se introducen, por lo tanto, en la section transversal del desbaste plano durante el proceso de colada. A este respecto, si se supera un llmite de tamano superior, las acumulaciones de los oxidos complejos en las inmediaciones de la superficie pueden tener un efecto adverso sobre las caracterlsticas de formation del acero. Estas se concentran en los bordes del grano en el acero y reducen la cohesion de los cristales. Durante la laminacion en caliente o en frlo, pueden producirse separaciones de material en la superficie de la banda, las virutas mencionadas anteriormente, lo que da como resultado desconchamiento superficial en la superficie de la banda y constituyen defectos irreversibles.
Ademas, durante el crecimiento de estas estructuras complejas, elementos oxidables adicionales, por ejemplo procedentes de los elementos de microaleacion, pueden estar incluidos en las estructuras. En consecuencia, el efecto metalico-flsico de las mismas se reduce y debe anadirse una mayor proportion de los elementos de aleacion respectivos, segun se requiera. Hasta la fecha, esta perdida de rendimiento se ha interpretado de forma erronea exclusivamente como la perdida de fusion de elementos de microaleacion en la escoria.
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Durante el proceso de colada, las espinelas u ortosilicatos, que se forman en el acero llquido y no pueden separarse en la capa de escoria, estan situadas en su mayorla en la seccion transversal de la caja intermedia y en las inmediaciones de la superficie, de acuerdo con las condiciones de flujo-tecnicas (entre otras, patron de flujo) y son, por lo tanto, potenciales zonas de defecto para los productos producidos a partir de ellas en las posteriores fases del procesamiento de laminacion en caliente o en frlo. La dificultad en la deteccion de defectos es que las zonas de defecto relevantes (virutas) se vuelven parcialmente visibles despues de laminacion en caliente en la superficie de la banda caliente, dependiendo de la profundidad del defecto, y aparecen de forma predominante despues de laminacion en frlo solamente. Tambien es posible que las virutas sean detectadas despues de la formacion (por ejemplo embuticion o embuticion profunda) de la banda frla. Esto causa costes considerables debido a defectos superficiales.
El documento US 4.014.683 da a conocer que en metalurgia en cuchara se anade aluminio en pequenas cantidades para que se consuma completamente en el proceso de desoxidacion, mientras que una cantidad de carbono anadido compensa la limitada cantidad de aluminio anadida en el proceso de desoxidacion.
El documento EP 1 538 224 A1 da a conocer un acero que tiene pocos agregados de alumina, preparado colando acero llquido desoxidado con Al mediante la adicion de metales de las tierras raras como control adecuado del mismo en el acero llquido.
El documento EP 0 906 960 A1 da a conocer un acero calmado con titanio y un procedimiento de fabricacion del mismo.
El objetivo de la presente invencion es dar a conocer un proceso para el tratamiento metalurgico de aceros calmados con aluminio o calmados con silicio que se colaran de forma continua, lo que permite la reduction de defectos superficiales, en particular virutas, en el producto final, particularmente en una banda de laminacion en caliente o de laminacion en frlo.
Este objetivo se consigue mediante el proceso, segun la reivindicacion 1, para aceros calmados con aluminio y mediante el proceso, segun la reivindicacion 4, para aceros calmados con silicio.
Las reivindicaciones dependientes se refieren a caracterlsticas de realizaciones preferentes de los procesos, segun la presente invencion.
La idea fundamental de la presente invencion es restringir el crecimiento de las espinelas u ortosilicatos durante el tratamiento metalurgico. Como resultado, las espinelas u ortosilicatos migran sobre las interfases de escoria de los agregados implicados donde pueden ser capturadas por la capa de escoria o son de tamano tan pequeno que no causan ningun defecto superficial (virutas).
Para este fin, se influye en el perfil de temperatura/tiempo del tratamiento metalurgico, al igual que en la composition de escoria y en la basicidad de los materiales refractarios de los recipientes metalurgicos.
En lo sucesivo, la presente invencion se describira con mas detalle con referencia a la unica figura y tomando como base la descripcion de realizaciones.
La figura 1 muestra el perfil de temperatura/tiempo de un tratamiento metalurgico segun la tecnica anterior (antiguo) y segun la presente invencion (nuevo).
Las inclusiones no metalicas descubiertas en las virutas (no consideradas en este caso: inclusiones de costra y polvo de colada) tambien consisten en los elementos acompanantes contenidos en el acero (estos son elementos de aleacion).
En un examen mas cercano, queda claro que estas son estructuras complejas, tales como espinelas y ortosilicatos.
1. Aceros calmados con Al
Las espinelas (por ejemplo MgO»AI2O3) estan basadas en composicion en el elemento de aleacion aluminio y pueden incluir oxidos de elementos adicionales, tales como titanio, manganeso y hierro, en su estructura. Las espinelas se forman durante el proceso de aleacion en el acero llquido y son llquidas por encima de una temperatura de 1.600°C. En forma de llquido, aun no causan los defectos superficiales descritos.
Por debajo una temperatura de 1.600°C, se produce un equilibrio dependiente de la temperatura entre la fase llquida y la fase solida de la espinela, solamente las espinelas que precipitan a partir de la fase llquida promueven la formacion de defectos superficiales. El tiempo entre el comienzo del tratamiento metalurgico en cuchara y la colada del acero, as! como el perfil de temperatura durante este proceso determinan el crecimiento de las espinelas. La basicidad de los oxidos en el acero tambien influye en el crecimiento de la espinela.
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Los elementos contenidos en el acero muestran este comportamiento de oxidacion:
basico_________________________neutro/ambivalente________acido
Na2O CaO MnO FeO MgO Cr2O3 Fe2O3 AI2O3 TiO2 SiO2 P2O5
El oxido de aluminio contenido en la espinela tiene reactividad anfotera. Esto significa que, en un entorno basico, la espinela reacciona de manera acida, y en un entorno acido, reacciona de manera basica. Como resultado de esto, una reaccion acida da como resultado crecimiento de la espinela, es decir la formacion de redes de oxidos complejos aun mayores, y una reaccion basica da como resultado la disgregacion de las espinelas y, por lo tanto, la restriccion del tamano de las espinelas. Este mecanismo no solamente funciona en el acero fundido, sino que tambien hay interacciones entre las espinelas y los materiales refractarios de los recipientes metalurgicos y agregados, y las escorias ubicadas sobre la superficie del acero.
Reaccion de las espinelas con los materiales refractarios:
En contacto con una superficie refractaria basica, la espinela reacciona de manera acida y puede crecer.
En contacto con una superficie refractaria acida, la espinela reacciona de manera basica y se puede disgregar.
La diferencia entre la basicidad de los oxidos en el acero y en el material refractario, que participan en la reaccion, determina la cantidad de crecimiento de espinelas y disgregacion de espinelas respectivamente, y de este modo tambien determina el potencial para el desarrollo de virutas.
Reaccion de las espinelas con las escorias:
En contacto con una escoria basica, la espinela reacciona de manera acida y puede crecer debido a la captacion de iones O2".
En contacto con una escoria acida, la espinela reacciona de manera basica y puede disgregarse en oxidos simples debido a la liberacion de iones O2".
La captacion (separacion) de las inclusiones no metalicas (espinelas) en las escorias tambien esta definida por la composition de escoria y por el tiempo de contacto de la misma con el acero llquido. Concentraciones de oxlgeno elevadas en la escoria y/o tiempos de contacto cortos reducen la cuota de separacion de las espinelas.
Segun la presente invention, el objetivo se consigue mediante el ajuste de la temperatura de vaciada, de tal manera que el acero llquido permanezca el mayor tiempo posible dentro de un intervalo de temperatura por encima de 1.600°C durante el tratamiento metalurgico en cuchara. Ademas, hay que tener cuidado en la gestion del proceso adicional para asegurarse de que el flujo de entrada de oxlgeno se impide posteriormente. El aluminio para unirse al oxlgeno se anadira dentro de un intervalo de temperatura por encima de 1.600°C para evitar el desarrollo prematuro de la fase de espinela solida. Como siguiente medida tecnologica, es necesario minimizar el tiempo de tratamiento entre el fin de la vaciada y el comienzo de la colada. Esto reduce la perdida de temperatura y el tiempo para el crecimiento de las espinelas. En esta fase, es particularmente importante asegurarse de que la adicion de aluminio y el flujo de entrada de oxlgeno estan restringidos en una medida tal que la nueva formacion de espinelas se minimice.
Una election adecuada de los materiales refractarios utilizados en los recipientes metalurgicos y agregados puede restringir el crecimiento de las espinelas e incluso reducir el tamano de las mismas. En este caso, los oxidos contenidos en los materiales deben tener preferentemente una basicidad que es menor que la basicidad de los oxidos en el acero a colar. Los cambios en la basicidad de los materiales refractarios de un recipiente a otro deben evitarse si es posible.
La tercera medida en la optimization compleja del proceso de production de acero es la adaptation de las diferentes composiciones de escoria. La basicidad de estas escorias tambien debe ser menor que la de los oxidos contenidos en el acero. La concentration de los oxidos en la interfase acero/escoria, tal como TiO2 y MgO como constituyentes de espinela, tambien debe ser menor que la de los oxidos contenidos en el acero, para garantizar una captacion en la escoria. La escoria tiene que renovarse parcial o completamente segun se requiera, para mantener el impulso dependiente de la concentracion de la transferencia de masa.
Si las espinelas formadas en el acero llquido superan un tamano crltico para el recipiente metalurgico o agregado respectivo, por ejemplo cuchara, artesa de colada o molde, y para la ejecucion del proceso habitual, la separacion de las mismas en las escorias correspondientes se reduce.
Si todas las medidas se implementan segun la presente invencion, el defecto superficial "viruta" que resulta del tratamiento metalurgico puede restringirse a un mlnimo.
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Cuando se utiliza el proceso segun la presente invencion, las espinelas pueden estar restringidas
a) en numero y cantidad y
b) en crecimiento y tamano
en tal medida que no producen defectos superficiales.
Un defecto adicional, segun la presente invencion, es la prevencion de obturacion en toda el area de la buza de entrada sumergida (SEN) que esta en contacto con el acero llquido si, por ejemplo, se utiliza un material de SEN que tiene una basicidad similar a la de los oxidos contenidos en el acero.
2. Aceros calmados con Si
Los ortosilicatos (por ejemplo 2FeO»SiO2) se basan en composition en el elemento de aleacion silicio y pueden incluir oxidos de elementos adicionales, tales como aluminio, manganeso y hierro, en su estructura. Durante el proceso de aleacion se forman ortosilicatos en el acero llquido por encima de una temperatura de 1.200°C y, por lo tanto, son llquidos hasta la solidification despues de la colada. La concentration de silicio y de oxlgeno disuelto al comienzo del tratamiento en cuchara define la cantidad total de ortosilicatos que son generados y que pueden formar redes de SiO2 de cadena larga vltrea en la ejecucion del proceso posterior entre el fin de la vaciada y la colada del acero. Dado que, a diferencia de las espinelas, de los ortosilicatos solamente se puede detener el crecimiento pero no se pueden disgregar en terminos de tamano, el potencial de oxlgeno presente en el momento de la aleacion es definitivo para la cantidad total de 2FeO»SiO2 que se forma. Por esta razon, es necesario, segun la presente invencion, reducir el contenido de oxlgeno mediante otros desoxidantes (tales como carbono y aluminio). Como resultado de la utilization de aluminio, preferentemente, por un lado el oxlgeno puede estar unido, y por otro lado durante la posterior adicion de silicio la espinela que se ha producido puede disgregarse de nuevo, de modo que no cause defectos superficiales adicionales.
El oxido de silicio contenido en los ortosilicatos muestra un comportamiento de reaction acida que provoca crecimiento de ortosilicatos tras el contacto con materiales refractarios basicos y escorias. En un entorno acido, el crecimiento puede simplemente detenerse, pero el tamano de los ortosilicatos complejos no puede reducirse mediante disgregacion.
Ademas de la cantidad de ortosilicatos presentes despues de la aleacion con silicio, la diferencia entre la basicidad de los oxidos en el acero y en el material refractario, que participa en la reaccion, determina el crecimiento de ortosilicatos y, por lo tanto, el potencial para la formation de virutas.
Segun la presente invencion, el objetivo se consigue mediante la union parcial o completa del oxlgeno disuelto en el acero llquido debido a la adicion de un desoxidante adecuado, preferentemente aluminio, despues de la vaciada. Seguidamente, se anade el agente de aleacion que contiene silicio, con lo que las espinelas formadas hasta entonces se disgregan de nuevo en oxidos simples debido al cambio de la basicidad de los oxidos en el acero de basica a acida y, en consecuencia, permanecen por debajo de un tamano que es crltico para el desarrollo de virutas.
La cantidad de ortosilicatos que potencialmente pueden formarse y crecer esta restringida posteriormente por esta medida. Tambien es necesario impedir el flujo de entrada adicional de oxlgeno al acero llquido y minimizar el tiempo entre el fin de la vaciada y el comienzo de la colada.
La segunda etapa implica la adaptation de los materiales refractarios a la basicidad de los oxidos presentes en el acero. Para detener el crecimiento de los ortosilicatos, se deben utilizar materiales refractarios acidos en todo el proceso.
En tercer lugar, es necesario adaptar las diferentes composiciones de escoria a la basicidad del oxido de silicio disuelto en el acero. Por esta razon, se deben usar escorias acidas. El gradiente de concentracion de la reaccion de material fundido/escoria tiene que ser de una magnitud adecuada para garantizar una captation eficaz en la escoria. Para esto, la escoria saturada tiene que ser parcial o completamente sustituida, si fuera necesario.
Si los ortosilicatos formados en el acero llquido superan un tamano crltico para el recipiente metalurgico o agregado respectivo, por ejemplo cuchara, artesa de colada o molde, y para la ejecucion del proceso habitual, la separation de los mismos en las escorias correspondientes se reduce.
3. Ejemplo de aceros calmados con Al
Un acero IF calmado con Al, libre de Si (analisis estandar: C = 0,002% Mn = 0,1% Al = 0,04% Ti = 0,05%) se utiliza como ejemplo.
Tal como se ha descrito anteriormente, el crecimiento de espinelas y, de este modo, la probabilidad del desarrollo de
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virutas se incrementa cuando mas se trate el metal de colada metalurgicamente, en particular a temperaturas <1.600°C [J.H. Park, Met. Mater. Int., Vol. 16, No. 6 (2010)]. Dado que la temperatura de colada para este ejemplo debe ser aproximadamente 1.580°C, es imposible impedir que la temperatura caiga por debajo de 1.600°C al final del tratamiento. Sin embargo, el tiempo debe mantenerse lo mas corto posible. La figura 1 muestra el perfil de T-t de dos metales de colada, uno de los cuales tiene un perfil de T optimo (nuevo) y el otro un perfil desfavorable (antiguo). Los materiales de colada tienen una tasa de virutas significativamente diferente. En el proceso antiguo, el 37,5% de los desbastes planos/bandas presentaba formation de virutas, y con el proceso nuevo hubo un 0% de formation de virutas.
Ademas de la temperatura, la basicidad tambien tiene una importante influencia sobre la formacion y la tasa de crecimiento de espinelas, dado que las espinelas reaccionan de forma anfotera. Tal como se ha descrito anteriormente, un entorno acido reduce la formacion de espinelas y puede causar incluso una disminucion del tamano de las espinelas. El crecimiento de espinelas en presencia de MgO basico (migration de O2-) se describe, por ejemplo, en el documento S.A. Nightingale, BJ Monaghan, Metallurgical and Materials Transactions B, Vol. 39B (2008). En el sistema acero/escoria/refractario descrito en este caso, el termino "basicidad" se refiere a reacciones de absorcion y liberation de O2- (basicidad optica) [O. Ivanov, Metallurgische Grundlagen zur Optimierung von Hochofenschlacken mit Bezug auf die Alkalikapazitat, Dissertation 2002].
Ejemplo:
SiO2 + 2O2- --> SiO44- (reaction acida) absorcion de O2-
CaO --> Ca2+ + 2O2" (reaccion basica) liberacion de O2"
Por lo tanto, el objetivo debe ser mantener la basicidad optica de los constituyentes oxldicos que entran en contacto con el acero (materiales refractarios y escorias) lo mas baja posible.
Tabla 1: Composition y basicidad optica de los constituyentes refractarios de los agregados de tratamiento, calculadas segun Ivanov
Agregado
Procedimiento SiO2 [% en peso] Al2O3 [% en peso] CaO [% en peso] MgO [% en peso] Basicidad optica
Refractario
Antiguo 0,7 0,7 1,9 96,2 0,78
de cuchara
Nuevo 6,0 2,0 3,0 85,0 0,76
Refractario
Antiguo 4,6 2,0 3,0 85,0 0,76
RH
Nuevo 19,0 2,0 3,0 72,0 0,71
Refractario
Antiguo 31,0 1,5 1,5 60,0 0,66
de artesa
Nuevo 36,0 1,5 1,5 55,0 0,64
Tabla 2: Composicion y basicidad optica de las escorias de acero durante el tratamiento,
calculadas segun Ivanov
Agregado
Procedimiento SiO2 [% en peso] Al2O3 [% en peso] CaO [% en peso] MgO [% en peso] FeO [% en peso] Basicidad optica
Escoria de
Antiguo 5,3 20,9 36,2 9,4 19,5 0,80
cuchara
Nuevo 10,3 18,9 36,0 4,4 19,5 0,78
Escoria de
Antiguo 19,6 34,1 42,3 3,8 0 0,70
artesa
Nuevo 32,6 28,4 16,6 2,3 0 0,60
Escoria de
Antiguo 33,7 8,1 38,9 4,8 0 0,68
molde
Nuevo 38,6 8,1 33,0 4,8 0 0,65
Las tablas 1 y 2 proporcionan una vision de conjunto de los materiales utilizados hasta la fecha y de la basicidad optica de los mismos (antiguo) e indican los cambios que causan una reduction de la basicidad optica (nuevo). Como resultado, la formacion y el crecimiento de espinelas pueden reducirse.

Claims (6)

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    REIVINDICACIONES
    1. Procedimiento para el tratamiento metalurgico de aceros calmados con aluminio que se colaran de forma continua para reducir defectos superficiales en el producto final, que comprende las siguientes etapas:
    - en una fase de preparacion:
    • instalacion de materiales refractarios de composicion oxldica adecuada sobre los recipientes utilizados para el tratamiento metalurgico con oxidos, que se seleccionan de modo que los oxidos contenidos en los materiales refractarios tengan una basicidad que es menor que la basicidad de los oxidos en el acero a colar, de modo que una reaccion acida de las espinelas se minimice,
    - durante el tratamiento metalurgico:
    • mantenimiento de la temperatura del acero llquido el mayor tiempo posible dentro de un intervalo de temperatura por encima de 1.600°C durante el tratamiento metalurgico,
    • adicion de una cantidad limitada de aluminio a una temperatura por encima de 1.600°C,
    • mientras se impide una alimentacion de oxlgeno para minimizar la nueva formation de espinelas,
    • acondicionamiento de la escoria de manera que la composicion de escoria se adapta, de modo que la basicidad de esas escorias sea menor que la basicidad de los oxidos contenidos en el acero a colar,
    • con lo que una reaction acida de las espinelas se minimiza,
    • mientras se minimiza simultaneamente el tiempo de tratamiento entre el fin de la vaciada y el comienzo de la colada.
  2. 2. Procedimiento para tratamiento metalurgico, segun la reivindicacion 1, caracterizado porque durante el acondicionamiento de la escoria, la escoria se renueva parcial o completamente, segun se requiera.
  3. 3. Procedimiento para tratamiento metalurgico, segun la reivindicacion 1 o la reivindicacion 2, caracterizado porque la basicidad de los materiales refractarios de todos los recipientes a traves de los que pasa el acero llquido durante el tratamiento metalurgico es sustancialmente la misma.
  4. 4. Procedimiento para el tratamiento metalurgico de aceros calmados con silicio que se colaran de forma continua para reducir defectos superficiales en el producto final, que comprende las siguientes etapas:
    - en una fase de preparacion:
    • instalacion de materiales refractarios de composicion oxldica adecuada sobre los recipientes utilizados para el tratamiento metalurgico, que se seleccionan de modo que los oxidos contenidos en los materiales refractarios tengan una basicidad que es menor que la basicidad de los oxidos en el acero para detener el crecimiento de ortosilicatos en el tratamiento metalurgico posterior,
    - durante el tratamiento metalurgico:
    • despues de la vaciada, adicion de un desoxidante adecuado para la union parcial o completa del oxlgeno disuelto en el acero llquido,
    • adicion de un agente de aleacion que contiene silicio, que da como resultado un cambio de la basicidad de los oxidos en el acero de basica a acida para disgregar de este modo las espinelas formadas hasta entonces en oxidos simples
    • mientras se impide el flujo de entrada adicional de oxlgeno en el acero llquido,
    • acondicionamiento de la escoria de tal manera que
    o se utilicen escorias basicas en relation con la basicidad del oxido de silicio disuelto en el acero, o el gradiente de concentration del ortosilicato entre masa fundida y escoria sea de una magnitud apropiada para garantizar una captation adecuada en la escoria,
    • mientras se minimiza simultaneamente el tiempo de tratamiento entre el fin de la vaciada y el comienzo de la colada.
  5. 5. Procedimiento para el tratamiento metalurgico, segun la reivindicacion 4, caracterizado porque el desoxidante es aluminio y/o carbono.
  6. 6. Procedimiento para el tratamiento metalurgico, segun la reivindicacion 4 o la reivindicacion 5, caracterizado porque las escorias saturadas se sustituyen parcial o completamente durante el tratamiento.
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