ES2597811T3 - Intercambiador térmico de alta eficiencia - Google Patents
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Abstract
Intercambiador térmico (20) que comprende: un par de placas de conducción de calor (10) generalmente planas, dispuestas de forma distanciada, en relación generalmente paralela; elementos de blancos (22) que separan las placas (10) unas de otras y definen los canales de flujo primarios y secundarios (26, 28) entre las placas (10) para fluir en dirección primaria y dirección secundaria respectivamente; donde las placas en el canal primario (26) y el canal secundario (28) se dividen en aletas (14), las aletas (14) están separadas unas de otras en dirección primaria, caracterizado por el hecho de que las aletas (14) son compensadas de la placa (10) de forma perpendicular a la dirección primaria a una pluralidad de posiciones de compensación, el intercambiador térmico comprende una superficie de retención de agua (30) en las aletas (14), al menos, en el canal secundario (28) y una fuente de agua para la humidificación de las aletas (14) en el canal secundario (28).
Description
Intercambiador térmico de alta eficiencia
Antecedentes de la invención
1. Campo de la invención
10001J La presente invención se refiere a dispositivos de intercambio térmico de alta eficiencia del tipo que pueden intercambiar calor entre un producto de flujo de aire o flujo de aire primario y flujo de aire de trabajo o secundario sujeto a un calor mínimo diferencial. Tales dispositivos pueden operar para proporcionar una recuperación energética en combinación con la ventilación para el uso doméstico y también pueden usarse en dispositivos de enfriamiento por evaporación. La invención también se refiere al uso de tal intercambia dar térmico de alta eficiencia en combinación con un dispositivo refrigerante para deshumedecer el aire.
2. Descripción de la técnica relacionada
10002J Los dispositivos de intercambio térmico de una forma u otra están presentes virtualmente en cada dispositivo
y proceso.
El rendimiento de una acción implica invariablemente la liberación de energía en forma de calor.
Si no se requiere, el calor será liberado a menudo para ambientar, vía un calor apropiado que conduce la superficie
proporcionada, por ejemplo, con el enfriamiento de aletas.
Si la cantidad de calor es excesivo o si se puede emplear para fines útiles, se puede proporcionar un intercambiador
de calor específico para transportar fuera el calor, por ejemplo, a otro sistema.
El intercambio térmico también puede transcurrir entre medios diferentes: -gas, liquido y medios sólidos se pueden
interconectar en todas las combinaciones, según el rendimiento requerido.
La presente invención se refiere a intercambiadores térmicos del tipo aire-aire.
Sin embargo, es el caso de que el calor es transferido de un flujO de aire al otro por conducción a través de un medio
sólido.
10003] Los intercambiadores térmicos aire-aire están formados más frecuentemente como intercambiadores térmicos
de tipo membrana o placa.
Un canal primario está separado de un canal secundario por una membrana o placa que conduce calor.
Las corrientes primarias y secundarias de flujo de aire a través de los canales respectivos y el calor se transmiten de
un flujo al otro a través de la pared de conducción.
Para una eficiencia óptima, los flujOS de aire estarán dispuestos para fluir generalmente opuestos uno a otro en el
contraflujo.
En determinadas situaciones la viabilidad dicta que el flujo debería ocurrir en un flujo transversal, por lo cual unos
flujos flu idos perpendiculares a otros.
Generalmente, la membrana de conducción estará formada por un material que tenga buenas propiedades de
conducción térmica.
Por lo tanto, los metales, en particular, acero y aluminio pueden ser favorables.
Sin embargo, en situaciones determinadas, los materiales con una conductividad térmica inferior pueden ser
utilizados, sujetos al grosor del material que se minimice.
Ya que la cantidad de calor transferida a través de una membrana es proporcional al gradiente de temperatura a
través de esta, la reducción del grosor de una membrana puede compensar rápidamente una reducción de la
conductividad térmica.
10004J Un problema que puede surgir con cierta membrana y diseños de intercambiador térmico de placa es la
presencia de la conducción del calor no deseada a lo largo del intercambiador térmico en la dirección del flujo.
Este problema es significativo en intercambiadores térmicos de alta eficiencia, disel'iados para operar a través de un
gradiente de temperatura baja.
Para una disposición de flujo de contador, la conducción del calor a través del intercambia dar térmico en la dirección
del flujo lleva a una reducción en el calor diferencial entre la entrada y la salida.
Por esta razón, los materiales de plásticos han sido favorables frecuentemente para dispositivos de recuperación de
calor en el calentamiento y sistemas de ventilación.
¡0005] También se ha propuesto previamente instalar placas en un intercambiador térmico, de manera que la misma
placa transfiera calor dentro de su plano desde el flujo primario al secundario.
La separación de los canales primarios y los secundarios está proporcionada por separadores entre placas
adyacentes antes que por la misma placa.
Ya que el separador ya no dispone de la función de transmisión de calor, se puede fabricar de un material aislante,
reduciendo así la sección transversal para el flujo de calor en la dirección longitudinal del flujo.
Se ha mostrado un dispositivo de este tipo en JP58035387 A.
Sin embargo, este principio de operación no se ha adoptado generalmente, posiblemente debido a la complejidad de
producción aumentada en la realización de un área de superficie grande y solo se ha limitado en la mejora de la
eficiencia.
Otro dispositivo que ha intentado mejorar la eficiencia del intercambio térmico se muestra en US 5832992.
Según la publicación, una pluralidad de hilos están dispuestos en tapetes a través de los cuales el aire puede fluir.
los hilos están organizados juntos relativamente cerca, con una separación de 1.5 a 2.5 veces el diámetro del hilo.
¡0006J Otro campo que está muy relacionado con el intercambio térmico es el de la (des)humidificación.
En el calentamiento, enfriamiento, ventilación e industrias de aire acondicionado, el intercambio térmico y la
deshumidificación o humidificación van de la mano.
La humidificación es generalmente más simple, ya que el aumento en la entropía facilita el proceso.
Sin embargo, la deshumidificación requiere energía yes una carga considerable en disef'iadores.
Los deshumidificadores convencionales se aprovechan de una rueda desecante que usa, por ejemplo, gel de sílice o
similar.
El desecante absorbe la humedad de un flujO de aire que pasa sobre este.
Mediante la absorción del vapor, se libera la energía considerable que causa el flujo de aire o la rueda desecante
que se va a calentar.
En el enfriamiento de sistemas, este calor de absorción reduce la eficacia del enfriamiento.
El desecante también debe ser periódicamente regenerado por la evaporación de la humedad absorbida.
Este paso también requiere energía considerable, que corresponde con la temperatura latente de la evaporación del
liquido.
Se conoce una rueda desecante de este tipo por US 5542968.
¡0007J Para aire de alta humedad, también se han sugerido maneras alternativas de deshumidificación.
En el enfriamiento del aire por debajo de su punto de condensación, se producirá la condensación de vapor.
Aunque el aire permanecerá cerca del nivel del 100 % de humedad relativa, su humedad absoluta disminuirá.
En el calentamiento de aire posterior (en ausencia de agua) a su temperatura original, la humedad relativa
descenderá mientras que la humedad absoluta permanecerá constante.
El método es relativamente eficaz en la teoría, pero en la práctica requiere un elemento de recuperación de calor de
alta eficiencia para conseguir los resultados deseados.
Por esta razón, el principio no ha sido muy usado para la deshumidificación en el enfriamiento y sistemas de
ventilación.
Un dispositivo de este tipo se ha descrito en EP0861403 A.
¡0008] la publicaCión de patente japonesa JP58 035387 trata de un intercambiador térmico que está destinado a
tener un efecto de aislamiento de calor en la dirección de flujo, como en el caso de intercambiadores térmicos de
forma apilada.
El intercambiador térmico se construye por un método donde las placas de transmisión de calor en forma de placa
plana tienen partes salientes íntegramente formadas con ellas y los elementos de blancos están altemativamente
apilados y conectados entre sí, donde las placas penetran a través de todos los canales.
¡0009] La publicación de patente estadounidense US 3,912,003 trata de un intercambiador térmico que pretende
poder usarse en una disposición modular.
Un miembro impermeable separa los canales de flujO de fluido, con aletas metálicas que se extienden a través de
ellos y se sellan allí, de modo que no hay fugas a través de ellos.
¡0010J la publicación de patente britán ica GB 2 122 738 trata de un intercambiador térmico que comprende
elementos de cambio de calor apilados, cada uno de los cuales está formado por una solera de subdivisión hecha de
un material resistente a la corrosión, tal como plásticos y un número de aletas de transferencia de calor hecha de
cerámica (por ejemplo BeO o SiC), hecha para pasar a través y fijada a la solera de subdivisión.
Breve resumen de la invención
¡0011] Según la invención, se proporciona un intercambiador térmico según la reivindicación 1.
¡0012] El intercambiador térmico comprende una superticie de retención de agua en las aletas, al menos, en el canal
secundario y una fuente de agua para la humidificación de las aletas en el canal secundario.
De esta manera, el intercambiador térmico se puede usar para un enfriamiento por evaporación indirecto.
10013J De la forma más preferible, la superficie de retención de agua está dispuesta solo en una superficie de las
aletas.
10014J la superficie de retención de agua puede ser una capa separada, que esté recubierta o adherida, por
ejemplo, sobre las aletas o estar formada como un tratamiento de superficie de las aletas para mejorar su
hidrofilicidad.
10015] Los elementos de retención de agua como parte de la superficie de aleta, tales como una superficie
endurecida, se pueden conseguir mediante grabado o procesos similares.
10016] En el pasado, se descubrió que materiales cementantes, tales como cemento Portland, son muy deseables
para su uso como estratos de retención de agua.
Altemativamente, se pueden utilizar materiales fibrosos.
Se ha descubierto que es de gran importancia que la capa de retención de agua no deba obstruir la transferencia de
calor de la placa, aislándola del flujo secundario.
10017] En una forma de realización preferida, se dispone una superficie de retención de agua flexible en las aletas.
Mediante una superficie de retención de agua flexible, propiedades deseadas como la distribución espacial del
liquido mantenido en la superficie, se pueden impartir a las aletas antes de la formación.
Luego, estas aletas pueden estar convenientemente formadas en la forma deseada.
10018] En una forma de realización deseada, la capa de retención de agua tiene una estructura abierta, de manera
que en el uso, un medio de intercambio térmico puede contactar directamente con la superficie de la aleta a través
de la estructura abierta de la capa de retención de agua.
De este modo, la capacidad del intercambiador térmico de transferir tanto el calor térmico como el calor latente a un
medio fluido que fluya sobre él está mejorada.
La estructura abierta puede comprender espacios entre las fibras de un material fibroso que forma la capa de
retención de agua.
Tal material fibroso puede ser una capa tejida o no-tejida que tenga una estructura abierta.
10019J El material fibroso se puede unir las aletas mediante adhesivos u otros métodos similares.
Preferiblemente, el adhesivo y el material fibroso deberian ser de tal manera que no se produzca la delaminación en
la formación de la aleta en la forma deseada.
Donde se usa el adhesivo, el adhesivo se puede elegir para mejorar las propiedades de la aleta o de capa de
retención de agua.
Asi, el adhesivo se puede elegir para tener propiedades de retención de agua o propiedades de conducción de calor,
o ambas y, asr, se puede considerar que forma parte de cualquiera de estas capas.
10020J Para refrigeradores vaporizables indirectos, esto puede ser ventajoso para proporcionar la superficie de
retención de agua en las aletas solo en los canales de flujO secundario.
La proviSión de una capa de retención de agua en las primeras canales puede resultar en un coeficiente reducido de
transmisión del calor del flujO de aire a las aletas en el primer canal, debido a las propiedades de aislamiento
térmico.
La provisión de superficies de retención de agua en los canales primarios de un refrigerador vaporizable indirecto
también se puede proh ibir por ley en ciertos mercados.
{0021J Una forma de realización preferida de la invención tiene una superficie de retención de agua que comprende
material que ha sido impreso, pulverizado o transferido a las aletas.
Este material impreso puede ser hidrofilico para retener el agua o ser proporcionado en un modelo que actúa para
retener agua por tensión superficial o acción capilar.
Tal modelo puede comprender, por ejemplo, regiones aisladas de material, regiones aisladas que se alejan por una
distancia que permite la retención de agua, mientras las partes que han quedado de la aleta subyacente se abren al
flujO de aire.
En lugar de o además de las regiones aisladas de material, también se pueden proporcionar las regiones
entrelazadas que proporcionan la retención de agua deseada.
10022J Un método preferido de la impresión de un material sobre las superficies de aleta es la impresión de inyección
de tinta.
10023J Una ventaja particular del método de impresión de inyección de tinta es que se puede colocar oon mucha
precisión sobre las aletas o sobre una placa que posteriormente se forma en aletas.
Esta característica permite que la superficie de retención de agua sea proporcionada solo en los canales
secundarios y no en los primarios; también se permite para distribuciones con dibujos de una superficie de retención
de agua.
10024J En el enfriamiento por evaporación indirecto la temperatura de evaporación latente es la que crea el efecto
refrescante.
Para asegurar que este efecto refrescante, que tiene lugar en un canal mojado de un refrigerador vaporizable
indirecto, sea eficazmente transferido a un canal seco, la absorción de agua debería ocurrir en la medida de lo
posible en las superficies de la aleta.
Lo que asegura que el area de disipador de calor esté en un contacto térmico cercano con el canal seco.
10025J La provisión de aletas de compensación a una pluralidad de posiciones del plano de la placa es
particularmente ventajosa en el caso de enfriamiento por evaporación indirecto.
Como se discutirá abajo con mayor detalle, se cree que la provisión de aletas en una pluralidad de posiciones de
compensación reduce el flujo limite laminar dentro de un flujo de aire que fluye sobre las aletas.
Al reducir el flujo límite laminar, se consigue una mejor absorción de agua en las superficies de aleta, que lleva
sucesivamente a un enfriamiento por evaporación indirecto más eficaz.
[0026] Conforme a una forma de realización preferida de la invención, se proporciona un refrigerador vaporizable
indirecto, preferiblemente un refrigerador de punto de condensación, que comprende un intercambiador térmico,
conforme a la invención, provisto de una superficie de retención de agua en las aletas en, al menos, el canal
secundario y una fuente de agua para la humidificación de las aletas en el canal secundario.
[0027] Según una forma de realización preferida del intercambiador térmico de la invención, las aletas están
dispuestas consecutivamente en grupos repetidos en la dirección primaria, las aletas de cada grupo de repetición
son compensadas unas de las otras perpendicularmente a la dirección primaria.
Preferiblemente, las aletas de cada grupo de repetiCión están compensadas unas de las otras, al menos, en cinco
posiciones de compensación.
En este contexto, cabe señalar que cinco posiciones de compensación de las aletas relativas una con respecto a la
otra pueden corresponder a cuatro posiciones relativas a la placa, ya que una aleta puede coincidir con el plano de
la placa.
Formando las aletas en grupos de repetición, también es más fácil producirlas de una placa con un material
adecuado conductor de calor en un procedimiento automatizado.
[0028) En una forma de realización preferida de la invención, cada una de las aletas en un canal está dividida de la
placa y formada de modo que estas tengan la misma longitud absoluta.
la longitud absoluta de una aleta se mide como la distancia a lo largo del contorno de la aleta entre los puntos en los
que la aleta se conecta con la placa.
la longitud absoluta (l) de una aleta se ilustra en figura 9 como una línea discontinua, que es paralela con una de
las aletas formadas.
[0029] Al formar cada una de las aletas con la misma longitud absoluta, se pueden evitar distorsiones en la placa
debido a la formación de las aletas en la placa.
[0030] Según otra forma de realización, de esta forma, una pluralidad de placas de conducción de calor se pueden
proporcionar y disponer una encima de otra, distanciadas entre sí, generalmente, en relación paralela con los
elementos de blancos, que se definen como canales de flujO secundario y primario entre cada par adyacente de
placas.
En tal manera, un intercambiador térmico apilado se puede producir proporcionando una alta capacidad de
intercambio térmico por unidad de volumen.
{0031J De la forma más preferible, el elemento o elementos de blancos comprenden material térmicamente aislante.
Esta característica puede servir para reducir la conducción del calor parasitaria en la dirección de flujo.
Sin embargo, es perfectamente posible usar también espaciadores de conducción para aumentar la transferencia de
calor desde el canal primario al secundario.
En este caso, se pueden desear barreras térmicas para reducir la conducción longitudinal de calor.
[0032] Preferiblemente, el intercambiador térmico comprende una pluralidad de canales primarios y secundarios.
[0033] Según una forma de realización alternativa de la invención, se proporciona un intercambiador de calor según
la reivindicación 7.
[0034J Preferiblemente, el dispositivo comprende una pluralidad de elementos de blancos y una pluralidad de
canales primarios y secundarios.
[0035] Mediante una pluralidad de aletas que están distanciadas unas de otras en la dirección de flujO y que están
compensadas unas de otras en una dirección normal del flujo, se puede conseguir un coeficiente de transferencia de
calor superior del intercambia dar térmico.
También se puede conseguir un índice superior de absorción de agua de una superficie de aleta mojada.
[0036J Aunque no se pretende estar ligado a la teoría, se cree que el flujo es reiteradamente interrumpido por cada
aleta y la longitud limitada de la aleta en la dirección de flujo reduce el desarrollo de la capa límite.
En linea con esta teoría, las aletas están dispuestas en una matriz y cada aleta tiene una posición cuidadosamente
elegida dentro de esta matriz.
la posición de cada aleta en la matriz se elige teniendo en cuenta las consideraciones siguientes.
[0037J Se cree que, como el flujo de medios, por ejemplo, el gas pasa sobre una aleta, se crea gradualmente una
capa límite en el flujo en la superficie de la aleta, de forma que se crea lo que se conoce como flujo laminar.
Esta capa límite actúa como un estrato aislante que reduce la transferencia térmica entre el cuerpo principal de los
medios y la aleta.
El resultado es una reducción en la transferencia térmica, ya que los medios fluyen a lo largo de la longitud de la
aleta.
En el caso de refrigeradores vaporizables ind irectos, se cree que esta capa límite produce una capa de aire de alta
humedad sobre la superficie de la aleta.
Esta capa tiene una capacidad reducida para llenar agua debido a su alta humedad.
También evita que el aire menos húmedo del cuerpo principal del flujo de aire alcance la superficie de la aleta para
la absorción de agua.
Por lo tanto, la presencia de tal capa límite es desventajosa porque reduce la transferencia térmica en
intercambiadores calientes y reduce la absorción de agua en refrigeradores vaporizables indirectos.
10038) Para reducir el desarrollo del flujo laminar en el intercambiador térmico, debido a la creación de una capa
limite en las superficies de la aleta, las aletas están limitadas en longitud en la dirección del flujo.
De esta manera, antes o una vez que se haya formado una capa limite en la superficie de la aleta, los medios fluyen
más allá de la aleta.
Una vez que el flujo de los medios esté más allá de la aleta, el flujo laminar se convierte gradualmente en un flujo
turbulento.
Tomando esto en la consideración, las aletas que están en linea en la dirección de flujO están adecuadamente
distanciadas, de manera que cuando los medios alcanzan el borde frontal de una aleta aguas abajo, el flujo laminar
creado por una aleta aguas arriba se ha transformado suficientemente en un flujO turbulento, de modo que se puede
producir de nuevo una buena transferencia térmica.
Asimismo, esta aleta aguas abajo está limitada en longitud en la dirección de flujo y está suficientemente distanciada
de otra aleta aguas abajo, de modo que, el flujo turbulento se restablece antes de que los medios alcancen la
siguiente aleta aguas abajo.
De esta manera, el flujo laminar de aislamiento se evita suficientemente y se obtiene una buena transferencia
térmica entre los medios y las aletas; yfo se consigue una buena absorción de agua de la superficie de aleta.
(0039J La separación, que es la distancia entre el borde frontal de una aleta y el borde frontal de la aleta que le sigue
más inmediata en la dirección de flujO, es de al menos tres cuerdas, preferiblemente, es de al menos cinco cuerdas.
la longitud de cuerda (c) es la longitud entre el borde delantero y el borde de salida de una aleta, como se ha
tomado en la direcci6n de flujo (ver figuras 1 y 6).
10040] Además de la consideración anterior, las aletas adyacentes en la dirección perpendicular a la dirección del
flujO deberían estar suficientemente distanciadas para evitar una interferencia excesiva entre las capas limites de
estas aletas adyacentes.
10041] Atendiendo a estas consideraciones, se puede proporcionar una matriz de aletas, que comprenda columnas
de aletas suficientemente distanciadas en la dirección de flujO, para evitar un flujO laminar y filas de aletas
suficientemente distanciadas en la direcci6n perpendicular a la direcci6n del flujo, para evitar una interferencia
excesiva de la capa límite.
[0042) Para conseguir una eficiencia superior del intercambio térmico resulta ventajoso proporcionar un gran número
de aletas y, en consecuencia, una gran área de superficie para el intercambio térmico.
Sin embargo, esto se debería realizar sin violentar las consideraciones anteriormente mencionadas.
10043J En una forma de realización preferida, cada grupo de repetici6n comprende n aletas y la separaci6n de las
aletas correspondientes en grupos adyacentes en la dirección primaria corresponde a n veces la long itud de la
cuerda.
las aletas de cada grupo de repetición están preferiblemente compensadas unas de otras a una de n posiciones de
compensación.
Más preferiblemente, n es al menos 5 y cada aleta está distanciada de la siguiente aleta adyacente por, al menos,
dos posiciones de compensación.
10044J El material para la formaci6n de las placas de conducci6n de calor y las aletas debería ser un buen conductor.
Por lo tanto, se prefieren los metales, en particular, aluminio ya que es ligero y se forma fácilmente en las formas
deseadas.
10045J Para más fines, se prefiere que el dispositivo esté dispuesto de tal manera que los canales primarios y
secundarios operen en el flujo del contador.
Sin embargo, la operación del flujo de cruce también se puede usar, en particular, disponiendo que las aletas se
orienten en uno de los canales, generalmente, en perpendicular a las aletas en el otro canal.
10046J Según un aspecto importante de la presente invención , el intercambiador térmico forma el núcleo de un
refrigerador vaporizable indirecto.
Para este propósito, se proporciona una superficie de retención de agua en las aletas, al menos, en el canal
secundario y una fuente de agua para la humidificación de las aletas en el canal secundario.
El aire que fluye en el canal secundario puede absorber la humedad de la superficie de retención de agua.
El calor latente para la evaporación de la humedad sirve para refrescar el aire que fluye en el canal primario por
conducción del calor a lo largo de las placas.
Preferiblemente, el refrigerador es del tipo de enfriamiento de punto de condensación, por lo cual el flujo secundario
se ha pre-enfriado, por ejemplo, por la ramificación de una parte del flujo primario.
Debido a la eficiencia aumentada del intercambiador térmico, según la presente invención, se pueden conseguir
temperaturas inferiores con una construcción considerablemente más compacta.
10047J Según otro aspecto de la presente invención, se proporciona un deshumidificador que comprende el
intercambiador térmico anterior, en combinación con un elemento de enfriamiento.
El deshumidificador está dispuesto para pasar un flujO de aire a través del canal primario del intercambiador térmico
al elemento de enfriamiento y para devolver el aire enfriado del elemento de enfriamiento a través del canal
secundario.
El agua condensada, formada en el intercambiador térmico y en el refrigerador se puede recoger y llevar mediante
drenajes adecuados.
Debido a la eficiencia aumentada del intercambiador térmico, la eficiencia total del deshumidificador está
considerablemente mejorada.
El elemento de enfriamiento puede ser una unidad de aire acondicionado convencional o, alternativamente, puede
comprender un dispositivo enfriado de agua.
10048] Para su uso como un deshumidificador o refrigerador vaporizable alH también se puede proporcionar un
alojamiento para recibir el intercambiador térmico, conductos de entrada que conecten a los canales primarios,
conductos de salida, que conecten de los canales primarios y secundarios, un dispositivo de circulación de aire para
provocar la circulación de aire, a través de los canales primarios y secundarios, un suministro de agua o drenaje y un
controlador para vigilar la operación del dispositivo.
Después, tal dispositivo puede operar como una unidad independiente o puede estar integrado en un calentamiento
mayor y un sistema de ventilación.
Adicionalmente, la temperatura, presión, humedad y otros sensores de este tipo se pueden proporcionar en el
alojamiento para la operaCión de control y donde sea necesario proporcionar una retroacción al controlador.
10049] La invención también se refiere a un método de producción de un intercambiador térmico, como se ha
mencionado anteriormente, que comprende: proporcionar una placa de conducción de calor generalmente plana;
formar la placa en una pluralidad de aletas alargadas unidas unas con otras y compensar el plano de la placa a una
pluralidad de posiciones de compensación; aplicar bandas alargadas de material de blancos a la placa para dividirlas
en regiones de flujo secundario y primario; la aplicación de una segunda placa formada sobre el material de blancos;
alternativamente, la aplicación de bandas y placas formadas para formar una pluralidad de canales de flujo primario
y secundario; proporcionar una superfiCie de retención de agua en las aletas, al menos, en el canal secundario;
proporcionar una fuente de agua para la humidificación de las aletas en el canal secundario.
10050] Se extruden al mismo tiempo bandas preferiblemente múltiples de material de blancos sobre la placa.
[0051) En una forma de realización preferida de la invención, el material de blancos se proporciona como un
bastidor.
Tal bastidor comprende una pluralidad de elementos de blancos sustancialmente paralelos, distanciados unos de
otros y adheridos por sus extremidades extemas por lo menos a una barra de soporte.
la barra de soporte actúa para sostener los elementos de blancos en la relación correcta, de modo que pueden ser
fácilmente transportados a las partes de la placa intermedias a las regiones de flujO secundario y primario.
Preferiblemente, las barras de soporte se usan solo como un soporte temporal y se retiran, por ejemplo, cortándolas
o rompiéndolas, después de que se hayan fijado los elementos de blancos.
10052J Preferiblemente, una pluralidad de rejas de placas formadas y material de blancos se apilan juntos y luego se
someten a presión y/o calor, para adherir las rejas una a otra.
10053) Al usar los bastidores, se prevé un método preferido que incluye las etapas de proporcionar una primera
placa formada; aplicar un primer bastidor de elementos de blancos a la placa formada; aplicar una segunda placa
formada al primer bastidor de elementos de blancos; y aplicar un segundo bastidor de elementos de blancos a la
segunda placa formada.
Estos pasos son continuos hasta que se apile el número deseado de placas.
De esta manera, se puede constru ir una pila de placas estratificadas y elementos de blancos.
10054J Se proporciona adhesivo, preferiblemente, para adherir los elementos de blancos a las placas.
Este adhesivo es preferiblemente un adhesivo activado de presión yfo calor.
Convenientemente, puede ser proporcionado como un recubrimiento de los elementos de blancos.
10055J El adhesivo se puede activar después de cada paso de imposición de bastidor.
Sin embargo, un método preferido de prodUCCión implica la prodUCCión de una pila de placas estratificadas y
elementos de blancos, y luego la aplicación calor y{o presión a la pila para activar el adhesivo. De esta manera, solo es necesario efectuar una vez el paso de adhesión para placas múltiples.
¡0056J Un método preferido de activación de un termoadhesivo es pasar aire caliente a través de la pila.
10057] Preferiblemente, las barras de soporte se quitan de los bastidores de elementos de blancos, después de la adhesión de la pila.
¡0058J Preferiblemente, el material de blancos se proporciona como un bastidor moldeado por inyección, al menos, parcialmente recubierto con un adhesivo, preferiblemente, un adhesivo activado de calor.
¡0059J En una forma de realización alternativa, que se puede usar en combinación o alternativamente a los
bastidores de elementos de blancos, las placas sustancialmente paralelas se forman como una hoja continua.
La hoja continua se forma en una pila de placas sustancialmente paralelas, plegándolas en una concertina de la
misma forma.
De esta manera, se puede formar una pila de placas sustancialmente paralelas de una única hoja de material.
Asi, se puede obtener un proceso de producción más simple.
¡0060J En tal proceso, se aplica una primera serie de elementos de blancos a una primera placa formada como parte de una hoja; luego la hoja se repliega en si misma para estratificar los elementos de blancos entre la primera placa y una segunda parte de placa de la hoja; un segundo conjunto de elementos de blancos se aplica a la segunda parte de la placa; y los pasos precedentes se repiten para producir una pila de placas.
[0061] La invención se refiere, además, a un método de producción de un intercambiador térmico, como se ha mencionado anteriormente, que comprende, en ningún orden particular, los pasos de; proporcionar una pluralidad de bandas de material alargado conductor de calor; formar un elemento de espaciado que separe un canal de flujo primario y un canal secundario en el intercambiador térmico; incorporar dichas bandas de material alargado conductor de calor en el elemento de espaciado, de forma que cada banda alargada forme una aleta de conducción de calor, que se extienda a través del elemento de espaciado y en los canales de flujO primario y secundario; proporcionar una superficie de retención de agua en las aletas, al menos, en el canal secundario; y proporcionar una fuente de agua para la humidificación de las aletas en el canal secundario.
10062] Las bandas de material de conducción de calor se pueden formar en un número de maneras altemativas, tal como, despedazando, cortando o estampando una placa de material de conducción de calor o por extrusión de un material adecuado, conductor de calor.
10063J Otro aspecto de la invención se refiere a un método de producción de un refrigerador vaporizable, que incluye, sin ningún orden particular, las etapas de: proporcionar una pluralidad de aletas de conducción de calor, al menos una parte de cada aleta tiene una superficie de retención de agua; incorporar las aletas a un elemento de espaciado que separe un canal de flujo primario y un canal de flujo secundario, de manera que, cada aleta se extienda a través del elemento de espaciado y en los canales de flujO primario y secundario, la superficie de retención de agua está presente, al menos, en el canal de flujo secundario.
Breve descripción de los dibujos
10064J Las características y ventajas de la invención serán apreciadas en referencia a los siguientes dibujos de un número de formas de realización ilustrativas, donde:
La Figura 1 muestra una vista en perspectiva de una placa para un intercambiador térmico, según una primera forma de realización de la presente invención:
La Figura 2 muestra una vista en perspectiva de parte de un intercambiador térmico, según la primera forma de realización de la presente invención;
La Figura 3 muestra una elevación frontal del intercambia dar térmico de la Figura 2;
La Figura 4 muestra una vista en perspectiva de un intercambiador térmico construido como un dispositivo refrigerante de punto de condensación;
La Figura 5 muestra una representación esquemática de la manera en la que el intercambiador térmico de la presente invención puede estar dispuesto como un deshumidificador;
La Figura 6 muestra una vista en perspectiva de parte de un intercambiador térmico, según una segunda forma de realización de la invención;
La Figura 7A a 7e muestra los pasos de un primer método de produCción de un intercambiador térmico, según
la segunda forma de realización de la invención;
Las Figuras 8A a BE muestran los pasos de un segundo método de producción del intercambiador térmico, según la segunda forma de realización;
La Figura 9 muestra una elevación frontal de una parte de una placa para un intercambiador térmico formado en aletas; y
La Figura 10 muestra una elevación frontal de un intercambiador térmico, que comprende las aletas de la figura
10 9.
Descripción de formas de realización ilustrativas
10065] la Figura 1 muestra una vista en perspectiva de un elemento de intercambio térmico 10 para usar en el
15 intercambiador térmico de la presente invención. El elemento de intercambio térmico 1 comprende una placa generalmente plana 10, formada por una fría hoja de aluminio atemperada, de un grosor de alrededor de 70 micras. l a placa 10 comprende regiones separadoras 12 que se extienden generalmente en linea recta en dirección primaria X a lo largo de la placa 10.
20 La placa 10 también está dividida en series de aletas alargadas 14. Las aletas 14 se extienden generalmente en una dirección Y, perpendicular a la dirección X y cada aleta 14 está separada de su aleta contigua por una ranura 16. De esta manera, las aletas 14 están fijadas a las reg iones separadoras 12 por sus extremidades en foona de puentes.
25 Las aletas 14 están dispuestas en grupos 18. Cada aleta 14 A, B, C, D, E en un grupo 18 está compensada fuera del plano de la placa 10 en una dirección Z por una cantidad diferente. Las aletas 14A e 140 están compensadas hacia arriba mientras las aletas 14B and14E están compensación hacia abajo.
30 la aleta 14C se extiende en el plano de la placa 10. Se repiten los mismos grupos 18 a lo largo de la placa 10. Cada aleta tiene una longitud de cuerda c tomada como la longitud entre el borde delantero y el borde de salida de la aleta en la dirección del flujo.
35 10066] la Figura 2 muestra una vista en perspectiva de parte de un intercambiador térmico 20 de la presente invención, formada por un número de placas 10, como se describe en la Figura 1. Según la Figura 2, las placas 10 están dispuestas en relación de apilamiento con espaciadores 22, situados en las regiones separadoras 12 entre las placas adyacentes 10. los espaciadores 22 comprenden un adhesivo termoplástico, que les sirve a ambos para espaciar las placas 10 y
40 también para unirlas. Como se puede apreciar en la Figura 2, las aletas 14 tienen partes de rampa 24 que se conectan a las regiones separadoras 12. Las partes de rampa 24 ayudan a localizar los espaciadores 22 y los recluyen para encontrarse a lo largo de las regiones separadoras 12.
45 Como también se puede ver de la Figura 2, los espaciadores 22 dividen el intercambiador téonico 20 en un canal de flujo primario 26 y un canal de flujo secundario 28.
10067] La Figura 3 muestra una elevación frontal del intercambiador térmico 20 de la Figura 2. Como se puede observar en la Figura 3, los espaciadores 22 forman eficazmente una membrana que separa el 50 canal primario 26 del canal secundario 28. También se puede ver en la Figura 3, Ia relación de compensación de las aletas 14 A, B, e, D, E.
10068] La Figura 10 muestra una elevación frontal de un intercambiador térmico altemativo 20.
Los espaciadores 22 proporcionados en la figura 10 tienen una sección transversal hexagonal.
55 Esta sección transversal hexagonal, de forma similar a los espaciadores 22 de la figura 2, colinda las partes de rampa 24 de las aletas 14 y estas partes foonan un asiento cooperativo donde se montan los espaciadores 22. De esta manera, se consigue una ubicación segura y precisa de los elementos de blancos 22. Para los expertos en la técnica estará claro que se pueden usar otras secciones transversales para los espaciadores
22. 60
10069J La Figura 9 también muestra una formación alternativa de aleta a la que se muestra en las Figuras 1 a 3.
Como se puede observar, las aletas de la figura 9 están formadas de tal modo que cada una tiene la misma longitud
absoluta (L) que las otras aletas en el canal.
La longitud absoluta de una aleta se mide como la distancia a lo largo del contorno de la aleta entre los puntos en los
65 que la aleta se conecta a la placa y se ilustra por la línea marcada discontinua L en la figura 9.
10070J Cuando se forman aletas en una placa, se pueden producir contorsiones desventajosas en la placa, este es
particularmente el caso cuando las aletas se forman por el estampado de una placa.
Estas contorsiones se pueden evitar, asegurándose de que todas las aletas están formadas para tener la misma
longitud absoluta.
10071] Las construcciones de intercambiador térmico de las figuras 2, 3 Y 10 se pueden formar por un método,
donde una placa de conducción de calor generalmente plana se forma en una pluralidad de aletas alargadas unidas
una a otra y son compensadas del plano de la placa a una pluralidad de posiciones de compensación.
Las aletas se pueden formar primero cortando la placa para formar una serie de bandas unidas en el mismo plano y
luego, en segundo lugar, estampando, plegando, extendiendo o, de forma similar, formando las aletas en la forma
deseada para dar las posiciones de compensación deseadas a las aletas 14.
10072J Una vez que la placa ha sido formada, los espaciadores 22 se colocan en las reg iones separadoras 12.
Aqul se sujetan temporalmente por las partes de rampa 24.
Luego se añade una segunda placa fonnada a los espaciadores 22 y sus partes separadoras 12 descansan encima
de los espaciadores.
Estos pasos son luego repetidos para construir una pila de espaciadores estratificados y placas, como se muestra
en las figuras 2, 3 Y 10.
10073] Los espaciadores 22 son convenientemente proporcionados como un bastidor moldeado por inyección, que
comprende una pluralidad de espaciadores paralelos unidos por sus extremidades por una barra de soporte y
distanciados para corresponder con las regiones separadoras 12 de las placas.
Como ventaja, esto significa, que los espaciadores se pueden colocar en las placas en bloque.
10074] los espaciadores 22 se proporcionan con una superficie externa de adhesivo activado de calor.
Una vez la pila se ha construido de aire caliente, se sopla a través de la pila y se aplica presión empujando los
espaciadores 22 uno hacia el otro.
De esta manera, el adhesivo se activa y la pila queda adherida.
10075] Después de que la pila haya sido adherida, se quitan las barras de soporte presentes en los bastidores.
10076] En un método de alternativo, los espaciadores 22 son extrudidos de un cabezal de extrusión de boquilla
múltiple directamente en las reg iones separadoras 12.
Los espaciadores son preferiblemente co-extrudidos con una pestai'ia de adhesivo activable por calor, dispuesta
para contactar las superficies de placa de arriba y abajo.
Este adhesivo proporciona una pegajosidad inicial que sostiene temporalmente la pila unida durante la producción.
Después de la finalización de la pila, el aire caliente se pasa a través de la pila para activar el adhesivo y se aplica
presión a 10 largo de las lineas de los espaciadores, que empujan la pila unida.
10077J Se puede conseguir una altura precisa de la pila aplicando presión para comprimir los espaciadores.
10078] En la figura 10, se prevé una capa 15 final que sella los canales 26, 28 para formar pasajes de flujo de aire
sobre las aletas 14.
10079] La Figura 4 muestra una vista en perspectiva que ilustra cómo el intercambiador térmico 20 de la Figura 2
podría ser incrementado en un refrigerador de punto de condensación 52.
El refrigerador de punto de condensación de la Figura 4 se representa aqul para ilustrar los principios básicos de
construcción de un refrigerador de punto de condensación y no es restrictivo a la invención.
Las aletas 14 ilustradas son un tipo de aleta que se puede utilizar en un refrigerador de punto de condensación.
Sin embargo, las aletas 14 están dispuestas, preferiblemente, de tal manera (no mostrado en la figura 4)
determinada de acuerdo con los principios anteriores, que las aletas deberían ser apropiadamente distanciadas para
evitar el flujO laminar y las interferencias con la capa limite.
Por simplicidad, solo se muestran treinta dos canales cortos, además, se entiende que, en realidad, las placas 10
pueden extenderse considerablemente en todas direcciones, por lo cual la longitud y número de los canales 26, 28
serIan superiores.
10080] Según la Figura 4, las placas 10 en los canales secundarios 28 se proporcionan con una capa de retención
de líquido 30.
Por conveniencia, esta capa 30 solo se muestra parcialmente.
La Figura 4 también ilustra el conducto de entrada 34 para los canales primarios 26.
Los conductos de entrada 34 se forman por el material de los espaciadores 22, que se extiende más allá de las
placas 10.
Luego este material puede formarse por técnicas de moldeo adecuadas en un conducto de entrada cerrado 34.
Los conductos de entrada 34 sirven para dirigir el flujo de aire de entrada A de un dispositivo de circulación 35 a los
canales primarios 26 y para mantenerlos separados del flujo de aire B que sale de los canales secundarios 28.
En su uso como un refrigerador de punto de condensación, el flujO B usualmente será saturado con humedad y será
agotado.
Se entiende que también se pueden emplear otros métodos de formación de conductos como entradas o salidas
para el canal primario 26 o el canal secundario 28, según sea necesario.
10081J También se ilustra un sistema de distribución de agua 36 en la Figura 4.
El sistema de distribución de agua 36 está en forma de una serie de conductos 38, que avanzan de un suministro de
agua 39 a las salidas 42 para expulsar gotitas 44 de agua en los canales secundarios 28.
Las ranuras 16 entre las aletas 14 permiten que las gotitas 44 pasen a través de las placas 10 a las otras placas 10
situadas debajo.
También se pueden usar sistemas de distribución de agua alternativos.
Una disposición preferida es el sistema actualmente usado en el refrigerador vaporizable Oxycell Rooftop 400,
sustancialmente, como se describe en la publicación de patente internacional nO. W004/076931 , el contenido de la
cual se incorpora por la presente, haciendo referencia a su totalidad.
El suministro de agua 39 y el dispositivo de circulación 35 se vigilan mediante un controlador SO.
El dispositivo se puede encerrar en un alojamiento apropiado (no mostrado).
10082J Un factor importante para la operaCión eficaz de un refrigerador vaporizable es la naturaleza de la capa de
retención del líquido 30.
Aunque se hace referencia a la capa de retención de líquido, se entiende claramente que la capa es, de hecho, una
capa de retención y liberación de líquido.
Un requisito de tal capa es que aumenta fácilmente su agua, de manera que se encuentra la resistencia mínima para
la evaporación.
También es importante que debería distribuir agua rápidamente y eficazmente a todas las superficies pertinentes.
De esta forma, debería ser hidrofílica sin ser higroscópica, preferiblemente manteniendo el agua principalmente por
los efectos de tensión superficial.
¡0083J En la forma de realización de la Figura 4, la capa de retención de líquido 30 está formada por un material
fibroso.
La capa 30 está ilustrada esquemáticamente para tener una estructura muy abierta, de manera que el metal de las
aletas 14 puede verse a través de los espacios entre las fibras de la capa 30.
Esta está considerada para alenlar la Ira nsferencia directa de calor de las aletas 14 sin apagarlas.
Los dispositivos precedentes de la técnica, que usan capas de mecha gruesa han aislado eficazmente la capa de
transferencia de calor para prevenir la transmisión de calor térmico.
Un material ejemplar para la formación de la capa de retención de agua 30 es una mezcla 50lSO de poliéster/viscoso
20g/m2 , disponible de lantor BV en los Países Bajos.
Otro material ejemplar es una fibra de poliéster 30g/m2 recubierta de poliamida, disponible bajo el nombre de
ColbackTIol de Colbond N.V. en los Países Bajos.
También se pueden usar otros materiales que tienen propiedades similares, incluyendo fibras sintéticas y naturales,
tales como lana.
La capa de retención de líquido 30 puede ser recubierta o tratada de otro modo donde sea necesario para
proporcionar propiedades anti bacterianas u otras anti contaminación.
10084] La capa de retención de líqu ido 30 se puede fijar como un adhesivo a la placa 10.
Para su uso con aluminio y fibras Lantor, como se ha mencionado anteriormente, una capa de micra 2 de adhesivo
de poliuretano de dos componentes ha sido descubierta para proporcionar resultados excelentes.
En caso de existir como tal una capa fina, su efecto en la transferencia de calor es insignificante.
Además, se debería notar que la presencia de la capa de retención de liquido solo influye la transferencia de calor
de la placa 10 al flujo secundario B y no tiene ninguna influencia significativa para la conducción de calor en la placa
10 entre el canal primario 26 y secundario 28.
Las capas fibrosas descritas anteriormente se han descubierto como ideales para los fines de la producción, ya que
se pueden proporcionar como un laminado, que se puede formar en aletas y otras formas en un proceso continuo.
Otras capas de retención de líquido, tales como cemento Portland, también se pueden usar y, de hecho, se han
descubierto para proporcionar propiedades superiores, aunque aún, su producción es más compleja, ya que tienden
a rajarse o desconcharse si se aplica antes de formarse el elemento de intercambio térmico.
Sin embargo, se cree que otra superficie termina tal como el óxido de aluminio y puede ser adecuada para ellas,
para la provisión de la retención de agua y el efecto mecha requeridos.
¡0085J La operación del refrigerador de punto de condensación 52 se describe ahora, como está representada en la
Figura 4.
Un flujo de aire primario A entra en la entrada 34 a una temperatura T1 y fluye a través de los canales primarios 26.
El flujo A se conduce por un dispositivo de circulación 35.
El flujo A se enfría por transferencia de calor a la placa 10 a una temperatura T2 cerca de su punto de condensación.
En la salida del canal primario 26, el flujO primario enfriado A se divide para formar un flujO de producto enfriado C y
un flujo secundario B. El flujo de producto C se entrega mediante conductos apropiados allí donde se requiera el aire
enfriado.
El flujO secundario B se retorna a través de los canales secundarios 28.
Como el flujo secundario regresa, se calienta por transferencia de calor de la placa 10 y aumenta la humedad por
evaporación de la capa de retención de líquido 30.
En la salida del canal secundario 28, el flujo B habrá vuelvo a cerca de su temperatura original T1 pero estará
saturado casi al 100 %.
la diferencia en la entalpla entre los flujos A y B representa la cantidad del enfriamiento disponible para el flujo de
producto C.
¡0086] En la disposición de la Figura 4, cabe señalar Que el calor se puede conducir en ambas direcciones H, a
través de la placa 10 de un canal primario 26 a los canales secundarios 28 en ambos lados de los mismos.
El calor también se puede transferir en la dirección de flujo, lo que generalmente no se desea.
La presencia de aletas 14 reduce la transferencia de calor longitudinal, que se limita a las regiones separadoras 12.
¡0087) La Figura 5 muestra una representación esquemática de un deshumidificador 58, basado en el
intercambia dar térmico 20 de la presente invención.
Según la Figura S, el deshumidificador 58 comprende un intercambiador térmico 20, como se describe en relación
con la Figura 2.
El intercambiador térmico 20 comprende los canales primario y secundario 26, 28.
También se ha proporcionado un ventilador 64 y un aparato de aire acondicionado 60, que tiene un elemento de
enfriamiento 62.
El aparato de aire acondicionado 60 es un dispositivo generalmente convencional, que trabaja en un ciclo de
refrigeración.
El elemento de enfriamiento 62 forma parte de la bobina de evaporación del circuito de refrigeración.
Bajo el intercambiador térmico 20 se localiza una bandeja de goteo 66.
Baja el elemento de enfriamiento 62 se localiza una canaleta 68.
la canaleta 68 y la bandeja de goteo 66 se conectan a un drenaje 70.
Hay conexiones de flujO no mostradas en la Figura 5, dispuestas para conectar una salida del canal primario 26 para
transportar flujo de aire al elemento de enfriamiento 62 y para conectar el elemento de enfriamiento 62 de nuevo a
una entrada al canal secundario 28.
Tampoco se muestran las conexiones de flujO, que avanzan de una salida del canal secundario 28 al ventilador 64 y
del ventilador 64 a un espacio habitable 72.
10088] En el uso, el deshumidificador 58 funciona de la siguiente manera.
El ventilador 64 funciona para conducir el aire a través del canal secundario 28 y entregarlo al espacio habitable 72.
El aire se extrae de los alrededores a través del canal primario 26 y sobre el elemento de enfriamiento 62.
El aire que entra en el deshumidificador 58 por la entrada del canal primario 26 tiene una temperatura T1 y una
humedad relativa de cerca del 100 %.
Este se pre-enfría, ya que pasa a través del canal primario 26 por transferencia de calor al canal secundario 28, la
transferencia de calor se posiciona a lo largo de las placas 10.
Como se enfría, la humedad presente en el aire se condensa y se recoge en las aletas 14, las ranuras 16 entre las
aletas permiten que el agua condensada drene a la bandeja de goteo 66 donde este se recoge.
Para ayudar a la recopilación del condensado, las aletas 14, especialmente, en el canal primario se pueden
proporcionar con un recubrimiento apropiado para fomentar la mecha o drenaje de agua.
¡0089] Al abandonar el canal primario, el aire tendrá una temperatura T2, que permanece por debajo de T1.
la humedad relativa será del 100 %.
luego, el aire pasa sobre el elemento de enfriamiento 62, donde este cambia calor con el refrigerante del aparato de
aire acondicionado 60.
El aire se enfría para una temperatura todavía más baja T3.
Durante el otro enfriamiento mediante el elemento de enfriamiento 62, el aire sigue la linea de ruta de saturación de
humedad 100 % y, además, se condensa el agua.
Este agua se recoge en la canaleta 68 y junto con el agua del colector de goteo 66 se pasa al drenaje 70.
Como el aire enfriado deja el elemento de enfriamiento 62, retoma al intercambiador térmico 20 y pasa a través del
canal secundario 28.
Como el aire pasa a través del canal secundario 28, se calienta por transferencia de calor con el aire que fluye en el
canal primario 26.
La eficiencia del intercambio térmico es de tal manera que, en la salida del canal secundario 28, el aire habrá
logrado sustancialmente su temperatura inicial T1.
Sin embargo, habrá perdido humedad significativa y tendrá una humedad relativa muy inferior a la del aire ambiente.
(0090J l a Figura 6 muestra una vista en perspectiva de un elemento de un intercambiador térmico l OO, según una
segunda forma de realización de la invención.
Según la Figura 6, se proporciona un separador 122 con aletas 114, que sale de dos de sus superficies.
Las áreas en cada lado del separador forman un canal primario 126 y un canal secundario 128.
A diferencia de la forma de realización de las Figuras 1 a 3, las aletas 114 del intercambiador térmico de la Figura 6
no son parte de una lámina metálica.
Las aletas 114 son bandas alargadas de material de conducción, introducidas individualmente en el separador 122.
Cada aleta 114 es continua y pasa a través del separador 122.
De esta manera, cada aleta 114 se introduce en el separador 122, de manera que sobresale por los canales
primarios y secundarios.
Como se puede observar en la Figura 6, las aletas 114 están dispuestas en grupos de aletas 114 A -E que
corresponden con el espaciado de las posiciones de las formas de realización precedentes.
Por supuesto, también son posibles otras variaciones de estas posiciones.
Además, mientras las bandas planas están representadas, la referencia a las aletas se destina también para incluir
formas más complejas, incluyendo formas de perfil aerodinámico, barras, tubos y similares.
El intercambiador térmico 100 de la Figura 6 también puede ser el incorporado en dispositivos tales como el
refrigerador de punto de condensación de la Figura 4 o el deshumidificador de la Figura 5.
10091) La Figura 7A a 7C muestra pasos de un primer método de producción de un intercambiador térmico 100,
según la segunda forma de realización de la invención.
Según la Figura 7A, allí se muestra un suministro 102 de hoja de aluminio 104.
La hoja 104 se alimenta para un despedazador 106, que produce una pluralidad de bandas separadas 108 con un
ancho c.
En adelante, nos referimos a esta dimensión como cuerda c.
Una primera fila 112 de bandas 108 distanciadas en lineas paralelas está fijada abajo en un dispositivo de sujeción
(no mostrado).
Cada banda 108 está distanciada de su contigua por una distancia que corresponde a cuatro veces la cuerda c.
Una pluralidad de perlas 110 de material plástico se extrude sobre las bandas 108 con una relación generalmente
ortogonal.
Las perlas 110 se pueden extrudir de boquillas de extrusión generalmente conocidas en la técnica, que aqu¡ no se
han descrito.
10092] La Figura 7B muestra un paso posterior en el método de producción del intercambiador térmico 100.
Después de la extrusión de las perlas 110, una segunda fila 116 de bandas 108, se fija debajo de las perlas 110.
Las bandas 108 en la segunda fila 116 se sitúan en paralelo a las bandas 108 en la primera fila 112, pero se
empalman con respecto a las bandas 108 de la primera fila 112 por dos veces la cuerda c.
Luego además, las capas alternas de perlas 110 y bandas 108 se aplican una sobre otra para desarrollar una
estructura tridimensional.
10093] La Figura 7C muestra el intercambiador térmico 100 completado.
Ya que cada capa de perlas 110 se extrude en forma fundida por debajo de las capas, se establece un contacto
directo con las perlas 110 por debajo de la capa.
De esta manera, se produce un separador continuo 122 con aletas 114A-E, que salen de cada superficie.
A diferencia del elemento de intercambiador térmico representado en la figura 6, el intercambiador térmico 100 de la
figura 7C comprende una pluralidad de canales primarios y secundarios 126,128 por lo cual las aletas 114A-E son
continuas a través de todos los canales.
Como será entendido por la persona experta, se pueden practicar numerosas variaciones en la producción del
intercambiador térmico 100.
Como en las formas de realización precedentes, las bandas 108 se pueden formar de cualquier otro material
conductor de calor adecuado, incluyendo cobre o materiales compuestos.
Las ba ndas 108 también pueden ser provistas de recubrimientos o revestimientos adecuados para mejorar su
rendimiento, en particular, capas retentivas de agua.
Además, mientras las perlas 110 y espaciadores 122 parecen ser generalmente rectos, también pueden formar una
pared en forma de curva u onda , para mejorar la fuerza de la estructura.
10094J l as figuras 8A a 8E muestran pasos de un segundo método de producción del intercambiador térmico, según
la segunda forma de realización.
Según la Figura 8A, se proporciona un molde 130 que incluye una mitad superior 132 y una mitad inferior 134.
Las mitades superiores e inferiores 132, 134 son generalmente complementarias en forma y han escalonado
superficies 136A-E que van en dirección primaria y hendiduras longitudinales 138 que van en dirección secundaria,
generalmente perpendicular a la dirección primaria
10095] En la figura 8B, una pluralidad de bandas de aluminio 108 está colocada sobre las superficies escalonadas
136 A-E de la mitad del molde inferior 134.
Las bandas 108 se pueden producir por un dispositivo, tal como el despedazador 106 de la figura 7A o se pueden
suministrar directamente como bandas de pre corte.
También es posible que una placa se corte en bandas 108 por acción del molde 130 o una prensa apropiada.
10096] En la figura 8C la mitad del molde superior 132 se coloca sobre la mitad de molde inferior 134 para cerrar el
molde 130.
Un material plástico 140 fundido se inyecta en las hendiduras 138, según técnicas convencionales de moldeado por
inyección.
10097) En la Figura 80, en el enfriamiento del material plástico, se abre el molde 130.
El {0099) en la Figura 80, en el enfriamiento det materiat ptástico, se abre el motde 130.
Se ha establecido el material plástico 140 para formar un elemento de intercambio térmico 142 en forma de una
rejilla generalmente rectangular con espaciadores 122, que tienen bandas 108 introducidas como aletas 114A-E.
10098] En ta figura 8E et etemento de intercambio térmico 142 se apila con otros etementos similares 142 para
formar un intercambiador térmico 100, que tiene canales primarios y secundarios 126, 128.
Se aplica el material de adhesivo adecuado 144 entre elementos adyacentes 142 para formar una estructura
unitaria.
la persona experta reconocerá fácilmente que se pueden usar técnicas de unión de alternativas.
En particular, los espaciadores 122 se pueden formar con el complementario usado superior e inferior.
En particular, los espaciadores 122 se pueden formar con superficies superiores e inferiores complementarias que
cooperan juntas (por ejemplo una lengüeta y una ranura).
las superficies complementarias pueden ser meramente para fines de alineación, pero también pueden servir para
conectar mecánicamente los elementos 142 con o sin adhesivo posterior.
Como se ha observado en relación a las formas de realización anteriores, los espaciadores no necesitan ser rectos,
pero pueden seguir alternativamente un camino curvado, ondulado o en zig-zag para aumentar la rigidez estructural
del intercambiador térmico final.
Además, mientras las bandas planas 108 están representadas, las aletas 114 A-G también pueden tener secciones
transversales alternativas, como se ha descrito anteriormente o pueden ser anguladas.
Asr, dentro del campo de la invención, las bandas 108 son anguladas en la región del canal primario 126, de forma
diferente al canal secundario 128.
De esta manera, se pueden aplicar diferentes regrmenes de flujo al intercambiador térmico 100, que incluyen el flujo
de contador y el flujo de cruce.
10099] Asr, la invención ha sido descrita por referencia para ciertas formas de realización mencionadas
anteriormente.
Se reconocerá que estas formas de realización son susceptibles de varias modificaciones y formas alternativas bien
conocidas por los expertos. En particular, la disposición del elemento de enfriamiento puede ser diferente al diset'io
esquemáticamente ilustrado de la Figura 5 y, además, los elementos de enfriamiento también pueden ser
proporcionados.
Además, aunque ilustrado como un refrigerador de punto de condensación y como un deshumidificador, el
intercambiador térmico de la presente invención se puede adaptar para usarlo en otros sistemas, donde sea
importante el intercambio térmico eficaz o la recuperación.
Además, aunque el intercambiador térmico ha sido descrito como una disposición apilada de placas generalmente
planas, cabe set'ialar que otras configuraciones pueden conseguir un efecto similar, por ejemplo, mediante la
laminación de la placa de intercambio térmico y espaciadores para formar un rollo o similar.
Claims (15)
- REIVINDICACIONES1. Intercambiador térmico (20) que comprende:un par de placas de conducción de calor (10) generalmente planas, dispuestas de forma distanciada, en relación generalmente paralela; elementos de blancos (22) que separan las placas (10) unas de otras y definen los canales de flujo primarios y secundarios (26, 28) entre las placas (10) para fluir en dirección primaria y dirección secundaria respectivamente;donde las placas en el canal primario (26) y el canal secundario (28) se dividen en aletas (14), las aletas (14) están separadas unas de otras en dirección primaria, caracterizado por el hecho de que las aletas (14) son compensadas de la placa (10) de forma perpendicular a la dirección primaria a una pluralidad de posiciones de compensación, el intercambiador térmico comprende una superficie de retención de agua (30) en las aletas (14), al menos, en el canal secundario (28) y una fuente de agua para la humidificación de las aletas (14) en el canal secundario (28).
-
- 2.
- Intercambiador térmico (20), según la reivindicación 1 donde las aletas (14) son compensadas, al menos, en cuatro posiciones de la placa (10), de forma perpendicular a la dirección primaria.
-
- 3.
- Intercambiador térmico (20), según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 2 donde las aletas (14) tienen una longitud de cuerda y están dispuestas en grupos de repetición, por lo cual las aletas (14) de cada grupo de repetición están empalmadas una con respecto a la otra en la dirección primaria y compensadas una de la otra en dirección perpendicular a la dirección primaria y, por lo cual, la separación de las aletas correspondiente (14) en grupos adyacentes en la dirección primaria corresponde a, al menos, tres veces la longitud de cuerda, más preferiblemente al menos cinco veces la longitud de cuerda.
-
- 4.
- Intercambiador térmico (20), según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, donde las aletas de compensación
(14) en cada canal (26, 28) se forman para tener cada una la misma longitud absoluta. - 5. Método de producción de un intercambiador térmico (20), según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, quecomprende: proporcionar una placa de conducción de calor, generalmente plana (10); formar la placa (10) en una pluralidad de aletas (14) unidas unas a otras y compensadas del plano de la placa(10) a una pluralidad de posiciones de compensación; aplicar bandas alargadas de material de blancos (22) a la placa (10) para formar una rejilla; repetir lo anterior para formar otras rejas; apilar las rejas para formar una pluralidad de canales de flujO primario y secundario (26, 28); proporcionar una superficie de retención de agua (30) en las aletas (14), al menos, en el canal secundario (28); y proporcionar una fuente de agua para la humidificación de las aletas (14) en el canal secundario (28).
-
- 6.
- Método, según la reivindicación 5, donde las aletas de conducción de calor (14) tienen una longitud de cuerda y están dispuestas en grupos de repetición, por lo cual, las aletas (14) de cada grupo de repetición están empalmadas una respecto a la otra en la dirección primaria y compensadas unas de las otras en dirección perpendicular a la dirección primaria y, por lo cual, la separación de las aletas correspondiente (14) en grupos adyacentes en la dirección primaria corresponde, al menos, a tres veces la longitud de cuerda.
-
- 7.
- Intercambiador térmico (100) que comprende: un canal de flujo primario (126) para el flujo en la dirección primaria un canal de flujo secundario (128) para el flujo en la dirección secundaria; un elemento de espaciado (122), que separa el canal de flujo primario del secundario; y
una pluralidad de aletas de conducción de calor (114), que se extiende a través del elemento de espaciado (122) y en el canal de flujO primario y secundario; (126,128) las aletas (114), al menos, en el canal primario (126) tienen una longitud de cuerda y están dispuestas en grupos de repetición, por lo cual, las aletas (114) de cada grupo de repetición están empalmadas unas con respecto a las otras en la dirección primaria y compensadas unas de otras en dirección perpendicular a la dirección primaria; caracterizado por el hecho de quela separación de las aletas correspondiente (1 14) en grupos adyacentes en la dirección primaria corresponde, al menos, a tres veces la longitud de cuerda y de que el intercambiador térmico (100) comprende una superficie de retención de agua (30) en las aletas (1 14), al menos, en el canal secundario (128) y una fuente de agua para la humidificación de las aletas (114) en el canal secundario (128). -
- 8.
- Intercambiador térmico (20,100), como se reivindica en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4 y 7, donde el elemento (22,122) o elementos (22,122) de espaciado comprenden material térmicamente aislante.
-
- 9.
- Un refrigerador vaporizable que comprende el intercambiador térmico (20,100), como se reivindica en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4 y 7 a 8.
-
- 10.
- Un deshumidificador, que comprende el intercambiador térmico (20,100), como se reivindica en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4 y 7 a 8 y que comprende, además, un elemento de enfriamiento (62), el deshumidificador está dispuesto para pasar un flujo de aire a través del canal primario (26,126) al elemento de enfriamiento y para devolver el aire enfriado del elemento de enfriamiento a través del canal secundario (28, 128).
-
- 11.
- Método de producción de un intercambiador térmico (100), según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 8 que
comprende, en ningún orden particular, los pasos de; proporcionar una pluralidad de bandas de material alargado conductor de calor; formar un elemento de espaciado (122) que separa un canal de flujo primario (126) para el flujo en dirección primaria y un canal de flujO segundario (128) para el flujO en dirección secundaria en el intercambiador térmico(100);incorporar dichas bandas de material alargado conductor de calor en el elemento de espaciado (122), de modo que cada banda alargada forma una aleta de conducción de calor (114), que se extiende a través del elemento de espaciado (122) y en los canales de flujo primarios y secundarios; proporcionar una superficie de retención de agua (30) en las aletas (114), al menos, el canal secundario (128); y proporcionar una fuente de agua para la humidificación de las aletas (114) en el canal secundario (128). -
- 12.
- Método de producción, según la reivindicación 11 donde el elemento de espaciado (122) que incorpora las bandas alargadas se forma proporcionando una primera capa de bandas alargadas espaciadas, sustancialmente paralelas de material de conducción de calor en un plano único; aplicación de bandas alargadas de material de blancos a la primera capa de bandas de conducción de calor, sustancialmente perpendiculares a las bandas de conducción de calor, para formar una rejilla; aplicación de una segunda capa de bandas de conducción de calor espaciadas, sustancialmente, paralelas en un plano único al material de blancos previamente aplicado; aplicación de bandas alargadas de material de blancos a la segunda capa de bandas de conducción de calor que coinciden con el material de blancos previamente aplicado.
-
- 13.
- Método de producción, según la reivindicación 11, donde está previsto un molde (130) que comprende una primera mitad (134) que tiene una pluralidad de plataformas sustancialmente paralelas distanciadas, sobre las que las bandas alargadas de material conductor de calor se pueden colocar, y hendiduras (138) que van sustancialmente perpendiculares a las plataformas; y una segunda mitad (132) complementaria a la primera mitad; y donde el elemento de espaciado (122), que incorpora las bandas alargadas se forma colocando las bandas alargadas de conducción de calor sobre las plataformas e inyectando un material adecuado en las hendiduras, para formar elementos de blancos; formando así una rej illa.
-
- 14.
- Método de producción, según la reivindicación 13, donde las plataformas están a diferentes alturas unas respecto a las otras, de manera que las bandas están compensadas unas de las otras en dirección perpendicular a la dirección primaria.
-
- 15.
- Un método, según cualquiera de las reivindicaciones 11 a 14, donde las aletas de conducción de calor (114) tienen una longitud de cuerda y están dispuestas en grupos de repetición , por lo cual las aletas (114) de cada grupo de repetición están empalmadas una con respecto a la otra en la dirección primaria y compensadas unas de otras en dirección perpendicular a la dirección primaria y, por lo cual, la separación de las aletas correspondiente (114) en grupos adyacentes en la dirección primaria corresponde, al menos, a tres veces la longitud de cuerda.
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---|---|---|---|
GBGB0622355.6A GB0622355D0 (en) | 2006-11-09 | 2006-11-09 | High efficiency heat exchanger and dehumidifier |
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WOPCT/NL2006/050332 | 2006-12-22 | ||
PCT/EP2007/062157 WO2008055981A1 (en) | 2006-11-09 | 2007-11-09 | High efficiency heat exchanger and dehumidifier |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2597811T3 true ES2597811T3 (es) | 2017-01-23 |
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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Families Citing this family (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2250446B1 (en) | 2008-01-25 | 2020-02-19 | Alliance for Sustainable Energy, LLC | Indirect evaporative cooler |
CN110220254A (zh) | 2010-05-25 | 2019-09-10 | 7Ac技术公司 | 使用液体干燥剂进行空气调节及其它处理的方法和系统 |
JP5607006B2 (ja) * | 2011-09-09 | 2014-10-15 | 三井海洋開発株式会社 | 流下液膜式熱交換器、吸収式冷凍機システム、及び船舶、洋上構造物、水中構造物 |
KR20130031114A (ko) | 2011-09-20 | 2013-03-28 | 현대자동차주식회사 | 차량용 헤드램프의 습기발생 방지 장치 |
NL2007827C2 (en) | 2011-11-21 | 2013-05-23 | Oxycom Beheer Bv | Heat exchange matrix. |
EP2639541B1 (en) | 2012-03-14 | 2017-04-26 | Alfa Laval Corporate AB | Flow-plate for heat transfer |
ES2755800T3 (es) | 2012-06-11 | 2020-04-23 | 7Ac Tech Inc | Métodos y sistemas para intercambiadores de calor turbulentos y resistentes a la corrosión |
US9207018B2 (en) * | 2012-06-15 | 2015-12-08 | Nexajoule, Inc. | Sub-wet bulb evaporative chiller system with multiple integrated subunits or chillers |
KR101423657B1 (ko) * | 2012-08-24 | 2014-07-25 | 주식회사 한국쿨러 | 열교환기용 핀 플레이트 |
CN108443996B (zh) | 2013-03-01 | 2021-04-20 | 7Ac技术公司 | 干燥剂空气调节方法和系统 |
US9140471B2 (en) | 2013-03-13 | 2015-09-22 | Alliance For Sustainable Energy, Llc | Indirect evaporative coolers with enhanced heat transfer |
US9140460B2 (en) | 2013-03-13 | 2015-09-22 | Alliance For Sustainable Energy, Llc | Control methods and systems for indirect evaporative coolers |
CN105121979B (zh) | 2013-03-14 | 2017-06-16 | 7Ac技术公司 | 用于微分体液体干燥剂空气调节的方法和系统 |
US9140396B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-09-22 | Water-Gen Ltd. | Dehumidification apparatus |
ES2759926T3 (es) | 2013-06-12 | 2020-05-12 | 7Ac Tech Inc | Sistema de aire acondicionado desecante líquido |
NL2011443C (en) * | 2013-09-13 | 2015-03-16 | Oxycom Beheer Bv | Water extracting device. |
CN105765309B (zh) * | 2013-11-19 | 2019-07-26 | 7Ac技术公司 | 用于湍流式耐腐蚀换热器的方法和系统 |
EP3120083B1 (en) | 2014-03-20 | 2020-07-01 | 7AC Technologies, Inc. | Rooftop liquid desiccant systems and methods |
US10094284B2 (en) | 2014-08-22 | 2018-10-09 | Mohawk Innovative Technology, Inc. | High effectiveness low pressure drop heat exchanger |
PT3191782T (pt) * | 2014-09-08 | 2021-02-04 | Seeley F F Nominees | Arrefecedor evaporativo indireto compacto |
WO2016081933A1 (en) | 2014-11-21 | 2016-05-26 | 7Ac Technologies, Inc. | Methods and systems for mini-split liquid desiccant air conditioning |
CN104696983B (zh) * | 2015-03-12 | 2017-05-17 | 山东旺泰科技有限公司 | 自支撑宽间隙换热元件 |
SE1550646A1 (sv) * | 2015-05-21 | 2016-11-22 | Hallberg Jörgen | Värmeväxlingsanordning |
NL2016458B1 (en) | 2016-03-18 | 2017-10-04 | Oxycom Beheer Bv | Smart dehumidifier. |
ITUA20162214A1 (it) * | 2016-04-01 | 2017-10-01 | Emerson Network Power Srl | Dispositivo evaporativo di scambio termico per il raffreddamento aria per impianti di condizionamento e climatizzazione per sale server e simili |
CN107796070A (zh) * | 2016-08-31 | 2018-03-13 | 杨坤 | 一种蒸发水的方法及装置 |
JP6794769B2 (ja) * | 2016-10-21 | 2020-12-02 | 富士通株式会社 | 情報処理装置 |
TWI637131B (zh) * | 2017-03-16 | 2018-10-01 | 國立交通大學 | 增強除濕效果的除濕裝置 |
WO2018236370A1 (en) * | 2017-06-21 | 2018-12-27 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | DEHUMIDIFIER CONDENSING UNIT FOR AN INKJET PRINTER |
EP3663677A4 (en) * | 2017-08-03 | 2020-07-22 | Mitsubishi Electric Corporation | HEAT EXCHANGER AND COOLING CYCLE DEVICE |
CN111448425A (zh) | 2017-11-01 | 2020-07-24 | 7Ac技术公司 | 用于液体干燥剂空调系统的储罐系统 |
CN111373202B (zh) | 2017-11-01 | 2021-11-26 | 艾默生环境优化技术有限公司 | 液体干燥剂空调系统中膜模块中液体干燥剂的均匀分布的方法和设备 |
IL255877B (en) | 2017-11-23 | 2019-12-31 | Dulberg Sharon | A device for extracting water from the air, and for drying the air using high energy and methods for its production |
US11022330B2 (en) | 2018-05-18 | 2021-06-01 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Three-way heat exchangers for liquid desiccant air-conditioning systems and methods of manufacture |
EP3860754A4 (en) | 2018-10-02 | 2022-06-15 | President and Fellows of Harvard College | HYDROPHOBIC BARRIER FOR CERAMIC INDIRECT evaporative cooling systems |
PT3657114T (pt) * | 2018-11-26 | 2021-07-07 | Alfa Laval Corp Ab | Placa de transferência de calor |
FR3078150B1 (fr) * | 2018-12-04 | 2021-01-15 | Valeo Systemes Thermiques | Echangeur de chaleur pour composant électrique et ensemble dudit échangeur et dudit composant |
US11287166B2 (en) | 2019-01-02 | 2022-03-29 | Johnson Controls Technology Company | Evaporative cooling system for an HVAC system |
USD914962S1 (en) * | 2019-07-29 | 2021-03-30 | Michael Slate | Humidification tray |
TWI736460B (zh) * | 2020-10-30 | 2021-08-11 | 華擎科技股份有限公司 | 散熱鰭片及散熱模組 |
Family Cites Families (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH231124A (de) | 1942-04-11 | 1944-02-29 | Bbc Brown Boveri & Cie | Wärmeaustauscher, insbesondere für den Wärmeaustausch zwischen zwei gasförmigen Medien. |
US3046639A (en) * | 1954-05-10 | 1962-07-31 | Helmut A Freyholdt | Method of making heat exchanger |
US2825210A (en) * | 1954-07-19 | 1958-03-04 | Clifford H Carr | Heat exchange apparatus |
CH561889A5 (es) * | 1973-04-13 | 1975-05-15 | Schrade Jean | |
SE383777B (sv) * | 1973-07-18 | 1976-03-29 | Munters Ab Carl | Sett och anordning for kylning av luft |
US4147210A (en) * | 1976-08-03 | 1979-04-03 | Pronko Vladimir G | Screen heat exchanger |
JPS57155087A (en) * | 1981-03-20 | 1982-09-25 | Hitachi Ltd | Manufacture of aluminum heat exchanger |
JPS5835387A (ja) * | 1981-08-26 | 1983-03-02 | Hitachi Ltd | 熱交換器 |
JPS58205094A (ja) * | 1982-05-26 | 1983-11-29 | Hitachi Ltd | 熱交換素子 |
US4544513A (en) * | 1983-04-15 | 1985-10-01 | Arvin Industries, Inc. | Combination direct and indirect evaporative media |
DE8330573U1 (de) * | 1983-10-25 | 1984-02-02 | Vereinigte Füllkörper-Fabriken GmbH & Co, 5412 Ransbach-Baumbach | Fuellkoerper fuer stoffaustauschkolonnen |
JPS61262593A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-20 | Showa Alum Corp | 熱交換器 |
DE8522627U1 (de) * | 1985-08-06 | 1985-09-19 | Röhm GmbH, 6100 Darmstadt | Plattenwärmetauscher |
JPS6256786A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-12 | Hitachi Ltd | 熱交換器 |
US4758385A (en) * | 1987-06-22 | 1988-07-19 | Norsaire Systems | Plate for evaporative heat exchanger and evaporative heat exchanger |
US4846266A (en) * | 1988-09-09 | 1989-07-11 | Norsaire Systems | Header assembly for plate-type evaporative heat exchangers |
JPH02238297A (ja) * | 1989-03-08 | 1990-09-20 | Nippondenso Co Ltd | 熱交換器の設計方法及び評価方法 |
US5349829A (en) * | 1992-05-21 | 1994-09-27 | Aoc, Inc. | Method and apparatus for evaporatively cooling gases and/or fluids |
US5315843A (en) * | 1992-08-13 | 1994-05-31 | Acma Limited | Evaporative air conditioner unit |
US5628363A (en) * | 1995-04-13 | 1997-05-13 | Alliedsignal Inc. | Composite continuous sheet fin heat exchanger |
US5655600A (en) * | 1995-06-05 | 1997-08-12 | Alliedsignal Inc. | Composite plate pin or ribbon heat exchanger |
US5816315A (en) * | 1995-09-13 | 1998-10-06 | Nautica Dehumidifiers, Inc. | Plate-type crossflow air-to-air heat exchanger having dual pass cooling |
DE69631111T2 (de) * | 1995-11-07 | 2004-08-26 | Kabushiki Kaisha Seibu Giken | Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen eines Fluidstromes und trocknende Gaskühlung |
AUPO126596A0 (en) * | 1996-07-26 | 1996-08-22 | Resmed Limited | A nasal mask and mask cushion therefor |
US6273183B1 (en) * | 1997-08-29 | 2001-08-14 | Long Manufacturing Ltd. | Heat exchanger turbulizers with interrupted convolutions |
WO2000031485A1 (en) | 1998-11-25 | 2000-06-02 | Alliedsignal Inc. | Counter-flow heat exchanger with integral manifolds and passage |
DE60135308D1 (de) * | 2000-02-23 | 2008-09-25 | Schlom Leslie | Wärmetauscher zum kühlen und zur verwendung im vorkühler der turbinenluft-aufbereitung |
FR2807828B1 (fr) * | 2000-04-17 | 2002-07-12 | Nordon Cryogenie Snc | Ailette ondulee a decalage partiel pour echangeur de chaleur a plaques et echangeur de chaleur a plaques correspondant |
DE10025486A1 (de) | 2000-05-23 | 2001-11-29 | Behr Gmbh & Co | Wärmeübertragerblock |
JP4422962B2 (ja) * | 2000-09-27 | 2010-03-03 | イダレックス テクノロジーズ インコーポレイテッド | 露点蒸発冷却器のための方法およびプレート装置 |
NL1018735C1 (nl) * | 2001-08-10 | 2003-02-11 | Forest Air B V | Enthalpie-uitwisselaar. |
NL1020483C1 (nl) | 2002-04-26 | 2003-10-28 | Oxycell Holding Bv | Warmtewisselaar en werkwijze voor het vervaardigen daarvan. |
NL1021812C1 (nl) | 2002-04-26 | 2003-10-28 | Oxycell Holding Bv | Dauwpuntskoeler. |
NL1022794C2 (nl) * | 2002-10-31 | 2004-09-06 | Oxycell Holding Bv | Werkwijze voor het vervaardigen van een warmtewisselaar, alsmede met de werkwijze verkregen warmtewisselaar. |
KR100504503B1 (ko) * | 2003-01-14 | 2005-08-01 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화시스템 |
NL1022799C2 (nl) | 2003-02-27 | 2004-08-30 | Oxycell Holding Bv | Dauwpuntskoeler met losneembare irrigatiemiddelen. |
WO2005019739A1 (en) | 2003-08-20 | 2005-03-03 | Oxycell Holding Bv | Heat exchange element |
GB0324348D0 (en) * | 2003-10-17 | 2003-11-19 | Oxycom Bv | Heat exchange laminate |
MY151856A (en) | 2005-12-22 | 2014-07-14 | Oxycom Beheer Bv | Evaporative cooling device |
WO2007089134A1 (en) | 2005-12-22 | 2007-08-09 | Oxycom Beheer B.V. | Heat exchanger and evaporation cooler |
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