ES2366139T3 - PROCEDURE TO PRODUCE A STEEL STRAP. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para la producción de un fleje de acero de baja carbonización, parcialmente estabilizado con Mn/Si y con colada de fleje, en donde se alimenta un caldo de acero desde un depósito de caldo entre al menos dos rodillos de colada, que se mueven con un fleje de acero y están refrigerados, y se solidifica sobre los rodillos de colada al menos parcialmente para formar el fleje de acero, caracterizado porque el caldo de acero presenta un contenido de azufre de entre 20 y 300 ppm y una proporción de Mn/Si >= 3,5 y, en funcionamiento normal, la fuerza de moldeo de fleje es de entre 2 y 50 kN/m.Procedure for the production of a low carbon steel strip, partially stabilized with Mn / Si and with strap casting, where a steel stock is fed from a stock tank between at least two casting rollers, which are moved with a steel strip and are refrigerated, and solidifies on the casting rollers at least partially to form the steel strip, characterized in that the steel broth has a sulfur content of between 20 and 300 ppm and a ratio of Mn / Si > = 3.5 and, in normal operation, the strapping molding force is between 2 and 50 kN / m.
Description
La invención se refiere a un procedimiento para la producción continua de un fleje de acero con al menos dos rodillos de colada y, dado el caso, placas laterales dispuestas lateralmente, en donde en funcionamiento entre los rodillos de colada y las placas laterales puede configurarse un depósito de colada, desde el cual puede alimentarse colada de acero líquida a los rodillos de colada. The invention relates to a process for the continuous production of a steel strip with at least two casting rollers and, if necessary, laterally arranged side plates, where in operation between the casting rollers and the side plates a configuration can be configured. casting tank, from which liquid steel casting can be fed to the casting rollers.
Antecedentes de la invención Background of the invention
Para la producción de un fleje de acero a partir de un caldo de acero de baja carbonización, parcialmente estabilizado con Mn/Si, el fleje de acero creado al aplicar el procedimiento de colada con dos cilindros conocido del estado de la técnica presenta múltiples grietas y defectos superficiales, con lo que se reduce claramente la calidad del fleje de acero creado. For the production of a steel strip from a low carbon steel broth, partially stabilized with Mn / Si, the steel strip created by applying the two-cylinder casting procedure known from the prior art has multiple cracks and surface defects, which clearly reduces the quality of the steel strip created.
De los documentos W003024644 y US200514304 es conocido evitar o al menos reducir grietas y defectos superficiales, por medio de que la composición de un caldo de acero se elija de tal modo que en el caldo de acero se produzcan oclusiones líquidas no metálicas que, durante la solidificación de la coquilla de acero, permanezcan líquidas y hagan posible, mediante la formación de una película líquida sobre la superficie de los rodillos de colada un flujo de calor homogéneo y con ello una acción refrigeradora homogénea. From documents W003024644 and US200514304 it is known to avoid or at least reduce cracks and surface defects, by means of which the composition of a steel broth is chosen such that non-metallic liquid occlusions occur in the steel broth during the solidification of the steel shell, remain liquid and make possible, through the formation of a liquid film on the surface of the casting rollers, a homogeneous heat flow and thereby a homogeneous cooling action.
En el funcionamiento de fusión industrial las proporciones de MnO/SiO2 realmente presentes en un caldo de acero parcialmente estabilizado con Mn/Si son, por motivos operativos, con frecuencia bastante menores que lo calculado teóricamente. La temperatura de fusión de las oclusiones no metálicas de caldos de acero parcialmente estabilizados con Mn/Si reacciona de forma muy sensible a variaciones de la composición de acero y a variaciones, ligadas a ello, de la proporción de MnO/SiO2 de su propia composición. Para cumplir con las normas metalúrgicas indicadas en el estado de la técnica, para la producción las oclusiones líquidas no metálicas, no puede partirse por lo tanto en el funcionamiento de fusión industrial de la base de que cada cubeta tratada presenta una composición que asegura la presencia de oclusiones líquidas no metálicas durante el proceso de colada. De este modo pueden producirse de nuevo grietas y defectos superficiales. In industrial fusion operation, the proportions of MnO / SiO2 actually present in a steel broth partially stabilized with Mn / Si are, for operational reasons, often quite less than theoretically calculated. The melting temperature of non-metallic occlusions of steel broths partially stabilized with Mn / Si reacts very sensitively to variations in the steel composition and to variations, linked to it, of the MnO / SiO2 ratio of its own composition. In order to comply with the metallurgical standards indicated in the state of the art, for the production of non-metallic liquid occlusions, it cannot therefore be split into the industrial fusion operation of the base that each treated cuvette has a composition that ensures the presence of non-metallic liquid occlusions during the casting process. In this way cracks and surface defects can occur again.
Se conocen otros procedimientos para la producción de caldos de acero de baja carbonización, parcialmente estabilizados con Mn/Si mediante fundidores de fleje fino, de los documentos EP 1038612 A1 y WO 2004/035247 A1. Other processes are known for the production of low carbonization steel broths, partially stabilized with Mn / Si by fine strap melters, of EP 1038612 A1 and WO 2004/035247 A1.
Tarea de la invención Task of the invention
La tarea de la presente invención consiste en evitar estos inconvenientes conocidos del estado de la técnica y en proporcionar un procedimiento para la producción de un fleje de acero, en gran medida libre de grietas y defectos superficiales, con superficie homogénea de un caldo de acero de baja carbonización, parcialmente estabilizado con Mn/Si. Con este procedimiento se pretende que la tolerancia de la temperatura de fusión de oclusiones no metálicas sea suficiente con respecto a desviaciones de un valor nominal de la composición de acero para, en el funcionamiento de fusión industrial asegurar, en cada cubeta tratada, la presencia de oclusiones líquidas no metálicas durante el proceso de colada. The task of the present invention is to avoid these known drawbacks of the prior art and to provide a process for the production of a steel strip, largely free of cracks and surface defects, with a homogeneous surface of a steel broth of low carbonization, partially stabilized with Mn / Si. With this procedure it is intended that the tolerance of the melting temperature of non-metallic occlusions be sufficient with respect to deviations of a nominal value of the steel composition in order to ensure, in the industrial fusion operation, to ensure, in each cuvette treated, the presence of non-metallic liquid occlusions during the casting process.
Descripción detallada de la invención Detailed description of the invention
La tarea de la invención es resuelta conforme a la invención mediante un procedimiento en el que se trata un caldo de acero, con un contenido en Mn y Si en una determinada proporción y con un determinado contenido de azufre en funcionamiento normal, bajo la aplicación de una determinada fuerza de moldeo de fleje (roll separating force, RSF). The task of the invention is solved according to the invention by means of a process in which a steel broth is treated, with a content of Mn and Si in a certain proportion and with a certain sulfur content in normal operation, under the application of a certain strip molding force (roll separating force, RSF).
La invención se refiere por ello a un procedimiento para la producción de un fleje de acero de baja carbonización, parcialmente estabilizado con Mn/Si y con colada de fleje, en donde se alimenta un caldo de acero desde un depósito de caldo entre al menos dos rodillos de colada, que se mueven con un fleje de acero y están refrigerados, y se solidifica sobre los rodillos de colada al menos parcialmente para formar el fleje de acero, caracterizado porque el caldo de acero presenta un contenido de azufre de entre 20 y 300 ppm y una proporción de Mn/Si ≥ 3,5 y, en funcionamiento normal, la fuerza de moldeo de fleje es de entre 2 y 50 kN/m. The invention therefore relates to a process for the production of a low carbonized steel strip, partially stabilized with Mn / Si and with strap casting, where a steel broth is fed from a stock tank between at least two casting rollers, which move with a steel strip and are refrigerated, and solidify on the casting rollers at least partially to form the steel strip, characterized in that the steel broth has a sulfur content of between 20 and 300 ppm and a ratio of Mn / Si ≥ 3.5 and, in normal operation, the strapping molding force is between 2 and 50 kN / m.
Inesperadamente un fleje de acero producido de este modo está en gran medida libre de grietas y defectos superficiales y posee una superficie homogénea. Unexpectedly, a steel strip produced in this way is largely free of cracks and surface defects and has a homogeneous surface.
Por un fleje de acero de baja carbonización debe entenderse un fleje de acero en el que el contenido de carbono es inferior al 0,1% del peso. A low carbonization steel strip should be understood as a steel strip in which the carbon content is less than 0.1% of the weight.
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Mediante la composición conforme a la invención del caldo de acero se garantiza una baja temperatura de fusión de las oclusiones no metálicas. La baja temperatura de fusión conduce a que las oclusiones no metálicas en el caso del proceso de colada, durante la solidificación de la coquilla de acero sobre los rodillos de colada, se presenten en estado líquido. Mediante la ampliación del margen de composición en el que se presentan oclusiones no metálicas en el sistema multifásico, aumenta la tolerancia de la temperatura de fusión de oclusiones no metálicas frente a desviaciones de un valor nominal de la composición de acero. Este margen de composición ampliado garantiza que el caldo de acero presente una composición, que durante el proceso de colada garantice oclusiones no metálicas líquidas, incluso si en el funcionamiento de fusión industrial no se cumple exactamente el valor nominal para una determinada composición. A low melting temperature of non-metallic occlusions is guaranteed by the composition according to the invention of the steel broth. The low melting temperature leads to non-metallic occlusions in the case of the casting process, during solidification of the steel shell on the casting rollers, being presented in a liquid state. By broadening the composition margin in which non-metallic occlusions occur in the multiphase system, the tolerance of the melting temperature of non-metallic occlusions against deviations of a nominal value of the steel composition increases. This extended composition margin ensures that the steel broth has a composition that guarantees liquid non-metallic occlusions during the casting process, even if the nominal value for a given composition is not met in the industrial fusion operation.
En el curso de la preparación de acero aparecen en un caldo de acero oclusiones no metálicas de tipo oxídico o sulfídico. Los componentes principales de las oclusiones no metálicas, en el caso de caldos de acero parcialmente estabilizados con Mn/Si, son MnO y SiO2. In the course of the preparation of steel, non-metallic occlusions of the oxidic or sulfide type appear in a steel broth. The main components of non-metallic occlusions, in the case of steel broths partially stabilized with Mn / Si, are MnO and SiO2.
Mediante el ajuste conforme a la invención del contenido de azufre a valores de entre 20 y 300 ppm y de la proporción de Mn/Si a valores ≥ 3,5, se consigue que las oclusiones no metálicas se compongan principalmente de un sistema multifásico con los componentes principales MnO-SiO2-MnS. Si el porcentaje de MnS en este sistema multifásico es inferior al 37% en peso de MnS, la temperatura de fusión del sistema multifásico es inferior a la temperatura de fusión de un sistema multifásico formado por los componentes MnO y SiO2. El sistema trifásico MnOSiO2-MnS presenta un eutéctico ternario aproximadamente a 1.130 ºC. By adjusting the sulfur content according to the invention to values between 20 and 300 ppm and the ratio of Mn / Si to values ≥ 3.5, it is achieved that non-metallic occlusions are mainly composed of a multiphase system with main components MnO-SiO2-MnS. If the percentage of MnS in this multiphase system is less than 37% by weight of MnS, the melting temperature of the multiphase system is lower than the melting temperature of a multiphase system formed by the components MnO and SiO2. The three-phase MnOSiO2-MnS system has a ternary eutectic at approximately 1,130 ° C.
El modelado del sistema trifásico MnO-SiO2-MnS en la figura 1 muestra que el margen líquido toca el sistema marginal binario MnO-SiO2 a su temperatura eutéctica de 1.251 ºC en el punto eutéctico y se amplía, en su transición a un sistema trifásico, con contenido de MnS en aumento. A temperaturas inferiores se ha elevado el margen líquido del sistema marginal y ya sólo existe a partir de determinados contenidos mínimos de MnS. The modeling of the three-phase system MnO-SiO2-MnS in Figure 1 shows that the liquid margin touches the binary marginal system MnO-SiO2 at its eutectic temperature of 1,251 ° C at the eutectic point and expands, in its transition to a three-phase system, with increasing MnS content. At lower temperatures the liquid margin of the marginal system has been raised and already exists only from certain minimum MnS contents.
Los puntos de funcionamiento normales al mismo tiempo que una temperatura de fusión menor de las oclusiones no metálicas y una tolerancia de la temperatura de fusión, suficiente en el funcionamiento de fusión industrial, con relación a oscilaciones en el contenido de MnS están situados, en el caso de composición conforme a la invención del caldo de acero, aproximadamente en un 15% en peso de MnS. The normal operating points at the same time as a lower melting temperature of non-metallic occlusions and a sufficient melting temperature tolerance in industrial melting operation, relative to oscillations in the MnS content are located, in the case of composition according to the invention of the steel broth, approximately 15% by weight of MnS.
La simulación de las proporciones de solidificación en una instalación de colada de fleje fino, con ayuda de ensayos de inmersión en el caso de ajustes correspondientes a colada de fleje de gas inerte, tiempo de contacto y sobrecalentamiento, con contenidos de azufre del caldo de acero de entre 150 y 500 ppm, ha dado como resultado unos contenidos promedio de MnS en las oclusiones no metálicas líquidas de entre el 7% y el 40% del peso. Contenidos de azufre superiores de caldos de acero parcialmente estabilizados de Mn/Si conduce a mayores contenidos de MnS de las oclusiones no metálicas. The simulation of the solidification ratios in a fine strap casting installation, with the help of immersion tests in the case of adjustments corresponding to inert gas strap casting, contact time and overheating, with sulfur contents of the steel broth between 150 and 500 ppm, it has resulted in average MnS contents in liquid nonmetallic occlusions between 7% and 40% of the weight. Superior sulfur contents of partially stabilized Mn / Si steel broths lead to higher MnS contents of non-metallic occlusions.
La figura 2 muestra la influencia del contenido de azufre de un caldo de acero de baja carbonización, parcialmente estabilizado con Mn/Si (0,05% en peso de C; 0,7% en peso de Mn; 0,2% en peso de Si) con una proporción de Mn/Si de ≥ 3,5 sobre la tendencia a agrietarse, expresado mediante la frecuencia de grietas o mediante la anchura del intervalo de fusión del caldo de acero, sobre la composición de oclusiones no metálicas y sobre las temperaturas de fusión (temperaturas de líquido) de las oclusiones no metálicas. Los datos de medición en la figura 2 se han obtenido de los ensayos de inmersión citados anteriormente. Figure 2 shows the influence of the sulfur content of a low carbon steel broth, partially stabilized with Mn / Si (0.05% by weight of C; 0.7% by weight of Mn; 0.2% by weight Si) with a Mn / Si ratio of ≥ 3.5 on the tendency to crack, expressed by the frequency of cracks or by the width of the melting range of the steel broth, on the non-metallic occlusion composition and on the melting temperatures (liquid temperatures) of non-metallic occlusions. The measurement data in Figure 2 have been obtained from the immersion tests mentioned above.
Por debajo de un contenido de azufre del caldo, que conduce a un contenido de MnS de las oclusiones no metálicas que se corresponde con el eutéctico ternario a unos 1.130 ºC, desciende la temperatura de fusión de las oclusiones no metálicas conforme aumenta el contenido de azufre. Below a sulfur content of the broth, which leads to an MnS content of the non-metallic occlusions that corresponds to the ternary eutectic at about 1,130 ° C, the melting temperature of the non-metallic occlusions decreases as the sulfur content increases .
Por encima del contenido de azufre del caldo, que conduce a un contenido de MnS de las oclusiones no metálicas que se corresponde con el eutéctico ternario a unos 1.130 ºC, aumentan las temperaturas de fusión de las oclusiones no metálicas así como la frecuencia de grietas. Above the sulfur content of the broth, which leads to an MnS content of the non-metallic occlusions corresponding to the ternary eutectic at about 1,130 ° C, the melting temperatures of the non-metallic occlusions as well as the frequency of cracks increase.
La anchura del intervalo de fusión aumenta hasta un contenido de azufre de aproximadamente 300 ppm y después permanece casi constante. The width of the melting range increases to a sulfur content of approximately 300 ppm and then remains almost constant.
En la figura 2 se ha representado el comportamiento en sentidos opuestos de una tendencia en aumento a grietas en caliente y de una temperatura de fusión en descenso de las oclusiones no metálicas. De la figura 2 puede deducirse de este modo el contenido de azufre recomendado conforme a la invención, con el que se alcanzan unas temperaturas de fusión suficientemente bajas de las oclusiones no metálicas y al mismo tiempo una tendencia soportable a grietas en caliente. La presencia de azufre en una aleación de acero conduce a una ampliación del margen bifásico sólido/líquido, es decir del intervalo de fusión, de la aleación de acero al mismo tiempo que un descenso de su temperatura de sólido, con lo que se amplía el margen de temperatura de la producción de grietas en caliente entre Liquid Impenetration Temperature LIT y zero ductility temperature ZDT. Figure 2 shows the behavior in opposite directions of a tendency to increase in hot cracks and a melting temperature of decreasing non-metallic occlusions. From Figure 2, the recommended sulfur content according to the invention can be deduced in this way, with which sufficiently low melting temperatures of non-metallic occlusions are achieved and at the same time a tendency bearable to hot cracks. The presence of sulfur in a steel alloy leads to an expansion of the solid / liquid biphasic margin, that is to say the melting range, of the steel alloy at the same time as a decrease in its solid temperature, thereby extending the Temperature range of hot crack production between Liquid Impenetration Temperature LIT and zero ductility temperature ZDT.
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Hasta un contenido de azufre de 300 ppm en el caldo de acero, aumenta la anchura del margen bifásico casi linealmente hasta unos 45 ºC. A partir de este contenido de azufre permanece casi constante la anchura del margen bifásico mediante precipitación de MnS en el curso de la solidificación, con un contenido de azufre en aumento. Estas precipitaciones de MnS se depositan en forma sólida sobre las superficies de cilindros de colada e impiden, a causa de ello, un flujo de calor homogéneo o una acción refrigeradora homogénea, con lo que se favorece la formación de defectos superficiales y grietas. Un contenido de azufre en aumento del caldo de acero conduce a cantidades crecientes de precipitaciones de MnS y, de este modo, a un aumento de defectos superficiales y grietas. Up to a sulfur content of 300 ppm in the steel broth, the width of the two-phase margin increases almost linearly to about 45 ° C. From this sulfur content, the width of the two-phase margin remains almost constant by precipitation of MnS in the course of solidification, with an increasing sulfur content. These precipitations of MnS are deposited in solid form on the surfaces of casting cylinders and prevent, because of this, a homogeneous heat flow or a homogeneous cooling action, which favors the formation of surface defects and cracks. An increasing sulfur content of the steel broth leads to increasing amounts of MnS precipitation and, thus, an increase in surface defects and cracks.
Por ello el contenido de azufre máximo está limitado conforme a la invención a 300 ppm. Therefore, the maximum sulfur content is limited according to the invention to 300 ppm.
En el caso de un contenido de azufre del caldo de acero inferior a 20 ppm, el descenso de la temperatura de fusión de las oclusiones no metálicas líquidas con relación a sistemas multifásicos formados por los componentes principales MnO y SiO2 no es suficientemente grande para asegurar la presencia de oclusiones no metálicas líquidas durante el proceso de colada, durante la solidificación de la coquilla de acero sobre los rodillos de colada. In the case of a sulfur content of the steel broth below 20 ppm, the decrease in the melting temperature of liquid non-metallic occlusions in relation to multiphase systems formed by the main components MnO and SiO2 is not large enough to ensure presence of liquid non-metallic occlusions during the casting process, during the solidification of the steel shell on the casting rollers.
Aparte de esto, en el caso de un contenido de azufre inferior a 20 ppm, la anchura del margen de composición en la que se presentan oclusiones no metálicas líquidas en el sistema multifásico no es suficientemente grande para, en el funcionamiento de fusión industrial, asegurar una tolerancia suficiente con relación a desviaciones respecto a un valor nominal de la composición de acero. Apart from this, in the case of a sulfur content of less than 20 ppm, the width of the compositional margin in which liquid non-metallic occlusions occur in the multiphase system is not large enough to ensure, in the industrial fusion operation, ensure a sufficient tolerance in relation to deviations from a nominal value of the steel composition.
De forma preferida el contenido de azufre es como mínimo de 50 ppm, de forma especial preferida de al menos 70 ppm. El límite superior del contenido de azufre es de forma preferida de 250 ppm, de forma especialmente preferida de 200 ppm. Preferably, the sulfur content is at least 50 ppm, especially preferably at least 70 ppm. The upper limit of the sulfur content is preferably 250 ppm, especially preferably 200 ppm.
El contenido de azufre del caldo de acero puede llevarse al nivel deseado mediante desulfuración o mediante adición controlada de azufre o bien de compuestos sulfurosos. The sulfur content of the steel broth can be brought to the desired level by desulfurization or by controlled addition of sulfur or sulfur compounds.
En el caso de una proporción de Mn/Si inferior a 3,5 en el caldo de acero no se forma ningún sistema multifásico a partir de los componentes principales MnO-SiO2-MnS con un descenso de la temperatura de fusión de las oclusiones no metálicas líquidas, con relación a un sistema multifásico formado por los componentes principales MnO y SiO2, hasta valores por debajo de la temperatura de fusión de la mezcla de acero. Por ello la proporción de Mn/Si debe ser conforme a la invención mayor que o igual a 3,5. In the case of a ratio of Mn / Si of less than 3.5 in the steel broth, no multiphase system is formed from the main components MnO-SiO2-MnS with a decrease in the melting temperature of non-metallic occlusions liquid, in relation to a multiphase system formed by the main components MnO and SiO2, up to values below the melting temperature of the steel mixture. Therefore, the proportion of Mn / Si must be according to the invention greater than or equal to 3.5.
La fuerza de moldeo de fleje es la fuerza con la que los rodillos de colada se presionan mutuamente durante el proceso de colada, normalizada a la anchura del fleje de acero. La fuerza de moldeo de fleje tiene influencia en la presencia de grietas y defectos superficiales de un fleje de acero con colada de fleje. The strapping molding force is the force with which the casting rollers press each other during the casting process, normalized to the width of the steel strip. The strapping molding force has an influence on the presence of cracks and surface defects of a steel strip with strap casting.
Cuanto mayor sea la fuerza de moldeo de fleje más faltas de homogeneidad de temperatura se producen en el “kissing point” de las coquillas de acero. Las faltas de homogeneidad de temperatura de esta clase conducen a un enfriamiento irregular del fleje de acero, cuyo resultado pueden ser grietas superficiales. Adicionalmente se producen a causa de fuerzas de moldeo de fleje elevadas tensiones en el fleje de acero con colada de fleje, que también pueden conducir a grietas y peores características mecánicas. The higher the molding force of the strapping, the more temperature homogeneity lacks occur in the “kissing point” of the steel shells. The lack of temperature homogeneity of this class leads to irregular cooling of the steel strip, the result of which may be surface cracks. Additionally, high stresses in the steel strip with strap casting, which can also lead to cracks and worse mechanical characteristics, are caused by high strapping molding forces.
La aplicación de una fuerza de moldeo de fleje inferior evita estos problemas y ofrece además la ventaja de que el esfuerzo mecánico sobre los aparatos de colada es menor. Sin embargo, la elección de una menor fuerza de moldeo de fleje puede influir negativamente en la estabilidad del proceso de colada, ya que en el caso de fuerza de moldeo de fleje menor existe el riesgo de que las coquillas metálicas solidificadas sobre los rodillos de colada, a causa de faltas de homogeneidad durante la solidificación, se compriman entre sí de forma insuficiente y el fleje de acero se agriete a causa de su propio peso, de que las coquillas de acero permanezcan pegadas parcialmente o en toda su anchura sobre el rodillo de colada y de que se produzcan desgarros de la coquilla de acero. The application of a lower strap molding force avoids these problems and also offers the advantage that the mechanical stress on the casting apparatus is less. However, the choice of a lower strip molding force can have a negative influence on the stability of the casting process, since in the case of a smaller strip molding force there is a risk that the solidified metal shells on the casting rollers Because of the lack of homogeneity during solidification, they are insufficiently compressed together and the steel strip cracks due to its own weight, that the steel shells remain partially or fully glued on the roller. casting and tearing of the steel shell.
En el procedimiento según el estado de la técnica el valor de la fuerza de separación de rodillos en funcionamiento normal es de entre 5 y 250 kN/m. In the process according to the state of the art the value of the separation force of rollers in normal operation is between 5 and 250 kN / m.
Conforme a la invención la fuerza de moldeo de fleje es inferior a 50 kN/m. Debido a que la composición conforme a la invención del caldo de acero, a causa de asegurar la aparición de oclusiones no metálicas líquidas, minimiza la presencia de faltas de homogeneidad durante la solidificación de las coquillas de acero, puede aplicarse una fuerza de moldeo de fleje reducida de esta clase sin peligro para la estabilidad del proceso de colada. According to the invention, the strip molding force is less than 50 kN / m. Because the composition according to the invention of the steel broth, because of ensuring the appearance of liquid non-metallic occlusions, minimizes the presence of homogeneity faults during solidification of the steel shells, a strapping molding force can be applied Reduced in this class without danger to the stability of the casting process.
La frecuencia de grietas aumenta conforme crece la fuerza de moldeo de fleje. Si se aplican fuerzas de moldeo de fleje superiores a 50 kN/m no puede asegurarse la producción de una superficie del fleje de acero homogénea, en gran medida libre de grietas y defectos superficiales. The frequency of cracks increases as the strapping molding force increases. If strip molding forces greater than 50 kN / m are applied, the production of a homogeneous steel strip surface, largely free of cracks and surface defects, cannot be assured.
Conforme a la invención el límite inferior para la fuerza de moldeo de fleje es de 2 kN/m. Por debajo de este valor no se garantiza ninguna estabilidad suficiente del proceso de colada. According to the invention the lower limit for the strapping molding force is 2 kN / m. Below this value no sufficient stability of the casting process is guaranteed.
De forma preferida la fuerza de moldeo de fleje es de al menos 5 kN/m. Su límite superior es de forma preferida inferior a 30 kN/m. Preferably, the strip molding force is at least 5 kN / m. Its upper limit is preferably less than 30 kN / m.
5 Los valores indicados para la fuerza de moldeo de fleje se refieren al funcionamiento normal estacionario de una instalación de colada, pero no a las condiciones durante la puesta en marcha de la instalación o en el caso de efectos de carga extraordinarios temporales. 5 The values indicated for the strapping molding force refer to the normal stationary operation of a casting installation, but not to the conditions during commissioning of the installation or in the case of temporary extraordinary loading effects.
Según otra forma de ejecución preferida del procedimiento conforme a la invención, las oclusiones no metálicas del caldo de acero presentan un porcentaje de masa de Al2O3, que es inferior al 45% del peso. El sistema multifásico 10 que se forma con los componentes principales MnO-SiO2-MnS-Al2O3 posee una temperatura de fusión, que es inferior a la temperatura de fusión de un sistema multifásico formado por los componentes principales MnO y SiO2. Aparte de esto el margen de composición en el que se presentan oclusiones no metálicas líquidas, en el sistema multifásico con los componentes principales MnO-SiO2-MnS-Al2O3 es más ancho que en el sistema multifásico formado por los componentes principales MnO y SiO2. El contenido de Al2O3 se ajusta mediante la elección de los According to another preferred embodiment of the process according to the invention, the non-metallic occlusions of the steel broth have a mass percentage of Al 2 O 3, which is less than 45% of the weight. The multiphase system 10 that is formed with the main components MnO-SiO2-MnS-Al2O3 has a melting temperature, which is lower than the melting temperature of a multiphase system formed by the main components MnO and SiO2. Apart from this the compositional margin in which non-metallic liquid occlusions occur, in the multiphase system with the main components MnO-SiO2-MnS-Al2O3 is wider than in the multiphase system formed by the main components MnO and SiO2. The content of Al2O3 is adjusted by choosing the
15 insumos para producir el caldo de acero o, dado el caso, mediante la adición específica de Al o compuestos de Al. 15 inputs to produce the steel broth or, if necessary, by the specific addition of Al or Al compounds.
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