AT504225B1 - METHOD FOR PRODUCING A STEEL STRIP - Google Patents
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- AT504225B1 AT504225B1 AT0159306A AT15932006A AT504225B1 AT 504225 B1 AT504225 B1 AT 504225B1 AT 0159306 A AT0159306 A AT 0159306A AT 15932006 A AT15932006 A AT 15932006A AT 504225 B1 AT504225 B1 AT 504225B1
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Description
2 AT 504 225 B12 AT 504 225 B1
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung eines Stahlbandes mit mindestens zwei Gießrollen und gegebenenfalls seitlich angeordneten Seitenplatten, wobei im Betrieb zwischen den Gießwalzen und den Seitenplatten ein Gießreservoir ausbildbar ist, aus welchem flüssige Stahlschmelze an die Gießrollen aufgebbar ist.The invention relates to a method for the continuous production of a steel strip having at least two casting rolls and optionally laterally arranged side plates, wherein in operation between the casting rolls and the side plates, a pouring reservoir can be formed, from which molten steel melt can be applied to the casting rolls.
Hintergrund der ErfindungBackground of the invention
Bei der Herstellung eines Stahlbandes aus einer niedriggekohlten, Mn/Si-teilberuhigten Stahlschmelze weist das erzeugte Stahlband bei Anwendung des aus dem Stand der Technik bekannten Zweiwalzen-Gießverfahrens vielfach Risse und Oberflächendefekte auf, wodurch die Qualität des erzeugten Stahlbandes deutlich gemindert wird.When producing a steel strip from a low carbon, Mn / Si partially annealed molten steel, the produced steel strip often has cracks and surface defects when using the two-roll casting method known from the prior art, whereby the quality of the produced steel strip is significantly reduced.
Aus WO03024644 und US2005145304 ist bekannt, Risse und Oberflächendefekte dadurch zu vermeiden oder zumindest zu vermindern, dass die Zusammensetzung einer Stahlschmelze so gewählt wird, dass in der Stahlschmelze flüssige nichtmetallische Einschlüsse entstehen, welche bei der Erstarrung der Stahlschale flüssig bleiben und durch die Bildung eines flüssigen Films auf der Oberfläche der Gießrollen einen homogenen Wärmefluss und damit eine homogene Kühlwirkung ermöglichen.From WO03024644 and US2005145304 it is known to avoid or at least reduce cracks and surface defects in that the composition of a molten steel is selected such that liquid nonmetallic inclusions are formed in the molten steel which remain liquid during the solidification of the steel shell and through the formation of a liquid Films on the surface of the casting rolls allow a homogeneous heat flow and thus a homogeneous cooling effect.
Im industriellen Schmelzbetrieb sind die in einer Mn/Si-teilberuhigten Stahlschmelze tatsächlich vorliegenden MnO/Si02-Verhältnisse aus operativen Gründen oft wesentlich geringer als theoretisch errechnet. Die Schmelztemperatur der nichtmetallischen Einschlüsse Mn/Si-teilberuhigter Stahlschmelzen reagiert sehr empfindlich auf Änderungen der Stahlzusammensetzung und damit verbundenen Änderungen des MnO/Si02-Verhältnisses ihrer eigenen Zusammensetzung. Bei Beachtung der im Stand der Technik angegebenen metallurgischen Regeln zur Herstellung der flüssigen nichtmetallische Einschlüsse kann daher im industriellen Schmelzbetrieb nicht davon ausgegangen werden, dass jede behandelte Pfanne eine Zusammensetzung aufweist, welche das Vorhandensein flüssiger nichtmetallischer Einschlüsse beim Gießprozess sicherstellt. Somit können wieder Risse und Oberflächendefekte entstehen.In industrial smelting operation, the MnO / SiO 2 ratios actually present in a Mn / Si partially annealed molten steel are often much lower than theoretically calculated for operational reasons. The melting temperature of the non-metallic inclusions of Mn / Si partially annealed steel melts is very sensitive to changes in the steel composition and related changes in the MnO / SiO 2 ratio of its own composition. In view of the metallurgical rules for producing the liquid non-metallic inclusions specified in the prior art, it can therefore not be assumed in the industrial melting operation that each treated ladle has a composition which ensures the presence of liquid non-metallic inclusions in the casting process. This can lead to cracks and surface defects.
In W02004035247 wird ein Stahlband mit wenig Rissen und Oberflächendefekten dadurch gewonnen, dass Gießrollen mit einem speziellen Oberflächenmuster verwendet werden, um niedriggekohlte Stahlschmelzen mit einem Mn-Gehalt zwischen 0,5 und 1,5 % und einem Si-Gehalt zwischen 0,01 und 0,35 % bei einer Bandformkraft von 5 bis 150 kN/m zu verarbeiten. Der Schwefelgehalt der verarbeiteten Stahlschmelze wird nicht angegeben.In W02004035247, a steel strip having few cracks and surface defects is obtained by using casting rolls having a special surface pattern to produce low-carbon steel melts having a Mn content of between 0.5 and 1.5% and a Si content of between 0.01 and 0 To process 35% at a band forming force of 5 to 150 kN / m. The sulfur content of the processed molten steel is not specified.
Aufgabe der ErfindungObject of the invention
Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die Nachteile des Standes der Technik zu vermeiden, und ein Verfahren für die Herstellung eines von Rissen und Oberflächendefekten weitgehend freien Stahlbandes mit homogener Oberfläche aus einer niedriggekohlten, Mn/Si-teilberuhigten Stahlschmelze bereitzustellen. Bei diesem Verfahren soll die Toleranz der Schmelztemperatur nichtmetallischer Einschlüsse gegenüber Abweichungen von einem Sollwert der Stahlzusammensetzung ausreichen, um im industriellen Schmelzbetrieb in jeder behandelten Pfanne das Vorhandensein flüssiger nichtmetallischer Einschlüsse beim Gießprozess sicherzustellen.It is the object of the present invention to obviate the drawbacks of the prior art and to provide a process for the production of a homogeneous surface free of steel cracks and surface defects of a low carbon, Mn / Si partially annealed steel melt. In this process, the tolerance of non-metallic inclusion melting temperature to deviations from a setpoint of the steel composition should be sufficient to ensure the presence of liquid non-metallic inclusions in the casting process in each melted melt in the industrial smelting operation.
Detaillierte Beschreibung der ErfindungDetailed description of the invention
Die Aufgabe der Erfindung wird erfindungsgemäß durch ein Verfahren gelöst, bei dem eine Stahlschmelze mit einem Mn- und Si-Gehalt in einem bestimmten Verhältnis und mit einem bestimmten Schwefelgehalt im Normalbetrieb unter Anwendung einer bestimmten Bandformkraft (roll separating force, RSF) verarbeitet wird.The object of the invention is achieved by a method in which a molten steel with a Mn and Si content in a certain ratio and with a certain sulfur content in normal operation using a certain band forming force (roll separating force, RSF) is processed.
Die Erfindung betrifft daher ein Verfahren zur Herstellung eines bandgegossenen niedriggekohl- 3 AT 504 225 B1 ten, Mn/Si-teilberuhigten Stahlbandes, wobei eine Stahlschmelze aus einem Schmelzreservoir zwischen zumindest zwei, sich mit einem Stahlband bewegende und gekühlte Gießrollen aufgegeben wird und an den Gießrollen zumindest teilweise zu dem Stahlband erstarrt, wobei die Stahlschmelze ein Verhältnis Mn/Si > 3,5 aufweist und im Normalbetrieb die Bandformkraft zwischen 2 und 50 kN/m beträgt, dadurch gekennzeichnet, dass die Stahlschmelze einen Schwefelgehalt zwischen 20 und 300 ppm aufweist.The invention therefore relates to a method for producing a strip-cast low-carbon, Mn / Si partially annealed steel strip, wherein a molten steel is fed from a melt reservoir between at least two, with a steel belt moving and cooled casting rolls and the casting rolls at least partially solidified to the steel strip, the molten steel having a ratio Mn / Si > 3.5 and in normal operation the band forming force is between 2 and 50 kN / m, characterized in that the molten steel has a sulfur content between 20 and 300 ppm.
Unerwarteterweise ist ein derart hergestelltes Stahlband weitgehend frei von Rissen und Oberflächendefekten und besitzt eine homogene Oberfläche.Unexpectedly, a steel strip made in this way is largely free of cracks and surface defects and has a homogeneous surface.
Unter einem niedriggekohlten Stahlband ist ein Stahlband zu verstehen, in dem der Kohlenstoffgehalt geringer als 0,1 Gew% ist.By low-carbon steel strip is meant a steel strip in which the carbon content is less than 0.1% by weight.
Durch die erfindungsgemäße Zusammensetzung der Stahlschmelze wird eine geringe Schmelztemperatur der nichtmetallischen Einschlüsse sichergestellt. Die geringe Schmelztemperatur führt dazu, dass die nichtmetallischen Einschlüsse beim Gießprozess während der Erstarrung der Stahlschale auf den Gießrollen in flüssigem Zustand vorliegen. Durch die Verbreiterung des Zusammensetzungsbereiches, in welchem flüssige nichtmetallische Einschlüsse im Mehrphasensystem vorliegen, erhöht sich die Toleranz der Schmelztemperatur nichtmetallischer Einschlüsse gegenüber Abweichungen von einem Sollwert der Stahlzusammensetzung. Dieser verbreiterte Zusammensetzungsbereich stellt sicher, dass die Stahlschmelze auch dann eine Zusammensetzung aufweist, die beim Gießprozess flüssige nichtmetallische Einschlüsse garantiert, wenn im industriellen Schmelzbetrieb der Sollwert für eine bestimmte Stahlzusammensetzung nicht exakt erfüllt wird.The inventive composition of the molten steel ensures a low melting temperature of the non-metallic inclusions. The low melting temperature causes the non-metallic inclusions in the casting process during the solidification of the steel shell on the casting rolls in the liquid state. By broadening the compositional range in which liquid non-metallic inclusions are present in the multiphase system, the tolerance of the melting temperature of non-metallic inclusions to deviations from a target value of the steel composition increases. This broadened composition range ensures that the molten steel has a composition that guarantees liquid non-metallic inclusions in the casting process, even if the setpoint for a particular steel composition is not exactly met in industrial smelting operations.
Im Verlauf der Stahlpräparation entstehen in einer Stahlschmelze nichtmetallische Einschlüsse oxidischer oder sulfidischer Art. Die Hauptkomponenten der nichtmetallischen Einschlüsse bei Mn/Si-teilberuhigten Stahlschmelzen sind MnO und Si02.In the course of steel preparation, nonmetallic inclusions of an oxide or sulphidic type are formed in a molten steel. The main components of non-metallic inclusions in Mn / Si partially annealed steel melts are MnO and SiO 2.
Durch die erfindungsgemäße Einstellung des Schwefelgehaltes auf Werte zwischen 20 und 300 ppm und des Mn/Si-Verhältnisses auf Werte > 3,5 wird erreicht, dass die nichtmetallischen Einschlüsse hauptsächlich aus einem Mehrphasensystem mit den Hauptkomponenten MnO-Si02-MnS bestehen. Wenn der Anteil des MnS in diesem Mehrphasensystem weniger als 37 Gew% MnS beträgt, liegt die Schmelztemperatur des Mehrphasensystems tiefer als die Schmelztemperatur eines Mehrphasensystems aus den Hauptkomponenten MnO und Si02. Das 3-Phasensystems MnO-Si02-MnS weist ein ternäres Eutektikum bei ca. 1130°C auf.By adjusting the sulfur content according to the invention to values between 20 and 300 ppm and the Mn / Si ratio to values > 3.5 is achieved that the non-metallic inclusions mainly consist of a multiphase system with the main components MnO-SiO 2 -MnS. If the proportion of MnS in this multi-phase system is less than 37% by weight MnS, the melting temperature of the multiphase system is lower than the melting temperature of a multiphase system composed of the main components MnO and SiO 2. The 3-phase system MnO-SiO 2-MnS has a ternary eutectic at approx. 1130 ° C.
Die Modellierung des 3-Phasensystems MnO-Si02-MnS in Figur 1 zeigt, dass der Liquidusbe-reich das binäre Randsystem MnO-Si02 bei dessen eutektischer Temperatur von 1251°C im eutektischen Punkt berührt und sich beim Übergang zu einem 3-Phasensystem mit zunehmendem MnS-Gehalt erweitert. Bei tieferen Temperaturen hat sich der Liquidusbereich vom Randsystem abgehoben und existiert nur mehr ab gewissen Mindestgehalten an MnS.The modeling of the 3-phase system MnO-SiO 2 -MnS in FIG. 1 shows that the liquidus region touches the binary edge system MnO-SiO 2 at its eutectic temperature of 1251 ° C. in the eutectic point and increases with increasing transition to a 3-phase system MnS content expanded. At lower temperatures, the liquidus area has lifted off the edge system and exists only at minimum levels of MnS.
Typische Betriebspunkte mit gleichzeitig niedriger Schmelztemperatur der nichtmetallischen Einschlüsse und im industriellen Schmelzbetrieb ausreichender Toleranz der Schmelztemperatur gegenüber Schwankungen im MnS-Gehalt liegen bei der erfindungsgemäßen Zusammensetzung der Stahlschmelze bei etwa 15 Gew% MnS.Typical operating points with a simultaneously low melting temperature of the non-metallic inclusions and, in the industrial melting operation, sufficient tolerance of the melting temperature to fluctuations in the MnS content in the inventive composition of the molten steel amount to about 15% by weight MnS.
Die Simulation der Erstarrungsverhältnisse in einer Dünnbandgussanlage mit Hilfe von Tauchversuchen bei dem Bandgießen entsprechenden Einstellungen von Inertgas, Kontaktzeit und Überhitzung, mit Schwefelgehalten der Stahlschmelze zwischen 150 und 500 ppm ergab durchschnittliche MnS-Gehalte in den flüssigen nichtmetallischen Einschlüsse zwischen 7 und 40 Gew%. Höhere Schwefelgehalte von Mn/Si-teilberuhigten Stahlschmelzen führen zu höheren MnS-Gehalten der nichtmetallischen Einschlüsse. 4 AT 504 225 B1Simulation of solidification ratios in a strip caster using inert gas, contact time, and superheat immersion tests with molten metal contents of between 150 and 500 ppm resulted in average MnS contents in the liquid nonmetallic inclusions of between 7 and 40 wt%. Higher sulfur contents of Mn / Si partially killed steel melts lead to higher MnS contents of the non-metallic inclusions. 4 AT 504 225 B1
Figur 2 zeigt den Einfluss des Schwefelgehaltes einer niedriggekohlten, Mn/Si-teilberuhigten Stahlschmelze (0,05 Gew% C; 0,7 Gew% Mn; 0,2 Gew% Si) mit einem Mn/Si-Verhältnis von > 3,5 auf die Rissneigung, ausgedrückt durch die Risshäufigkeit bzw. durch die Breite des Schmelzintervalls der Stahlschmelze, auf die Zusammensetzung nichtmetallischer Einschlüsse, und auf die Schmelztemperaturen (Liquidustemperaturen) der nichtmetallischen Einschlüsse. Die Messdaten in Figur 2 wurden aus den oben erwähnten Tauchversuchen gewonnen.Figure 2 shows the influence of the sulfur content of a low carbon, Mn / Si partially annealed molten steel (0.05 wt% C, 0.7 wt% Mn, 0.2 wt% Si) with an Mn / Si ratio of > 3.5 on the tendency to crack, expressed by the frequency of cracks or by the width of the melt interval of the molten steel, on the composition of non-metallic inclusions, and on the melting temperatures (liquidus temperatures) of the non-metallic inclusions. The measurement data in FIG. 2 were obtained from the immersion experiments mentioned above.
Unterhalb eines Schwefelgehaltes der Schmelze, der zu einem dem ternären Eutektikum bei ca. 1130°C entsprechenden MnS-Gehalt der nichtmetallischenBelow a sulfur content of the melt, which corresponds to the ternary eutectic at about 1130 ° C corresponding MnS content of non-metallic
Einschlüsse führt, sinkt die Schmelztemperatur der nichtmetallischen Einschlüsse mit steigendem Schwefelgehalt.Inclusions leads, the melting temperature of non-metallic inclusions decreases with increasing sulfur content.
Oberhalb eines Schwefelgehaltes der Schmelze, der zu einem dem ternären Eutektikum bei ca. 1130°C entsprechenden MnS-Gehalt der nichtmetallischen Einschlüsse führt, steigen die Schmelztemperaturen der nichtmetallischen Einschlüsse sowie die Risshäufigkeit steil an.Above a melt sulfur content which results in a MnS content of the non-metallic inclusions corresponding to the ternary eutectic at about 1130 ° C., the melting temperatures of the non-metallic inclusions and the crack frequency increase steeply.
Die Breite des Schmelzintervalls nimmt bis zu einem Schwefelgehalt von ca. 300 ppm zu und bleibt dann in etwa konstant.The width of the melting interval increases up to a sulfur content of about 300 ppm and then remains approximately constant.
In Figur 2 ist das gegenläufige Verhalten von steigender Heißrissneigung und sinkender Schmelztemperatur der nichtmetallischen Einschlüsse dargestellt. Aus Figur 2 kann somit der erfindungsgemäß empfohlene Schwefelgehalt, bei dem genügend niedrige Schmelztemperaturen der nichtmetallischen Einschlüsse und gleichzeitig duldbare Heißrissneigung erreicht werden, abgeleitet werden.FIG. 2 shows the opposite behavior of increasing hot cracking tendency and decreasing melting temperature of the nonmetallic inclusions. From FIG. 2, the sulfur content recommended according to the invention, in which sufficiently low melting temperatures of the non-metallic inclusions and at the same time tolerable hot cracking tendency can be achieved, can be deduced.
Das Vorhandensein von Schwefel in einer Stahllegierung führt zur Erweiterung des 2-Phasengebietes fest/flüssig, i.e. des Schmelzintervalls, der Stahllegierung bei gleichzeitiger Senkung ihrer Solidustemperatur, wodurch der Temperaturbereich der Heißrissentstehung zwischen Liquid Impenetration Temperature LIT und zero ductility temperature ZDT erweitert wird.The presence of sulfur in a steel alloy results in the expansion of the 2-phase area solid / liquid, i. the melting interval, the steel alloy while lowering its solidus temperature, whereby the temperature range of the hot cracking formation between Liquid Impenetration Temperature LIT and zero ductility temperature ZDT is extended.
Bis zu einem Schwefelgehalt von 300 ppm in der Stahlschmelze nimmt die Breite des 2-Phasengebietes in etwa linear bis auf ca. 45°C zu. Ab diesem Schwefelgehalt bleibt die Breite des 2-Phasenbereiches durch MnS-Ausscheidung im Zuge der Erstarrung bei zunehmendem Schwefelgehalt in etwa konstant. Diese MnS-Ausscheidungen lagern sich in fester Form an den Gießwalzenoberflächen ab und behindern dadurch einen homogenen Wärmefluss bzw. eine homogene Kühlwirkung, wodurch die Bildung von Oberflächendefekten und Rissen begünstigt wird. Steigender Schwefelgehalt der Stahlschmelze führt zu steigenden Mengen von MnS-Ausscheidungen und damit zur Zunahme von Oberflächendefekten und Rissen.Up to a sulfur content of 300 ppm in the molten steel, the width of the 2-phase region increases approximately linearly up to about 45 ° C. From this sulfur content, the width of the 2-phase region remains approximately constant as a result of MnS precipitation in the course of solidification with increasing sulfur content. These MnS precipitates deposit in solid form on the casting roll surfaces and thereby hinder a homogeneous heat flow or a homogeneous cooling effect, which favors the formation of surface defects and cracks. Rising sulfur content of the molten steel leads to increasing amounts of MnS precipitates and thus to the increase of surface defects and cracks.
Daher ist der maximale Schwefelgehalt erfindungsgemäß auf 300 ppm begrenzt.Therefore, the maximum sulfur content according to the invention is limited to 300 ppm.
Bei einem Schwefelgehalt der Stahlschmelze unter 20 ppm ist die Absenkung der Schmelztemperatur der flüssigen nichtmetallischen Einschlüsse gegenüber Mehrphasensystemen aus den Hauptkomponenten MnO und Si02 nicht groß genug, um das Vorhandensein flüssiger nichtmetallische Einschlüsse beim Gießprozess während der Erstarrung der Stahlschale auf den Gießrollen sicherzustellen.At less than 20 ppm sulfur content of the molten steel, lowering the melt temperature of the liquid non-metallic inclusions to multiphase systems of the major components MnO and SiO 2 is not large enough to ensure the presence of liquid non-metallic inclusions in the casting process during the solidification of the steel shell on the casting rolls.
Außerdem ist bei einem Schwefelgehalt unter 20 ppm die Breite des Zusammensetzungsbereiches, in welchem flüssige nichtmetallische Einschlüsse im Mehrphasensystem vorliegen, nicht groß genug, um im industriellen Schmelzbetrieb eine ausreichende Toleranz gegenüber Abweichungen von einem Sollwert der Stahlzusammensetzung sicherzustellen.In addition, when the sulfur content is below 20 ppm, the width of the compositional range in which liquid nonmetallic inclusions are present in the multiphase system is not large enough to ensure sufficient tolerance to deviations from a setpoint of the steel composition in industrial smelting operation.
Bevorzugterweise beträgt der Schwefelgehalt mindestens 50 ppm, besonders bevorzugt 5 AT 504 225 B1 mindestens 70 ppm. Die Obergrenze des Schwefelgehaltes beträgt bevorzugterweise 250 ppm, besonders bevorzugt 200 ppm. Der Schwefelgehalt der Stahlschmelze kann durch Entschwefelung oder durch kontrollierte Zugabe von Schwefel bzw. von Schwefelverbindungen auf das gewünschte Niveau gebracht werden.Preferably, the sulfur content is at least 50 ppm, more preferably 5 AT 504 225 B1 at least 70 ppm. The upper limit of the sulfur content is preferably 250 ppm, particularly preferably 200 ppm. The sulfur content of the molten steel can be brought to the desired level by desulphurisation or controlled addition of sulfur or sulfur compounds.
Bei einem Mn/Si-Verhältnis von weniger als 3,5 in der Stahlschmelze bildet sich kein Mehrphasensystem aus den Hauptkomponenten MnO-Si02-MnS mit einer, gegenüber einem Mehrphasensystem aus den Hauptkomponenten MnO und Si02, ausreichend großen Erniedrigung der Schmelztemperatur der flüssigen nichtmetallischen Einschlüsse auf Werte unterhalb der Schmelztemperatur der Stahlmischung. Daher muss das Mn/Si-Verhältnis erfindungsgemäß größer oder gleich 3,5 sein.With a Mn / Si ratio of less than 3.5 in the molten steel, no multiphase system of the main components MnO-SiO 2 -MnS with a sufficiently large lowering of the melting temperature of the liquid non-metallic inclusions, compared to a multiphase system of the main components MnO and SiO 2 to values below the melting temperature of the steel mixture. Therefore, the Mn / Si ratio according to the invention must be greater than or equal to 3.5.
Die Bandformkraft ist die Kraft, mit der die Gießrollen beim Gießprozess aneinander gepresst werden, normiert auf die Breite des Stahlbandes. Die Bandformkraft hat Einfluss auf das Vorhandensein von Rissen und Oberflächendefekten eines bandgegossenen Stahlbandes.The strip forming force is the force with which the casting rolls are pressed against one another during the casting process, normalized to the width of the steel strip. The band forming force has an influence on the presence of cracks and surface defects of a band-cast steel strip.
Je höher die Bandformkraft ist, desto mehr Temperaturinhomogenitäten treten im „kissing point“ der Stahlschalen auf. Derartige Temperaturinhomogenitäten führen zu ungleichmäßiger Abkühlung des Stahlbandes, woraus Oberflächenrisse resultieren können. Zusätzlich bauen sich durch hohe Bandformkräfte Spannungen im bandgegossenen Stahlband auf, welche ebenso zu Rissen und verschlechterten mechanischen Eigenschaften führen können.The higher the band forming force, the more temperature inhomogeneities occur in the "kissing point" of the steel shells. Such temperature inhomogeneities lead to uneven cooling of the steel strip, which can result in surface cracks. In addition, high band forming forces build up stresses in the strip-cast steel strip, which can also lead to cracks and deteriorated mechanical properties.
Die Anwendung einer niedrigen Bandformkraft vermeidet solche Probleme und bietet zusätzlich den Vorteil, dass die mechanische Beanspruchung der Gießapparatur geringer ist. Allerdings kann die Wahl einer niedrigen Bandformkraft die Stabilität des Gießprozesses negativ beeinflussen, denn bei einer niedrigen Bandformkraft besteht die Gefahr, dass die auf den Gießrollen erstarrten Metallschalen aufgrund von Inhomogenitäten bei der Erstarrung ungenügend miteinander verpresst werden und das Stahlband unter seinem Eigengewicht reißt, dass die Stahlschalen partiell oder über die gesamte Breite hinweg an der Gießrolle kleben bleiben und dass es zu Einrissen der Stahlschale kommt.The use of a low band forming force avoids such problems and additionally offers the advantage that the mechanical stress of the casting apparatus is lower. However, the choice of a low band forming force can adversely affect the stability of the casting process, because with a low band forming force there is a risk that the metal shells solidified on the casting rolls will be insufficiently compressed due to inhomogeneities in the solidification and the steel strip tears under its own weight that the Steel shells stick to the casting roll partially or over the entire width and that the steel shell tears.
Bei Verfahren nach dem Stand der Technik beträgt die Größe der Rollentrennkraft im Normalbetrieb zwischen 5 und 250 kN/m.In prior art methods, the size of the roller separation force during normal operation is between 5 and 250 kN / m.
Erfindungsgemäß ist die Bandformkraft kleiner als 50 kN/m. Da die erfindungsgemäße Zusammensetzung der Stahlschmelze aufgrund der Sicherstellung des Auftretens flüssiger nichtmetallischer Einschlüsse die Entstehung von Inhomogenitäten während der Erstarrung der Stahlschalen minimiert, ist eine derart geringe Bandformkraft ohne Gefahr für die Stabilität des Gießprozesses einsetzbar.According to the invention, the strip forming force is less than 50 kN / m. Since the inventive composition of the molten steel due to ensuring the occurrence of liquid non-metallic inclusions minimizes the formation of inhomogeneities during the solidification of the steel shells, such a low strip forming force can be used without risk to the stability of the casting process.
Die Risshäufigkeit steigt mit zunehmender Bandformkraft. Bei Anwendung von Bandformkräften über 50 kN/m kann die Herstellung einer homogenen, von Rissen und Oberflächendefekten weitgehen freien Oberfläche des Stahlbandes nicht sichergestellt werden.The crack frequency increases with increasing band forming force. When using strip forming forces above 50 kN / m, the production of a homogeneous, free of cracks and surface defects free surface of the steel strip can not be ensured.
Erfindungsgemäß liegt die Untergrenze für die Bandformkraft bei 2 kN/m.According to the invention, the lower limit for the strip forming force is 2 kN / m.
Unterhalb dieses Wertes ist keine ausreichende Stabilität des Gießprozesses gewährleistet.Below this value, sufficient stability of the casting process is not guaranteed.
Bevorzugterweise beträgt die Bandformkraft mindestens 5 kN/m. Ihre Obergrenze liegt bevorzugterweise bei 30 kN/m.Preferably, the band forming force is at least 5 kN / m. Its upper limit is preferably 30 kN / m.
Die angegebenen Werte für die Bandformkraft beziehen sich auf den stationären Normalbetrieb einer Gießanlage, nicht jedoch auf die Bedingungen beim Anfahren der Anlage oder bei temporären außergewöhnlichen Lasteffekten.The given values for the strip forming force refer to the steady-state normal operation of a casting plant, but not to the conditions when starting up the plant or for temporary extraordinary load effects.
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