ES2360483T3 - Pieza en contacto deslizante , en régimen lubrificado, revestida de una capa delgada. - Google Patents

Pieza en contacto deslizante , en régimen lubrificado, revestida de una capa delgada. Download PDF

Info

Publication number
ES2360483T3
ES2360483T3 ES07858599T ES07858599T ES2360483T3 ES 2360483 T3 ES2360483 T3 ES 2360483T3 ES 07858599 T ES07858599 T ES 07858599T ES 07858599 T ES07858599 T ES 07858599T ES 2360483 T3 ES2360483 T3 ES 2360483T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
profile
roughness
thin layer
psm
piece
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES07858599T
Other languages
English (en)
Inventor
Philippe Maurin-Perrier
Florent Ledrappier
Laurent Houze
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hydromecanique et Frottement SAS
Original Assignee
HEF SAS
Hydromecanique et Frottement SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by HEF SAS, Hydromecanique et Frottement SAS filed Critical HEF SAS
Application granted granted Critical
Publication of ES2360483T3 publication Critical patent/ES2360483T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/02—Pretreatment of the material to be coated
    • C23C16/0254—Physical treatment to alter the texture of the surface, e.g. scratching or polishing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/26—Deposition of carbon only
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12472—Microscopic interfacial wave or roughness
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/30—Self-sustaining carbon mass or layer with impregnant or other layer

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)

Abstract

Pieza en contacto deslizante, en régimen lubrificado, revestida de una capa delgada, por ejemplo de carbono amorfo (DLC), con función tribológica, caracterizada porque la capa delgada es depositada sobre una superficie que presenta unos perfiles de rugosidad cuyos parámetros y periodos medios son determinados para mejorar las características tribológicas, de manera que la relación A entre el cuadrado del periodo medio del perfil (PSM) en µm y el perfil de rugosidad (Pa) en µm, tales como los definidos por la norma francesa ISO 4288, es superior o igual a 5.10 5 μm, o sea: **Fórmula**

Description

La presente invención se refiere al campo técnico de la tribología en medio lubrificado.
Más particularmente, la invención se refiere a los revestimientos y a los tratamientos de superficie destinados a reducir el desgaste y a minimizar la transmisión de los esfuerzos tangenciales.
Se han propuesto numerosas soluciones técnicas para mejorar las características tribológicas de las piezas mecánicas. Se distinguen esencialmente los tratamientos tradicionales de endurecimiento superficial y los depósitos de capas delgadas y duras obtenidas por diferentes procedimientos tales como el procedimiento PVD (Physical Vapour Deposition) o el procedimiento PACVD (Plasma Assisted Chemical Vapour Deposition).
Entre los depósitos de capas delgadas y duras, se pueden citar los depósitos de nitruros de metales de transición (TiN, CrN, TiAlN, etc.), los revestimientos de carbono amorfo (DLC), etc. Por razones técnicas, pero también mecánicas, se destaca que estos depósitos de revestimiento de superficie no exceden generalmente 5 µm. Más allá de este espesor, pueden aparecer riesgos de fragilización de la capa y de desescamado. También es importante obtener una perfecta adherencia y un comportamiento en el tiempo de la capa delgada. Así, el experto en la materia reivindica unos estados de superficie muy poco accidentados con una rugosidad (Ra) del orden de 0,04 µm.
Se desprende por tanto del estado de la técnica que las características tribológicas de los tratamientos de superficies y de los depósitos bajo vacío, sólo están aseguradas a condición de tener unas superficies de pequeña rugosidad.
Se puede citar por ejemplo la enseñanza de la patente US nº 6.886.521 que plantea un valor máximo del parámetro de rugosidad de superficie (Rz) en función de la dureza del depósito de DLC y del espesor de éste. El experto en la materia reivindica generalmente unas rugosidades lo más pequeñas posibles, por ejemplo, Ra ≤ 0,04 µm.
Así, se destaca del análisis del estado de la técnica que unas rugosidades de superficie elevadas no son adecuadas para recibir unos depósitos duros puesto que resultan de ellos unos efectos de irrregularidades de superficie que conducen a unas sobrepresiones locales que pueden provocar unas deformaciones plásticas excesivas, nefastas para el comportamiento mecánico del revestimiento. Además, en régimen lubrificado, cuando la amplitud de las asperezas es demasiado importante. La película de aceite se rompe localmente y las superficies que están en movimiento relativo, ya no están perfectamente separadas, lo cual conduce a una elevación del coeficiente de rozamiento y un desgate prematuro de dichas superficies.
Unas publicaciones científicas en el campo de la tribología, evocan asimismo la influencia de la rugosidad sobre la lubrificación. Se puede citar, por ejemplo:
“Occurrence of microelastohydrodynamic lubrication in simple sliding motion with transverse roughness”-J. Wang, M. Kaneta, F.Guo, P. Yang-Journal of Engineering Tribology-Vol. 220 nº J 13 (mayo 2006) págs.273-285.
Destaca de estas publicaciones que conviene considerar la amplitud de de las asperezas de superficie y concluir de ello que conviene buscar las rugosidades lo más pequeñas posibles con vistas a disminuir el coeficiente de rozamiento.
Debe observarse asimismo, como se destaca de la publicación científica:
“Influence of harmonic surface roughness on the fatigue life of elastohydrodynamic lubricated contact” – A.D Chapkov, F. Collin, A. A. Lubrecht – Journal of Engineering Tribology – Vol. 220 nº J 13 (mayo 2006) págs. 287-294”, que un análisis digital del contacto de superficie rugosa parecido a unos perfiles sinusoidales, revela unos efectos de sobrepresión relacionados con las irregularidades de las superficies en contacto, e indica que estas sobrepresiones pueden ser limitadas aumentando el periodo de perfil. Sin embargo, esta disminución de la presión de contacto sobre unos perfiles de gran longitud de onda, se explica por una deformación elástica del sustrato. En el caso de depósitos duros obtenidos por el procedimiento PVD o PACVD estos depósitos, teniendo en cuenta su módulo de elasticidad elevado y su gran dureza, se acomodan mal a la deformación del sustrato, de manera que serán rápidamente dañados.
Se desprende por tanto claramente del estado de la técnica, en el campo de la tribología, que los depósitos de capas delgadas, por ejemplo en el caso de carbono amorfo, deben ser efectuados sobre unas superficies que presentan unos niveles de acabado muy elevados con una rugosidad (Ra) que no sobrepase de algunas centésimas de micrón y generalmente inferior a 0,04 µm.
De manera sorprendente e inesperada y en contra de los conocimiento generales del experto en la materia, se ha observado que un estado de superficie que presenta una cierta rugosidad, con un periodo suficientemente grande, puede permitir unos depósitos delgados obtenidos por un procedimiento PVD o PACVD, y esto cuando las piezas trabajan en régimen lubrificado.
Resulta de ello por tanto, según una característica base de la invención, que la capa delgada es depositada sobre
5 una superficie que presenta unos perfiles de rugosidad cuyos parámetros y periodos medios son determinados para mejorar las características tribológicas. La obtención de estos perfiles de rugosidad particulares se efectúa eligiendo unos parámetros de mecanizado (torneado, fresado) apropiados (velocidad de rotación de la broca, avance de la herramienta, etc).
10 Más particularmente, según una característica base de la invención, la relación A entre el cuadrado del periodo medio del perfil (PSM) en µm y el perfil de rugosidad (Pa) en µm, tales como los definidos por la norma francesa ISO 4288 es superior o igual a 5.105 µm, o sea:
2
P
A = SM ≥ 5.10 5 µm
Pa 15 En razón de la gran dispersión de los parámetros (PSM), esta fórmula se aplicará a unos parámetros medios calculados a partir de 8 mediciones realizadas a nivel de la zona rozante y paralelamente a la dirección del deslizamiento.
20 Unos ensayos tribológicos han dado en particular unos resultados destacables a partir de (A) superior a 106 µm y aún mejores a partir de (A) superior a 107 µm.
Es posible por consiguiente tolerar unos estados de superficie a veces muy degradados, con una altura de perfil habitualmente no tolerada actuando únicamente sobre el periodo de las ondulaciones.
25 La aplicación de la fórmula anterior, para un perfil que presenta una rugosidad (Pa) de 0,4 µm muestra que se obtienen buenos resultados cuando el periodo medio de este perfil (PSM) es superior a 450 µm. Unos resultados aún mejores se obtienen cuando el periodo medio de este perfil (PSM) es superior a 2 mm.
30 Teniendo en cuenta las características base de la invención, contrariamente a la enseñanza del estado de la técnica, donde era necesario obtener un estado de superficie con unos niveles de acabado elevados, es posible por consiguiente obtener, con menor coste, unas piezas con las características tribológicas y equivalentes, incluso superiores.
35 Así, cuando no es posible, por razones económicas o técnicas, obtener unos estados de superficie destacables por unos procedimientos de rodado, rectificado u otro, según la invención, es suficiente desbastar someramente la superficie de manera que se limite la presencia de las aristas vivas y de los picos de rugosidad conservando solamente las ondulaciones de superficie ligadas a los procedimientos de mecanizado corriente arriba. Estos últimos serán incluso optimizados (velocidad de rotación, avance de la herramienta, etc.), con el fin de maximizar el
40 parámetro (A) definido más arriba. Estas ondulaciones permiten obtener un perfil sinusoidal aceptable a nivel de la lubrificación que resulta interesante con vistas a reducir los costes de fabricación para aplicaciones de mercado de gran serie.
Se debe observar que los procedimientos de obtención de gran periodo sobre los motivos de rugosidad son
45 múltiples y generalmente fácilmente realizables a partir de procedimientos de mecanizado convencionales: torneado, fresado, etc.
Se hará referencia a la tabla siguiente que muestra diferentes ejemplos de tratamiento según la invención. Las piezas o muestras son unas probetas de ensayos planas obtenidas por diferentes procedimientos de mecanizado, 50 de manera que se observe la influencia de la preparación de superficie y el coeficiente de rozamiento en el curso de un ensayo en régimen lubrificado. Las superficies han sido revestidas con un depósito de DLC realizado por el procedimiento PACVD. Las muestras han sido ensayadas en régimen lubrificado en un baño de aceite 5W30 calentado a 100ºC frente a un anillo de acero 100C6 no tratado que gira a velocidad constante. El coeficiente de rozamiento del anillo frente a la muestra ha sido medido en el curso de los ensayos. Se han realizado cuatro
55 muestras (A), (B), (C), (D) con vistas a comparar su coeficiente de rozamiento.
Muestra
Ra (µm) RZ (µm) Pa (µm) PSM(µm) A=PSM 2/Pa (µm) Coeficiente de rozamiento Superficie degradada (mm2)
A
0,014 0,12 0,18 240 3.105 0,089 2,9
B
0,042 0,25 0,23 1300 7.106 0,087 1,0
C
0,036 0,20 0,23 2400 2,5.107 0,065 0,6
D
0,12 0,79 0,34 578 106 0,088 2,1
Estos resultados demuestran que la relación A definida más arriba influye aún más en el coeficiente de rozamiento que los parámetros de rugosidad (Ra) y (Rz). Se observa, por ejemplo, que la muestra (A), a pesar de una rugosidad muy baja, no entra en el campo de la invención y presenta el coeficiente de rozamiento más elevado de esta tabla. Por el contrario, la muestra (C), aunque presenta un (Ra) netamente superior al de la muestra (A), presenta una
5 relación A muy elevada y presenta un comportamiento en rozamiento bajo.
Las ventajas se desprenden bien de la descripción.
La invención encuentra unas aplicaciones ventajosas en el campo del automóvil, en particular en el caso de piezas 10 en rozamiento en el motor.

Claims (7)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Pieza en contacto deslizante, en régimen lubrificado, revestida de una capa delgada, por ejemplo de carbono amorfo (DLC), con función tribológica, caracterizada porque la capa delgada es depositada sobre una superficie que
    5 presenta unos perfiles de rugosidad cuyos parámetros y periodos medios son determinados para mejorar las características tribológicas, de manera que la relación A entre el cuadrado del periodo medio del perfil (PSM) en µm y el perfil de rugosidad (Pa) en µm, tales como los definidos por la norma francesa ISO 4288, es superior o igual a
  2. 5.105 µm, o sea:
    2
    P
    10 A= SM ≥ 5.10 5 µm
    Pa
  3. 2. Pieza según la reivindicación 1, caracterizada porque la relación A es superior a 106 µm.
  4. 3.
    Pieza según la reivindicación 2, caracterizada porque la relación A es superior a 107 µm. 15
  5. 4. Pieza según la reivindicación 1, caracterizada porque, para un perfil cuya rugosidad Pa es del orden de 0,4 µm, el periodo medio de dicho perfil PSM es superior a 450 µm.
  6. 5.
    Pieza según la reivindicación 1, caracterizada porque, para un perfil cuya rugosidad Pa es del orden de 0,4 µm, 20 el periodo medio de dicho perfil PSM es superior a 2 mm.
  7. 6. Utilización de piezas según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5 en el campo del automóvil, en particular de las partes constitutivas de un motor.
ES07858599T 2006-10-20 2007-10-16 Pieza en contacto deslizante , en régimen lubrificado, revestida de una capa delgada. Active ES2360483T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0654415 2006-10-20
FR0654415A FR2907470B1 (fr) 2006-10-20 2006-10-20 Piece en contact glissant, en regime lubrifie, revetue d'une couche mince.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2360483T3 true ES2360483T3 (es) 2011-06-06

Family

ID=38123712

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES07858599T Active ES2360483T3 (es) 2006-10-20 2007-10-16 Pieza en contacto deslizante , en régimen lubrificado, revestida de una capa delgada.

Country Status (18)

Country Link
US (1) US8722197B2 (es)
EP (1) EP2089560B1 (es)
JP (1) JP5074510B2 (es)
KR (1) KR101441708B1 (es)
CN (1) CN101553598B (es)
AT (1) ATE502132T1 (es)
BR (1) BRPI0719867B1 (es)
CA (1) CA2665685C (es)
DE (1) DE602007013268D1 (es)
ES (1) ES2360483T3 (es)
FR (1) FR2907470B1 (es)
MX (1) MX2009004003A (es)
MY (1) MY153143A (es)
PL (1) PL2089560T3 (es)
RU (1) RU2440441C2 (es)
SI (1) SI2089560T1 (es)
TW (1) TWI428467B (es)
WO (1) WO2008047044A2 (es)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2927218B1 (fr) * 2008-02-06 2010-03-05 Hydromecanique & Frottement Procede de fabrication d'un element chauffant par depot de couches minces sur un substrat isolant et l'element obtenu
DE102012219930A1 (de) * 2012-10-31 2014-04-30 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Gleitelement, insbesondere Kolbenring, mit einer Beschichtung
DE102013200846A1 (de) * 2013-01-21 2014-07-24 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Gleitelement, insbesondere Kolbenring, mit einer Beschichtung
DE102014200607A1 (de) * 2014-01-15 2015-07-16 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Gleitelement, insbesondere Kolbenring
US10323747B2 (en) 2017-03-28 2019-06-18 Mahle International Gmbh Piston ring and method for manufacturing a piston ring
JP6570581B2 (ja) * 2017-07-13 2019-09-04 株式会社不二製作所 セラミックスの表面処理方法及びセラミックス成品
JP7488491B2 (ja) * 2020-02-25 2024-05-22 日本製鉄株式会社 クランクシャフト及びその製造方法
FR3136779A1 (fr) * 2022-06-20 2023-12-22 Safran Electronics & Defense Piece destinee a etre immergee dans une etendue d'eau

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5224782A (en) * 1990-10-25 1993-07-06 Ebara Corporation Hydrodynamic bearing
JPH05296248A (ja) * 1992-04-21 1993-11-09 Sumitomo Electric Ind Ltd 摺動部材
JP3253605B2 (ja) * 1999-12-15 2002-02-04 テーピ工業株式会社 鋳ぐるみ用鋳鉄部材、それを用いた鋳ぐるみ製品、及び鋳ぐるみ用鋳鉄部材の製造方法
DE10018143C5 (de) * 2000-04-12 2012-09-06 Oerlikon Trading Ag, Trübbach DLC-Schichtsystem sowie Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines derartigen Schichtsystems
US20020191493A1 (en) * 2000-07-11 2002-12-19 Tatsuo Hara Spring, drive mechanism, device and timepiece using the spring
US6739238B2 (en) * 2000-11-20 2004-05-25 Nissan Motor Co., Ltd. Sliding structure for a reciprocating internal combustion engine and a reciprocating internal combustion engine using the sliding structure
KR20050003384A (ko) * 2002-04-25 2005-01-10 어낵시스 발처스 악티엔게젤샤프트 구조화 코팅 시스템
EP1450008B1 (en) * 2002-09-27 2013-02-20 Nissan Motor Company Limited Automobile engine valve mechanism system shim and lifter, and combination of these and cam shaft
JP2004138128A (ja) * 2002-10-16 2004-05-13 Nissan Motor Co Ltd 自動車エンジン用摺動部材
JP2005002889A (ja) 2003-06-12 2005-01-06 Nissan Motor Co Ltd エンジン用ピストン
EP1479946B1 (en) * 2003-05-23 2012-12-19 Nissan Motor Co., Ltd. Piston for internal combustion engine
JP2005003094A (ja) 2003-06-12 2005-01-06 Nissan Motor Co Ltd 自動車用エンジン
EP1482190B1 (en) * 2003-05-27 2012-12-05 Nissan Motor Company Limited Rolling element
JP2006144100A (ja) * 2004-11-24 2006-06-08 Nissan Motor Co Ltd 自動車エンジン用摺動部材

Also Published As

Publication number Publication date
SI2089560T1 (sl) 2011-07-29
KR101441708B1 (ko) 2014-09-17
DE602007013268D1 (de) 2011-04-28
CN101553598A (zh) 2009-10-07
US8722197B2 (en) 2014-05-13
TWI428467B (zh) 2014-03-01
JP2010507055A (ja) 2010-03-04
PL2089560T3 (pl) 2011-09-30
EP2089560B1 (fr) 2011-03-16
TW200835807A (en) 2008-09-01
CN101553598B (zh) 2011-08-03
EP2089560A2 (fr) 2009-08-19
CA2665685A1 (fr) 2008-04-24
MX2009004003A (es) 2009-07-16
CA2665685C (fr) 2014-02-04
JP5074510B2 (ja) 2012-11-14
MY153143A (en) 2014-12-31
FR2907470B1 (fr) 2009-04-17
RU2009118949A (ru) 2010-11-27
KR20090079904A (ko) 2009-07-22
WO2008047044A2 (fr) 2008-04-24
RU2440441C2 (ru) 2012-01-20
ATE502132T1 (de) 2011-04-15
US20100095923A1 (en) 2010-04-22
FR2907470A1 (fr) 2008-04-25
BRPI0719867A2 (pt) 2014-06-10
BRPI0719867B1 (pt) 2018-06-19
WO2008047044A3 (fr) 2008-06-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2360483T3 (es) Pieza en contacto deslizante , en régimen lubrificado, revestida de una capa delgada.
Dalibon et al. Wear resistance of nitrided and DLC coated PH stainless steel
Wu et al. Characteristics and tribological properties in water of Si-DLC coatings
WO2017150571A1 (ja) 摺動部材及びピストンリング
Owens et al. Comparison of tribological properties of stainless steel with hard and soft DLC coatings
Ronkainen Tribological properties of hydrogenated and hydrogen-free diamond-like carbon coatings.
Li et al. Long-term tribocorrosion resistance and failure tolerance of multilayer carbon-based coatings
Shang et al. Effect of microstructure and mechanical properties on the tribological and electrochemical performances of Si/DLC films under HCl corrosive environment
JP2014502691A (ja) オルターナティブ圧縮機用ピストンアセンブリ
CN101768724B (zh) 在不锈钢上制备薄膜的方法
Wang et al. Effect of thermal annealing on tribological and corrosion properties of DLC coatings
RU2608612C2 (ru) Фрикционная деталь, работающая в среде со смазкой
Lind et al. Tribological properties of PVD coatings with lubricating films
JP6181905B1 (ja) 摺動部材及びピストンリング
Dave et al. Study of tribological behavior for chromium based coatings deposited on conventional materials
Sivakumar et al. WEAR RESISTANCE INVESTIGATION OF TiN AND H-DIAMOND LIKE CARBON COATED AISI 5140 STEEL IN DRY SLIDING WEAR CONDITION.
US10876200B2 (en) Pitting resistant carbon coatings
Dalibon et al. Tribological properties of SiNx films on PH stainless steel with and without nitriding as a pre-treatment
Mandev et al. Tribological performance of ceramic-based films under different tribo-test media and vacuum conditions.
Kowalczyk Evaluation of TiN Coating Properties Deposited on HS6-5-2C Steel
Dalibon et al. Tribological behavior of DLC films deposited on nitrided and post-oxidized stainless steel by PACVD
Hiraoka et al. Tribological Properties of DLC and Sintered-Graphite-Carbon Sliding Pair
Bujak et al. Optimising tribological properties of anti-wear AlCrN coatings deposited by the cathodic arc method
Feldiorean et al. Overview on DLC layers used to increase the tribological properties
Goswami Carbide Lubricative Coating to Withstand Aggressive Working Environment