ES2344398T3

ES2344398T3 - Material de refuerzo de fibras, productos fabricados a partir del mismo y procedimiento para fabricar el mismo

Info

Publication number: ES2344398T3
Application number: ES10151383T
Authority: ES
Inventors: Jeffrey B Lovett; Daniel T Biddle; Charles H Pitts Jr
Original assignee: Forta LLC
Current assignee: Forta LLC
Priority date: 2003-08-01
Filing date: 2003-12-18
Publication date: 2013-11-07
Anticipated expiration: 2023-12-18
Also published as: CN1802254A; AU2003297334A1; WO2005016644A1; CN101428982A; CN100431832C; ES2425742T3; HK1085695A1; ES2344398T1; CA2517276A1; PT2650125T; CN101428982B; EP1648700A1; EP2168931A3; EP1648700B1; US7168232B2; EP2650125B1; CA2517276C; US20040038027A1; EP2168931A2; AU2003297334B2

Abstract

Un material de refuerzo de fibras, que comprende:<br /><br /> una pluralidad de hebras poliolefínicas de monofilamentos, retorcidas para formar un haz de fibras, siendo el grado de retorcimiento mayor aproximadamente 0,36 vueltas/cm.

Description

Material de refuerzo de fibras, productos fabricados a partir del mismo y procedimiento para fabricar el mismo

Antecedentes de la invención

Campo de la invención

La presente divulgación hace referencia a un material de refuerzo y, más concretamente, a un material de fibra sintética para proporcionar tanto refuerzo estructural como de control de grietas a los materiales de construcción.

El documento JAP 60 21559 A desvela fibras de refuerzo obtenidas trenzando hilos donde los hilos tienen un valor de denier de 200-5000.

El documento US 4.524.101 desvela un procedimiento de refuerzo para reforzar una matriz tal como cemento u hormigón que implica el uso de un hilo que tiene un tamaño de 200-3000.

Descripción de los antecedentes de la invención

Es bien sabido que la incorporación de un componente de refuerzo a los materiales de construcción, como, por ejemplo, materiales cementosos, ladrillos, asfalto y similares mejora la integridad estructural del material y reduce las probabilidades de que se agrieten. Cuando se incorpora a materiales cementosos como, por ejemplo, el hormigón, el componente de refuerzo se añade para reducir el efecto de dos principales deficiencias estructurales: 1) baja resistencia a la tracción; y 2) baja resistencia a la rotura. La resistencia a la tracción del hormigón es relativamente baja porque el hormigón, cuando está encofrado, normalmente contiene múltiples micro-grietas. La rápida propagación de estas micro-grietas bajo la tensión aplicada es la responsable de la baja resistencia a la tracción del material. Debido al uso generalizado y las muchas aplicaciones del hormigón, se han llevado a cabo investigaciones considerables para reducir los efectos de sus propiedades estructurales deficientes.

Entre los materiales de refuerzo típicos que se añaden a los materiales cementosos se incluyen, por ejemplo, varias capas de tela metálica o fibras de refuerzo. En esta técnica, se conocen múltiples aditivos de fibra de refuerzo que proporcionan características de resistencia a los materiales de construcción. Entre las fibras de refuerzo típicas se incluyen las fibras de amianto, fibras de vidrio, fibras de acero, fibras minerales y fibras de celulosa. Algunas fibras de refuerzo son más adecuadas que otras para algunas aplicaciones concretas. Por ejemplo, las fibras de amianto son conocidas por proporcionar un refuerzo efectivo pero, debido a que son perjudiciales para el medio ambiente y la salud, no se usan ampliamente. Además, las fibras de vidrio y las fibras de acero son relativamente caras y tienen tendencia a descomponerse en los materiales cementosos. Las fibras de acero normalmente se descomponen en la superficie del material reforzado con fibras, mientras que las fibras de vidrio se descomponen continuamente como resultado de la naturaleza alcalina del cemento. También, debido a las características físicas y químicas de las fibras de acero, hay cierta dificultad para distribuir de forma uniforme la fibra de acero por la mezcla. Además, hay algunas deficiencias físicas y operativas inherentes a la fibra de vidrio que reducen su efectividad. Entre dichas deficiencias se incluyen, por ejemplo, el rebote en aplicaciones de hormigón al aire libre, y un coste de los equipos relativamente alto debido al desgaste de los equipos ocasionado por el contacto con las fibras de acero.

Es conocido que el hormigón tiene tendencia a contraerse tras haberse fraguado, debido a la evaporación del exceso de agua de la mezcla. La contracción plástica es la causa de la formación de grietas de contracción poco después del vertido del hormigón, que debilitan la matriz del mismo. A diferencia de otros materiales fibrosos, las fibras sintéticas son conocidas por reducir las grietas ocasionadas por la temprana contracción plástica. Por ejemplo, una fibra fibrilada formada a partir de una capa de poliolefina, se ha usado con éxito para evitar o reducir las grietas. Las fibras se estiran múltiples veces y a continuación se cortan siguiendo líneas al menos parcialmente transversales a la dirección de orientación. De este modo las fibras se fibrilan. Cuando se mezclan con materiales cementosos, de forma que crean deformaciones para mejorar el anclaje y la unión en la matriz de hormigón, las fibras cortadas se disponen por toda la mezcla, se abren para formar mallas, y de este modo mejorar las características de resistencia y unión de la matriz cementosa.

Se han llevado a cabo algunos avances en el área del refuerzo de fibras para proporcionar una mayor dureza y durabilidad, y reducir el agrietamiento en la matriz de los materiales de construcción, como el hormigón. Sin embargo, las fibras reforzadas de las técnicas anteriores tienen varias desventajas que debilitan o limitan su efectividad. Por consiguiente, se necesita una fibra de refuerzo mejorada que confiera mejores propiedades estructurales a los materiales de construcción a los cuales se añadan. En particular, existe la necesidad de una fibra de refuerzo sintética que, cuando se añada por ejemplo a materiales cementosos, proporcione un material de construcción que presente una menor permeabilidad, mayor resistencia a la fatiga, mayor dureza y menor contracción plástica.

Sumario de la invención

De acuerdo con la invención actual, se proporciona un material de refuerzo de fibra, que comprende: una pluralidad de hebras poliolefínicas de monofilamentos en la que las hebras son de 350-6000 denier por filamento trenzado para formar un haz de fibras, siendo el grado de trenzado mayor de aproximadamente 0,9 giros/pulgada (aproximadamente 0,36 giros/cm).

Ventajosamente, el grado de trenzado es menor de aproximadamente 2,2 giros/pulgada (aproximadamente 0,87 giros/cm).

Preferentemente, el grado de intervalos de giro de mayor de aproximadamente 0,9 giros por pulgada (aproximadamente 0,36 giros/cm) a aproximadamente 1,1 giros/pulgada (aproximadamente 0,43 giros/cm).

Convenientemente, las hebras son un copolímero formado de polipropileno y polietileno.

Ventajosamente, el copolímero es de aproximadamente el 75-80 por ciento en peso de polipropileno y aproximadamente el 20-25 por ciento en peso de polietileno.

Convenientemente, el polipropileno es un polipropileno de bajo punto de fusión y el polietileno es un polietileno de alta densidad.

Preferentemente, la longitud del componente es de aproximadamente 19 a 60 mm.

Ventajosamente, el haz de fibras no está interconectado.

Convenientemente, los monofilamentos son no fibrilantes.

Preferentemente, el material cementoso comprende el material de refuerzo de fibra.

De acuerdo con la presente invención, se proporciona también un procedimiento para formar un material de refuerzo de fibra que comprende:

retorcer múltiples hebras de monofilamentos en el que las hebras son de 350-6000 denier por filamento a al menos 0,9 giros/pulgada (aproximadamente 0,36 giros/cm) para formar un haz de fibras.

Ventajosamente, el grado de trenzado es menor de aproximadamente 2,2 giros/pulgadas (aproximadamente 0,87 giros/cm).

Preferentemente, el procedimiento de refuerzo de un material comprende mezclar el material de refuerzo de la fibra con un material cementoso.

Breve descripción de los dibujos

Las características y ventajas de la presente invención pueden comprenderse mejor haciendo referencia a las ilustraciones adjuntas, donde los números de referencia designan los elementos correspondientes y donde:

La FIG. 1 ilustra una comparación entre las superficies de las grietas en bloques que contienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en un porcentaje por volumen; La FIG. 2 ilustra una comparación entre las relaciones longitud / anchura de las grietas en bloques que contienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 3 ilustra una comparación entre el tiempo hasta de la aparición de la primera grieta en bloques que contienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 4 ilustra una comparación entre las superficies de las grietas entre los bloques de control y los bloques que contienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 5 ilustra una comparación entre el área de las grietas como porcentaje de control en bloques que contienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 6 ilustra una comparación de la reducción del área de las grietas en bloques que contienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 7 ilustra una comparación entre la resistencia a la primera grieta en bloques que contienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 8 ilustra una comparación entre el módulo de rotura en bloques que contienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 9 ilustra una comparación entre la resistencia a la primera grieta en bloques que contienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 10 ilustra los índices de dureza respecto al contenido de fibras en bloques de hormigón que tienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen;

La FIG. 11 ilustra los índices japoneses de dureza respecto al contenido de fibras en bloques de hormigón que tienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 12 ilustra la resistencia japonesa a la flexión respecto al contenido de fibras en bloques de hormigón que tienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 13 ilustra la resistencia residual media respecto al contenido de fibras en bloques de hormigón que tienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 14 ilustra el número de golpes hasta producirse la primera grieta y el primer fallo respecto al contenido de fibras en bloques de hormigón que tienen diferentes cantidades de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, basándose en porcentaje por volumen; La FIG. 15 ilustra un diagrama de tensión media - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación a un 1,0 % en volumen; La FIG. 16 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,0 % en volumen; La FIG. 17 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,0 % en volumen; La FIG. 18 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,0 % en volumen; La FIG. 19 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,5 % en volumen; La FIG. 20 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,5 % en volumen; La FIG. 21 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,5 % en volumen; La FIG. 22 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,5 % en volumen; La FIG. 23 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,9 % en volumen; La FIG. 24 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,9 % en volumen; La FIG. 25 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,9 % en volumen; La FIG. 26 ilustra un diagrama de tensión - desviación comparando la tensión de flexión respecto a la desviación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación a un 1,9 % en volumen; La FIG. 27 ilustra un gráfico de desviación de la carga comparando la carga respecto a la desviación del punto central de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación en un panel de hormigón proyectado a un 1,0 % en volumen; La FIG. 28 ilustra un gráfico de desviación de la carga comparando la carga respecto a la desviación del punto central de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación en un panel de hormigón proyectado a un 1,5 % en volumen; La FIG. 29 ilustra un gráfico de desviación de la carga comparando la carga respecto a la desviación del punto central de la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación en un panel de hormigón proyectado a un 1,9 % en volumen; La FIG. 30 ilustra una realización de la presente divulgación donde el segundo componente de fibra está trenzado a un grado concreto de trenzado, identificado como X; y La FIG. 31 ilustra un problema en las técnicas anteriores, donde las hebras individuales de monofilamento tienen cierto efecto de partición y de "pincel".

Descripción detallada de las disposiciones preferidas

Debe entenderse que las cifras y descripciones de la presente divulgación se han simplificado para ilustrar los elementos que son relevantes para una clara comprensión de la presente invención . Aquellos versados en la técnica reconocerán que los elementos asociados y otros puntos pueden emplearse en la implementación de la presente invención. Sin embargo, dado que muchos de los elementos y puntos asociados son bien conocidos entre aquellos versados en la técnica, no se tratarán en el presente documento.

En la presente descripción detallada de la divulgación, la divulgación se ilustrará en forma de un material de refuerzo de fibras sintético para su incorporación en un material cementoso. Se entenderá, sin embargo, que la divulgación no se limita a la disposición en tal forma y que puede usarse con cualquier material de edificación y composiciones relacionadas con este que usan materiales fibrosos para mejorar la resistencia o la integridad estructural. Tales materiales y composiciones incluyen, aunque sin limitación, cemento, hormigón, hormigón proyectado, mortero, grava, asfalto y similares. Por tanto, aunque la presente divulgación es capaz de disponerse en muchas formas diferentes, para facilitar la descripción esta descripción detallada y los dibujos adjuntos desvelan solo formas

específicas como ejemplos de la invención. Los expertos en la materia pertinente serán capaces de adaptar la invención a la aplicación en otras formas no presentadas específicamente en el presente documento basándose en la presente descripción.

Con referencia a la tela metálica, los materiales de refuerzo de las fibras sintéticas de la presente invención

5 proporcionan un medio de refuerzo más efectivo y rentable. Eso se debe a que, incluso cantidades de fibra relativamente pequeñas, cuando se añaden a la mezcla cementosa, se distribuyen por la mezcla para reforzar significativamente todo el material de la matriz, reducir la permeabilidad, aumentar la resistencia a la fatiga y mejorar la dureza. Además, la aplicación del refuerzo de tela metálica requiere bastante tiempo y trabajo debido a las necesidades de colocación asociadas a la misma.

10 Como ejemplo, las fibras sintéticas de la presente divulgación pueden añadirse a varios productos y materiales de construcción cementosos usados para edificación o construcción como por ejemplo, pavimentos estructurales, zonas asfaltadas y pistas de aeropuerto, barreras y revestimientos de tableros de puentes, bloques de pavimentos estructurales, productos de hormigón prefabricado como tuberías y depósitos, paneles de pared prefabricados, hormigón proyectado para estabilización de escolleras, revestimientos de túneles y estructuras abovedadas. La

15 mezcla de fibras sintéticas de la presente invención también puede usarse para reparación, rehabilitación, restauración y reforma de productos y estructuras existentes como, por ejemplo, en revestimientos, whitetoppings y reparaciones de pavimentos de aeropuertos y tableros de puentes. Sin embargo, se entenderá que en el presente documento está presente solo un número limitado de aplicaciones, y que la presente divulgación puede usarse en relación con la construcción de todos los materiales que emplean un material de fibra de refuerzo.

20 Además del refuerzo estructural, la incorporación de la mezcla de fibras sintéticas de la presente invención en, por ejemplo, material cementoso de fraguado, modifica el mecanismo de agrietamiento y reduce la propagación del micro-agrietamiento ocasionado por la contracción del hormigón. Por consiguiente, con referencia al cemento no reforzado, las grietas resultantes del hormigón armado con fibra de la presente invención tienen una anchura más pequeña, la permeabilidad del material es menor y se mejora la resistencia al agrietamiento. Además, las fibras

25 mezcladas de la presente invención pueden transportar una carga a través de la grieta. Por otra parte, tal como se expondrá más adelante, los ensayos del hormigón armado con fibra de la presente invención indican que el material de hormigón ha mejorado la dureza o la capacidad de transporte de la carga residual tras la primera grieta, y puede haber mejorado considerablemente la resistencia al impacto.

La presente divulgación está dirigida a una mezcla híbrida de fibras sintéticas de alto rendimiento y, más

30 concretamente, a una mezcla de fibras sintéticas para reducir los efectos de la contracción plástica y mejorar las propiedades del hormigón endurecido. Tal como se indicará con mayor detalle más adelante, se ha descubierto que la combinación de un primer componente de fibra y un segundo componente de fibra para formar la mezcla híbrida de fibras de la presente invención consigue unas propiedades de refuerzo sorprendentes y múltiples ventajas de rendimiento superiores a las que puede alcanzar cada componente de fibra individualmente. En particular, la fibra de

35 la presente divulgación mejora el control del agrietamiento por contracción plástica y sedimentación, mejorando al mismo tiempo la resistencia al impacto, la dureza del hormigón y otras propiedades estructurales y de durabilidad a largo plazo.

El primer componente de fibra es un material de refuerzo fibroso de homopolímero de polipropileno. El primer componente de fibra es una fibra (de red) fibrilada, intercalada que puede tener entre 100 y 20 000 denieres por

40 filamento, aproximadamente. Por ejemplo, en una disposición de la presente divulgación, el primer componente de fibra tiene aproximadamente 10 000 denieres por filamento e incluye las siguientes propiedades físicas:

PROPIEDADES FÍSICAS DEL PRIMER COMPONENTE DE FIBRA

Material: Homopolímero de polipropileno virgen Color Gris

Forma: Fibra fibrilada intercalada Resistencia a los ácidos / álcalis Excelente

Densidad relativa: 0,91 Absorción Nula

Resistencia a la tracción: 28-40 ksi. (200-272 MPa) Conformidad A.S.T.M.C-1116

Longitudes: 2 ¼" (54 mm)

El primer componente de fibra puede, pero no necesariamente, estar formado por un 100 por cien de polipropileno virgen, y puede ser una fibra de colores mezclados y completamente orientada que es básicamente no corrosiva, no magnética y resistente a los álcalis. Cuando se usa solo como aditivo de refuerzo de fibras (es decir, no como 45 mezcla híbrida en combinación con el segundo componente de fibra, que se comenta más adelante, tal como se ha indicado), el primer componente se añade normalmente a una dosis de 1,5 libras por yarda cúbica (0,9 kilogramos por metro cúbico) de material cementoso directamente al sistema de mezclado durante, o después, del amasado de los otros ingredientes, y se mezcla en el momento y velocidad recomendados por el fabricante de la hormigonera

(normalmente entre cuatro y cinco minutos). El primer componente de fibra presenta unas propiedades de distribución uniforme y buen mezclado. El material reforzado con fibras resultante proporciona una durabilidad a largo plazo y un control secundario / de temperatura para agrietamiento por temperatura / contracción relativamente bueno.

5 Cuando se usa en la presente divulgación, el primer componente de fibra puede añadirse a la mezcla híbrida en cantidades entre un 5 y un 50 por cien, aproximadamente, del peso total. Por ejemplo, en una disposición de la presente divulgación, el primer componente de fibra puede añadirse en cantidades de un 6,7 por ciento en peso total, aproximadamente. Además, el primer componente de fibra puede, pero no necesariamente, tener la misma longitud que el segundo componente de fibra. Cuando se usa en la presente divulgación, el primer componente de

10 fibra puede añadirse a la mezcla híbrida en longitudes entre 19 y 60 mm, aproximadamente. Por ejemplo, en una disposición de la presente divulgación, el primer componente de fibra puede añadirse en longitudes de 54 mm, aproximadamente.

El segundo componente de fibra es un copolímero con refuerzo fibroso de alta resistencia como, aunque no limitado a, uno formado por monofilamentos gofrados. El segundo componente de fibra es preferiblemente un copolímero

15 formado por cantidades mayores, preferiblemente de un 75-80 por cien en peso aprox. de polipropileno, preferiblemente un polipropileno con punto de fusión bajo (homopolímero con punto de fusión 2), y cantidades menores, preferiblemente un 20-25 por cien por peso aprox. de polietileno de alta densidad. Las segundas fibras no fibrilan, es decir, no se separan para formar una red como la estructura en el material cementoso.

El segundo componente de fibra es una hebra de alta tenacidad, poliolefínica, con una alta resistencia y una

20 excelente flexibilidad. Tal como está incorporado en la mezcla híbrida de la presente divulgación, el segundo componente de fibra incluye monofilamentos de 350 a 6000 denieres por filamento, aproximadamente. La disposición preferida del segundo componente de fibra está preferiblemente trenzada para formar un haz no interconectado de múltiples hebras de un monofilamento no fibrilado. En una disposición de la presente divulgación, el segundo componente de fibra presenta las siguientes propiedades:

PROPIEDADES FÍSICAS DEL SEGUNDO COMPONENTE DE FIBRA

Material: Copolímero virgen Color Gris

Forma: Monofilamentos trenzados híbridos intercalados Resistencia a los ácidos / álcalis Excelente

Densidad relativa: 0,91 Absorción Nula

Resistencia a la tracción: 70-106 ksi. (485-730 MPa) Conformidad A.S.T.M.C-1116

Longitud: 2 ¾" (54 mm)

25 Por ejemplo, en una disposición de la presente divulgación, el segundo componente tiene aproximadamente 750 denieres por filamento. Cuando se usa solo (no como una mezcla híbrida en combinación con el primer componente, lo cual se ha expuesto anteriormente, dándose a conocer en el presente documento), el segundo componente se añade normalmente con una dosis aproximada de 4 - 30 libras por yarda cúbica (1,8 - 13,6 kilogramos por metro cúbico) de material cementoso directamente al sistema de mezclado durante o, tras, el amasado de los otros

30 ingredientes y su distribución por la mezcla. El material reforzado con fibras resultante presenta durabilidad a largo plazo. Sin embargo, debe tenerse en cuenta que el segundo componente de fibra, por sí mismo cuando no está trenzado, presenta unas propiedades de distribución por debajo de las óptimas en el material de construcción durante la operación de mezclado. Sin embargo, cuando los monofilamentos del segundo componente de fibra están trenzados, tal como se usan en la realización preferida de la mezcla de fibras sintéticas de la presente invención

35 para formar el haz no interconectado, la mezcla de fibras sintéticas es más fácil de mezclar y se distribuye uniformemente por el material cementoso.

Se ha descubierto que cuando el segundo componente de fibra está trenzado, el grado de trenzado del haz es relevante para las propiedades de distribución del segundo componente de fibra en el material de construcción al cual se añade. Tal como se expone en la FIG. 30, un único giro se identifica como "x" y, tal como se usa aquí, se 40 define como un giro completo (360°) en toda la longitud lineal del haz de fibra. El número de giros por pie lineal (giros por pulgada lineal o giros por centímetro lineal), identificado aquí como giros / pie, giros/pulgada o giros/cm, respectivamente, proporciona una diferencia pronunciada en la capacidad del segundo componente de fibra para mezclarse con, y distribuirse de forma más eficaz por, el material de construcción. Se cree que esta diferencia en la distribución, a su vez, explica, al menos parcialmente, el aumento de las mejores propiedades de refuerzo

45 presentadas por la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación.

Los intentos anteriores de formar el haz de fibra sintética de la presente divulgación usaban el trenzado de múltiples hebras de monofilamentos hasta 9 giros / pie (0,75 giros/pulgada o 0,3 giros/cm) aproximadamente. Se ha descubierto que este grado de trenzado produce unas buenas propiedades de mezclado y distribución por el material cementoso, tal como se expone en el presente documento. Pruebas adicionales indicaron que se obtuvieron

unos resultados similares cuando el grado de trenzado aumentó hasta 11 giros / pie (0,9 giros/pulgada o 0,36 giros/cm), aproximadamente. Por consiguiente, se ha descubierto que el trenzado del componente de fibra dentro del margen comprendido entre 0,75 giros/pulgada (0,3 giros/cm), aproximadamente, y 0,9 giros/pulgada (0,36 giros/cm), aproximadamente, proporciona unas mejores propiedades de mezclado y distribución en los materiales de construcción en los cuales se añadió el segundo componente de fibra, en comparación con los materiales de construcción que no usan realizaciones del componente de fibra no trenzada de la presente invención. Sin embargo, se observó que cuando las hebras individuales del monofilamento se trenzaron dentro del margen comprendido entre 0,75 giros/pulgada (0,3 giros/cm), aproximadamente, y 0,9 giros/pulgada (0,36 giros/cm), aproximadamente, podía verse algún efecto de partición y "pincel" en las hebras individuales de monofilamentos. Este comúnmente conocido efecto 10 se ilustra en la FIG. 31, y puede afectar negativamente a la capacidad de los monofilamentos para dispersarse por los materiales cementosos. Además, se ha descubierto que con un grado de trenzado inferior a 0,9 giros/pulgada (0,36 giros/cm), aproximadamente, había una separación incompleta de los monofilamentos del haz de fibra. Esto era especialmente evidente en ciertas realizaciones de la presente divulgación que usan hebras de filamento, donde cada hebra se compone de dos o más monofilamentos conectados que están diseñados para separarse en monofilamentos individuales como resultado del acto de trenzar las hebras de fibra en el haz trenzado.

Se descubrió mediante ensayos experimentales que hubo una mejora considerable en el mezclado y la distribución cuando el segundo componente estaba formado con un trenzado más ajustado, superior a 11 giros / pie (0,9 giros/pulgada o 0,36 giros/cm), aproximadamente. Estos mejores resultados se observaron con un grado de trenzado inferior a unos 2,2 giros/pulgada (0,87 giros/cm), que es aproximadamente el grado más alto de trenzado con el que puede atarse un haz de fibra no calentado sin un efecto significativo de "destrenzado" (es decir, el efecto por el cual un haz de fibra se destrenza de su forma trenzada y, posiblemente, se desata debido a las propiedades de elasticidad del polímero). Normalmente, las mejores propiedades de mezclado y distribución como resultado del grado de trenzado en el haz de fibra se midieron a más de 11 giros / pie (0,9 giros/pulgada o 0,36 giros/cm), aproximadamente, y normalmente ocurrieron en el margen comprendido entre más de 11 giros / pie (0,9 giros/pulgada o 0,36 giros/cm), aproximadamente, y 13 giros / pie (1,1 giros/pulgada o 0,43 giros/cm), aproximadamente, y pueden ocurrir a un grado de trenzado de 13 giros / pie (1,1 giros/pulgada o 0,43 giros/cm) aproximadamente. Además, se descubrió que, con un aumento del grado de trenzado hasta más de 1 giro / pulgada (unos 0,39 giros/cm), aproximadamente, se observó poco o ningún efecto de partición o "pincel" en los monofilamentos, y casi todos los monofilamentos individuales que formaban el haz de fibra se separaron completamente del haz y se distribuyeron por el material de construcción en el cual se habían añadido. Esto fue especialmente evidente en algunas disposiciones de la presente divulgación que usan hebras de filamento, donde cada una de las hebras se compone de dos o más monofilamentos conectados que están diseñados para romperse en monofilamentos individuales como resultado del acto de trenzar las hebras de fibra en el haz trenzado, formando en última instancia el haz trenzado de monofilamentos.

Se contempla que pueden obtenerse algunas ventajas adicionales en el mezclado y la distribución del segundo componente de fibra cuando la configuración del haz de fibra trenzado del segundo componente de fibra se calienta hasta una temperatura por debajo de su punto de fusión y se trenza, lo cual puede permitir trenzar el haz de fibra hasta un grado de trenzado superior a unos 2,2 giros/pulgada (0,87 giros/cm). En esta disposición, los monofilamentos individuales del segundo componente de fibra pueden calentarse, antes o después de haberse convertido en un haz trenzado, hasta, por ejemplo, a unos 325 °F, lo cual puede hacer que un haz de fibra tenga un grado de trenzado superior a 2,2 giros/pulgada (0,87 giros/cm), aproximadamente, y que pueda reducir considerablemente o eliminar el efecto de destrenzado.

Cuando se usa en la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación, el segundo componente de fibra puede añadirse a la mezcla híbrida en cantidades entre un 50 y un 95 por ciento en peso total, aproximadamente. Por ejemplo, en una disposición de la presente divulgación, el segundo componente de fibra puede añadirse en cantidades de un 93,3 por ciento en peso total, aproximadamente. Además, el segundo componente de fibra puede, pero no necesariamente, tener la misma longitud que el primer componente de fibra. Cuando se usa en la presente divulgación, el segundo componente de fibra puede añadirse a la mezcla híbrida en longitudes entre unos 19 y 60 mm. Por ejemplo, en una realización de la presente invención, el segundo componente de fibra puede añadirse en longitudes de unos 54 mm.

El primer componente de fibra y el segundo componente de fibra pueden mezclarse en las cantidades indicadas anteriormente para formar la mezcla de fibras híbrida de la presente divulgación. El primer componente de fibra y el segundo componente de fibra pueden mezclarse mediante cualquiera de los medios conocidos en la técnica, como, por ejemplo, combinando los dos componentes de fibra en el procedimiento de corte. Las fibras híbridas pueden cortarse en tiras usables antes o después de mezclado del primer componente de fibra y el segundo componente de fibra. Cuando las fibras híbridas de la presente divulgación se cortan en tiras usables tras el mezclado del primer componente de fibra y el segundo componente de fibra, las tiras de fibras híbridas pueden cortarse en cualquier longitud que pueda dispersarse y bombearse, pero pueden cortarse en una longitud entre unos 19 y 60 mm como, por ejemplo, una longitud de 54 mm, aproximadamente. Se contempla que la longitud de la fibra pueda ajustarse de acuerdo con las especificaciones. En una forma de la presente divulgación, la fibra híbrida resultante tiene las siguientes propiedades físicas:

PROPIEDADES FÍSICAS DE LA MEZCLA DE FIBRAS

Material: Polipropileno virgen / copolímero virgen Color Gris

Forma: Sistema de fibras de haz de monofilamentos trenzados / fibrilados - híbridos intercalados Resistencia a los ácidos / álcalis Excelente

Densidad relativa: 0,91 Absorción Nula

Resistencia a la tracción: 90-110 ksi. (620-758 MPa) Conformidad A.S.T.M.C-1116

Longitud: ¾" (19 mm), 1 ½" (38 mm), 2 ¼" (54 mm), 2½" (60 mm)

Cuando se incorpora a un material de construcción como el hormigón, la mezcla de fibras híbridas de la presente divulgación puede añadirse a la mezcla en cantidades que varían de un 0,1 por cien y un 2,0 por ciento en volumen de hormigón, aproximadamente, y normalmente en cantidades comprendidas que van de 0,5 y un 2,0 por ciento en volumen de hormigón, aproximadamente, para conferir unas mejores características de refuerzo. La mezcla de fibras

5 híbridas puede añadirse directamente al sistema de mezclado durante, o después, del amasado de los otros ingredientes y mezclarse en el momento y a la velocidad recomendada por el fabricante de la hormigonera (normalmente entre cuatro y cinco minutos).

La mezcla de fibras híbridas de la presente divulgación puede usarse para reducir la contracción tras el fraguado y la contracción del hormigón endurecido y plástica antes del endurecimiento inicial que origina el agrietamiento. 10 Además, la mezcla de fibras híbridas mejora la resistencia al impacto y aumenta la resistencia a la fatiga y la dureza del hormigón como refuerzo secundario / de temperatura / estructural alternativo. Además, aparte del trenzado del segundo componente de fibra, se ha descubierto que la combinación del primer componente de fibra con el segundo componente de fibra mejora considerablemente la capacidad del segundo componente de fibra para distribuirse de forma uniforme por la mezcla. Se cree que las mejores propiedades de distribución del segundo componente de

15 fibra, en parte, explican el aumento de las mejores propiedades de refuerzo presentadas por la mezcla de fibras sintéticas de la presente divulgación. Además, la fibra de la presente divulgación es no corrosiva, no magnética y considerablemente resistente a los efectos de la naturaleza alcalina de los materiales de construcción convencionales, como, por ejemplo, el hormigón de cemento Portland.

Tal como se ilustra en los ejemplos siguientes, la presente divulgación proporciona ventajas de coste, operación y

20 refuerzo estructural respecto a los componentes de refuerzo conocidos. La combinación de componentes de fibra de la presente divulgación, en comparación con la tela metálica o las fibras de acero convencionales, no es corrosiva, se mezcla fácilmente con el material de construcción, reduce el agrietamiento por contracción plástica y ventajas rentables y estructurales para el material formado resultante. Las fibras sintéticas sustituyen a las fibras de acero para el refuerzo de los materiales cementosos y eliminan los daños en los equipos ocasionados por las fibras de

25 acero. En comparación con otras fibras sintéticas, las fibras de la presente divulgación proporcionan una operación de mezclado más efectiva y más ventajas estructurales para el material de construcción en el cual se añaden.

Para que los expertos en la materia puedan comprender mejor cómo puede realizarse de forma práctica la invención, los siguientes ejemplos se dan a modo de ilustración y no como limitación de la invención como se define en las reivindicaciones. Como resultará evidente tras la inspección de los resultados del ensayo a continuación, la

30 combinación de fibra híbrida sintética de la presente invención sustancialmente y de forma impresionante mejora las características de refuerzo del material de construcción al que se añade, en comparación con los materiales de refuerzo de fibra convencional. Se realizó una serie de ensayos para evaluar las diversas cantidades de una combinación de fibra sintética de la presente invención cuyos resultados se proporcionan a continuación en el presente documento.

35 Ejemplos

Ejemplo 1

Las fibras sintéticas híbridas de la presente invención se ensayaron para determinar la reducción de la contracción plástica del hormigón usando mezclas con alto contenido de cemento, conocido por presentar unas altas probabilidades de agrietamiento por contracción. Las dosis de fibras usadas fueron de 0,5, 1,0 y 2,0 por ciento en

40 volumen de hormigón. Se fabricaron tres lotes diferentes de hormigón y se ensayaron un total de 15 bloques. Los ensayos se realizaron usando un bloque con un grosor de 2,0 pulgadas (5,08 cm) con una longitud de 3 pies (91,4 cm) y una anchura de 2 pies (61 cm). Se redujo la formación de grietas usando ventiladores que pueden producir un viento con una velocidad de 14 mph (22,5 km/h). Se comparó el rendimiento de estas fibras usando las superficies de las grietas del bloque de bloque de control sin fibras y bloques reforzados con fibra.

45 Tal como se ilustra a continuación, los resultados de los ensayos indican que las fibras de la presente invención, a las dosis usadas, redujeron significativamente la contracción plástica en el hormigón. La reducción de la superficie de las grietas varió de un 100 a un 92 por cien respecto al hormigón sin añadir nada. No se observó agrietamiento cuando se usaron dosis de fibras de un 2,0 por ciento en volumen de hormigón. Hubo un 98 por cien y un 92 por cien de reducción de agrietamiento por contracción plástica cuando las dosis de fibras fueron respectivamente de un 1,0 por cien y un 0,5 por ciento en volumen de hormigón.

5 Procedimiento de ensayo

Se realizaron ensayos usando bloques con un grosor de 2 pulgadas (5,08 cm) con una longitud de 3 pies (91,4 cm) y una anchura de 2 pies (61 cm). Los bloques se contuvieron en todo el perímetro usando telas metálicas. Tras el vertido, los bloques se colocaron sobre una superficie plana y se sometieron al efecto del viento con una velocidad de 14 mph (22,5 km/h), usando ventiladores de alta velocidad.

10 Se observó la formación de grietas entre dos y tres horas y media después del vertido. Aunque normalmente el agrietamiento ha finalizado transcurridas entre seis y ocho horas, las anchuras y las longitudes de las grietas se midieron transcurridas 24 horas. Se decidió esperar más tiempo para garantizar que todas las grietas se formaran y estabilizaran. Se midió la anchura de las grietas en varios lugares a lo largo de la grieta. Se midió la longitud de las grietas para cada grieta y se multiplicó por la anchura media. De esta forma, se calculó la superficie total con grietas

15 para un bloque determinado.

El valor de la superficie de las grietas del bloque de control (sin fibras) se determinó en un 100 por cien. La superficie de las grietas de los otros paneles se expresó como porcentaje del valor del bloque de control y de esta forma se obtuvo el porcentaje de reducción de la superficie de las grietas debido a la adición de las fibras.

Materiales

20 Los materiales usados fueron arena de hormigón, áridos gruesos y cemento de tipo I ASTM. Los áridos gruesos tenían un tamaño máximo de 0,75 pulgadas. Tanto los áridos finos como los gruesos cumplían los requisitos para áridos de la ASIM.

Las propiedades químicas y físicas de las fibras sintéticas usadas son las descritas en el presente documento.

Proporciones de mezcla

25 Dado que el objetivo de este ensayo era estudiar la influencia de la fibra añadida en la contracción plástica, era necesario fabricar el hormigón con un potencial muy alto de agrietamiento por contracción. Las condiciones del ensayo, como la temperatura ambiente, la humedad y la velocidad del viento (14 mph) (22,5 km/h) se mantuvieron constantes para cada lote. Se fabricaron tres lotes diferentes de hormigón con el mismo contenido de agua, contenido de cemento y tamaño máximo de áridos gruesos. Se usó un contenido de cemento más alto para

30 aumentar las probabilidades de agrietamiento. La proporción de la mezcla básica usada fue la siguiente:

Cemento (lbs) 855 (388 kg) Aguar (lbs) 427 (194 kg) Relación agua / cemento 0,5 Arena de hormigón (lbs) 1062 (482 kg) Áridos gruesos (lbs) 1062 (482 kg) Tamaño máximo de los áridos (pulgadas) 0,75 (1,91 cm)

Procedimiento de mezclado e inmovilización de las muestras

Todo el mezclado se llevó a cabo en una hormigonera con una capacidad de nueve pies cúbicos. Las fibras se pesaron y almacenaron en un contenedor independiente. Primero se preparó la mezcla compensadora.

35 Posteriormente, se introdujeron los áridos gruesos en la hormigonera. A continuación se añadió arena y dos tercios del agua y se mezcló durante un minuto. A continuación se añadió el cemento junto con el tercio restante de agua. Posteriormente, se añadieron las fibras de la presente invención y se mezclaron los ingredientes durante tres minutos. Tras el mezclado, la mezcla se dejó en reposo durante un período de tres minutos, seguido de una fase de mezclado final durante 2 minutos para obtener una distribución adecuada de las fibras.

40 Dado que las mezclas cementosas reforzadas con fibra tenían una consistencia suelta, tanto el vertido como la colocación se llevaron a cabo sin ningún problema. No se observó descomposición ni formación de aglomeraciones en ninguna de las mezclas. Para mantener la consistencia en el vertido, la consolidación y el acabado de los bloques, un contratista de hormigón y experto en acabados llevó a cabo el vertido, la consolidación y el acabado de todos los bloques.

45 Se fabricaron tres lotes en tres días diferentes. Después de preparar cada lote de material cementoso reforzado, se limpió bien la cuba de la hormigonera. Se preparó una mezcla compensadora antes de preparar una mezcla posterior. Todas las mezclas se prepararon bajo condiciones idénticas.

Resultados de los ensayos y discusión

Se prepararon tres cilindros para cada una de las seis mezclas con y sin fibras de acuerdo con los procedimientos de la ASTM. Los cilindros se ensayaron tras 14 días de curado. Los resultados se indican en la Tabla 1, a continuación. Tal como se ilustra en la tabla 1, las resistencias de los cilindros en todas las mezclas fueron similares.

5 Los resultados de la resistencia a la compresión a los 14 días de las 18 muestras fueron aproximadamente los mismos.

Las longitudes, anchuras y superficies de grietas medidas para los bloques de control y reforzado con fibras se indican en las tablas A1 a A3, B1 y B2, y C1 a C2, respectivamente para los lotes A, B y C. Cada una de las tablas compara las mezclas preparadas en un día concreto. Las influencias de las diversas dosis de fibras en el

10 agrietamiento por contracción plástica se muestran en las figuras 1 a 6. El resumen de los resultados de los ensayos y el porcentaje de reducción de agrietamiento por contracción plástica se indican en la tabla 2. La comparación de los diversos parámetros para los distintos contenidos de fibras se muestra en la tabla 3.

Se ensayaron tres muestras para cada uno de los tres contenidos de fibras y se calcularon las superficies de las grietas medias. Los resultados de estos cálculos se indican en la tabla 2; la tabla 2 incluye la superficie de las grietas

15 media de dos bloques de control sin fibras, así como las superficies de las grietas de PRC, y se expresan como el porcentaje de la superficie de las grietas de los bloques de control y la reducción por ciento de agrietamiento por contracción plástica debido a la adición de tres dosis de fibras.

Las figuras 1-4 ilustran gráficamente las superficies de las grietas de diferentes contenidos de fibras (figura 1), la longitud de las grietas de los diferentes contenidos de fibras (Figura 2), el tiempo observado para la formación de las

20 grietas basándose en el contenido de fibras (Figura 3), y las superficies de las grietas entre los bloques de control y los bloques reforzados con fibras (figura 4). En las figuras 5 y 6, se muestra una comparación global de las posibles reducciones del agrietamiento por contracción plástica de los tres contenidos de fibras.

No se observó ninguna grieta en ninguno de los tres bloques reforzados con un 2,0 por ciento en volumen de la mezcla de fibras sintéticas de la presente invención. Los resultados indican que los tres contenidos de fibras fueron

25 efectivos en la reducción del agrietamiento por contracción plástica en el hormigón. Sin embargo, la cantidad de reducción de grietas es diferente para diferentes dosis de fibras. La posible reducción de las grietas varía entre un 92 y un 100 % para estos contenidos de fibras, aproximadamente.

Conclusiones

Los resultados de los ensayos en los bloques de control y los bloques reforzados con fibra confirman que las fibras

30 de la presente invención son muy eficaces en la reducción del agrietamiento por contracción plástica en el hormigón. Los ensayos dieron a conocer que incluso con unos niveles de adición muy bajos, la fibra híbrida sintética de la presente invención proporcionó una reducción de las grietas extraordinariamente alta. Con unas dosis de fibras de un 0,5 por ciento en volumen, se ha conseguido una reducción de las grietas de un 92 %. Con unas dosis de fibras de un 1,0 por ciento en volumen, se consiguió una reducción de las grietas de un 98 %. Además, no se observó

35 ningún agrietamiento por contracción plástica cuando se usó un 2,0 % en volumen de fibras.

TABLA 1

Resistencia a la compresión a los 14 días para las muestras de los ensayos de contracción

Nº de lote: Contenido de fibras (% en vol.) Nº de muestra Resistencia a la compresión psi (kg/cm2) Media en psi (kg/cm2)

A: 0 (control) FEP1-1 FEP1-2 FEP1-3 4725,97 (332,27) 4793,98 (337,98) 4701,19 (330,53) 4740,38 (338,28)

1: FEF1-1 FEF1-2 FEF1-3 4722,22 (332,01) 4754,36 (334,27) 4784,69 (336,40) 4753,76 (334,22)

B: 0 (control) FEP2-1FEP2-2 FEP2-3 4754,36 (334,27) 4833,59 (339,84) 4827,31 (339,39) 4805,09 (337,83)

2: FEF2-1 FEF2-2 FEF2-3 4924,54 (346,23) 4964,26 (349,02) 4944,62 (347,64) 4944,47 (347,63)

(Continuación)

C: 0 (control) FEP3-1FEP3-2 FEP3-3 4793,97 (337,05) 4361,62 (306,65) 4765,68 (335,06) 4640,42 (326,25)

0,5: FEF3-1 FEF3-2 FEF3-3 4733,49 (332,80) 4769,47 (335,33) 4686,25 (329,48) 4729,74 (332,53)

TABLA 2

Reducción de la contracción plástica debido a la adición de la mezcla de fibras híbridas

Tipo: Superficie de las grietas (mm2) Superficie de las grietas (% de control) Superficie de las grietas (% de reducción)

LOTE A Bloque de control 1 Bloque de control 2 Media 1 % en volumen de fibras híbridas Bloque 1 Bloque 2 Bloque 3 Media: 413,93 195,76 1002 98

304,85 5,681,45 13,06

6,73

LOTE B Bloque de control 1 Bloque de control 2 Media 2 % en volumen de fibras híbridas Bloque 1 Bloque 2 Bloque 3: 3773,81 424,97 1000 100

399,39 Ninguna grieta Ninguna grieta Ninguna grieta

LOTE C Bloque de control 1 Bloque de control 2 Media 0,5 % en volumen de fibras híbridas Bloque 1 Bloque 2 Bloque 3 Media: 210,47 175,07 100

192,77

26,4213,59 5,26: 8 92

15,09

TABLA 3 Comparación de diversos parámetros para diferentes contenidos de fibras

Bloques confibra: Lotede lab. Contenido de fibras(%por vol.) Superficie delas grietas(mm2 ) Longitud de grieta(mm) Anchura de grieta(mm) LAV Tiempo hasta laaparición de la primera grieta(min) Vertido Condiciones

Humedad(%): Temperatura(ºF) (ºC)

Lote C Lote A Lote B: 0,5 1,02,0 15,09 6,73 47,10 52,73 1,02 1,37 46,176 38,489 170195 381539 75 (24)104 (40) 82 (28)

Bloques decontrol: Lotede lab. Superficie delas grietas(mm2 ) Longitud de grieta(mm) Anchura de grieta(mm) LAV Tiempo hasta laaparición de la primera grieta(min) VertidoHumedad(%) Condiciones

Temperatura(ºF) (ºC)

Lote CLote ALote B: 192,77304,85399,39 238,8431,3317,8 5,359,999,13 44,6743,1934,82 120125120 382035 75 (24)99 (37)87 (31)

Notas:

1. Los valores de Superficie de las grietas, Longitud de grieta y Anchura de grieta para los bloques con fibra son la media de los valores de tres bloques.

2. Los valores de Superficie de las grietas, Longitud de grieta y Anchura de grieta para los bloques de control son la media de los valores de dos bloques.

3. Los tres bloques del lote B no se agrietaron.

Tabla A1. Detalle de las longitudes, anchuras y superficies de las grietas; lote A; bloque de control 1

TABLA A3. Detalle de las longitudes, anchuras y superficies de las grietas; lote A; bloques reforzados con mezcla de fibras híbridas (1 %)

Tabla B2. Detalle de las longitudes, anchuras y superficies de las grietas; lote B; bloque de control 2 Tabla C1. Detalle de las longitudes, anchuras y superficies de las grietas; lote C; bloque de control 1 Tabla C2. Detalle de las longitudes, anchuras y superficies de las grietas; lote C; bloque de control 2

Nº de grieta: Longitud [mm] Anchura [mm] Anchura media [mm] Superficie [mm2]

1: 61,60 1,00 2,00 2,00 2,00 2,00 3,00 2,00 1,00 1,88 115,50

2: 9,40 0,80 0,80 0,50 0,45 0,64 5,99

3: 19,30 0,45 0,50 0,50 0,50 0,30 0,25 0,42 8,04

4: 25,40 0,80 1,00 0,80 0,50 0,40 0,30 0,63 16,09

5: 80,60 1,00 1,00 2,00 3,00 1,00 3,00 3,00 3,00 2,00 1,00 2,09 168,53

5A: 20,10 2,00 3,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,17 43,55

6: 71,60 0,50 0,80 1,00 1,00 0,80 0,80 0,80 0,81 58,30

7: 16,70 0,45 0,45 0,20 0,20 0,20 0,30 5,01

8: 13,20 0,50 0,30 0,20 0,20 0,30 0,30 3,96

1: 49,90 0,80 1,00 1,00 2,00 2,00 0,80 1,00 1,00 1,20 59,88

2: 46,40 1,00 2,00 2,00 2,00 1,00 0,80 0,80 1,37 63,63

2A: 20,70 0,80 0,80 0,50 0,40 0,20 0,54 11,18

2B: 14,20 0,50 0,50 0,30 0,30 0,20 0,36 5,11

3: 15,60 0,50 0,80 0,50 0,50 0,30 0,20 0,47 7,28

4: 68,60 0,80 1,00 1,00 1,00 0,80 0,50 0,30 0,20 0,70 48,02

5: 19,70 0,20 0,40 0,50 0,50 0,20 0,20 0,20 0,31 6,19

6: 11,40 0,20 0,40 0,30 0,20 0,20 0,26 2,96

7: 15,30 0,20 0,20 0,30 0,20 0,20 0,20 0,22 3,32

8: 11,60 0,30 0,20 0,10 0,20 0,20 0,20 0,25 2,90

1: 20,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,20 0,20 0,30 6,03

2: 16,60 0,20 0,40 0,30 0,30 0,20 0,20 0,27 4,43

3: 19,70 0,20 0,40 0,40 0,40 0,20 0,30 0,20 0,30 5,91

4: 10,20 0,20 0,30 0,30 0,20 0,20 0,20 0,23 2,38

5: 29,40 0,50 0,40 0,30 0,40 0,20 0,20 0,20 0,31 9,24

6: 63,20 1,00 2,00 3,00 2,00 2,00 3,00 3,00 2,00 2,00 1,00 2,10 132,72

6A: 11,40 0,20 0,30 0,30 0,20 0,20 0,24 2,74

6B: 12,80 0,40 0,50 0,80 0,30 0,20 0,20 0,20 0,37 4,75

6C: 15,40 0,20 0,20 0,30 0,20 0,20 0,20 0,22 3,34

6D: 5,30 1,00 0,80 0,80 0,50 0,50 0,40 0,67 3,53

Ejemplo 2

Se llevó a cabo un estudio para evaluar la fibra híbrida sintética experimental reformulada de la presente invención con tres porcentajes de adición en hormigón proyectado de mezcla húmeda. Las fibras discretas tenían aproximadamente 60 mm de longitud por 0,3 mm de grosor por 0,3 mm de anchura. La fibra fibrilante estaba intercalada. Las fibras tenían una densidad en masa específica de 910 kg/m3,

Se produjeron tres mezclas de hormigón proyectado con unos porcentajes nominales de fibra añadida del 1,0, 1,5 y 2,0 % en volumen, a fin de llevar a cabo la evaluación. En todas las mezclas, las fibras fibrilantes intercaladas se proporcionaron para un porcentaje de añadido de un 0,1 % en volumen, siendo el valor medio la fibra diferenciada de 60 mm de longitud. Las tres mezclas fueron sometidas a ensayos de propiedades de hormigón proyectado fresco, se determinaron los datos de rebote y se creó un panel de ensayos de hormigón proyectado ACI convencional, un panel redondo australiano y un panel sudafricano por mezcla.

Se cortaron tres haces para realizar los ensayos de haces ASTM C1018 con un sierra circular de dientes adiamantados desde cada panel de ensayos de hormigón proyectado ACI convencional. También se extrajeron los núcleos de estos paneles de ensayos para la determinación de la resistencia a la compresión. Se determinaron los datos de permeabilidad en los extremos de los haces cortados con una sierra circular de dientes adiamantados. Los paneles sudafricanos se ensayaron con una carga distribuida uniformemente en un conjunto de ensayo de lecho de agua, mientras que los paneles redondos australianos se ensayaron en carga de punto central con un soporte fijado en tres puntos en una máquina de ensayos construida a medida por AGRA Earth & Environmental Limited, Burnaby, B.C., Canadá.

Dosificación y diseño de mezclas de hormigón proyectado

El diseño de mezclas de hormigón proyectado con exceso de agua usado se muestra en la tabla en el Informe Técnico Nº 1, a continuación. Este diseño de mezclas es similar a las mezclas normalmente usadas para proyectos de revestimientos de hormigón permanentes en túneles y minas, estabilización de pendientes y rehabilitación de estructuras en Norteamérica. En la mezcla ternaria de material de cementación (cemento Portland, polvillo de cenizas y humo de sílice), el humo de sílice mejora la adhesión y la cohesión de la mezcla y reduce el rebote; el polvillo de cenizas aumenta el volumen de la pasta que mejora la capacidad de bombeo y de proyección.

Para mantener un control estricto sobre las proporciones de la mezcla, la mezcla de hormigón proyectado de base se dosificó en seco. Se usaron materiales totalmente secos y todos los ingredientes se dosificaron con precisión y bajo supervisión. Los materiales se pre-mezclaron en una hormigonera de cuba giratoria con paletas de giro inverso, antes de descargarse en sacos de papel de 30 kg. El hormigón proyectado se suministró mediante paletas y protegido por un embalaje termoplástico, cubierto por lonas impermeabilizadas para protegerlo contra la humedad antes del uso.

El hormigón proyectado se dosificó en una unidad de hormigonera Allentown Powefcrete Pro modificada, conectada a una bomba de válvula de charnela de 75 mm. Normalmente se dosificaron catorce sacos de 30 kg simultáneamente. Se añadió agua para mantener una relación agua / cemento constante entre todas las mezclas. Las fibras se añadieron directamente a la unidad de hormigonera durante el ciclo de mezclado y se mezclaron durante 5 minutos, aproximadamente, para proporcionar una distribución de fibras uniforme antes de la descarga de hormigón proyectado.

Se produjeron las siguientes mezclas: 1) Mezcla F10 (nominalmente un 1,0 % en volumen de contenido de fibras); 2) Mezcla F15 (nominalmente un 1,5 % en volumen de contenido de fibras); y 3) Mezcla F20 (nominalmente un 2,0 % en volumen de contenido de fibras, con un mayor volumen de pasta).

La dosis de superplastificante se ajustó de la forma necesaria para proporcionar el asentamiento necesario para la proyección. La mezcla F20 recibió una dosis suplementaria de polvillo de cenizas y agua para aumentar el volumen de la pasta y mantener unas buenas propiedades de bombeo a pesar del alto porcentaje de fibras añadidas. Las dosis reales de aditivo para las tres mezclas se muestran en los Informes Técnicos Nº la a lc, a continuación.

Propiedades plásticas del hormigón proyectado

1. Asentamiento y contenido de aire

Los detalles referentes a las condiciones ambiente prevalentes (temperatura, velocidad del viento, precipitaciones) y las propiedades del hormigón proyectado plástico se indican en la tabla del Informe Técnico Nº 2, a continuación. Las dosis aditivos requeridos para producir el contenido de aire inmediatamente después del amasado y el asentamiento deseados también se indican en esta tabla. La tabla del Informe Nº 2 también detalla las propiedades del hormigón proyectado fresco inmediatamente después del amasado y la proyección, y la presión hidráulica operativa de la bomba de hormigón proyectado como medida de facilidad de bombeo.

Los asentamientos de las diferentes mezclas iban de 30 a 50 mm. Los contenidos de aire tal cual se dosificó de las mezclas, después de la descarga en la bomba de hormigón proyectado, variaron entre un 8 y un 9 %. Para la determinación del contenido de aire tras el proyectado, el hormigón proyectado se proyectó en una base medidora de presión de aire ASTM C231. El contenido de aire tras la proyección era de un 2 - 3 %. Esta es una pérdida de aire superior a lo habitual, lo cual indica que las fibras ayudan a atrapar el aire que se libera tras el impacto cuando se aplica el hormigón proyectado.

2. Capacidad de bombeo y proyección

El hormigón proyectado tal cual se dosificó se descargó en la tolva de la bomba suministrada por Polycrete Restorations Ltd. La bomba tenía una válvula de charnela con un diámetro de 75 mm que descargaba en una manguera de 15 m de longitud con un diámetro interno de 50 mm y a través de una sección reductora metálica con un diámetro interno de 38 mm, una manguera de 30 m de longitud al proyectar las mezclas F10 y F15. Las longitudes de manguera respectivas eran aproximadamente de 8 m (50 mm de diámetro) más 20 m (38 mm de diámetro) al proyectar la mezcla F20.

La tabla del Informe Técnico Nº 2 muestra que las mezclas requerían una presión hidráulica operativa entre 11 y 13 MPa de la bomba para su proyección, lo cual se considera una presión aceptable. La bomba de hormigón proyectado usada en este programa de ensayos tenía una presión operativa máxima de 16 MPa, aproximadamente. La mezcla con un 2,0 % nominal por volumen de fibras tipo F20 pudo bombearse de forma generalmente satisfactoria tras añadir el polvillo de cenizas y el agua de la forma descrita anteriormente. Sin embargo, la mezcla F20 se acercó al límite de capacidad de bombeo con el equipo existente y la mezcla base modificada. Se produjeron varios bloqueos de las mangueras de hormigón debido a la falta de pasta inducida a la presión cerca de la pieza reductora de 50 mm a 38 mm con la mezcla F20.

Todas las fibras se dispersaron bien en el hormigón. No se observó formación de aglomeraciones. Las mezclas de hormigón proyectado se adhirieron bien a los sustratos que se aplicaron y no se desprendieron.

3. Ensayos de rebotes

Se llevaron a cabo ensayos de rebotes en todas las mezclas en una caja de madera de 2,5 m cúbicos, recubierta con encofrado, abierta sobre una cara vertical. Se aplicó hormigón proyectado en una cara vertical en la parte trasera de la caja en una superficie aproximada de 600 x 600 cuadrados x 100 mm de profundidad, con cuatro clavos de proyección demarcando la zona de proyección. El material que cayó al suelo de la cámara de rebote se recuperó y pesó como rebote. A continuación se retiró y pesó el material de la zona de proyección. Se llevaron a cabo ensayos de arrastre de fibras en toda la muestra de rebote y en una muestra representativa de una masa similar, tomada del material de la zona de proyección. Se calcularon los siguientes parámetros: 1) contenido de fibras tal cual se dosificó en kg/m3, porcentaje por volumen y porcentaje por masa; 2) contenido de fibras de la zona de proyección en kg/m3, porcentaje por volumen y porcentaje por masa; 3) rebote de fibras en kg/m3, porcentaje por volumen y porcentaje por masa; 4) rebote de fibras (=masa de todas las fibras rebotadas / masa de todas las fibras dosificadas x 100 %); y 5) retención de fibras ( = contenido de fibras de la zona de proyección / contenido de fibras tras la dosificación x 100 %).

Los resultados de los ensayos se indican en el Informe Técnico Nº 3 adjunto, a continuación. El rebote total de los materiales de proyección de hormigón varió entre un 12 y un 19 % por masa, lo cual no es atípico para hormigón proyectado con un contenido elevado de fibras sintéticas. Se observó una tendencia a aumentar el rebote con un aumento por ciento de fibras añadidas. La retención de fibras varió entre un 94 % para la mezcla con un porcentaje de fibras añadidas de un 1,0 % nominal por volumen de fibras hasta aproximadamente un 80 % para las otras dos mezclas. Esta es una retención de fibras relativamente favorable y uniforme con el comportamiento de rebote de otros hormigones proyectados con fibras sintéticas de alto volumen probados por otros.1 1 Morgan, D.R., Heere, R., McAskill, N., Chan, C: Evaluación comparativa de la ductilidad del sistema de tela metálica y hormigón proyectado reforzado con fibras, presentada en la VIII Conferencia sobre hormigón proyectado para soporte subterráneo para la Engineering Foundation, Campos do Jordao, Brasil, 11-15 Abril 1999

Producción de hormigón proyectado

1.: Paneles de ensayos ACI

Se proyectó sobre un panel de ensayos convencional de 600 x 600 x 125 mm por mezcla formando un ángulo ligeramente inclinado respecto al eje vertical. Los paneles tenían unos bordes con una inclinación de 45 ° para facilitar el escape del rebote y la separación del panel del encofrado. Los paneles se curaron bajo humedad sobre el terreno debajo de chapas de plástico durante 2 días. En ese momento, se obtuvieron muestras del núcleo de esos paneles mediante un cortanúcleos de diamante para realizar ensayos de resistencia a la compresión y ensayos de absorción secante ASTM C642 y de volumen de cavidades permeables. Además, se cortaron mediante sierra circular de dientes adiamantados un conjunto de tres haces de 100 x 100 x 350 mm para llevar a cabo ensayos de dureza según ASTM C1018 para esos paneles. Las muestras se trasladaron a la sala húmeda del laboratorio cuando tenían 4 días, donde se curaron bajo humedad a 23 +/- 2°C hasta el momento de los ensayos.

2.: Ensayos de panel redondo australiano

Se realizó una proyección sobre un panel redondo australiano para cada mezcla. Los paneles tenían un diámetro de 800 mm y un grosor aproximado de 80 mm. Tras la proyección, la superficie del panel se sacó con una regla de madera de dos por cuatro y se realizó un acabado suave de la misma con una llana. Los paneles se curaron bajo

5 humedad debajo de chapas de plástico sobre el terreno durante 4 días y a continuación se trasladaron a la sala húmeda donde se almacenaron a 23 +/- 2 °C y una humedad relativa del 100 % hasta el momento de los ensayos.

3. Ensayo de lecho de agua sudafricano

Se realizó una proyección sobre un panel de ensayos con unas dimensiones de 1600 x 1600 x 80 mm para cada mezcla. Los formadores de cavidades se colocaron a 1000 mm, es decir, en las ubicaciones donde los pernos para

10 roca penetrarían para impedir el movimiento libre vertical del panel durante el ensayo en la estación de lecho de agua. Se realizó una proyección sobre el panel en orientación vertical y se realizó un acabado hasta un equivalente a acabado de superficie de hormigón moldeado, usando una regla de madera de dos por cuatro para la extracción y una llana de acero para el acabado.

Tras el ajuste inicial, los paneles de hormigón se cubrieron con chapas de plástico y se mantuvieron húmedos y

15 protegidos durante 7 días. Los paneles se separaron de los encofrados a los 21 días y se dejaron curar sobre el terreno durante otros 8 días antes de los ensayos a los 28 días.

Propiedades del hormigón proyectado endurecido

1. Pruebas convencional de la ASTM

a. Resistencia a la compresión

20 Se extrajeron seis núcleos largos de 75 mm de diámetro y aproximadamente 110 mm de longitud de cada uno de los paneles de ensayos ASTM y se ensayó su resistencia a la compresión según CSA A23,2-14C (que es equivalente a ASTM C42). Los resultados de los ensayos se indican en el Informe Técnico Nº 4, a continuación. Las tres mezclas de hormigón proyectado alcanzaron una resistencia a la compresión de 48 MPa, aproximadamente, a los 7 días. La tabla siguiente muestra la relación entre la resistencia a la compresión alcanzada y la pronosticada (basándose en

25 las proporciones de la mezcla y el contenido de aire tras la proyección) para ilustrar cualquier influencia por ciento de fibras añadidas en la resistencia a la compresión de la mezcla.

Mezcla: Porcentaje de fibras añadidas por volumen Resistencia a la compresión pronosticada (Popovic) [MPa] Resistencia a la compresión alcanzada [MPa] Relación alcanzada respecto a la resistencia a la compresión pronosticada

F10: 1,0 % 50 a 7 d 48 a 7 d 95 %

F15: 1,5 % 50 a 7 d 48 a 7 d 96 %

F20: 1,9 % 45 a 7 d 48 a 7 d 106 %

No se vio ningún efecto claro del porcentaje de fibras añadidas en la resistencia a la compresión.

b. Absorción secante y volumen de las cavidades permeables

Se indican los resultados de los ensayos llevadas a cabo en las partes cortadas del extremo de los tres haces a los 10 días en el Informe Técnico Nº 5 adjunto, a continuación. Los valores de absorción secante estuvieron

30 comprendidos entre un 4,4 % y un 4,9 %, y el volumen de cavidades permeables estuvo comprendido entre un 9,5 % y un 10,6 %. Estos resultados son muy bajos en comparación con los límites máximos de un 8,0 % para la absorción secante y de un 17,0 % para el volumen de cavidades permeables habitualmente especificado para el hormigón proyectado con calidad estructural. Estos resultados son indicativos de un hormigón proyectado denso y duradero de baja permeabilidad.

35 c. Resistencia a la flexión y dureza

Se llevaron a cabo ensayos de resistencia a la flexión y dureza según ASTM C1018 2 para todas las mezclas a los 7 días en conjuntos de tres haces con dimensiones nominales de 100 x 100 x 350 mm, probados en un tramo de carga de 300 mm con carga de tres puntos. Los resultados de los ensayos se indican en las FIGS. 15-26 y se presentan en forma de tabla en los Informes Técnicos Nº 6a a 6f, a continuación. Los resultados muestran los

40 índices de resistencia a la flexión y la dureza según ASTM CI018 de la primera grieta y final y los factores de resistencia residual, con la excepción de un régimen de carga de control de circuito abierto calculado a partir de estos índices. También se indican los parámetros japoneses de dureza y los niveles de rendimiento respecto a la dureza2. 2 Con la excepción del régimen de carga de control de circuito abierto.

45 3Morgan, D.R., Chen, L. y Beaupre, D.s Dureza del hormigón proyectado reforzado con fibras, ASCE

Los resultados indican que hubo un poco de inestabilidad en la carga respecto a la respuesta de desviación y las deformaciones hasta un máximo de 0,5 mm, aproximadamente. Esto se atribuye principalmente al funcionamiento de la máquina de ensayos en el modo de circuito abierto. La tabla siguiente resume las propiedades de resistencia a la flexión y dureza de las tres mezclas ensayadas.

Mezcla: Tipo de fibra y porcentaje por volumen de fibras tal cual se dosificó Resistencia a la flexión media [MPa] Resistencia a la flexión respecto a resistencia a la compresión a los 7 días Factor de dureza japonés [MPa] Nivel de rendimiento de dureza

F10: 2.ª generación, 1,0 % 6,8 14 % 1,7 III

F15: 2.ª generación, 1,5 % 6,1 13 % 2,4 III

F20*: 2.ª generación, 1,9 % 6,1 13 % 4,0 IV

F2**: 1.ª generación, 2,0 % 6,5 12 % (a los 8 días) 4,1 IV

* Esta mezcla se elaboró con un mayor contenido de polvillo de cenizas

** La mezcla F2 se elaboró anteriormente y se ensayó en AGRA; ver nuestro informe VA04526

5 Las resistencias a la flexión de las mezclas superaron los mínimos especificados frecuentemente de 4 MPa para proyectos de construcción de hormigón proyectado en Canadá occidental. Los factores de dureza japoneses y los niveles de rendimiento respecto a la dureza para el hormigón proyectado muestran una buena correlación entre la dosis de fibras y la ductilidad. Las fibras dieron un rendimiento relativamente alto y desarrollaron una buena unión con la matriz del cemento. Las fibras también desarrollaron la mayor parte de su capacidad de transporte de carga

10 tal como quedó indicado por las numerosas fibras en las superficies fracturadas.

2. Ensayo de panel australiano

Los paneles redondos australianos se ensayaron en una máquina de ensayos de paneles redondos a los 7 días. Los paneles se fijaron estáticamente en tres soportes giratorios con una restricción mínima del movimiento radial (en el plano horizontal). La desviación del punto central de los paneles se midió con un LVDT montado en palanca,

15 mientras que la carga se determinó con un indicador de carga de 80 kN. Un ordenador registró de forma continua los datos del ensayo. Para obtener una descripción más detallada del aparato de ensayo y del procedimiento de ensayo, véase la Referencia 1. Las FIGS. 27-29 muestran un gráfico de desviación de carga y el Informe Técnico Nº 7, a continuación, indica los resultados del ensayo.

La tabla siguiente resume los datos importantes del ensayo y los compara con los datos publicados de hormigón 20 proyectado reforzado con fibras sintéticas comerciales (Referencia 1).

Muestra Forta - F10 Forta-F15 Forta - F20 S152-HPP: Dosis por volumen de fibra tal cual se dosificó 1,0 % 1,5 % 1,9 % 1,0 % Carga máxima [kN] 31,2 29,8 27,9 34,7 Carga máxima postgrietas [kN] 16,8 20,0 25,2 15,2 Energía absorbida (desviación de 0-40 mm) [Nm] o [J] 525 640 750 290

Cursiva: datos de referencia en pie de página 1; antigüedad del ensayo: > 28 días

Los resultados del ensayo demostraron que el aumento del porcentaje de fibras añadidas o la presente invención reduce la capacidad de carga final del hormigón proyectado. Un aumento del porcentaje de fibras añadidas de la presente invención tal cual se dosificó de un 1,0 % a un 1,5 % y 1,9 % en volumen aumentó la carga post-grietas máxima de las muestras en un 20 % y un 50 %, respectivamente, y aumentó la energía absorbida total hasta una

25 desviación central de 40 mm en un 22 % y un 43 %, respectivamente.

Shoterete for Underground Support VII, Telfs, Austria, 1995, pág. 66-87.

Los resultados del ensayo demostraron adicionalmente que, en comparación con la fibra de Synthetic Industries S152HPP, las fibras sintéticas híbridas de la presente invención ofrecen un rendimiento superior con un porcentaje de adición de fibras por volumen de 1,0 %.

30 3. Ensayo de lecho de agua sudafricano

Los paneles de 1600 x 1600 x 76 mm se ensayaron en un bastidor de reacción de lecho de agua de AGRA, adaptado a partir del ensayo de lecho de agua sudafricana desarrollada por Kirsten4. La configuración del ensayo se compone de un pedestal de hormigón armado con un lecho de agua de goma reforzado recubierto de acero exteriormente, pernos de reacción con resistencia a tracción de alta resistencia, y placas de perno para roca de 100 35 x 100 x 10 mm. Los pernos de reacción, que simulan pernos para roca, se encontraban en una cuadrícula cuadrada de 1000 mm. Los cuatro bordes en voladizo de los paneles se sustentaron contra el movimiento descendente mediante cuatro perfiles de acero cuadrados con sección hueca colocados mediante unos pares de gatos

hidráulicos. 4Kirsten, H.A.D., Ductilidad del sistema de hormigón proyectado reforzado con fibras largas. Informe preparado para el Shotconcrete Working Group, Sudáfrica, junio de 1997, pág. 27 y apéndices.

La desviación del punto central de los paneles se midió mediante un extensómetro retráctil montado en un puente de

5 aluminio y acoplado a un gancho pegado con epoxi en el centro del panel. Un transductor de presión supervisó de forma continua la presión del agua en el lecho de agua, que está correlacionada con la carga aplicada en el panel de ensayos de hormigón proyectado. Un ordenador registró de forma continua las señales de carga y desviación. A continuación, los datos se analizaron y usaron para trazar las curvas de desviación frente a la carga. Los datos supervisados electrónicamente fueron verificados mediante mediciones mecánicas de desviación (cinta métrica) y

10 presión del agua (manómetro analógico). La aplicación de carga a una deformación total de 150 mm tardó un total de aprox. 40 minutos.

Además de supervisar continuamente la respuesta a la desviación central frente a la carga del panel, se registró la secuencia de formación de grietas. También se registró el desarrollo de la anchura de las grietas con la creciente desviación.

15 Conclusiones

Los resultados del ensayo reseñado anteriormente indican que la fibra híbrida de la presente invención presenta unas propiedades físicas sorprendentemente buenas en comparación con las fibras de refuerzo conocidas. Las fibras híbridas de la presente invención (60 mm de longitud) pudieron dosificarse, bombearse y proyectarse con los equipos de proyección de hormigón convencionales usando una boquilla con un diámetro interno de 38 mm y con 20 unos porcentajes de fibras añadidas tal cual se dosificó entre un 1,0 y un 1,9 % en volumen. La dosis de fibras usadas en este estudio pareció no afectar significativamente a la resistencia a la compresión, la resistencia a la flexión y los valores de absorción secante y volumen de las cavidades permeables del hormigón proyectado en comparación con una mezcla de hormigón proyectado simple. Sin embargo, pareció haber una tendencia reducida hacia una capacidad de transporte de carga pre-agrietamiento de los paneles de hormigón proyectado redondos con 25 un porcentaje de fibras añadidas superior. Los resultados del ensayo demuestran que las fibras puedan desarrollar su tenacidad (capacidad de resistencia a la tracción) máxima en hormigón proyectado de alta calidad. Además, la unión entre las fibras y la matriz de hormigón proyectado pareció ser suficiente para impedir la separación de fibras de la mayoría de las fibras que detienen la formación de una grieta. Más aún, la ductilidad total del hormigón proyectado reforzado con un porcentaje comprendido del 1,0 y 1,9 % en volumen de fibras híbridas pareció ser 30 comparable con la de otras fibras sintéticas monofilamento de alto rendimiento disponibles en el mercado. Asimismo, los resultados de los ensayos demuestran que el hormigón proyectado con un porcentaje de un 1,0 % en volumen de fibras híbridas proporciona una dureza y ductilidad del sistema que parecen aceptables para los trabajos de construcción con hormigón proyectado que requieran una resistencia moderada a las cargas post-agrietamiento, como algunos proyectos de soporte de tierra y estabilización de pendientes, y las construcciones para el control de 35 la erosión en arroyos, márgenes de ríos y presas. El hormigón proyectado con un 1,5 % en volumen de fibras híbridas proporciona una dureza y ductilidad del sistema que parecen ser equivalentes a las de algunas fibras de acero de alta calidad u hormigones proyectados reforzados con telas metálicas soldadas, especialmente en el caso de anchuras de grieta mayores. Además, el hormigón proyectado con un 1,9 % en volumen de fibras híbridas proporciona una dureza y ductilidad del sistema que parece tener un rendimiento equivalente o superior al de

40 algunas fibras de acero de alta calidad y hormigones proyectados reforzados con telas metálicas soldadas, especialmente en el caso de anchuras de grietas mayores.

INFORME TÉCNICO Nº 1

ASUNTO: Proporciones de mezcla de hormigón proyectado con mezcla húmeda de base, estado SSD 45

Material: Masa [kg] Densidad en masa [kg/m3] Volumen [m3]

Cemento tipo 10: 400 3150 0,1270

Humo de sílice: 45 2200 0,0205

Polvillo de cenizas: 30 2200 0,0136

Áridos gruesos (10 - 2,5 mm), SSD: 500 2650 0,1887

Arena (SSD): 1130 2650 0,4264

Agua (estimada): 180 1000 0,1800

Aditivo reductor de agua: Masterbuilder® Pozzolith® 325-N: 1,40 1000 0,0014

Superplastificante: Masterbuilder® Rheobuild® 3000 [L]*: 2,00 1000 0,0020

Aditivo inclusor de aire: Masterbuilder® Microair®: 0,40 1000 0,0004

Contenido de aire tras la proyección: 4,0 % 0,0400

Total: 2288,4 1,0000

Resistencia especificada a día 28 = 40 MPa Relación W/(C+SiF+FA) = 0,38 Asentamiento (después de añadir superplastificante y fibra) = 70±20 mm

INFORME TÉCNICO Nº 1a

ASUNTO: Proporciones de mezcla de hormigón proyectado tal cual se dosificó

Identificación del lote: F10 Contenido de fibras calculado [% en vol.]: 1,01 %

Tamaño del lote (sacos): 14 Relación agua / materiales de cementación: 0,33

Material: Masa de hormigón proyectado de base por lote, totalmente seca [kg] Agua, aditivos, fibras, polvillo de cenizas añadidos, por lote [kg] Densidad en masa [SSD] [kg/m3] Masa SSD calculada por m3 [kg]

Tipo de cemento 10: 81 0 3150 414

Humo de sílice: 9 0 2200 47

Polvillo de cenizas: 6 0 2200 31

Áridos gruesos (10-2,5 mm): 100 0 2650 517

Arena: 224 0 2650 1169

Agua: 35,8 1000 165

Fibras sintéticas, FORTA® 1,0 %: 1,790 910 9,2

Aditivo para reducción de agua (Pozzolith® 325-N) [L]: 0,295 1,52

Super-plastificante Rheobuild® 3000 [L]*: 0,200 1,03

Aditivo inclusor de aire (Microair®) [L]: 0,090 0,46

Contenido de aire En la bomba Inmediatamente después de la proyección: 8,9 % 1,9 % 1,9 %

Total: 420 2355

INFORME TÉCNICO Nº 1b 10 ASUNTO: Proporciones de la mezcla de hormigón proyectado inmediatamente después del amasado Identificación del lote: F15 Contenido de fibras calculado [% en vol.]: 1,51 % Tamaño del lote (sacos): 14 Relación agua / materiales de cementación: 0,33

Material: Masa de hormigón proyectado de base por lote, totalmente seca [kg] Agua, aditivo, fibras, polvillo de cenizas añadidos, por lote [kg] Densidad en masa [SSD] [kg/m3] Masa SSD calculada por m3 [kg]

Tipo de cemento 10: 81 0 3150 412

Humo de sílice: 9 0 2200 46

Polvillo de cenizas: 6 0 2200 31

Áridos gruesos (10 - 2,5 mm): 100 0 2650 514

Arena: 224 0 2650 1162

Agua: 35,8 1000 164

Fibras sintéticas, FORTA® 1,5 %: 2,685 910 13,7

Aditivo para reducción de agua (Pozzolith® 325-N) [L]: 0,360 1,84

Superplastificante Rheobuild® 3000 [L]*: 0,100 0,51

Aditivo inclusor de aire (Microair®) [L]: 0,090 0,46

(continuación)

Contenido de aire En la bomba Tras la proyección: 8,0 % 2,0 % 2,0 %

Total: 420 2345

INFORME TÉCNICO Nº 1c ASUNTO: Proporciones de la mezcla de hormigón proyectado tal cual se dosificó 5 Identificación del lote: F20 Contenido de fibras calculado [% en vol.]: 1,90 % Tamaño del lote (sacos): 14 Relación agua / materiales de cementación: 0,34

Tipo de cemento 10: 81 0 3150 390

Humo de sílice: 9 0 2200 44

Polvillo de cenizas: 6 10 2200 78

Áridos gruesos (10 - 2,5 mm): 100 0 2650 487

Arena: 224 0 2650 1100

Agua: 39,8 1000 174

Fibras sintéticas, FORTA® 2,0 %: 3,580 910 17,3

Aditivo para reducción de agua (Pozzolith® 325-N) [L]: 0,360 1,74

Superplastificante Rheobuild® 3000 [L]*: 0,100 0,48

Aditivo inclusor de aire (Microair®) [L]: 0,090 0,44

Contenido de aire En la bomba tras la proyección: 8,6 % 2,6 % 2,6 %

Total: 420 2293

INFORME TÉCNICO Nº 2 10 ASUNTO: Condiciones del emplazamiento y propiedades del hormigón proyectado fresco

Propiedad: Unidad Identificación de la mezcla

F10: F15 F20

Contenido de fibras tal cual se dosificó: % en vol. 1,01 1,51 1,90

Porcentaje de reductor de agua añadido Porcentaje de superplastificante añadido Porcentaje de agente inclusor de aire añadido: L/m3 L/m3 L/m3 1,521,030,46 1,84 0,51 0,46 1,74* 0,48* 0,44

Temperatura ambiente Velocidad del viento ambiente (estim.) Precipitación: °C m/s 21 2 0 21 1 0 22 2 0

TRAS EL AMASADO Asentamiento (con fibras y HRWR) Contenido de aire (con fibras y HRWR) Temperatura Hormigón proyectado: Mm % °C 50 8,924 30 8,0 26 50 8,6 28

TRAS LA PROYECCIÓN Presión de bombeo (circuito hidráulico) Contenido de aire: MPa % 11 1,9 13 2** 11 2,6

n.d. = No disponible * la mezcla contiene polvillo de cenizas y agua adicional para una mejor capacidad de bombeo ** estimación basada en el contenido de aire tal cual se dosificó

INFORME TÉCNICO Nº 3 ASUNTO: Hormigón proyectado y rebote de fibra

Nº demezcla: Descripción de la mezcla Rebotetotal Contenido de fibras tras el amasado Contenido de fibras en el sitio Fibra rebotada Retención defibras

(%por masa): )(kg/m3 (%por vol.) (%por masa) (kg/m3 ) (% en vol.) (%por masa) (kg/m3 ) (% en vol.) (%por masa) (%)

F10F15F20: 1,0 % de fibras híbridas1,5 % de fibras híbridas2,0 % de fibras híbridas 12,217,319,0 9,113,718,2 1,01,52,0 0,390,590,79 8,510,714,4 0,941,181,58 0,370,460,62 21,228,734,7 2,333,163,82 0,921,241,50 947879

INFORME TÉCNICO Nº 4a EVALUACIÓN DE HORMIGÓN PROYECTADO DE FIBRAS HÍBRIDAS ASUNTO: Resistencia a la compresión de muestras de hormigón proyectado con núcleo según CSA A23,2-14C

Fuente, ubicación: Antigüedad del hormigón proyectado [días] Resistencia a la compresión calculada [MPa] Resistencia a la compresión media [MPa]

Panel F10: 7 50,9 45,0 47,0 47,6

Panel F15: 7 47,6 47,5 48,0 47,7

Panel F20: 7 48,8 45,0 50,3 48,1

Diámetro del núcleo [mm] = 75

INFORME TÉCNICO Nº 5 ASUNTO: ASTM C642 Absorción secante y volumen de cavidades permeables

Identificación de la muestra: Absorción tras la inmersión [%] Absorción tras inmersión y secado [%] Volumen de [%] Densidad relativa de la masa tras inmersión y secado [kg/m3]

F10A: 4,5 4,7 10,6 2345

F10B: 4,0 4,2 9,6 2370

F10C: 4,0 4,3 9,8 2368

Media: 4,1 4,4 10,0 2361

F15A: 4,5 4,8 9,0 1956

F15B: 4,6 5,0 8,2 1735

F15C: 4,6 5,1 11,2 2329

Media: 4,6 4,9 9,5 2007

F20A: 4,4 4,9 10,9 2331

F20B: 4,3 4,9 10,8 2330

F20C: 4,2 4,5 10,1 2340

Media: 4,3 4,8 10,6 2333

INFORME TÉCNICO Nº 6a ASUNTO: ASTM C1018 Parámetros de dureza y factores de resistencia residual 10 Tipo de fibra: Fibras híbridas sintéticas Porcentaje de fibras añadidas: 1,0 % en vol.

Nº de muestra: Resistencia primera grieta (MPa) Resistencia final (MPa) Índices de dureza Factores de resistencia residual

I10: I30 I60 R10,30 R30,60

F10A: 6,62 6,62 N.D. 8,6 18,7 N.D. 33,7

F10B: 6,50 6,50 N.D. 7,0 16,1 N.D. 30,3

F10C: 7,17 7,17 N.D. 4,8 11,3 N.D. 21,7

Media: 6,77 6,77 N.D. 6,8 15,4 N.D. 28,6

N.D. = no disponible debido a las grandes deformaciones iniciales tras la primera grieta

INFORME TÉCNICO Nº 6b ASUNTO: Parámetros de dureza japoneses y niveles de rendimiento de dureza Tipo de fibra: Fibras híbridas sintéticas Porcentaje de fibras añadidas: 10 % en vol.

Nº de: Resistencia a Resistencia Parámetros de dureza japoneses Niveles de rendimiento de dureza

muestra: la primera grieta (MPa) final (MPa) Dureza (kN-mm) Factor de dureza (MPa)

F10A: 6,62 6,62 13,8 2,08 III

F10B: 6,50 6,50 12,2 1,79 III

F10C: 7,17 7,17 9,2 1,35 II-III

Media: 6,77 6,77 11,7 1,74 III

INFORME TÉCNICO Nº 6c ASUNTO: ASTM C1018 Parámetros de dureza y factores de resistencia residual Tipo de fibra: Fibras híbridas sintéticas Porcentaje de fibras añadidas: 1,5 % en vol.

I10: I30 I60 R10,30 R30,60

F15A: 6,31 6,31 N.D. 8,1 18,4 N.D. 34,3

F15B: 6,22 6,22 N.D. 8,5 18,9 N.D. 34,7

F15C: 5,65 5,65 N.D. 18,5 35,5 N.D. 56,7

Media: 6,06 6,06 N.D. 11,7 24,3 N.D. 41,9

INFORME TÉCNICO Nº 6d 10 ASUNTO: Parámetros de dureza japoneses y niveles de rendimiento de dureza Tipo de fibra: Fibras híbridas sintéticas Porcentaje de fibras añadidas: 1,5 % en vol.

Nº de: Resistencia Resistencia Parámetros de dureza japoneses Niveles de rendimiento de dureza

muestra: primera grieta (MPa) final (MPa) Dureza (kN-mm) Factor de dureza (MPa)

F15A: 6,31 6,31 12,7 1,99 III

F15B: 6,22 6,22 13,1 2,00 III

F15C: 5,65 5,65 22,3 3,33 IV

Media: 6,06 6,06 16,0 2,44 III

INFORME TÉCNICO Nº 6e ASUNTO: ASTM C1018 Parámetros de dureza y factores de resistencia residual Tipo de fibra: Fibras híbridas sintéticas Porcentaje de fibras añadidas: 19 % en vol.

Nº de muestra F20A: Resistencia primera grieta (MPa) Resistencia final (MPa) Índice de dureza Factores de resistencia residual

I10: I30 I60 R10,30 R30,60

6,22: 6,22 N.D. 18,1 34,0 N.D. 53,0

F20B: 6,14 6,14 8,4 20,7 41,4 61,5 69,0

F20C: 6,02 6,02 7,5 21,3 42,5 69,0 70,7

Media: 6,13 6,13 N.D. 20,0 39,3 N.D. 64,2

INFORME TÉCNICO Nº 6f ASUNTO: Parámetros de dureza japoneses y niveles de rendimiento de dureza Tipo de fibra: Fibras híbridas sintéticas Porcentaje de fibras añadidas: 19 % en vol.

Nº de muestra: Resistencia primera Resistencia final Parámetros de dureza japoneses Niveles de rendimiento de dureza

grieta (MPa): (MPa) Dureza (kN-mm) Factor de dureza (MPa)

F20A: 6,22 6,22 22,0 3,45 IV

F20B: 6,14 6,14 25,8 3,90 IV

F20C: 6,02 6,02 29,7 4,63 V

Media: 6,13 6,13 25,9 3,99 IV

INFORME TÉCNICO Nº 7 ASUNTO: Resultados del ensayo de paneles redondos australianos Ensayo de paneles redondos australianos

Número de mezcla: Porcentaje de fibras añadidas Contenido de fibras % en vol. in situ Carga máxima Energía Nm = J

%por vol.: kg/m3 kN 0-10 mm 0-20 mm 0-30 mm 0-40 mm

F10: 1,0 9,1 0,94 32,2 163 309 428 525

F15: 1,5 13,7 1,18 29,8 185 368 515 641

F20: 1,9 17,3 1,58 27,9 226 445 611 747

Ejemplo 3

10 Se analizaron las características de rendimiento, la resistencia y la dureza de las mezclas de hormigón reforzadas con las fibras de la presente invención. Se vertieron y ensayaron múltiples muestras de hormigón armado tridimensionalmente (haces y cilindros) usando cuatro dosis de fibras (0,5, 1,0, 1,5, 2,0 por ciento en volumen) para evaluar las características de resistencia y dureza. Los ensayos de resistencia incluyeron la resistencia a la compresión, la resistencia a la flexión (módulo de rotura), la resistencia a la primera grieta y la resistencia al impacto.

15 Las propiedades de dureza evaluadas fueron los módulos de elasticidad. Se calcularon los índices de dureza I5, I10, I20, I30 y las resistencias residuales de acuerdo con el procedimiento de ensayos ASTM C 1018, y se calculó el factor de resistencia a la flexión (JCI) y la resistencia a la flexión equivalente de acuerdo con las especificaciones de las normas de la Sociedad Japonesa de Ingenieros Civiles. También se usó un nuevo procedimiento de ensayo (ASTM CI 399-98) para determinar la resistencia residual media de las mezclas de hormigón reforzadas con las

20 cuatro distintas dosis de fibra de la presente invención.

Se realizaron un total de cuatro mezclas, una para cada contenido de fibras. Las proporciones básicas de la mezcla eran las mismas para las cuatro mezclas de hormigón, excepto para dos mezclas con un 1,5 y un 2,0 por ciento en volumen de fibra; se aumentó la facilidad de trabajo aumentando la relación agua / cemento. Las mezclas de hormigón armado con fibra se mezclaron, vertieron, consolidaron, acabaron y curaron bajo condiciones idénticas. 25 Los resultados de los ensayos indican que no se formaron aglomeraciones ni se produjeron descomposiciones debido a la adición de fibras a las dosis recomendadas para las cuatro mezclas. Los resultados de los ensayos demuestran que se produjo un importante aumento en la resistencia a la flexión y un ligero aumento en la resistencia a la primera grieta cuando se aumentó el contenido de fibras de un 0,5 a un 2,0 por ciento en volumen. Los índices de dureza de la ASTM y los factores de dureza japoneses y resistencias a la flexión equivalentes también

30 aumentaron de forma significativa cuando aumentó el contenido de fibras. También se produjo un importante aumento en la resistencia al impacto para un incremento del contenido de fibras.

Los resultados de los ensayos también demuestran que se obtuvieron unas resistencias residuales medias muy altas (ASTM C1399) y los valores de las resistencias residuales medias (ARS) aumentaron cuando aumentó el contenido de fibras. Los ARS fueron 234 psi (16,45 kg/cm2), 451 psi (31,71 kg/cm2), 454 psi (31,92 kg/cm2) y 654 psi

(45,98 kg/cm2) para un contenido de fibras de 0,5, 1,0, 1,5, 2,0 por ciento en volumen, respectivamente. En general, el rendimiento del hormigón armado incorporando las fibras de la presente invención fue similar y / o mejor que el de los hormigones reforzados con las mejores fibras de acero disponibles en el mercado, realizando la comparación con el mismo peso o coste. Se llevaron a cabo los siguientes ensayos relacionados con el rendimiento para determinar la característica física de las fibras de la presente invención: 1) las propiedades de los hormigones frescos con diferentes dosis de fibras; 2) las propiedades de los hormigones endurecidos como la resistencia a la compresión, el módulo estático, la resistencia a la flexión estática y el peso unitario; 3) los índices de dureza mediante el procedimiento de la ASTM con la ayuda de las curvas de desviación de carga; 4) las comparaciones en las curvas de desviación de carga para los cuatro hormigones armados con fibra; 5) las comparaciones del factor de dureza y la resistencia a la flexión equivalente calculadas de acuerdo con las especificaciones de la Sociedad Japonesa de Ingenieros Civiles; y 6) la evaluación de la resistencia residual media de acuerdo con el procedimiento de ensayo ASTM C 1399 para las muestras sacadas de las cuatro mezclas.

Materiales

En este experimento se usaron y ensayaron las fibras híbridas descritas en el presente documento. Se usó cemento Portland normal Tipo I/II cumpliendo los requisitos de ASTM C 150. El cemento fue suministrado por Dakotah Cement, Dakota del Sur. El árido grueso usado fue piedra caliza triturada, obtenida de una fuente local en Rapid City, Dakota del Sur. El tamaño máximo del árido usado fue de 19 mm (3/4") con una absorción de un 0,45 %. El árido fino usado fue arena natural con un coeficiente de absorción de agua de un 1,6 %. Tanto el árido grueso como el árido fino cumplían los requisitos de graduación de ASIM C33. El agua usada era agua del grifo del sistema de suministro de agua municipal de Rapid City.

Mezclas

Se prepararon un total de 4 mezclas. Las dosis de fibras añadidas al hormigón tenían unos porcentajes de 0,5, 1,0, 1,5 y 2,0 por ciento en volumen de hormigón. La relación agua / cemento se mantuvo en el valor constante de 0,5 para dos mezclas con un 0,5 y un 1,0 por ciento en volumen de fibra y se aumentó a 0,55 para el hormigón con dosis de fibras más altas (1,5 y 2,0 por ciento en volumen). Las proporciones y designaciones de las mezclas se indican en la tabla 4, a continuación.

Procedimiento de mezclado

Todo el mezclado se llevó a cabo en una hormigonera con una capacidad de nueve pies cúbicos. Las fibras se pesaron de forma precisa y se conservaron en un contenedor de plástico aparte. Primero se preparó la mezcla compensadora. A continuación se introdujeron los áridos gruesos en la hormigonera. Posteriormente, se añadió y mezcló arena y dos tercios del agua durante un minuto. A continuación se añadió cemento junto con el tercio restante del agua. Se añadieron las fibras de la presente invención y se mezclaron los ingredientes durante tres minutos. Tras un período de reposo de tres minutos, la mezcla se sometió a una fase de mezclado final durante 2 minutos para distribuir completamente las fibras.

Muestras de los ensayos

Se vertieron las siguientes muestras para cada mezcla: 1) cuatro haces de 101 x 101 x 356 mm (4 pulgadas x 4 pulgadas x 14 pulgadas) para el ensayo de dureza de ASTM; 2) cuatro haces de 101 x 101 x 356 mm (4 pulgadas x 4 pulgadas x 14 pulgadas) para el ensayo de resistencia residual media (ASTM C 1399); 3) tres cilindros de 152 x 304 mm (6 pulgadas x 12 pulgadas) para la resistencia a la compresión y el módulo estático; y 4) diez cilindros de 152 x 63 mm (6 pulgadas x 2,5 pulgadas) para el ensayo de impacto. Las muestras se vertieron de acuerdo con las normas de la ASTM y se cubrieron con chapas de plástico durante 24 horas a temperatura ambiente. A continuación, las muestras se sumergieron en un depósito de agua saturada de cal mantenida a 22,22 °C (72 ° F) y permanecieron en el agua hasta que sometieron a los ensayos de resistencia del día 14.

Ensayos de hormigón fresco

El hormigón fresco fue sometido a ensayos de asentamiento (ASTM CI43), contenido de aire (ASTM C231), peso unitario del hormigón fresco (ASTM C 138) y temperatura del hormigón. No se observó formación de aglomeraciones ni descomposición por las fibras añadidas.

Ensayos de hormigón endurecido

1.: Módulo estático y resistencia a la compresión

Se sometieron los cilindros a ensayos de módulo estático (ASIM C469) y resistencia a la compresión (ASTM C39) a los 28 días.

2.: Ensayo de resistencia a la flexión estática

Los haces se sometieron a los 28 días al ensayo de resistencia a la flexión estática (ASTM C 1018). La longitud del tramo fue de 12 pulgadas (30,5 cm). Este ensayo es un ensayo de desviación controlada. La frecuencia de

desviación se mantuvo dentro del margen entre 0,002 y 0,004 pulgadas por minuto (entre 0,005 y 0,010 centímetros por minuto) según ASTM C 1018. Se anotó la carga al aparecer la primera grieta y la carga máxima alcanzada para cada haz. A partir de la carga y las desviaciones obtenidas, se trazaron curvas de desviación de carga a partir de las cuales se calcularon los índices de dureza y los factores de resistencia residual mediante el procedimiento de la ASTM.

Las mediciones de desviación se llevaron a cabo usando aparatos de ensayo de acuerdo con las normas de la ASIM. Se usó un bastidor especialmente diseñado para montar la galga de cuadrante. Este bastidor se apoyó solo en los cuatro puntos, que estaban en el eje neutro por encima de los soportes. La galga de cuadrante se fijó de forma que estaba en contacto con el punto central de la superficie inferior. Esta disposición permitió la medición de la desviación real, excluyendo cualquier deformación externa debido al triturado del hormigón en los soportes y los puntos de carga, y cualquier deformación y tensión inducida en el bastidor de ensayos. Dado que la desviación se mide en el punto central, cualquier ligero combado o trenzado del haz no afecta a las desviaciones reales medidas. De ahí que las desviaciones medidas fueron las desviaciones reales del haz.

3.: Comportamiento de desviación de carga

La superficie por debajo de la curva representa la energía absorbida por el haz. Se trazaron curvas de desviación de carga tanto para los datos anteriores a la primera grieta como para los datos posteriores a la primera grieta. Se calcularon los índices de dureza y los índices de resistencia residual usando estas curvas.

4.: Resistencia a la flexión (absorción de energía)

La dureza, o absorción de energía, del hormigón aumenta considerablemente añadiendo fibras. El índice de dureza es la medición de la cantidad de energía requerida para desviar el haz de 100 mm (4 pulgadas) en el ensayo de módulo de rotura. La variable más importante que rige el índice de dureza del hormigón armado con fibras es la eficiencia de las fibras. Oros parámetros que influyen en el índice de dureza son la posición de la grieta, el tipo de fibra, la relación anchura / longitud, la fracción de volumen y la distribución de las fibras. La eficiencia de las fibras se controla por la resistencia de la fibra a separarse de la matriz, que se desarrolla como resultado de la solidez en el punto de unión fibra / matriz. La ventaja de un tipo de fallo de separación de la fibra es que es gradual y dúctil, en comparación con un fallo más rápido y catastrófico, que puede producirse si las fibras son frágiles y fallan bajo tensión con poca o ninguna elongación. La separación o rotura de las fibras depende de la solidez de las fibras, la unión y el anclaje entre la matriz y la fibra.

El índice de dureza (ASTM C1018) es un parámetro adimensional, que define o imprime la forma de la curva de desviación de carga. Los índices se han definido sobre la base de tres niveles de servicio, identificados como los múltiplos de la desviación de la primera grieta. El índice se calcula dividiendo la superficie total que se encuentra debajo de la curva de desviación de carga hasta la desviación de la primera grieta. El índice de dureza 15 se calcula como tres veces la desviación de la primera grieta. De la misma forma, I10, I20 e I30 son los índices hasta 5,5, 10,5 y 15,5 veces la desviación de la primera grieta, respectivamente.

5. Ensayo de resistencia residual media

La velocidad del movimiento de la platina o la traviesa se ajustó a 0,65 +/- 0,15 mm/min (0,025 +/- 0,005 pulgadas/min), usando la galga de cuadrante mecánica cuando fue necesario, antes de que se cargara la muestra. El haz de muestra giró sobre su lado con respecto a su posición como el moldeado y se colocó encima de la placa de acero que había que cargar con la muestra. La placa y el haz se colocaron sobre el aparato de soporte de forma que la placa se centró sobre los bloques de cojinete más bajos y el haz de hormigón se centró sobre la placa de acero. Los transductores de desplazamiento se ajustaron de acuerdo con el aparato escogido para obtener la desviación neta. Se usó el sistema de adquisición de datos Mega-Dac en el ensayo. (Nota: la finalidad de la placa de acero inoxidable es soportar el haz de ensayo durante el ciclo de carga inicial y ayudar a controlar la alta velocidad de desviación esperada de la muestra tras el agrietamiento. Se realizó un agujero central en la placa de acero para alojar una sonda de transductor de desplazamiento directamente contra la parte inferior de la muestra del ensayo.)

Se activó un sistema de adquisición de datos y se respondió a señales de todos los transductores de carga y desplazamiento. A continuación se cargó la muestra y la combinación de placa de acero a la velocidad ajustada y se prosiguió con la carga hasta que la muestra se agrietó o alcanzó una desviación de 0,50 mm (0,02 pulgadas), lo primero que se produjera. Si en este momento todavía no se había producido agrietamiento, el ensayo no se consideraba válido. No se usó la carga máxima para calcular el módulo de rotura de acuerdo con el procedimiento de ensayo C 78 ya que esta carga incluye una carga transportada por la placa de acero y por la muestra de hormigón.

Solo antes de la recarga de la muestra del haz agrietado, se retiró la placa de acero y el haz agrietado se centró en los bloques de soporte inferiores manteniendo la misma orientación que durante el ciclo de ensayo de carga inicial. Los transductores de desplazamiento se ajustaron para estar ligeramente en contacto con la muestra del haz de acuerdo con el procedimiento escogido para obtener la desviación neta de forma que las lecturas se obtuvieran inmediatamente después de la recarga del haz. El dispositivo de registro de desviación nuevamente se reinicializó y se recargó a la velocidad especificada. El ensayo finalizó a una desviación de 1,25 mm (0,50 pulgadas) medida

desde el inicio de la recarga.

Usando el programa Excel, se trazaron los gráficos y se calcularon las resistencias residuales mediante las fórmulas indicadas a continuación.

Aparato de ensayos y configuración

El aparato de ensayos cumplía las normas de la ASTM. Se usó un bastidor especialmente diseñado para montar la galga de cuadrante con una resolución de 0,0025 mm (0,0001 pulgadas). Este bastidor se apoyó solo en los cuatro puntos, que se encuentran en el eje neutro por encima de los soportes. La galga de cuadrante se fijó de forma que estaba en contacto con el punto central de la superficie inferior. Esta disposición permitió la medición de la desviación real, excluyendo cualquier deformación externa debido al triturado del hormigón en los soportes y los puntos de carga, y cualquier deformación y tensión inducida en el bastidor de ensayos. Dado que la desviación se mide en el punto central, cualquier ligero combado o trenzado del haz no afecta a las desviaciones reales medidas. Además de la galga de cuadrante, también se montó el LVDT y se registraron las desviaciones mediante el sistema de adquisición de datos. Estas lecturas se usaron para la verificación de las lecturas de la galga de cuadrante.

Cálculos

La resistencia residual media para las cargas a unas desviaciones de recarga de 0,50, 0,75, 1,00 y 1,25 mm (0,02, 0,03, 0,04, y 0,05 pulgadas) se calculan usando la fórmula siguiente:

ARS = ((Pa+Pb+Pc+Pd)/4) x K

en la que K =1 / bd2, mm-2 ((pulgadas-2) y ARS = resistencia residual media, MPa (psi)

PA+PB+PC+PD = cargas registradas en las desviaciones especificadas, N (1 lbf)

l = longitud de tramo, mm (pulgadas),

b = anchura media de la muestra, mm (pulgadas) y

d = profundidad media de la muestra, mm (pulgadas)

Ensayo de impacto

Se ensayó la resistencia al impacto de las muestras a los 14 días mediante el procedimiento de ensayo de caída de peso (Comité ACI 544). En este procedimiento, el equipo se compone de una pesa de 4,54 kg (10 libras) accionada manualmente convencional con un dispositivo de caída de 457 mm (18 pulgadas) (compactador), una bola de acero endurecida con un diámetro de 63,5 mm (2-1/2 pulgadas), una placa de base de acero plana con soporte de posicionamiento y cuatro agarraderas de posicionamiento. La muestra se colocó sobre la placa de base con su superficie rugosa mirando hacia arriba. La bola de acero dura se colocó encima de la muestra y dentro de los cuatro soportes de posicionamiento. El compactador se colocó sobre su base en la bola de acero. El ensayo se realizó sobre una superficie rígida plana para minimizar las pérdidas de energía. Se dejó caer el martillo de forma consecutiva y se registró el número de golpes requeridos para ocasionar la primera grieta visible en las muestras. También se registró la resistencia al impacto de la muestra hasta que al final fallara mediante el número de golpes requeridos para abrir una grieta suficiente para que algunos trozos de la muestra tocaran con al menos tres de las cuatro agarraderas de posicionamiento de la placa de la base.

Resultados de los ensayos

1.: Propiedades del hormigón fresco

Se registró la temperatura ambiente, la humedad ambiente y la temperatura del hormigón para garantizar que todas las mezclas se llevaran a cabo bajo condiciones similares. La temperatura y la humedad ambiente variaron dentro del margen comprendido entre 65 °F y 85 °F y entre un 35 % y un 45 %, respectivamente. La temperatura del hormigón varió entre 65 y 73 °F (18,3 - 22,8 °C). Los pesos unitarios de los hormigones con unas dosis de fibras más altas fueron ligeramente inferiores que los de los hormigones con dosis de fibras más bajas. Las propiedades del hormigón fresco se indican en la tabla 5.

2.: Facilidad de trabajo

Los resultados de los ensayos indican que puede mantenerse un nivel de facilidad de trabajo satisfactorio incluso con las fibras añadidas. El hormigón empezó a endurecerse transcurridos 40 - 45 minutos, aproximadamente. Las fibras se mezclaron bien y se distribuyeron uniformemente por el hormigón. En general, no hubo formación de cavidades, exudación ni descomposición. A pesar de que los valores de asentamiento muestran la tendencia decreciente al añadir fibras, no se encontró ninguna dificultad para colocar y consolidar el hormigón con el uso del vibrador de tabla.

3.: Contenido de aire

El contenido de aire osciló entre un 1,4 y un 1,8 %. No se usó ningún agente inclusor de aire. Por consiguiente, el aire medido se considera aire atrapado.

Propiedades del hormigón endurecido

1. Ensayo de resistencia a la compresión y módulo estático

5 Los resultados de la resistencia a la compresión se presentan en la tabla 6 y demuestran que hay una variación en la resistencia a la compresión. La resistencia a la compresión depende de la relación agua/cemento y el contenido de aire. Si la relación agua/cemento es inferior, la resistencia a la compresión será superior. De la misma forma, si el contenido de aire es superior, la resistencia a la compresión será inferior.

Las resistencias a la compresión media para las mezclas E1 y E2 con relaciones 0,50 a/c fueron 4960 psi (349 kg/cm2) y 4760 psi (335 kg/cm2), respectivamente. Esta ligera variación se encuentra dentro de la variación normal esperada en los ensayos de hormigón. Las resistencias a la compresión media para las mezclas E3 y E4 con relaciones 0,55 a/c ratios fueron de 3570 psi (251 kg/cm2) y 3860 psi (271 kg/cm2), respectivamente.

Dado que las resistencias a la compresión del hormigón variaron, se usó un procedimiento de normalización para comparar la resistencia a la flexión, la resistencia a la primera grieta y el factor de resistencia a la primera grieta para

15 todas las mezclas de hormigón con la misma resistencia a la compresión. La comparación se realizó en la resistencia a la compresión de la mezcla El, que es 4960 psi (349 kg/cm2). Estaba bien claro en las publicaciones y códigos que la resistencia a la flexión de hormigón varía proporcionalmente a la raíz cuadrada de la resistencia a la compresión del hormigón (código ACI 318). Por consiguiente, para el cálculo de la resistencia a la flexión normalizada, se usó la ecuación siguiente:

donde fra es la resistencia a la flexión realmente medida y fc' es la resistencia a la compresión de ese hormigón concreto. Los valores indicados en las tablas 7 a 9 son valores normalizados.

Se observó un modo de fallo por ductilidad, en comparación con el fallo por fragilidad del hormigón simple, durante los ensayos de resistencia a la compresión. Los cilindros de hormigón armado con fibras siguieron sosteniendo la

25 carga y se deformaron si despedazarse totalmente. El cambio de modo de fallo de tipo de fragilidad a tipo dúctil es una importante contribución aportada por las fibras añadidas.

El ensayo de módulo estático sirvió principalmente como medio de control de calidad. Los resultados indican que las mezclas fueron razonablemente uniformes y las fibras añadidas no tuvieron ningún efecto en el módulo estático. Los valores del módulo estático se indican en la tabla 6.

2. Resistencia a la flexión estática (módulo de rotura)

Los resultados del ensayo de resistencia a la flexión estática, la carga hasta la primera grieta, la carga final y la tensión de flexión se indican en la tabla 7. Cuando los haces de hormigón con fibras se cargaron en flexión, el comportamiento fue aproximadamente lineal hasta la primera grieta y a continuación la curva fue significativamente no lineal y alcanzó su valor máximo con la resistencia final o con la carga sostenida máxima. En contraste, los haces 35 de hormigón (simple) de control fallaron inmediatamente al aparecer la primera grieta y de ahí que la resistencia a la primera grieta y la resistencia a la flexión (módulo de rotura) fueron las mismas para el hormigón de control. Los factores que influyen significativamente en la resistencia a la flexión y la dureza son del tipo de fibra y volumen de fibra. La variación de la resistencia a la primera grieta respecto al contenido de fibras se muestra en la figura 7. Tal como se ilustra, se produjo un aumento en la resistencia a la primera grieta cuando el contenido de fibras aumentó de un 0,5 a un 2,0 por cien. El módulo de rotura (resistencia a la flexión estática) respecto al contenido de fibras se muestra en la figura 8. Tal como se ilustra, hay un aumento significativo de las resistencias a la flexión para un contenido de fibras de un 1,5 y un 2,0 por cien. Las resistencias a la flexión medias para las mezclas E1 y E2 fueron de 643 psi (45 kg/cm2) y 658 psi (46 kg/cm2), respectivamente, mientras que para las mezclas E3 y E4, las resistencias fueron de 720 psi (51 kg/cm2) y 731 psi (51 kg/cm2 ), respectivamente, lo cual supone un aumento

45 del13,7 por cien.

3. Índices de dureza de la ASTM y resistencias residuales

Los índices de dureza de la ASTM y las resistencias residuales se indican en la tabla 8. La resistencia a la primera grieta respecto al contenido de fibras se muestran en la figura 9 y los índices de dureza de la ASTM I5, I10, I20, y I30 se muestran en la figura 10. Los resultados de los ensayos demuestran que cuando se añaden las fibras de la presente invención al hormigón, se produce un aumento de la dureza y ductilidad del hormigón. Además, los resultados de los ensayos demuestran que un contenido de fibras más alto produce una mayor dureza y ductilidad.

4.: Procedimiento convencional japonés para calcular el factor de resistencia a la flexión y la resistencia a la flexión equivalente

Además de los índices de dureza de la ASTM C-1018, se calculó el factor de resistencia a la flexión y la resistencia a la flexión equivalente, de la forma especificada por la Sociedad Japonesa de Ingenieros Civiles (JSCE) para todas las muestras y se indican los resultados en la tabla 9. La variación del factor de resistencia a la flexión y la resistencia a la flexión equivalente japonesas con un aumento del contenido de fibras del 0,5 al 2,0 por ciento en volumen se muestran en las figuras 11 y 12, respectivamente. Los resultados demuestran que hay una indicación muy clara de que el factor de resistencia a la flexión y la resistencia a la flexión equivalente aumentan con un aumento del contenido de fibras y este aumento es aproximadamente lineal con el aumento del contenido de fibras. El factor de resistencia aumentó de 108 pulgadas-lbs (1,24 kg-m) hasta 304 pulgadas-lbs (3,5 kg-m) cuando el contenido de fibras aumentó del 0,5 al 2,0 por cien. La resistencia a la flexión equivalente aumentó de 244 psi (17,2 kg/cm2) a 679 psi (47,7 kg/cm2) con un aumento del contenido de fibras de un 0,5 a un 2,0 por cien.

5.: Resistencia al impacto

Los resultados del ensayo de impacto de caída de pesa (comité ACI 544) se indican en la tabla 10. El número de golpes hasta la primera grieta y el fallo final frente al contenido de fibras se muestran en la fig. 14. A pesar de ser un ensayo relativamente simple, si se ensayan más muestras, los valores medios indican cualitativamente un buen índice de la resistencia al impacto del material. Se ensayaron diez muestras para cada hormigón y los valores medios se indican en la fig. 14. La resistencia al impacto aumentó considerablemente con un aumento del contenido de fibras. Es bien sabido de los ensayos anteriores que la resistencia al impacto del hormigón simple será de 1/6 a 1/15, aproximadamente, de la del hormigón con un 0,25 a un 2,0 por ciento en volumen de fibras.

6.: Resistencia residual media

Se ensayó el contenido de fibras en cuatro haces. Las anchuras y profundidades medias de los haces, las cargas obtenidas tras la recarga a unas desviaciones de 0,5, 0,75, 1,0 y 1,25 mm (0,020, 0,030, 0,040, 0,050 pulgadas) y las resistencias residuales medias se indican en la tabla 11. Las curvas de desviación de carga obtenidas mediante la recarga y los nuevos ensayos del haz pre-agrietado (sin la placa de acero) se indican en las FIGS. 15-26. Los valores ARS calculados para los cuatro hormigones armados de fibra se muestran en la fig. 7. Los resultados del ensayo indican que la resistencia residual media aumentó considerablemente con un aumento del contenido de fibras. Los valores de las resistencias residuales medias fueron de 234 psi (16,5 kg/cm2), 451 psi (31,7 kg/cm2), 454 psi (31,9 kg/cm2) y 654 psi (46,0 kg/cm2) para unos contenidos de fibras de un 0,5, 1,0, 1,5, 2,0 por ciento en volumen, respectivamente. Puede verse que se obtuvo un aumento de un 180 por cien de la resistencia residual media cuando el contenido de fibras aumentó de un 0,5 a un 2,0 por ciento en volumen.

Dado que los valores de las resistencias residuales medias solo se deben a la influencia de la fibra, independientemente de la resistencia a la compresión del hormigón, los valores de las resistencias residuales medias no se normalizaron. Las mezclas E1 (con un 0,5 por cien fibra) y E2 (con un 1,0 por cien fibra) tuvieron unas resistencias a la compresión de 4960 psi y 4760 psi, respectivamente, mientras que las mezclas E3 (con un 1,5 por cien de fibras) y E4 (con un 2,0 por cien de fibras) tuvieron unas resistencias a la compresión inferiores, de 3570 psi (251 kg/cm2) y 3860 psi (271 kg/cm2), respectivamente. A pesar de estas resistencias a la compresión inferiores, se observó un aumento considerable de los valores ARS.

Conclusiones

Los resultados de los ensayos indicados anteriormente llevan a las siguientes conclusiones y observaciones. Primero, las fibras híbridas de la presente invención pueden añadirse al hormigón en un porcentaje de hasta un 2,0 por ciento en volumen sin ocasionar formación de aglomeraciones, amontonamientos ni descomposición. Además, se conservó un nivel de facilidad de trabajo satisfactorio con la adición de cuatro contenidos de fibras a las dosis de 0,5, 1,0, 1,5 y 2,0 por ciento en volumen. En comparación con el hormigón simple, hubo un aumento considerable de la resistencia a la primera grieta, la resistencia a la flexión y los valores de dureza de la ASTM y japoneses. La resistencia a la primera grieta aumentó con un contenido de fibras más alto. Además, hubo un aumento sustancial en la resistencia al impacto cuando se añadieron las fibras de la presente invención al hormigón, en comparación con el hormigón simple. La resistencia al impacto aumentó con el creciente contenido de fibras. Es significativo que la resistencia al impacto alcanzada mediante el uso de las fibras de la presente invención fue la misma o superior que la del hormigón armado con las mejores fibras de acero con un porcentaje de contenido de fibras por volumen. Además, para todas las mezclas de hormigón armado con fibras que usan las fibras de la presente invención, el modo de fallo cambió de fallo por fragilidad a fallo por ductilidad cuando fueron sometidas a compresión o doblado. Esta ductilidad aumentó con el creciente contenido de fibras. También, las resistencias residuales medias del hormigón (ARS) que incorporaba la fibra de la presente invención, calculadas de acuerdo con el procedimiento de ensayos de la ASTM C 1399, fueron extraordinariamente altos, lo cual indicó que la fibra era muy efectiva para sostener la carga posterior a la grieta. El valor ARS aumentó con el incremento del contenido de fibras. Se produjo un aumento de un 180 por cien en el valor de ARS cuando se aumentó el contenido de fibras del 0,5 al 2,0 por ciento en volumen. Este aumento tuvo lugar a pesar de la reducción de la resistencia a la compresión de 4960 psi (349 kg/cm2) a 3860 psi (271 kg/cm2). Por consiguiente, los rendimientos de las mezclas de hormigón armado con

las fibras de la presente invención fueron similares o superiores a los del hormigón armado con las mejores fibras de acero disponibles en el mercado realizando una comparación con el mismo peso o coste.

Tabla 4

Proporciones de las mezclas

Diseño de la mezcla: Relación agua / cemento Fibras Peso en kg (lbs) Agua Kg (lbs)

Kg (lbs): % en vol Cemento Kg (lbs) Áridos gruesos Kg (lbs) Áridos finos Kg (lbs)

E1: 0,5 0,318(0,7) 0,5 25,22 (55,6) 64,86 (143) 64,86 (143) 12,61 (27,80)

E2: 0,5 0,635 (1,4) 1,0 25,22 (55,6) 64,86 (143) 64,86 (143) 12,61 (27,80)

E3: 0,55 0,953 (2,1) 1,5 25,22 (55,6) 64,86 (143) 64,86 (143) 13,88 (30,6)

E4: 0,55 1,27(2,8) 2,0 25,22 (55,6) 64,86 (143) 64,86 (143) 13,88 (30,6)

Tabla 5

Propiedades del hormigón fresco

Designación de la mezcla: Temperatura ambiente °F (°C) Humedad ambiente Temperatura del hormigón °F (°C) Peso unitario lb/pie3 (kg/m3) Asentamiento inicial en (cm) Contenido de aire (%)

E1 E2 E3 E4: 65 (18) 85 (29) 80 (27) 85 (29) 45 35 45 40 64,8 (18,2) 69,1 (20,6) 70,9 (21,6) 73,2 (22,9) 147,6 (2364,5) 146(2338,9) 145,2 (2326,1) 145,2 (2326,1) 1,25 (3,18) 0,75 (1,91) 0,40 (1,02) 0,25 (0,64) 1,81,81,41,4

Conversión de unidades al SI 1 pulgada = 2,54 cm °F= 5/9(°F-32) °C pie3 = 0,02832 m3 lb/pie3 = 16,02 kg/m3

Tabla 6

Resistencia a la compresión del cilindro y módulo estático

Identificación de la muestra: Duración (Días) Diámetro pulgadas (cm) Longitud pulgadas (cm) Peso unitario lb/pie3 (kg/m3) Módulo estático 106psi (kg/cm2) Resistencia a la compresión psi (kg/cm2)

E1-1: 14 5,995 12,042 149 (2387) 3,90 (0,274) 5225 (367)

(15,227): (30,587)

E1-2: 14 6,025 11,958 150 (2403) 3,86 (0,271) 4770 (335)

(15,304): (30,373)

E1-3: 14 6,001 12,083 151 (2419) 3,89 (0,273) 4880

(15,243): (30,691) (343)

Media: 150 (2403) 3,88 (0,272) 4960

(349)

Desv. típica: 1,00 0,02 237

% C.V: 0,67 0,54 4,79

E2-1: 14 6,078 12,083 146 (2339) 3,79 (0,267) 4640 (326)

(15,438): (30,691)

E2-2: 14 5,989 12,167 150 (2403) 3,90 (0,274) 4950 (348)

(15,212): (30,904)

E2-3: 14 6,000 12,083 149 (2387) 3,89 (0,273) 4685 (329)

(15,240): (30,691)

Media: 148 (2371) 3,86 (0,271) 4760 (335)

Desv. típica: 2,08 0,06 168

% C.V: 1,40 1,58 3,52

(continuación)

Resistencia a la compresión del cilindro y módulo estático

E3-1: 14 6,012 (15,271) 12,167 (30,904) 147 (2355) 3,87 (0,272) 3435 (242)

E3-2: 14 6,000 (15,240) 12,000 (30,480) 148 (2371) 3,89 (0,273) 3820 (269)

E3-3: 14 5,967 (15,156) 12,083 (30,691) 149 (2387) 3,28 (0,231) 3450 (243)

Media: 148 (2371) 3,68 (0,259) 3570 (251)

Desv. típica: 1,00 0,35 218

% C.V: 0,68 9,42 6,11

E4-1: 14 5,973 12,083 147 (2355) 3,27 (0,230) 3785 (266)

(15,171): (30,691)

E4-2: 14 6,006 12,042 147 (2355) 3,24 (0,228) 3850 (271)

(15,255): (30,587)

E4-3: 14 5,991 12,083 146 (2339) 3,25 (0,229) 3940 (277)

(15,171): (30,691)

Media: 147 (2355) 3,25 (0,229) 3860 (271)

Desv. típica: 0,58 0,02 78

% C.V: 0,39 0,47 2,02

Factores de conversión de unidades al SI 1 pulgada = 2,54 cm 1 lb = 0,4536 kg 1 psi = 70 kg/m2 lb/pie3 = 16,02 kg/m3

TABLA 7 TABLA 8

RESISTENCIA A LA PRIMERA GRIETA Y RESISTENCIA MÁXIMA A LA FLEXIÓN 14 DÍAS

Tipo de mezcla: Nº de muestra Duración (Días) Primera grieta Carga máxima lbs (kg) Resistencia a la flexión psi (kg/cm2)

Carga lbs (kg): Tensión psi (kg/cm2)

E1: E1-1 14 3500 (1588) 623 (44) 3600 (1633) 641 (45)

E1-2: 14 3000 (1361) 527 (37) 3598 (1632) 632 (44)

E1-3: 14 3000 (1361) 545 (38) 3522 (1598) 640 (45)

E1-4: 14 3000 (1361) 509 (36) 3885 (1762) 659 (46)

Media: 551 (39) 643 (45)

E2: E2-1 14 3062 (1389) 589 (41) 3267 (1482) 628 (44)

E2-2: 14 3573 (1621) 612 (43) 3840 (1742) 658 (46)

E2-3: 14 3573 (1621) 629 (44) 3915 (1776) 689 (48)

E2-4: 14 3573 (1621) 648 (46) 3628 (1646) 658 (46)

Media: 619 (44) 658 (46)

E3: E3-1 14 2947 (1790) 504 (35) 3438 (1560) 588 (41)

E3-2: 14 3536 (1604) 626 (44) 4078 (1850) 722 (51)

E3-3: 14 4125 (1871) 677 (48) 4427 (2008) 726 (51)

E3-4: 14 4715 (2139) 804 (57) 4938 (2240) 842 (59)

Media: 653 (46) 720 (51)

E4: E4-1 14 3967 (1799) 679 (48) 4203 (1907) 719 (51)

E4-2: 14 3401 (1543) 593 (42) 3838 (1741) 670 (47)

E4-3: 14 3967 (1799) 698 (49) 4529 (2054) 797 (56)

E4-4: 14 3967 (1799) 703 (49) 4178 (1895) 740 (52)

Media: 668 (47) 731 (51)

Conversión de unidades al SI 1 pulgada = 25,4 mm 1 lb = 0,4536 kg 1 psi = 703 kg/m2

ÍNDICES DE DUREZA DE LA ASTM- 14 DÍAS

Tipo de mezcla: Nº de muestra Resistencia a la primera grieta pulgada-lb (Nm) Dureza Relaciones de dureza Índices de resistencia residual

I5: I10 I20 I30 I10/I5 I20/I10 I30/I20 R5,10 R 10,20

E1: E1-1 0,8(0,09) 3,66 6,83 12,67 17,84 1,9 1,9 1,4 63,4 58,4

E1-2: 1,0(0,11) 3,29 6,07 11,10 15,45 1,8 1,8 1,4 55,6 50,3

E1-3: 1,3 (0,15) 4,57 8,67 15,68 21,11 1,9 1,8 1,3 82,0 70,1

E1-4: 1,0(0,11) 4,36 7,89 12,75 16,77 1,8 1,6 1,3 70,6 48,6

Media: 1,0(0,11) 3,97 7,37 13,05 17,79 1,9 1,8 1,4 67,9 56,9

E2: E2-1 0,9(0,10) 3,4 6,0 10,8 16,0 1,7 1,8 1,5 50,6 48,7

E2-2: 1,5(0,17) 3,8 6,8 11,4 15,7 1,8 1,7 1,4 61,0 45,8

E2-3: 0,9 (0,10) 3,3 6,0 10,3 13,5 1,8 1,7 1,3 52,8 43,1

E2-4: 0,9(0,10) 3,3 6,0 10,6 14,1 1,8 1,8 1,3 53,8 45,6

Media: 1,0(0,11) 3,5 6,2 10,8 14,8 1,8 1,7 1,4 54,6 45,8

E3: E3-1 0,7(0,08) 3,7 7,1 14,1 21,4 1,9 2,0 1,5 68,0 70,2

E3-2: 0,7 (0,08) 4,0 7,6 14,6 21,2 1,9 1,9 1,5 72,4 69,5

E3-3: 0,8(0,09) 4,1 7,8 15,2 21,7 1,9 1,9 1,4 75,6 74,0

E3-4: 2,1 (0,24) 4,3 7,8 14,8 22,3 1,8 1,9 1,5 71,8 69,7

Media: 1,1 (0,12) 4,0 7,6 14,7 21,6 1,9 1,9 1,5 72,0 70,9

E4: E4-1 1,2(0,14) 3,6 6,6 11,8 17,1 1,8 1,8 1,4 59,6 52,3

E4-2: 1,1 (0,12) 4,2 7,9 14,7 20,4 1,9 1,9 1,4 75,0 67,6

E4-3: 2,6 (0,29) 3,4 6,4 12,5 18,5 1,9 1,9 1,5 60,2 60,5

E4-4: 1,3 (0,15) 4,7 9,3 18,4 27,1 2,0 2,0 1,5 91,8 90,6

Media: 1,5(0,17) 4,0 7,6 14,3 20,8 1,9 1,9 1,5 71,7 67,8

Factor de conversión: 1 in-lb= 0,113 Nm

TABLA 9 TABLA 10 TABLA 11

NORMA JAPONESA - DUREZA Y RESISTENCIA A LA FLEXIÓN EQUIVALENTE - 14 DÍAS

Tipo de mezcla: Nº de muestra Duración (Días) Dureza pulgada-lb (Nm) Resistencia a la flexión equivalente psi (kg/cm2)

E1: E1-1 14,0 93,5 (10,6) 219 (15,4)

E1-2: 14,0 101,1 (11,4) 226(15,8)

E1-3: 14,0 99,7(11,3) 226 (15,8)

E1-4: 14,0 137,5 (15,6) 304(21,4)

Media: 107,9(12,2) 244 (17,2)

E2: E2-1 14,0 177,2 (20,0) 428 (30,1)

E2-2: 14,0 202,1 (22,9) 434 (30,5)

E2-3: 14,0 154,6 (17,5) 343 (24,1)

E2-4: 14,0 164,3 (18,6) 377 (26,5)

Media: 174,6 (19,7) 395 (27,8)

E3: E3-1 14,0 250,3 (28,3) 542 (38,1)

E3-2: 14,0 240,1 (27,2) 523 (36,8)

E3-3: 14,0 320,7 (36,3) 657 (46,2)

E3-4: 14,0 368,6(41,7) 776 (54,6)

Media: 294,9 (33,4) 624 (43,9)

E4: E4-1 14,0 290,2 (32,8) 642 (45,1)

E4-2: 14,0 213,9* (24,2) 482* (33,9)

E4-3: 14,0 331,5 (37,5) 744 (52,3)

E4-4: 14,0 290,5 (32,9) 651 (45,8)

Media: 304,1 (34,4) 679 (47,7)

*Omitido como atípico Factores de conversión: 1 psi = 703 kg/m2 1 pulgada-lb = 0,113 Nm

RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE IMPACTO - 14 DÍAS

Tipo de mezcla: Duración (Días) Nº de muestra Número de golpes hasta Diferencia en el Nº de golpes desde la primera grieta hasta el fallo

Primera grieta: Fallo

E1: 14 E1-1 48 201 153

14: E1-2 106 192 86

14: E1-3 177 246 69

14: E1-4 189 270 81

14: E1-5 20 112 92

14: E1-6 107 211 104

14: E1-7 23 127 104

14: E1-8 58 195 137

14: E1-9 51 186 135

14: E1-10 62 193 131

Media: 84 193 109

E2: 14 E2-1 54 289 235

14: E2-2 58 337 279

14: E2-3 95 410 315

14: E2-4 110 405 295

14: E2-5 99 442 343

14: E2-6 105 433 328

14: E2-7 110 428 318

14: E2-8 130 413 283

14: E2-9 113 429 316

14: E2-10 115 450 335

Media: 99 404 305

E3: 14 E3-1 43 192 149

14: E3-2 125 374 249

14: E3-3 84 282 198

14: E3-4 123 632 509

14: E3-5 110 370 260

14: E3-6 58 210 152

14: E3-7 115 390 275

14: E3-8 105 350 245

14: E3-9 95 380 285

14: E3-10 80 330 250

Media: 94 351 257

E4: 14 E4-1 210 484 274

14: E4-2 190 460 270

14: E4-3 170 425 255

14: E4-4 260 495 235

14: E4-5 288 505 217

14: E4-6 240 489 249

14: E4-7 180 435 255

14: E4-8 205 455 250

14: E4-9 236 482 246

14: E4-10 185 410 225

Media: 216 464 248

RESISTENCIA RESIDUAL MEDIA (ARS)

Tipo de mezcla: Duración (Días) Nº de muestra Carga en lbs (kg) en la desviación Anchura pulgadas (cm) Profundidad pulgadas (cm) ARS psi (kg/m2)

0,02 pulgadas (0,05 cm): 0,03 pulgadas (0,08 cm) 0,04 pulgadas (0,10 cm) 0,05 pulgadas (0,13 cm)

E1: 14 E1-5 - - - - -

14: E1-6 1002 997 975 921 4,225 4,098 165

(455): (453) (442) (418) (10,732) (10,409) (0,24)

: 14 E1-7 1502 1558 1592 1592 4,175 4,055 273

(682): (707) (722) (722) (10,605) (10,300) (0,39)

14: E1-8 1521 1525 1510 1472 4,167 4,056 264

: Media (690) (692) (685) (668) (10,584) (10,302) (0,38) 234 (0,33)

E2: 14 E2-5 2522 2617 2598 2507 4,238 4,043 444

(1144): (1187) (1178) (1137) (10,765) (10,269)

14: E2-6 2637 2707 2685 2650 4,201 4,031 469

(1197): (1228) (1218) (1202) (10,671) (10,239) (0,68)

: 14 E2-7 3322 3490 3522 3496 4353 4,130 559

(1507): (1583) (1598) (1586) (11,057) (10,490) (0,80)

14: E2-8 2012 2044 2059 1992 4,282 4,142 331

(92): (927) (934) (904) (10,876) (10,521) (0,47)

Media: 451

(0,64)

E3: 14 E3-5 1868 1929 1969 1979 4,292 3,881 359

(848): (875) (893) (898) (10,902) (9,858) (0,51)

14: E3-6 2781 2958 3147 3238 4,196 3,959 553

(1262): (1342) (1427) (1469) (10,658) (10,056) (0,79)

14: E3-7 2435 2399 2428 2412 4,204 4,008 430

(1105): (1088) (1101) (1094) (10,678) (10,180) (0,61)

14: E3-8 2485 2601 2764 2827 4,233 3,996 474

(1128): (1180) (1254) (1282) (10,752) (10,150) (0,67)

Media: 454

(0,65)

E4: 14 E4-5 2817 3249 3356 3377 4,293 4,161 517

(1278): (1474) (1522) (1532) (10,904) (10,569) (0,74)

14: E4-6 4215 4709 4790 4734 4,333 4,082 767

(1912): (2136) (2173) (2147) (11,006) (10,368) (1,09)

14: E4-7 4225 4818 4904 4905 4,312 4,086 786

(1917): (2185) (2224) (2225) (10,953) (10,378) (1,12)

14: E4-8 3398 2999 3253 3247 4,287 4,064 546

(1542): (1360) (1476) (1473) (10,889) (10,323) (0,78)

Media: 654

(0,93)

Factores de conversión de unidad al SI 1 pulgada = 25,4 mm 1 lb = 0,4536 kg 1 psi = 703 kg/m2

Tal como se ha expuesto anteriormente, se contempla que las realizaciones de la composición de fibra de la presente invención proporcionen unas mejores propiedades a diversos tipos de material cementoso, incluido el 5 material con base de asfalto. Por ejemplo, se emplearon realizaciones de la presente invención en las bandas de ensayos de las calzadas de asfalto en cantidades aproximadas entre 2,0 y 3,3 libras por tonelada junto con una emulsión de aceite y árido (piedra caliza triturada de 3/8" (1 cm)) y se supervisaron los daños y fallos superficiales resultantes del desgaste y uso medioambiental típico. Las bandas de ensayos tenían una anchura máxima (de un borde al otro del pavimento). Las calzadas de asfalto de mezcla en frío que no usaban las composiciones de fibras 10 de la presente invención habían experimentado fallos superficiales, como el no desmoronamiento en colinas, curvas y áreas sombreadas de las calzadas recientemente pavimentadas. Los fallos superficiales se debían a la separación longitudinal y transversal atribuida a cargas axiales de elevación, como, por ejemplo, tráfico de camiones y equipos agrícolas. Los vehículos de mantenimiento de carreteras, como las máquinas quitanieves y su procedimiento de retirada de la nieve acentuaron los fallos superficiales. Los resultados de los ensayos indicaron que las zonas de la

15 calzada de asfalto que usaron la composición de fibra de la presente invención mostraron poca o ninguna separación longitudinal o transversal en comparación con las zonas de la calzada que no usaron material de asfalto reforzado con las composiciones de fibra de la presente invención. Se cree que las realizaciones de la presente invención pueden alargar la vida útil de las calzadas de dos o tres años hasta un máximo de diez años en asfalto de mezcla en frío.

20 Los ejemplos anteriores demuestran que las fibras híbridas de la presente invención, cuando se usan en material de

construcción, como material cementoso, tienen un rendimiento igual o superior que el de muchas o todas las fibras de refuerzo de las técnicas anteriores, incluidas las fibras de refuerzo de acero. Además, los experimentos anteriores demuestran que unas concentraciones relativamente pequeñas de fibra proporcionarán unos resultados considerablemente mejores. Estas observaciones son tan sorprendentes como inesperadas.

El material reforzado con fibras sintéticas de la presente invención y el procedimiento mediante el cual se formó puede usarse para formar un material de construcción formado, por ejemplo, por un material cementoso que presenta una menor permeabilidad, una mayor resistencia a la fatiga, una mayor dureza y una menor contracción plástica.

Claims

REIVINDICACIONES

1.

Un material de refuerzo de fibra, que comprende:

una pluralidad de hebras poliolefínicas de monofilamentos en donde las hebras son de 350-6000 denier por filamento, trenzadas para formar un haz de fibras, siendo el grado de trenzado mayor de aproximadamente 0,9 giros/pulgada (aproximadamente 0,36 giros/cm).
2.

El material de refuerzo de fibra de la reivindicación 1, en el que el grado de trenzado es menor de aproximadamente 0,2 giros/pulgada (aproximadamente 0,87 giros/cm).
3.

El material de refuerzo de fibra de la reivindicación 1, en el que el grado de trenzado varía de mayor de aproximadamente 0,9 giros/pulgada (aproximadamente 0,36 giros/cm) a aproximadamente 1,1 giros/pulgada (aproximadamente 0,43 giros/cm).
4.

El material de refuerzo de fibra de la reivindicación 1, en el que las hebras son un copolímero formado de polipropileno y polietileno.
5.

El material de refuerzo de fibra de la reivindicación 4, en el que el copolímero es aproximadamente un 75-80 por ciento en peso de polipropileno y aproximadamente un 20-25 por ciento en peso de polietileno.
6.

El material de refuerzo de fibra de la reivindicación 4, en el que el polipropileno es un polipropileno de bajo punto de fusión y el polietileno es un polietileno de alta densidad.
7.

El material de refuerzo de fibra de la reivindicación 1, en el que la longitud del componente es de aproximadamente 19 a 60 mm.
8.

El material de refuerzo de fibra de la reivindicación 1, en el que el haz de fibras no está interconectado.
9.

El material de refuerzo de fibra de la reivindicación 1, en el que los monofilamentos son no fibrilantes.
10.

Un material cementoso que comprende el material de refuerzo de fibra de cualquiera de las reivindicaciones 1 a
9.
11.

Un procedimiento para formar un material de refuerzo de fibra, que comprende:

trenzar múltiples hebras de monofilamentos en donde las hebras son de 350-6000 por filamento a al menos 0,9 giros/pulgada para formar un haz de fibras.
12.

El procedimiento de la reivindicación 11, en el que el grado de trenzado es menor de aproximadamente 2,2 giros/pulgada (aproximadamente 0,87 giros/cm).
13.

Un procedimiento para reforzar un material, que comprende mezclar el material de refuerzo de fibra de cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9 con un material cementoso.

Muestra Nº F20A