ES2329482T3 - Tablestaca de acero de perfil plano laminada en caliente. - Google Patents
Tablestaca de acero de perfil plano laminada en caliente. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2329482T3 ES2329482T3 ES05111583T ES05111583T ES2329482T3 ES 2329482 T3 ES2329482 T3 ES 2329482T3 ES 05111583 T ES05111583 T ES 05111583T ES 05111583 T ES05111583 T ES 05111583T ES 2329482 T3 ES2329482 T3 ES 2329482T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- sheet pile
- nerve
- thickness
- pile according
- width
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/02—Sheet piles or sheet pile bulkheads
- E02D5/03—Prefabricated parts, e.g. composite sheet piles
- E02D5/04—Prefabricated parts, e.g. composite sheet piles made of steel
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/02—Sheet piles or sheet pile bulkheads
- E02D5/03—Prefabricated parts, e.g. composite sheet piles
- E02D5/04—Prefabricated parts, e.g. composite sheet piles made of steel
- E02D5/08—Locking forms; Edge joints; Pile crossings; Branch pieces
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02B—HYDRAULIC ENGINEERING
- E02B7/00—Barrages or weirs; Layout, construction, methods of, or devices for, making same
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D2600/00—Miscellaneous
- E02D2600/20—Miscellaneous comprising details of connection between elements
Abstract
Tablestaca de acero de perfil plano laminada en caliente que comprende un nervio (12) recto, el cual está limitado sobre cada lado longitudinal en cada caso por una regleta de cierre (14), caracterizada porque el nervio (12) presenta un estrechamiento (24) laminado, que está concebido de tal manera que en una ensayo de tracción de dos muestras de esta tablestaca conectadas mediante unas regletas de cierre (14), el nervio (12) se deforma plásticamente en la zona de este estrechamiento (24) antes de que se produzca un fallo de la conexión de cierre.
Description
Tablestaca de acero de perfil plano laminada en
caliente.
La presente invención se refiere a una
tablestaca de acero de perfil plano (straight web sheet pile)
laminada en caliente, en especial para la construcción de ataguías
celulares (cellular cofferdams).
Las primeras tablestacas de acero de perfil
plano laminadas en caliente, denominadas a continuación también
abreviadamente tablestacas planas, se utilizaron ya a finales del
siglo XIX en EE.UU. En Europa, estas tablestacas planas se laminan
desde la década de los años treinta del siglo XX. Comprenden un
nervio recto, situado en eje de pared, el cual está limitado en
cualquier lado longitudinal en cada caso por una regleta de cierre.
Mediante estas regletas de cierre se pueden conectar las tablestacas
planas para formar una pared de tablestacas continua.
Las tablestacas planas se utilizan, en
particular, para la construcción de ataguías celulares (cellular
cofferdams) sin anclaje interior. Dependiendo de la forma de las
células, se diferencia entre ataguías celulares circulares y planas.
En EE.UU., se realizan asimismo las denominadas "células
abiertas" (ver p. ej. la patente US nº 6.715.964). Estas células
cerradas y abiertas están concebidas de tal manera que las cargas
resultantes del llenado y la sobrepresión del agua solicitan las
tablestacas planas únicamente a tracción en la dirección del eje de
pared horizontal.
Durante el dimensionamiento de las tablestacas
planas para ataguías celulares de este tipo se opone la solicitación
(p. ej. la fuerza de tracción anular determinada para la "fórmula
de caldera") a la resistencia de tabla. Esto da como resultado,
según la EN 1993-5, el mínimo de un fallo en el
cierre y una fluencia en el nervio.
La elección de la calidad del acero para el
perfil la realiza el fabricante, sin embargo, tradicionalmente de
tal manera que se satisface la siguiente condición:
(1)(f_{y} . t)/S_{1} >
R / S_{2} \Rightarrow f_{y} > (R . S_{1})/(t .
S_{2})
donde:
- f_{y} =
- el valor de cálculo del límite de fluencia;
- t =
- el espesor del nervio;
- R =
- la resistencia mínima de cierre a la tracción garantizada por el fabricante (p. ej. R = 5500 kN/m);
- S_{1} =
- un coeficiente de seguridad para la fluencia en el nervio;
- S_{2} =
- un coeficiente de seguridad para el fallo en el nervio;
siendo los coeficientes de
seguridad diferentes para los dos tipos de fallo, p.
ej.:
- S_{1} =
- 1,0 (fluencia en el nervio);
- S_{2} =
- 1,25 (fallo en el cierre).
Mediante el cumplimiento de la condición (1)
indicada anteriormente está asegurado que la fluencia en el nervio,
en caso de solicitación por tracción de la tablestaca plana, no será
nunca determinante, es decir que hay que tener en cuenta únicamente
la resistencia mínima de cierre a la tracción R garantizada por el
fabricante. De ello, resulta asimismo que un fallo de una conexión
de tablestaca plana debe atribuirse casi siempre a una rotura de una
conexión de cierre.
Una rotura de una conexión de cierre en la pared
de célula de una célula de pared de retención da lugar a una
discontinuidad en la absorción de las fuerzas de tracción anulares.
Aparece un hueco que va aumentando en la pared de célula, a través
del cual el relleno de suelo de la célula de pared de retención es
arrastrado. Sin un relleno de suelo suficiente la célula de pared de
retención no puede resistir, sin embargo, ya más las cargas
resultantes a la sobrepresión del agua, de manera que se produce un
fallo.
Casi todas las tablestacas planas tienen unas
regletas de cierre simétricas del tipo "pulgar/dedo", las
cuales se enganchan entre sí girados 180º. En el caso de dos
regletas de cierre enganchadas, los dos pulgares se agarran por
detrás los dos pulgares, cogiendo en cada caso los dedos el pulgar
de la regleta de cierre opuesta (ver la Fig. 1). Un fallo de una
conexión de cierre de este tipo tiene lugar o bien por rotura de una
de los pulgares solicitados por tracción o mediante apertura o
rotura del dedo solicitado a flexión.
Todos los fabricantes de tablestacas planas
tienen, por motivos de costes, en su gama de productos estándar
únicamente tres a cuatro tablestacas planas, las cuales se
diferencian esencialmente por el espesor de su nervio. Se realizan
por regla general espesores de nervio de 11 a 13 mm. La elección de
la calidad del acero determina entonces la resistencia mínima de
cierre a la tracción del perfil, estando garantizados por regla
general valores de 2000-4000 kN/m. Los nuevos aceros
de gran resistencia, como por ejemplo el cero S 460 GP, permiten
garantizar incluso una resistencia mínima de cierre a la tracción de
5500 kN/m. Dado que una calidad del acero aumentada conduce también
a un aumento del límite de estirado está asegurado permanentemente
que se cumple la condición (1). Cabe destacar en este contexto
asimismo que las tablestacas planas con un nervio grueso presentan
por regla general también una resistencia mínima de cierre a la
tracción, dado que durante el laminado de un nervio más grueso las
piezas determinantes para la resistencia a la tracción de cierre de
la cierre se pueden laminar ligeramente más gruesas.
Se produce que con tablestacas planas de la gama
de productos estándar de los fabricantes no se pueda conseguir la
resistencia mínima de cierre a la tracción necesaria para un
proyecto de construcción. Sin embargo, por motivos de costes, ningún
fabricante está dispuesto a laminar perfiles especiales para
proyectos de construcción individuales. En estos casos es conocido
aumentar la resistencia mínima de cierre a la tracción de los
perfiles de la gama estándar gracias a que, partiendo de una
calibración existente, se abra más el "calibre" durante un
proceso de laminado, es decir se ajuste más grande la rendija entre
el cilindro superior e inferior. Con ello, no sólo el nervio resulta
ligeramente más grueso sino que las piezas del cierre, determinantes
para la resistencia a la tracción de cierre, del cierre se forman
más gruesas y ofrecen con ello una mayor resistencia. Un
procedimiento de este tipo se describe, por ejemplo, en el documento
JP55138511. Cabe indicar que también durante esta forma de proceder
está asegurado que se cumple la condición (1).
Con el propósito de aumentar la resistencia a la
tracción del cierre se ha propuesto además variar la geometría de
las regletas de cierre (ver p. ej. el documento JP56020227). Para
ello, el fabricante tendría que invertir en nuevos cilindros.
Después debería incluir en una gama de productos dos tipos de cierre
distintos para tablestacas planas, lo que no simplifica precisamente
la logística. Por ambos motivos los fabricantes de tablestacas
planas no están apenas dispuestos a recorrer este camino.
Es conocido además desde hace tiempo que las
tablestacas planas pueden estar sometidas, en determinadas paredes
de retención, también a cargas dinámicas grandes. Las paredes de
célula son por ejemplo embestidas por barcos y están sometidas,
durante las mareas vivas y grandes mareas, al choque de objetos
pesados arrojados por el mar. Muchas paredes de retención se
construyen además en zonas que presentan riesgo sísmico. Para los
casos de carga dinámica de este tipo las tablestacas planas debería
estar concebida son realidad de forma completamente distinta a como
lo han estado hasta ahora. De este modo, habría que asegurar por
ejemplo que las tablestacas planas puedan absorber una energía de
deformación mucho mayor que hasta ahora, antes de que se produzca el
fallo de una conexión de cierre. Sin embargo, debido a que se partió
de que para la fabricación de tablestacas planas completamente
nuevas son necesarias inversiones muy grandes, ningún fabricante ha
lanzado hasta ahora al mercado una tablestaca plana la cual esté
concebida para los casos de carga dinámicos indicados más
arriba.
La presente invención se basa en el
descubrimiento sorprendente de que una tablestaca plana de la gama
de productos estándar de un fabricante puede ser modificada de tal
manera, con una complejidad muy pequeña, que sea esencialmente mucho
más adecuada para la absorción de solicitaciones dinámicas.
Este problema se resuelve, según la invención,
gracias a que en el nervio de la tablestaca plana es laminado un
estrechamiento el cual está concebido de tal manera que en un ensayo
de tracción de dos muestras conectadas mediante sus regletas de
cierre de esta tablestaca, el nervio se deforma plásticamente en la
zona de este estrechamiento, antes de que se produzca un fallo de la
conexión de cierre. Para una distancia más pequeña, es decir, el
laminado simple de un estrechamiento en el nervio, lo que puede
suceder con un juego de cilindros modificado solo ligeramente para
tablestacas de la gama de productos estándar, es decir sin grandes
inversiones en nuevos bastidores de cilindros, se puede crear una
tablestaca la cual, el contrario que las tablestacas planas
conocidas, presente en una pared de tablestacas una marcada
capacidad de trabajo plástico. Mediante esta capacidad de trabajo
plástico marcada una pared de tablestacas con tablestacas planas
según la invención es esencialmente más adecuada para la absorción
de solicitaciones dinámicas y puede ser utilizada de forma ventajosa
en paredes de retención las cuales, por ejemplo están expuestas a
los siguientes peligros: embestida de barcos, choque de objetos
pesados arrojados por el mar en caso de mareas vivas y grandes
mareas, así como terremotos. Los nervios de las tablestacas según la
invención en la pared de célula pueden absorber, bajo condiciones de
este tipo, una energía de deformación no insignificante sin que se
produzca la rotura de la conexión de cierre.
Con el fin de conseguir el efecto deseado el
nervio debe estar concebido para una carga de fallo nominal el cual
sea inferior al 90% de la resistencia mínima a la tracción
garantizada de las regletas de cierre. En un ensayo de tracción de
dos muestras de esta tablestaca conectadas mediante sus regletas de
cierre debe medirse entonces para el nervio un tramo de
desplazamiento plástico de por lo menos el 1% de la anchura total de
la tablestaca.
El estrechamiento debe estar formado,
preferentemente, simétrico con respecto al eje central del nervio,
de manera que presente la misma distancia hacia ambas regletas de
cierre. Preferentemente, forma una sección central con una anchura B
y un espesor t constante, siendo t el espesor mínimo del nervio. La
anchura B mide, preferentemente, entre el 5% y el 80% de la anchura
total W del nervio. Normalmente se obtienen buenos resultados ya con
una anchura B comprendida entre 30 y 100 mm. De manera alternativa,
el espesor del estrechamiento puede decrecer de forma continua hasta
el eje central del nervio y conseguirse el espesor mínimo del nervio
entonces sobre el eje central del nervio.
El nervio presenta su espesor máximo
preferentemente en la zona de conexión de la regleta de cierre.
Ventajosamente, por ejemplo, presenta a lo largo de cada regleta de
cierre, una sección con una anchura b_{0} y un espesor t_{0}
constante, siendo t_{0} el espesor máximo del nervio. Normalmente
t_{0} medirá de 13 a 14 mm.
El estrechamiento presenta ventajosamente una
superficie convexocilíndrica con un radio R_{1}, a la cual se
conecta, hacia el eje central del nervio, una superficie
concavocilíndrica con un radio R_{2}, siendo R_{2} mucho mayor
que R_{1} y varias veces mayor que la anchura nominal de la
tablestaca.
Otras características y ventajas de la invención
se pondrán de manifiesto a partir de la descripción siguiente de una
forma de realización preferida y de los dibujos adjuntos.
Los dibujos adjuntos muestran una forma de
realización preferida, si bien no excluyente, de la invención, en
los que
la Fig. 1 es una sección transversal a través de
tablestacas de acero de perfil plano de la gama de productos
estándar de un fabricante;
la Fig. 2 es una sección transversal a través de
una tablestaca de acero de acero de perfil plano donde se muestra
únicamente la mitad izquierda de la tablestaca; y
la Fig. 3 es un diagrama que reproduce curvas de
carga-desplazamiento para una tablestaca plana
estándar y para dos tablestacas planas según la invención.
La Fig. 1 muestra tablestacas de acero de perfil
plano 10'_{1}, 10'_{2} y 10'_{3} laminadas como las que son
ofrecidas desde hace décadas por diferentes fabricantes. Una
tablestaca plana 10'_{1} de este tipo comprende un nervio 12'
recto y dos regletas de cierre 14'_{1}, 16'_{1} simétricas.
Estos últimos son del tipo "pulgar/dedo" y limitan el nervio
12' por sus dos lados longitudinales.
Las dimensiones de una tablestaca plana de este
tipo se definen, básicamente, como en la Fig. 1, siendo designada la
anchura nominal de la tablestaca plana 10'_{1} mediante "L",
la anchura de su nervio mediante "W" y el espesor de su nervio
mediante "t". Las tablestacas planas de las gamas de productos
corrientes de los fabricantes tienen p. ej. una anchura nominal de
500 mm, un espesor de nervio de 11 a 13 mm y una longitud de
suministros superior a los 30 m.
Como se desprende de la Fig. 1, las tablestacas
planas 10' están dispuestas, en una pared de tablestacas, giradas
alternativamente 180º y están enganchadas con sus regletas de cierre
14', 16'. En el caso de dos regletas de cierre 14'_{1}, 14'_{2}
enganchadas, los dos pulgares 18'_{1}, 18'_{2} se agarran por
detrás, rodeando en cada caso los dedos 20'_{1}, 20'_{2} el
pulgar 18'_{2}, 18'_{1} del listo de cierre opuesto.
Las tablestacas de este tipo se utilizan en
especial para la construcción de ataguías celulares. Dependiendo de
la forma de las celdas se distingue entre ataguías celulares
circulares o planas. En EE.UU. se realizan asimismo las denominadas
"células abiertas". En este caso, las tablestacas planas son
solicitadas por tracción en primer térmico en la dirección de la
extensión horizontal de la célula. Como se ha mencionado ya al
principio, todas las tablestacas planas conocidas están concebidas
de tal manera que hasta alcanzar la resistencia mínima de cierre a
la tracción garantizada por el fabricante, es decir hasta el fallo
de una conexión de cierre, no se produce deformación plástica del
nervio.
La Fig. 2 muestra la mitad izquierda de una
tablestaca plana 10 según la invención. Ésta última comprende, como
tablestacas planas conocidas de la Fig. 1, asimismo un nervio 12
esencialmente plano y dos regletas de cierre simétricas del tipo
"pulgar/dedo", las cuales limitan el nervio 12 por sus dos
lados longitudinales. El signo de referencia 22 designa el plano
central de la tablestaca 10 que es al mismo tiempo el plano de
simetría de la tablestaca 10. La tablestaca plana 10 presenta la
misma anchura y los mismos regletas de cierre que las tablestacas
planas 10'.
Al contrario que las tablestacas planas estándar
10' de la Fig. 1 descritas anteriormente, la tablestaca 10 de la
Fig. 2 está concebida, sin embargo, de tal manera que la carga de
fallo nominal del nervio es menor que el 90% de la resistencia
mínima a la tracción de las regletas de cierre, de manera que en un
ensayo de tracción de dos tablestacas conectadas mediante sus
regletas de cierre 14, el nervio se deforma plásticamente antes de
que las regletas de cierre 14 puedan ceder. Esto se consigue gracias
a que en el nervio 12 está laminado un estrechamiento 24 central, de
manera que el nervio 12 se deforma plásticamente en la zona de este
estrechamiento 24, antes de que pueda producirse un fallo de una
conexión de cierre.
La tablestaca plana mostrada fue concebida para
una resistencia mínima de cierre a la tracción de R = 6000 kN/m. Con
el fin de alcanzar esta resistencia mínima de cierre a la tracción
relativamente alta se seleccionó una calidad del acero S 460 GP con
un límite de estirado nominal f_{y} = 460 MPa y una tensión de
fallo nominal de f_{u} = 530 MPa. Además, se aumentó ligeramente
el espesor del nervio t_{0} en la zona de conexión de las regletas
de cierre 14, en comparación con una tablestaca estándar con la
misma anchura nominal.
Para asegurar que el nervio 12 estrechado se
deforme plásticamente antes de que cedan las regletas de cierre 14,
se limitó la carga de fallo nominal del nervio al 85% de la
resistencia a la tracción de cierre garantizada. De este modo,
resulta un espesor de nervio t en el intervalo del estrechamiento 24
de:
t >
(0,85*R)/f_{u} \Rightarrow t > 9,6
mm
Se seleccionó finalmente un espesor de nervio t
mínimo de 9,5 mm para la zona estrechada del nervio.
Este espesor mínimo t es constante, con una
anchura B, en la sección de nervio 24 central, midiendo esta anchura
B ventajosamente por lo menos un 5% de la anchura total W del nervio
12. Esta sección central de nervio 24 con el espesor mínimo t
absorbe, una vez superado el límite de estirado, la deformación
plástica del nervio. Cuanto mayor es la anchura B tanto mayor es la
capacidad de trabajo de la tablestaca plana, es decir tanto más se
puede dilatar el nervio a lo ancho, antes que fallar finalmente.
Para que se puedan laminar las regletas de cierre 14 ligeramente
engrosadas sin problemas con una juego de cilindros modificado solo
ligeramente, deberían quedar bordes de nervio suficientemente anchos
con un espesor t_{0} aumentado. Además, cabe tener en cuenta en
este contexto que una anchura B demasiado grande puede conducir
también a inestabilidades de la tablestaca plana. Además, es
también importante una limitación de la deformación plástica, para
evitar daños en la estructura secundaria. A partir de una
deformación definida la tablestaca plana debería evitar una
absorción posterior de carga para, por consiguiente, iniciar un
proceso de desplazamiento. Por estos motivos, la anchura B de la
sección central de nervio 24 no debería ser excesivamente grande y
fundamentalmente no mayor del 80% de la anchura total W del nervio
12. Los primeros ensayos de tracción han confirmado también que una
anchura B de entre aproximadamente 30 y 60 mm para la sección
central de nervio 24 con un espesor mínimo t debería aumentar ya
suficientemente la capacidad de trabajo plástico de la tablestaca 10
para muchas aplicaciones. Una capacidad de trabajo plástico mucho
menor se consigue con un nervio, cuyo espesor disminuye
constantemente con su espesor hasta el eje central 22 del nervio 12,
de manera que el nervio alcanza su espesor mínimo t sólo sobre el
eje central del nervio (es decir para B \approx 0).
En la zona de transición desde la sección
central del nervio 24 con el espesor mínimo t a los bordes de nervio
engrosados el espesor t_{0}, el nervio 12 presenta ventajosamente
una superficie 26 convexocilíndrica con un radio R_{1}, a la que
se conecta hacia el eje central del nervio una superficie 28
concavocilíndrica con un radio R_{2}. El radio R_{2} es al mismo
tiempo un múltiplo de veces mayor que el radio R_{1} y un múltiplo
de veces mayor que la anchura nominal L de la tablestaca.
Téngase en cuenta que la tablestaca plana 10 de
la Fig. 2 se puede laminar, con únicamente ligeras variaciones, con
el mismo bastidor de laminación que se utiliza para el laminado de
perfiles estándar con espesor de nervio constante. Para ello, un par
de cilindros existente, con el que se laminan normalmente las
tablestacas planas de la gama de productos estándar, necesita ser
rebajado solo ligeramente, lo que no exige seguramente grandes
inversiones.
Con el propósito de continuar la explicación de
las propiedades típicas de las tablestacas planas según la
invención, el diagrama de la Fig. 3 muestra curvas de
carga-desplazamiento típicas para tres tablestacas
planas diferentes. Estas curvas se registraron en ensayos de
tracción de recorrido controlado según prEN 12048. Los candidatos
para el ensayo se diferenciaban únicamente por la forma del nervio y
presentaban todos una calidad del acero S 460 GP con un límite de
estirado nominal f_{y} = 460 MPa y una tensión de fallo nominal de
f_{u} = 530 MPa.
La curva 1 es la curva
carga-desplazamiento para una conexión de dos
muestras de una tablestaca plana estándar con un espesor de nervio
constante de 13 mm. Se establece que esta conexión si bien alcanza
una solicitación de carga de más de 6000 kN/m pero que empieza a
volverse inestable ya para un desplazamiento relativo de 5 mm. El
fallo de la conexión tiene lugar finalmente mediante la rotura de la
conexión de cierre.
La curva 2 es la curva
carga-desplazamiento para una conexión de dos
muestran de una tablestaca plana en la cual el espesor del nervio
disminuye desde un valor de 13,5 mm, en las proximidades de las
regletas de cierre, hasta el eje central del nervio, y se consigue
un espesor mínimo del nervio de 9,5 mm sobre el eje central del
nervio. Se establece que esta conexión consigue una carga de
tracción máxima de 4500 kN/m que, sin embargo, se hace inestable
solo después de un desplazamiento relativo de más de 7 mm. El fallo
de la conexión viene precedido al mismo tiempo por un tramo de
desplazamiento plástico de aproximadamente 5 mm. El tramo de
desplazamiento plástico mide, por consiguiente, aproximadamente el
1% de la anchura total de la tablestaca plana 10.
La curva 2 es la curva
carga-desplazamiento para una conexión de dos
muestras de una tablestaca plana según la Fig. 2, en la cual t_{0}
= 13,5 mm, t = 9,5 mm y B = 40 mm. Esta conexión consigue también
una carga por tracción máxima de 4500 kN/m. El fallo de la conexión
viene precedido sin embargo de un desplazamiento plástico de casi 10
mm, de manera que puede absorber desplazamientos relativos de casi
12 mm en la dirección de tracción, sin que se produzca una apertura
de la conexión de cierre. El tramo de desplazamiento plástico mide
aquí el 2% de la anchura total de la tablestaca plana 10.
Gracias a su gran capacidad de deformación
plástica las tablestacas según la invención son adecuadas de forma
destacada para la utilización en paredes de retención las cuales
pueden ser embestidas por barcos, que deben aguantar el choque de
objetos arrojados por el mar durante mareas vivas y grandes mareas
y/o que deben ser erigidas en zonas que presentan riesgo sísmico. El
riesgo de la rotura de la conexión de cierre y por consiguiente el
riesgo de una salida de la célula de pared de retención queda
notablemente reducido con las tablestacas planas según la
invención.
Estas nuevas tablestacas planas son
especialmente interesantes porque se pueden fabricar, en un bastidor
de laminado existente, con un juego de cilindros modificado
ligeramente. Por consiguiente, la necesaria inversión es
despreciable frente a una tablestaca plana nueva con espesor del
nervio constante y geometría de garra modificada.
Claims (13)
1. Tablestaca de acero de perfil plano laminada
en caliente que comprende un nervio (12) recto, el cual está
limitado sobre cada lado longitudinal en cada caso por una regleta
de cierre (14), caracterizada porque el nervio (12) presenta
un estrechamiento (24) laminado, que está concebido de tal manera
que en una ensayo de tracción de dos muestras de esta tablestaca
conectadas mediante unas regletas de cierre (14), el nervio (12) se
deforma plásticamente en la zona de este estrechamiento (24) antes
de que se produzca un fallo de la conexión de cierre.
2. Tablestaca según la reivindicación 1, en la
que para las regletas de cierre (14) está garantizada una
resistencia mínima a la tracción y el nervio (12) presenta una carga
de fallo nominal inferior al 90% de la resistencia mínima a la
tracción de las regletas de cierre (14).
3. Tablestaca según la reivindicación 1 ó 2, en
la que en un ensayo de tracción de dos muestras, conectadas mediante
sus regletas de cierre (14) de esta tablestaca se mide para el
nervio (12) un recorrido de desplazamiento plástico de por lo menos
el 1% de la anchura total de una tablestaca.
4. Tablestaca según una de las reivindicaciones
1 a 3, en la que el estrechamiento (24) está formado de manera
simétrica con respecto al eje central del nervio (12).
5. Tablestaca según una de las reivindicaciones
1 a 4, en la que el estrechamiento (24) presenta una sección central
con una anchura B y un espesor t constante, y este espesor t es el
espesor mínimo del nervio (12).
6. Tablestaca según la reivindicación 5, en la
que el nervio (12) presenta una anchura total W y la anchura B de la
sección central está comprendida entre el 5% y el 80% de la anchura
total W del nervio (12).
7. Tablestaca según la reivindicación 6, en la
que la anchura B de la sección central presenta un valor comprendido
entre 30 y 100 mm.
8. Tablestaca según una de las reivindicaciones
1 a 4, en la que el espesor del estrechamiento (24) hasta el eje
central (24) del nervio (12) disminuye continuamente, y el espesor
mínimo del nervio (12) se consigue sobre el eje central del nervio
(12).
9. Tablestaca según una de las reivindicaciones
1 a 8, en la que el nervio (12) presenta su espesor máximo en la
zona de conexión de las regletas de cierre (14).
10. Tablestaca según una de las reivindicaciones
1 a 9, en la que el nervio (12) presenta, a lo largo de cada regleta
de cierre (14), una sección con una anchura b_{0} y un espesor
t_{0} constante, y este espesor t_{0} constante es el espesor
máximo del nervio (12).
11. Tablestaca según una de las reivindicaciones
1 a 10, en la que el estrechamiento (24) presenta una superficie
convexocilíndrica con un radio R_{1} a la que se conecta hacia el
eje central (24) del nervio (12) una superficie concavocilíndrica
con un radio R_{2}, siendo R_{2} esencialmente mayor que R_{1}
y varias veces mayor que la anchura L nominal de la tablestaca.
12. Tablestaca según una de las reivindicaciones
1 a 11, que está concebida de tal manera que está garantizada una
resistencia mínima de cierre a la tracción de por lo menos 5500
kN/m.
13. Tablestaca según una de las reivindicaciones
1 a 12, en la que las regletas de cierre (14) forman unos cierres
simétricos de tipo pulgar-dedo (18, 20).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP05111583A EP1793044B1 (de) | 2005-12-01 | 2005-12-01 | Warmgewalzte Flachprofil-Stahlspundbohle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2329482T3 true ES2329482T3 (es) | 2009-11-26 |
Family
ID=36464598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES05111583T Active ES2329482T3 (es) | 2005-12-01 | 2005-12-01 | Tablestaca de acero de perfil plano laminada en caliente. |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8167515B2 (es) |
| EP (1) | EP1793044B1 (es) |
| JP (1) | JP5313446B2 (es) |
| KR (1) | KR101502961B1 (es) |
| DE (1) | DE502005007716D1 (es) |
| ES (1) | ES2329482T3 (es) |
| PL (1) | PL1793044T3 (es) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102005061721A1 (de) * | 2005-12-22 | 2007-06-28 | Pilepro Llc | Gebäude aus Spundbohlen |
| AU2010234533A1 (en) * | 2009-04-07 | 2011-11-24 | Norman Joseph Cook | Piling system |
| DE102014111657A1 (de) * | 2014-08-14 | 2015-05-07 | HTW Hamburger Tiefwasserbau UG (haftungsbeschränkt) | Flanschprofil zur Herstellung einer Spundwandbohle, Spundwandbohle sowie Verfahren zum Herstellen eines Flanschprofils und einer Spundwandbohle |
| USD788573S1 (en) * | 2015-02-20 | 2017-06-06 | Richard Heindl | Connecting element for sheet piles |
| USD793213S1 (en) * | 2015-03-04 | 2017-08-01 | Muhlbauer Technology Gmbh | Cofferdams |
| USD782066S1 (en) * | 2015-07-20 | 2017-03-21 | Mühlbauer Technology Gmbh | Cofferdams |
| CA2932078C (en) * | 2016-06-03 | 2020-07-21 | Harvey Parisien | Fence system |
| JP6586928B2 (ja) * | 2016-07-29 | 2019-10-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 直線形鋼矢板の曲がり矯正方法及び曲がり矯正装置 |
| USD837046S1 (en) * | 2017-12-12 | 2019-01-01 | Jens Rehhahn | Sheet pile |
| USD837045S1 (en) * | 2017-12-12 | 2019-01-01 | Jens Rehhahn | Sheet pile |
Family Cites Families (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1338287A (en) * | 1920-04-27 | Ciiotjd clifford conkling | ||
| US756618A (en) * | 1903-09-26 | 1904-04-05 | Luther P Friestedt | Sheet-piling. |
| US923110A (en) * | 1908-06-06 | 1909-05-25 | Lackawanna Steel Co | Interlocking sheet-piling. |
| US912021A (en) * | 1908-11-02 | 1909-02-09 | William Neilson | Piling. |
| US965157A (en) * | 1908-11-11 | 1910-07-26 | Lackawanna Steel Co | Steel sheet-piling. |
| US968450A (en) * | 1910-03-28 | 1910-08-23 | Cloud C Conkling | Metal sheet-piling. |
| US1012124A (en) * | 1911-04-22 | 1911-12-19 | Lackawanna Steel Co | Metal sheet-piling. |
| US1888968A (en) * | 1927-11-23 | 1932-11-22 | Mauterer Arthur | Interlocking sheet piling |
| DE571720C (de) * | 1928-08-29 | 1933-03-04 | Friedrich W Brusch Dipl Ing | I-foermiges Spundwandeisen |
| US2004188A (en) * | 1934-01-05 | 1935-06-11 | Dortmund Hoerder Huettenver Ag | Reverse angle interlock piling |
| US2128740A (en) * | 1937-06-30 | 1938-08-30 | Bethlehem Steel Corp | Piling |
| GB516106A (en) * | 1939-01-27 | 1939-12-21 | Ferdinand Richards | Improvements in or relating to trough-section metal |
| US3688508A (en) * | 1970-10-21 | 1972-09-05 | United States Steel Corp | Sheet piling connectors |
| JPS5620227B2 (es) | 1973-06-25 | 1981-05-12 | ||
| JPS55138511A (en) | 1979-04-17 | 1980-10-29 | Kawasaki Steel Corp | Straight steel sheet-pile with reinforced joint portion and production thereof |
| JPS5620227A (en) * | 1979-07-26 | 1981-02-25 | Kawasaki Steel Corp | Linear type steel sheet-pile |
| US5066353A (en) * | 1990-09-21 | 1991-11-19 | Durashore, Inc. | Retaining wall employing fiberglass panels for preventing erosion of a shoreline and method for fabricating the same |
| US5333971A (en) * | 1992-11-03 | 1994-08-02 | Lewis John A | Interlocking bulkhead |
| LU88805A1 (fr) * | 1996-08-14 | 1998-02-16 | Profil Arbed S A | Palplanche en forme de "u" à faible résistance d'enfoncement |
| JP3861962B2 (ja) * | 1999-05-11 | 2006-12-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 直線型鋼矢板 |
| EP1209244A4 (en) * | 2000-04-24 | 2005-04-06 | Jfe Steel Corp | LINEAR SHAPED STEEL HAVING EXCELLENT FATIGUE FEATURES AT JOINTS, AND CORRESPONDING PRODUCTION PROCESS |
| JP3685001B2 (ja) * | 2000-05-11 | 2005-08-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 継手部特性に優れた鋼矢板及びその製造方法 |
| US6715964B2 (en) | 2000-07-28 | 2004-04-06 | Peratrovich, Nottingham & Drage, Inc. | Earth retaining system such as a sheet pile wall with integral soil anchors |
| JP2002227190A (ja) * | 2001-02-02 | 2002-08-14 | East Japan Railway Co | 場所打ちコンクリート杭用表層ケーシングパイプ、及び場所打ちコンクリート杭用表層ケーシングパイプの施工方法 |
| US7182551B2 (en) * | 2002-11-01 | 2007-02-27 | Jeff Moreau | Re-enforced composite sheet piling segments |
| DE10339957B3 (de) * | 2003-08-25 | 2005-01-13 | Peiner Träger GmbH | Doppel-T-förmiges Spundwandprofil aus Stahl und Werkzeug zur Herstellung des Spundwandprofils |
-
2005
- 2005-12-01 ES ES05111583T patent/ES2329482T3/es active Active
- 2005-12-01 EP EP05111583A patent/EP1793044B1/de not_active Not-in-force
- 2005-12-01 PL PL05111583T patent/PL1793044T3/pl unknown
- 2005-12-01 DE DE502005007716T patent/DE502005007716D1/de active Active
-
2006
- 2006-11-13 JP JP2006306402A patent/JP5313446B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2006-11-22 KR KR1020060116023A patent/KR101502961B1/ko active IP Right Grant
- 2006-11-30 US US11/565,341 patent/US8167515B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5313446B2 (ja) | 2013-10-09 |
| PL1793044T3 (pl) | 2009-12-31 |
| EP1793044A1 (de) | 2007-06-06 |
| US20070127991A1 (en) | 2007-06-07 |
| EP1793044B1 (de) | 2009-07-15 |
| DE502005007716D1 (de) | 2009-08-27 |
| JP2007237293A (ja) | 2007-09-20 |
| KR101502961B1 (ko) | 2015-03-18 |
| KR20070058317A (ko) | 2007-06-08 |
| US8167515B2 (en) | 2012-05-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2329482T3 (es) | Tablestaca de acero de perfil plano laminada en caliente. | |
| ES2682041T3 (es) | Caja de absorción de impactos y método para fabricar la misma | |
| ES2732109T3 (es) | Elemento de absorción de impactos | |
| KR101358294B1 (ko) | 차량용 충돌 박스 | |
| ES2715380T3 (es) | Viga para la realización de una estructura metálica | |
| ES2102682T5 (es) | Barra de seguridad. | |
| ES2238803T3 (es) | Pale de resina sintetica con elementos de refuerzo de fibras. | |
| ES2331190T3 (es) | Pieza deformable absorbedora de choques. | |
| ES2388989T3 (es) | Anclaje de mantenimiento de elementos de contrucción que comprende ramas divergentes fijas | |
| AU2010249308B2 (en) | Pneumatic support | |
| ES2702675T3 (es) | Parachoques de vehículo | |
| ES2736223T3 (es) | Elemento de separación para zonas de circulación | |
| BR112012025349A2 (pt) | método de análise de fratura, dispositivo e programa para porção soldada por pontos, e meio de armazenamento legível por computador | |
| ES2419956T3 (es) | Procedimiento para la fabricación de una tapa que no requiere abridor | |
| ES2385039T3 (es) | Vigueta para una pantalla de contención | |
| BR112019009505A2 (pt) | travessa de para-choque para um veículo automotivo e método para produzir uma travessa de para-choque | |
| ES2735199T3 (es) | Ancla con propiedades de penetración mejoradas | |
| ES2266771T3 (es) | Tubo plano de multiples camaras. | |
| US2536759A (en) | Arch construction | |
| US1315661A (en) | Beiotobcing-bab fob concbete constbtjction | |
| ES2218430T3 (es) | Bote de metal que es un envase de metal estanco a la presion y metodo para su produccion. | |
| US1066822A (en) | Sheet-piling made of iron rolled into z-form. | |
| ES2216701B1 (es) | Larguero para estructuras desmontables. | |
| US1205173A (en) | Method of making blanks for bolts. | |
| US1205175A (en) | Blank for boiler stay-bolts. |