ES2320092T3 - Dispositivo de funcionamiento para tubos fluorescentes con un punto de enfriamiento incorporado. - Google Patents
Dispositivo de funcionamiento para tubos fluorescentes con un punto de enfriamiento incorporado. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2320092T3 ES2320092T3 ES01274324T ES01274324T ES2320092T3 ES 2320092 T3 ES2320092 T3 ES 2320092T3 ES 01274324 T ES01274324 T ES 01274324T ES 01274324 T ES01274324 T ES 01274324T ES 2320092 T3 ES2320092 T3 ES 2320092T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- operating device
- temperature
- fluorescent tube
- cooling point
- pulse width
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 26
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims description 10
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims description 10
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 9
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 3
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 3
- 102000001690 Factor VIII Human genes 0.000 description 2
- 108010054218 Factor VIII Proteins 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 229910000497 Amalgam Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000005669 field effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000003760 hair shine Effects 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/36—Controlling
- H05B41/38—Controlling the intensity of light
- H05B41/39—Controlling the intensity of light continuously
- H05B41/392—Controlling the intensity of light continuously using semiconductor devices, e.g. thyristor
- H05B41/3921—Controlling the intensity of light continuously using semiconductor devices, e.g. thyristor with possibility of light intensity variations
- H05B41/3927—Controlling the intensity of light continuously using semiconductor devices, e.g. thyristor with possibility of light intensity variations by pulse width modulation
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/36—Controlling
Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
- Arrangement Of Elements, Cooling, Sealing, Or The Like Of Lighting Devices (AREA)
- Discharge-Lamp Control Circuits And Pulse- Feed Circuits (AREA)
- Investigating, Analyzing Materials By Fluorescence Or Luminescence (AREA)
- Discharge Lamps And Accessories Thereof (AREA)
- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
Dispositivo de funcionamiento para un tubo fluorescente (12) con un punto de enfriamiento incorporado, cuya presión de vapor de mercurio se puede regular mediante el calentamiento del punto de enfriamiento, caracterizado porque - un sensor de temperatura (15), mediante el cual se mide la temperatura del punto de enfriamiento o una temperatura en el entorno del punto de enfriamiento, y porque - un calefactor helicoidal (10, 11) con una potencia calefactora helicoidal la cual es regulada de tal manera que la temperatura del tubo fluorescente (12) permanece en una zona óptima.
Description
Dispositivo de funcionamiento para tubos
fluorescentes con un punto de enfriamiento incorporado.
La presente invención se refiere a un
dispositivo de funcionamiento según el preámbulo de la
reivindicación 1.
En los tubos fluorescentes convencionales la
presión de vapor de mercurio aumenta exponencialmente con la
temperatura. A temperaturas bajas aumenta, en primer lugar, la
corriente luminosa del tubo fluorescente con la presión de vapor de
mercurio y la temperatura, debido a que con el aumento de la presión
se dispone de más átomos de mercurio para la generación de luz. A
temperaturas más elevadas y presión de mercurio mayor aumentan las
pérdidas por autoabsorción con la temperatura, lo que conduce a una
caída de la corriente luminosa. Mientras, reina una temperatura de
funcionamiento óptima.
Los nuevos tubos fluorescentes T5 de 14 a 35 W y
de 24 a 80 W están equipados con un punto de enfriamiento situado
detrás de una espiral calefactora, es decir la espiral calefactora
está situada sobre el lado sellado del tubo fluorescente, de manera
que permiten una regulación de la presión de vapor de mercurio
mediante el calentamiento de esta espiral y con ello del punto de
enfriamiento.
Los tubos fluorescentes T5 están construidos de
tal manera que alcanzan, sin calefactor helicoidal, su temperatura
de funcionamiento óptima de 35º para una temperatura del entorno en
la lámpara de 25º. Precisamente, los tubos fluorescentes T5 son
especialmente sensibles a las oscilaciones de temperatura y
reaccionan con una gran caída de corriente luminosa, cuando no se
mantiene la temperatura de funcionamiento óptima, es decir que la
presión de vapor de mercurio no está ajustada de forma óptima. La
temperatura de funcionamiento se mantiene durante la utilización de
lámparas fluorescentes T5 con dispositivos de funcionamiento nuevos,
que no se pueden atenuar, los cuales son designados asimismo
bobinas de reactancia electrónicas.
Si se atenúan los tubos fluorescentes, desciende
la temperatura de los tubos fluorescentes debido a la poca potencia
de las lámparas. Para un 10% de la corriente de luz máxima la
temperatura del entorno de los tubos fluorescentes desciende, es
decir la temperatura en las lámparas, hasta aproximadamente 25º. De
este modo, desciende asimismo la corriente de luz. Para evitar un
descenso adicional de la corriente de luz a causa de la temperatura
no óptima, se calientan algunas bobinas de reactancia electrónicas
que se pueden atenuar las espirales calefactoras de las lámparas
fluorescentes con una corriente de calefactor helicoidal dependiente
de la atenuación. De este modo, se consigue que, en caso de una
amortiguación eléctrica mediante modulación de anchura de impulso
al 10%, caiga también la corriente de luz al 10% de la corriente de
luz máxima. A causa de la corriente de calefactor helicoidal
independiente de la atenuación, las lámparas alcanzan, sin
atenuación, temperaturas de funcionamiento de aproximadamente 45ºC.
Como se ha explicado anteriormente, para una temperatura de
funcionamiento excesivamente alta aumentan las pérdidas por
autoabsorción. Por este motivo, estas bobinas de reactancia
electrónicas suministran unos valores de corriente de luz máximos
peores que las bobinas de reactancia electrónicas que no se pueden
atenuar.
Con el fin de superar este inconveniente, se
desarrollaron bobinas de reactancia electrónicas en las cuales de
la potencia calefactora helicoidal se ajusta dependiendo del grado
de atenuación y del tipo de lámpara.
Ni las bobinas de reactancia electrónicas para
lámparas T5 que se pueden atenuar ni las que no se pueden atenuar,
existentes en el mercado, están en condiciones de mantener la
temperatura de lámpara óptima para diferentes temperaturas del
entorno.
Por el documento EP 1017257 se conoce, según la
Figura 3, una unidad operativa en forma de un circuito de control
de lámpara 302, el cual está previsto parta el funcionamiento de una
lámpara 330. La lámpara 330 no presenta de todos modos ningún punto
de enfriamiento montado. La patente US nº 5.274.305 da a conocer una
lámpara de descarga en gases, en la cual se calienta amalgama
mediante una calefacción.
La invención se plantea el problema de proponer
un dispositivo de funcionamiento que ahorre energía.
Las formas de realización preferidas de la
invención son el objetivo de las reivindicaciones subordinadas.
Es ventajoso en una medición de la temperatura
del punto de enfriamiento o de una temperatura en las proximidades
del punto de enfriamiento y una calefacción de la espiral sobre el
lado del punto de enfriamiento, de tal manera que la temperatura
medida permanece constante, que gracias a ello se mantiene una
presión de vapor de mercurio óptima, independientemente de la
atenuación de la lámpara y de oscilaciones de la temperatura del
entorno.
La posibilidad mejor y más fiable de ajustar la
presión de vapor es la medición de la temperatura del casquillo de
aluminio de la lámpara sobre el punto de enfriamiento, cuya
temperatura determina la presión de vapor de mercurio en la
lámpara.
La regulación según la invención ajusta de
manera ventajosa, para todas las temperaturas del entorno y grados
de atenuación, en la medida de lo posible para la física de la
lámpara, el rendimiento luminoso máximo en cada caso.
A continuación, se explican con mayor detalle
las formas de realización a partir de los dibujos adjuntos, en los
que:
la Fig. 1 muestra un diagrama de bloques de un
dispositivo de funcionamiento según la invención, y
la Fig. 2 muestra un esquema de un dispositivo
de funcionamiento, el cual contiene unos circuitos para grupos
constructivos del dispositivo de funcionamiento según la
invención.
La Fig. 1 muestra un dispositivo de
funcionamiento según la invención. Controla preferentemente un tubo
fluorescente T5 12. Éste contiene las espiras de calentadoras 13 y
14, estando dispuesto el punto de enfriamiento detrás de la espira
13. El dispositivo de funcionamiento comprende un filtro de red 1,
una conexión en puente del rectificador 2, un generador de HF 3
(HF: alta frecuencia), un modulador de anchura de impulsos 4, un
amplificador de potencia FET 5, un grupo constructivo 6 para
desconexión de seguridad y el control de la tensión de alumbrado,
una fuente de alimentación de baja tensión 9, un control de
calefactor helicoidal 10, un calefactor helicoidal 11, una
estabilización del factor de atenuación 8 así como un sensor de
temperatura 15.
El filtro de red 1 puede estar realizado, por
ejemplo, por unas bobinas de inductancia dobles 25 y 26, provistas
de un núcleo, representadas en la Fig. 2, así como por los
condensadores 27 y 28. Además, puede estar prevista otra bobina de
inductancia 24 así como otro condensador 21 en la fuente de
alimentación 1. El puente del rectificador 2 consta,
preferentemente, de cuatro diodos 31, 32, 33 así como 34. Para la
atenuación posterior de perturbaciones de alta frecuencia durante
la conexión y desconexión de los diodos pueden estar previstos
condensadores 29 y 30. Además, la conexión en puente del
rectificador 2 contiene uno o varios condensadores electrolíticos
35 y 36 para la reducción de la ondulación de la tensión
rectificada. El generador de alta frecuencia 3 se realiza, mediante
el circuito integrado 43, en relación con resistencias 50 y 52 así
como con condensadores 51 y 42.
La manera en que debe estructurarse un modulador
de anchura de impulsos 4 se conoce por el estado de la técnica. El
amplificador de potencia FET 5 (FET: transistor de efecto de campo)
comprende, preferentemente, FETs 38 y 40. Además, pueden estar
previstas las resistencias 39 y 41, las cuales protegen el circuito
integrado 43 de corrientes demasiado altas durante la conexión y
desconexión de los FET 38 y 40. El amplificador de potencia FET 5
contiene, además, un condensador 37, con el fin de amortiguar la
porción de corriente continua, y una bobina de inductancia 63 para
suministrar una tensión de salida, cargada con una impedancia, al
tubo fluorescente. El control del tubo fluorescente con una tensión
cargada con una impedancia es necesario debido a que el tubo
fluorescente presenta una resistencia diferencial negativa, de
manera que en la zona de funcionamiento típica, a pesar de que la
tensión descienda, aumenta la corriente. El motivo para la
utilización de la alta frecuencia radica en que con el aumento de
la frecuencia las bobinas con una inductividad baja generan una
reactancia suficiente. En consecuencia desciende, con una
frecuencia que aumenta, el tamaño constructivo de la bobina de
inductancia 63. Un electrodo del condensador 37 está conectado con
ambos FETs, el otro con una conexión de la bobina de inductancia
63. Entre la otra conexión de la bobina de inductancia 63 y una
tensión de funcionamiento del amplificador de potencia FET se puede
tomar la tensión de alumbrado 16 para el tubo fluorescente.
El grupo constructivo 6, que realiza la
desconexión de seguridad y el control de la tensión de alumbrado,
se realiza en la forma de realización preferida mediante unas
resistencias 48, 58, 66, un tiristor 54, unos condensadores 57 y 59
así como unos diodos 53, 55, 56 y 60. En particular, la resistencia
66 así como los diodos 53 y 55 procuran una desconexión del
dispositivo de funcionamiento en caso de que desde la red se
suministre una tensión excesivamente alta, la cual puede conducir a
la destrucción del dispositivo de funcionamiento y/o del tubo
fluorescente. Las resistencias 58, 61, 62, los diodos 56, 60, así
como los condensadores 57 y 59 vigilan en especial la tensión de
alumbrado.
Mientras que el tubo fluorescente no ha sido
todavía encendido, el amplificador de potencia genera, a causa del
circuito oscilante formado por condensadores 37 o eventualmente 65
así cono la bobina 63, una tensión de alumbrado de aproximadamente
800 V entre las dos espiras del tubo fluorescente. Tras el encendido
del tubo fluorescente esta tensión cae, a causa de amortiguación
del circuito oscilante por el tubo fluorescente, hasta
aproximadamente entre 200 y 300 V. El control de la tensión de
alumbrado en el grupo constructivo 6 desconecta el modulador de
anchura de impulsos y con ello también el amplificador de potencia,
si la tensión de encendido no ha caído, dentro del intervalo
comprendido entre 0,5 y 1 s después de la conexión de la tensión de
alumbrado, hasta 200 a 300 V, es decir que no ha encendido el tubo
fluorescente.
En otra forma de realización, se determina el
encendido del tubo fluorescente mediante medición de la corriente
de drenaje mediante un transistor de potencia. Durante el encendido
aumenta esta corriente en el medio temporal. Para ello están
conectados preferentemente una resistencia entre la tensión de
suministro negativa y el ánodo en el transistor 40 y la tensión de
cae a través de este transistor es suministrada a través del diodo
60 al control de tensión de alumbrado.
El controlador de tensión de red 7 influye
asimismo sobre el moderador de anchura de impulso. El controlador
de tensión de red varía de tal manera la modulación de anchura de
impulso que, a pesar de oscilaciones de la tensión de red, el tubo
fluorescente brilla igual de luminoso. Esto tiene sentido en
especial debido a que la tensión teórica de red oscila en los
países europeos individuales y en los EE UU entre 220 y 240 V. De
esta manera se compensan particularidades específicas de los países
mediante el controlador de tensión de red 7.
La fuente de alimentación de baja tensión genera
una tensión continua de 15 V para la estabilización del factor de
atenuación 8 y el control del calefactor helicoidal 10. A la
estabilización del factor de atenuación 8 se puede conectar, a
través de una entrada de atenuación 16, un potenciómetro o una
célula fotoeléctrica para la atenuación del tubo fluorescente. La
estabilización de atenuación puede medir, en la entrada de
estabilización, una tensión o una resistencia. El control de
calefactor helicoidal 10 controla la calefacción espiral 11 de tal
manera al conectar que ambas espirales de calefacción 13 y 14 son
calentadas, durante un periodo comprendido entre 0,3 y 0,5 s, con
plena potencia, antes de que el amplificador de potencia FET 5
aplique una tensión de alumbrado al tubo fluorescente.
El calentamiento previo del filamento
incandescente en espiral se designa como así llamado
precalentamiento. El precalentamiento reduce el desgaste de las
espirales calefactoras 13 y 14. La duración de vida de un tubo
fluorescente sin procesos de puesta en marcha es de aproximadamente
20.000 horas de funcionamiento. Mediante puestas en marcha en frío
frecuentes, es decir puestas en marcha sin calentamiento previo de
la espiral calefactora, ésta se reduce hasta aproximadamente 5.000
horas de funcionamiento.
Tras la puesta en marcha del tubo fluorescente
se calienta, en una forma de realización preferida, únicamente la
espiral calefactora 13. La espiral calefactora 14 es separada por
completo del calefactor helicoidal, de tal manera que la propia
calefacción en espiral no representa ningún cortocircuito para el
amplificador de potencia 5, cuando el amplificador de potencia
suministra una tensión de alumbrado.
Para continuar reduciendo el problema del
cortocircuito del amplificador de potencia mediante el calefactor
helicoidal, el calefactor helicoidal puede tener lugar mediante
corriente alterna y en el calefactor helicoidal puede estar
previsto un transformador, el cual presenta dos arrollamientos
secundarios, es decir para cada espiral calefactora.
Tras la puesta en marcha se controla de tal
manera la potencia de calentamiento en la espiral calefactora,
mediante el control de calefactor helicoidal 10, que permanece
constante la temperatura medida por el sensor de temperatura 15. Al
mismo tiempo, se suministra la señal de salida del sensor de
temperatura al control de calefactor helicoidal 10. Además, el
control de calefactor helicoidal recibe una señal de control de la
estabilización del factor de atenuación 8. La última señal procura
una regulación mejorada en procesos de atenuación transitorios. Si
la atenuación es regulada de manera repentina hacia arriba o hacia
abajo, el sensor de temperatura 15 reacciona únicamente con retardo
a la temperatura en el casquillo de aluminio, que varía con la
potencia de la lámpara. Dicho de otra manera, el control de
calefactor helicoidal puede representar un regulador PID. En este
caso, representa la P proporcional, la D diferencial y la I
integral. La porción diferencial para el regulador se calcula, en
especial, a partir de la señal recibida por la estabilización del
factor de atenuación.
Además, la estabilización del factor de
atenuación influye sobre la modulador de anchura de impulsos en
correspondencia con la atenuación.
En otra forma de realización preferida, se
calienta no sólo la espiral calefactora 13 sino también la espiral
calefactora 14 durante el funcionamiento, preferentemente con una
potencia de calentamiento igual. Esta forma de realización
mantiene, en especial en caso de fuertes oscilaciones de la
temperatura del entorno, la temperatura en el tubo fluorescente y
con ello la presión de vapor de mercurio en el intervalo óptimo.
Claims (7)
1. Dispositivo de funcionamiento para un tubo
fluorescente (12) con un punto de enfriamiento incorporado, cuya
presión de vapor de mercurio se puede regular mediante el
calentamiento del punto de enfriamiento, caracterizado
porque
- -
- un sensor de temperatura (15), mediante el cual se mide la temperatura del punto de enfriamiento o una temperatura en el entorno del punto de enfriamiento, y porque
- -
- un calefactor helicoidal (10, 11) con una potencia calefactora helicoidal la cual es regulada de tal manera que la temperatura del tubo fluorescente (12) permanece en una zona óptima.
2. Dispositivo de funcionamiento según la
reivindicación 1, caracterizado porque el sensor de
temperatura (15) está dispuesto en un casquillo de la lámpara en la
proximidad del punto de enfriamiento.
3. Dispositivo de funcionamiento según la
reivindicación 1, caracterizado porque el dispositivo de
funcionamiento está previsto para tubos fluorescentes T5.
4. Dispositivo de funcionamiento según una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el tubo
fluorescente se hace funcionar con alta frecuencia, la cual es
generada por un generador de alta frecuencia (3) y un amplificador
de potencia (5), estando previsto asimismo un modulador de anchura
de impulsos (4), con el fin de controlar la anchura de impulso de
la alta frecuencia y de este modo la corriente luminosa.
5. Dispositivo de funcionamiento según la
reivindicación 4, caracterizado porque está previsto asimismo
un controlador de tensión de red (7), el cual genera una señal de
salida, que es suministrada al modulador de anchura de impulsos (4)
y que controla el modulador de anchura de impulsos de tal manera que
una corriente luminosa generada por un tubo fluorescente (12)
conectado depende del valor de la tensión de red.
6. Dispositivo de funcionamiento según la
reivindicación 4 ó 5, caracterizado porque el dispositivo de
funcionamiento presenta asimismo una estabilización del factor de
atenuación (8), que genera asimismo una señal de salida para el
modulador de la anchura de impulso (4), de tal manera que la
corriente luminosa de un tubo fluorescente (12) conectado es
atenuada en correspondencia con una resistencia conectada a la
entrada de atenuación (16) o de una tensión aplicada a la entrada
de atenuación (16).
7. Dispositivo de funcionamiento según la
reivindicación 6, caracterizado porque asimismo está previsto
un control de calefactor helicoidal (10), al cual se suministra una
señal de salida del sensor de temperatura (15), con el fin de
regular la potencia calefactora helicoidal para una espiral
calefactora (13), suministrándose al control de calefactor
helicoidal (10) asimismo una señal de la estabilización del factor
de atenuación (8).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10129755A DE10129755A1 (de) | 2001-06-20 | 2001-06-20 | Betriebsgerät für Leuchtstoffröhren mit eingebauter Kühlstelle |
| DE10129755 | 2001-06-20 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2320092T3 true ES2320092T3 (es) | 2009-05-19 |
Family
ID=7688844
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES01274324T Expired - Lifetime ES2320092T3 (es) | 2001-06-20 | 2001-11-02 | Dispositivo de funcionamiento para tubos fluorescentes con un punto de enfriamiento incorporado. |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1400156B1 (es) |
| JP (1) | JP2004531040A (es) |
| AT (1) | ATE419734T1 (es) |
| CA (1) | CA2451590A1 (es) |
| CZ (1) | CZ20033517A3 (es) |
| DE (3) | DE10129755A1 (es) |
| ES (1) | ES2320092T3 (es) |
| HU (1) | HUP0401456A2 (es) |
| PL (1) | PL204319B1 (es) |
| RU (1) | RU2004101293A (es) |
| SK (1) | SK15962003A3 (es) |
| TR (1) | TR200302237T1 (es) |
| WO (1) | WO2003001856A1 (es) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101253600B (zh) | 2005-08-31 | 2013-06-19 | 特洛伊科技有限公司 | 紫外射灯及放射源模组以及含有该紫外射灯的处理系统 |
| DE102010064032A1 (de) * | 2010-12-23 | 2012-06-28 | Tridonic Gmbh & Co. Kg | Geregelte Wendelheizung für Gasentladungslampen |
| DE102012109519B4 (de) | 2012-10-08 | 2017-12-28 | Heraeus Noblelight Gmbh | Verfahren zum Betreiben einer Lampeneinheit zur Erzeugung ultravioletter Strahlung sowie geeignete Lampeneinheit dafür |
| DE102016120672B4 (de) | 2016-10-28 | 2018-07-19 | Heraeus Noblelight Gmbh | Lampensystem mit einer Gasentladungslampe und dafür angepasstes Betriebsverfahren |
| EP4210086A1 (en) * | 2018-01-24 | 2023-07-12 | Xylem Europe GmbH | Germicidal amalgam lamp with temperature sensor for optimized operation |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2094720A5 (es) * | 1970-06-30 | 1972-02-04 | Fedorenko Anatoly | |
| DE2138793A1 (de) * | 1971-08-03 | 1973-02-22 | Patra Patent Treuhand | Quecksilberdampfniederdruckentladungslampe mit amalgam |
| US3898511A (en) * | 1974-04-22 | 1975-08-05 | Gte Sylvania Inc | Fluorescent lamp containing amalgam-forming material for reducing stabilization time |
| DE3432675A1 (de) * | 1984-09-05 | 1986-03-13 | Patent-Treuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen mbH, 8000 München | Kompakte niederdruckentladungslampe |
| US4827313A (en) * | 1988-07-11 | 1989-05-02 | Xerox Corporation | Mechanism and method for controlling the temperature and output of an amalgam fluorescent lamp |
| US5173643A (en) * | 1990-06-25 | 1992-12-22 | Lutron Electronics Co., Inc. | Circuit for dimming compact fluorescent lamps |
| US5029311A (en) * | 1990-09-28 | 1991-07-02 | Xerox Corporation | Stabilized fluorescent lamp for a document scanning system |
| US5274305A (en) * | 1991-12-04 | 1993-12-28 | Gte Products Corporation | Low pressure mercury discharge lamp with thermostatic control of mercury vapor pressure |
| DE69616937T2 (de) * | 1995-10-16 | 2002-08-29 | General Electric Co., Schenectady | Elektronisches Vorschaltgerät mit hohem Leistungsfaktor |
| DE19702285A1 (de) * | 1997-01-23 | 1998-07-30 | Josef Hoffmann | Stromsparende Leuchtstofflampe |
| JP3275797B2 (ja) * | 1997-09-10 | 2002-04-22 | 松下電器産業株式会社 | 低圧水銀蒸気放電ランプ |
| US5808418A (en) * | 1997-11-07 | 1998-09-15 | Honeywell Inc. | Control mechanism for regulating the temperature and output of a fluorescent lamp |
| US6252355B1 (en) * | 1998-12-31 | 2001-06-26 | Honeywell International Inc. | Methods and apparatus for controlling the intensity and/or efficiency of a fluorescent lamp |
| TW453136B (en) * | 1999-05-19 | 2001-09-01 | Koninkl Philips Electronics Nv | Circuit arrangement |
-
2001
- 2001-06-20 DE DE10129755A patent/DE10129755A1/de not_active Withdrawn
- 2001-11-02 EP EP01274324A patent/EP1400156B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-02 DE DE50114631T patent/DE50114631D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-02 AT AT01274324T patent/ATE419734T1/de active
- 2001-11-02 HU HU0401456A patent/HUP0401456A2/hu unknown
- 2001-11-02 PL PL374148A patent/PL204319B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2001-11-02 WO PCT/DE2001/004138 patent/WO2003001856A1/de not_active Application Discontinuation
- 2001-11-02 SK SK15962003A patent/SK15962003A3/sk unknown
- 2001-11-02 JP JP2003508111A patent/JP2004531040A/ja active Pending
- 2001-11-02 ES ES01274324T patent/ES2320092T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-02 RU RU2004101293/09A patent/RU2004101293A/ru not_active Application Discontinuation
- 2001-11-02 TR TR2003/02237T patent/TR200302237T1/xx unknown
- 2001-11-02 CA CA002451590A patent/CA2451590A1/en not_active Abandoned
- 2001-11-02 DE DE20122035U patent/DE20122035U1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-02 CZ CZ20033517A patent/CZ20033517A3/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ20033517A3 (cs) | 2004-05-12 |
| DE10129755A1 (de) | 2003-01-02 |
| PL204319B1 (pl) | 2009-12-31 |
| RU2004101293A (ru) | 2005-06-20 |
| EP1400156B1 (de) | 2008-12-31 |
| SK15962003A3 (en) | 2004-10-05 |
| DE20122035U1 (de) | 2004-05-13 |
| TR200302237T1 (tr) | 2004-12-21 |
| CA2451590A1 (en) | 2003-01-03 |
| WO2003001856A1 (de) | 2003-01-03 |
| HUP0401456A2 (en) | 2004-10-28 |
| DE50114631D1 (de) | 2009-02-12 |
| PL374148A1 (en) | 2005-10-03 |
| JP2004531040A (ja) | 2004-10-07 |
| EP1400156A1 (de) | 2004-03-24 |
| ATE419734T1 (de) | 2009-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR970011552B1 (ko) | 자동 고온정지 회로를 지닌 조광 가능한 고역률, 고효율 전자안정기 제어기의 집적회로 | |
| US6313589B1 (en) | Power supply circuit for traffic signal lights utilizing LEDs | |
| US8610363B2 (en) | LED lighting device and illumination apparatus | |
| US7821207B2 (en) | Lighting unit and discharge lamp | |
| ES2320092T3 (es) | Dispositivo de funcionamiento para tubos fluorescentes con un punto de enfriamiento incorporado. | |
| US20020167284A1 (en) | Light source device | |
| US7276855B2 (en) | Auxilary lighting circuit for high intensity discharge system | |
| RU2736627C2 (ru) | Газоразрядная лампа и устройство поддержания постоянной температуры для нее | |
| ES2260167T3 (es) | Dispositivo y procedimiento para el funcionamiento polifase de una lampara de descarga gaseosa. | |
| KR20140104196A (ko) | Led 조명기구 전원 공급회로 | |
| WO1997034464A1 (es) | Balastro electronico autorregulado de alta eficiencia de curva caracteristica unica para operar lamparas de vapor de sodio de alta presion | |
| ES2275079T3 (es) | Circuito de ignicion para una lampara de descarga de alta presion. | |
| US8648530B2 (en) | Amalgam temperature maintaining device for dimmable fluorescent lamps | |
| ES2203554T3 (es) | Disp0sitivo de alimentacion de una lampara de descarga. | |
| RU2007128966A (ru) | Способ управления катодным напряжением газоразрядной лампы с малым током разряда | |
| KR102490634B1 (ko) | 과열방지 기능 및 디밍시 역률보정 기능을 갖는 led 램프용 컨버터 회로 | |
| JP4505942B2 (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JPH11176586A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| KR100915951B1 (ko) | 고압방전등용 조도 조절형 전자식 안정기 | |
| RU2275760C2 (ru) | Пускорегулирующий аппарат для газоразрядных ламп | |
| JP2002050494A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| KR100640180B1 (ko) | 일반 조광기를 이용한 형광등의 디밍 제어 장치 | |
| JP2002252096A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| US8933633B1 (en) | Bright-from-the-start compact fluorescent lamp with lumen-shift elimination circuitry | |
| CN115700001A (zh) | 用于设置灯具的驱动电流的方法和系统 |